煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算由于雨季来临，井下涌水量增大，主、副斜井分别将18.5KW潜水泵更换为37KW潜水泵（污水泵），主回联络巷现已贯通，新安装25KW调度绞车一台，部分开关整定值需重新计算。
一、负荷统计：
空压机160KW(1台工作1台备用）、
主斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、绞车25KW1台，污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作1台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量164.5KW.
副斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1
台工作2台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量139.5KW.
回风斜井：绞车40KW1台、皮带机2×40KW1台、刮板机40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW1台、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量241KW.
主回联络巷：刮板机40KW2台、污水泵7.5KW1台。同时工作容量87.5KW.
局扇：10台(1台工作1台备用），2×30＋30＋30＋30＋22＝172KW.
二、保护装置整定计算：
1、馈电开关整定：
1.1、K-1#总开关整定：
I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf
式中
Pe ——额定功率之和（KW ） Ue ——额定电压（0.69KV ） 同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数Kf ＝0.6－0.9
I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf
=(160＋164.5＋139.5＋241＋87.5）/(1.732×0.69×0.8）×0.8×0.8
=530A ，取整定值为550A 。
按上式选择出的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求：
5.1I I )2(d
z
式中 I Z —过流保护装置的电流整定值，A ；
I d （2）—被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电
流值，A ；
折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m ，折算系数为0.53，换算长度为5.3m ； 50mm2电缆，实际长度290m ，折算系数为1.0，换算长度为290m ； 50mm2×2电缆，实际长度300m ，折算系数为0.5，换算长度为150m ；折算电缆长度合计445.3m
查表得d1两相短路电流值为1640A
I d（2）/I Z=1640/550A=2.98＞1.5 满足要求。
1.2、K-2#开关整定；
过载电流值计算：
I Z =Ie=1.15×ΣP×Kt=1.15×（201＋87.5）×0.8=265.4A,取整定值为200A。
短路值整定计算：
Id≥6I Z =6×200=1200A，取整定值为1200A。
校验：折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m，折算系数为0.53，换算长度为5.3m； 50mm2电缆，实际长度290m，折算系数为1.0，换算长度为290m；50mm2×2电缆，实际长度300m，折算系数为0.5，换算长度为150m；折算电缆长度合计445.3m.
查表得d1两相短路电流值为2403A
I d（2）/I Z=2403/1200=2.00＞1.5 满足要求。
1.3、K-3#开关整定；
过载电流值计算：
I Z =Ie=1.15×ΣP×Kt=1.15×139.5×0.8=128.3A,取整定值为120A。
短路值整定计算：
Id≥6I Z=6×120=720A，取整定值为720A。
校验;折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度15m，折算系数为0.53，换算长度为7.95m； 70mm2电缆，实际长度30m，折算系数为0.71，换算长度为21.3m；50mm2电缆，实际长度280m，折算系数
为1.0，换算长度为280m；25mm2电缆，实际长度3m，折算系数为1.91，换算长度为5.73m；16mm2电缆，实际长度2m，折算系数为3.01，换算长度为6.02m；折算电缆长度合计321m.
查表得d14两相短路电流值为2170A
I d（2）/I Z=2170A/720A=3.01＞1.5 满足要求。
同理K-9#和K-3#开关整定相同。
1.4、K-4#开关整定；
过载电流值计算：
I Z =Ie=1.15×ΣP×Kt=1.15×164.5×0.8=151.3A,取整定值为150A。
短路值整定计算：
Id≥6I Z=6×150=960A，取整定值为900A。
校验;折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度12m，折算系数为0.53，换算长度为6.36m； 50mm2电缆，实际长度330m，折算系数为1.0，换算长度为330m；折算电缆长度合计336.36m
查表得d8两相短路电流值为2160A
I d（2）/I Z=2160A/900A=2.4＞1.5 满足要求。
同理K-8#和K-4#开关整定相同。
1.5、 K-5#开关整定：
过载电流值计算：
I Z =Ie=1.15×P =1.15×160
=184A
取整定值为200A。
短路值整定计算：
Id≥6I Z＝6×200＝1200A 取整定值为1200A
校验：折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m，折算系数为0.53，换算长度为5.3m； 50mm2电缆，实际长度30m，折算系数为1.0，换算长度为30m ，合计折算电缆长度35.3m .
查表得d7两相短路电流值为8860A
K= Id（2）/ Id＝8860/1200＝7.38≥1.5 满足要求
同理K-6#开关和K-5#开关整定相同。
1.6、K-7#开关整定：
过载电流值计算：
I Z =Ie=1.15×ΣP×Kt=1.15×172×0.8=158.2A,取整定值为150A。
短路值整定计算：
Id≥6I Z=8×120=960A，取整定值为960A。
折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m，折算系数为0.53，换算长度为5.3m； 50mm2电缆，实际长度70m，折算系数为1.0，换算长度为70m；16mm2电缆（两条线路并用），实际长度230m，折算系数为1.5，换算长度为345m；折算电缆长度合计420.3m
查表得d2两相短路电流值为1560A
I d（2）/I Z=1560/960=1.6＞1.5 满足要求。
同理K-11#开关和K-7#开关整定相同。
2、隔爆型真空电磁起动器开关整定
2.1、主斜井Q1-2#开关整定：
I Z≤1.15Pe＝1.15×37＝42.5A 开关过流整定为40A；
校验:折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度12m，折算系数为0.53，换算长度为6.36m； 50mm2电缆，实际长度330m，折算系数为1.0，换算长度为330m；25mm2电缆，实际长度1m，折算系数为1.91，换算长度为1.91m；6mm2电缆，实际长度70m，折算系数为8.11，换算长度为567.7m；折算电缆长度合计905.9m
查表得d11两相短路电流值为810A
I d（2）/6I Z=810/(6×40)=3.38＞1.2 满足要求。
2.2、主斜井Q #开关整定：
I Z≤1.15Pe＝1.15×37＝42.5A 开关过流整定为40A；
折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m，折算系数为0.53，换算长度为5.3m； 50mm2电缆，实际长度360m，折算系数为1.0，换算长度为360m；16mm2电缆，实际长度10m，折算系数为3.01，换算长度为30.1m；10mm2电缆，实际长度5m，折算系数为4.74，换算长度为23.7m；折算电缆长度合计419.1m
查表得d6两相短路电流值为1750A
I d（2）/6I Z=1750/（6×40）=7.29＞1.2 满足要求。
2.3、副斜井Q1-14#开关整定
I Z≤1.15Pe＝1.15×37＝42.5A 开关过流整定为40A；
校验;折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度15m，折算系数为0.53，
换算长度为7.95m； 70mm2电缆，实际长度30m，折算系数为0.71，换算长度为21.3m；50mm2电缆，实际长度280m，折算系数为1.0，换算长度为280m；25mm2电缆，实际长度3m，折算系数为1.91，换算长度为5.73m；6mm2电缆，实际长度70m，折算系数为8.11，换算长度为567.7m；折算电缆长度合计882.68m.
查表得d18两相短路电流值为830A
I d（2）/8I Z=830/(6×40)=3.46＞1.2 满足要求。
3、地面临时变电所高爆开关整定计算
3.1、G-5#高爆开关整定（厂变）:
按变压器容量进行整定，变压器为S11-250/10,高爆开关额定电流为50A 、电流互感器为50/5。过载值有1.05～6.0倍档可选用，速断定值有0.00～10Ie档可选用，无延时的分断，分断时间小于100ms。
①运行电流Ie整定：
Ie=S/√3Ucos￠＝250/1.732×10×0.8=18A，整定20A
②过载电流Iz整定：
整定过载电流为40A 2.0档过载延时1档,延时时间11s-18s。
③短路电流Id整定：
短路电流按躲过最大启动电流计算，一般要求为额定电流的6-8倍计算，
Id=6Ie=6 20=120A
整定短路电流为50×2.4＝120A ， 2.4倍档。
3.2、临时变电所G-4#高爆开关（瓦斯泵房）整定：
变压器为KBSG-1000/10，按最大负荷为280kw进行整定，高爆开关额定电流为50A 、电流互感器为50/5。过载值有1.05～6.0倍档可选用，速断定值有0.00～10Ie档可选用，无延时的分断，分断时间小于100ms。
①运行电流Ie整定：
Ie=P/√3Ucos￠＝280/1.732×10×0.8=20.2A,整定20A
②过载电流Iz整定：
整定过载电流为40A 2.0档过载延时1档,延时时间11s-18s。
③短路电流Id整定：
短路电流按躲过最大启动电流计算，一般要求为额定电流的6-8倍计算，
Id=6Ie=6 20=120A
整定短路电流为50×2.4＝120A ， 2.4倍档。
3.3、临时变电所G-3#高爆开关（风机专用干变）整定：
按变压器容量进行整定，变压器为KBSG-250/10，高爆开关额定电流为50A 、电流互感器为50/5。过载值有1.05～6.0倍档可选用，速断定值有0.00～10Ie档可选用，无延时的分断，分断时间小于100ms。
①运行电流Ie整定：
Ie=S/√3Ucos￠＝250/1.732×10×0.8=18A，整定20A
②过载电流Iz整定：
整定过载电流为40A 2.0档过载延时1档,延时时间11s-18s。
③短路电流Id整定：
短路电流按躲过最大启动电流计算，一般要求为额定电流的6-8倍计算，
Id=6Ie=6?20=120A
整定短路电流为50×2.4＝120A ， 2.4倍档。
3.4、临时变电所G-2#高爆开关（井下负荷、空压机用干变）整定：
变压器为KBSG-800/10，按最大负荷为160kw，其他负荷之和792.5KW整定，高爆开关额定电流为100A 、电流互感器为100/5。过载值有1.05～6.0倍档可选用，速断定值有0.00～10Ie档可选用，无延时的分断，分断时间小于100ms。
①运行电流Ie整定：
Ie=ΣP/√3Ucos￠＝792.5/1.732×10×0.8=57A，整定60A
②过载电流Iz整定：
整定过载电流为120A 2.0档过载延时1档,延时时间11s-18s。
③短路电流Id整定：
短路电流按躲过最大启动电流计算，一般要求为额定电流的6-8倍计算，
Id=6Ie=6?60=360A
整定短路电流为100×3.6＝360A ， 3.6倍档。
3.5、临时变电所G-1#总高爆开关（总开关）整定：
按各分高爆开关运行电流Ie之和整定，高爆开关额定电流为200A 、电流互感器为200/5。过载值有1.05～6.0倍档可选用，速断定值有0.00～10Ie档可选用，无延时的分断，分断时间小于100ms。
①运行电流Ie整定：
Ie=ΣIe＝20＋20＋20＋60=120A，整定130A
②过载电流Iz整定：
整定过载电流为260A 2.0档过载延时1档,延时时间11s-18s。
③短路电流Id整定：
短路电流按躲过最大启动电流计算，一般要求为额定电流的6-8倍计算，
Id=6Ie=6 130=780A
整定短路电流为200×3.9＝780A ， 3.9倍档。
4.瓦斯抽放泵房高低压开关整定：
负荷统计：瓦斯抽放泵280KW,660V(一台工作，一台备用）；照明信号综保（4KVA)1台；潜水泵5.5KW一台，电动闸阀0.55KW，合计290.55ＫＷ。
（1）瓦斯抽放泵房变电站G-7#高爆开关（分开关）整定：变压器为KBSG-1000/10，按最大负荷为280kw进行整定，高爆开关额定电流为１００A 、电流互感器为１００/5；过载保护范围：０.２I n～10I n，过载保护整定延时：0.01～20s;短路保护范围：０.２I n～10I n，保护动作时间：﹤30ms。
①运行负荷电流Ijmax整定：
Ijmax=ΣP/√3Ucos￠＝290.55/1.732×10×0.8=20.96A
②过载电流Idz整定：
Idz＝Izq·Ijmax 式中Izq─电动机的自启动系数，一般取1.5～3
Idz＝1.5×20.96＝31.44A 整定30A
整定过载电流为30A 0.3档。
③短路电流Id整定：
Id＝K k·Kjx·Idmax/nj
式中：K k─可靠系数，取1.2～1.4；
Kjx─接线系数，星形接线为1，两相电流差接线为√3；
Idmax─线路末端的最大短路电流值；
nj─电流互感器变比。
Id＝K k·Kjx·Idmax/nj
＝1.4×1×6×20.96/20
＝8.8A 整定20A
整定短路电流为20A 0.2档（最小档）。
（2）瓦斯抽放泵房变电站G-6#高爆开关（总开关PJG型）整定：由于瓦斯抽放泵房变电站G-6#高爆开关（总开关）和G-7#高爆开关（分开关）所带负荷相同，故整定值稍大些。
①运行负荷电流Ijmax整定：
Ijmax=ΣP/√3Ucos￠＝290.55/1.732×10×0.8=20.96A
②过载电流Idz整定：
Idz＝Izq·Ijmax 式中Izq─电动机的自启动系数，一般取1.5～3 Idz＝2×20.96＝41.92A 整定40A
整定过载电流为40A 0.4档。
③短路电流Id整定：
Id＝K k·Kjx·Idmax/nj
式中：K k─可靠系数，取1.2～1.4；
Kjx─接线系数，星形接线为1，两相电流差接线为√3；
Idmax─线路末端的最大短路电流值；
nj─电流互感器变比。
Id＝K k·Kjx·Idmax/nj
＝1.4×1×7×20.96/20
＝10.27A 整定25A
整定短路电流为25A 0.25档。
(3)瓦斯抽放泵房变电站K-13#真空馈电开关（KJZ-1000）整定：
运行电流值计算：
I Z =Ie=1.15×ΣP×Kt=1.15×290.55×0.8=267.3A,取整定值为270A。
过载保护整定：取过载倍数2.00，动作时间45～90s
短路值整定计算：
Id≥6I Z =6×270=1620A，取整定值为1600A。
短路保护：取1.6Ie（Ie＝1000A) 整定范围（2～10）Ie。
同理：K-14#、K-15#与K-13#开关整定相同。
(4)瓦斯抽放泵房变电站QR-1#真空软起动器（QJR-400）整定：
I Z≤1.15Pe＝1.15×280＝322A 开关整定为320A
同理：QR-2#与QR-1#开关整定相同。
(5)瓦斯抽放泵房变电站Q2-13#真空电磁起动器（QBZ2-80）整定：
I Z≤1.15Pe＝1.15×0.55＝0.63A 开关整定为5A（整定最小档）
(6)瓦斯抽放泵房变电站Q-1#真空电磁起动器（QBZ2-30）整定：
I Z≤1.15Pe＝1.15×5.5＝6.3A 开关整定为8A。
同理：Q-2#与Q-1#开关整定相同。
2015年5月10日
二、高开整定列表
高爆开关整定计算原则 一、计算原则与公式 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》： (1)、过载值：φ cos 31??≤ e e g U P I g ……高压配电装置的过载整定值，A ； P e ……高压配电装置所带负荷的额定功率之和，kW; U e ……高压配电装置的额定电压，kV; Cos φ……功率因数取0.85; (2)、短路值根据公式计算： )(4 .1e x Qe b z I k I k I ∑+?≥ I z ……高压配电装置短路电流整定值; I Qe ……容量最大的电动机额定起动电流，(包括同时启动的几台电动机）A ； k b ……矿用变压器的变压比，一次电压为10000V ，二次电压为690V 时， 变比取14.5；一次电压为10000V ，二次电压为1200V 时，变比取8.3; ∑I e ……其余（已启动电流的除外）电动机的额定电流之和; K x ……需用系数，取1; 对于电子式高压综合保护器，按电流互感器(5A)倍数分级整定： ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ 式中 n ……互感器二次额定电流(5A)的倍数
I ge ……高压配电装置额定电流，A ； ∑Ie 、I Qe 、Kx 、k b ……含义同上； (3)、对于Y/△接线变压器，计算出的整定值灵敏度应按公式校验 Z b d I k I 3)2(≥1.5 )2(d I ……变压器低压侧两相短路电流，A; I z ……高压配电装置短路电流整定值; k b ……矿用变压器的变压比，取14.5或8.3; ∑R=R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X=X X +X 1／K b 2+X b +X 2 ()) ()(22 2 ) 2(X R U I e d ∑+∑= (4)、公式S V X 2=、∑?=33V I S 、∑=X V S 2、3 2866.0S S I I = X 、系统电抗 V 2、系统电压 S 、系统短路容量：地面10KV 变电站系统短路容量按100MVA 计算） 3 S I 、稳态三项短路电流 X ∑、短路回路的总电抗
煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算由于雨季来临，井下涌水量增大，主、副斜井分别将18.5KW潜水泵更换为37KW潜水泵（污水泵），主回联络巷现已贯通，新安装25KW调度绞车一台，部分开关整定值需重新计算。 一、负荷统计： 空压机160KW(1台工作1台备用）、 主斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、绞车25KW1台，污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作1台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量164.5KW. 副斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1 台工作2台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量139.5KW. 回风斜井：绞车40KW1台、皮带机2×40KW1台、刮板机40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW1台、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量241KW. 主回联络巷：刮板机40KW2台、污水泵7.5KW1台。同时工作容量87.5KW. 局扇：10台(1台工作1台备用），2×30＋30＋30＋30＋22＝172KW. 二、保护装置整定计算： 1、馈电开关整定：
1.1、K-1#总开关整定： I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf 式中 Pe ——额定功率之和（KW ） Ue ——额定电压（0.69KV ） 同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数Kf ＝0.6－0.9 I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf =(160＋164.5＋139.5＋241＋87.5）/(1.732×0.69×0.8）×0.8×0.8 =530A ，取整定值为550A 。 按上式选择出的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求： 5.1I I )2(d z 式中 I Z —过流保护装置的电流整定值，A ； I d （2）—被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电 流值，A ； 折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m ，折算系数为0.53， 换算长度为5.3m ； 50mm2电缆，实际长度290m ，折算系数为1.0，换算长度为290m ； 50mm2×2电缆，实际长度300m ，折算系数为0.5，换算长度为150m ；折算电缆长度合计445.3m 查表得d1两相短路电流值为1640A
高、低压开关整定计算方法 1、1140V供电分开关整定值=功率×0.67, 馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 2、660V供电分开关整定值=功率×1.15，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 3、380V供电分开关整定值=功率×2.00，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 低压开关整定及短路电流计算公式 1、馈电开关保护计算 （1）、过载值计算：Iz=Ie=1.15×∑P (2)、短路值整定计算：Id≥IQe+KX∑Ie (3)、效验：K=I(2)d /I d≥1.5 式中：I Z----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 Id---短路保护的电流整定值 IQe---容量最大的电动机额定启动电流(取额定电流的6倍) Kx---需用系数，取1.15 ∑Ie---其余电动机的额定电流之和 Pmax ---------容量最大的电动机 I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值 例一、馈电开关整定： （1）型号：KBZ16-400，Ie=400A,Ue=660V,
电源开关；负荷统计Pmax =55KW,启动电流IQe=55×1.15×6=379.5A, ∑Ie =74KW。∑P=129KW （2）过载整定： 根据公式：IZ=Ie=1.15×∑P =129×1.15=148.35A 取148A。（3）短路整定： 根据公式 Id≥IQe+KX∑Ie=379.5+1.15x74=464.6A 取464A。 例二、开关整定： （1）、型号：QBZ-200，Ie=200A,Ue=660V,所带负荷：P=55KW。（2）、过载整定： 根据公式：IZ=Ie=1.15×P =1.15×55=63.25A 取65A。 井下高压开关整定： 式中： K Jx -------结线系数,取1 K k -------可靠系数,通常取(1.15-1.25)取1.2 Ki-------电流互感器变比 Kf-------返回系数,取0.8 Igdz-------所有负荷电流 Idz---------负荷整定电流 cos￠-----计算系数0.8----1 P-----------所有负荷容量 U----------电网电压 √3--------1.732
山西煤炭运销集团三聚盛煤业有限公司 负 荷 整 定 计 算 书 机电科
目 录 序、 低压开关整定计算原则………………………………………3 一、 主井、回风井低压开关整定计算………………………4 二、 行人井、副井低压开关整定计算………………………9 附表：三聚盛煤矿馈电开关整定表负荷统计表 序：低压开关整定计算原则 1、馈电开关保护计算 （1）过载值计算：I Z =I e =1.15×∑P(660V) I Z =I e =2×∑P(380V) (2)短路值整定计算：I d ≥I Qe +K X ∑I e (3)校验：K=d d I I ) 2(≥1.5 式中：I Z ----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 I d ---短路保护的电流整定值 I Qe ---容量最大的电动机的额定起动电流
K X---需用系数，《煤矿井下三大保护细则》取0.5-1，现取0.7 ∑I e---其余电动机的额定电流之和 I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值 1.5---保护装置的可靠动作系数 2、两相短路电流值计算： （1）公式计算法： （2）查表法
（3）电缆换算依据： 表13-1-8 矿用低压（380V、660V和1140V）电缆的换算系数和换算长度（m）电缆截面（mm2） 4 6 10 16 25 35 50 70 95 电缆实际长度 换算系数12.0 7 8.11 4.74 3.01 1.91 1.36 1.00 0.71 0.53
一、主、回风井-主断路器整定：型号：CDW1-2000，所带负荷：341KW 1）型号：CSW1-2000，Ie=2000A,Ue=380V, 用途：供主、回风井总电源开关；负荷统计：P max=547.4KW。 合计总功率：547.4KW。 （2）过载整定： 根据公式：I Z=I e=2×∑P =2×547.4=1094.8A 取1095A。 （3）短路整定： CDW1-2000所用控制器为ECW-H型，根据下表： 控制器保护特性的电流整定值范围及准确度表
继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算（移变选择）： cos de N ca wm k P S ?∑= （4-1） 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ； ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6 .04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ； wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择： （1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即 N N N ca U S I I 13 1310?= = （4-13） 式中 N S —移动变电站额定容量，kV ?A ； N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。 （2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即 3 1112ca N N I I I =+= （4-14） （3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = （4-15） 式中 ca I —最大长时负荷电流，A ； N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；
N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ?cos 、η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。 （4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。 3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算 ① 支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103?= = （4-19） 式中 ca I —长时最大工作电流，A ； N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ?cos —电动机功率因数； N η—电动机的额定效率。 ② 干线。干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。 向2台电动机供电时，长时最大工作电流ca I ，取2台电动机额定电流之和，即 21N N ca I I I += （4-20） 向三台及以上电动机供电的电缆，长时最大工作电流ca I ，用下式计算 wm N N de ca U P K I ?cos 3103?∑= （4-21） 式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流，A ； N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和，kW ； N U —额定电压，V ；
小回沟项目部井下变电所供电系统 整定计算书 中煤第十工程处小回沟项目部 2016年1月1日
小回沟项目部 供电系统保护整定计算会签会签意见： 机电经理： 技术经理： 机电部长： 机电队长： 计算： 审核： 日期：
小回沟项目部井下变电所电力负荷统计表
整定值统计表（变电所高压部分）
第一部分 井下变电所高压供电 计算公式及参数： 通过开关负荷电流计算公式：?cos 3???= ∑∑N e X E U P K I 过载保护动作电流计算公式：∑?=E rel aoc I K I （A ）； 过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie 速断保护动作电流计算公式：∑+?=) (E q rel aq I I K I （A ）； Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最大的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和； rel K ：可靠系数； X K ：需用系数； ?cos ：功率因数； b K ：变压器的变压比； N U ：开关额定电压； ∑e P ：负荷总功率； q I ：最大电机起动电流；
一、10KV 一回路进线高开（001） 负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流： ?cos 3??? ? ?=? =∑∑N e x s rel E rel aoc U P K K K I K I = A I aoc 5.2058.0*10*732.15 .2710*1* 1*05.1==A ； （2） （3=aq K I = =aq I 灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。 aq c K s I K I K ?= ) 2(min 校验结果：1120/450=2.5>1.5 合格。
华润联盛车家庄业有限责任公司高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电科长： 机电矿长：
2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验………………………………14 井下变电所整定值 一、车家庄煤业变电所短路参数计算： 1、1号变压器二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量1000KVA ，系统短路容量 按50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.038Ω X b =0.06Ω R =2 b g K R +R b =0.038Ω
∑X =X x +2 b g K X +X b =0.06+0.0288=0.0888Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)0888.0()038.0(2690 =3450A 2、风机专变二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量100KVA ，系统短路容量按 50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.1921Ω X b =0.186Ω ∑R =2 b g K R +R b =0.1921Ω ∑X =X x +2 b g K X +X b =0.186+0.0288=0.2148Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)2148.0()1921.0(2690 =2395.8A 二号变压器与一号变压容量一样短路也一样 车家庄煤业井下低压开关整定计算 D24#、D33#馈电开关：型号：KBZ-400 电压660V 所带设备有：水泵132KW5台、一台潜水泵7.5KW 。 ○1、各开关额定电流计算： I 1= 132×1.15=151.8 A I 2=11×1.15=12.65 A I 3= 22×1.15=25.3A I 4=75×1.15×2=172 A I 5=17×1.15=19.55 A
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明 第一部分过载整定 一、过流整定细则说明： 1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。 公式：I z=K∑Ie 式中：I z——过载保护电流整定值，A； ∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A; K——需用系数，取~1。 2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。 公式：I z=IQe+K∑Ie 式中：I z——短路保护电流整定值，A； IQe——最大负载电机起动电流，A; ∑Ie ——其余电机额定电流之和，A; K——需用系数，取~1。 3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； ——可靠系数。 5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——电磁起动器短路电流整定值，A； ——可靠系数。 6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。 7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取；10KV→1200V,变比取）。 8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。 9、高压起动器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；短路电流根据控制开关的起动方式不同计算（变频起动器为1-2倍I z，取2倍；软起动为3-4倍I z，取4倍；直
一、系统概况……………………………………………………３ 二、短路电流和短路容量计算 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24)
一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-8.7/10.5KV-3*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率0.75。 2、10KV系统资料 ⑴、来集变电站主变压器
恒鼎实业（中国）集团 六盘水恒鼎实业有限公司乐民分公司喜乐庆煤业有限公司 矿井高低压整定计算 编制： 校核： 机电队长： 机电矿长： 总工程师： 编制日期：2014年11月 5 日 2014年第四季度
喜乐庆煤矿整定计算 目录 第一章高压配电柜整定计算 (3) 第二章风井低压供电整定计算 (20) 第三章1600水平低压供电整定计算 (22) 第四章1526水平低压供电整定计算 (24)
第一章 高压配电柜整定计算 一、地面变电所供电概况 喜乐庆煤矿地面变电所1回来自洪兴变电站，2回（备用电源）来自乐民35KV 变电站。 二、高压电网短路电流计算（短路点设在1526中央变电所1回高爆开关前端） 1）系统电抗 Ω≈?==2817.2600/)37(/22 A MV KV S V X br ar sy 式中：sy X ——系统电抗 ar V ——标准电压等级的平均电压值，取35KV 洪兴变电站电力系统电压37KV ； br S ——短路容量，35KV 洪兴变电站电力系统短路容量取600MVA ； 2）架空线和电缆线电抗(架空导线型号:LGJ-150) Ω=?Ω=?=615/4.001km km L x X w 035.0)28.016.0(/08.02=+?Ω=?=km km L X X o w (1526中央变电所) Ω=+?Ω=?=0168.0)05.016.0(/08.02km km L X X o w (地面变电所) Ω=+?Ω=?=1468.0)675.116.0(/08.02km km L X X o w （风井高压配电点） 式中：1w X ——架空线电抗， 0x ——导线或电缆单位长度的电抗，架空线为0.4Ω/km ，电
Ф） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取0.8）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4 倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗电压 Ue ：变压器额定电压（6000V） Se：变压器容量（VA）（2）换算低压侧（690V）后的阻抗 Z b （690） =（690/6000）2 ×Z b （6000）（3）被保护线路的阻抗电抗：X L =X O L（X O 千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06 欧姆/千米；L：线路长度km）电阻：R L =L/DS ＋R h L：线路长度（米） S：导线截面积（毫米 2 ） D：电导率（米/欧*毫米 2 ，铜芯软电缆按65 o C 时考虑取42.5，铜芯铠装电缆按65 o C 时考虑取48.6） R h ：短路点电弧电阻，取0.01 欧电缆的阻抗Z L ＝ 2 2 RL XL ?8?0 所以总阻抗Z 总＝Zb （690）＋Z L （4）两相短路电流计算 I 短＝Ue （690）
郑州煤炭工业（集团）有限责任公司(函) 郑煤机电便字【2016】14号 关于下发井下供电系统继电保护整定 方案(试行)的通知 集团公司各直管矿井及区域公司： 为加强井下供电系统安全的管理，提高矿井供电的可靠性，必须认真做好供电系统继电保护整定工作。结合郑煤集团公司所属矿井的实际情况，按照电力行业的有关标准和要求，特制定《井下供电系统继电保护整定方案》（试行），请各单位根据井下供电系统继电保护整定方案，结合本单位的实际情况，认真进行供电系统继电保护整定计算，并按照计算结果整定。在实际执行中不断完善，有意见和建议的，及时与集团公司机电运输部联系。 机电运输部 二〇一六年二月二十九日井下供电系统继电保护 整定方案（试行） 郑煤集团公司
前言 为提高煤矿井下供电继电保护运行水平，确保井下供电可靠性,指导供电管理人员对高低压保护整定工作，集团公司组织编写了《井下供电系统继电保护整定方案》（试行）。 《井下供电系统继电保护整定方案》共分为六章，第一章高低压短路电流计算，第二章井下高压开关具有的保护种类，第三章矿井高压开关短路、过载保护整定原则及方法，第四章井下供电高压电网漏电保护整定计算，第五章低压供电系统继电保护整定方案，第六章127伏供电系统整定计算方案。 由于煤矿继电保护技术水平不断提高，技术装备不断涌现，加之编写人员水平有限，编写内容难免有不当之处，敬请各单位在今后的实际工作中要针对新情况新问题不断总结和完善，对继电保护的整定计算方案提出改进意见和建议。 二〇一六年二月二十九日 目录 第一章高低压短路电流计算 .......... 错误!未定义书签。 第一节整定计算的准备工作 .. 错误!未定义书签。 第二节短路计算假设与步骤 .. 错误!未定义书签。 第三节各元件电抗计算 .......... 错误!未定义书签。 第四节短路电流的计算 .......... 错误!未定义书签。
矿井供电系统继电保护配置 与整定计算规范 1范围 本标准规定了矿井供电系统的线路、变压器、电动机的继电保护配置及定值整定计算的原则、方法和具体要求。 本标准适用于矿井供电系统的线路、变压器、电动机的继电保护运行整定。 本标准以微机型继电保护装置为主要对象，对于非微机型装置可参照执行。 2规范性引用文件及参考文献 2.1 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。 《煤矿安全规程》国家安全生产监督管理总局国家煤矿安全监察局2011年版 《矿山电力设计规范》GB50070-2009 中华人民共和国住房和城乡建设部中华人民共和国国家质量监督检疫总局 《煤矿井下供配电设计规范》GB50417-2007 中华人民共和国建设部《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》原煤炭部煤生字[1998]第237号 《继电保护及安全自动装置技术规程》GB/T 14285—2006 中华人民共和国国家标准化委员会 《3-110kv电网继电保护装置运行整定规程》DL/T 584—2007 中华人民共和国国家发展和改革委员会 2.2参考文献 《煤矿电工手册》第二分册：矿井供电（上）（下）1999年2月第1版 3.术语与定义 3.1 进线开关：指变电所进线开关。 3.2 出线开关：指变电所馈出干线开关。 3.3 负荷开关：指直接控制电动机、变压器的高压开关。 3.4 母联开关：指变电所高压母线分段开关。 3.5 配合 电力系统中的保护互相之间应进行配合。根据配合的实际情况，通常可将之分为完全配合、不完全配合、完全不配合三类。 完全配合：指需要配合的两保护在保护范围和动作时间上均能配合，即满足
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
嵩基集团嵩基煤业有限责任公司高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电科长： 机电矿长：
一、地面变电所 (3) 1、系统概况 (3) 2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验 (14)
一、地面变电所 1、系统概况 1)、供电系统简介 嵩基煤业矿井供电系统来自徐庄变电站8板庄矿线10Kv 线路型号LGJ-70/10，长度，下杆为MYJV22-70/10,长度200米，另一回路来自徐庄35变电站11板庄西线，线路型号LGJ-70/10，长度，下杆为MYJV22-70/10,长度200米。地面设主变三台，两台S9-500/10/，一台为S9-200/10/6，井下有变压器五台，四台KBSG-315/10/,一台KBSG-100/10/风机专用。嵩基地面变电所有高压GG1A-F型开关柜10台，地面变电所和井下配电所采用双回路供电分列运行供电方式。 2)、嵩基煤业供电资料 （1）、经电业局提供徐庄变电站10KV侧标么值为： 最大运行运行方式下：最小运行方式下： （2）、线路参数 徐庄变电站到嵩基变电所线路型号LGJ-70/10，长度，下杆为MYJV22-70/10,长度200米电抗、阻抗查表得； 10KV架空线电阻、电抗：Xg=×=Ω Rg=×=Ω 10KV铠装电缆电阻、电抗：Xg=×=Ω Rg=×=Ω 2、短路电流和短路容量计算
（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。 702电缆200m 702LGJ 4800m 702电缆 618m 徐庄变电站上下杆电缆架空线入井电缆 S9-500/10/0.4 S9-500/10/0.4 S9-100/10/6 选择基准容量Sd=100MVA 基准电压Ud= 基准电流Id=Sd/√3Ud=100÷×= 上级变压器电抗标么值 X﹡b0= 上一级徐庄站提供 上下杆电缆电抗标么值 X﹡1= X0L(S j/U2p1)=×(100÷2)= 架空线电抗标么值 X﹡2= X0L（S j/Ud2）=×（100÷2）= 从地面变电所入井井下配电所电缆电抗标么值：L=300m X﹡3= X0L（Sd/Ud2）=××（100÷2）=
煤矿供电计算公式 井 下 供 电 系 统 设 计 常 用 公 式 及 系 数 取 值
目录： 一、短路电流计算公式 1、两相短路电流值计算公式 2、三相短路电流值计算公式 3、移动变电站二次出口端短路电流计算 （1）计算公式 （2）计算时要列出的数据 4、电缆远点短路计算 （1）低压电缆的短路计算公式 （2）计算时要有计算出的数据 二、各类设备电流及整定计算 1、动力变压器低压侧发生两相短路，高压保护装值电流整定值 2、对于电子高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流（5A）的1-9倍分级整定的计算公式 3、照明、信号、煤电钻综合保护装置中电流计算 （1）照明综保计算公式 （2）煤电钻综保计算公式 4、电动机的电流计算 （1）电动机额定电流计算公式 （2）电动机启动电流计算公式 （3）电动机启动短路电流 三、保护装置计算公式及效验公式 1、电磁式过流继电器整定效验 （1）、保护干线电缆的装置的计算公式 （2）、保护电缆支线的装置的计算公式 （3）、两相短路电流值效验公式 2、电子保护器的电流整定 （1）、电磁启动器中电子保护器的过流整定值 （2）、两相短路值效验公式 3、熔断器熔体额定电流选择 （1）、对保护电缆干线的装置公式 （2）、选用熔体效验公式 （3）、对保护电缆支线的计算公式 四、其它常用计算公式 1、对称三相交流电路中功率计算 （1）有功功率计算公式 （2）无功功率计算公式 （3）视在功率计算公式
（4）功率因数计算公式 2、导体电阻的计算公式及取值 3、变压器电阻电抗计算公式 4、根据三相短路容量计算的系统电抗值 五、设备、电缆选择及效验公式 1、高压电缆的选择 (1) 按持续应许电流选择截面公式 (2) 按经济电流密度选择截面公式 (3) 按电缆短路时的热稳定（热效应）选择截面 ①热稳定系数法 ②电缆的允许短路电流法（一般采用常采用此法） A、选取基准容量 B、计算电抗标什么值 C、计算电抗标什么值 D、计算短路电流 E、按热效应效验电缆截面 (4) 按电压损失选择截面 ①计算法 ②查表法 (5)高压电缆的选择 2、低压电缆的选择 （1）按持续应许电流选择电缆截面 ①计算公式 ②向2台或3台以上的设备供电的电缆，应用需用系数法计算 ③干线电缆中所通过的电流计算 （2）按电压损失效验电缆截面 ①干线电缆的电压损失 ②支线电缆的电压损失 ③变压器的电压损失 (3) 按起动条件校验截面电缆 (4) 电缆长度的确定 3、电器设备选择 （1）变压器容量的选择 （2）高压配电设备参数选择 ①、按工作电压选择 ②、按工作电流选择 ③、按短路条件校验 ④、按动稳定校验 （3）低压电气设备选择
煤矿井下低压开关整定 计算公式 文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]
低防开关整定计算一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值 I 过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值 I 过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie 的倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数 K t =－，负荷系数取K f ＝－），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数K t 和负荷系数K f 。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（ 3 Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值－倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗
目录 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 一、K1 点选择在高压开关进线端 (2) 二、K2 点选择在500kVA 变压器出线端 (2) 三、K3 点选择在100kVA 变压器出线端 (3) 四、K4 （9111 采面配电点） (3) 五、K5 点选择在绞车房 (3) 六、K6点选择在9112 —2回风巷掘进工作面配电点 (4) 七、K7 点选择在+968m 三连运输巷掘进工作面配电点 (4) 八、K8 点选择在+971m 三连回风巷掘进工作面配电点 (5) 九、K9 点选择在9112—2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 (5) 十、K10点选择在水泵房配电点 (5) 十一、三专线路计算 (6) 井下开关过流整定计算 (7) 一、9111 配电点 (7) 二、9112— 2 配电点整定计算 (9) 三、+968m 三连运输巷配电点整定计算 (10) 四、+971m 三连回风巷配电点整定计算 (10) 五、绞车房整定计算 (11) 六、水泵房整定计算 (12) 七、局扇供电线路整定计算 (12) 八、井下主变电所馈电开关电流整定计算 (14) 九、三专供电线路整定计算 (18) 十、高压开关整定计算 (19) 地面变电所整定值计算 (20) 一、编制依据 (20) 二、最大运行方式短路电流计算 (22) 三、地面高压保护装置整定计算 (25) 管理制度 (30)
井下供电系统两相短路电流计算 供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风 巷掘进工作面配电点、9112- 2回风巷掘进工作面配电点、9111工作 面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件：电压：10kV,电缆截面：35mm 电缆长度L : 1100m 变 压器容量：600kVA 开关额定短路容量：25kA 。 K1点选择在高压开关进线端 1:电源系统电抗 U 2 2 X sy = 乩= 10/433=0.23094 Q S S (式中系统短路容量 Ss=1.732 X 25X 10000=433MV ) 2:高压电缆阻抗：35mrr 高压电缆查表得 Ro=0.616Q /km , Xo=0.084 Q /km ,可计算出：Xw=XoL=0.084X 1.仁0.0924 Q Rw 1 =RoL=0.616X 1.1=0.6776 Q 3:短路回路总阻抗 Z=、Rw 12 (X SY X W1)2 =、0.67762 (0.23094 0.0924)2 =0.7508 Q 4： K 点两相短路电流 K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W 1 =(Xsy+Xw /) X (￡)2二(0.23094+0.0924 ) X (_^)2 = 0.0015 Q U 10000 R W 1=F W1X ( E)2=0.6776 X (_69L )2= 0.0032 Q U 1 10000 变压器后的总阻抗：RT=0.0078Q ,XT=0.0433 Q ,500kVA Z= ,(RwT RT)2 (X W 「X T )2 =0.046 Q K2点两相短路电流： =10000 2 0.7508 =6660A 3= 2 3 2 I =7691A
井下设备的整定计算 第一部分过载整定 一．过流整定细则说明 1.馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。 公式：I z=K∑Ie 式中：I z——过载保护电流整定值，A； ∑I e——保护干线中所有电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 2.馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。 公式：I z=I Qe+K∑I e 式中：I z——短路保护电流整定值，A； I Qe——最大负载电机起动电流，A; ∑I e——其余电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 3.电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4.馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。 公式： 式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 5.电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。 公式： 式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 6.高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。 7.移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值。 8.本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。