装配式预应力混凝土箱型梁(OK)

设计资料及要求

一、设计资料

1．标准跨径：40.00m

2．计算跨径：39.60m

3．桥面净空：净14.50m+2×0.5m

4．设计荷载：公路—Ⅰ级

5．材料：预应力钢筋：Φj15mm钢绞线

非预应力钢筋：Ⅰ、Ⅱ级钢筋；

混凝土：小箱梁为C50号，铰缝采用C40SCM灌浆料以加强铰缝；桥面铺装为12cm厚C40防水砼（S6）+ 10cm沥青砼;

栏杆采用C25号混凝土。

二．设计依据：

（1）交通部.公路桥涵设计通用规范 (JTG D60-2004)；北京：人民交通出版社.2004 （2）交通部.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62－2004），北京：人民交通出版社.2004

三.构造形式与尺寸

该桥桥面净空为“净14.50m+2×0.5m”，横断面设计如图1。采用后张法预应力，板块断面及构造尺寸见图1-2。

图1 桥梁横断面图（单位：cm）

图2－1 边梁截面尺寸（单位：cm）

图2－2 中梁截面尺寸（单位：cm）四、设计内容

1．主梁几何特性计算

2．恒载内力计算

3．荷载横向分布计算

(1) 跨中的荷载横向分布系数：采用刚接板法

(2) 支点的荷载横向分布系数：采用杠杆法

(3) 横向分布系数沿桥跨的变化

4．活载内力计算

(1)弯矩

(2)剪力

5．主梁内力组合（基本组合、作用短期效应组合、作用长期效应组合）6．预应力钢筋的设计

（1）预应力钢筋面积的估算

（2）预应力钢筋的布置

7．换算截面几何特性计算

（1）换算截面面积

（2）换算截面重心位置

（3）换算截面的惯矩

（4）截面抗弯模量

8．跨中正截面强度验算

9．预应力损失计算

（1）摩擦损失

（2）钢筋变形、回缩损失△

（3）钢筋松弛损失

（4）预应力钢筋分批张拉损失

（5）混凝土收缩徐变损失

（6）永存预应力值

10、跨中截面正应力计算

（一）混凝土应力

（二）预应力钢筋的最大应力

11、支点截面主应力验算

12、使用阶段变形验算

五、参考文献

1．邵旭东，桥梁工程，北京：人民交通出版社

2．姚玲森，桥梁工程，北京：人民交通出版社

3．叶见曙，结构设计原理，北京：人民交通出版社

设计部分

1 主梁几何特性计算

1.1 计算截面几何特性

本设计采用分块面积法，因为只在距支点1m 处开始变截面，为简便计算，可近似按等截面计算，所以只需分别计算边主梁、中主梁预制时和使用时跨中截面的几何特性。主要计算公式如下：

毛截面面积：A A m i =∑ (1—1) 各分块面积对上缘的面积距：Ai y S i i =? (1—2) 毛截面重心至梁顶的距离：y S A i i s =∑ (1—3) 毛截面惯性距计算移轴公式：()

2

y y I I A m i i i s =+-∑ (1—4)

式中A m ——分块面积；

y i ——分块面积重心至梁顶的距离； y s ——毛截面重心至梁顶的距离；

S i ——各分块对上缘的的面积距；

I i ——各分块面积对其自身重心的惯性距。

利用以上公式，分别计算边主梁、中主梁预制时和使用时跨中截面的几何特性，将结果列入一下各表中。

其中：矩形自身惯性矩3012bh I = ， 三角形自身惯性矩3

036

bh I =

按照CAD 得出，边梁的417522337.1296x I cm =，448600721.4320y I cm =

2

110281.43

62n

i i A c m ==∑ 中梁的 416491324.7180x I cm =，433311795.3188y I cm =，

2

1

9471.4362n

i i A cm

==∑

1.2 检验截面效率指标ρ

以边梁跨中截面分析： 上核心距：s K =

()s I Ai h y ∑-=17522337.1296

22.09810281.4362120-42.8778cm =?

（）

下核心距：x K =

s

I

Ai y ∑?=

17522337.129639.74710281.436242.8778cm =? 截面效率指标：s x k k h ρ+==22.09839.7470.5150.5120

+=>

以中梁跨中截面分析： 上核心距：s K =

()s I Ai h y ∑-=16491324.7180

23.469471.4362120-45.7750cm =?

（）

下核心距：x K =

s I

Ai y ∑?=

16491324.718038.0379471.436245.7750

cm =? 截面效率指标：s x k k h ρ+==23.4638.037

0.5120.5120

+=>

根据设计经验，一般截面效率指标取55.0~45.0，且较大者较经济。上述计算表明，初拟的主梁截面是合理的。

2 主梁内力计算

2.1 恒载内力计算

2.1.1 第一期恒载（主梁自重）

在距主梁端部1m 处为过渡宽度。 1）边主梁自重荷载：

边主梁荷载集度：41×10281.4362102525.7036kN/m g S γ-==??=边主

2）中主梁自重荷载：

中主梁荷载集度：41×9471.4326102523.6786kN/m g S γ-==??=中主 3）横隔梁自重荷载： 横隔梁荷载集度：

边梁部分：41320255843.45921031825

0.1992kN/m 39.6039.60

S g -???????=

==边隔 （这里的面积S 由CAD 出图得出为45843.459210-?m ） 中梁部分：120.19920.3984kN/m g =?=中隔 第一期恒载集度： 25.7036

0.199225.90

g =+=1边 23.67860.398424.077kN/m g =+=1中

2.1.2 第二期恒载（主梁现浇湿接缝）

边主梁：()-4

-10232.51839.60+25931810325 1.5418kN/m 39.60

g ???????=

=边

中主梁：222 3.0835kN/m g g == 中边

2.1.3 第三期恒载（桥面铺装）

桥面铺装：

()()424032.52102312251039.616.165kN/m 39.6

g -+???+???==3中铺

第三期恒集度：

329.4275kN/m g =边

16.165kN/m g =3中

()

-4

-4-4317.5121039.625+267.5101039.623110501039.62529.4275kN/m

39.6

g ????????+????=

=3边铺

2.1.4 恒载集度汇总

表2-1 主梁恒载汇总表

荷载 梁 第一期荷载1g

第二期荷载

2g

第三期荷载

3g

总和g 边主梁 25.9028 1.5418 29.4275 56.8721 中主梁

24.0770

3.0835

16.165

43.3255

2.2 恒载内力

设x 为计算截面至支撑中心的距离，并令l x a /=

g

x

g

图 2-1 恒载内力计算图

则计算公式为：2x (1)/2M a a l g =- (2—1) (12)/2x Q a l g =- (2—2)

其中：39.6l m =

则边主梁和中主梁的恒载内力计算如下表

表2-2 恒载内力表

项目

M/kNm Q/k N

i

g 跨中四分点支点跨中四分点支点

a(1-a)2l/2 196.02 147.015 0

(1-2a) )l/2 0 9.9 19.8

一期恒载边主梁5077.47 3808.10 0 0 256.44 512.88 25.9028 中主梁4719.57 3539.68 0 0 238.36 476.72 24.0770

二期恒载边主梁302.22 226.67 0 0 15.26 30.53 1.5418 中主梁604.43 453.32 0 0 30.53 61.05 3.0835

三期恒载边主梁5768.38 4326.28 0 0 291.33 582.66 29.4275 中主梁3168.66 2376.50 0 0 160.03 320.66 16.165

总恒载

边主梁11148.07 8361.05 0 0 563.03 1126.07 56.8721

中主梁8492.66 6369.50 0 0 428.92 857.84 43.3255

3 荷载横向分布计算

3.1 支点截面横向分布系数计算

本设计应用杠杆法计算支点截面的横向分布系数。杠杆法忽略了主梁之间横向结构的联系作用，假设桥面板在主梁上断开，把桥面板看作沿横向支承在主梁上的简支梁或简支单悬臂梁，主要适用于双肋式梁桥或多梁式桥支点截面。本桥为多梁式桥，当桥上荷载作用在靠近支点处时，荷载的绝大部分通过相邻的主梁直接传至墩台。虽然端横隔梁连续于几根主梁之间，但是其变形极其微小，荷载主要传至两个相邻的主梁支座。因此，偏于安全的用杠杆原理法来计算荷载在支点的横向分布系数。

1）对于1号梁，首先绘制1号梁反力影响线，如图3-1。

并确定荷载最不利位置：

P/2P/2P/2P/2

1.0000

1.2131

0.6230

0.1967

图 3-1 1号梁横向分布系数图

1号梁荷载横向分布系数：01

(1.21310.62300.1967) 1.01642

m =++=

2）对于2号梁，首先绘制2号梁反力影响线，如图3-2。 并确定荷载最不利位置：

P/2P/2P/2P/2

1.0000

0.7869

0.1967

0.7869

0.1967

图 3-2 2号梁横向分布系数图

2号梁荷载横向分布系数：01

(0.78690.1967)20.98362

m =+?=

3）对于3号梁，首先绘制3号梁反力影响线，如图3-3。

P/2P/2P/2P/2

1.0000

0.7869

0.1967

0.7869

0.1967

图 3-3 3号梁横向分布系数图

3号梁荷载横向分布系数： 01

(0.78690.1967)20.98362

m =+?=

由于此公路，无人群荷载，所以根据对称性，5号梁与1号梁支点的横向分布系数相同，4号梁与2号梁的横向分布系数相同。

3.2 跨中截面横向分布系数计算

本设计应用修正偏心压力法计算跨中截面的横向分布系数。修正偏心压力法是当桥主梁间具有可靠连接时，在汽车荷载作用下，中间横隔梁的弹性挠曲变形与主梁的变形相比很小，因此可假定中间横隔梁像一根无穷大的刚性梁一样保持直线形状。本设计因除了设置端横隔梁外，还在跨中处设置了横隔梁，并且主梁之间预留18cm 后浇注，所以在本设计中，主梁之间具有可靠的连接，固选用修正偏心压力法计算跨中横向分布系数。

3.2.1 计算主梁抗弯惯性矩I

由前面截面几何特性计算可知4

4

16491324.7180cm 0.1649m I ==

3.2.2 计算主梁截面抗扭惯性矩I T

对于本设计箱形截面，空室高度大于截面高度0.6倍（即0.85>0.6）,所以属于薄壁闭合截面。对于单室箱型截面，其抗扭惯性矩可分为两部分：两边悬出的开口部分和薄壁部分。由于本设计截面采用的是变厚度，所以计算前把截面转化成两个矩形和一个闭口槽型，它们的厚度采用转换后的厚度，如图3-4：

悬出部分可按实体矩形截面计算：3

1

m

T i i i i I c bt ='=∑ (3—1)

其中： i b ——矩形长边长度 i t ——矩形短边长度

i c ——矩形截面抗扭刚度系数

n ——主梁截面划分为单个矩形的块数

薄壁闭合部分：22

121212

1

2T

I h s s s t t t ''=++（s +s ） (3—2)

（注：公式中具体尺寸见下图）

s 1s 2

箱梁跨中截面转换后

箱梁跨中截面转换前

图 3-4 截面转换图

1.中梁（2、3、4号梁）

1）计算悬臂部分抗扭惯性矩T

I ' 悬臂换算厚度： 18t cm =

则： /18/44.50.4045t b ==

表3-1矩形截面抗扭刚度系数表

t/b

1 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.

2 0.1 <0.1 c 0.141

0.155

0.171

0.189

0.209

0.229

0.250

0.270

0.291

0.312

1/3

由/t b 通过查表（内插法）可得，悬臂部分抗扭刚度系数

0.2500.229

=0.2500.00450.2490560.1

C --

?=c=0.30633

则：

334220.24905644.518129272.0187T I cbt cm '==???=中

2）计算闭口薄壁部分抗扭惯性

矩T

I '' 薄壁箱型截面顶板换算厚度：

17.46t c m =

（113.75S cm =，105.14S cm =） （286.5S cm =）

则： 图 3-5 抗扭计算简图

22121212

1

2T I h

t t t ''=++（s +s ）

221

(137.5105.14)102105.1413.7586.5217.461818

=+??

?++

421317857.32cm =

44129272.018721317857.3221447129.340.2145T

T T I I I cm m '''=+=+==中

图 3-6边梁截面转换图

2.边梁（1、5号梁）

1）计算悬臂部分抗扭惯性矩T

I ' 右侧悬臂：

18

0.2011289.5

t b == 由线性内插查表得：0.2910.270

0.2910.001120.2907650.1

c -=-

?= 3334

1

0.24905644.518+0.29076589.518=216404.8718cm m

i i i

T i I c bt ='==????∑边 2）计算闭口薄壁部分抗扭惯性矩T

I '' 薄壁箱型截面顶板换算厚度：

17.46t c m =

（113.75S cm =，105.14S cm =） （286.5S cm =）

则：22121212

1

2T

I h s s s t t t ''=++（s +s ）

s 1s 2

箱梁跨中截面转换后

箱梁跨中截面转换前

221

(137.5105.14)102105.1413.7586.5217.461818

=+??

?++

421317857.32cm =

44216404.871821317857.32=21534262.190.2153T

T T I I I cm m '''=+=+=边 3.2.3 计算主梁截面抗扭刚度修正系数

本桥中梁与边梁的T I 近似相等横截面不相等（取中梁的惯性矩I 和抗扭惯矩T I ），

Ti T I nI ∑=, 梁数5n =，主梁的间距是3.05m ，取E G 425.0=

6

2

222222221234561

2 3.052 6.1093.025i

i a

a a a a a a ==+++++=?+?=∑

抗扭修正系数：

222

11

0.910710.42539.650.214511121293.0250.1649

T

i nI Gl E E I a E β=

=

=

+

∑??

其中：

G ——材料剪切模量； I ——主梁抗弯惯性矩 E ——材料的弹性模量；

T I ——主梁抗扭惯矩；

3.2.4 跨中截面横向分布系数计算

1）1号梁

计算考虑抗扭修正系数的横向影响线竖标值

22

1112

1

11 6.100.91070.56428593.025

n i i a n a ηβ==+=+?=∑

22

1152

1

11 6.100.91070.16428593.025

n i i a n a ηβ==-=-?=-∑

由横向影响线的竖标值绘制各梁的横向影响线，并确定荷载的最不利位置。 1梁的横向影响线和布载图式如图3-7：

P/2P/2P/2P/2

0.56428

P/2

P/20.6031

0.4956

0.4180

0.3105

0.2329

0.1254

图3-7 1号梁的横向影响线和布载图

则汽车荷载横向分布系数为：

()112345611

1.09272

2c q m ηηηηηηη=

=?+++++=∑ 2）2号梁

计算考虑抗扭修正系数的横向影响线竖标值

22

2212

1

11 3.050.91070.29107593.025

n i i a n a ηβ==+=+?=∑

22

2252

1

11 3.050.91070.10893593.025

n i i a n a ηβ==-=-?=∑

由横向影响线的竖标值绘制各梁的横向影响线，并确定荷载的最不利位置。 2梁的横向影响线和布载图式如图3-8：

P/2P/2P/2P/2P/2

P/2P/2P/20.29107

0.3008

0.2739

0.2545

0.2276

0.2082

0.1813

0.1619

0.1350

图3-8 2号梁的横向影响线和布载图

则汽车荷载横向分布系数为：

()21234567811

0.87172

2c q m ηηηηηηηηη=

=?+++++++=∑ 2）3号梁

计算考虑抗扭修正系数的横向影响线竖标值

22

2312

1

1100.91070.2593.025

n i i a n a ηβ==+=+?=∑

22

2352

1

1100.91070.2593.025

n i i a n a ηβ==-=-?=∑

由横向影响线的竖标值绘制各梁的横向影响线，并确定荷载的最不利位置。 3梁的横向影响线和布载图式如图3-9：

P/2P/2P/2P/2P/2

P/2P/2P/20.2

0.2

0.2

0.2

0.2

0.2

0.2

0.2

图3-9 3号梁的横向影响线和布载图

则汽车荷载横向分布系数为：

()31234567811

0.822

c q m ηηηηηηηηη=

=?+++++++=∑

由于公路，无人群荷载，所以根据对称性，4号梁与2号梁支点的横向分布系数相同，

5号梁与1号梁的横向分布系数相同，则得：

()512345611

1.092722c q m ηηηηηηη=

=?+++++=∑ ()41234567811

0.871722

c q m ηηηηηηηηη==?+++++++=∑

3.3 荷载截面横向分布系数汇总

由以上计算将荷载横向分布系数汇总到表3-3

表3-3横向分布系数汇总表

梁号

荷载位置

公路I 级荷载作用

横向分布系数

备注

1

支点0m

1.0164

跨中c m 1.0927

支点截面按“杠杆原

理法”计算

跨中截面按“修正偏心压力法”计算

2

支点0m

0.9836 跨中c m 0.8717 3

支点0m

0.9836 跨中c m

0.8000

4 活载影响下主梁内力计算

4.1 冲击系数和车道折减系数的确定

根据《桥规》，简支梁桥的自振频率可采用以下公式估算：

c

c

m EI l f 2

2π

=

(4-1) 式中：l —结构计算跨径（m ）；

E —结构材料的弹性模量（2N/m ）；

对于50C 混凝土，E 取101045.3? N/m 2 c I —结构跨中截面的截面惯矩（4m ）；

c m —结构跨中处的单位长度质量（kg/m ），当换算为重力计算时其单位为（22

s /m N ）

； G —结构跨中处延米结构重力（N/m ）； g —重力加速度9.81g =（2m/s ）。 即：

1.0228Hz f =

==边

1.1369Hz f =

==中

《桥规》规定，冲击系数按下式计算：

当Hz 5.1

当Hz 14Hz 5.1≤≤f 时，0157.0ln 1767.0-=f μ； 当Hz 14>f 时，45.0=μ；

1.5f f H z <<中边由于 0.05μ=故 所以取：

1+μ=1.05

f 中根据

《桥规》规定，本设计为双向四车道，考虑横向车道折减，其折减系数0.67ξ=。 4.2 活载内力计算

本设计中，因为除设置端横隔梁外，跨中还设置了1根内横隔梁，所以跨中部分采用

不变的c m ，从离支点1

4

l 处至支点的区段内x m 呈直线型过渡。

在计算简支梁跨中最大弯矩与剪力时，由于车辆的重轴一般作用于跨中区段，而横向分布系数在跨中区段的变化不大，为了简化计算，通常采用不变的跨中横向分布系数c m 计算。

根据《桥规》，公路-

Ⅰ级车道荷载的均布荷载标准值k q 为10.5kN/m 。集中荷载标准值随计算跨径而变，当计算跨径小于或等于m 5时，k P 为kN 180；

计算跨径等于或大于m 50时，k P 为kN 360；计算跨径在m 50~m 5之间时，k P 值采用直线内插求得。当计算剪力效应时，

集中荷载标准值k P 应乘以1.2的系数，其主要用于验算下部结构或上部结构的腹板。

因此由内插求得：

18039.65

360180505

k P --=-- 求得318.4k P kN =，1.2382.08k P kN =。 4.2.1 1号梁活载内力计算

1）1号梁跨中截面弯矩和剪力计算

跨中截面弯矩影响线及横向分布系数见图4-1，跨中截面弯矩计算采用不变的横向分布系数c m 。

弯矩影响线

分布系数变化图荷载布置图

m c =1.0927

l /4

P k

l

q k

图4-1 1号梁跨中弯矩计算图

跨中弯矩影响线的最大坐标值：39.69.944

l y m =

== 跨中弯矩影响线的面积：22

239.6196.0288

l w m ==

= 集中荷载：318.4K P kN = 均布荷载：10.5/K q kN m =

车道荷载作用下1号梁跨中弯矩： /2(1)()l c k k M m q w p y μξ=++

(10.05)0.67 1.0927(318.49.910.5196.02)=+????+?

4005.2867kN m =?

跨中截面剪力影响线及横向分布系数见图4-2，跨中截面剪力计算采用不变的横向分布系数c m 。

q k

1.2P k

1/2

m c =1.0927分布系数变化图

剪力影响线

预制装配式混凝土结构体系

一、预制构件加工 当前建筑工程队预制墙板的外观质量及其外形尺寸的要求都相当高，要求墙板的外表务必应该保持光洁平整的状态，不能出现任何的疏松、蜂窝等现象。这也就要求预制构件模板在充分保障适宜的强度和刚度的前提之下，不仅要具备整体稳定性，还应该具备较高程度的表面光洁度。普通的构建模板往往选用的是定型钢模板，如是部分模具需要一模多用的时候，可以将模具的外包尺寸设计成能够随意调节的形式。但是通常情况下，仅是在两种构件的外形一样，而宽度或者长度不一样的时候，为了节省模具数量才会采取的方法。另外，墙板的配置应该选用平躺结构，为了促使墙板外露部分能够保持光洁平整的状态，墙板的正面、侧面应该统统和模板紧贴成型。 在预制墙板内部设置的那些连接件就是被俗称为预埋件。通常情况下，PC 墙板的预埋件种类较为丰富多彩，主要有墙板之间、墙板和横梁、墙板和柱之间之间连接的连接件，在安装的时候调整墙板上下高度以及垂直度的连接件和临时稳固的连接件，相应设备预留孔与部分预埋之间的电器线路等等部件。在施工过程中，务必应该将连接件、预留孔、线路部件在预制墙板中进行精确的定位作业。对于那些能够与模板面直接接触的预埋件，其固定定位应该选用在模板上打孔并用螺栓在构建外部进行精确定位的方法，待混凝土成型之后再将固定螺栓拆除。对于那些没有与模板面直接接触的预埋件，其固定定位应该选用定位架来定位。另外，混凝土的浇筑振捣作业应该尽量细致，万万不能出现漏振的现象，在进行浇筑作业之前，施工人员应该仔细检查相应的模具、支架以及已经安装完成的钢筋和埋件。 二、预制构件的运输与吊装 在进行预制构件的运输以及临时堆放工作的时候，施工人员务必应该严格根据预制构件的实际外形尺寸来科学合理地设计钢支架，这里的支架一定要具备适宜的刚度，以此来确保运输和堆放预制构建的时候不会发生变形现象，另外，为了避免预制构建在储藏过程当中发生损坏情况，构建和钢支架的接触点应该设置枕木。 在施工现场进行吊装作业的时候，施工人员应该充分地考虑到构件的重量以及吊运的距离长短，根据具体的起重力矩来挑选适宜的塔式起重机，另外，每层预制构件务必要按照顺序进行吊装。构件的吊装作业是需要使用专业的起吊工具的，当前在施工过程中应用得最为广泛的起吊工具是吊点可调式横吊梁，这种起吊工具较为新颖，并且较为实用，它能够依据不同的起吊预制构件来调整吊点的具体位置，从而保证塔吊吊钩与构件中心保持竖向一致，进而防止在吊装过程中出现预制板块倾斜的现象，以便构件准确就位。需要注意的是，吊点往往是选用在预制板内预埋吊环、接驳器、鬼抓等形式，在挑选钢丝绳的时候，应该依据每次起吊的最重预制构件的重量来挑选。 三、预制构件的调节和固定 当前预制装配式混凝土结构对施工过程中的各板块安装的精度都有相当严格的标准要求，但是仅仅依靠焊接、螺栓固定这些简单的方法来连接低精度主体和高精度预制混凝土墙板是万万达不到精度要求的。因此，在施工过程中，施工人员在完成预制构件的吊装工作之后，应该仔细调节构件的水平、进出、垂直度等等，以此来保障预制构件在拼装完成之后的立面保持一定的平整光洁度，特别是对于那些复合保温外墙板、面砖饰面墙板等外立面无抹灰的构件，更是应该重视相应的调节工作。

关于预应力混凝土简支箱梁桥设计分析

关于预应力混凝土简支箱梁桥设计分析 [摘要]桥梁作为公路的重要组成部分之一，在工程项目中，设计方案的合理性与规划指标的正确性是衡量整个道路工程施工质量、成本控制和使用功能的关键。本文就预应力混凝土简支箱梁桥设计要点分析，结合工程实例进行了全面的探讨和阐述。 【关键词】桥梁；预应力混凝土；简支箱梁桥 伴随着时间的不断推移，国民经济发展不断加快，各类交通荷载也在逐年增加。我国现有运营的早期设计修建的预应力混凝土桥梁和钢筋混凝土桥梁，受到过去国情、经济水平和人类认识水平的限制，在投入使用之后经常出现无法满足使用要求，出现了较为严重的裂缝、耐久性不足等重要问题，同时桥梁老化、陈旧和荷载能力不足的现象也日益凸显。结合现有工程中存在的这些问题，我们在工作中应当注重对混凝土简支箱梁桥设计的相关重点探讨，结合先进科学技术水平合理提高设计方法和观念，进而确保工程项目的质量和耐久性，提高工程效益。 1、工程概况 本工程项目位于某高速公路中段，桥梁在建设中总体长度为35m，桥面宽9.5m。在设计的过程中是对桥梁采用C40的混凝土进行施工的，而桥栏杆和桥面在铺设中是通过采用C20的混凝土。预应力在控制和设计中分别采用的是ASTM270级1524的底松弛钢绞线，在这设计过程中钢绞线的选择为12mm和R235的热轧光圈钢筋。在桥梁桥面施工的过程中是采用5cm厚的C20钢筋混凝土进行铺设和施工的，而最后又铺设了5cm厚的沥青混凝土。在设计的过程中，对桥梁的等级和应力化进行计算和分配，桥梁等级设置为1级，而汽车等相关荷载要求为3.535kN/m2，梯度温度引起的效按照T1=20℃，T2=6.7℃进行考虑。这种设计方法和手段的应用有效的确保了桥梁的使用寿命和耐久性。 2、桥梁总体设计 在桥梁设计的过程中，应当以安全、经济、实用、美观和环保为基础原则进行总体规划，以可持续发展和功能的良好发挥为最终目标进行全面设计。在桥梁设计的过程中，其设计方案的选择要具备相应的合理性，并且对其中存在的相关环节要严肃处理，要做到在设计中毫厘不差的设计要求。对于桥梁结构构造的处理，应当遵循相关的设计规范和国家的法律制度来全面协调和规范，同时合理的控制桥梁各个细小部位的尺寸和构造细节，使得桥梁设计能够满足强度、刚度．稳定性和耐久性的要求。 2.1在桥梁设计的过程中对线条的选择一般都选选择直线和标准跨径，这样能够提高桥梁工程的施工效率和降低施工成本。 2.2桥面净空应确保保证车辆、行人安全通过桥梁上方的空间界限。在该净

装配式混凝土建筑设计内容

PC深化设计及技术咨询服务书 我们对PC项目提供从方案设计开始的PC深化设计及技术咨询顾问服务，其主要工作范围包括如下： 第一阶段：装配式方案设计阶段 提供装配式体系选择建议，初步确定装配式构件种类及分布，计算装配式面积分布，满足预制率要求，确定主要构件连接方式，并对建筑方案平立面布置及结构布置提出装配式方面的优化建议。 提供方案说明各专业含装配式部分的说明内容。 第二阶段：总体施工图装配式设计 1）总体设计阶段 详细确定装配式构件及分布，根据装配式工艺特点针对结构布置进行优化； 根据建筑、结构总体图纸计算单体预制装配率； 提供装配式构件分布图及装配式连接大样图，检查所有装配式构件的连接合理性，如外墙有混凝土装配式构件时，含外墙接缝防水保温大样。 满足总体及施工图图审及专项评审要求，负责与各专业相关协调工作。 2）施工图设计阶段 区分预制构件与现浇构件的各专业图纸，含大样节点表达； 提供装配式设计说明； 结构图纸中包含装配式构件拆分图，装配式构件连接详图，装配式构件连接用预埋件布置及详图； 提供单体预制装配率详细计算书； 提供装配式构件相关计算书。

参与装配式相关的技术评审会、招投标答疑会，协助解答各专业提出的问题。 第三阶段：装配式详图设计及后期设计配合阶段 1)装配式构件深化设计： 根据建筑、结构、机电及室内相关正式施工图绘制构件加工详图。 详图主要内容： ①装配式加工图设计说明。 ②装配式构件平立面布置图及剖面图。 ③装配式构件预埋件布置图，包括结构连接及施工辅助用。 ④构件加工图，含各装配式构件、外墙预制墙板、外阳台、凸窗、空调板、连廊、楼梯梯段等所有预制构件。具体范围需根据施工图中确定的预制构件。 ⑤装配式构件详图，包括结构连接详图、加工工艺及施工工艺用连接详图。 ⑥主要材料统计表。 ⑦脱模、运输、施工过程中的安全验算。 ⑧作为阶段性工作成果，乙方进行装配式深化详图设计技术交底汇报，经甲方评审认可。 2)后期设计配合阶段 协助预制构件生产厂掌握质量主控项及解决技术问题。 协助施工方制定预制构件进场工期、卸车与堆场方案、成品保护措施、吊装施工等。 协助施工方协调脚手架、模板、钢筋绑扎等与预制构件吊装施工相关工序及解决技术问题。 协助督查预制构件相关的施工质量。

预应力砼简支小箱梁

Ⅰ、预应力砼简支小箱梁 一、下部结构 （一）钻孔灌注桩（冲击钻机施工） 桩基采用冲击钻孔机钻孔。该桥墩地势陡峻，修建便道可到达各桩位。 1、埋设钢护筒 在冲孔施工的各墩位埋设孔口式护筒，采用挖埋式埋设，埋设护筒的目的是为了钻孔导向和定位。钢护筒拟定最高高度4.5m，露出地面0.5m，壁厚12mm，每隔1.5米焊一道12mm厚钢板加强箍。桩基施工完毕钢护筒随钻机周转使用。 2、安装钻机 钢护筒埋设完成后进行墩位处场地平整、碾压夯实，然后安装钻机。安装过程中用全站仪测量定位，要求钻头中心对准钢护筒中心，钢护筒中心要求与桩基设计中心一致。 3、钻孔主要工序及注意事项 （1）冲击钻头造孔时，钻头须不断沿一个方向旋转，方能均匀钻圆孔。钻头的旋转，主要靠悬挂钻头的钢丝绳各股钢丝束的扭转所产生的扭转力。当钻头冲击孔底的一刹那，钢丝绳因不承受荷载，即恢复原来的松绞状态，一提空钻头，钢丝绳各束钢丝被拉紧拉直，即产生扭矩，带动钻头旋转。故在钢丝绳与冲击钻头间必须连接牢固并设转向装置。 （2）冲击钻孔，为防止冲击振动使邻孔壁坍塌或影响邻孔刚灌注的砼的凝固，应待邻孔砼灌注完毕，一般经24h后，方可开钻，或进行隔孔施钻。 （3）开孔阶段钻孔时，开孔前应在孔内多放一些粘土，并加适量粒径不大于15cm的片石，顶部抛平，用低冲程冲砸，泥浆比重控制在1.6左右。钻进到0.5~1.5m时，再回填粘土（如地表为砂土，第二次宜回填1：1的粘土和碎石；如为软土或粉砂，即回填粘土和粒径不大于15cm的片石。）继续以低冲程冲砸。如此反复二、三次，必要时多重复几次。 （4）冲孔过程如发现有失水现象，护筒内水位缓慢下降，应补水投粘土。如泥浆太稠，进尺缓慢时，应抽碴换浆。开孔时为了使钻碴泥浆尽量挤入孔壁，

预应力混凝土连续梁桥

一预应力混凝土连续梁桥 1.力学特点及适用范围 连续梁桥在结构重力和汽车荷载等恒、活载作用下，主梁受弯，跨中截面承受正弯矩，中间支点截面承受负弯矩，通常支点截面负弯矩比跨中截面正弯矩大。作为超静定结构，温度变化、混凝土收缩徐变、基础变位以及预加力等会使桥梁结构产生次内力。 由于预应力结构可以有效地避免混凝土开裂，能充分发挥高强材料的特性，促使结构轻型化，预应力混凝土连续梁桥具有比钢筋混凝土连续梁桥较大的跨越能力，加之它具有变形和缓、伸缩缝少、刚度大、行车平稳、超载能力大、养护简便等优点，所以在近代桥梁建筑中已得到越来越多的应用。 预应力混凝土连续梁桥适宜于修建跨径从30m到100多m的中等跨径和大跨径的桥梁。 2.立面布置 预应力混凝土连续梁桥的立面布置包括体系安排、桥跨布置、梁高选择等问题，可以设计成等跨或不等跨、等截面或变截面的结构形式（图1）。结构形式的选择要考虑结构受力合理性，同时还与施工方法密切相关。 a b a.不等跨不等截面连续梁 b. 等跨等截面连续梁 图1 连续梁立面布置 1．桥跨布置 根据连续梁的受力特点，大、中跨径的连续梁桥一般宜采用不等跨布置，但多于三跨的连续梁桥其中间跨一般采用等跨布置。当采用三跨或多跨的连续梁桥时，为使边跨与中跨的最大正弯矩接近相等，达到经济的目的，边跨取中跨的0.8倍为宜，当综合考虑施工和其他因素时，边跨一般取中跨的0.5～0.8倍。对于预应力混凝土连续梁桥宜取偏小值，以增加边跨刚度，减小活载弯矩的变化幅度，减少预应力筋的数量。若采用过小的边跨，会在边跨支座上产生拉力，需在桥台上设置拉力支座或压重。当受到桥址处地形、河床断面形式、通航（车）净空及地质条件等因素的限制，并且同时总长度受到制约时，可采用多孔小边跨与较大的中间跨相配合，跨径从中间向外递减，以使各跨内力峰值相差不大。 桥跨布置还与施工方法密切相关。长桥、选用顶推法施工或者简支—连续施工的桥梁，多采用等跨布置，这样做结构简单，统一模式。等跨布置的跨径大小

装配式混凝土构件操作规程

装配式混凝土构件 操作规程

目次 1 总则 (1) 2 术语和符号 (2) 2.1术语 (2) 2.2符号 (3) 3 基本规定 (3) 4 预制构件制作 (6) 4.1一般规定 (6) 4.2模具安装 (7) 4.3钢筋安装 (7) 4.4混凝土浇筑 (9) 4.5脱模 (17) 4.6洗水、修补及养护 (19) 4.7成品存放及检测 (23) 4.8安全防护 (18) 4.9文明施工与环境保护 (19) 5 预制构件运输 (29) 5.1一般规定 (29) 5.2构件的装卸 (30) 5.3构件的运输 (34) 5.4构件的堆放 (36)

5.5安全施工 (38) 6 预制构件安装 (28) 6.1一般规定 (28) 6.2预制外挂墙板 (28) 6.3预制楼梯 (38) 6.4预制阳台 (64) 6.5叠合楼板 (49) 6.6叠合梁 (56) 6.7预制剪力墙、柱 (63) 6.8安全施工 (72) 6.9文明施工与环境保护 (73) 7 质量验收 (74) 7.1一般规定 (74) 7.2预制构件质量验收 (75) 7.3构件结构性能检测 (77) 7.4装配式混凝土构件安装 (78) 7.5结构实体检验 (81) 7.6主体结构工程验收 (121)

1 总则 1.0.1为了加强对装配式混凝土构件制作、运输与安装施工过程的管理和质量控制，指导装配式混凝土构件的制作、运输、和安装施工，统一施工质量验收标准，保证工程质量，制定本规程。 1.0.2本规程适用于深圳市房屋建筑的剪力墙、柱、梁、板、外挂墙板、阳台、楼梯等预制构件的制作、运输、安装及验收。 1.0.3 装配式混凝土构件制作与安装操作方式方法除应执行本规程外，尚应符合现行国家、行业及地方有关标准的规定。

预制装配式混凝土构件

一、预制装配式混凝土构件 本工程主要采用的预制构件：预制混凝土夹心保温外墙挂板、桁架钢筋预制混凝土叠合板、 预制楼梯。 1)预制构件使用部位： 预制混凝土夹心保温外墙挂板：1~4层地上建筑外墙 桁架钢筋预制混凝土叠合板：1~4层地上建筑顶楼板局部采用 预制楼梯：全楼疏散楼梯 2)装配式单体预制率： 本工程装配式单体预制率为20%。 3)预制混凝土夹心保温外墙挂板： a)外墙挂板内叶板厚度为isomm,外叶板厚度为50mm；夹心保温厚度为 8o/ioomm； b)混凝土强度等级为C3o,同条件养护的混凝土立方体试件抗压强度达到设计混 凝土强度等级值的75%，且不应小于i5N/mm2时，方可脱模；吊装时应达到设计强度值； c)钢材选用Q2?5B，外露钢构件均需做镀锌处理； d)预制混凝土夹心保温外墙板采用的拉结件应采用符合国家现行标准的FRP(纤 维增强复合材料)或不锈钢产品； e)保温材料主要选用岩棉保温板，燃烧性能为A级，导热系数Wo.040 W/ (m2.k) f)混凝土夹心保温外墙挂板构件须经专业厂家深化，并经设计单位审核后方可作 为生产依据。 4)桁架钢筋预制混凝土叠合板： a)叠合楼板的预制部分的庁度为6omm,现浇层厚度为70mm； b)底板与后浇混凝土叠合层之间的结合面做成凹凸深度不小于4mm的人工粗糙 面，粗糙面的面积不小于结合面的8o%。 c)叠合板的桁架钢筋距板边不大于3oomm,间距不大于6oomm0 d)桁架设计高度为8ommo e)桁架钢筋按主要受力方向布置，按单向板考虑。 f)叠合板底板脱模验算时等效静力荷载标准值取构件自重标准值得1.2倍与脱模吸 附力之和，且不小于构件自重标准值的1.5倍，脱模吸附力取i.5KN/m\ g）吊装验算时动力系数取1.5。

浅谈预应力混凝土连续箱梁桥设计中的问题

浅谈预应力混凝土连续箱梁桥设计中的问题 摘要桥梁设计是一项综合的工程，设计过程中会遇到一些问题，如桥位选择、桥面标高的确定、确定桥梁分孔、主梁截面选择、确定墩台基础形式、墩台基础埋置深度、结构尺寸的拟定，以及有关桥梁的其他问题，如主梁截面普通钢筋及预应力钢筋的布置、桥墩、桥台和桩基的配筋设计、桥面系的布置等。 关键词桥梁设计，预应力结构,连续箱梁桥，总体布置，结构计算 相对于简支梁桥,连续梁桥结构体系和受力特点具有明显的优势，其跨中正弯矩降低很多，同时支点出现负弯矩。混凝土材料耐久性较好，能够适应桥梁结构后期运营使用过程中产生的磨损，钢结构在使用过程中,应做好防腐措施,工程造价过高。在桥梁结构形式选择过程中,大多数设计单位会优先考虑混凝土连续箱梁桥，设计过程中遇到的问题,可以通过查阅桥梁规范，或者借鉴相似工程在设计过程中的经验取值，能够对设计具有指导作用。 1.桥梁总体布置 1.1 桥位设计 桥位的选择常与桥梁结构体系、原有或新建道路线形及周围环境等众多方面。桥位设计应能够保证原有或既定交通的正常运营，能够通过设计的洪水流量,满足通航要求，并与桥址周围的工农业、自然环境等相协调。桥位选择需要注意保护文物、保护生态环境,同时要注意尽量少占用耕地和农田，尽量做到对有意义及有价值的建筑物的保护。 桥位确定后，应进行桥孔布置。桥孔的大小和长度，应与天然状态桥下河槽或河滩流量分配相协调，并能满足泄洪排沙的要求。桥孔的布置，应该针对不同桥位进行不同的设计,河槽稳定不会扩宽或河槽不稳定时，桥孔布置需考虑以上因素。桥孔布置后桥墩的选择也应满足一定的要求，尽可能小的减小对河流的影响,充分考虑桥墩阻水的影响。 桥面标高的确定，应该根据该桥的使用要求进行选择，注意与既定道路之间的衔接。若桥面标高与既定道路高差过大，可以考虑设置引桥以克服高差。且河流通过设计水位时,须保证支座不受水流侵袭,同时还需要考虑桥墩阻水等各种因素引起的各类升高值，若桥梁结构有通航要求，还应该满足通航净空的要求。 １．２结构形式

预制装配式混凝土建筑结构体系研究

预制装配式混凝土建筑结构体系研究 发表时间：2018-12-18T09:46:34.913Z 来源：《建筑学研究前沿》2018年第26期作者：赵改改 [导读] 预制装配式混凝土中的框架结构体系是被广泛应用的一种结构体系，这种体系是指梁、板、柱部分或全部采用预制混凝土构件。杭州钱运置业有限公司浙江省杭州市 310000 摘要：当代我国建筑中使用的材料主要是混凝土，其中预制混凝土构件占有重要的角色。通过大量实验研究和工程实践，我国在预制装配式混凝土建筑结构体系方面的发展已经取得了比较大的进步。预制装配式混凝土建筑结构体系有很多种，本文就对预制装配式混凝土建筑的剪力墙结构体系和框架结构体系进行分析，并就我国当前发展状况进行介绍，发现其中问题所在，为以后相关方面的研究指明方向。 关键词：预制装配式建筑结构体系；连接；保温外墙；相关研究 一、预制装配式混凝土框架结构体系 预制装配式混凝土中的框架结构体系是被广泛应用的一种结构体系，这种体系是指梁、板、柱部分或全部采用预制混凝土构件，通过现场结构起吊安装完成，具有传力路径明确、装配率高等特点。常用的两种类型有现浇柱—叠合梁体系和预制柱—叠合梁体系。这类结构体系最主要的特征是是结构整体性能好，节点构造易处理，可实现工业化生产等。 预制柱-叠合梁体系是由现浇柱体系慢慢发展而来的，是我国普及范围比较广泛的预制装配式混凝土结构体系之一，前者在后者的基础上把柱在工厂预制完成，运送到现场后，再把预制柱分节段吊装安装完成。预制柱纵向钢筋连接方式有很多种，通常采用套筒灌浆连接，灌浆套筒连接接头要求灌浆料有较高的抗压强度、灌浆套筒应具有较大的刚度和较小的变形能力。预制柱在套筒区箍筋需加强。在吊装和安装过程中需会采用相应的技术和施工措施，如柱底安装保护柱插筋的钢套、柱节段设置支撑防止倾倒、柱节段处采用加强措施等来保证预制柱最后的效果能够满足设计要求。预制柱框架结构体系中梁柱节点区目前采用的比较多的是现浇混凝土形式，其节点力学性能相对比较好。主次梁连接可采用刚接和铰接两种方式，不同形式，结构的刚度也不同，其抗震性能也会有一定的差异。在研究中大量试验和实际案例数据表明，根据项目实际情况选择合适的节点连接形式，其抗震性能能够满足设计的要求。 二、预制装配式混凝土剪力墙结构体系 预制装配式剪力墙结构体系的核心问题是竖向钢筋的连接，目前国内应用较多竖向钢筋的连接技术包括套筒灌浆、浆锚和底部预留后浇带。预制装配式剪力墙结构体系根据预制率可以分为部分预制剪力墙结构和全预制剪力墙结构。其中部分预制剪力墙结构主要指内墙现浇外墙预制的结构，全预制剪力墙结构是指全部剪力墙采用预制构件拼装完成。另外预制装配式剪力墙结构根据剪力墙的形式又可分为预制实心剪力墙、预制空心剪力墙、预制叠合式剪力墙等结构体系，下文就对预制实心剪力墙和预制空心剪力墙两种结构体系做相应介绍。 （一）预制实心剪力墙结构体系 在预制装配式混凝土剪力墙结构体系中，预制实心剪力墙结构体系是经过水平缝和竖向缝的接缝来把预制剪力墙连接而形成的一种整体结构体系。这类墙体的重点在纵向接缝连接和横向接缝连接上，接缝和节点直接会影响到整个墙体的质量。墙体连接有套筒灌浆连接、预留孔浆锚搭接、现浇带连接和机械连接等形式。 （二）预制空心剪力墙结构体系 预制空心剪力墙结构是首先完成预制空心墙和叠合楼板的装配，然后布置受力钢筋，通过在空心墙板内和叠合楼板面同时浇筑混凝土形成结构受力整体，是把相应的预制技术和现浇技术相结合的一种模式，结构整体性较好。这种体系受力钢筋连接是控制性问题，对工艺设备要求较高，较实心剪力墙结构体系来说，其墙体在水平缝和竖向缝的接缝处处理相对会简单些，能够比较有效的控制接缝处的开裂问题，节点构造相对简单。 三、预制装配式混凝土结构体系中的连接 装配式混凝土的连接区有湿连接和干连接两种，湿连接常常在预制构件的节点、叠合楼板处采用，通过混凝土现场浇筑完成。干连接用在全装配式情况下，其采用的干连接有焊接、螺栓、预应力或者栓钉等方式，不需要现浇混凝土，下面主要介绍预应力和螺栓两种形式的连接。 （一）预应力连接 预应力连接是将两个预制构件在接触面上贴合粘结剂通过预应力将构件牢固紧压在一起，构件之间整个接触面为压应力，在地面以上的结构通过此法实现节点、叠合楼板等非现浇方式连接。该连接具有良好的耐久性、力学性能和经济性。 （二）螺栓连接 螺栓连接是预制构件之间通过在构件边缘设置螺栓孔，螺栓孔中穿过螺栓来实现的连接方式。螺栓连接的方法，应用范围广泛、容易操作，步骤少，简单易懂，可靠性更强。该连接是一种具有良好应用前景的连接方式，我国也正在开展研究影响螺栓连接抗震性能的主要因素，根据开展的一些大尺度模型的低周反复荷载试验研究得出的数据，充分说明了该体系在抗震性能方面的性能能够满足设计需要。 四、预制混凝土夹心保温外墙 预制夹心保温剪力墙是混凝土和中间保温层一次成型，研究数据显示该预制夹心保温剪力墙与现浇剪力墙具有相近的耗能能力和位移延性，破坏形式主要是受弯破坏。预制夹心保温剪力墙由三部分组成，分别是内叶、夹心保温层和外叶围护墙板。这种体系，既能保温也能实现墙体本身的承载能力设计值，且可实现保温体系与主体结构具有相同的寿命。预制夹心保温外墙的连接技术是把内外墙板连接为整体的一个关键部分。连接件形状主要有圆柱棒状、片状和格构状三种。棒状和片状抗剪能力和锚固性能较差，格构状安装复杂、施工效率低、价格高、材料用量大等。下面对FRP和不锈钢两种连接件做相应介绍。 （一）FRP连接件构造夹心保温外墙 在构建保温外墙体系中，选用材料最重要。基于此可以使用FRP连接件，FRP是由纤维材料和基体材料两者按照一定的比例配制而成一种高性能纤维增强复合材料。它不仅耐腐蚀性强、传热系数小，而且具有一定抗弯能力，力学性能优良。通过研究发现，FRP连接件具备较高的承载能力，抗拔破坏以连接件拔出破坏为主，连接件损伤较小。连接件的截面尺寸、布置间距、保温材料和混凝土板之间的粘结

钢箱梁与预应力混凝土现浇箱梁优缺点分析报告

目录 一、预应力混凝土现浇箱梁特点及施工工艺 (2) 1.1搭设支架 (2) 1.2绑扎钢筋 (2) 1.3模板安装 (3) 1.4浇筑混凝土（砼浇筑） (3) 1.5预应力施工 (3) 二、钢箱梁特点及施工工艺 (4) 2.1钢箱梁工程情况 (4) 2.2施工内容简介 (4) 2.3安装施工方案 (4) 2.4钢箱梁涂装 (6) 2.5吊装设备的选择 (8) 三、钢箱梁与预应力混凝土现浇箱梁现场实景对比 (9) 四、钢箱梁与预应力混凝土现浇箱梁优缺点分析表 (12)

钢箱梁与预应力混凝土现浇箱梁优缺点分析 一、预应力混凝土现浇箱梁特点及施工工艺 1.1搭设支架 1.1.1 场地的选择 在搭设支架前需选择合适的场地，要选择平整、硬实的地基，若地基面有不够硬实的地方，则需要用砂石或灰土进行填充，然后使用机器进行推平、碾压，使原地面更平整，整体的压实度要能达到百分之九十五以上，其承载能力也不能低于 200KN 平方米。之后浇筑20CM厚C20混凝土垫层，然后铺设方木。在做所有这些工作之前首先要计算支架之间的距离，并为支架预留出基础位置。 1.1.2 搭设支架 支架搭设需要的配件及操作要领要符合规范。要能够保证支架的安全性及稳定性，因此，在搭设支架时，施工人员要特别小心谨慎，一则是为了保证施工人员的人身安全，二则是为了支架的稳定性和完整性。因此要特别注意以下几个问题，一是搭设支架时碗口要扣紧, 不使底托架空在一些关键连接处；二是在支架平台搭设完毕以后, 要对支架进行不低于百分百钢箱梁自重的沙袋进行预压, 以预防支架及地基的非弹性形变，尽量减少钢箱梁的下沉量，同时也可以通过预压实验得到支架的弹性变形值，为施工提供预留拱度依据，同时也为调整模板标高提供依据；三是支架的功能要多样化，高架桥的支架不仅要满足承载要求，还要能为施工人员提供作业台，并且还要能保证施工人员的人身安全；四是支架的适应能力要强，由于高架桥高度多变，弯多、坡也多，并且变化不规则，这就对支架灵活多变的技术性能提出了更高的要求。 1.2绑扎钢筋 钢筋加工最好按照设计要求在加工厂内进行，要按照要求集中弯制成型,钢筋的接头除非另有要求，一般要采用对焊接头或直螺纹连接，使用钢筋机械对钢筋进行弯曲和切断，钢筋加工完成后由专门的质量监督部门根据《公路桥涵施工技术规范》验收合格后再运送到施工现场。绑扎时注意在侧面及钢筋骨架底部加垫块以控制混凝土保护层的厚度。在施工时具体要注意以下几点： 第一、配送到施工场地的钢筋要存放在干燥、平整的场地。在堆放钢筋的过程中，要做到“下垫上盖”，每一个钢筋预制件都需要加垫方木，保持钢筋干净卫生； 第二、在对钢筋进行绑扎的过程中，对于钢筋的重要部位，在必要的情况下要加马凳进行加固，防止在后期的使用过程中钢筋移位变形； 第三、密切关注每一层钢筋之间的距离，只有严格控制好各层钢筋之间的间距，那么事先设计加工好的模板才能顺利安装，避免重复施工。同时，还可以预防漏浆，保证施工的正常进行和良好的施工质量。 第四、应力管道应严格按照设计要求进行安放，对于每一个穿好钢绞线的管道都要进行仔细的检查，以保证管道的密封性能。这样做一方面可以保证混凝土浇筑时不会出现漏浆，同时也能保证后期的施工能够顺利进行。

预制装配式混凝土

预制装配式混凝土(PC)结构的形式及工法 打印来源：城市建设理论研究 一、引言 PC(Precast Concrete)是预制装配式混凝土结构的简称，是以混凝土预制构件为主要构件，经装配、连接以及部分现浇而成的混凝土结构。国外的混凝土预制构件与钢筋混凝土几乎同时起步，而现代意义上的工业化预制混凝土构件在半个世纪前才得到真正发展。本文主要以同处亚洲的日本为例，介绍现代PC形式及工法技术。目前，日本的住宅建筑PC化率占65%。从1955年使用预制构件建造房屋开始，便以中高层建筑为目标，经过近50多年的发展，已经形成了比较完善的PC技术体系。 二、PC的优点 1.品质均一：由于的工厂严格管理和长期生产，可以得到品质均一且安定的构件产品。 2.量化生产：根据构件的标准化规格化，使生产工业化成为可能，实现批量生产。 3.缩短工期：住宅类建筑，主要构件均可以在工厂生产到现场组装，比传统工期缩短1/3。 4.施工精度：设备、配管、窗框、外装等均可与构件一体生产，可得到很高的施工精度。 5.降低成本：因建筑工业化的量产，施工简易化减少劳动力，两方面均能降低建设费用。 6.安全保障：根据大量试验论证，在耐震、耐火、耐风、耐久性各方面性能优越。 7.解决技工不足：随着多元经济发展，人口红利渐失，建筑工人短缺问题严重。PC工法正好可以解决这些问题。 三、PC结构的分类 从建筑物结构形式及工法上PC工法大致可分为四种：①剪力墙结构预制装配式混凝土工法，简称WPC工法；②框架结构预制装配式混凝土工法，简称RPC工法；③框架剪力墙结构预制装配式混凝土工法，简称WRPC工法；④预制装配式铁骨混凝土工法，简称SRPC工法。 1.WPC工法 WPC工法即剪力墙结构预制混凝土工法，如图1所示。用预制钢筋混凝土墙板来代替结构中的柱梁，能承担各类荷载引起的内力，并能有效控制结构的水平力，局部狭小处现场充填一定强度的混凝土。是用钢筋混凝土墙板来承受竖向和水平力的结构。因其需要每一层完全结束后才能进行下一层的工序，现场吊车会出现怠工状态，适用于2栋以上的建筑才能够有效利用施工设备。 2.RPC工法 RPC工法即框架结构预制装配式混凝土工法，如图2所示。是指预制梁和柱在施工现场以刚接或者铰接相连接而成构成承重体系的结构工法，由预制梁和柱组成框架共同抵抗适用过程中出现的水平荷载和竖向荷载。而墙体不承重，仅起到围护和分隔作用。此种工法要求技术及成本都比较高，故多与现场浇筑相结合。比如梁、楼板均做成叠合式，预留钢筋，

预应力混凝土箱梁预制

梁部工程 1 预应力混凝土箱梁预制。 1.1 预制箱梁控制流程 1.2 1.2.1 （1 （2 （3

基承载力应达到250KPa以上。 （4）审查施工单位简支箱梁的模板及支架的施工工艺设计是否符合设计和施工要求，其反拱和预留压缩量的设置是否符合设计要求和施工工艺要求。 1.2.2 主控项目 （1）模板及支架安装和拆除的检验必须符合铁道部现行《铁路混凝土工程施工质量验收标准》 （2）拆模时的梁体混凝土强度应符合设计要求。当设计无具体规定时，混凝土强度应达到设计强度的60%及以上，且能保证棱角完成。 （3）拆模时的梁体混凝土芯部与表层、箱内与箱外、表层与环境温差均不宜大于15℃；气温急剧变化时不宜拆模。 1.2.3 一般项目 模板安装允许偏差和检验方法如下表： 模板尺寸允许偏差和检验方法

1.3 钢筋 1.3.1 监理要点 （1）钢筋焊接前应选定焊接工艺和参数，在试焊质量合格和焊接工艺（参数）确定后，方可成批焊接。 （2）施工中应确保钢筋位置准确。当梁体钢筋与预应力钢筋管道相碰时，适当移动梁体钢筋或进行适当弯折。 （3）在起吊钢筋骨架时用加强钢筋加固骨架，保证骨架刚度以及骨架吊装以后的尺寸。吊装严格按操作规程作业。 （4）梁体的各种预埋件、预留孔与模板、钢筋骨架同时安装，保证设置齐全、位置准确。 1.3.2 主控项目 钢筋原材料、加工、连接和安装的检验必须符合铁道部现行《铁路混凝土工程施工质量验收标准》的规定。 1.3.3 一般项目： （1）钢筋原材料、加工和连接的检验应符合铁道部现行《铁路混凝土工程施工质量验收标准》。 （2）钢筋安装的允许偏差和检验方法如下表： 钢筋安装允许偏差和检验方法

装配式混凝土预制构件安装方案

目录 一、编制依据,,,,,,,,,,,,,,,,, 2 二、工程概况,,,,,,,,,,,,,,,,, 2 三、主要分项工程的施工方法,,,,,,,,,,, 2 1．安装工程的抄平放线,,,,,,,,,,,2、3 2．吊点螺栓拧固,,,,,,,,,,,,,,, 3 3．起吊就位,,,,,,,,,,,,,,,,3、4 4．临时固定及校正,,,,,,,,,,,,,5、8 5．后浇带的钢筋绑扎,,,,,,,,,,,,, 8 6．外墙拼缝,,,,,,,,,,,,,,,,, 8 7．沟缝及注浆,,,,,,,,,,,,,,,8、10 8. 楼梯、楼梯梁部品安装,,,,,,,,, 10、12 9、叠合板部品安装,,,,,,,,,,,,12、25 四、质量标准,,,,,,,,,,,,,,,,, 25、26 五、成品保护,,,,,,,,,,,,,,,,,,, 27

一、编制依据： 1．拆分图、安装就位图。 二、工程概况： 1．工程名称：滨湖桂园6#、8#、9#、10#、11#楼。 2．建设单位：合肥市重点工程建设管理局。 3．安徽省建设监理有限公司。 4．设计单位：北京维拓时代建筑设计有限公司安徽分公司。 5．施工单位：黑龙江宇辉建筑有限责任公司安徽分公司 6．产生厂家：安徽宇辉新型建筑材料有限公司 7．建筑地点：合肥市滨湖新区 8．总建筑面积：11万平方米 9．结构类型：装配式预制剪力墙结构。 10．结构层数：6#楼为18层、8#楼为23层、9#、10#、11#楼为23/28层。 三、主要分项工程的施工方法： 1．安装工程的抄平放线： 1．1建筑物宜采用“内控法”放线，在建筑物的基础层根据设 置的轴线控制桩，用光学铅直仪或经纬仪进行以上各层的建筑物的控 制轴线投测。 1．2根据控制轴线及控制水平线依次放出建筑物的纵横轴线， 依据各层控制轴线放出本层构件的细部位置线和构件控制线，在构件的细部位置线内标出编号。

30m预应力混凝土简支箱型梁桥设计

30m预应力混凝土简支箱型梁桥设计 1.1上部结构计算设计资料及构造布置 1.1.1 设计资料 1.桥梁跨径及桥宽 标准跨径：30m；主梁全长：29.96m；计算跨径：28.66m；桥面净宽：净—9+2× 1.5m。 2.设计荷载 车道荷载：公路—I级；人群荷载：3kN/㎡；每侧人行道栏杆的作用力：1.52kN/㎡；每侧人行道重：3.75kN/㎡。 3.桥梁处河道防洪标准为20年一遇设计，50年一遇校核，桥下通过流量1000/s时，落差不超过0.1m。 4.桥下净空取50年一遇洪水位以上0.3m。 5．材料及工艺 混凝土：主梁采用C50混凝土；钢绞线：预应力钢束采用Φ15.2钢绞线，每束6根，全梁配5束；钢筋：直径大于等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm的采用R235钢筋。 采用后张法施工工艺制作主梁。预制时，预留孔道采用内径70mm、外径77mm的预埋金属波纹管成型，钢绞线采用T双作用千斤顶两端同时张拉，锚具采用夹片式群锚。主梁安装就位后现浇600mm宽的湿接缝，最后施工混凝土桥面铺装层。 6.基本计算数据 基本计算数据见表5-1 表5-1 材料及特性 名称项目符号单 位 数据 C40 混凝土立方强度 弹性模量 轴心抗压标准强度 轴心抗拉标准强度 轴心抗压设计强度 轴心抗拉标准强度 f cu,k E c f ck f tk f cd f td MP a MP a MP a MP a MP a 40.00 3.45 ×104 32.40 2.65 22.40 1.83

MP a 短暂状态容许压应力0.7f'ck MP a 20.72 容许拉应力0.7f'tk MP a 1.76 持久状态 标 准荷载 组合 容许压应 力 0.5f ck MP a 16.20 容许主压 应力 0.6f ck MP a 19.44 短 期效益 组合 容许拉应 力 σst - 0.85σpc MP a 0.00 容许主拉 应力 0.6f tk MP a 1.59 名称项目符号单 位 数据 Φ s15.2 钢绞线 标准强度f pk MP a 1860 弹性模量E p MP a 1.95 ×105抗拉设计强度f pd MP a 1260 最大控制应力σcon0.75f pk MP a 1395 持久状态应 力 标准荷载组合0.65f pk MP a 1209 普通钢筋HRB335 抗拉标准强度f sk MP a 335 抗拉设计强度f sd MP a 280 R235 抗拉标准强度f sk MP a 235 抗拉设计强度f sd MP a 195

预应力混凝土现浇箱梁设计体会

目录 1总体设计 (2) 1.1施工方法的选择 (2) 1.2桥跨布置 (2) 1.3混凝土材料 (2) 1.4结构体系 (2) 2结构构造及尺寸 (3) 2.1梁高 (3) 2.2横截面形式 (3) 2.3细部尺寸 (3) 2.4其它 (5) 3结构计算一般规定 (5) 3.1计算项目 (5) 3.2纵向计算 (5) 3.3桥面板横向分析模型 (6) 3.4横隔梁计算模型 (6) 3.5其它 (6) 4预应力体系设计注意事项 (9) 4.1一般原则 (9) 4.2支架现浇 (9) 4.3悬浇 (9) 5普通钢筋构造细节设计 (10) 6设计说明 (10) 7主要参考文献： (11)

预应力混凝土箱梁设计体会 1总体设计 1.1施工方法的选择 桥梁设计与施工方法相互制约，设计时需要结合建设条件、工期、造价等因素，选择合适的施工方法。常用的施工方法有支架整体现浇、简支－连续施工、支架逐孔现浇、悬臂施工、转体施工、顶推施工等。 1.2桥跨布置 桥梁孔跨布置受地形、桥下通车、通航等因素制约。在条件允许的情况下，力求受力合理、施工方便、孔跨配置协调一致。 一般情况下，等高度中小跨径连续梁可采用相同跨径；中大跨径的变高度连续梁各中跨宜采用相同跨径（或渐变），边跨跨径宜为中跨跨径的0.55～0.6倍（悬臂施工，边跨跨径一般取1/2L+5~15m）；对墩梁固结的箱梁，应合理选择边中跨比例，以减小墩身弯矩。 大跨径在设计中考虑设置一定的凸形竖曲线，如果路线纵断面设置困难，也可考虑在不影响两端接线线形的前提下设置局部竖曲线，这对于降低桥梁标高控制的难度，保证桥梁建成后的外观线形均有较大的意义。建议桥面铺装以厚度控制为原则，桥面线条圆顺即可。 1.3混凝土材料 混凝土强度等级一般采用C50。设计困难的，可采用C55。 1.4结构体系 1、结构体系 （1）大跨径结构根据桥墩高度、联长等因素，经计算确定是否采用连续梁还是连续刚构，原则上尽量采用刚构体系。 （2）对于桥墩较矮、联长较大、墩高相差较大的，可采用连续梁体系或连续——刚构体系。 （3）对于匝道桥，为增大刚度、减小扭矩，有条件时尽可能采用双支座形式或墩梁固结。 2、支座布置 （1）通常连续梁一联仅设置一个纵向固定支承，但若该处桥墩不能独立承受纵向水平力时，可考虑设置多个纵向固定支承。 （2）横向每个墩台位均需设置一个横向固定支座。 （3）在每个墩位处，一般布置两个支座；当采用独柱墩时，可只布置一个支座；当桥宽较大时，可布置两个以上支座。 （4）支座横桥向布置位置对横梁受力状况有较大影响；支座横向布置时，还应考虑支

装配式预制混凝土楼梯标准

JG 中华人民共和国建筑工业行业标准 JG/T ***—201* 预制混凝土楼梯 (征求意见稿) Prefabricated concrete stair 201*-**-** 发布201*-**-** 实施 中华人民共和国住房和城乡建设部发布 目录 1 范围 (2) 2 规范性引用文件 (2) 3 术语和定义 (3) 4 分类、代号和标记 (3) 5 一般规定 (4) 6 要求 (5) 7 试验方法 (7) 8 检验规则 (7) 9 标志、运输和储存 (8)

前言 本标准按照GB/T1.1-2009给出的规则起草。 本标准由住房和城乡建设部标准定额研究所提出。 本标准由住房和城乡建设部建筑结构标准化技术委员会归口。 本标准负责起草单位： 本标准参加起草单位： 本标准主要起草人： 本标准所代替标准的历次版本发布情况为： JG 3002.1-92 JG 3002.2-92 预制混凝土楼梯 1 范围 本标准规定了预制混凝土楼梯（以下简称楼梯）产品的术语和定义、分类、代号和标记、一般规定、要求、试验方法、检验规则、标志、堆放和运输。 本标准适用于一般工业与民用建筑中由专业企业生产的预制混凝土楼梯。 2 规范性引用文件 下列文件中对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。 GB 175 通用硅酸盐水泥 GB 1499.1 钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋 GB 1499.2 钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋 GB/T 14981 热轧盘条尺寸、外形、重量及允许偏差 GB 50010 混凝土结构设计规范 GB/T 50081 普通混凝土力学性能试验方法标准 GB/T 50107 混凝土强度检验评定标准 GB 50119 混凝土外加剂应用技术规范 GB 50204 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50666 混凝土结构工程施工规范 JGJ 28 粉煤灰在混凝土和砂浆中应用技术规程 JGJ 51 轻骨料混凝土技术规程 JGJ 52 普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准

预应力混凝土连续箱梁桥施工方案设计.docx

市政管道工程施工 预应力混凝土连续箱梁桥施工方案设计姓名：李雅倩 学号： 30140141 班级：市政14-1 专业：市政工程技术 学校: 浙江建设职业技术学院 指导老师：刘江

目录 一、工程概况 (3) 1.1. 工程基本概况 (3) 1.2. 工期 (3) 1.3. 建设条件 (3) 1.4. 设计标准 (4) 1.5. 材料规格： (5) 二、编制依据 (5) 三、桥梁主要部位施工工艺、施工方案 (6) 3.1钻孔灌注桩基础施工 (6) 3.2桥面施工 (8) 3.3桥面铺装 (9) 3.4伸缩缝 (9) 3.5防撞护栏 (10) 四、安全文明施工措施 (10) 4.1安全保障措施 (10) 4.2文明施工 (11) 五、桥面系施工 .................................................. 错误!未定义书签。 5.1 桥面铺装 (12) 5.2伸缩缝 (12) 5.3防撞护栏 (12) 七、总结 (10)

一、工程概况 1.1.工程基本概况 （1）工程名称：华硕施工总承包工程 （2）施工单位：华硕建设建筑有限责任公司 （3）设计单位：华硕建设建筑设计有限公司 （4）监理单位：华硕工程监理有限公司 （5）建设单位：华硕建设交通局 1.2.工期 计划开工工期2015年11月11日，完成时间2017年11月11日，总工期24个月。 1.3.建设条件 ⑴自然条件 ①地形、地貌 本标段地区属亚热带季风气候，具有气温温和、雨量充沛、热量丰富、光照充足、夏冬季长、春秋季短、春寒夏热、秋冬干阴和无霜期长等特点。气温的季节性变化显著，最高月平均气温33.0℃，最低月平均气温4℃，历年极端最高气温41.2℃，历年极端最低气温-18.9℃。 ②本地区降水年内分配不均，主要集中在4～6月，该时期降水量约占全年降水量的48%，易产生地区性的洪涝灾害；降水量最少时期是10月～次年1月，4个月的降水量仅占年降水量的16%左右。年平均降水量1347～1440mm。多年平均风速2.0～3.1m/s，年最大风速7.7～20.0m/s。年平均相对湿度：77%～80%。地层岩性、地震 ③区域范围内基岩为泥质粉砂岩，覆盖层从上至下为含碎石浅灰色、褐色砂质淤

预应力混凝土连续刚构箱梁桥

浅谈预应力混凝土连续刚构箱梁桥几种常用受力分析方法的对 比 【摘要】随着我国交通事业的迅速发展，公路桥梁与城市桥梁的修建也日益增多。同时由于技术的进步与成熟，桥型也由之前的简支转变为结构受力比较先进，跨度更大的连续梁或者连续刚构。当桥梁跨径加大时，结构性能优良的箱形截面往往是合宜的横截面选择。因此，对箱梁桥的受力分析方法的研究就显得很有必要。本文首先对箱梁截面的优点进行简要阐述，然后重点针对学者们对预应力混凝土连续钢构箱梁公路桥梁受力的几种常用分析方法进行阐述并加以对比，着重阐述了解析法和数值法在预应力箱梁受力分析中的原理和应用，并进一步得出相应结论。 1前言 箱型截面主要优点是截面抗弯、抗扭刚度大，结构在施工和使用过程中都具有良好的稳定性；顶板和底板都具有较大的混凝土面积，能有效抵抗正负弯矩，满足配筋的构造要求，并能很好适应管线等公共设施的布置；同时，箱形截面适应现代化施工方法的要求，如悬臂施工法、顶推法等，这些施工方法要求截面必须具备较厚的底板；而且，箱形截面承重结构和传力结构相结合，使各部件共同受力，截面效率高，并适合预应力混凝土结构空间布束，达到经济效果。其中箱梁由于具有较大的截面抗扭强度及抗弯强度、弯曲应力图形合理、剪应力小、稳定性好、行车平稳舒适、施工速度快和造价低等优点，能够很好的满足高等级公路行车高速、平稳、舒适的要求。在国内外得

到了十分迅速的发展和广泛的应用。 预应力混凝土的研究已有一百余年的历史。近三十年来，预应力混凝土桥梁的发展速度异常迅猛，不但在跨径上己跻身于大跨径之列，而且在建桥数量上亦遥遥领先，有关预应力的研究也愈来愈成熟。预应力混凝土连续钢构箱梁桥一般采用空间受力分析法，概括起来，主要是解析法和数值法。 2 解析法在预应力箱梁受力分析中的原理及应用 解析法是为了把问题简化，往往采用一些假定和近似处理方法。如将作用于箱形梁的偏心荷分解成对称荷载与反对称荷载。对称荷载作用时，按梁的弯曲理论求解；反对称荷载作用时，按薄壁杆件扭转理论分析；然后将二者计算结果叠加而得。扭转分析又根据截面的刚度区分为截面不变形（刚性扭转）和截面变形（畸变）两种不同情况。通过这些荷载分解，就单项问题进行较深入的探讨。采用若干假定，是解析法的另一特点，如对位移模式的假定等。 箱形梁剪力滞的分析方法有“加劲板”理论、比拟杆法以及Eleissnen根据能量原理的分析方法等。关于箱形梁的扭转分析，前苏联学者符拉索夫和乌曼斯基在这方面建立了完整的理论。对于箱形梁的畸变应力分析，有广义坐标法、等代梁法、弹性地基梁比拟法等。弹性地基梁比拟法具有物理概念清晰、受力分析明确、计算简便等特点，所以得到普遍推广应用。对于箱形梁的横向弯曲，分析方法有影响面法和框架分析法。影响面法计算较为繁琐，而框架分析法是一种颇为简便的方法。