龙门吊基础设计计
算书
65t龙门吊基础设计
1、设计依据
1.1、《基础工程》；
1.2、地质勘探资料；
1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；
1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007- ）；
1.5、《砼结构设计规范》（GB50010- ）。
2、设计说明
勘探资料显示：场地内 2.3m深度地基的承载力为125KPa，冻深
h0.1 。龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基0.8m，故选取基础埋深m
础，为减少砼方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C20。龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
N1φ
N5φ8@350
基础钢筋布置图1：10
图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm）
经过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ
8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其它按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每46m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。 3、设计参数选定 3.1、设计荷载
根据龙门吊厂家提供资料显示，65t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =，
现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t ，故取计算轮压：KN P 200=；
砼自重按26.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。 3.2、材料性能指标 (1)、C20砼
轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 10.1=
弹性模量：MPa
E c 4
1055.2?=
(2)、钢筋
I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'
=
II 级钢筋：MPa f y
300=，MPa f y 300'
=
(3)、地基
根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性
截面惯性矩：40417.0m I = 4、地基验算 4.1基础形式的选择
考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图-4.1形式。 4.2、地基承载力验算
每个台座两侧各设一条钢轨，长46m ，两端各设伸缩缝20mm 。考虑两台龙门吊同时作业，根据65T 龙门吊资料：支腿纵向距离为7.5m ，轮距离0.65m ，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m 。按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2：
图-4.1：基础截面图（单位：mm ）
图-4.2：荷载布置图（单位：m ）
采用弹性地基梁模型计算地基的反力，根据场地地质勘测资料显示，
地基持力层为粉质粘土，压缩模量MPa E s 91.3=，查表取泊松比3.0=v ；
基础梁边比：460.146===b l m ，按柔性基础查表的，影响系数
76.1=c I 。
基础截面惯性距：m I 40417.0=。
地基变形模量：MPa E E E s s 90.291.33.013.02112122
=????
?
?
?-?-=???? ?
?--==ν
νβ 地基抗力系数：
33/689.18101076.123.010.16
1090.221m KN I c )νb(E k =???
?
? ??-??=-=-
2/689.1810689.18100.1m KN k b k s =?=?=
1436.00417
.01055.2410
689.18104410
3
4
=????==I E k c s λ 荷载计算模式判定：
P1：作用在基础端头，按半无限长梁计算
P2：()πλ>=-?=?512.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P3：()πλ>=--?=?529.585.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P4：()πλ>=-?-?=?435.585.6265.0461436.0l 按无限长梁计算 P5：()πλ>=--?=?446.385.1315.8461436.0l 按无限长梁计算 P6：()πλ>=--?=?353.365.022461436.0l 按无限长梁计算 P7：()πλ>=--?=?236.465.085.15461436.0l 按无限长梁计算 P8：()πλ>=-?=?330.485.15461436.0l 按无限长梁计算 4.2.1活荷载作用地基反力强度计算 （1）荷载P1对各计算点影响
荷载P1按半无限长梁计算：