几个常用的系数供参考(排污系数)
烧一吨煤，产生1600×S%千克SO2，1万立方米废气，产生200千克烟尘。
烧一吨柴油，排放2000×S％千克SO2，万立米废气；排放1千克烟尘。
烧一吨重油，排放2000×S％千克SO2，万立米废气；排放2千克烟尘。
大电厂，烟尘治理好，去除率超98%，烧一吨煤，排放烟尘3-5千克。
普通企业，有治理设施的，烧一吨煤，排放烟尘10-15千克；
砖瓦生产，每万块产品排放40-80千克烟尘；12-18千克二氧化硫。
规模水泥厂，每吨水泥产品排放3-7千克粉尘；1千克二氧化硫。
乡镇小水泥厂，每吨水泥产品排放12-20千克粉尘；1千克二氧化硫。
物料衡算公式：
1吨煤炭燃烧时产生的SO2量＝1600×S千克；S含硫率，一般。若燃煤的含硫率为1%，则烧1吨煤排放16公斤SO2 。
1吨燃油燃烧时产生的SO2量＝2000×S千克；S含硫率，一般重油%，柴油。若含硫率为2%，燃烧1吨油排放40公斤SO2 。
?排污系数：燃烧一吨煤，排放万标立方米燃烧废气，电厂可取小值，其他小厂可取大值。燃烧一吨油，排放－万标立方米废气，柴油取小值，重油取大值。【城镇排水折算系数】～，即用水量的70-90%。
【生活污水排放系数】采用本地区的实测系数。。
【生活污水中COD产生系数】60g/人.日。也可用本地区的实测系数。
【生活污水中氨氮产生系数】7g/人.日。也可用本地区的实测系数。使用系数进行计算时，人口数一般指城镇人口数；在外来较多的地区，可用常住人口数或加上外来人口数。
【生活及其他烟尘排放量】
按燃用民用型煤和原煤分别采用不同的系数计算：
民用型煤：每吨型煤排放1~2公斤烟尘
原煤：每吨原煤排放8~10公斤烟尘
一、工业废气排放总量计算
1.实测法
当废气排放量有实测值时，采用下式计算：
Q年= Q时× B年/B时/10000
式中：
Q年——全年废气排放量，万标m3/y；
Q时——废气小时排放量，标m3/h；
B年——全年燃料耗量（或熟料产量），kg/y；
B时——在正常工况下每小时的燃料耗量（或熟料
产量），kg/h。
2.系数推算法
1)锅炉燃烧废气排放量的计算
①理论空气需要量（V0）的计算a. 对于固体燃料，当燃料应用基挥发分Vy>15%（烟煤），计算公式为：V0= ×QL/1000+[m3(标）/kg]
当Vy<15%（贫煤或无烟煤），
V0=QL/4140+[m3(标）/kg]
当QL<12546kJ/kg（劣质煤）， V0=QL对于液体燃料，计算公式为：V0=
×QL/1000+2[m3(标）/kg]
c. 对于气体燃料，QL<10455 kJ/（标）m3时，计算公式为：
V0= × QL/1000[m3/ m3]
当QL>14637 kJ/（标）m3时，
V0= × QL/[m3/ m3]
式中：V0—燃料燃烧所需理论空气量，m3(标)/kg或m3/m3；QL—燃料应用基低位发热值，kJ/kg或kJ/（标）m3。
各燃料类型的QL值对照表
（单位：千焦/公斤或千焦/标米3）
燃料类型QL
石煤和矸石 8374
无烟煤22051 烟煤 17585
柴油 46057
天然气 35590
一氧化碳 12636
褐煤 11514
贫煤 18841
重油 41870
煤气 16748
氢 10798
②实际烟气量的计算a.对于无烟煤、烟煤及贫煤：Qy= ×QL/4187++(α-1) V0[m3(标）/kg]
当QL<12546kJ/kg（劣质煤），
Qy= ×QL/4187++(α-1) V0[m3(标）/kg]
b.对于液体燃料：Qy= ×QL/4187+(α-1) V0[m3(标）/kg]
c.对于气体燃料，当QL<10468 kJ/（标）m3时：
Qy= ×QL/4187++(α-1) V0(m3/ m3)
当QL>10468 kJ/（标）m3时，
Qy= ×QL/+(α-1) V0(m3/ m3)
式中：Qy—实际烟气量，m3(标)/kg;
α —过剩空气系数，α = α 0+Δ α
炉膛过量空气系数
锅炉类型烟煤无烟
煤油煤气
手烧炉及抛机煤炉
链条炉
煤粉炉
沸腾炉
备注其它机械式燃烧的锅炉，不论何种燃料，α 0均取
漏风系数Δα值
漏风部位炉膛对流管束过热
器
省煤器空气预热器除尘器钢烟道(每
10米) 砖烟道(每10米)
Δα
0,01
③烟气总量的计算
Q总= B× Qy式中：Q总—烟气总量，m3(标)/y；
B—燃料耗量，kg/y;
Qy—实际烟气量，m3(标)/kg。
2)水泥回转窑排出烟气量的计算
①水泥回转窑排出烟气量一般按下列经验数据选取：
a. 湿法回转窑 ~4m3（标）/kg熟料
b. 干法回转窑 2.4m3（标）/kg熟料
c. 一次通过立波窑5m3（标）/kg熟料
d. 二次通过立波窑4m3（标）/kg熟料其中热排风机前3m3（标）/kg熟料
e. 立筒热热窑 2.4m3（标）/kg熟料
f. 旋风预热窑 2.3m3（标）/kg熟料
② 水泥立窑废气量的估算
计算公式：
Q年= M × Qa × K1 × K2式中：Q年—立窑排放的年废气量，m3(标)/y；M—立窑熟料全年产量，kg/y；
各种燃料的标煤折算表
Qa—单位熟料的废气生成量，m3(标)/kg(熟料)，一般为
~2.0m3(标)/kg(熟料)；
K1—生产不均匀系数，机立窑K1=，普通立窑K1=~；
K2—漏风系数，机立窑K2=~，普通立窑K2=~。
③ 水泥生产中非熟料烧制的废气计算
在水泥生产过程中，除水泥熟料烧制外，原料破碎、烘干、包装、粉磨等生产过程中也产生一定量的废气, 一般，每公斤熟料排放这类废气1.5 m3(标)。说明：标准煤是以一定的燃烧值为标准的当量概念。规定1千克标煤的低位热值为7000千卡或29274千焦。若未能取得燃料的低位热值，可参照上表的系数进行计算，若能取得燃料的低位热值为Q可按以下的公式进行计算。
标煤量＝燃料的耗用量*Q／7000 （低位热值按千卡计）
标煤量＝燃料的耗用量*Q／29274 （低位热值按千焦计）
固体废物的计算
粉煤灰和炉渣产生量的计算
煤炭燃烧形成的固态物质，其中从除尘器收集下的称为粉煤灰，从炉膛中排出的称为炉渣。锅炉燃烧产生的灰渣量与煤的灰分含量和锅炉的机械不完全燃烧状况有关。
灰渣产生量常采用灰渣平衡法计算，由灰渣平衡公式可导出如下计算公式：锅炉炉渣产生量（GZ）：
锅炉粉煤灰产生量（Gf）：
式中：B—锅炉燃煤量，t/a；
A—燃煤的应用基灰分；
η—除尘效率，%；
CZ、Cf—分别为炉渣、粉煤灰中可燃物百分含量，%。
一般CZ=10%~25%，煤粉悬燃炉可取0~5%；Cf取15%~45%，热电厂粉煤灰可取4%~8%。CZ、Cf也可根据锅炉热平衡资料选取或由分析室测试得出。
dz、dfh—分别表示炉渣中的灰分，烟尘中的灰分各占燃煤总灰分的百分比，%。dz=1-dfh，当燃用焦结性烟煤、褐煤或煤泥时，dfh值可取低一些，燃用无烟煤时则取得高一点。
锅炉烟尘测试方法 1991—09—14发布1992—08—01实施 国家技术监督局 国家环境保护局发布 1、主题内容与适用范围 本标准规定了锅炉出口原始烟尘浓度、锅炉烟尘排放浓度、烟气黑度及有关参数的测试方法。 本标准适用于GBl3271有关参数的测试。 2、引用标准 GB l0180 工业锅炉热工测试规范 GB l327l 工业锅炉排放标准 3、测定的基本要求 3.1 新设计、研制的锅炉在按GBl0180标准进行热工试验的同时，测定锅炉出口原始烟尘浓度和锅炉烟尘排放浓度。 3.2 新锅炉安装后，锅炉出口原始烟尘浓度和烟尘排放浓度的验收测试，应在设计出力下进行。 3.3 在用锅炉烟尘排放浓度的测试，必须在锅炉设计出力70%以上的情况下进行，并按锅炉运行三年内和锅炉运行三年以上两种情况，将不同出力下实测的烟尘排放浓度乘以表l中所列出力影响系数K，作为该锅炉额定出力情况下的烟尘排放浓度，对于手烧炉应在不低于两个加煤周期的时间内测定。 表1 锅炉实测出力占锅炉设计出力的百分数,% 70-《75 75-《80 80-《85 85-《90 9 0-《95 》=95 运行三年内的出力影响系数K 1.6 1.4 1.2 1.1 1.05 1 运行三年以上的出力影响系数K 1.3 1.2 1.1 1 1 1 3.4 测定位置： 测定位置应尽量选择在垂直管段，并不宜靠近管道弯头及断面形状急剧变化的部位。测定位置应距弯头、接头、阀门和其他变径管的下游方向大于6倍直径处，和距上述部位的上游方向大于3倍直径处。 3.5 测孔规格： 在选定的测定位置上开测孔，在孔口接上直径dn为75mm，长度为30mm左右的短管，并装上丝堵。 3.6 测点位置、数目： 3.6.1 圆形断面：将管道断面划分为适当数量的等面积同心圆环，各测点均在环的等面积中心线上，所分的等面积圆环数由管道直径大小而定，并按表2确定环数和测点数。 表2 圆形管道分环及测点数的确定 管道直径D,mm 环数测点数 《200 1 2 200-400 1-2 2-4 400-600 2-3 4-6 600-800 3-4 6-8 800以上4-5 8-10
二、 0.5吨/250KW（铝壳）中频感应熔炼炉主要技术参数: 项目参数 电炉参数
额定容量 0.50t 最大容量 0.55t 炉衬厚度 50mm 感应圈内经φ 56mm 感应圈高度 700mm 最高工作温度 1750℃ 熔铜工作温度 1600℃ 电耗≤700kW.h/t 熔化率 0.42t/h 电器参数 中频电源额定功率 250KW 变压器容量 300KV A 整流相数 6脉 变压器一次电压 10KV 变压器二次电压（额定输入电压） 3N-380V 额定输入电流 420 直流电压 510V 直流电流 490A 中频电源最高输出电压 750V 额定工作频率 1000Hz 额定工作电压 1400V 冷却水系统 冷却水流量 30t/h 供水压力 0.2～0.35MPa 进水温度 5～35℃ 出水温度 <55℃ 三、0.5.0吨/250KW中频熔炼炉（铝壳）配置表: 序号设备名称规格型号数量备注 1 中频电源柜 KGPS-250KW/1KHz 1套含低压开关、电抗器 2 补偿电热电容器 250KW/1KHz 1套电容器/水冷铜排组 3 铝壳炉体 GWJ-0.5-250/1000 2台支撑架/感应圈/ 等 4 坩埚模 0.5t专用 2只钢质 5 水冷电缆电容到炉体之间 2套 6 连接铜排电源到电容之间 1套 7 倾炉系统 431减速机 2个 8 倾炉操作盒 1个 0.5吨/250KW中频熔炼炉（铝壳）配置表: 序号设备名称规格型号数量单价总价 1 中频电源柜 KGPS-250KW/1KHz 1套 4.0 4.0
2 补偿电热电容器 250KW/1KHz 1套 1.5 1.5 3 铝壳炉体 GWJ-0.5-250/1000 2台 1.5 2.5 4 坩埚模 0.5t专用 2只 0.0 5 0.1 5 水冷电缆电容到炉体之间 1套 0.3 0.3 6 连接铜排电源到电容之间 1套 0.3 0.3 7 倾炉系统 431减速机 2个 0.35 0.7 8 倾炉操作盒 1个 0.1 0.1 价格合计:9.0万含税 二、成套设备主要技术参数：
1.1.1 烟气流量的计算 s s V F Q ??=3600 （式 4-1） 式中：s Q －湿烟气排放量，m 3/h ； F －测定断面面积，m 2； s V －测定断面的平均烟气流速，m/s 。 1.1.2 标态下干烟气排放量的计算 )1() 273(101325273 sw s s a s m X t )P (B Q Q -?+??+?= （式4-2） 式中：m Q －标准状态下干烟气的排放量，Nm 3/h ； sw X －烟气中水分含量体积百份数，%； a B －大气压力，Pa ； s p －测点处烟气静压，Pa ； s t －烟气温度，℃。 1.1.3 采样体积的计算 s t P B V V s a m snd ++? =2730027.0 （式4-3） 式中：snd V －标准状态下的干烟气采样体积，L ； m V －实际工况下的干烟气采样体积，L ； s P －烟气静压，Pa ； s t －烟气温度，℃。 1.1.4 烟气含尘浓度计算 3 10?= snd V g C （式4-4） 式中：C －标准状态下干燥烟气的含尘浓度，mg/Nm 3； g －所采得的粉尘量，mg ；
21g g g -=； 1g －采样前滤筒质量，mg ； 2g －采样后滤筒质量，mg 。 1.1.5 烟尘排放量的计算 6 10m m Q C q ?= （式 4-5） 式中：m q －烟尘排放量 kg/h 。 1.1.6 漏风率的计算 % 100222?--= ?out in out O K O O α （式4-6） 式中：α?－除尘器漏风率，%； out O 2－除尘器出口断面烟气平均氧量，%； in O 2－除尘器入口断面烟气平均氧量，%； K －大气中的含氧量，%。 1.1.7 除尘效率的计算 % 100) 1(??+-= in out in C C C αη （式4-7） 式中：η－除尘效率，%； in C －进口烟尘浓度（标态干烟气），mg/m 3； out C －出口烟尘浓度（标态干烟气），mg/m 3。 1.1.8 除尘器本体压力降计算 H out in p p p p +-=? （式 4-8） 式中：p ?－除尘器压力降，Pa ； in p －除尘器入口全压平均值，Pa ； out p －除尘器出口全压平均值，Pa ； H p －高温气体浮力的校正值，Pa 。
工业炉窑烟气湿度计算方法 〔摘要〕本文指出国标《工业炉窑烟尘测试方法》(cb以y79一88)烟气湿度及流理计算方法的局限性，认为该方法仅适用于饱和或非饱和烟气，对于烟气中的水是汽液两相共存的情况，利用该方法计算得的烟气湿度大于实际值，并提出了解决方法。 1前言 为得到管道中流动烟气的湿度和流量，国标《工业炉窑烟尘测试方法))(gd9(为7一88) 规定了测试和计算方法，提出了相应的计算方法。通过分析，本文认为该方法在解决实际问题时存在局限性。 2国标中相应的计算公式 在国标《工业炉窑烟尘测试方法》中给出了烟气湿度、体积百分数、流量等计算公式，即 烟气湿度计算公式 式中际一为烟气的含湿量，岁纯干空气;m一为单位时间冷凝水量，岁而n;卿一为测量状态下流量计读数，时/而n;tc一为流量计前烟气的绝对温度，k;尸r为流量计前压力计的读数，姗任19;b。一为大气压力，n切任19;肠一为冷凝器后烟气的含湿量，岁kg干空气。 g柑按式(2)计算: 式中p，一为冷凝器出口烟气温度t(℃)相应的饱和水蒸气分压为，潮妇g。 烟气中水蒸气含量的体积百分数瑞计算公式 在标准状态下，干烟气密度端计算公式
式中味的单位为甲n时干烟气;c仇，仇，姚，co分别为各种烟气成分的体积百分数，%。 在标准状态下，湿烟气密度认计算公式 式中而的单位为甲n时的湿烟气。 烟气流速计算公式 式中v。为测定断面上的平均流速，m/s; icp一为皮托管修正系统;卜为管道内湿烟气的密度，kg/m3湿烟气;h一j为测定断面的烟气平均动压，}20i g为重力加速度9.81 m/护。 在测定工况下的烟气流量计算公式 式中q一为测定工况下的烟气流量，衬湿烟气/h;f为测定断面面积。 3公式中存在的问题 3.1烟气含湿量计算公式 为说明存在的问题，下面简要推导一下公式(1)、(2)。 公式(l)左这第一项为冷凝下来的水经过转化后，烟气所具有的含湿量，左边第二项为在冷凝状态下，饱和状态烟气的含湿量。管道中烟气的总含湿量为两项之和。对于左边第一项，其推导过程为 在非标定工况下，当通过流量计的流量为缪时，通过的实际流量为 根据气体状态方程
燃料空气需要量及燃烧产物量的计算 所有理论计算均按燃料中可燃物质化学当量反应式，在标准状态下进行，1kmol 反 应物质或生成物质的体积按22.4m 3计，空气中氧和氮的容积比为21:79，空气密度为 1.293kg/m 3。 理论计算中空气量按干空气计算。燃料按单位燃料量计算，即固体、液体燃料以1kg 计算，气体燃料以标准状态下的1m 3计算。 单位燃料燃烧需要理论干空气量表示为L 0 g ，实际燃烧过程中供应干空气量表示为 Ln g ； 单位燃料燃烧理论烟气量表示为V 0，实际燃烧过程中产生烟气量表示为Vn; 单位燃料燃烧理论干烟气量表示为V 0g ，实际燃烧过程中产生干烟气量表示为Vn g ; 一、通过已知燃料成分计算 1. 单位质量固体燃料和液体燃料的理论空气需要量（m 3/kg ） L 0=（8.89C ＋26.67H ＋3.33S －3.33O ）×10﹣2式中的C 、H 、O 、S ——燃料中收到基 碳、氢、氧、硫的质量分数%。 2. 标态下单位体积气体燃料的理论空气需要量（m 3/m 3） L 0=4.76?? ????-+??? ??+++∑2222342121 O S H?CmHn n m H CO ×10﹣2式中CO 、H 2、H 2O 、H 2S 、CmHn 、O 2——燃料中气体相应成分体积分数(%). 3. 空气过剩系数及单位燃料实际空气供应量 空气消耗系数а=0 L 量单位燃料理论空气需要量单位燃料实际空气需要?L 在理想情况下，а=1即能达到完全燃烧，实际情况下，а必须大于1才能完全燃烧。а＜1显然属不完全燃烧。 а值确定后，则单位实际空气需要量L а可由下式求得： L 0g =аgL 0 以上计算未考虑空气中所含水分 4. 燃烧产物量 a.单位质量固体和液体燃料理论燃烧产物量(m 3/kg) 当а=1时， V 0=0.7L 0+0.01(1.867C+11.2H+0.7S+1.244M+0.8N)式中 M ——燃料中水分（%）。 b.单位燃料实际燃烧产物量（m 3/kg ） 当a ＞1时，按下式计算： 干空气时，V a =V 0+(a-1)L 0 气体燃料 (2)单位燃料生成湿气量 ?V =1+α0L －[0.5H 2+0.5C O －(4 n －1) C m H n ] (标米3/公斤) （2-14） （3）单位干燃料生成气量 g V ?=1+α0L －[1.5H 2+0.5C O －( 4n －1) C m H n +2 n C m H n ） (标米3/公斤) （2-15）
7 烟气露点计算及烟囱冷凝水量计算方法及结果 7.1 烟气中水蒸汽露点温度的计算 当已知烟气中的含湿量dg(g/kg 干烟气)时，可按下式计算烟气中的水蒸汽露点温度（水露点）t DP : 1) 当dg=3.8g/kg ～160g/kg 时： t DP.O = ]} )/804(lg[ 21433.0{491.7]} )/804(lg[ 21433.0{908.236dg P d dg P d g d g g g d g g +?+-+?+??ρρ , ℃; (7.1-1) 2) 当dg=61g/kg ～825g/kg 时 t ’DP ·O =]} )/804(lg[20974.0{4962.7]} )/804(lg[ 20974.0{1.238dg P d dg P d g d g g g d g g +?+-+?+??ρρ , ℃; (7.1-2) 式中： Pg ——烟气的绝对压力， kPa ； dg ——烟气含湿量 g/kg 干烟气； ρg ——干烟气密度 kg/Nm 3。 7.2 烟气酸露点温度的计算 a. 按燃煤成分为基准的计算方法 燃煤锅炉的烟气酸露点按下述公式计算： t Dp =t Dp.o +n sp S 05 .1.) (3 1β℃ (7.2-1) 式中： t Dp.o ——烟气中纯水露点温度，按7.1确定。 S SP 。——燃料折算硫分，%·g/kcal ，按可燃硫S c.ar 计算： S sP =S c.ar × ar net Q .4182 (7.2-1a) n ——指数，表征飞灰含量对酸露点影响的程度； n=αfly ·A sP 。 α fly ——飞灰份额，对煤粉炉αfly =0.8～0.9；
烟气监测系统计算公式： 1. 流量 1.1原烟气流量（湿态） 【未用】 1.2净烟气流量 1.2.1工况下的湿烟气流量s Q ： s s V F Q ??=3600 s Q ――工况下的湿烟气流量，h m 3； F ――监测孔处烟道截面积，2m ； s V ――监测孔处湿烟气平均流速，s m /。 1.2.2监测孔处湿烟气平均流速s V : s V = 流速仪输出值 1.2.3标准状态下干烟气流量sn Q ： )1(273273101325sw s s a s sn X t P B Q Q -+?+?= sn Q ――标准状态下干烟气流量，m 3； sw X ――烟气湿度。 1.2.4烟气排放量 ∑=?=n i sni h Q n Q 1)1( ∑==24 1i hi d Q Q ∑==31 1i di m Q Q ∑==121i mi y Q Q 式中， Q h ——标准状况下干烟气小时排放量，m 3；
Q d ——标准状况下干烟气天排放量，m 3； Q m ——标准状况下干烟气月排放量，m 3； Q y ——标准状况下干烟气年排放量，m 3； Q sni ——标准状况下，第i 次采样测得的干烟气流量，m 3/h ； Q hi ——标准状况下，第i 个小时的干烟气小时排放量，m 3/h ； Q di ——标准状况下，第i 天的干烟气天排放量，m 3/h ； Q mi ——标准状况下，第i 个月的干烟气月排放量，m 3/h ； n ——每小时内的采样次数。 2.烟气湿度sw X ： 222O O O sw X X X X '-'= 2O X ――湿烟气氧量，%； 2O X '――干烟气氧量，%。 3.过量空气系数α'： 2 2121O X -='α 4.烟尘 4.1.1标准状态下干烟气的烟尘排放浓度 程截距烟尘方程斜率＋烟尘方.dust dust C C ''=' 式中， dust C ''——实测的烟尘排放浓度，mg/m 3; dust C '——标准状态下干烟气烟尘排放浓度，mg/m 3。 4.1.2折算的烟尘排放浓度 α α'?'=dust dust C C 式中， dust C ——折算成过量空气系数为α时的烟尘排放浓度； dust C '——标准状态下干烟气烟尘排放浓度，mg/m 3； α' ——实测的过量空气系数；
关键词：中频炉，感应电炉， 中频炉和感应电炉母线的布置、选择及参数计算 一、母线的布置 在中频炉和感应电炉母线的布置、选择及参数计算感应电炉的主电路中电流较大，特别是在由感应线圈和补偿电容器所组成的并振荡回路中，电流更大（对工频感应电炉通常是外部电流的4-5倍；对中颊感应电炉通常是6一8倍）。所以电路的导电母线往往采用大截面的铜排、铝排，水冷电缆或水冷导电管。为了充分利用母线截面，减少损耗和降低线路压降，在布置母线时应考虑到： （1）尽可能地缩短母线距离，使补偿电容器与炉体尽可能地靠近； (2)从改善冷却效果，提高母线载流量的角度出发，母线宜竖放，即母线宽的一面 彼此相对（若为乎放时，母线的允许负荷将降低f1；%左右）； (3)邻近效应也会导致导体有效截面利周率的降低，对由多条并联母线组合的网路 布置时应特别注意。单相母线的排列是使不同极性的导体彼此交替布置，三相系统则以 A、B、C交替排列。这样布置可使导体电感减小； (4)不同极性的母线间的距离在绝缘强度允许情况下，要尽量靠近。因网路的感抗 是随着不同极性、两母线间的距离增加而增大。不同工作电压时绝缘强度所允许的两母线间的晕小距离d值如下： 500v以下d=10～15 mm 750～1000 V d=15～20 mtn 1500 Vd=20～25 mm 2000 Vd=25～30 mm 3000 Vd=35～40 mfn (5)对工频电路，当母线工作电流大干1500安时，应注意防止母线刚近钢构件的发 热。 二、中频炉和感应电炉母线的布置、母线的选择， 母线的选择在保证正常运行的情况下，网路电压损失在允许的范围内，通常自炉用变压器次级引出端至感应器端头处的网路电压，损失不超过5 f6。 母线的材料不外乎铜和铝两种，但应本着以铝代铜的原则，尽量采用铝。选用沿母线时应注意镭铝两种材料接触处的电化学腐蚀问题。 不向温度下载演导体的电阻系数p值列于表4-17。 在选用母线时应考虑母线的表面效应和邻近效应的影响，这对中频电源和多条并联的大电流母线是十分重要的。：不同频半时载流导体的电流透入深度可按玲式(2-5)计算 求得。在计算中铜材取p-2 X 10-O欧·厘米，铝材取p=3.4X10-5欧，厘米。表4-18列出 铜铝两种材料在几种频率时的电流透人深度
2.仪器 ①标准型皮托管。标准型皮托管的构造如图5-2-7所示。它是一个弯成90°的双层同心圆管，前端呈半圆形，正前方有一开孔，与内管相通，用来测定全压。在距前端6倍直径出外管壁上开有一圈孔径为1mm 的小孔，通至后端的侧出口，用于测定排气静压。 按照上述尺寸制作的皮托管其修正系数为1.99 ±0.01，如果未经标定，使用时可取修正系数K p 为0.99。 标准型皮托管的侧孔很小当烟道内颗粒物浓度大时，易被堵塞。它是用于测量较清洁的排气。 ②S 型皮托管。S 型皮托管的结构见图5-2-8.它是由两根相同的金属管并联组成。测量端有方向相反的两个开口，测定时，面向气流的开口测得的压力为全压，背向气流的开口测得的压力小于静压。按照图5-2-8设计要求制作的S 型皮托管，其修正系数K p 为0.84 ±0.01。制作尺寸与上述要求有差别S 型皮托管的修正系数需进行校正。其正，反方向的修正系数相差应不大于0.01。S 型皮托管的测压孔开口较大，不易被颗粒物堵塞额，且便于在厚壁烟道中使用。 S 型皮托管在使用前用标准皮托管在风洞中进行校正。S 型皮托管的速度校正系数按下式计算： PS K K = 式中：P S K 、P N K ——分别为标准皮托管和S 型皮托管的速度校正系数； d N P 、d S P ——分别为标准皮托管和S 型皮托管测得的动压值，Pa 。 ③U 形压力计。U 形压力计用于测定排气的全压和静压，其最小分度值应不大于10Pa 。压力计由U 形玻璃管制成，内装测压也挺i ，常用测压液体有水，乙醇和汞，视被测压力范围选用。压力P 按下式计算： P g h ρ=?? 式中：P ——压力，Pa ； h ——液柱差，mm ； ρ——液体密度，g/cm 3 ; 在实际工作中，常用mmH 2O 表示压力，这样压力P=ρ*h U 形压力计的误差较大，不适宜测量微小压力。 ④斜管微压计，斜管微压计用于测定排气的动压，测量范围0~2000Pa ，其精确度应不低于2%，最小分度值应不大于2Pa 。 斜管微压计，构造见示意图5-2-9.一端为截面积较大的容器，另一端为可调角度的玻璃管，管上刻度表示压力的读数。测压时，将微压计容器开口与测定系统中压力较高的一端相连，斜管与系统中压力较低的一端相连，作用于两个液面上的压力差，使液柱沿斜管上升，压力P 按下式计算： P=12sin S L g S αρ? ? ?+ ? ??? 令K=12sin S g S αρ? ? + ? ?? ?
实验一烟气流量及含尘浓度的测定 一、实验意义和目的 大气污染的主要来源是工业污染源排出的废气，其中烟道气造成的危害极为严重。因此，烟道气(简称烟气)的测试是大气污染源监测的主要内容之一。测定烟气的流量和含尘浓度对于评价烟气排放的环境影响、检验除尘装置的功效有重要意义。通过本实验应达到以下目的： (1)掌握烟气测试的原则和各种测量仪器的使用方法； (2)了解烟气状态(温度、压力、含湿量等参数)的测量方法和烟气流速、流量等参数的计算方法； (3)掌根烟气含尘浓度的测定方法。 二、实验原理 (一)采样位置的选择 正确地选择采样位置和确定采样点的数目对采集有代表性的并符合测定要求的样品是非常重要的。采样位置应取气流平稳的管段．原则上避免弯头部分和断面形状急剧变化的部分，与其距离至少是烟道直径的1.5倍，同时要求烟道中气流速度在5m/s化以上。而采样孔和采样点的位置主要根据烟道的大小及断面的形状而定。下面说明不同形状烟道采样点的布置。 1.圆形烟道 采样点分布见图1-1(a)。将烟道的断面划分为适当数目的等面积同心圆环，各采样点均在等面积的中心线上，所分的等面积圆环数由烟道的直径大小而定。 2.矩形烟道 将烟道断面分为等面积的矩形小块．各块中心即采样点，见图1-1(b)。不同面积矩形烟道等面积分块数见表1-1。 烟道断面面积/m2等面积分块数测点数 <1 2×2 4 1～4 3×3 9 4～9 4×3 12 3.拱形烟道 分别按圆形烟道和矩形烟道采样点布置原则,见图1-1(c)。 图1-1 烟道采样点分布图 （a）圆形烟道；（b）矩形烟道；（c）拱形烟道 (二)烟气状态参数的测定
烟气折算公式 流速 Vs = Kv * Vp 其中 Vs 为折算流速 Kv为速度场系数 Vp 为测量流速 粉尘 1 粉尘干基值 DustG = Dust / ( 1 – Xsw / 100 ) 其中 DustG 为粉尘干基值 Dust 为实测的粉尘浓度值 Xsw 为湿度 2 粉尘折算 DustZ = DustG * Coef 其中 DustZ 为折算的粉尘浓度值 DustG 为粉尘干基值 Coef 为折算系数，它的计算方式如下: Coef = 21 / ( 21 - O2 ) / Alphas 其中 O2 为实测的氧气体积百分比。 Alphas 为过量空气系数(燃煤锅炉小于等于45.5MW折算系数为1.8; 燃煤锅炉大于45.5MW折算系数为1.4; 燃气、燃油锅炉折算系数为1.2) 3粉尘排放率 DustP = DustG * Qs / 1000000 其中 DustP 为粉尘排放率 Dust 为粉尘干基值 Qs 为湿烟气流量，它的计算方式如下： Qs = 3600 * F * Vs 其中 Qs 为湿烟气流量 F 为测量断面面积 Vs 为折算流速 SO2 1 SO2干基值 SO2G = SO2 / ( 1 – Xsw / 100 ) 其中 SO2G 为SO2干基值 SO2 为实测SO2浓度值 Xsw 为湿度 2 SO2折算
SO2Z = SO2G * Coef 其中 SO2Z 为SO2折算率 SO2G 为SO2干基值 Coef 为折算系数，具体见粉尘折算 3 SO2排放率 SO2P = SO2G * Qsn / 1000000 其中 SO2P 为SO2排放率 SO2G 为SO2干基值 Qsn 为干烟气流量，它的计算方式如下： Qsn = Qs * 273 / ( 273 + Ts ) * ( Ba + Ps ) / 101325 * ( 1 – Xsw / 100 ) 其中 Qs 为湿烟气流量 Ts 为实测温度 Ba 为大气压力 Ps 为烟气压力 Xsw 为湿度 NO 1 NO干基值 NOG = NO / ( 1 – Xsw / 100 ) 其中 NOG 为NO干基值 NO 为实测NO浓度值 Xsw 为湿度 2 NO折算 NOZ = NOG * Coef 其中 NOZ 为NO折算率 NOG 为NO干基值 Coef 为折算系数，具体见粉尘折算 3 NO排放率 NOP = NOG * Qsn / 1000000 其中 NOP 为NO排放率 NOG 为NO干基值 Qsn 为干烟气流量，它的计算方式如下： Qsn = Qs * 273 / ( 273 + Ts ) * ( Ba + Ps ) / 101325 * ( 1 – Xsw / 100 ) 其中 Qs 为湿烟气流量 Ts 为实测温度 Ba 为大气压力 Ps 为烟气压力 Xsw 为湿度
锅炉烟尘测试方法 1991-０９-１4发布19９2—０8—０1实施 国家技术监督局?国家环境保护局发布?1、主题内容与适用范围?本标准规定了锅炉出口原始烟尘浓度、锅炉烟尘排放浓度、烟气黑度及有关参数得测试方法。 本标准适用于GBl３271有关参数得测试。?2、引用标准?GB l018０工业锅炉热工测试规范?GB l327l 工业锅炉排放标准 3、测定得基本要求 3、１新设计、研制得锅炉在按GBl0180标准进行热工试验得同时,测定锅炉出口原始烟尘浓度与锅炉烟尘排放浓度。?３。2 新锅炉安装后,锅炉出口原始烟尘浓度与烟尘排放浓度得验收测试,应在设计出力下进行。 3。3在用锅炉烟尘排放浓度得测试,必须在锅炉设计出力70％以上得情况下进行,并按锅炉运行三年内与锅炉运行三年以上两种情况,将不同出力下实测得烟尘排放浓度乘以表l中所列出力影响系数K,作为该锅炉额定出力情况下得烟尘排放浓度,对于手烧炉应在不低于两个加煤周期得时间内测定。?表１ 锅炉实测出力占锅炉设计出力得百分数,% 70-《７5 75—《８0 80—《85 8５—《９０90－《９5 》=95 运行三年内得出力影响系数Ｋ 1.6 １。４１、2 1.１ 1.05１ 运行三年以上得出力影响系数K 1.3 1。2 １.１1１ 1 3、４测定位置: 测定位置应尽量选择在垂直管段,并不宜靠近管道弯头及断面形状急剧变化得部位。测定位置应距弯头、接头、阀门与其她变径管得下游方向大于６倍直径处,与距上述部位得上游方向大于3倍直径处。 ３、5 测孔规格: ?在选定得测定位置上开测孔,在孔口接上直径dn为75mm,长度为30mm左右得短管,并装上丝堵、 3、6 测点位置、数目: ３.6．１圆形断面:将管道断面划分为适当数量得等面积同心圆环,各测点均在环得等面积中心线上,所分得等面积圆环数由管道直径大小而定,并按表２确定环数与测点数。?表2圆形管道分环及测点数得确定 20０－4０0 1-２２-４?4０?管道直径Ｄ,mm 环数测点数?《200 1 ２? 8003－4 6－8 - 600 ０－600 2－3 4－6 ? ８00以上４-５8—10 ?当测定现场不能满足３、4条所述要求时,对圆形管道应增加与第一测量直径成90°夹角得第二测量直径,总测点数增加一倍、 测点距管道内壁距离如图1所示,按表3确定。 图1 测点距圆形管道内壁得距离表示法(以3环为例) 表3 测点距管道内壁距离(以管道直径D计) ? 测点数环数 1 2 ３4 5 10、１4６0。０６7 0.044 0、０33 0.022 0。７50 0.29４０。195 0、1 2 0、85４0、２50 0、14６０、1050.082 ?3 46 ?4 ０。93３0。7０60。３21 0、227 5 0.85４0。679 0。３４４
抽取法烟气参数说明 标准空气过量系数 烟气湿度（%） 湿烟气含氧量(%)（简称“湿氧”） 干烟气含氧量(%)（简称“干氧”） 干氧=湿氧/(1-烟气湿度) 空气过量系数=21/（21-干氧） 监测断面面积(m^2)（简称“烟道面积”） 烟气流速（m/s） 湿/标干烟气流量（m^3/h） 湿烟气流量=3600*烟道面积*烟气流速 标干烟气流量=湿烟气流量*（273/（273+烟气温度））*（（大气压+烟气静压）/101325）*（1-烟气湿度） 全压：平行于风流，正对风流方向测得的压力为全压；全压可以通过传感器直接测得。 全压=静压+动压 气体的动压 将气体因具有流动速度C(m/s)而具有的能量无损失地转换为压力时的压力升. Pd=ρ*C*C/2 ρ---气流的密度, kg/m^3 动压=0.5*空气密度*风速^2 静压(Pi) 由于空气分子不规则运动而撞击于管壁上产生的压力称为静压。计算时，以绝对真空为计算零点的静压称为绝对静压。以大气压力为零点的静压称为相对静压。空调中的空气静压均指相对静压。静压高于大气压时为正值，低于大气压时为负值 气态污染物温度换算： 换算值=大气压*（273+当前温度）/（大气压+样品池压力）*273*实测值
不考虑压力影响：换算值=实测值*（273+当前温度）/273 S02实测（ppm）、SO2标况（mg/m^3）、SO2标干（mg/m^3）、SO2折算（mg/m^3）、SO2排放量（Kg） SO2标况=SO2实测*64/22.4 SO2标干=SO2标况/(1-烟气湿度) SO2折算=S02标干*（空气过量系数/标准空气过量系数） SO2排放量=SO2标干*标干烟气流量/3600 【表示CEMS监测的SO2每秒排放量】 NO实测（ppm）、NO标况（mg/m^3）、NO标干（mg/m^3）、NO折算（mg/m^3） NO标况=NO实测*30/22.4 NO标干=NO标况/(1-烟气湿度) NO折算=NO标干*（空气过量系数/标准空气过量系数） NO2实测（ppm）、NO2标况（mg/m^3）、NO2标干（mg/m^3）、NO2折算（mg/m^3） NO2标况=NO2实测*46/22.4 NO2标干=NO2标况/(1-烟气湿度) NO2折算=NO2标干*（空气过量系数/标准空气过量系数） NOx标况（mg/m^3）、NOx标干（mg/m^3）、NOx折算（mg/m^3）、Nox排放量（Kg） NOx标况= NO标况*46/30+NO2标况 NOx标干=NO标干*46/30+NO2标干 NOx折算=NOx标干*（空气过量系数/标准空气过量系数） NOx排放量=NOx标干*标干烟气流量/3600 【表示CEMS监测的Nox每秒排放量】 烟尘标况（mg/m^3）、烟尘标干（mg/m^3）、烟尘折算（mg/m^3）、
65吨转炉一次烟气净化除尘设备参数计算 一：转炉工艺参数： 转炉公称容量：65t； 铁水装入量：按照75t/炉计算； 平均冶炼周期：30min，其中吹氧时间 14min 炉气量 QL=75000*（0.04-0.001）*22.4*60*1.8/(12*14)=42120 m3/h 烟气量 QN=(1+1.88*0.1*0.86)*42120=47568 Nm3/h * 工作烟气量 Qz=88000 m3/h 除尘风机选型：风机风量 Q=96000 m3/h P=27000Pa 二：ф850溢流文氏管 最大处理量： 100000 m3/h； 烟气进口温度：900～1050℃； 烟气出口温度：72℃； 喉口浊环水供水流量： 190 m3/h； 喉口供水温度： 35 ℃； 浊环水悬浮物：≤80 mg/L； 喉口喷头处水压：0.35～0.4 Mpa； 进出口压力差： 2000--4000Pa 水冷夹套净环水供水温度： 35℃； 水冷夹套供水流量：30m3/h； 水冷夹套进水压力：0.3Mpa； 溢流水箱浊环水供水流量：35m3/h； 溢流水箱供水温度：35℃； 溢流水箱供水压力：0.3Mpa； 入口直径：Φ2150 mm 出口直径：Φ1280 mm 收缩段角度：26度 扩散段角度：8.5度 喉口烟气流速： 50 m/s 出口烟气流速： 18 m/s
三： R-D可调文氏管喉口 喉口尺寸：1150*610*800 mm； 阀芯尺寸：650*300 mm 喉口处烟气流量：30000-120000 m3/h； 60度烟气流量 80000 m3/h；按照100m/s计算； 进口温度：～720C； 出口温度: ～630C； 喉口的烟气流速: 90～110m/s； 水气比：1.3； 浊环水供水温度400C ； 供水压力0.35–0.4Mpa； 悬浮物≤80mg/l； 二文浊环水总耗水量： 130 t/h； 进口压力差：11000-13500 Pa； 二文入口烟气含尘浓度：16000mg/m3（标况） 二文出口含尘量：≤100mg/ m3； 氮气条件：供气压力0.5~0.6Mpa； 耗气量氮气捅针28.8Nm3/h； 电源条件： 380VAC（±10%）三相四线制，负载电流不大于10A，频率：50Hz 供水压力：0.3Mpa；
项目名称符号单位公式及计算设计煤种校对煤种一炉内石灰石脱硫 收到基硫份St,ar%已知 1.91 1.94燃煤中的含硫量燃烧后氧化成SO2的份 额 (3)P4Ks脱硫除尘表11 炉内脱硫效率η1%脱硫除尘表80.0080.00 Ca/S（钙硫比）β脱硫除尘表 1.3 1.3炉膛出口过剩空气系统αl烟风量表 1.18 1.18空气的绝对湿度（含湿量）(2)P327d g水/kg空气烟风量表 4.12 4.12反应方程式 S + O2= SO2 分子量 32 64 St,ar*Ks △m SO2 1除去的SO2量（质量流量）△m SO2kg/kg煤2*Ks*St,ar0.0380.039 除去的SO2量（体积流量）（1）P129△ＶＳo2 Nm3/kg煤2*Ks*St,ar*22.4/64=0.7*Ks*St,ar =△m SO2*22.4/64 0.01340.0136 反应方程式CaCO3 + SO2 + 0.5*O2 = CaSO4 + CO2 摩尔量 1 0.5 1 △Ｖso2 △Ｖo2 △Ｖco2 2脱硫消耗的O2量（体积流量）（1）P129△Ｖo2Nm3/kg煤0.5*△ＶＳo2=0.35*Ks*St,ar*0.00670.0068脱硫消耗的O2量（质量流量）△m O2kg/kg煤64/22.4*△Ｖo20.019100.01940 3脱硫消耗的理论干空气量（体积流量）（1）P128△Ｖ0CFB Nm3/kg煤△Ｖo2 /0.21=1.66*Ks*St,ar0.031830.03233脱硫消耗的实际湿空气量（体积流量）（1）P128△ＶCFB Nm3/kg煤α（1+0.0016d)*△Ｖ0CFB0.037810.03840 CaCO3煅烧增加的CO2排放（体积流量）（1）P128△Ｖ'Co2Nm3/kg煤β*△ＶＳo2=β*Ks*St,ar*η10.01740.0177
超高功率电炉变压器容量及其技术参数确定 阎立懿 肖玉光 王立志 李延智 刘一心 （东北大学，沈阳 110004） （长春电炉有限责任公司，长春 130031） 摘 要 本文分析影响变压器额定容量因素与提出提高变压器利用率的措施，以变压器功率利用率为研究对象，给出以废钢作原料的超高功率电炉变压器额定容量确定的表达式，以及变压器二次电压确定方法。结合高阻抗技术，给出超高功率高阻抗电炉电抗容量与变压器技术参数的确定方法，以及确定石墨电极等二次导体截面的思路。并以50吨超高功率高阻抗电炉的设计为例进行说明。 关键词 超高功率 电炉 变压器 高阻抗 冶炼周期 当电炉容量确定后，变压器的容量可参考国内外的电炉样本加以确定。但往往由于用户的条件不同，如原料条件、辅助能源、冶炼品种、冶炼方法、冶炼工艺及工艺流程等不同，使得同容量电炉变压器的容量不尽相同。另外，以废钢作原料的电炉，尤其是超高功率电炉，其变压器必须设恒功率段以满足熔化与快速提温期间不同阶段均能满足大功率供电，即主熔化期或完全埋弧期采用高电压、低电流，又满足快速升温期埋弧不完全或电弧暴露期的低电压、大电流供电。 1 电炉变压器额定容量的确定 1．1 影响变压器容量因素分析 超高功率电炉技术要求不仅变压器额定容量要高，实际投入的功率水平要高，而且变压器利用率要高，工艺及工艺流程要优化，电炉产生的公害要得到有效的抑制[1]。超高功率电炉的功率水平为>700kVA/t ，有的已超过1000 kVA/t 。超高功率电炉要求变压器时间利用率Tu 与功率利用率C 2均大于0.75，把电炉真正作为高速熔器。 时间利用率Tu 与功率利用率C 2分别表示如下[1]： t t t t t t t t Tu on =++++=432132 （1） ) (3233222t t P t P t P C n +?+?= （2） 式中 t ——冶炼周期，h ；t 2、t 3——熔化与精炼通电时间，总通电时间为on t ，h ；t 1、t 4——出钢间隔与热停工时间，非通电时间为off t ，h ；32P P 、——熔化期与精炼期变压器输出的功率，kVA ；n P ——变压器额定容量，kVA 。
1) 由于烟气设计资料,常常会以不同的基准重复出现多次,(如:干基湿基,标态实际态，实际O2 等)，开始计算前一定要核 算统一，如出现矛盾，必须找出正确的一组数据，避免原始数据代错。 常用折算公式如下： 烟气量(dry)=烟气量(wet) >(1-烟气含水量％) 实际态烟气量=标态烟气量>气压修正系数x温度修正系数 烟气量(6%02) = ( 21-烟气含氧量)/ ( 21 -6%) S02 浓度(6%02 ) = ( 21 - 6%) / (21 -烟气含氧量) S02 浓度( mg/Nm3 ) =S02 浓度( ppm) x2.857 物料平衡计算 1 )吸收塔出口烟气量G2 G2= (G1 x (1 - mw1) X(P2/(P2-Pw2)) (X —mw2 )+ G3X (1- 0.21/K) ) >(P2/(P2-Pw2)) G1: 吸收塔入口烟气流量 mw1: 入口烟气含湿率 P2:烟气压力 Pw2 :饱和烟气的水蒸气分压 说明: Pw2 为绝热饱和温度下的水蒸气分压，该值是根据热平衡计算的反应温度，由烟气湿度表查得。(计算步骤见热平衡计 算) 2) 氧化空气量的计算 根据经验，当烟气中含氧量为6%以上时，在吸收塔喷淋区域的氧化率为50 - 60 %。采用氧枪式氧化分布技术，在浆池中氧化 空气利用率n 02=25-30%,因此，浆池内的需要的理论氧气量为： S=(G1 x q1-G2 x q2) x(1-0.6)/2/22.41 所需空气流量Qreq Qreq=S x22.4/(0.21 0.x3) G3= Qreq >K G3:实际空气供应量 K :根据浆液溶解盐的多少根据经验来确定，一般在 2.0-3左右。 3) 石灰石消耗量计算 W1=100x qs xns W1: 石灰石消耗量 qs: :入口S02 流量 n S兑硫效率 4) 吸收塔排出的石膏浆液量计算 W2=172xx qs xn s/Ss W2:石膏浆液量 Ss石膏浆液固含量 5) 脱水石膏产量的计算 W3=172xx qs xn s/Sg W3: 石膏浆液量 Sg:脱水石膏固含量(1-石膏含水量) 6) 滤液水量的计算 W4=W3-W2 W3: 滤液水量 7) 工艺水消耗量的计算 W5=18x (G4-G1-G3 x(1-0.21/K))+W3 (1x-Sg)+36x qs x n+W s WT
烟气脱硫设计计算 1?130t/h循环流化床锅炉烟气脱硫方案 主要参数：燃煤含S量% 工况满负荷烟气量 285000m3/h 引风机量 1台，压力满足FGD系统需求 要求：采用氧化镁湿法脱硫工艺（在方案中列出计算过程） 出口SO2含量?200mg/Nm3 第一章方案选择 1、氧化镁法脱硫法的原理 锅炉烟气由引风机送入吸收塔预冷段，冷却至适合的温度后进入吸收塔，往上与逆向流下的吸收浆液反应， 氧化镁法脱硫法 脱去烟气中的硫份。吸收塔顶部安装有除雾器，用以除去净烟气中携带的细小雾滴。净烟气经过除雾器降低烟气中的水分后排入烟囱。粉尘与脏东西附着在除雾器上，会导致除雾器堵塞、系统压损增大，需由除雾器冲洗水泵提供工业水对除雾器进行喷雾清洗。 吸收过程 吸收过程发生的主要反应如下： Mg(OH)2 + SO2 → MgSO3 + H2O MgSO3 + SO2 + H2O → Mg(HSO3)2 Mg(HSO3)2 + Mg(OH)2 → 2MgSO3 + 2H2O 吸收了硫分的吸收液落入吸收塔底，吸收塔底部主要为氧化、循环过程。 氧化过程 由曝气鼓风机向塔底浆液内强制提供大量压缩空气，使得造成化学需氧量的MgSO3氧化成MgSO4。这个阶段化学反应如下： MgSO3 + 1/2O2 → MgSO4
Mg(HSO3)2 + 1/2O2 → MgSO4 + H2SO3 H2SO3 + Mg(OH)2 → MgSO3 + 2H2O MgSO3 + 1/2O2 → MgSO4 循环过程 是将落入塔底的吸收液经浆液循环泵重新输送至吸收塔上部吸收区。塔底吸收液pH由自动喷注的20 %氢氧化镁浆液调整，而且与酸碱计连锁控制。当塔底浆液pH低于设定值时，氢氧化镁浆液通过输送泵自动补充到吸收塔底，在塔底搅拌器的作用下使浆液混合均匀，至pH达到设定值时停止补充氢氧化镁浆液。20 %氢氧化镁溶液由氧化镁粉加热水熟化产生，或直接使用氢氧化镁，因为氧化镁粉不纯，而且氢氧化镁溶解度很低，就使得熟化后的浆液非常易于沉积，因此搅拌机与氢氧化镁溶液输送泵必须连续运转，避免管线与吸收塔底部产生沉淀。 镁法脱硫优点 技术成熟 氧化镁脱硫技术是一种成熟度仅次于钙法的脱硫工艺，氧化镁脱硫工艺在世界各地都有非常多的应用业绩，其中在日本已经应用了100多个项目，台湾的电站95%是用氧化镁法，另外在美国、德国等地都已经应用，并且目前在我国部分地区已经有了应用的业绩。 原料来源充足 在我国氧化镁的储量十分可观，目前已探明的氧化镁储藏量约为160亿吨,占全世界的80%左右。其资源主要分布在辽宁、山东、四川、河北等省，其中辽宁占总量的%，其次是山东莱州，占总量的10%，其它主要是在河北邢台大河，四川干洛岩岱、汉源，甘肃肃北、别盖等地。因此氧化镁完全能够作为脱硫剂应用于电厂的脱硫系统中去。 脱硫效率高 在化学反应活性方面氧化镁要远远大于钙基脱硫剂，并且由于氧化镁的分子量较碳酸钙和氧化钙都比较小。因此其它条件相同的情况下氧化镁的脱硫效率要高于钙法的脱硫效率。一般情况下氧化镁的脱硫效率可达到95-98%以上，而石灰石/石膏法的脱硫效率仅达到90-95%左右。
工况烟气与标况烟气换算公式： 101325 273273Xsw -1C'Cw s a s P B t +?+??=）（Cw —实际烟气状况下颗粒物断面浓度平均值，3 /mg m ； C ’—标准状态下颗粒物断面浓度平均值，3/mg m ； Ts —测定断面平均烟温，℃；a B —测定期间的大气压，Pa s P —测定断面烟气静压，Pa； Xsw —测定断面烟气平均含湿量，%。
标况到折算的换算公式： σ αα?=C'C C —折算成过量空气系数为α时的颗粒物或气态污染物排放浓度，3/mg m ；C’—标准状态下颗粒物或气态污染物实测平均浓度，3 /mg m ；α—在测点实测的过量空气系数； s α—有关排放标准中规定的过量空气系数。标准过量空气系数的换算公式： 2 s 2121Xo -=α2Xo —有关排放标准中规定的基准氧含量。
排放率换算公式： -6 10Qsn c'G ??=G —颗粒物或气态污染物排放率，kg/h; C’—标准状态下颗粒物或气态污染物实测平均浓度，3 /mg m ；Qsn —标准状态下干排烟气量，h m /3。标况烟气流量： ∑-=n 1 Qsn Q n Q —标准状态下干烟气排放总量；Qsn —标准状态下干排烟气量，h m /3。 工况流量与标况流量换算公式：
)1(101325273273Xsw Ps Ba t Qs Qsn s -?+?+?=Qsn —标准状态下干烟气流量，h m /3； Ba —大气压力，Pa； Ps —烟气静压，Pa； s t —烟温，℃； Xsw —烟气中含湿量，%。湿烟气流量： Vs F 3600Qs ? ?=Qs —工况下湿烟气流量，h m /3； F —测定断面的面积，2m 。烟气流速的计算： Vp Kv Vs ?=