浅谈预应力高强混凝土管桩抗拔试验研究摘要：路基沉降问题一直是客运专线的一个关键性问题。本文结合盘营客专工程phc管桩单桩竖向抗拔静载试验成果，对phc桩抗拔设计选用的桩型进行了分析，研究了phc桩抗拔性能，分析计算了影响phc桩抗拔承载力的多种因素，确定了各土层抗拔系数λ的取值范围。
关键词：phc管桩抗拔试验抗拔系数
前言
随着我国社会主义现代化建设的高速发展，客运专线投入的不断加大，基础设施建设自然就成了工程中的重点内容。预应力高强混凝土管桩（以下简称phc桩）由于其桩身强度高、生产速度快、质量稳定、施工易控制等优势，本文通过在实际工程中进行的phc 桩单桩竖向抗拔静载试验，研究phc桩的抗拔承载性能，对影响phc 桩抗拔承载力的各种因素进行计算比较，提出合理化建议。
工程概况及地质情况
本段路基起讫里程dk5+232.63—dk5+974.65，全长742.02m，基础采用phc管桩基础，本次试验共进行9根phc桩的抗拔试验，试验分别在2个地点进行。试验点1#的地质为粉质粘土、淤泥、含泥中砂、淤泥夹中砂、含泥中砂、强化风岩。试验点2#的地质为淤泥、含泥中砂、淤质土、淤质土夹砂、含泥砾砂、含砂卵石。
3试验方法和试桩参数
单桩竖向抗拔静载试验设备由竖向静载试验的主、次梁组成，
预应力混凝土管桩（PHC桩）施工技术预应力混凝土管桩（PHC桩）施工技术 发布时间: 作者: lq52搜集来源: 不详查看: 113次 字体: 小中大| 上一篇下一篇| 推荐给好友 超高强 摘要：通州市建工大厦工程基础施工中，采用超高强预应力混凝土管桩(PHC桩)，打桩前需做好桩锤、桩架选择，确定管桩龄期，打桩过程中插桩、锤打、接桩、送桩均采取了相应的技术措施。该工程中PHC 桩所具有的单桩承载力高、桩身耐锤击性好、穿透力强、造价便宜等特点均得到很好的体现。 关键词：超高强预应力混凝土管桩；单桩承载力；锤击应力 通州市建工大厦主楼东西长36m，南北宽18m，地上20层，地下1层，建筑面积12000m2。采用框架剪力墙结构。建筑物总荷载约200000kN，最大单柱荷载6700kN o基础采用筏板基础，桩采用超高强预应力混凝土管桩(PHC桩)，规格为ф600×110，桩长24m(2根12m校对接)，主楼共打设93根桩，设计单桩承载力3100kN。 1 PHC桩特点 (1) 严格按照国标GB13476—92及日本JISA 5337标准生产，其混凝土强度等级不低于C80级。 (2) 单桩承载力高，设计范围广。在同一建筑物基础中，可使用不同直径的管桩，容易解决布桩问题，可充分发挥每根桩的承载能力。 (3) 单校可接成任意长度，不受施工机械能力和施工条件局限。 (4) 成桩质量可靠，沉桩后桩长和桩身质量可用直接手段进行监测。 (5) 桩身耐锤击和抗裂性好，穿透力强。 (6) 造价低廉。其单位承载力价格仅为钢桩的1／3-2／3，并节省钢材。 (7) 施工速度快，文明施工。 2 打桩准备 2．1桩锤的选择 选择桩锤时，必须充分考虑桩的形状、尺寸、重量、入土长度、结构形式以及土质、气象等条件，并掌握各种锤的特性。桩锤的夯击能量必须克服桩的贯入阻力，包括克服桩尖阻力、桩侧摩阻力和桩的回弹产生的能量损失等。如果桩锤的能量不能满足上述要求，则会引起桩头部的局部压曲，难以将桩送到设计
高强预应力混凝土管桩施工方案、施工准备、桩机进场：在现场做好施工准备、三通一平工作1 的同时，安排桩机进场，进行组装、调试，做桩基准备施工。、管桩采购：预应2备施工准力混凝土管桩由厂家批量生产，选择合理的供施工放线预制桩进场并签定采购合同。应商，根据设计要求，对管桩就尖接焊桩桩机位的产品质量逐根进行检验。起桩制对吊、中预锤击预应力高强3、基桩打试混凝土管桩施工工艺锤击管桩施工．31打施常正 3.1的工艺流程见图。配深垂焊桩的堆放：在32．桩度直桩场至现施工运制预桩、控控预接前，堆桩场地要平整、制制制头桩压实，保证堆桩后不产生过大的不均匀沉陷。继续施打支点垫木的间距要与吊点位置相同，并保持在每阵贯入度满足设计要求三察（观）阵同一水平面上，堆桩层是层，不能由4数不多于停成、打施止桩于堆桩使桩身倾倒。不图 3.1 桩基施工工艺流程图同规格的桩分别堆放，堆放位置及方法应根据打桩位置、现场实际情况、吊运方式、打桩顺序
等确定。 桩位放线：桩位33．放线应根据场地控制桩进行施放，桩位放线时应管桩根据设计要求，首先确定桩中心线桩的位置相对坐标，将桩导轨中心位置用木桩打入地再在木桩上将面下50cm，打桩机桩中心点放出，用生石灰经纬仪线将桩径圈定，由于打桩时振动较大，所以，桩位两台经纬仪检测桩机及管桩垂直3.2 图放置不能一次放数个桩 位，要根据控制线放护桩，然后用护桩引测，施打一根，放一根桩位线，护桩距桩机应保持一定距离，太近时则影响桩位的准确。护桩应
采取保护措 桩锤施，防止扰动桩钢丝钢丝绳桩机设备进场4桩机就位：3．后，先进行安装调试，然后移预制管桩桩位处就位。桩架安装就位后桩架垂直平稳。在桩机移至桩位对中台经纬仪对桩机进行垂2后，用直度调正，使导杆垂直，打桩期间经常检查，随时保证导杆的垂 3.2。直度。见枕自然地坪 53．预制桩起桩位当桩机就位后，利用桩本管桩起吊示意3.3 携带的垂直提升工具将已焊接好将桩帽缓缓桩尖的桩身缓缓吊起，当桩身离开地面并垂直于地面后，套入桩上端部，并将桩尖对准施放的桩位木桩。检查桩身垂直时，开 始打桩，见图3.3。 吊桩时，采用两点起吊法，保证桩身垂直, 便于桩尖对准桩位；当1根钢丝绳拉断时，另1根可起保险作用,详见图3.3。
工程概况 工程名称：富丰新城二期住宅8、9及16#~18座 工程地点：佛山市南海区桂城南港路、石龙南路和旧佛平路交汇处 建设单位：佛山市嘉丰置业有限公司 设计单位：深圳市华阳国际工程设计有限公司 勘察单位：广东佛山地质工程勘察院 监理单位：佛山市南盛建设监理有限公司 施工单位：裕达建工集团有限公司 富丰新城二期住宅8、9及16#~18座均属框剪结构，5幢32层住宅楼，场地内设二层地下室，负二层为六级人防地下室，结构安全等级为二级，结构抗震等级为三级，（框支框架二级）抗震设防裂度为7度，地下室防水等级为二级，Ⅰ类高层住宅楼，建筑耐火等级为1级。建筑面积为105000.00㎡,基础采用φ500（AB125）预应力管桩,总数为1708根桩长约8～20m，单桩竖向承载力特征值为2000kN，抗拔承载力特征值为250KN。 根据有关规范及文件要求，结合工地实际情况，初步确定检测内容如下：对PHC桩采用低应变及抗压静载及抗拔静载检测，本次试验按照中华人民共和国行业标准《建筑桩基检测技术规范》（106－2003）及粤建科[2000]137号文及穗建筑[2001]395号文等有关标准及规定，PHC桩低应变检测数量应符合下列要求：①三桩或三桩以下承台每承台不得少于1根，②设计等级为甲级或地质条件复杂、成桩质量可靠性较低的灌注桩，抽检数量不应少于总桩数的30%，且不得少于20根；其他基桩工程的抽检数量不应少于总桩数的20%，且不应少于10根。PHC桩单桩竖向抗压静载力检测数量在同一条件下不应少于3根，且不宜少于总桩数的1%；当工程桩总数在50根以内时，不应少于2根。单桩竖向抗压承载力检测数量不应少于抗拔桩总数的1%，且不少于3根。现制定检测方案如下：见附表：
预应力管桩 1、一般规定 （1）预应力管桩包括预应力薄壁管桩（PTC桩）、预应力混凝土管桩（PC桩）和预应力高强混凝土管桩（PHC桩）三种。 （2）预应力管桩送到施工现场时，应进行进场检验，并做记录。检验要： A、检查是否有出厂合格证。合格证应包括：合格证编号、产品等级、标准编号、品种、规格、型号、长度、壁厚、混凝土抗压强度、外观质量、尺寸偏差、抗弯性能、管桩编号、制造厂厂名、制造日期、出厂日期、检验员签名盖章； B、对每根桩进行外观质量检查，检查其标识、型号、外观质量等是否与设计要求相符。 C、根据同一生产日期、规格、长度、强度等划分检验批，必要时可抽取2根做抗弯性能、混凝土强度、保护层厚度等检验； D、发现不合格品时，可根据合同整批退货，或挑选出合格品，其余退换处理。 （3）在吊运过程中应轻吊轻放，严禁碰撞、滚落。吊点位置按图1.2.1-1。外径500长度12米以及外径400长度10米以的桩，起吊时可直接吊挂在桩端法兰或端板处。桩长大于20米采用多点起吊时，必须进行验算。 （4）施工时桩的吊立吊点位置如图1.2.1-2.
（5）桩的堆放场地应压实平整，并有排水措施。 （6）按规定支点分规格、类型存放，堆放支点如图1.2.1-3。堆放层数，应根据强度、地面承载力、垫木及堆垛稳定性确定，具体可见表1.2.1的规定。 表1.2.1 预应力管桩堆放层数要求 （7）桩按支点位置放在垫枕上，层与层之间用垫木隔开，每层垫木应在同一水平面上，各层垫木位置应在同一垂直线上，堆垛时，须在两侧打好防止滚垛的木楔。（8）垫木应符合下列要求: A、垫木承压力如不能满足要求，可用双垫木等方法增加成压面； B、垫木不得使用木等软杂木，同时不得有腐朽、劈裂、翘曲及虫伤等疵病；
地下室抗浮设计及计算 Post time: 2010年5月20日 前一段时间做了几个项目，都涉及到地下室抗浮设计的问题，整理了一个大个地下室的计算思路。 先说一下规范的一些要求，规范对抗浮设计一直没有特别明确的计算建议，很多的设计建议都是编者自己的理解，所以大家的计算结果就会有很大差异。 1）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006年版)第3.2.5条第3款规定：“对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用”。 2）《砌体结构设计规范》GB 50003-2001第4.1.6条当砌体结构作为一个刚体，需验算整体稳定性时，例如倾覆、滑移、漂浮等，应按下式验算：γ0(1.2SG2k+1.4SQ1k+SQik) ≤ 0.8SG1k 式中SG1k----起有利作用的永久荷载标准值的效应； SG2k----起不利作用的永久荷载标准值的效应； 3）北京市标准《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》DBJ 11-501-2009第8.8.2条，抗浮公式为： Nwk ≤γGk 式中Nwk——地下水浮力标准值； Gk——建筑物自重及压重之和； γ——永久荷载的影响系数，取0.9～1.0； 结合上述原则，计算目前在做的南方某大剧院舞台下台仓的抗浮情况，由于整个台仓位于城市河道边，且上部恒荷载的不确定性，因此永久荷载的影响系数取的是0.8，比北京规范还要低一些：
台仓深度较大，台仓底板顶标高为-14.8米，存在抗浮设计要求，根据 地质勘察报告数据，设计最高抗浮水位绝对标高为2.36米相对标高-1.54米， 经计算，上部结构传至台仓底板顶面处0.8倍恒荷载值为65200kN，台仓底板面积约为663平米，考虑台仓底板厚度为1.6米重力效应，尚有水浮力约为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×663-65200=12106 kN。根据地质勘察报告提供的勘探点平面布置图，台仓位于18、19、25、26号孔附近，抗拔桩长为9.5米，直径0.4米，计算抗拔承载力特征值为220 kN，考虑结构重要性系数1.1，需要不少于60根抗拔桩。 考虑台仓底板承担水压情况，设置11X20=220根抗拔桩，抗拔桩间距为1.45X1.45米，则相应面积底板承担水压标准值为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×1.45×1.45=245.2kN，减去抗拔桩抗拔值＝245.2-220＝25.2 kN，对应台仓底板承担水压标准值为1.1×60.6/(1.3×1.9)=27.5 kN/m2，其中1.1为结构重要性系数。 考虑群桩效应，群桩平面尺寸为16.8×28.5米，整个周边抗拔极限承载力为0.5Tgk =0.5×(0.70×55×1.2+0.75×50×7.1+0.65×85×0.7)× (16.8+28.5)×2=15900 kN，整个桩土浮容重为11×16.8×28.5×9=47400 kN，合计抗浮力为63300 kN，满足抗浮要求。 基础底板配筋计算：其中结构重要性系数为1.1，水浮力分项系数为1.20，抗拔桩安全系数取0.80，则台仓底板抗浮力设计值为1.1×(1.2× (14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25-0.8×220/1.45/1.45)=68.88kN/m2，台仓底板按四边简支弹性楼板配筋设计结果如下： 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称：台仓底板配筋 1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支 / 铰支 / 铰支 / 铰支 1.1.3 荷载标准值 1.1.3.1 永久荷载标准值： gk ＝ 0 1.1.3.2 可变荷载标准值 均布荷载： qk1 ＝ 68.88kN/m ，γQ ＝ 1，ψc ＝ 0.7，ψq ＝ 0.7 1.1.4 荷载的基本组合值 1.1.4.1 板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{68.88, 48.22} ＝ 68.88kN/m 1.1.5 计算跨度 Lx ＝ 19950mm，计算跨度 Ly ＝ 31900mm， 板的厚度 h ＝ 1600mm （h ＝ Lx / 12） 1.1.6 混凝土强度等级为 C35， fc ＝ 16.72N/mm ， ft ＝ 1.575N/mm ， ftk ＝ 2.204N/mm 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 360N/mm ， Es ＝ 200000N/mm 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离：板底 as ＝ 25mm、板面 as' ＝ 25mm 1.2 配筋计算 1.2.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxk ＝ 2291.29kN?m，Mxq ＝ 1603.90kN?m； Mx ＝ Max{Mx(L), Mx(D)} ＝ Max{2291.29, 1603.9} ＝ 2291.29kN?m Asx ＝ 4159mm ，as ＝ 25mm，ξ＝ 0.057，ρ＝ 0.26%； 实配纵筋： 32@100 （As ＝ 8042）；ωmax ＝ 0.265mm 1.2.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
PHC预应力高强混凝土管桩的配筋和力学性能 外 径 D ( m m ) 型 号 单 节 桩 长 （ m ） 壁 厚 t ( m m ) 预应力 主筋 预 应 力 钢 筋 总 张 拉 力 （ k N ) 螺 旋 筋 规 格 混 凝 土 强 度 等 级 混 凝 土 有 效 预 压 应 力 （ N/ m m 2） 抗 裂 弯 矩 检 验 值 M k （ k N. m ） 极 限 弯 矩 检 验 值 Mu （k N.m ） 桩身结 构 竖向承 载 力设计 值 Ra(kN) 理 论 重 量 (kg/ m) 主筋截面 含钢量 （%）直 径 （ m m ） 数 量 （ 根 ） 位 置 D p （ m m ） 3 0 0 A 7 - 1 1 6 7 . 1 6 2 4 2 3 9 φb 4 C 8 4. 47 23 34 990 113. 1 0.53 A B 7 - 1 1 6 9 . 6 2 4 3 8 2 φb 4 C 8 7. 02 45 45 910 113. 1 0.85 4 0 0 A 7 - 1 2 8 9 . 7 3 3 8 4 4 5 φb 4 C 8 4. 69 77 77 1750 201. 1 0.56 A B 7 - 1 2 8 1 . 7 7 3 3 8 6 2 6 φb 4 C 8 6. 51 10 4 104 1650 201. 1 0.78 5 0 0 A 7 - 1 5 1 9 . 1 4 1 6 6 3 6 φb 5 C 8 4. 30 14 8 148 2780 314. 2 0.51 A B 7 - 1 5 1 1 . 7 1 4 1 6 8 9 5 φb 5 C 8 5. 97 20 200 2630 314. 2 0.72 6 0 0 A 7 - 1 5 1 1 9 . 1 3 5 1 8 2 7 φb 5 C 8 4. 15 24 6 246 3760 423. 3 0.49
高强预应力混凝土管桩施工方案 1、施工准备、桩机进场：在现场做好施工准备、三通一平工作的同时，安排桩机进场，进行组装、调试，做桩基准备施工。 2、管桩采购：预应力混凝土管桩由厂家批量生产，选择合理的供应商，并签定采购合同。根据设计要求，对管桩的产品质量逐根进行检验。 3、锤击预应力高强混凝土管桩施工工艺 3．1锤击管桩施工的工艺流程见图3.1。 3．2桩的堆放：在预制桩运至施工现场前，堆桩场地要平整、压实，保证堆桩后不产生过大的不均匀沉陷。支点垫木的间距要与吊点位置相同，并保持在同一水平面上，堆桩层数不多于4层，不能由于堆桩使桩身倾倒。不同规格的桩分别堆放， 堆放位置及方法应根据打桩位置、现场实际情况、吊运方式、打桩顺序等确定。 预制桩起吊、对中 施工放线 预制桩进场 焊接桩尖 桩机就位 施工准备 桩基试打 正常施打 配桩、预制桩 焊桩接头 垂直控制 深度控制 继续施打 每阵贯入度满足设计要求 （观察三阵） 停止施打、成桩 是 图3.1 桩基施工工艺流程图
3．3桩位放线：桩位放线应根据场地控制桩进行施放，桩位放线时应根据设计要求，首先确定桩的位置相对坐标，将桩中心位置用木桩打入地面下50cm ，再在木桩上将桩中心点放出，用生石灰线将桩径圈定，由于打桩时振动较大，所以，桩位放置不能一次放数个桩位，要根据控制线放护桩，然后用护桩引测，施 打一根，放一根桩位线，护桩距桩机应保持一定距离，太近时则影响 桩位的准确。护桩应采取保护措 施，防止扰动。 3．4桩机就位：桩机设备进场后，先进行安装调试，然后移至桩位处就位。桩架安装就位后应垂直平稳。在桩机移至桩位对中后，用2台经纬仪对桩机进行垂直度调正，使导杆垂直，打桩期间经常检查，随时保证导杆的垂直度。见图3.2。 3．5预制桩起吊 当桩机就位后，利用桩本身携带的垂直提升工具将已焊接好 桩尖的桩身缓缓吊起，当桩身离开地面并垂直于地面后，将桩帽缓缓套入桩上端部，并将桩尖对准施放的桩位木桩。检查桩身垂直时，开
管桩桩基静载试验要求 PHC管桩具有抗裂性好、制作速度快、经济性好等优点，在地下车库、防空地下室等场合作为抗拔桩使用的情况越来越广泛。单桩竖向抗拔静荷载试验是检测单桩竖向抗拔承载力最直观、最可靠的方法。 建设部行业标准《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003)第5.3.1条明文规定，静载试验前应对试桩进行强度验算。但是条文说明中的验算方法略显笼统，对于指导实践仍不充分。现将实践中管桩抗拔静载试验应注意的问题总结如下。 工程桩施工前为设计提供依据的试桩一般在地表进行，同时随着地下车库、防空地下室等开挖深度越来越大，限于基坑开挖、基础工程施工不便及施工工期等方面因素，很多时候验收性静载试验也是在地表进行。因此，试桩静载试验的预计最大加载量应考虑地面至地下室承台底深度范围内的桩侧摩阻力。试桩接长段一般与工程桩相同，但是要注意验算试桩接长段的结构承载力是否满足预计最大加载量要求。试桩的接长段不能不假思索地照抄照搬工程桩的设计，仍然采用同型管桩，可视试桩与工程桩加载量差异的大小，选择更改试桩桩型，如AB型管桩替换为B型管桩或工厂定制生产（如增加预应力筋或非预应力筋、加厚端板等）。 （1）在设计抗拔试桩时，除验算桩身结构强度外，抗裂验算同样不能缺少。当静载试验加载量大于试桩的开裂荷载时，试桩桩身混凝土开裂，出现一条或多条环形裂缝，实测的桩顶上拔量实际上已不单是桩
顶的上拔量，还包括桩身裂缝宽度在内。同时，桩顶上拔量可能会出现明显的突变。上拔量数据失真，必定造成试验结果失真，不能真正反映客观情况。 （2）《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003)第5.3.1条明文规定，对有接头的管桩应进行接头强度验算。在实际的工程中发现，管桩接头焊缝处发生质量事故的几率很大，因此管桩用于抗拔桩时应验算连接焊缝，尤其是对于静载试验在地表进行的情况，试桩接长段与下段工程桩的焊接接头更需进行强度验算。为确保试桩的接头不提前破坏，建议加载量较大时应在试桩接长段与下段工程桩的焊接处另外增加焊接钢板。 （3）抗拔静荷载试验一般采用在管桩内混凝土填芯的同时，内插钢筋的做法传递上拔力，同时要对填芯混凝土与管桩内壁的黏结力进行验算，因黏结力不足，造成填芯与内壁之间的黏结破坏，会导致试验失败。为提高黏结力，可采取适当缩小端板内径、灌芯混凝土掺入适量微膨胀剂等措施。 （4）内插主筋的强度满足规范要求，但是锚固长度不满足混凝土结构设计规范的构造要求，同样会造成试验提前终止。主筋传递上拔力是依靠主筋与填芯混凝土之间的黏结力来实现的，锚固长度不足造成黏结提前破坏，主筋强度不能充分发挥，因此应注意内插主筋的锚固构造要求。 （5）端板上预应力钢棒锚固孔台阶易产生冲切破坏，另外，端板上焊
目录 1、编制依据 (1) 2、工程概况 (1) 2.1工程简介 (1) 2.2管桩设计概况 (1) 2.3地质情况 (1) 3、施工准备 (2) 3.1技术准备 (2) 3.2材料准备 (2) 3.3劳动组织准备 (2) 3.4施工现场准备 (3) 4、项目管理组织机构及人员配备 (3) 4.1项目管理组织机构 (3) 4.2人员组织 (4) 4.3机械设备 (4) 4.4测量、检测仪器 (4) 5施工进度计划、工期保证组织及技术措施 (5) 5.1施工进度计划 (5) 5.2保证工期的组织措施 (5) 5.3保证工期的技术措施 (6)
6、施工工艺及施工方法 (6) 6.1预应力管桩施工工艺流程 (6) 6.2管桩施工 (7) 6.3施工控制要点 (9) 7、质量管理体系、保证措施及验收标准 (10) 7.1质量管理体系 (10) 7.2质量保证措施 (13) 7.3质量验收标准 (14) 7.4突发情况 (15) 8、冬雨季施工措施 (16) 9、安全保障措施 (16) 9.1施工用电 (16) 9.2桩机安全要求 (17) 9.3吊车安全要求 (17) 9.4其他安全要求 (17) 10、环境保护及水土保证措施 (17) 10.1环保措施 (17) 10.2水土保持措施 (18)
1、编制依据 1.1新建郑州至周口至阜阳铁路工程施工图设计路基设计图纸（图号：郑阜施路通-01-26-29）及新建郑州至周口至阜阳铁路工程施工图设计路基设计通用图（图号：郑阜施路通-02-01-22）； 1.2《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设【2010】241号）； 1.3《高速铁路路基工程施工技术规程》Q-CR9602-2015； 1.4《预应力混凝土管桩基础技术规程》； 1.5《预应力混凝土管桩》10SG409； 1.6《先张法预应力混凝土管桩》(GB13476-2009)； 1.7《高速铁路路基工程施工质量验收标准》(TB10751-2010)； 1.8《液压静力压桩机安全操作规程》； 1.9《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设【2010】241号） 1.10《铁路混凝土结构耐久性设计规范》（TB10005-2010） 1.11《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046-2008） 1.12《高速铁路路基工程施工技术规程》（Q/CR9602-2015） 2、工程概况 2.1工程简介 新建郑州至周口至阜阳铁路工程ZFZQ-02标段项目经理部三分部辖区起点里程为DK274+134.83，终点里程为商合杭DK187+687.32，管线全长为6km。其中区间路基DK277+317.41～DK277+681.04（长363.63m），郑阜DK277+681.04=商合杭DK182+920），区间路基DK182+920～DK182+950（长30m），站场路基DK182+950～185+200（长2250m），联络线路基DK185+200～DK185+326.560（长126.56m）路基全长为2.77km，其中该车站与商合杭场、规划阜淮城际场并站设置。 2.2管桩设计概况 阜阳西站段路基工点部分地段地基采用管桩加固。地基加固管桩21427根,共计管桩长度约64.4万延米。设计管桩型号PHC-AB-400（95）,桩径规格为40cm，对应壁厚为9.5cm，按正方形布置，间距为2.4m，桩长12m、20m、25m、33m或35m，根据地质情况，现场采用静压法施工。 2.3地质情况
建筑结构设计地下室抗浮怎么计算 首先要知道抗浮水位是多少，算出水浮力然后乘以1.05的系数。 算出地下室总得恒荷载（包括基础重和基础上的填土）如果恒荷载大于水浮力的1.05倍，可视为抗浮满足要求。如不能满足要求，可以降低基础底板，然后填土或素混凝土以增加基础的恒荷载。或者将筏板外挑，然后压上土以增加恒荷载。关于地下建筑抗浮设计的几点意见= ^NTH c^* 湖北省勘察设计协会袁内镇A3su !I2S 内容摘要 y'{*B( 本文根据作者的工作经验结合湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003以及相关标准的有关规定，对地下建筑物抗浮设计原则及一些具体问题进行了探讨，可供抗浮设计中参考。j o + - 关键词：抗浮设计、抗浮水位、抗浮稳定、水的浮力、抗拔构件] .( l^ W ①地下建筑物抗浮设计是一个复杂的技术问题，由于对抗浮设计的一些重要问题有不同看法，因此相关规范未对抗浮设计作出明确的具体规定，导致设计工作的困难。②抗浮水位不易确定。③抗浮现状——施工阶段浮起，使用阶段浮起，特殊情况浮起。④浮起底板未见开裂，柱上下端横向裂缝浮起时常发生倾斜，水位下到四周，等高，受力不均匀，形成与重心不重合。M t w7aK 为解决抗浮设计的操作问题，湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003[1]对抗浮设计作了原则的规定，但具体问题尚有一些歧意，地下建筑浮起破坏的现象仍时有发生。作者认为有必要对以下问题进行探讨，以求抗浮设计的合理完善。
一、打桩施工技术方案 1、施工技术重点和所采取的措施 1.1重点一：送桩深度深，技术要求高 1.1.1、情况分析： 根据招标图纸,本工程采用预应力高强混凝土管桩，管桩类型为：PHC A400 95 b；管桩桩长为36米,送桩是沉桩施工中最后一道工序,对于如此超深送桩可能会有如下问题: 由于“送桩杆”和桩存在不连续面，会使桩锤锤击能量衰减损失，打击效率低下，还会发生偏心锤击和桩体的倾斜。 “送桩杆”与桩的断面存在间隙或差异，会使桩顶受到过大的打击应力,使桩顶破碎，还会造成桩的局部弯曲 1.1.2、应对措施： 在施工过程中需要专门设计并投入8套专用送桩器,送桩器的形式采用套筒式,长度12m,送桩器应具有足够的强度和刚度,且应考虑能尽量减小上拨时的阻力,送桩器应与管桩直径相适应,桩帽宜套入桩顶30～40厘米。 必须保证“送桩杆”与桩身的纵向轴线保持一致。送桩时，需用两台互为正交的经纬仪观测控制送桩的垂直度。送桩杆与桩顶的接触面间，应加硬木衬垫，防止桩顶击碎。衬垫需经常更换，送桩杆与桩顶接触面要保持密贴。控制送桩深度时，不要加上硬木衬垫的厚度。 为确保周边桩基施工桩位不受影响，送桩达到深度后,送桩杆不要急于拔出,可先将送桩杆拔松动后,待相邻桩入土深度达到拟送桩深度,再将送桩杆拔出,并立即 回填。
2、制桩、运桩及堆桩方案 2.1、制桩方案 2.1.1 生产工艺流程图 2.2.1 运输车辆的选型 根据本工程PHC 管桩单节长度最长16米的特点，运输车辆选用载重量25-40吨，平板长度14M 以上的重型平板车，单车运载能力5-6节/车。 2.3、管桩进场和堆放 我司已与制桩单位达成协议，要求其在按现场施工情况制桩的同时，保证运输供应，确保现场用桩不断，并有1～2天的用桩余量。 堆放场地平整坚实，底层有防滑移措施，管桩按品种、规格、型号、长度分别堆
1 前言 高强预应力管桩基础是本地区应用最广的基础型式。如何保证管桩的承载力是我们大家都关心的问题。桩的承载力决定于土的承载力和桩身质量两个方面。管桩的检测就是用各种不同的方法从不同的角度来考验这两个方面，以判断其是否满足要求。目前，管桩常见的检测方法有单桩竖向静荷载试验、高应变动力试桩、基桩反射波法等三种。本文就这三种方法进行介绍并讨论它们的适应性和应注意的地方，供同行参考。 2 单桩竖向静荷载试验 2．1单桩竖向静荷载试验的目的 静荷载试验是采用接近桩的实际工作条件的试验方法来考验桩，主要是为了获得桩的极限承载力，作为设计的依据。或者在桩的验收阶段确定桩的承载力是否满足设计要求。 2．2单桩竖向静荷载试验的原理 在桩顶施加了竖向荷载后，桩土间产生相对位移，桩身表面则出现向上的侧阻力；桩身上部产生压应力和压缩变形。随着桩顶荷载的增加，桩土间的位移进一步加大，桩身的应力进一步往下发展，桩下部的侧阻力也逐渐发挥出来；当桩顶荷载足够大时，侧阻力达到最大值，桩端土产生压缩变形和土反力。继续增加荷载，直到桩顶沉降大于期望值或桩端土出现了刺入破坏为止。此时桩顶荷载就是其极限承载力。在试验的过程中，若桩身有质量缺陷可能会出现先期破坏(桩身发生破坏先于土承载力)，这样也就一并对桩身质量作了检验。 通过静载试验获得桩的承载力，可分为按强度控制和按沉降控制两大类：①桩侧、桩底的土承载力均发生破坏，荷载～沉降曲线表现为陡降型，此种情况按强度控制，取荷载～沉降曲线出现陡降段的前一级荷载作为桩的极限承载力。②土的承载力没有发生破坏，随着荷载的增加，虽然沉降量也进一步增大，但桩端土的承载力也进一步增大，荷载～沉降曲线表现为缓变型，此种情况按沉降控制，可依据设计要求或规范要求取某一沉降所对应的荷载作为桩的承载力。 2．3单桩竖向静荷载试验的适应性讨论 静载试验对桩地承载力检测是最适宜的。试验施加的荷载，加载速度极为缓慢，桩的沉平均速度为0.0001m／s，加速度接近于零，静载试验测到的承载力，被认为是最接近于工程实际。因此，静载试验也用作检验动力试桩的准确与否。 静载试验对桩身质量检测的适应性是不充分的，表现为以下四点：①如果试验中出现桩身上部的先期破坏，无法判明破坏的位置：②如果桩身急剧沉降而通过补加荷载，发现桩所能承受的荷载没有明显降低的时候，难于判明是桩身下部破坏还是土承载力的破坏；③试验对于桩身的水平裂缝无法检测；④无法对桩身强度进行充分检验。 3 高应变动力试桩 3．1高应变动力试桩的目的 检测土的承载力和桩身的质量。还可进行打桩监测，确定桩锤效率、桩身应力等。 3．2高应变动力试桩的原理和作法介绍
预应力砼管桩工程 施 工 方 案 编制单位：南通四建集团有限公司 审核单位： 审批单位： 日期：二0一七年十一月
目录 1.编制依据 (3) 2、工程概况 (4) 3.1 工程目标 (4) 3.2、项目经理部组织机构 (5) 3.3 施工准备 (6) 4.施工进度计划 (11) 5.劳动力计划 (12) 6.施工总平面布置 (13) 6.1 施工总平面布置依据 (13) 6.2 施工总平面图内容 (13) 7. 主要施工办法 (14) 施工工艺流程图 (14) 7.1试打桩 (14) 7.2测量放线 (14) 7.3沉桩 (15) 7.4焊接接桩 (16)
7.5送桩 (17) 7.6终止沉桩 (17) 7.7空孔处理 (17) 8.确保质量的技术组织措施 (18) 8.1管理措施 (18) 8.2技术措施： (18) 9.确保工期的技术组织措施 (20) 10.确保安全生产的技术组织措施措施 (21) 11. 确保文明施工的技术组织措施 (22) 12．相关附表： (23) 12.1 预应力管桩检验标准 (23) 12.2 桩位偏差检验标准 (24)
1.编制依据 1.１.长沙深国际综合物流港发展有限公司与南通四建集团有限公司签定的施工合同。 1.2.北京中核大地矿业勘查开发有限公司提供的《深国际长沙综合物流港一期工程拟建场地岩土工程详细勘察报告》。 1.3.建学建筑与工程设计所有限公司提供的桩基础平面图。 1.4.主要的国家或行业规范、标准、规程、图集、地方标准、法规图集。类别名称编号或文号如下：行标《建筑桩基技术规范》 JGJ94-2008 行标《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2016 行规《施工现场临时用电安装技术规范》 JGJ46-2016 国标《建筑地基基础工程质量验收规范》 GB50202-2015 国标《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2015
地下室抗浮验算 一、整体抗浮 裙房部分的整体抗浮（图一所示）图示标高均为绝对标高。底板板底标高为-6.400，地坪标高为：3.600，抗浮设防水位标高为2.5m，即抗浮设计水位高度为：8.9m。 裙房部分抗浮荷载： ①地上五层裙房板自重： 25×0.60＝15.0kN/m2 ②地上五层梁柱折算自重： 25×0.60＝15.0kN/m2 ③地下一顶板自重： 25×0.18＝4.5 kN/m2 ④地下二顶板自重： 25×0.12＝3.0 kN/m2 ⑤地下室梁柱折算自重： 25×0.3 ＝7.5 kN/m2 ⑥底板覆土自重： 20×0.4 ＝8.0 kN/m2 ⑦底板自重： 25×0.6 ＝15.0kN/m2 合计： 68.0kN/m2水浮荷载：8.9×10=89 kN/m2 68/89=0.764<1.05不满足抗浮要求。 需采取抗浮措施，因本工程为桩基础，固采用桩抗浮。 需要桩提供的抗拉承载力：89×1.05-68=25.45 kN/m2 单桩抗拔承载力特征值：450kN 取8.4m×8.4m的柱网，柱下4根桩验算： (4×450)/（8.4×8.4）=25.5 kN/m2＞25.45 kN/m2 满足抗浮要求。
二、局部抗浮 无裙房处地下室的局部抗浮（图二所示）图示标高均为绝对标高。覆土厚度为：0.6m。 底板板底标高为-6.400，地坪标高为：3.600，抗浮设防水位标高为2.5m，即抗浮设计水位高度为：8.9m。 地下室部分抗浮荷载： ①顶板覆土自重 ： 20×0.60＝12.0kN/m2 ②地下一顶板自重： 25×0.25＝6.25kN/m2 ③地下二顶板自重： 25×0.12＝3.0kN/m2 ④梁柱折算自重： 25×0.3 ＝7.5kN/m2 ⑤底板覆土自重： 20×0.4 ＝8.0kN/m2 ⑥底板自重： 25×0.6 ＝15.0kN/m2 合计： 51.8kN/m2 水浮荷载：8.9×10=89kN/m2 51.8/89=0.58<1.05 不满足抗浮要求。 需采取抗浮措施，因本工程为桩基础，固采用桩抗浮。 需要桩提供的抗拉承载力：89×1.05-51.8=41.65 kN/m2 单桩抗拔承载力特征值：450kN ①内柱验算：取8.4m×6m的柱网，柱下5根桩验算 (5×450)/（8.4×6）=52.5 kN/m2＞41.65 kN/m2 满足抗浮要求。 ②外墙验算：取墙下1根桩的负载面积验算 墙体自重 ： 4.2×25×0.30×8.8＝277.2kN 墙趾覆土自重： 4.2×18×0.40×9.4＝284.3kN 水浮力： 4.2× 4 × 41.65 ＝700.0kN 700-（277.2+284.3）=138.5kN＜450kN 满足抗浮要求。
静压预应力高强混凝土管桩施工流程
操作流程： 一、挖土方。考虑送桩深度一般不宜超过2m及地基承载力问题（第二层粉质粘土）。决定，第一层大土方开挖绝对标高，主楼为20.700（主楼送桩2米左右，电梯集水坑送桩4.7米左右和电梯井送桩3.5左右），地下车库为22.200（送桩2.5~3米）。车库大面积筏板垫层底标高20.200米。土方开挖的同时，据现场具体情况，护坡队伍配合施工。（原始地貌约为24.800，第一层取土车库约2.6米，主楼约4.1米。） 二、桩机进场 场地完成三通一平、排水畅通，并满足打桩所需的地面承载力。按图纸、规范和现场要求进行参考，选择2台静压桩机ZYC400-600。进出场路线和压桩顺序(见下图)，并经监理、甲方及设计院同意。桩机应经国家法定单位近期检测合格后，方可进行打桩作业。 静压桩机的机械性能要求： 1、机身总重量加配重要求达到设计要求；(压桩控制力：4200KN≤Qu≤4300KN) 2、桩机机架应加固、稳定，并有足够刚度，沉桩时不产生颤动位移； 3.夹具应有足够的刚度和硬度，夹片内的圆弧与桩径应严格匹配，夹具在工作时，夹片内侧与桩周应完整贴合，呈面接触状态，且应保证对称向心施力，严防点接触和不均匀受力； 4、桩机行走要灵活，底盘要能承受机械自重和配重的基本要求，底盘的面积要足够大，满足地基承载力的要求。根据先开挖一层土方，再压桩。开挖土方标高在第（二）层粉质黏土上，根据地质勘探报告，本层土方地基承载力约为250kpa。
三、控制点交接 1、应具有拟建场地的工程水文资料、周边环境的有关资料、已审查批准的施工图设计文件、可供参考的类似桩基工程的经验资料、管桩的产品合格证及说明书等。 2、编制完成并经监理审查通过的施工组织设计或管桩施工专项方案。 3、施工图纸会审工作已经完成，形成图纸会审记录。 4、已处理好场内影响管桩施工的高空、地面及地下障碍物。 5、移交坐标点和高程。 四、定位放样 施工人员质量安全技术交底完成的条件下。根据桩位平面图、总平面图及建设方提供的坐标控制点，按照测量程序实施放样、复核工作，桩位放样的偏差：单排桩不大于10mm，群桩不大于20mm。高程控制点和轴线定位已设置完毕，并已经复查和验收完毕。 五、试桩
抗拔桩抗浮计算书 一、工程概况： 本工程±0.00相对标高为100.55m，依据地质勘查报告，抗浮设计水位为98.00m，即±0.00以下2.55m。 本工程主楼为地上16层，地下两层，抗浮满足要求，不需要进行抗浮计算； 本工程副楼为地上三层，地下两层，对于纯地下两层地下室，由于上部无建筑物，无覆土，现进行抗浮计算如下： 二、浮力计算 基础底板顶标高为:-（4.5+5.4+0.4）=-10.30m 基础底板垫层底标高为：-(4.5+5.4+0.4+0.6+0.15)=-11.05m 浮力为F浮=rh=10x（11.05-2.55）=85KN/m2 1．主楼地上16层，能满足抗浮要求，不做计算； 2．副楼抗浮计算：（副楼立面示意如下图） 副楼地上3层部分，面积为401m2 故上部三层q 1 =（486+550+550）x9.8/401=38.76KN/ m2 地下一层面荷载为：q 2 =16 KN/ m2 地下二层面荷载为：q 3 =14 KN/ m2 基础回填土垫层：q 4 =15x0.4=6 KN/ m2 基础底板：q 5 =25x0.6=15 KN/ m2 则F抗= q=38.76+16+14+6+15=89.76KN/ m2 F抗/F浮=89.76/85=1.056＞1.05 故副楼有地上3层部分不需要设置抗拔桩 副楼立面示意 3.对地上无上部结构的纯地下车库(下图阴影所示)： F抗=16+14+6+15=51 KN/ m2 F1=F浮-F抗=85-51=34 KN/ m2 既不满足抗浮要求，需要设计抗拔桩进行抗浮 三、抗拔桩计算 依据《建筑桩基技术规范》第5.4.5条 N k≤2 T uk+G p 抗拔桩桩型采用钻孔灌注桩，桩经采用d=600mm 桩顶标高为筏板底标高：89.50m，桩长L=15m。 依据《建筑桩基技术规范》，地质报告，抗拔系数λ=0.5 1）群桩呈非整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值 - 1 -
目录 第一章施工总体策划3第一节工程概况 5 第二节施工组织机构 5 第二章施工前期准备工作7 第一节技术准备工作7 第二节生产准备工作7 第三节劳动力准备8 第四节施工协调配合工作8 第五节地下管线勘测工作8 第六节交通组织方案8 第三章施工平面布置图9 第四章进度计划及保障措施11 第一节进度计划安排11 第二节工程进度的主要保证措施13 第五章资源需用量计划15 一、劳动力计划表15 二、主要材料进场计划15 三、机械计划15 第六章施工技术方案16 第七章质量目标设计25 第一节质量目标25 第二节质量保证体系25 第三节质量管理制度27
第八章安全生产措施30 第一节安全目标30 第二节组织机构30 第三节安全保证体系32 第四节施工安全控制体系33 第五节安全施工措施33 一、施工安全用电33 二、机械安全措施34 三、防火安全措施35 第六节制度保证35 一、落实安全生产责任制35 二、落实安全检查制度36 第九章文明施工及环保措施40 第一节文明施工及环保管理方针目标40 第二节环境保护组织机构及工作制度35 第三节现场布置、污染和废弃物管理措施35
编制依据 本方案根据××工程施工图纸和岩土工程详细勘察报告，及国家有关建设工程的施工规定规程进行编制： 1、《先张法预应力钢筋混凝土管桩》ＧＢ１３４７６－１９９９ 2、《建筑地基基础施工及验收规程》(DBJ 15-201-91) 3、《预应力混凝土管桩基础技术规程》（DBJ/T15-22-98） 4、《建筑工程质量检验评定标准》（GBJ 301-88） 5、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ 33-2001） 6、《建设工程施工现场供用电安全规范（GB 50194-93） 7、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46-88） 8、《建筑地基基础设计规范》DBJ5-31-2003-10 第一章施工总体策划 第一节工程概况 一、工程简介 某桩基础工程，采用用锤击预应力混凝土管桩Φ500×125mmA型管桩2230根，单桩承载力为1600KN，平均桩长约40m，总工程量89200m，计划安排8台HD50型柴油锤击机进场施工。 二、现场情况 本工程位于××内，施工现场范围内外可通行运输材料车辆，水电接驳点位于施工现场边缘。 三、工程要求 1、计划施工工期：50个日历天 2、计划开工日期：2006年11月10日
5.2高强预应力管桩施工 5.2.1工程概况 该工程码头前沿基础采用高强预应力混凝土管桩，管桩桩规格为两种，其中PHCф500×100的桩长18m( 2根9m对接 )，共打设453根，合计8145m， PTCф500×65，桩长18m(2根9m对接)，共打设70根，合计1260 m。码头底板下的桩采用梅花形布置，桩间距为1.2m。 该工程预应力管桩的预制委托具有高强预应力管桩施工资质的预制品加工厂生产，或直接购买符合本工程标准的高强预应力管桩，通过汽车直接运输至施工现场。 为减小噪音，本工程采用静压法施工，根据工程时间紧、任务重的具体情况，决定采用3台型号为YZY240（暂定）的桩机同时进行压桩施工（包括堆煤机基础的管桩施工），工期安排为20天，不包括在正式开工前的预制或购买工作，如果我方中标，马上进行预制或购买预应力管桩的工作。 5.2.2施工措施 1、桩基的基本工艺流程如下： 测量定位→管桩就位、对中、调直→压桩→接桩→再压桩→送桩(或截桩)。 2、场地整理 根据现场的实地踏勘情况，进场后首先应进行施工场地的整理工作，主要包括原码头表层的清理及平整，为管桩到场后的吊装堆放及桩机进场后的就位作好充分的准备。场地平整及清理采用人工配合机械作业。 3、桩位测设 根据桩的设计位置及测量控制网的布设，绘制出桩位图、及测量放样资料，按照国家测量规范，在实地放出桩中心点，设立明显的标志，并标出桩的编号，在插桩时，桩的中心须与所放中心点吻合，确保桩位的正确。 4、试压桩 为确定单桩承载力是否满足设计要求，打桩前应进行单桩竖向抗压静载试验。试桩标准按国家有关单桩竖向抗压静载荷试验中有关标准进行。 5、压桩次序 根据压桩施工区域内的地质情况和基础几何形状，合理选择打桩顺序，先里