第30卷第3期
V ol .30N o .32009青岛理工大学学报Journal of Qingdao Technological University
关于地下室顶板上消防车活荷载设计值的探讨
马宗玺1,刘爱娟2,江奎一1
(1.青岛市民用建筑设计院有限公司,青岛266071;2.青岛香根温泉置业有限公司,青岛266071)
摘 要:为达到设计更为经济、合理的目的,针对地下室顶板上消防车活荷载的取值进行了探讨.通过对消防
车队的车轮作用方式和覆土垫层的扩散角选择,建立起合理的计算模型.按照荷载最不利布置原则布置消防
车荷载,分别针对单向板和双向板计算了常见板跨及覆土层厚度条件下折减后的等效均布荷载值,并给出合
理的设计取值.结果表明:覆土对地下室顶板的消防车荷载起明显的折减作用.折减后的消防车等效均布荷
载,远小于规范中类似条件下未考虑覆土层时对应的荷载值.
关键词:地下室顶板;消防车活荷载;覆土层;折减
中图分类号:T U 312+.1 文献标志码:A 文章编号:1673—4602(2009)03—0145—05
Equal Load Calculation of Fire Engine on the Roof of Basement
MA Zong -xi 1,LIU Ai -juan 2,JIANG Kui -yi 1
(1.Qingdao Civil A r chitec ture De sig n Institute Co .L td ,Qingdao 266071,China ;
2.Q ing dao Xiangg enw enquan Real Estate Co .L td ,Q ingdao 266071,China )
Abstract :Fo r the sake of mo re eco nom ical and reasonable desig n ,the paper analy ses the e -
qual load of fire engine on the ro of of basem ent .With the selection of w heel 's mode and the
diffusio n ang le ,a reaso nable calculatio n m odel is established .T he equal lo ad of fire engine is
dispo sed based o n the principle of most disadvantage arrangement ,and the equal lo ad on one -
w ay slab and tw o -w ay slab are calculated separately .The result sho w s that the load value
w as reduced by overbarden .The reduced equal lo ad of fire engine is m uch less than that in
the similar conditions w ithout overbarden in co des .
Key words :the roof of basement ;equal load of fire engine ;overbarden ;reduction
收稿日期:2009—03—06作者简介:马宗玺(1976- ),男,山东青岛人.工程师,主要从事建筑结构方面的研究.E -mail :mazongxi @https://www.doczj.com/doc/d18186998.html, .
1 地下室顶板上消防车活荷载设计值的选择
随着社会的发展,住宅小区中地下空间的应用越来越广泛.为满足小区整体规划需要,这些地下室的顶板上往往会覆土以满足绿化、管网埋设及消防通行等要求.其中消防通行的需要决定了此类顶板在设计中必须考虑消防车活荷载的取值,而一些常见情况下该值的取值在现行规范中并未明确,笔者拟对此进行探讨.
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(以下简称《荷载规范》)中规定了消防车活荷载标准值:双向板(板跨不小于6m ×6m )采用20kN /m 2,单向板(板跨不小于2m )采用35kN /m 2[1].但对于工程中常用的
青岛理工大学学报第30卷3～5m 板跨的双向板,规范并未给出明确的荷载取值;对于常见的板顶覆土的情况,规范也未对荷载的折减做出明确规定.通常情况下,结构工程师在设计中取值方法有两种:①不论板跨、填土厚度,全部按照单向板35kN /m 2、双向板20kN /m 2取值;②不考虑板跨大小,均凭主观判断,根据覆土厚度,在10～20kN /m 2之间取值,甚至无论覆土厚度,直接取10kN /m 2.前者往往板配筋过大,造成不必要的浪费,后者虽然可以达到节省工程投资的目的,但因为缺乏理论依据,仅凭主观判断随意性较大.
《荷载规范》第4.1.1条注l 注明:“本表所给各项活荷载适用于一般使用条件,当使用荷载较大或情况特殊时,应按实际情况采用.”注3注明:“消防车活荷载是适用于满载总重力为300kN 的大型车台;当不符合本表的要求时,应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则,换算为等效均布荷载.”
实际工程中,作为室外地面的地下室顶板上一般都有一定厚度的覆土层[2-3],因此,可按上述规定,利用覆土层对消防车轮压的扩散作用,对消防车活荷载进行适当的折减.根据折减后的活荷载进行计算,以减小板构件的结构高度及配筋量,大大降低工程造价.
笔者的目的是针对规范盲区,为设计常规覆土地下室提供荷载取值的理论依据,使设计师在地下室设计过程中既不至于因取了较大消防车荷载而造成过度浪费,也不会因消防车荷载取值较小而造成危险.2 计算依据
根据《荷载规范》4.1.1条的条文说明,消防车全车总重力取300kN ,最大轮压为P =60kN ,轮胎着地尺寸为0.6m ×0.2m [1].因《荷载规范》颁布时间在《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)之前,且JTG D60-2004中无300kN 汽车的尺寸和横向布置[4],故计算中所有消防车尺寸、布置及荷载分布均应参照《公路桥涵设计通用规范》(JTJ 021-89)的规定.按照该规范2.3.1条,仅汽车—20级车队荷载中含300kN 车台[5],故车队布置取汽车—20级车队.
板跨取值范围考虑工程常见情况:工程上常见的覆土地下室一般为地下车库,其常见板跨为:2～3m 的单向板(一般仅用于出入口通道)及3～5m 的双向板,偶尔可见5～8m 的双向板或无梁楼板.地下室常见覆土厚度一般在0.5～2.5m .故分析集中在上述范围内进行.
3 计算方法
3.1 车队、车道及车轮数选取
按照JTJ 021-89中汽车—20级车队布置,300kN 车台与前、后车相距至少10m ,故沿车道纵向范围同一板跨只需考虑一台消防车的荷载即可;根据JTJ 021-89中第2.3.1条第二款,仅当车道宽度大于9m 时才考虑按三列车队布载,三列车队以下无需考虑汽车荷载折减,而小区内消防道通常都不会大于9m ,故此计算中沿道路横向范围仅分析一、二列车队的荷载作用即可;根据图1,车前轮荷载较后轮小,距离也较远,对于本次分析范围内的单、双向板,若消防车4个后轮作用于板跨中心,则2个前轮荷载作用范围已超出该板跨范围,故计算中仅考虑较大的后轮荷载即可.
因此,仅需考虑一至二台消防车的后轮荷载作用
.
图1 300kN 汽车的平面尺寸
3.2 车库顶覆土压力扩散角的选择
《荷载规范》附录B 楼面等效均布活荷载的确定办法中规定,
考虑垫层扩散作用后的局部荷载的计算宽度为
b cx =b tx +2s +h ;b cy =b ty +2s +h
实际上,上式仅适用于当垫层扩散角θ=45°时的情况;当扩散
角θ≠45°时,公式应为
b cx =b tx +2s ×tan θ+h ;b cy =b ty +2s ×tan θ+h 式中:b cx ,b cy 为荷载作用面在两个方向的计算宽度;b tx ,b ty 为荷载作用面在两个方向的实际宽度;s 为垫层厚度;h 为板厚;θ为垫层扩散角.
对于θ的取值,《荷载规范》中并无相应规定,文献中常常取θ=45°[6]
,而该情况仅适用于垫层为混凝土等刚性垫层,当垫层为回填土等柔性垫层时无疑过大.而实际工程中,绝大部分为回填土柔性垫层,因此146
第3期 马宗玺,等:关于地下室顶板上消防车活荷载设计值的探讨
θ取值可参照《城镇供热管网结构设计规范》中附录C 规定取θ=35°[7].
对于b cx 、b cy 的取值,考虑到消防车后轮轮距较近,每只轮胎下的荷载在经过一定厚度填土扩散后,作用面基本都能发生交叠,且一般消防车道均为刚性路面,也能起到协调相邻车轮荷载的作用,故可认为所有需要考虑的消防车后轮均作用在一个共同平面上,见图2.根据《荷载规范》4.1.1条的条文说明,轮胎着地尺寸为0.6m ×0.2m ,参照JT J 021-89中第2.3.1条300kN 汽车的平面尺寸及平面布置图,b tx ,b ty 的取值应为
单车道:b tx =1.4+0.6=2.0m ;b ty =1.8+0.2=2.0m
双车道:b tx =1.4+0.6=2.0m ;b ty =1.8×2+1.3+0.2=5.1m
h 在工程中常见值为160～250mm ,本次分析取200m m .经计算,相对于本次计算分析结果取值精度,h 换为此范围内的其他板厚取值后,计算结果几乎无变化
.
图2 消防车中、后轮扩散后荷载作用范围
3.3 等效均布活荷载的计算方法
仅考虑消防车荷载相对于板构件的
折算,单向板按照《荷载规范》附录B 中
B .04、B .05中规定计算,双向板按照
B .06中规定计算.
3.4 计算结果
根据上述方法,考虑工程中常见板
跨的单、双向板及常见覆土厚度,按照荷
载最不利布置原则布置消防车荷载,荷
载扩散折减后对应的折算值见表1—表5
.147
青岛理工大学学报第30
卷4 计算结果分析
4.1 单向板
从表1—表3(阴影部分数据为三种情况下的最大值)可见,两台消防车并排沿板跨方向经过覆土单向板的折算荷载最大,但与一台消防车作用下的折算荷载相差不大.在同样情况下,折算荷载随覆土厚度的增加而减小.但同样的覆土厚度下,由于汽车荷载扩散范围基本都超出常规单向板板跨范围,折算荷载不随板跨度的增加而减小或减小很少.由此可见,经过覆土层的折减后,等效均布消防车荷载远小于规范未考虑覆土层折减作用的35kN /m 2,但多数情况下远大于部分设计人员常用的10kN /m 2
.
为免除繁琐的计算过程,提高工作效率,设计过程中常规情况下的地下室单向板取值可参照表6.
表6 覆土厚度不小于500mm 、板跨不小于2m 的单向板消防车的折算活荷载
覆土厚度h /mm
500≤h <10001000≤h ≤15001500
-2148
149
第3期 马宗玺,等:关于地下室顶板上消防车活荷载设计值的探讨
4.2 双向板
从表4—表5(阴影部分数据为两种情况下的最大值)可见,除板跨为3m、覆土厚度为500mm时一台消防车作用的折算荷载较大以外,在同样板跨及覆土厚度条件下两台消防车同时作用时的折算荷载均略大于一台消防车,这是因为在板跨约3m,覆土约500m m时,虽然两台车的荷载大于一台车,但其作用面积却大于一台车的2倍,因而出现实际均布荷载两台车小于一台车的情况.在同样条件下,折算荷载随板跨度、覆土厚度的增加而减小.但当覆土厚度达到一定深度时(尤其是板跨度较小时),折算荷载随覆土层厚度减小很少或不减小,这是由于具备了一定覆土层厚度后,汽车荷载扩散范围基本都超出常规双向板板跨范围,所以同样的覆土厚度条件下,常规双向板的折算荷载相同.
在不小于6m的双向板中,经过覆土层的折减后,单台消防车作用时的等效均布荷载均小于规范未考虑覆土层折减作用的20kN/m2,但两台车时的部分数据大于20kN/m2,可见规范考虑消防车作用时未考虑双车道情况.由于到地下室顶的消防车道有可能出现双车道的情况,且多数情况下消防车作业时可轻易进入消防车道附近区域,故实际设计时应考虑多车道情况.但无论是哪种情况,多数覆土、板跨条件下的消防车折算活荷载均远大于部分设计人员常用的10kN/m2.
为免除繁琐的计算过程,提高工作效率,设计过程中常规情况下的地下室双向板取值可参照表7.板跨约6m,覆土厚度约500m m,双车道时表中计算值稍大于规范中无覆土层时规定的20kN/m2,但相差较小.考虑有覆土层时的折算荷载不应大同样条件下无覆土层时的荷载,故下表中板跨≥6m,500≤h< 800对应的折算荷载取20kN/m2.
表7 覆土厚度不小于500mm、板跨不小于3m的双向板消防车的折算活荷载kN/m2
覆土厚度h/mm
板跨/m
500≤h<800800≤h<10001000
板跨≥62020201510
5 结束语
笔者的目的是为覆土地下室设计提供一定的依据,分析结果表明覆土对地下室顶的消防车荷载起明显的折减作用,覆土越厚、板跨越大,折减作用越明显.消防车等效均布荷载经过覆土层的折减后,远小于规范中类似条件下未考虑覆土层时对应的荷载值,但多数情况下也远大于部分设计人员常用的10kN/ m2.需要注意的是,笔者仅计算了板构件的等效均布荷载,对于梁、柱等构件未予考虑,实际设计工作中,设计师应根据实际情况进行计算;在消防车荷载的计算过程中,消防车冲击力也未予考虑,设计工作中,设计师应根据不同条件取相应冲击系数进行计算;消防车荷载作为较少出现的荷载,在实际设计工作中,只要地下室顶不作为消防车停车场使用,就不应将其视为常规的可变荷载,将其视为偶然荷载比较合适,若不注意这一点,设计师可能在裂缝计算等过程中算得过大配筋.
参考文献(References):
[1] GB50009-2001,建筑结构荷载规范[S].2006版.
GB50009-2001,Load Code for the Design of Building Structu res[S].2006ed.
[2] 李永康,马国祝.足够覆土下车库顶板消防车活荷载合理取值[J].结构工程师,2008,24(5):22-26.
LI Yong-k ang,M A Guo-z hu.Reas onable Value of Live Load for Fire Engines on the Garage Roof with Enoug h S oil Cover[J].S truc-tural Engineers,2008,24(5):22-26.
[3] 谢青吟.消防车等效荷载计算随想[J].山西建筑,2008,34(13):78-80.
XIE Qing-yin.On the Equal Load C alculation of Fire Engine[J].S hanxi Architecture,2008,34(13):78-80.
(下转第154页)
青岛理工大学学报第30
卷
图7 柱、梁焊接顺序图
3.4.2 螺栓连接
(1)安装临时螺栓.钢梁安装就位后先采用临时螺栓
固定,其螺栓个数为接头螺栓总数的1/3以上;并每个接
头不少于2个,冲钉穿入数量不多于临时螺栓的30%.
组装时先用冲钉对准孔位,在适当位置插入临时螺栓,用
扳手拧紧.
(2)安装高强螺栓.安装时高强螺栓应自由穿入孔
内,螺栓穿入方向一致,穿入高强螺栓用扳手紧固后,再
卸下临时螺栓.高强螺栓的紧固必须分两次进行,第一次
为初拧,第二次为终拧,终拧时扭剪型高强螺栓应将梅花
卡头拧掉[5].4 结束语
通过工程实例,介绍了高层建筑钢结构安装的施工顺序和技术及质量控制措施:定位钢板的使用保证了地脚螺栓预埋的准确;调节丝杠可有效调节钢柱的标高、垂直度及轴线位置;吊装耳板和安装限位钢板既提高了安装精度又确保了施工安全;合理确定焊接顺序减小了应力变形,保证了焊接质量等.通过各项关键技术及质量控制措施在莱钢大厦工程中的实际应用,高层钢结构安装实现了安装精度高、施工速度快的目标.
参考文献(References ):
[1] 张海升,王康强.高层办公楼钢结构安装的施工方法[J ].建筑技术,2004,35(2):123-125.
ZH ANG H ai -sh eng ,WANG Kang -qiang .Construction M eth od s of Steel S tru cture Installation for High -Rise Office Buildings [J ].Ar -chitectu re Techn ology ,2004,35(2):123-125.
[2] 徐刚.高层建筑钢结构安装施工技术探讨[J ].四川建材,2008(6):207-209.
XU Gang .Installation Cons tru ction Technology of H igh -Ris e Steel S tructure [J ].Sichuan Building M aterials ,2008(6):207-209.
[3] 金天德,郁庆浩,汪灏.高层钢结构工程施工技术[J ].浙江建筑,2002(5):23-25.
J IN Tian -de ,YU Qing -hao ,WA NG Hao .S teel C onstruction Technology of High -Rise Building [J ].Zhejiang Construction ,2002(5):23-25.
[4] 郭淑珍.钢结构的施工技术及应用[J ].林业科技情报,2004,6(1):14.
G UO Shu -zh en .Application and Cons tru ction Technique of S teel Structu re [J ].Fores try S cien ce and T ech nology Information ,2004,6(1):14.
[5] 朱桐生.工业钢结构施工技术及质量控制[J ].安徽建筑,2003,10(1):66-67.
ZH U Tong -sheng .Construction T ech nology and Quality Con trol of Indus trial Steel [J ].Anh ui A rchitecture ,2003,10(1):66-67.
(英文校审 高 嵩)
(上接第149页)
[4] J TG D60-2004,公路桥涵设计通用规范[S ].
J TG D60-2004,General Code for Design of Highw ay B ridges an d Culvert [S ].
[5] J TJ 021-89,公路桥涵设计通用规范[S ].
J TJ 021-89,General Code for Des ign of High way Bridges and Cu lverts [S ].
[6] 邹海莉,郑妮娜,陈昌松.地下室顶板上消防车活荷载合理取值的探讨[J ].四川建筑,2006,26(1):105-106.
ZOU Hai -l i ,ZH ENG Ni -na ,CH EN C hang -song .Load C alculation of Fire Engine on the Basement Roof [J ].Sichuan Architectu re ,2006,26(1):105-106.
[7] C JJ 105-2005,城镇供热管网结构设计规范[S ].
C JJ 105-2005,Code for S tructural Design of Heating Pipel ines in City and T own [S ].
(英文校审 高 嵩)154
地下室顶板荷载计算 荷载计算 1. 板厚300mm 0.3x25=7.5kN/m2 覆土1.2m 18x1.2=21.6kN/m2 装修1kN/m2 活荷载 5 kN/m2 消防车荷载20kN/m2 q u1 =1.35x(7.5+21.6+1)+1.4x0.7x5=45.54 kN/m2 q u2 =1.2x(7.5+21.6+1)+1.0x20=56.12 kN/m2 2. 板厚330mm 0.33x25=8.25kN/m2 覆土1.2m 18x1.2=21.6kN/m2 装修2kN/m2 活荷载 5 kN/m2 消防车荷载20kN/m2 q u1 =1.35x(8.25+21.6+2)+1.4x0.7x5=47.9 kN/m2 q u2 =1.2x(8.25+21.6+2)+1.0x20=58.22 kN/m2 3. 板厚380mm 0.38x25=9.5kN/m2 覆土2.5m 18x2.5=45kN/m2 装修2kN/m2 活荷载 5 kN/m2 消防车荷载20kN/m2 q u1 =1.35x(9.5+45+2)+1.4x0.7x5=81.2 kN/m2 q u2 =1.35x(9.5+45+2)+0.7x20=90.3 kN/m2 4. 板厚360mm 0.36x25=9.0kN/m2 覆土2.2m 18x2.2=39.6kN/m2 装修2kN/m2 活荷载 5 kN/m2 消防车荷载20kN/m2
q u1 =1.35x(9+39.6+2)+1.4x0.7x5=73.2 kN/m2 q u2 =1.35x(9 +39.6+2)+0.7x20=82.3 kN/m2 5. 板厚330mm 0.33x25=8.25kN/m2 覆土1.55m 18x1.55=27.9kN/m2装修2kN/m2 活荷载 5 kN/m2 消防车荷载20kN/m2 q u1 =1.35x(8.25+27.9+2)+1.4x0.7x5=56.4 kN/m2 q u2 =1.2x(8.25+27.9+2)+1.0x20=65.8 kN/m2 6. 板厚360mm 0.36x25=9.0kN/m2 覆土2.0m 18x2.0=36kN/m2 装修2kN/m2 活荷载 5 kN/m2 消防车荷载20kN/m2 q u1 =1.35x(9+36+2)+1.4x0.7x5=67.4 kN/m2 q u2 =1.35x(9 +36+2)+0.7x20=77.5 kN/m2
南京欧标世诺工程技术有限公司https://www.doczj.com/doc/d18186998.html, 地下室排水怎么样找坡 地下室排水怎么样找坡？日常生活中，从洁具中排出的污水和废弃物都是通过管道连接到排污管道而排放走的。但是地下室通常处于排污管道的末端，地下室洁具的污水通常不能够流入房屋的排污管道或室外排污管。因此，地下室排水需要好好设计，那么地下室排水怎么样找坡？下面就来为大家介绍。 地下室排水怎么样找坡？找坡一般为了排水，如果为了地下室内洗地坪或防止渗漏水影响使用，可以在地下室内做建筑地面找坡，并设置排水系统。 结构找坡在混凝土施工过程无法正确控制，混凝土有流平性，经振捣很难做出标准的坡度，然后还是要用细石混凝土或水泥砂浆进行找平找坡。 其实地下室排水是非常不好设计的，所以小编在这里为大家推荐南京欧标世诺工程技术有限公司的污水提升装置，可以解决地下室排水难的问题。 以上就是地下室排水怎么样找坡的相关内容介绍了，了解更多信息欢迎咨询南京欧标世诺工程技术有限公司。
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地下室顶板施工荷载 补强方案(2010[1].03.28定 稿)
临江新天地A标段7地块(一期)1#～7#楼及地下室 地下室顶板 施工荷载补强方案 编制人 审核人 审批人 福建省永泰建筑工程公司 2010年04月
目录 一、工程概况 (03) 二、地下室顶板施工荷载计算的依据 (04) 三、施工准备 (04) 四、施工工艺及流程 (05) 五、板面及支撑承载力计算 (07) 六、安全文明施工措施 (14)
一、工程概况： 临江新天地A标段7地块(一期)位于福州市仓山区中档路东侧,港头河南侧，属于框剪结构；本工程包括1#～7#楼，其中1#楼地下室1层、地上17层，建筑总高度48.6m；建筑面积约14996.84 m2（其中地下室2700 m2），2#、3#楼地下室1层、地上18层，建筑总高度51.65m；2#楼建筑面积约14958.93 m2（其中地下室2700 m2），3#楼建筑面积约15081.41 m2（其中地下室2700 m2），4#楼地下室1层、地上18层，建筑总高度51.0m；建筑面积约22008.92 m2（其中地下室2700 m2），5#楼地下室1层、1～16轴地上15层，建筑高度43.35m；17～48轴地上18层，建筑高度48.75m；建筑面积约22494.32 m2（其中地下室2700 m2），6#、7#楼地下室1层、地上18层，建筑总高度51.35m；6#楼建筑面积约11045.85 m2（其中地下室2700 m2），7#楼建筑面积约18042.0 m2（其中地下室2502.7 m2）；建筑总面积约118628.27 m2（其中地下室18702.7 m2）。建筑层高1#～5#楼为2.7m,其余均为2.8m；地下室高为3.95 m，裙楼高为3.9m。工程总工期为780天。 本工程由福州仓前山房地产开发有限公司投资建设，福建众合开发建筑设计院设计，化工部福州地质工程勘察院地质勘查，福建省中福工程建设监理有限公司监理，福建省永泰建筑工程公司组织施工。 本工程地下室顶板施工荷载分布的设计图纸中规定：参照建筑交通图，顶板车道部分施工荷载不大于20KN/㎡，其它部分15 KN/㎡；参照建筑人防分区图，顶板室内非人防部分不大于12 KN/㎡。因施工场地限制，钢筋预制场只能设置在地下室顶板上（预制场的钢筋堆放重量为100吨，设计施工荷载为15吨），在施工过程中钢筋运输车辆必须经地下室顶板面进
准油股份科研中心-科研楼、实验中心、生活公寓工程 楼板荷载验算 新疆荣得工程建设有限责任公司 准油项目部 2015-6-3
荷载计算方案 1、工程概况 1.1本工程位于克拉玛依市城南商务区南侧，南、西、北面分别为南环路、新隆路、翠石路，西面为空地，是其它工地规划区，总建筑面积36435.6m2，其中地上建筑面积29251.88m2,地下建筑面积7183.72m2，地下一层，建筑结构形式为框架剪力墙结构。 1.2科研楼一层层高4.5m，生活公寓与实验中心一层层高3.9m，板厚120mm； 2、荷载计算方案 2.1计算的荷载 本案例只计算架体自重、模板自重、振动泵振动荷载、倾倒混凝土时向下产生的荷载、施工人员的荷载；折算成均布荷载与设计楼板的面层荷载及活荷载之和比较，如果折算的均布荷载之和小于设计楼板的面层荷载及活荷载之和，证明楼板可以承受施工的荷载要求； 2.2计算区域 计算区域为横向6.3m，间距900mm，纵向7.2m，间距1200mm，计算面积为45.36m2；3、计算方法 3.1立杆计算 立杆横向间距900mm，纵向间距1200mm，层高为3.9m，立杆高度为4.1m，立杆数量为42根，立杆的长度为172.2m，Φ48*3.5焊接钢管m重量为3.87Kg，合计重量666.414Kg； 3.2水平杆计算 水平杆长度6.3m，根数18，长度7.2m,根数21，总长度264.6m，Φ48*3.5焊接钢管m 重量为3.87Kg，合计重量1024.0Kg； 3.3剪刀撑计算 剪刀撑按一道计算，长度12.35m，Φ48*3.5焊接钢管m重量为 3.87Kg，合计重量47.44Kg； 3.4扣件计算 立杆与水平杆旋转扣为42个，剪刀撑40个，总计82个，单个重量1.0Kg，合计重量82Kg； 3.5木方及模板计算 3.5.1垫木计算 垫木长度6.3m，根数6，体积0.189m3； 3.5.2主龙骨计算 主龙骨7道，每道长7.2m，总长50.4m，体积0.2529m3； 3.5.3次龙骨计算 主龙骨24道，每道长6.3m，总长151.2m，体积0.756m3； 3.5.4面板计算 面板长度7.2m，宽度6.3m，面积45.36 m2，体积0.68 m3； 模板及木方重量：1126.8 Kg； 3.6振动泵荷载计算 作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内起作用，可略去不计， 3.7施工人员荷载计算 施工人员12人计算，重量为900Kg； 3.8混凝土倾倒荷载计算 由于倾倒混凝土产生的荷载仅在有压力高度范围内起作用，可略去不计，
地下室基础底板施工降排水设计方案 一.方案设计目的 本工程临近海边，地下水位高，地下水对深基坑施工造成严重不利影响，为保证施工正常进行，施工过程降排水措施可行、可靠，特编制此设计方案。 二.设计依据 1.机械工业部深圳设计院及胡周黄建筑设计（国际）有限公司设计的《盐田国际行政办公大楼》施工图纸。 2.《盐田国际行政办公大楼》地质勘察资料。 3.现行的建筑工程设计规范 4.现场深基坑开挖后的实际情况。 三.设计原则 1.满足现场施工要求，达到降水可行、排水可靠。 2.降排水切实可靠的解决地下水及季节雨水对地下施工的影响。 3.降排水设计方案在施工过程中及施工完毕降排水过程期间与其他工程施工不发生时间及工作面上的矛盾。 4.方案施工实施中能满足安全文明施工的要求。 四.工程概况 1.《盐田国际行政办公大楼》工程结构形式：主楼采用现浇钢筋砼框筒结构，地上25层，最高屋面标高111.300m；副楼采用现浇钢筋砼框架结构，屋面标高23.800m。
2.本工程地质条件及基础形式 （1）根据场地勘察报告，场区内地质概况由上至下依次为： a.填石层，厚度8.8—13.0m。 b.第四系海相沉积层，0.5—6.6m。 c.第四系海陆交互沉积层，13.6—18.7m。 d.第四系残积层，厚度12.0—18.7m。 e.往下为基岩层。 （2）本工程基础采用冲钻孔桩。 五.设计内容 （一）排水沟设计及布置 排水沟沿基坑周边及基坑中纵横贯穿布置，排水沟具体平面布置见附图，排水沟采用开挖明沟后满铺土公布一层再填充块石滤水排水沟，根据现场基坑开挖实际情况四周基坑护坡底部与基础周边最外侧承台边距离在500mm左右，为保证不破坏基坑护坡，在此情况下四周护坡底部不能采取放坡开挖较深及较宽的排水沟，综合考虑采取施工两种排水沟，排水沟一参考同济大学出版社2001年出版的《高层建筑施工手册》中第一篇第三章表3-1中基坑排水沟常用截面表，选用排水沟沟底宽度为0.5m，排水沟从两侧范围内最低承台底标高以下1.2m，排水沟开挖边坡1：0.5，排水沟一主要是满足基础承台、底梁及底板施工过程中的排水。 排水沟二布置在基础四周边承台外侧与基坑底部边缘之间的排水沟，此排水沟宽度为四周边承台外侧与护坡角之间的宽度，排水沟深度为
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书 一、计算依据 1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-2008 2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 6、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013 7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8、《混凝士结构设计规范》GB50010-2010(2015版) 二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸) 地下室顶板板厚:300mm。 最大跨度为8.40m,无梁楼盖。顶板上设计回填土厚度为1.8m。 车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。 三、设计承载能力计算 1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土 自重为18KN/m2 。 2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。 3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒 载计算,增大安全系数)。 4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。 四、地下室顶板承载计算 （一）、车库顶板行车荷载 1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。根据各种车型荷载: (1)吊车 按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,
总计37吨。(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同) (2)钢筋运输车 按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。 (3)混凝土罐车及泵车 按装10立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,10立方米混凝土按24 吨计,合计39×1.1=43吨。 (4)干混砂浆罐车 按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总 计50吨考虑。 综上荷载按50吨考虑,车型按混凝土罐车考虑(増大安全系数) 混凝土罐车车轮距图 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录C.0.6:连续梁板的等效均布活荷载,可按单跨简支计算。但计算内力时,仍应按连续考虑。按《建筑结构荷载规范》GB5000-2012附录C.0.4:单向板上局部荷载(包括集中荷载)的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL2式中 L----板的跨度 B----板上荷载的有效分布宽度 Max----简支单向板的绝对最大弯矩,按设备的最不利布置确定。按罐 车后车轮作用在跨中考虑,后轮均作用在一个共同的平面上,轮胎着地尺寸为0.6m×0.2m,后车轮作用单侧荷载取25T,前车轮作用荷载不计,(偏安 全考虑): Mmax=FL/4=525KN.M 2、设计计算
NO.2013G49地块项目A地块工程地下室顶板道路及堆场加固方案 编制单位：南京建工集团有限公司 编制人：汪翔 编制日期：二零一六年六月
目录 第一章工程概况 (1) 第二章编制说明及依据 (1) 一、编制说明 (1) 二、编制依据 (1) 三、设计数据 (1) 四、原设计承载能力计算 (1) 第三章施工进度计划 (1) 第四章施工准备与资源配置计划 (2) 一、材料准备 (2) 二、人员准备 (2) 第五章支撑架设计计算 (2) 一、基本参数 (2) 二、荷载参数 (2) 三、纵向支撑钢管计算 (2) 四、横向支撑钢管计算 (3) 五、扣件抗滑移的计算 (4) 六、支撑架立杆荷载标准值(轴力)计算 (4) 七、立杆的稳定性验算 (5) 八、可调托座验算 (6) 九、立杆的地基承载力计算 (6) 第六章地下室顶板承载计算 (6) 一、车库顶板行车荷载 (6) 二、钢筋堆场的堆载验算 (8) 三、钢管堆载验算 (8) 四、方木、板堆载验算 (8) 五、后浇带行车验算 (8) 第七章支撑架搭设及拆除 (10) 一、搭设范围 (10) 二、工艺流程 (10) 三、构造要求 (10) 第八章支撑架的使用、保养与拆除 (11) 一、支撑架的使用 (11) 二、支撑架的保养 (12) 三、支撑架的拆除 (12) 第九章监督和检测要求 (12) 第十章安全保证措施 (12)
第一章工程概况 NO.2013G49地块项目A地块工程位于南京市秦淮区卡子门大街与汇景北路交叉口。场地北侧规划建设机场二路，场地南侧规划建设机场三路，场地西侧规划建设苏家桥路，场地东侧规划建设夹岗路。本工程总建筑面积（报建面积）约为115324.95m2，单体为高层住宅、社区商业等，包括5#、6#、7#、8#计4栋单体（地下一层、地上29层）、 D3社区商业、配电房及大地库工程。其中地上面积约94097.43m2，地下面积21227.52m2（一层地下室，含高层地下室）。 第二章编制说明及依据 一、编制说明 为了保证NO.2013G49地块项目A地块工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准。由于本工程地下室施工完成进入主体结构施工时就没有施工道路和施工场地，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下室顶板上布置钢筋加工房及材料堆场，在地下室顶板上（局部）设置施工道路。施工期间的荷载大于设计活荷载，需对布置钢筋加工房及材料堆场位置及施工道路部位的地下室顶板现浇板进行顶撑加固（考虑结构砼支撑体系加强）。 二、编制依据 1、本工程设计图纸 2、本工程施工组织设计 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ800-1991 7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2010版） 8、《工程建设标准强制性条文》2002年版 9、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013） 10、《屋面工程质量验收规范》GB50207-2012 12、根据现场载重货车≤75吨、材料堆放最大荷载 20.0kN/m2进行编制。 三、设计数据 地下室顶板板厚：300mm 主梁最大间距为8.40m；主梁断面500×800 顶板上设计回填土厚度为1.2m 活动荷载：2.5 KN/m2 四、原设计承载能力计算 1）查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得：粘土自重为18 KN/m3 2）地下室顶板覆土1.2M每平方米荷载：18 KN/m3×1.2 M =21.6KN/m2 3）地下室顶板可承受荷载为：21.6KN/m2＋（活动荷载2.5 KN/m2）=24.1KN/m2 4）本工程顶板可承受荷载折算后为：24 KN/m2 第三章施工进度计划
建筑地下室集水坑排水设置 地下车库如何设置集水坑? 资料来源：筑龙给排水网编制日期：2012-9-18 点击:1910 地下车库如何设置集水坑? 一般把握原则： 1。每个消防分区都至少设一个。消防电梯集水坑除外，不能算作。 2。可以利用车库的进出口的集水坑，但不是最佳方案。进出口的集水坑主要是排除雨水用，你如果平时常有水，就可能不能满足重现期内雨水的排除，除非你的容量超重现期设计。（一般此时的重现期都取大值--50年，容量满足雨水泵30秒流量。按新建筑水规范，雨水集水坑容积要满足5min泵流量）3。除在进出口设置外，一般在空调机房外设，其他设备房（泵房，洗衣房）内设4。一般集水坑的尺寸按1.2*1*1.5深（安装一台泵时，地面清洗排水，有两个及以上排水坑时）1.8*1.2*1.5深（安装两台泵时），潜水排污泵选10L/S，扬程15米左右即可。 5。按4选择的集水坑要进行容积校核。消防电梯集水坑有效容积不小于3立方。污水，雨水废水均不小于5分钟泵的流量，地面消防排水的容积可以按安装泵的尺寸定，其有效容积不一定满足。 建筑地下室集水坑排水设置探讨 深圳市建筑设计研究总院第三设计院王华章 摘要: 分析比较了6种地下室集水坑的设置方式和潜水泵的启动方式。提出了6种地下室集水坑设计中应注意的问题。 关键词:地下室集水坑潜水泵消防电梯汽车坡道人防 随着我国国民经济的持续发展，高层建筑的设计越来越多大多数高层建筑均设有地下室,地下室的排水,大部分靠设置集水坑潜水泵来解决, 文章就地下室集水坑的设置和潜水泵的启动方式与同行们进行讨论和交流。 地下室集水坑按用途一般分为: (1)地面冲洗用集水坑(消防时亦可排除消防用水);
蓝光空港国际城（二期）工程地下室顶板施工荷载补强方案 目录 一、工程概况： (2) 二、地下室顶板施工荷载计算的依据： (3) 三、施工准备 (3) 四、施工工艺及流程 (3) 五、后浇带支撑加固 (4) 六、钢管支撑体系的拆除 (5) 七、荷载计算 (6) 八、安全文明施工措施 (10) 地下室顶板施工荷载补强方案 一、工程概况： 本工程位于成都市双流县航空港，南临大件路、西环港路。5#楼分为办公楼与商业楼。由1幢5#-A共19F, 总高66.00m ；1幢5#-B共18F 总高=67.00m;高层建筑组成。主楼下1-4层裙楼为商业。±0.000相当于绝对高程490.70m ，地下室共有1层，整个建筑群以现代的立面风格为主，并充分考虑生态、低碳与节能设计。总建筑面积：约11.2万平方米，地上建筑面积为约7.4万平方米，地下室建筑面积为约3.8万平方米。7#楼分为办公楼与商业楼。由1幢7-A 共18层，总高为 67.00m ；3幢7-B1～B3共13F, 总高63.5m 高层建筑组成。主楼下1、2层裙楼为商业。总建筑面积：约10.0万平方米，地上建筑面积为约7.9万平方米，地下室建筑面积为约2.1万平方米。
本工程地下室，顶板厚为160mm ，砼强度等级为C30，地下室顶板上部配筋为C10@180，下部配筋为C8@200均为双层双向设置。本工程地下室总建筑面积为54849m 2。使用性质为汽车库、自行车库、设备用房等；地上部分为带商业及办公楼。本工程等级为二级，耐火等级一级，结构安全等级为二级，抗震设防烈度为7度。主体结构设计使用年限为50年。 本工程地下室顶板施工荷载分布详见附图。施工中的荷载类型主要有施工电梯、砂石堆场、钢筋加工房及堆场、木工加工场及砂石堆场及格种材料堆场，只能设置在地下室顶板上。图纸中设计实际施工荷载荷载不大于4KN/ m 2，无法满足施工需要。需要用钢管脚手架进行支撑加固来补强地下室顶板 施工荷载。钢筋堆场、砂石堆场及运输路线的布置详附图:现场施工平面布置图。 二、地下室顶板施工荷载计算的依据： 2.1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）中国建筑工业出版社； 2.2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）中国建筑工业出版社； 2.3、《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 2.4、《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 2.5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204--2010）； 2.6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）； 三、施工准备 了解工程概况、认真熟悉图纸，对本工程的难点认真研究，尤其是是在受到场地限止，地下室顶板无法满足施工荷载的要求时应采取必要的补强方案。
湖州南太湖现代农业综合区开发有限公司 郑港农民安置社区一期工程 地下室顶板验算与加固方案 编制：余艳琼职务：项目技术负责人 审核：李德顺职务：项目经理 批准：刘元泉 中交第一公路工程局有限公司 郑港农民安置社区一期工程施工项目经理部 2016年8月
目录 一、工程概况....................................... 错误!未指定书签。 二、编制依据....................................... 错误!未指定书签。 三、施工场地布置................................... 错误!未指定书签。 四、地下室顶板荷载验算............................. 错误!未指定书签。 1、砂浆罐基础荷载验算 .......................... 错误!未指定书签。 2、材料堆场荷载验算 ............................ 错误!未指定书签。 3、地下室顶板(主楼区外施工区域)梁板信息......... 错误!未指定书签。 五、顶板承载力安全性验算........................... 错误!未指定书签。 1、地下室顶板设计允许承载力计算 ................ 错误!未指定书签。 2、施工通道承载验算 ............................ 错误!未指定书签。 3、材料堆场承载验算 ............................ 错误!未指定书签。 4、后浇带行车验算 .............................. 错误!未指定书签。 5、砂浆罐安全性验算 ............................ 错误!未指定书签。 六、钢管加固支撑的搭设及拆除....................... 错误!未指定书签。 1、工艺流程.................................... 错误!未指定书签。 2、构造要求.................................... 错误!未指定书签。 3、钢管加固支撑的检查 .......................... 错误!未指定书签。 4、支撑加固施工安全注意措施 .................... 错误!未指定书签。 七、顶板行车和材料堆放特别注意事项................. 错误!未指定书签。附件一、《实用建筑结构工程师手册》车辆荷载.......... 错误!未指定书签。附件二、混凝土搅拌车技术参数....................... 错误!未指定书签。
地下车库的给排水设计 由于地下停车库的地面标高普遍低于室外地面标高，其排水不能自流排入市政排水管网，尤其是暴雨时节，若排水设计不当，影响车库的安全和使用。同时，车库的火灾可燃物较多，一般面积较大，消防等级较高。对此，必须在车库设计时加以注意。 一、一些概念： 汽车库：停放由内燃机驱动且无轨道的客车、货车、工程车等汽车的建筑物。 修车库：保养、修理由内燃机驱动且无轨道的客车、货车、工程车等汽车的建（构）筑物。停车场：停放由内燃机驱动且无轨道的客车、货车、工程车等汽车的露天场地和构 筑物。 地下汽车库：室内地坪面低于室外地坪面高度超过该层车库净高一半的汽车库。 高层汽车库：建筑高度超过24m的汽车库或设在高层建筑内地面以上楼层的汽车库。 机械式立体汽车库：室内无车道且无人员停留的、采用机械设备进行垂直或水平移动等形式停放汽车的汽车库。 复式汽车库：室内有车道、有人员停留的，同时采用机械设备传送，在一个建筑层 里叠2~3 层存放车辆的汽车库。 敞开式汽车库存：每层车库外墙敞开面积超过该层四周墙体总面积的25%的汽车库。 二、车库的防火分类
三、车库的消火栓系统设计： 车库应设置消防给水系统。消防给水可由市政给水管道、消防水池或天然水源 供给。（一般天然水源不适用于自动喷淋系统。） 1、符合下列条件之一的车库可不设消防给水系统：耐火等级为一、二级且停车数 不超过5辆的汽车库；W类修车库；停车数不超过5辆的停车场。 2、当室外消防给水采用高压或临时高压给水系统时，最不利点水枪充实水柱不应 小于10m;当室外消防给水采用低压给水系统时，管道内的压力应保证灭火时最不 利点消火栓的水压不小于0.1MPa（从室外地面算起）。 3、车库的室外消火栓用水量：i、u类车库20L/S ;川类车库15L/S ；W类车库 10L/S。 4、停车场的室外消火栓宜沿停车场周边设置，且距离最近一排汽车不宜小于7m 距加油站或油库不宜小于15m 5、室外消火栓的保护半径不应超过150m,在市政消火栓保护半径150m及以内的车库，可不设置室外消火栓。 6、汽车库、修车库应设室内消火栓给水系统，其消防用水量不应小于下列要求: I、U、川、类汽车库及I、U类修车库的用水量不应小于10L/S，且应保证
地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算设计规范：《扣件式钢管脚手架安全技术规范》 板底支撑参数 板底支撑形式：托梁支撑 木方的间隔距离（mm）：300 木方的截面宽度（mm）：50 木方的截面高度（mm）：100 顶托内托梁材料选择：木方100×100mm 脚手架参数 立柱横向间距或排距l（m）：1.00 立柱纵向间距b（m）：1.00 脚手架步距h（m）：1.50 脚手架搭设高度H（m）：4.25 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30 扣件抗滑移力系数：1.0 钢管外径：Φ48×3.0 钢管强度折减系数：1.0 剪刀撑：加强型 荷载参数 支撑架用途：混凝土结构脚手架 模板自重（kN/m2）：0.30 混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.10 楼板现浇厚度D（m）0.20 施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.50
风荷载参数 基本风压W （kPa）：0.50 风荷载体型系数μs：0.126 风荷载高度变化系数μz：1.00
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.3m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
2019年地下室顶板施工荷载补强方案1 天府香城印象工程顶板补强方案 第- 1 -页 天府香城印象工程 地 下 室 顶 板 施 工 荷 载 补 强 方 案
成都市第三建筑工程有限公司 2010年12月6日 目录 一、工程概况(03) 二、地下室顶板施工荷载计算的依据(03) 三、施工准备(04) 四、施工工艺及流程(04) 五、支撑承载力计算(07) 六、安全文明施工措施(08) 天府香城印象工程顶板补强方案 第- 3 -页 一、工程概况： 本工程由四川天府瑞兴实业有限公司开发建设开发建设，本期工程包 括1、2、3、4、5栋住宅和商业裙房。5栋楼均为26层，建筑高度79.9m 。本工程地下总建筑面积为27635.00，使用性质为汽车库、自行车库、设备用房等；地上部分为带商业服务网点的高层住宅，地上总建筑面积 171030.06。本工程等级为一级，耐火等级一级，结构安全
等级为2级，抗震设防烈度为7度。主体结构设计使用年限为50年。 本工程地下室顶板施工荷载分布在结构设计总说明图纸中规定：地下室 顶板车道部分荷载不大于20KN/㎡。因施工场地限制，施工中的钢筋、砂石 堆场只能设置在地下室顶板上，钢筋堆场的钢筋堆放重量按150吨堆放、砂 石堆放高度按 1.5m 高堆放,在地下室顶板面施加的施工荷载分别为：钢筋堆 放面积按6m ×9m=54㎡计算，1500 KN /54㎡=27.8 KN/㎡；砂石堆放高度按 1.5m 高计算，1.5×18 KN/1㎡=27 KN/㎡；在施工过程中钢筋（水泥）、砼运输车辆必须经地下室顶板面进入施工现场，钢筋（水泥）运输车辆（总车重量按65吨运输）、施工砼泵车一部重量40吨，在地下室顶板面施加的施工荷 载分别为：650 KN /2.5m/9m=28.9KN/m 2；砼泵车等效于28 KN/ m 2。而设计 实际施工荷载荷载不大于20KN/ m 2，无法满足施工需要。需要用钢管脚手架进行支撑加固来补强地下室顶板施工荷载。（钢筋堆场、砂石堆场及运输路
N O.2013G49地块项目A地块工程 地下室顶板道路及堆场加固方案 编制单位：南京建工集团有限公司 编制人：汪翔 编制日期：二零一六年六月 目录
第一章工程概况 NO.2013G49地块项目A地块工程位于南京市秦淮区卡子门大街与汇景北路交叉口。场地北侧规划建设机场二路，场地南侧规划建设机场三路，场地西侧规划建设苏家桥路，场地东侧规划建设夹岗路。本工程总建筑面积（报建面积）约为115324.95m2，单体为高层住宅、社区商业等，包括5#、6#、7#、8#计4栋单体（地下一层、地上29层）、D3社区商业、配电房及大地库工程。其中地上面积约94097.43m2，地下面积21227.52m2（一层地下室，含高层地下室）。 第二章编制说明及依据 一、编制说明 为了保证NO.2013G49地块项目A地块工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准。由于本工程地下室施工完成进入主体结构施工时就没有施工道路和施工场地，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下室顶板上布置钢筋加工房及材料堆场，在地下室顶板上（局部）设置施工道路。施工期间的荷载大于设计活荷载，需对布置钢筋加工房及材料堆场位置及施工道路部位的地下室顶板现浇板进行顶撑加固（考虑结构砼支撑体系加强）。 二、编制依据 1、本工程设计图纸 2、本工程施工组织设计 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ800-1991 7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2010版） 8、《工程建设标准强制性条文》2002年版 9、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013） 10、《屋面工程质量验收规范》GB50207-2012 12、根据现场载重货车≤75吨、材料堆放最大荷载20.0kN/m2进行编制。 三、设计数据 地下室顶板板厚：300mm 主梁最大间距为8.40m；主梁断面500×800 顶板上设计回填土厚度为1.2m 活动荷载：2.5KN/m2 四、原设计承载能力计算 1）查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得：粘土自重为18KN/m3 2）地下室顶板覆土1.2M每平方米荷载：18KN/m3×1.2M=21.6KN/m2 3）地下室顶板可承受荷载为：21.6KN/m2＋（活动荷载2.5KN/m2）=24.1KN/m2 4）本工程顶板可承受荷载折算后为：24KN/m2 第三章施工进度计划
临时施工道路及材料堆场处地下室顶板加固方案 编制人: 编制单位: 日期:
目录 目录 (1) 一、编制说明 (2) 二、编制依据 (2) 三、工程概况 (3) 四、荷载计算 (3) 五、钢管加固搭设及拆除 (7) 六、钢管加固支撑得检查 (10) 七、施工安全注意措施 (11)
临时施工道路及材料堆场处地下室顶板加固方案 一、编制说明 为了保证时代·水岸康城二期B标工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定得标准,由于本工程地下室施工完成进入主体结构施工时就没有施工道路与施工场地,根据现场得实际情况与施工得需要,在本工程得地下室顶板上布置钢筋加工房及材料堆场,在地下室顶板上设置施工道路。施工期间得荷载远大于设计活荷载,需对布置钢筋加工房及材料堆场位置及施工道路部位得地下室顶板及负一层现浇板进行顶撑加固(具体位置详见施工平面布置图)。 此方案应经监理、甲方审核批准后生效。 二、编制依据 1、本公司依据质量(GB/T19001-2000)、环境(GB/T24001-2004)、职业健康健康安全(GB/T28001-2001)管理手册。 2、国家与行业现行施工验收规范、规程、标准以及四川省、成都市关于建筑施工管理得有关规定。 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 5、建筑施工计算手册 6、建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算 7、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99;
8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001; 9、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91; 10、施工组织设计及施工图纸。 11、公路桥函设计通用规范JTJ021-89 12、本工程得实际情况 三、工程概况 本工程位于成都市郫县红光镇,由成都市西源投资有限公司开发,成都中锦建筑工程有限公司承建,由成都交大工程建设监理有限公司监理。该工程为地下两层,地上由5#楼、6#楼、10#楼组成,其中10#楼局部18层,高度为56、35米,其余均为25层,高度为77、35米。 四、荷载计算 (一)荷载取值 1、吊车 按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1、1,总计37吨。 2、砂车 按装15立方米车考虑,砂车自重约20吨,砂25吨,合计45×1、1,总计50吨考虑。(考虑动荷载) 3、混凝土罐车及泵车 按装12立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,12立方米混凝土
地下室排水系统的设计研究 提出了注意事项 [关键词] 市政工程地下室排水集水坑污水泵。通常的排水系统是重力自流排水系统设于地下室的排水系统由于受到标高的限制很难实现重力自流排水一般先将污水引入集水池再用污水泵抽升排入室外排水管道根据污水的种类和建筑功能的要求要采取不同的技术措施进行设计 1 重力自流排水 室外排水管网较深且较通畅时要尽量采用重力自流排水有时室外排水管网标高高于室内地面几十厘米可将卫生间地面抬高保证地下室卫生间排水顺利需要注意的是尽量把卫生间布置在排水出户方向的外墙边不但可以缩短排水出户管道的长度还避免排水出户横干管在地面上敷设影响房间的使用和美观另外一旦室外排水管网堵塞或下暴雨时管道排水不畅室外排水管网内的污水可能反入室内造成水害因此地下室采用重力自流排水的前提是室外排水管网较深且 较通畅 2 集水坑排水 地下泵房空调机房水箱房制冷机房换热站等设备间及淋浴间的排水水质较清洁没有臭味为此可在泄水点较多处设排水沟排入设备间角落的集水坑集水坑内设污水泵将污水提
升后排入室外排水检查井当设排水沟影响建筑使用时如医院的中心供应区的房间要设排水管道排水管道宜敷设在建筑垫层内埋深应充分考虑其上的荷载情况防止管道受到机械损坏管道布置时要防止管道敷设过长而影响到建筑垫层高度和集水坑的深度管道长度超过10m 时要加设清扫口集水坑的设计注意事项一是集水坑的容积与流入的污水量及水泵的工作情况有关一般集水坑的容积不小于最大一台水泵5min 的出水量或水泵每小时启动次数不超过6 次二是在设计中要避免集水坑面积大坑的深度浅及排水管沟被淹没产生倒灌的现象集水坑的深度设计要考虑到污水泵吸水的最低液位0.2～0.4m 集水坑的有效水深一般0.3 0.6m 集水坑的富余水位0.3 0.5m 因此集水坑深度一般为0.8 1.5m 三是集水坑应设水位指示装置盖板和检修口对有大块杂质的污废水还应在集水坑入口处设隔栅等设备密闭盖板的集水坑应设透气管避免水泵开启后产生负压破坏水封集水坑的透气管宜直通室外污水泵一般采用立式污水泵或潜水排污泵一用一备水泵的流量确定当水泵为自动控制启动时其流量按设计秒流量选定当水泵为人工控制启动时其流量按最大小时流量选定消防排水泵流量按10L/s 确定污水泵的扬程除考虑到高差管道的延程阻力和局部阻力外还要考虑到在提升含杂质的污水时设备效率会降低富余水头应取得大一些一般情况下污水泵的扬程取值要比计算值大3 5m 水
湖州南太湖现代农业综合区开发有限公司郑港农民安置社区一期工程 地下室顶板验算与加固方案 编制：余艳琼职务：项目技术负责人 审核：李德顺职务：项目经理 批准：刘元泉 中交第一公路工程局有限公司 郑港农民安置社区一期工程施工项目经理部 2016年8月
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郑港农民安置社区一期工程 地下室顶板验算与加固方案 一、工程概况 郑港农民安置社区一期工程位于湖州市织里镇，湖织大道南侧，栋梁路东侧，姚家田路西侧，南侧为南横塘港。 本工程占地面积31830㎡，总建筑面积94134㎡，地下车库面积25234㎡，总停车位588个，地上55个。本工程总计10个单体，其中1#楼、3#楼为17层及单层地下室，总建筑高度米；7#楼、8#楼、9#楼为16层及单层地下室，总建筑高度米；10#楼、11#楼、12#楼、13#楼均为18层及单层地下室，总建筑高度米；6#楼为11F及单层地下室，总建筑高度米。本建筑标准层层高米，其他主要架空层层高分别为米、米。 本工程的建设单位为湖州南太湖现代农业综合开发有限公司，由湖州市城市规划设计研究院设计，总承包单位为中国公路工程咨询集团有限公司，监理单位为中国华西工程设计建设有限公司，施工单位是中交第一公路工程局有限公司。 本工程地下室顶板板厚250mm，主梁最大间距为，次梁间距为，顶板上设计回填土厚度为，地下室顶板活动荷载5KN/m2，消防车道设计荷载30KN/m2。 二、编制依据 1、本工程的建筑施工图、结构施工图、施工组织设计； 2、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编着； 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012； 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；
目录 1编制说明及依据........................................................................................................................ 错误!未定义书签。 编制说明 ..................................................................................................................... 错误!未定义书签。 编制依据 ..................................................................................................................... 错误!未定义书签。2工程概况.............................................................................................................................. 错误!未定义书签。 工程简介 ..................................................................................................................... 错误!未定义书签。 临时施工道路布置原则 (2) 地下室顶板概况 (2) 荷载概况 (2) 3施工准备 (4) 材料准备 (4) 4加固支撑体系设计 (4) 板下支撑体系设计 (5) 梁下支撑体系 (5) 5支撑体系施工工艺及施工方法 (5) 支撑体系施工方法 (5) 6支撑架搭设质量要求 (6) 7安全文明施工措施 (7) 施工安全注意措施 (7) 地下室顶板行车安全事项 (8) 8计算书 (8)