锅炉过热器爆管原因分析及防治措施
一、基本情况介绍
威海新力热电有限公司#7锅炉，型号为ug-130/3.82-m9，1998年出厂，于2000年底正式投入运行，于2006年11月20日至2007年间先后发生四次低温过热器爆管事故。
2006年11月20日低过爆管停运后，通过威海市锅炉压力容器检验所提供的失效分析报告显示：失效管段破口宏观特征为：边缘粗糙，破口周围有较多纵向裂纹，并有较厚的氧化铁层，进一步的金相分析显示为碳化物球化，铁素体析出碳化物并聚集长大，属非常明显的长时超温导致蠕变速度相应加快的脆性断裂特征。另外，从最近的一次爆管停运后，汽包解体检查发现，旋风分离器顶帽有脱落现象；汽包壁及旋风分离器筒体表面附有暗红色覆盖物，并间杂有许多直径不等的小型鼓包；低过出口联箱截取部分管段发现内部积垢严重，锅检所分析结果显示：内容物含有cl- 、fe3+ , naoh、na3po4其中的一种或两种，还有可能存在co32-、sio2等物质，对应联箱东侧底部有大量鳞片状的沉积物。
二、金属腐蚀的分类
金属表面和周围介质发生化学或电化学作用，而遭到破环的现象称为腐蚀。从金属腐蚀的分类来看：金属腐蚀一般可分为化学腐蚀和电化学腐蚀。化学腐蚀是金属和周围介质直接进行化学反应而引起的腐蚀，这种腐蚀多发生在干燥气体或其他非电解质中。此类反应多发生于炉膛内金属和高温烟气作用下引起的腐蚀；过热器管道内金属与蒸汽直接作用引起的腐蚀。当过热蒸汽温度高达450℃时，它会与碳钢发生反应，在450～570℃之间是它们的产物为fe3o4,当温度达到570℃以上时，反应产物为fe2o3，这两种反应所引起的腐蚀都属于化学腐蚀，当产生这种腐蚀时，管壁均匀的变薄，腐蚀产物常常呈粉末状或鳞片状，多半是fe3o4 ，在炉内发生汽水腐蚀的部位一般在汽水停滞部位和蒸汽过热器中。#7炉低过联箱东侧出现的大量鳞片状沉积物符合水蒸气腐蚀特征。而造成该部位出现沉积物的原因分析为：前几次的爆管停炉后，由于爆管部位无法施焊，采取封堵的方式对爆管管系进行了封堵处理，先后封堵了62排管系中的12排，封堵后一方面造成该部位饱和蒸汽流动停滞，另一方面造成剩余管系吸热量及蒸汽流速增加，有可能造成联箱局部超温，流动停滞造成蒸汽中杂质在相应管段沉积造成垢下腐蚀，加之局部超温造成水蒸汽腐蚀，从而引起联箱底部台座形成铁的氧化物而整体减薄。
电化学腐蚀是金属和周围介质发生了电化学反应。金属处于潮湿的地方或遇到水时特别易发生电化学腐蚀，这类腐蚀在生产中较普遍而且危害较大。溶解氧腐蚀是一种电化学腐蚀，铁和氧形成两个电极，组成腐蚀原电池，铁作为阳极在反应中腐蚀消耗。钢铁发生氧腐蚀时，其表面形成许多直径1～30mm不等的小型鼓包，鼓包表层的颜色由黄褐色到砖红色不等，次层是黑色粉末状腐蚀坑陷，在给水系统中最易发生氧腐蚀的部位是给水管道和省煤器，当给水含氧量高或除氧器运行不正常时，有可能造成锅内发生氧腐蚀。通过汽包解体检查发现，汽包壁及旋风子表面腐蚀属明显的氧腐蚀特征。
三、爆管原因分析
a 、运行工况的影响
#7炉在2000年投运初期，由于安装质量问题造成虚假水位，致使煮炉过程中药液进入过热器管段，对管段可能造成一定的损伤；作为调峰炉，#7炉在前两年的运行过程中，经常出现超负荷及低负荷运行工况；另一方面从爆管分布的区域来看,主要集中于联箱东侧的十几排管路,疑似烟气走廊致使东侧管束超温爆管,而炉内检查发现过热器管束安装分布均
匀,间隔梳型板也未出现脱落现象,低过迎风面管束靠近东侧的十几排表面光洁度要比西侧高，结合近两年的运行日志发现，2005年#7炉由于燃用煤种原因，先后两次出现过热器挂焦而使锅炉出现80-100pa的异常正压运行工况，其中一次通过更换煤种使状况改善，另一次被迫停炉，停炉后的检查发现，西侧过热器挂焦情况要比东侧严重，这应该是造成东西两侧过热器管束吸热不均而导致东侧管束超温的一个影响因素，至于两侧结焦的不均匀性，又与燃烧调整、火焰中心位置及两侧引风机出力等因素有关。另外，锅炉启动过程中升温速度过快、低负荷运行时间过长、点火输水不充分等都将直接影响到过热器运行的安全性。
b、汽水品质的影响
#7炉投运后，先后多次出现东侧电接点水位计指示波动不准的现象，经更换电接点等措施未见改观；通过对部分截取的过热器管段分析发现内部存在积盐情况，其成分分析为：磷酸根35%,碳酸钠30.74%，nahco3 9.66%, sio2 0.8%,氯根0.6%，通过对汽包的解体检查发现，靠近汽包东侧的第5支旋风分离器顶帽脱落，汽包内壁及旋风子筒体红色物质化验为氧化铁含量70-90%，此外含有少量的钙、镁、硅和磷酸盐等物质，通过以上化验数据及汽包解体检查分析情况来看，造成过热器内部积盐的直接影响因素为饱和蒸汽品质问题，而造成饱和蒸汽品质下降的原因可归纳为：①炉水含盐量偏高，导致管内壁积盐，而造成积盐的可能性又有以下几个方面：加药量偏高，或者加药的不均匀性，导致局部积盐；凝结水水质不合格也可引起炉水含盐量增高，尤其是我公司夏季以海水作为循环冷却水，凝汽器局部泄漏有可能使部分海水通过除氧器进入锅炉汽包②设备故障导致汽水分离效果下降，旋风分离器顶帽脱落直接影响到汽水分离效果经进一步的汽包内部检查发现，除掉落的一只顶帽外有多达6至7个顶帽点焊松脱，这应该是影响汽水分离效果的直接原因③除氧效果不佳也是造成炉水品质下降的一个影响因素，旋风分离器筒体表面不均匀分布的暗红色鼓包，为明显的溶氧点腐蚀特征，而造成给水溶氧的原因，可能为除氧器除氧效果不佳；停炉后的的保养不到位，炉水未及时排放等因素有关。④定排量偏少，造成絮状水渣沉积，含量过大时随同蒸汽进入过热器管段。据统计发现#7炉在运行过程中，定排量每月平均不到一次，明显达不到要求。
四、防止爆管采取的措施：
1. 加强入炉煤的管理
入炉煤的指标控制入手，避免燃用偏离设计值过大的煤种，通过合理掺配煤达到合格入炉煤标准。
2. 加大运行调整管理力度
依据煤质化验单及时调整燃烧工况，避免出现火焰偏斜和燃烧中心上移导致超温情况的发生；避免长期正压运行工况的出现；严格按照升压曲线要求进行启动升压，严禁赶火升压。合理调配负荷，避免出现长期超负荷及低负荷等不正常工况的出现。
3. 加大设备检修力度
利用负荷低峰期对低温过热器管段进行取样分析，定期对汽包进行解体检查，重点检查分离器积垢及焊点情况，必要时进行喷砂打磨及焊接处理；检查汽包内加药管及连排管路，以防出现堵塞现象。
4. 加大汽水品质的监控力度
保证合格的除氧温度，合理控制磷酸盐的添加量，保证添加药品的质量合格，做好定期排污工作。
⒌做好停炉后的保养工作
锅炉过热器爆管原因分 析及对策 集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-
锅炉过热器爆管原因分析及对策摘要：锅炉承压部件的安全运行对整个电厂的安全至关重要。文章结合微水电厂实际，分析了过热器爆管泄漏的机理、原因及实际采取的一些对策，以求对锅炉过热器设备的完好运行有所裨益。 关键词：锅炉过热器爆管电网 1 前言 据统计，河北省南部电网锅炉各种事故约占发电厂事故的63．2％，而承压部件泄漏事故又占锅炉事故的86．7％。因此迫切需要大幅度降低锅炉临修次数。下面结合微水电厂实际，分析过热器爆管泄漏的机理、原因及采取的一些对策。 微水发电厂锅炉型号为HG－220／100－4，露天布置，固态排渣煤粉炉，四角切圆燃烧，过热器由辐射式炉顶过热器、半辐射屏式过热器、对流过热器和包墙管4部分组成。减温水采用给水直接喷入，分两级减温。炉顶管、包墙管和第二级过热器管用38×4．5的20号碳钢管组成。第一级过热器和屏过热器用42×5的12Cr1MoV钢管组成。 2 过热器爆管的主要原因 2．1 超温、过热和错用钢材 2．2 珠光体球化及碳化物聚集
针对12Cr1MoV钢分析，试验表明当12Cr1MoV钢严重球化到5级时，钢的室温强度极限下降约11kg／mm2。微水发电厂1993年4月过热器爆管的统计资料表明：因局部长期过热，珠光体耐热钢已达到了5级球化现象，而它的塑性水平仍然比较高。发生球化现象以后，钢的蠕变极限和持久强度下降。通过580℃下对12Cr1MoV钢的持久爆管试验，可以看出到了球化4级的钢管，其持久强度降低1／3。影响珠光体耐热钢发生球化的因素主要有温度、时间、应力和钢材的化学成份等。在钢中掺入“V”这种强碳化物元素，可以阻碍珠光体的球化过程，只要能形成稳定的碳化物，则球化过程减速。 通过对12Cr1MoV管试验发现，温度在540℃时，随着运行时间的增加，钢的工作温度下蠕变极限和持久强度也相应降低。随着运行温度的提高、时间的延长、应力的变化都会加速合金元素的固溶体和碳化物间的重新分配现象。 2．3 焊接质量 钢材焊接质量也是影响安全的重要因素之一。焊接的缺陷一般指焊接接头裂纹未熔合、根部未焊透、气孔、夹渣、咬边，焊缝外形尺寸不合格以及焊接接头的金属组织异常等现象。 2．4 金属在高温下的氧化和腐蚀
600MW机组锅炉省煤器爆管事件分析及对策 文章根据南方某电厂600MW机组锅炉省煤器爆管事件进行分析，得出机组运行时发生受热面泄漏相关处理措施及注意事项。为后续的机组安全运行提供科学指导及依据。 标签：600MW机组；省煤器；爆管；分析；对策 Abstract：Based on the analysis of the tube burst of economizer of a 600MW boiler in a power plant in South China，this paper concludes the relevant measures and cautions as regards the leakage of the heating surface when the unit is in operation. It provides scientific guidance and basis for the safe operation of the following units. Keywords：600MW unit；economizer；tube burst；analysis；countermeasure 简介 南方某电厂#7锅炉型号为DG1920/25.4-Ⅱ6型。本型号锅炉系国产600MW 超临界参数变压直流本生锅炉，一次再热、单炉膛、尾部双烟道结构、采用烟气挡板调节再热汽温，固态排渣，全钢构架、全悬吊结构，平衡通风、露天布置，前后墙对冲燃烧。炉膛水平切面积为22162.4×15456.8mm2（宽×深）。锅炉深度为43000mm，锅炉宽度为49000mm，顶棚拐点标高为69500mm。 1 事件经过 7月10日22：40，#7机组负荷562MW，主汽压力24.8MPa，主汽温度564/563℃，再热汽压3.7MPa，再热汽温570/569℃，给煤量256t/h，中间点温度404℃、过热度15.6℃，值班人员发现锅炉各主参数突变，锅炉给水流量突然从1602t/h突升至2057t/h，蒸汽流量由1624t/h降低至1450t/h，炉膛压力突升至1508Pa，引风机开度由74%、76%突升至96.8%、97.3%，机组负荷降低至492MW，主汽压力由24.8MPa降低至21.6MPa，给煤量升至284t/h，固定端省煤器入口烟气温度1/2由477/496℃降低至86/92℃；扩建端省煤器入口烟气温度1/2由501/494℃降低至462/462℃；两侧烟温偏差大。中间点温度由404℃升至475℃（480℃触发锅炉MFT）、过热度由15.6℃最高升至136.2℃。判断为锅炉省煤器泄漏，但锅炉炉管泄漏系统未报警，当值主控立即下令将机组运行方式由AGC 方式切至基本方式手动控制，同时投入等离子助燃，紧急停运A、D制粉系统，减负荷至208MW，同时切换DCS所有画面分析事故点，调节好各主参数，同时派巡检就地全面仔细检查机组各部，联系化学值班员提高除盐水压力及汇报值长申请故障停炉处理。 2 原因分析
锅炉爆管事故分析与处理
摘要 锅炉是一种受压设备，它经常处于高温下运行，而且还受着烟气中有害物质的侵蚀和飞灰的磨损。如果管理不严、使用不当就会发生锅炉事故，严重时会发生破坏性事故，造成不可弥补的损失。因此，我们必须了解锅炉运行时的安全操作步骤，以及各种事故的预防方法和应对措施。本论文以实习单位义马气化厂的锅炉为研究对象，采用理论与实际相结合的研究方法对锅炉事故的产生、预防、处理进行研究。目的在于使我们在以后的工作中杜绝锅炉事故的发生，使锅炉安全稳定的运行。 关键词：链条锅炉；锅炉运行；安全；事故处理
Abstract Boiler is a kind of pressure equipment, it often is in high temperature operation, but also by the smoke of harmful substance in erosion and fly ash wear. If use undeserved, lax management, boiler accidents occurs, the serious accident happens, damaging cause irreparable damage. Therefore, we must understand the safe operation of the boiler operation steps, and various kinds of accident prevention methods and measures. In this paper the internship units of boiler horse gasification righteousness as the research object, by integrating theory with practice of research methods for boiler, accident prevention and treatment. The purpose is to make our future work in eradicating boiler accidents, the safe and stable operation of the boiler. Key Word: Chain boiler Boiler Operation Safe Incident Handling
编订：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 锅炉过热器爆管原因分析及对策(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-8363-82 锅炉过热器爆管原因分析及对策(正 式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 摘要：锅炉承压部件的安全运行对整个电厂的安全至关重要。文章结合微水电厂实际，分析了过热器爆管泄漏的机理、原因及实际采取的一些对策，以求对锅炉过热器设备的完好运行有所裨益。 关键词：锅炉过热器爆管电网 1 前言 据统计，河北省南部电网锅炉各种事故约占发电厂事故的63．2％，而承压部件泄漏事故又占锅炉事故的86．7％。因此迫切需要大幅度降低锅炉临修次数。下面结合微水电厂实际，分析过热器爆管泄漏的机理、原因及采取的一些对策。 微水发电厂锅炉型号为HG－220／100－4，露天布置，固态排渣煤粉炉，四角切圆燃烧，过热器由辐
射式炉顶过热器、半辐射屏式过热器、对流过热器和包墙管4部分组成。减温水采用给水直接喷入，分两级减温。炉顶管、包墙管和第二级过热器管用?38×4．5的20号碳钢管组成。第一级过热器和屏过热器用?42×5的12Cr1 MoV钢管组成。 2 过热器爆管的主要原因 2．1 超温、过热和错用钢材 2．2 珠光体球化及碳化物聚集 针对12Cr1 MoV钢分析，试验表明当12Cr1 MoV 钢严重球化到5级时，钢的室温强度极限下降约11kg ／mm2。微水发电厂1993年4月过热器爆管的统计资料表明：因局部长期过热，珠光体耐热钢已达到了5级球化现象，而它的塑性水平仍然比较高。发生球化现象以后，钢的蠕变极限和持久强度下降。通过580℃下对12Cr1 MoV钢的持久爆管试验，可以看出到了球化4级的钢管，其持久强度降低1／3。影响珠光体耐热钢发生球化的因素主要有温度、时间、应力和钢材的化学成份等。在钢中掺入“V”这种强碳化物元素，
YF-ED-J4851 可按资料类型定义编号 电厂锅炉省煤器爆管的原因分析与处理措施实用版 In Order To Ensure The Effective And Safe Operation Of The Department Work Or Production, Relevant Personnel Shall Follow The Procedures In Handling Business Or Operating Equipment. （示范文稿） 二零XX年XX月XX日
电厂锅炉省煤器爆管的原因分析与处理措施实用版 提示：该解决方案文档适合使用于从目的、要求、方式、方法、进度等都部署具体、周密，并有很强可操作性的计划，在进行中紧扣进度，实现最大程度完成与接近最初目标。下载后可以对文件进行定制修改，请根据实际需要调整使用。 摘要：针对省煤器结构特点以及布置方 式，着重分析了磨损、腐蚀以及振动等因素引 起省煤器超温爆管的内在机理。并且根据磨 损、腐蚀、振动的机理提出了一些解决省煤器 超温爆管的具有实用价值和借鉴意义的措施。 关键词：电站锅炉；省煤器；超温爆管； 解决措施 1 省煤器超温爆管机理分析 省煤器超温爆管的原因非常复杂，主要由 磨损、腐蚀以及振动引起。以下主要就这三方
面探讨省煤器超温爆管的机理。 1.1 磨损 由磨损导致的爆管中，飞灰磨损是主要原因，影响的因素包括飞灰浓度、烟气流速、飞灰的磨损性能等方面；另外，省煤器的结构也会磨损。 1.1.1 飞灰浓度 飞灰浓度大，表明烟气中含灰量多，灰粒撞击受热面的次数增多，引起磨损加剧。我国煤种的多样性和电厂用煤的不确定性，使当前许多电厂的燃煤含灰量大天设计值。有的燃料灰分高达40。煤质变差，灰分增加，燃煤量也增加，造成烟气中飞灰浓度剧增，增加了省煤器的磨损。 1.1.2烟气流速
文件编号：TP-AR-L3378 In Terms Of Organization Management, It Is Necessary To Form A Certain Guiding And Planning Executable Plan, So As To Help Decision-Makers To Carry Out Better Production And Management From Multiple Perspectives. （示范文本） 编制：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 对一台DZL2.8-0.7／95／70-AII热水锅炉鼓包及水冷壁爆管事故分析正式样
对一台DZL2.8-0.7／95／70-AII热水锅炉鼓包及水冷壁爆管事故分析正 式样本 使用注意：该解决方案资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的具有指导性，规划性的可执行计划，从而实现多角度地帮助决策人员进行更好的生产与管理。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。 我市某事业单位安装了一台型号为DZL2.8- 0.7/95/70-AII型卧式快装链条炉排的热水锅炉。该 锅炉属于我市某锅炉有限公司生产的合格产品。于 20xx年11月购进，当年12月安装完毕投入运行， 锅炉投入三个采暖期，共累计运行315天。于20xx 年11月发生了水冷壁爆管，被迫停炉，经检验人员 检验发现：第一处鼓包在锅炉底部距离前拱500mm 处，鼓包高度20mm，长度为400mm；第二处距前 拱13000mm处，高度30mm，长度为380mm；其左侧炉
锅炉过热器爆管原因及对策 前言 随着我国电力工业建设的迅猛发展，各种类型的大容量火力发电机组不断涌现,锅炉结构及运行更加趋于复杂,不可避免地导致并联各管内的流量与吸热量发生差异。当工作在恶劣条件下的承压受热部件的工作条件与设计工况偏离时,就容易造成锅炉爆管。 事实上，当爆管发生时常采用所谓快速维修的方法，如喷涂或衬垫焊接来修复，一段时间后又再爆管。爆管在同一根管子、同一种材料或锅炉的同一区域的相同断面上反复发生，这一现象说明锅炉爆管的根本问题还未被解决。因此，了解过热器爆管事故的直接原因和根本原因，搞清管子失效的机理，并提出预防措施，减少过热器爆管的发生是当前的首要问题。 1过热器爆管的直接原因 造成过热器、再热器爆管的直接原因有很多，主要可以从以下几个方面来进行分析。 1.1设计因素 1.热力计算结果与实际不符 热力计算不准的焦点在于炉膛的传热计算，即如何从理论计算上较合理的确定炉膛出口烟温和屏式过热器的传热系数缺乏经验，致使过热器受热面的面积布置不够恰当，造成一、二次汽温偏离设计值或受热面超温。 2.设计时选用系数不合理 如华能上安电厂由B&W公司设计、制造的“W”型锅炉，选用了不合理的受热面系数，使炉膛出口烟温实测值比设计值高80～100℃；又如富拉尔基发电总厂2号炉(HG-670/140-6型)选用的锅炉高宽比不合理，使炉膛出口实测烟温高于设计值160℃。 3.炉膛选型不当 我国大容量锅炉的早期产品，除计算方法上存在问题外，缺乏根据燃料特性选择炉膛尺寸的可靠依据，使设计出的炉膛不能适应煤种多变的运行条件。 炉膛结构不合理，导致过热器超温爆管。炉膛高度偏高，引起汽温偏低。相反，炉膛高度偏低则引起超温。 4.过热器系统结构设计及受热面布置不合理 调研结果表明，对于大容量电站锅炉，过热器结构设计及受热面布置不合理，是导致一、二次汽温偏离设计值或受热面超温爆管的主要原因之一。 过热器系统结构设计及受热面布置的不合理性体现在以下几个方面： (1)过热器管组的进出口集箱的引入、引出方式布置不当，使蒸汽在集箱中流动时静压变化过大而造成较大的流量偏差。 (2)对于蒸汽由径向引入进口集箱的并联管组，因进口集箱与引入管的三通处形成局部涡流，使得该涡流区附近管组的流量较小，从而引起较大的流量偏差。引进美国CE公司技术设计的配300MW和600MW机组的控制循环锅炉屏再与末再之间不设中间混合集箱，屏再的各种偏差被带到末级去，导致末级再热器产生过大的热偏差。如宝钢自备电厂、华能福州和大连电厂配350MW机组锅炉，石横电厂配300MW机组锅炉以及平坪电厂配600MW机组锅炉再热器超温均与此有关。 (3)因同屏(片)并联各管的结构(如管长、内径、弯头数)差异，引起各管的阻力系数相差较大，造成较大的同屏(片)流量偏差、结构偏差和热偏差，如陡河电厂日立850t/h锅炉高温过热器超温就是如此。 (4)过热器或再热器的前后级之间没有布置中间混合联箱而直接连接，或者未进行左右交叉，这样使得前后级的热偏差相互叠加。 在实际运行过程中，上述结构设计和布置的不合理性往往是几种方式同时存在，这样加剧了
锅炉水冷壁泄漏、爆管现象、原因及处理 一、现象: 1：汽包水位降低，严重时汽包水位急剧下降，给水流量不正常的大于蒸汽流量 2：炉膛负压瞬时偏正且不稳定 3：炉管泄漏检测装置报警 4：从检查孔、门、炉墙等不严密处可能向外喷烟气和水蒸汽，并有明显泄漏声 5：主蒸汽流量、主蒸汽压力下降 6：泄漏后各段烟气温度下降，排烟温度降低 7：锅炉燃烧不稳火焰发暗，严重时引起锅炉灭火 8：引风机投自动时，静叶开度不正常增大，电流增加 二、原因： 1：给水、炉水质量不合格，使管内壁腐蚀或结垢超温 2：炉水泵工作失常、造成炉水循环不良 3：燃烧调整不当，火焰偏斜，造成水冷壁管被煤粉冲刷磨损4：节流圈安装不当，管内有异物造成水循环不良 5：管壁长期超温运行 6：吹灰器内漏或未正常退出，蒸汽吹破炉管 7：管材质量不合格，焊接质量不良 8：水冷壁结焦
9：大块焦砸坏水冷壁管 10：锅炉长期超压运行 11：锅炉启动升温、升压过快 12：管材老化失效 13：锅炉严重减水处理不当，继续上水使管子急剧冷却或锅炉严重减水使管子过热爆破 14：水冷壁膨胀受阻 三、处理: 1：当水冷壁管泄漏不严重能维持汽包正常水位时，可适当降低参数运行，降负荷运行，密切监视泄漏部位的发展趋势，做好事故预想，汇报值长，请示尽快停炉 2：当水冷壁管爆破不能维持正常水位时，立即停炉。停炉后继续加强上水，水位不能回升时停止上水，省煤器再循环门不应开启 3：水冷壁管爆破严重减水时，应进行下列处理 （1）：立即停炉，维持引风机运行，排除炉内蒸汽 （2）：停炉后继续上水，维持汽包水位 （3）：若无法维持水位，应停止炉水循环泵及给水泵运行（4）：停炉后，电除尘应立即停电
锅炉典型事故案例及分析 第一节锅炉承压部件泄露或爆破事故大型火力发电机组的非停事故大部分是由锅炉引起的。随着锅炉机组容量增大，“四管”爆泄事故呈现增多趋势，严重影响锅炉的安全性，对机组运行的经济性影响也很大。有的电厂因过热器、再热器管壁长期超温爆管，不得不降低汽温5~10℃运行；而主汽温度和再热汽温度每降低10℃，机组的供电煤耗将增加0.7~1.1g/kWh；主蒸汽压力每降低1MPa，将影响供电煤耗2g/kWh。为了防止锅炉承压部件爆泄事故，必须严格执行《实施细则》中关于防止承压部件爆泄的措施及相关规程制度。 一.锅炉承压部件泄露或爆破的现象及原因 （一）“四管”爆泄的现象 水冷壁、过热器、再热器、省煤器在承受压力条件下破损，称为爆管。 受热面泄露时，炉膛或烟道内有爆破或泄露声，烟气温度降低、两侧烟温偏差增大，排烟温度降低，引风机出力增大，炉膛负压指示偏正。 省煤器泄露时，在省煤器灰斗中可以看到湿灰甚至灰水渗出，给水流量不正常地大于蒸汽流量，泄露侧空预器热风温度降低；过热
器和再热器泄露时蒸汽压力下降，蒸汽温度不稳定，泄露处由明显泄露声；水冷壁爆破时，炉膛内发出强烈响声，炉膛向外冒烟、冒火和冒汽，燃烧不稳定甚至发生锅炉灭火，锅炉炉膛出口温度降低，主汽压、主汽温下降较快，给水量大量增加。 受热面炉管泄露后，发现或停炉不及时往往会冲刷其他管段，造成事故扩大。 （二）锅炉爆管原因 （1）锅炉运行中操作不当，炉管受热或冷却不均匀，产生较大的应力。 1)冷炉进水时，水温或上水速度不符合规定；启动时，升温升压 或升负荷速度过快；停炉时冷却过快。 2)机组在启停或变工况运行时，工作压力周期性变化导致机械应 力周期性变化；同时，高温蒸汽管道和部件由于温度交变产生热应力，两者共同作用造成承压部件发生疲劳破坏。 （2）运行中汽温超限，使管子过热，蠕变速度加快 1)超温与过热。超温是指金属超过额定温度运行。超温分为长期 超温和短期超温，长期超温和短期超温是一个相对概念，没有严格时间限定。超温是指运行而言，过热是针对爆管而言。过热可分为长期过热和短期过热两大类，长期过热爆管是指金属在应力和超温温度的长期作用下导致爆破，其温度水平要比短期过热的水平低很多，通常不超过钢的临界点温度。短期过热爆管是指，在短期内由于管子温度升高在应力作用下爆破，其
解决方案编号：YTO-FS-PD801 锅炉省煤器爆管的原因分析与处理措 施通用版 The Problems, Defects, Requirements, Etc. That Have Been Reflected Or Can Be Expected, And A Solution Proposed T o Solve The Overall Problem Can Ensure The Rapid And Effective Implementation. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards
锅炉省煤器爆管的原因分析与处理 措施通用版 使用提示：本解决方案文件可用于已经体现出的，或者可以预期的问题、不足、缺陷、需求等等，所提出的一个解决整体问题的方案（建议书、计划表），同时能够确保加以快速有效的执行。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。 1 省煤器超温爆管机理分析 省煤器超温爆管的原因非常复杂，主要由磨损、腐蚀以及振动引起。以下主要就这三方面探讨省煤器超温爆管的机理。 1.1 磨损 由磨损导致的爆管中，飞灰磨损是主要原因，影响的因素包括飞灰浓度、烟气流速、飞灰的磨损性能等方面；另外，省煤器的结构也会磨损。 1.1.1 飞灰浓度 飞灰浓度大，表明烟气中含灰量多，灰粒撞击受热面的次数增多，引起磨损加剧。我国煤种的多样性和电厂用煤的不确定性，使当前许多电厂的燃煤含灰量大于设计值。有的燃料灰分高达40。煤质变差，灰分增加，燃煤量也增加，造成烟气中飞灰浓度剧增，增加了省煤器的磨损。 1.1.2 烟气流速
电厂锅炉事故分析与处理 发表时间：2019-03-27T15:59:30.377Z 来源：《电力设备》2018年第28期作者：吕鹏[导读] 摘要：锅炉是生产高温热水和水蒸气的设备，能够为我们的日常生产和生活提供动力和热能，因此应用十分广泛。 （神华亿利能源有限责任公司电厂内蒙古鄂尔多斯 014300）摘要：锅炉是生产高温热水和水蒸气的设备，能够为我们的日常生产和生活提供动力和热能，因此应用十分广泛。锅炉的安全程度与电厂的安全与否是密切相关的，如果锅炉出现安全故障，势必会给电厂造成无法估量的损失。因此，“如何避免锅炉事故的发生”成为了整个电厂安全规划中的重点解决项目。因此，分析了故障产生的原因，并提出相应的预防措施，以期能够为锅炉防护问题提供一些借鉴。 关键词：电厂；锅炉；事故分析 一、电厂锅炉常见事故分析 1、水冷壁管爆破事故 出现此事故时炉膛内不仅会传出爆破声，还会出现炉膛内风压偏正和汽包水位下降等现象，这样会呈现出水流量大而蒸汽流量小的现象，锅炉两侧的烟温度、汽温偏差会明显加大，这时锅炉燃烧会出现不稳定甚至是灭火现象，在锅炉设备的检查孔和门孔处还会出现汽水喷声，在锅炉墙和门孔相接不严实的位置，还会有烟气或者蒸汽喷出。发生此事故的原因有很多，冷炉内在注水时，不能够控制其水温和进水速度，甚至直接超出了设备规定的范围；在锅炉设备启动时，进行的升压、升温和升负荷速度过快；停止锅炉设备运转时，锅炉冷却速度过快，防水过快等。这些因素都会使锅炉管壁的受热和冷却出现不均匀现象，过大的热应力会导致水冷壁爆管。 2、过热器和再热器爆管事故 过热器爆管时，锅炉会有一系列的反应现象：在过热器区域内会有蒸汽喷出的声音，炉膛本身呈现的负压也会逐步下降，甚至变成正压，在锅炉墙面和入孔等一些交接不够严密的地方会出现冒烟或冒蒸汽的现象，爆破点后烟道两侧有烟温差，过热器泄漏一侧烟温降低，爆破点前过热汽温降低，爆破点后过热汽温偏高，汽压下降，如果蒸汽流量小而水流量较之偏大，省煤器集灰斗内就会出现一些潮湿的细碎灰尘，再热器的爆管现象和过热器是想死的，汽轮机中压缸汽压下降。过热器爆管的原因主要表现为，汽包内的汽和水相互分离不正常，锅炉内的水质不合乎科学质量，管内壁的税后过厚，炉膛内结渣，其出烟口的温度会快速上升，结果就导致管道内壁的温度超过其承受力；管道外部受高温的腐蚀和磨损，蒸汽侧腐蚀等；锅炉停止运行时没有对过热器进行保护或保护不良；过热器的内部系统需要进行设计，而设计不合理也是导致过热器和再热器爆管的重要原因之一。另外还有一些原因 (1)由于甲粗粉分离器回粉管堵塞时间长，制粉系统不能正常制粉，粉仓粉位太低。(2)粉标在粉位低时测量不准，司炉判断有误，心中无数。(3)司炉调整不当，炉内过剩空气量太大，降低了炉膛温度;粉位太低使部分给粉机下粉不正常，造成瞬间燃料减少较多，燃料放热量减少，进一步降低了炉膛温度，在燃烧不稳时司炉未有及时投油助燃，造成锅炉熄火。(4)锅炉熄火后，机、电专业没能及时将负荷降至规定值，是主汽温、汽压下降较多的原因。 3、省煤器爆管事故 省煤器爆管事故发生时，会有明显的事故异常现象。给水的流量不正常，汽包水位下降；省煤器烟道会出现和平常声音不同的异常声响；灰斗里存在超时细碎灰尘；省煤器的出口左右两侧烟温差会明显增大；用于预热的空气预热器出口的风温会比平时有所下降；烟道通风的阻力明显增加。引起上述一系列异常现象的原因主要有：给水的质量没有达到科学要求，管道内壁发生氧腐蚀，省煤器管道受到较为严重的磨损；烟气管道侧壁受到低温腐蚀，使得省煤器管道内壁变薄；如果经常开启和停止机器，给水的温度较为多变，会造成管道产生热应力，对管子产生极大的损坏；制造和安装锅炉时质量不合格。 4、安全阀故障 锅炉安全阀是一种十分有用的保护性设备，当锅炉受压超过限定的数值之后，安全阀就会自动打开，并将过剩的介质排放到大气中，以确保锅炉工作的顺利进行。如果安全阀出现泄漏问题则会使系统中汽水失去平衡，从而影响到工作人员及机构的安全。一般这些故障具体体现在两个方面：安全阀附近有较轻微但频率很高的泄漏声；从安全阀排气管中排出的气体附带有轻微的蒸汽。 5、过热器、再热器故障 过热器主要的职能是将饱和蒸汽加热成为特定温度的过热蒸汽，目的是为了提高电厂的热循环效率。再热器则主要以汽轮机做功，将蒸汽返回到锅炉当中重新加热并控制到规定的温度，然后将其再送回汽轮机的低压缸中做功的循环过程。然而过热器和再热器也容易出现故障，具体表现在受热面外壁腐蚀且内壁结垢、灌排磨损、管排变形或者磨损等方面。 二、预防措施 1、水冷壁管爆炸后的处理措施 如果水冷壁管发生爆破，但是汽水的泄漏并不十分严重可以再维持正常的汽包水位与炉膛负压的情况下，对锅炉进行减负荷运行等措施以待调峰停炉。在此基本措施情况下，还要注意对锅炉性能的监视，对锅炉爆炸的发展势态进行密切关注。如果爆炸后，出现了较为严重的汽水泄漏情况，此情况下锅炉已经不能够维持正常的汽包水位和炉膛的负压，燃烧现象严重，就要及时进行事故停炉。之后还要能够进行紧急处理，用引风机将锅炉内泄漏出的蒸汽抽出来，增加给水量以用来维持水位稳定。如果水位很难维持，就要切断进水量。 2、省煤器爆管事故后的处理措施 省煤器爆管事故的损坏也分为轻微和严重两种情况。省煤器的损坏较轻微的情况，如果可以维持汽包正常水位，锅炉能够实现在降低负荷的情况下维持正常的运行，那么可以实行调度停炉，但是要注意加强监视。在泄漏严重的情况下，锅炉的运行已经不能够维持正常的炉膛负压，要及时进行事故停炉处理，可以防止事故扩大化。值得一提的是，进行停炉处理后腰继续开启引风机，这样可以维持锅炉炉膛负压。部分锅炉内安置有省煤器再循环装置，锅炉停炉后不能够开启再循环阀，否则会使汽包内的水在泄漏处漏掉。 3、安全阀故障的预防措施 如果想要从根本上解决锅炉安全阀上存在的安全隐患，要从以下几个方面着手处理：首先，要提高锅炉运行人员的操作水平，这也是避免故障发生的根本性措施。只有电厂员工了解到安全阀对锅炉的重要性，熟练操作技术，才会根据锅炉原定的参数进行适当的压紧调整，确保无泄漏发生。因此，企业可以加强多安全阀检修工艺的培训，以提高员工的基本技能；其次，在安全阀的检修过程中，要细致的对阀头、阀座等重要地方的损害情况进行认真检查和分析，并根据检查的实际情况制定检修措施；最后，阀门如果需要重修，则一定要严格按照规定的步骤进行作业。
Enhance the initiative and predictability of work safety, take precautions, and comprehensively solve the problems of work safety. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 锅炉过热器爆管原因分析及对策 (通用版)
锅炉过热器爆管原因分析及对策(通用版)导语：根据时代发展的要求，转变观念，开拓创新，统筹规划，增强对安全生产工作的主动性和预见性，做到未雨绸缪，综合解决安全生产问题。文档可用作电子存档或实体印刷，使用时请详细阅读条款。 摘要：锅炉承压部件的安全运行对整个电厂的安全至关重要。文章结合微水电厂实际，分析了过热器爆管泄漏的机理、原因及实际采取的一些对策，以求对锅炉过热器设备的完好运行有所裨益。 关键词：锅炉过热器爆管电网 1前言 据统计，河北省南部电网锅炉各种事故约占发电厂事故的63．2％，而承压部件泄漏事故又占锅炉事故的86．7％。因此迫切需要大幅度降低锅炉临修次数。下面结合微水电厂实际，分析过热器爆管泄漏的机理、原因及采取的一些对策。 微水发电厂锅炉型号为HG－220／100－4，露天布置，固态排渣煤粉炉，四角切圆燃烧，过热器由辐射式炉顶过热器、半辐射屏式过热器、对流过热器和包墙管4部分组成。减温水采用给水直接喷入，分两级减温。炉顶管、包墙管和第二级过热器管用?38×4．5的20号碳钢管组成。第一级过热器和屏过热器用?42×5的12Cr1MoV钢管组成。
锅炉过热器爆管原因分析及对策参考文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
锅炉过热器爆管原因分析及对策参考文 本 使用指引：此安全管理资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 摘要：锅炉承压部件的安全运行对整个电厂的安全至 关重要。文章结合微水电厂实际，分析了过热器爆管泄漏 的机理、原因及实际采取的一些对策，以求对锅炉过热器 设备的完好运行有所裨益。 关键词：锅炉过热器爆管电网 1 前言 据统计，河北省南部电网锅炉各种事故约占发电厂事 故的63．2％，而承压部件泄漏事故又占锅炉事故的 86．7％。因此迫切需要大幅度降低锅炉临修次数。下面结 合微水电厂实际，分析过热器爆管泄漏的机理、原因及采 取的一些对策。
微水发电厂锅炉型号为HG－220／100－4，露天布置，固态排渣煤粉炉，四角切圆燃烧，过热器由辐射式炉顶过热器、半辐射屏式过热器、对流过热器和包墙管4部分组成。减温水采用给水直接喷入，分两级减温。炉顶管、包墙管和第二级过热器管用?38×4．5的20号碳钢管组成。第一级过热器和屏过热器用?42×5的12Cr1 MoV 钢管组成。 2 过热器爆管的主要原因 2．1 超温、过热和错用钢材 2．2 珠光体球化及碳化物聚集 针对12Cr1 MoV钢分析，试验表明当12Cr1 MoV钢严重球化到5级时，钢的室温强度极限下降约11kg／mm2。微水发电厂1993年4月过热器爆管的统计资料表明：因局部长期过热，珠光体耐热钢已达到了5级球化现象，而它的塑性水平仍然比较高。发生球化现象以后，钢
过热器爆管的原因 1过热器爆管的直接原因 造成过热器、再热器爆管的直接原因有很多，主要可以从以下几个方面来进行分析。 1.1设计因素 1.热力计算结果与实际不符 热力计算不准的焦点在于炉膛的传热计算，即如何从理论计算上较合理的确定炉膛出口烟温和屏式过热器的传热系数缺乏经验，致使过热器受热面的面积布置不够恰当，造成 一、二次汽温偏离设计值或受热面超温。 2.设计时选用系数不合理 如华能上安电厂由B&W公司设计、制造的“W”型锅炉，选用了不合理的受热面系数，使炉膛出口烟温实测值比设计值高80～100℃；又如富拉尔基发电总厂2号炉（HG-670/140-6型）选用的锅炉高宽比不合理，使炉膛出口实测烟温高于设计值160℃。 3.炉膛选型不当 我国大容量锅炉的早期产品，除计算方法上存在问题外，缺乏根据燃料特性选择炉膛尺寸的可靠依据，使设计出的炉膛不能适应煤种多变的运行条件。 炉膛结构不合理，导致过热器超温爆管。炉膛高度偏高，引起汽温偏低。相反，炉膛高度偏低则引起超温。 4.过热器系统结构设计及受热面布置不合理 调研结果表明，对于大容量电站锅炉，过热器结构设计及受热面布置不合理，是导致一、二次汽温偏离设计值或受热面超温爆管的主要原因之一。 过热器系统结构设计及受热面布置的不合理性体现在以下几个方面： （1）过热器管组的进出口集箱的引入、引出方式布置不当，使蒸汽在集箱中流动时静压变化过大而造成较大的流量偏差。 （2）对于蒸汽由径向引入进口集箱的并联管组，因进口集箱与引入管的三通处形成局部涡流，使得该涡流区附近管组的流量较小，从而引起较大的流量偏差。引进美国CE公司技术设计的配300MW和600MW机组的控制循环锅炉屏再与末再之间不设中间混合集箱，屏再的各种偏差被带到末级去，导致末级再热器产生过大的热偏差。如宝钢自备电厂、华能福州和大连电厂配350MW机组锅炉，石横电厂配300MW机组锅炉以及平坪电厂配600MW机组锅炉再热器超温均与此有关。 （3）因同屏（片）并联各管的结构（如管长、内径、弯头数）差异，引起各管的阻力系数相差较大，造成较大的同屏（片）流量偏差、结构偏差和热偏差，如陡河电厂日立850t/h 锅炉高温过热器超温就是如此。 （4）过热器或再热器的前后级之间没有布置中间混合联箱而直接连接，或者未进行左右交叉，这样使得前后级的热偏差相互叠加。 在实际运行过程中，上述结构设计和布置的不合理性往往是几种方式同时存在，这样
工业锅炉过热器过烧爆管原因及预防 集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-
工业锅炉过热器过烧爆管原因及预防1前言 锅炉的过热器是较易出现故障的部位，而大部分故障是因为过热器过烧而引起的泄漏、爆管。 工业锅炉过热器蒸汽温度一般不大于400℃，所以过热器蛇形管一般布置在锅炉炉膛出口处，属对流换热式过热器，其材料为20g钢，应用合金钢的较小，20g钢在设计壁450℃范围之内，使用寿命在10万小时以上，但在实际运行中，因为多方面原因的影响引起过热器管壁温度超过设计值，使其预期寿命大大缩短，严重时不到一个月便使之过烧破坏，极大地影响锅炉安全经济运行。本文结合笔者多年实践探讨引起过热器过烧的原因并且提出预防措施。 2原因分析 2.1过热器管内积垢积盐是引起过热器管过烧的首要原因 大多数过热器管过烧都是由于管内积垢积盐引起。由于给水，锅水处理不当，排污不当，造成锅内水大量含盐、含碱；锅炉运行过程中锅炉负荷太大，汽压突降，水位控制过高，汽水分离器效果差，使锅水中大量
盐类物质随饱和汽进入过热器管中；或者煮炉过程特别是煮炉换水清洗时，大量高碱度煮炉药液进入过热器。在过热器管内温度环境下，所有进入过热器中的盐碱类物质，附着在管内壁形成较硬、大部分可溶解在盐垢混合物。这种高热阻的混合物，阻碍蒸汽吸收热量，对过热器管来说，蒸汽不能有效降低管壁温度，如果该混合物达到一定厚度，使管壁温度超过设计壁温，长时间超温，即可使管子遭到破坏。这种原因引起的爆管，通常使爆破管径变粗，外壁有明显纵向裂纹并且断口粗糙。 （1）给水、锅水处理不当，使过热器管内积盐积垢。工业锅炉给水或补给水一般采用软化水，即使用钠离子交换剂软化原水，降低入炉水硬度。如果钠离子交换树脂再生后，正洗不彻底，残余再生剂使软化水含盐大增，进入锅炉后使锅水大量含盐。或者锅内加药，排污不当使锅水含盐含碱过高。而锅水含盐含碱过高超过临界值时，汽包水容积中含汽增多，自由水面上泡沫增厚，减少了蒸汽空间的实际高度，飞溅的锅水被蒸汽大量带走。蒸汽通过过热器时，携带的锅水中的盐碱物质便附着在过热器管内壁上。 （2）锅炉水位控制不高，负荷太大或汽压突降使过热器管内积盐积垢。锅炉运行时，水位控制过高，便减小了汽包内蒸汽空间高度，当蒸汽空间较小时，大量飞溅的锅水被蒸汽带入过热器管中，锅炉负荷太大，超过临界负荷值（根据锅炉结构，运行工况每台炉都有其临界负荷值），汽包内汽水混合物质穿出水面时速度大大增加，锅水飞溅量增多，同时
省煤器设计中的问题 一、省煤器的作用及种类 1.1省煤器的作用 省煤器是汽水系统中的承压部件，其任务是利用锅炉尾部烟气的热量加热锅炉给水。锅炉采用省煤器后，会带来以下好处： a.节省材料。 在现代锅炉中，燃料燃烧生成的高温烟气，虽经水冷壁，过热器和再热器的吸热，但其温度还很高，如直接排入大气，将造成很大的热损失。在锅炉尾部装设省煤器后，利用给水吸收烟气热量，可降低排烟温度，减少排烟热损失，提高锅炉效率，因而节省燃料。省煤器的名称也就由此而来。 b.改善了汽包的工作条件。 由于采用省煤器，提高了进入汽包的给水温度，减少了汽包壁与进水之间的温度差，也就减少了因温度差而引起的热应力。从而改善了汽包的工作条件，延长了使用寿命。c.降低了锅炉造价。 由于给水进入蒸发受热面之前，先在省煤器中加热，这样减少了水灾蒸发受热面中的吸热量。这就由管径较小、管壁较薄、价格较低的省煤器受热面代替了一部分管径较大、管壁较厚、价格较高的蒸发受热面，从而降低了锅炉造价。 因此，省煤器已是现代锅炉中不可缺少的部件。 1.2省煤器的种类 省煤器按使用材料可分为铸铁省煤器和钢管省煤器。铸铁省煤器强度低，不能承受高压，但耐磨耐腐蚀性较好，通常用在小容量锅炉上。目前，大容量锅炉广泛采用钢管省煤器，其优点是强度高，能承受冲击，工作可靠；同时传热性能好，重量轻，体积小，价格低廉。缺点是耐磨耐腐蚀性较差。 二、钢管式省煤器 1，钢管式省煤器的结构 钢管式省煤器结构是由许多并列的管径为42~51mm蛇形管与进、出口联箱组成。为使省煤器受热面结构紧凑，应力求减少管间距。省煤器管束的纵向节距s2受管子的最小弯曲半径的限制。当管子弯曲时，弯头的外侧管壁将变薄。弯曲半径愈小，外壁就愈薄，管壁强度降低的就愈多。通常，采用错列布置时，采用s1/d=2~2.5,s2/d=1~1.5;采用顺列布置时，s1/d=2~2.5,s2/d=2。 为便于检修，省煤器组的高度是有限制的。当管子为紧密布置（s2/d≤1.5）时，管组的高度不得大于1m；布置教稀时，则不得大于1.5m。如果省煤器受热面较多，沿烟气行程的高度较大时，就应将它分成几个管组。管组之间留有高度不小于600~800mm的空间。省煤器和其相邻的空气预热器间的空间高度应不小于800~1000mm,以便进行检修和清除受热面上
一台锅炉过热器爆管事故的原因分析及改进措施(最新版) Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0672
一台锅炉过热器爆管事故的原因分析及改 进措施(最新版) 某厂1991年11月安装了两台SGL20—1.25/250—AⅡ型锅炉。投入运行后，其中一台2#炉在短短两年多的时间内发生了三次过热器爆管事故。 1事故经过 第1次爆管发生在1993年初。停炉检修时只是更换了全部38 根过热器管后，于1993年11月重新投入运行。 第2次爆管发生在1994年1月29日。当时有4根过热器管发生爆管，位置为右数第6、7、8、33根。累计运行时间为913小时。爆管后作了宏观检查。在更换了24根过热器管并清理了百页窗式汽水分离器后，于1994年2月23日恢复了运行使用。 第3次爆管发生1994年3月12日，右数第7根过热器管爆管，
累计运行时间仅400小时。事后作了宏观和金相检查。 对后两次爆管进行宏观和金相检查，发现存在以下两种典型破口： ①因管内被杂物堵塞而产生的短时超温爆管第二次爆管中右数第33根，爆破口位于弯管圆弧内侧。长21mm，宽4.5mm。破口边缘锋利呈刃状。破口附近产生鼓疱，尺寸为12×23.5×4（mm）。管子胀粗明显。具有典型的韧性断裂特征。为短时超温爆管。管内有深红色砖样异物，已将管子完全堵塞。 ②因管内集积盐垢而产生的长时超温爆管如：第二次爆和中右数第8根。破口距管子弯曲起点28mm，破口长27mm宽6mm。破口处鼓疱凸起8mm，破口边缘厚0.6mm左右。两侧有大量平行于爆破口的裂纹，分布于60~43mm范围内的管外壁上。管子直径由φ38mm胀粗至φ40mm。靠近破口附近有80mm长的一段胀粗至φ42mm。从管子横断面观察，管内附着盐垢，厚度为1.5~3mm不等。又如：第三次爆管的右数第7根，爆破口距管子弯曲起点56mm，长13mm、宽0.7mm。破口处鼓疱凸起1.5mm，管内存在大量黑色粉末。该粉末遇水后滑腻