照度计算计算书
计算依据
灯具数量,照度值计算根据《照明设计手册》第二版(中国电力出版社) P221页公式(5-39)计算。
利用系数根据《照明设计手册》第二版(中国电力出版社)表4-1至4-62查询获得。计算结果
一房间编号:1 房间名称协会1
1.1 房间条件
房间类型:多边形形房间
房间面积:34.0094平方米
房间高度:3米
工作面高度:0.8米
顶棚反射系数:70%
墙面反射系数:30%
1.2 灯具信息
灯具维护系数:0.75
灯具名称:悬挂荧光灯具
灯具型号:JUPITER228HF
灯具效率:0.86
利用系数:0.7
最大距高比A-A:1.63
最大距高比B-B:1.63
灯具镇流器使用0×0(W)
灯具使用光源:
光源生产厂家:欧司朗
光源类型:荧光灯
光源型号:FH 28W/827 HE
光源名称:T5 直管荧光灯
光源数量:2
单个光源功率:28
单个光源光通量:2600
1.3 照度要求
照度要求:300
功率密度要求:11
1.4 计算过程
计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。
由Eav = N×φ×U×K / A
得N = (Eav×A) / (φ×U×K)
Eav按90%计算最小灯具安装套数
N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K)
= (300×90%×34.0094) / (5200×0.7×0.75)=4套
1.5 校核结果
采用本灯具:7套行数：3 列数:3
边距比:0.7
灯具布置方向:水平
实际照度E = (N×φ×U×K) / A
= (7×5200×0.7×0.75) / 34.0094 = 561.903(LX)
E > 1.1Eav, ∴计算照度未达到平均照度要求
A-A向灯具最小间距La:1.97059
B-B向灯具最小间距Lb:2.14706
安装高度与工作面高度差Hj=1.7
最大距高比:L = sqrt(La ×Lb) / Hj = sqrt(1.97059×2.14706)/1.7 = 1.20996
灯具最大距高比Lmax = 1.63
L < Lmax
∴灯具布置合理
计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积
=7×(0×0＋56)/34.0094=11.5262
该建筑物: --办公楼建筑-- 普通办公室
要求的功率密度X=11
换算到照度标准值的功率密度X(实际)=11.8
W < X(实际) 满足功率密度要求。
二房间编号:2 房间名称协会2
2.1 房间条件
房间类型:矩形房间
房间面积:19.7168平方米
房间高度:3米
工作面高度:0.8米
顶棚反射系数:70%
墙面反射系数:30%
2.2 灯具信息
灯具维护系数:0.75
灯具名称:悬挂荧光灯具
灯具型号:JUPITER228HF
灯具效率:0.86
利用系数:0.751712
最大距高比A-A:1.63
最大距高比B-B:1.63
灯具镇流器使用0×0(W)
灯具使用光源:
光源生产厂家:欧司朗
光源类型:荧光灯
光源型号:FH 28W/827 HE
光源名称:T5 直管荧光灯
光源数量:2
单个光源功率:28
单个光源光通量:2600
2.3 照度要求
照度要求:300
功率密度要求:11
2.4 计算过程
计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。
由Eav = N×φ×U×K / A
得N = (Eav×A) / (φ×U×K)
Eav按90%计算最小灯具安装套数
N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K)
= (300×90%×19.7168) / (5200×0.751712×0.75)=2套
2.5 校核结果
采用本灯具:3套行数：3 列数:1
边距比:0.5
灯具布置方向:水平
实际照度E = (N×φ×U×K) / A
= (3×5200×0.751712×0.75) / 19.7168 = 446.069(LX)
E > 1.1Eav, ∴计算照度未达到平均照度要求
A-A向灯具最小间距La:1.93302
B-B向灯具最小间距Lb:1.7
安装高度与工作面高度差Hj=1.7
最大距高比:L = sqrt(La ×Lb) / Hj = sqrt(1.93302×1.7)/1.7 = 1.06633
灯具最大距高比Lmax = 1.63
L < Lmax
∴灯具布置合理
计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积
=3×(0×0＋56)/19.7168=8.52067
该建筑物: --办公楼建筑-- 普通办公室
要求的功率密度X=11
换算到照度标准值的功率密度X(实际)=10.9
W < X(实际) 满足功率密度要求。
三房间编号:3 房间名称局长助理
3.1 房间条件
房间类型:矩形房间
房间面积:19.7168平方米
房间高度:3米
工作面高度:0.8米
顶棚反射系数:70%
墙面反射系数:30%
3.2 灯具信息
灯具维护系数:0.75
灯具名称:悬挂荧光灯具
灯具型号:JUPITER228HF
灯具效率:0.86
利用系数:0.751712
最大距高比A-A:1.63
最大距高比B-B:1.63
灯具镇流器使用0×0(W)
灯具使用光源:
光源生产厂家:欧司朗
光源类型:荧光灯
光源型号:FH 28W/827 HE
光源名称:T5 直管荧光灯
光源数量:2
单个光源功率:28
单个光源光通量:2600
3.3 照度要求
照度要求:300
功率密度要求:11
3.4 计算过程
计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；
在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。
由Eav = N×φ×U×K / A
得N = (Eav×A) / (φ×U×K)
Eav按90%计算最小灯具安装套数
N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K)
= (300×90%×19.7168) / (5200×0.751712×0.75)=2套
3.5 校核结果
采用本灯具:3套行数：3 列数:1
边距比:0.5
灯具布置方向:水平
实际照度E = (N×φ×U×K) / A
= (3×5200×0.751712×0.75) / 19.7168 = 446.069(LX)
E > 1.1Eav, ∴计算照度未达到平均照度要求
A-A向灯具最小间距La:1.93302
B-B向灯具最小间距Lb:1.7
安装高度与工作面高度差Hj=1.7
最大距高比:L = sqrt(La ×Lb) / Hj = sqrt(1.93302×1.7)/1.7 = 1.06633
灯具最大距高比Lmax = 1.63
L < Lmax
∴灯具布置合理
计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积
=3×(0×0＋56)/19.7168=8.52067
该建筑物: --办公楼建筑-- 普通办公室
要求的功率密度X=11
换算到照度标准值的功率密度X(实际)=10.9
W < X(实际) 满足功率密度要求。
四房间编号:4 房间名称档案室
4.1 房间条件
房间类型:矩形房间
房间面积:19.7168平方米
房间高度:3米
工作面高度:0.8米
顶棚反射系数:70%
墙面反射系数:30%
4.2 灯具信息
灯具维护系数:0.75
灯具名称:悬挂荧光灯具
灯具型号:JUPITER228HF
灯具效率:0.86
利用系数:0.751712
最大距高比A-A:1.63
最大距高比B-B:1.63
灯具镇流器使用0×0(W)
灯具使用光源:
光源生产厂家:欧司朗
光源类型:荧光灯
光源型号:FH 28W/827 HE
光源名称:T5 直管荧光灯
光源数量:2
单个光源功率:28
单个光源光通量:2600
4.3 照度要求
照度要求:300
功率密度要求:11
4.4 计算过程
计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。
由Eav = N×φ×U×K / A
得N = (Eav×A) / (φ×U×K)
Eav按90%计算最小灯具安装套数
N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K)
= (300×90%×19.7168) / (5200×0.751712×0.75)=2套
4.5 校核结果
采用本灯具:3套行数：3 列数:1
边距比:0.5
灯具布置方向:水平
实际照度E = (N×φ×U×K) / A
= (3×5200×0.751712×0.75) / 19.7168 = 446.069(LX)
E > 1.1Eav, ∴计算照度未达到平均照度要求
A-A向灯具最小间距La:1.93302
B-B向灯具最小间距Lb:1.7
安装高度与工作面高度差Hj=1.7
最大距高比:L = sqrt(La ×Lb) / Hj = sqrt(1.93302×1.7)/1.7 = 1.06633
灯具最大距高比Lmax = 1.63
L < Lmax
∴灯具布置合理
计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积
=3×(0×0＋56)/19.7168=8.52067
该建筑物: --办公楼建筑-- 普通办公室
要求的功率密度X=11
换算到照度标准值的功率密度X(实际)=10.9
W < X(实际) 满足功率密度要求。
五房间编号:5 房间名称前室
5.1 房间条件
房间类型:矩形房间
房间面积:27.1795平方米
房间高度:3米
工作面高度:0.8米
顶棚反射系数:70%
墙面反射系数:30%
5.2 灯具信息
灯具维护系数:0.75
灯具名称:环形嵌入式荧光灯具
灯具型号:MENLO C 155
灯具效率:0.602
利用系数:0.391203
最大距高比A-A:1.32
最大距高比B-B:1.32
灯具镇流器使用0×0(W)
灯具使用光源:
光源生产厂家:松下
光源类型:荧光灯
光源型号:YH40(6700K)(三基色)
光源名称:环形荧光灯
光源数量:1
单个光源功率:40
单个光源光通量:3070
5.3 照度要求
照度要求:100
功率密度要求:5
5.4 计算过程
计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。
由Eav = N×φ×U×K / A
得N = (Eav×A) / (φ×U×K)
Eav按90%计算最小灯具安装套数
N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K)
= (100×90%×27.1795) / (3070×0.391203×0.75)=3套
5.5 校核结果
采用本灯具:3套行数：3 列数:1
边距比:0.5
灯具布置方向:水平
实际照度E = (N×φ×U×K) / A
= (3×3070×0.391203×0.75) / 27.1795 = 99.4217(LX)
0.9Eav< E < 1.1Eav, ∴计算照度达到平均照度要求
A-A向灯具最小间距La:2.26496
B-B向灯具最小间距Lb:2
安装高度与工作面高度差Hj=1.7
最大距高比:L = sqrt(La ×Lb) / Hj = sqrt(2.26496×2)/1.7 = 1.25198
灯具最大距高比Lmax = 1.32
L < Lmax
∴灯具布置合理
计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积
=3×(0×0＋40)/27.1795=4.41509
要求的功率密度X=5
换算到照度标准值的功率密度X(实际)=5.0
W < X(实际) 满足功率密度要求。
六房间编号:6 房间名称储藏室
6.1 房间条件
房间类型:矩形房间
房间面积:22.1965平方米
房间高度:3米
工作面高度:0.8米
顶棚反射系数:70%
墙面反射系数:30%
6.2 灯具信息
灯具维护系数:0.75
灯具名称:环形嵌入式荧光灯具
灯具型号:MENLO C 155
灯具效率:0.602
利用系数:0.373791
最大距高比A-A:1.32
最大距高比B-B:1.32
灯具镇流器使用0×0(W)
灯具使用光源:
光源生产厂家:松下
光源类型:荧光灯
光源型号:YH40(6700K)(三基色)
光源名称:环形荧光灯
光源数量:1
单个光源功率:40
单个光源光通量:3070
6.3 照度要求
照度要求:100
功率密度要求:5
6.4 计算过程
计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。
由Eav = N×φ×U×K / A
得N = (Eav×A) / (φ×U×K)
Eav按90%计算最小灯具安装套数
N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K)
= (100×90%×22.1965) / (3070×0.373791×0.75)=3套
6.5 校核结果
采用本灯具:3套行数：3 列数:1
边距比:0.5
灯具布置方向:水平
实际照度E = (N×φ×U×K) / A
= (3×3070×0.373791×0.75) / 22.1965 = 116.323(LX)
E > 1.1Eav, ∴计算照度未达到平均照度要求
A-A向灯具最小间距La:1.99968
B-B向灯具最小间距Lb:1.85
安装高度与工作面高度差Hj=1.7
最大距高比:L = sqrt(La ×Lb) / Hj = sqrt(1.99968×1.85)/1.7 = 1.1314
灯具最大距高比Lmax = 1.32
L < Lmax
∴灯具布置合理
计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积
=3×(0×0＋40)/22.1965=5.40626
要求的功率密度X=5
换算到照度标准值的功率密度X(实际)=5.8
W < X(实际) 满足功率密度要求。
七房间编号:7 房间名称总师办
7.1 房间条件
房间类型:矩形房间
房间面积:22.04平方米
房间高度:3米
工作面高度:0.8米
顶棚反射系数:70%
墙面反射系数:30%
7.2 灯具信息
灯具维护系数:0.75
灯具名称:悬挂荧光灯具
灯具型号:JUPITER228HF
灯具效率:0.86
利用系数:0.764882
最大距高比A-A:1.63
最大距高比B-B:1.63
灯具镇流器使用0×0(W)
灯具使用光源:
光源生产厂家:欧司朗
光源类型:荧光灯
光源型号:FH 28W/827 HE
光源名称:T5 直管荧光灯
光源数量:2
单个光源功率:28
单个光源光通量:2600
7.3 照度要求
照度要求:300
功率密度要求:11
7.4 计算过程
计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。
由Eav = N×φ×U×K / A
得N = (Eav×A) / (φ×U×K)
Eav按90%计算最小灯具安装套数
N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K)
= (300×90%×22.04) / (5200×0.764882×0.75)=2套
7.5 校核结果
采用本灯具:3套行数：3 列数:1
边距比:0.5
灯具布置方向:水平
实际照度E = (N×φ×U×K) / A
= (3×5200×0.764882×0.75) / 22.04 = 406.04(LX)
E > 1.1Eav, ∴计算照度未达到平均照度要求
A-A向灯具最小间距La:1.93333
B-B向灯具最小间距Lb:1.9
安装高度与工作面高度差Hj=1.7
最大距高比:L = sqrt(La ×Lb) / Hj = sqrt(1.93333×1.9)/1.7 = 1.12741
灯具最大距高比Lmax = 1.63
L < Lmax
∴灯具布置合理
计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积
=3×(0×0＋56)/22.04=7.6225
该建筑物: --办公楼建筑-- 普通办公室
要求的功率密度X=11
换算到照度标准值的功率密度X(实际)=9.9
W < X(实际) 满足功率密度要求。
八房间编号:8 房间名称总师办2
8.1 房间条件
房间类型:矩形房间
房间面积:19.72平方米
房间高度:3米
工作面高度:0.8米
顶棚反射系数:70%
墙面反射系数:30%
8.2 灯具信息
灯具维护系数:0.75
灯具名称:悬挂荧光灯具
灯具型号:JUPITER228HF
灯具效率:0.86
利用系数:0.751724
最大距高比A-A:1.63
最大距高比B-B:1.63
灯具镇流器使用0×0(W)
灯具使用光源:
光源生产厂家:欧司朗
光源类型:荧光灯
光源型号:FH 28W/827 HE
光源名称:T5 直管荧光灯
光源数量:2
单个光源功率:28
单个光源光通量:2600
8.3 照度要求
照度要求:300
功率密度要求:11
8.4 计算过程
计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。
由Eav = N×φ×U×K / A
得N = (Eav×A) / (φ×U×K)
Eav按90%计算最小灯具安装套数
N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K)
= (300×90%×19.72) / (5200×0.751724×0.75)=2套
8.5 校核结果
采用本灯具:3套行数：3 列数:1
边距比:0.8
灯具布置方向:水平
实际照度E = (N×φ×U×K) / A
= (3×5200×0.751724×0.75) / 19.72 = 446.003(LX)
E > 1.1Eav, ∴计算照度未达到平均照度要求
A-A向灯具最小间距La:1.61111
B-B向灯具最小间距Lb:1.7
安装高度与工作面高度差Hj=1.7
最大距高比:L = sqrt(La ×Lb) / Hj = sqrt(1.61111×1.7)/1.7 = 0.973505
灯具最大距高比Lmax = 1.63
L < Lmax
∴灯具布置合理
计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积
=3×(0×0＋56)/19.72=8.51927
该建筑物: --办公楼建筑-- 普通办公室
要求的功率密度X=11
换算到照度标准值的功率密度X(实际)=10.9
W < X(实际) 满足功率密度要求。
九房间编号:9 房间名称纪检室
9.1 房间条件
房间类型:矩形房间
房间面积:19.72平方米
房间高度:3米
工作面高度:0.8米
顶棚反射系数:70%
墙面反射系数:30%
9.2 灯具信息
灯具维护系数:0.75
灯具名称:悬挂荧光灯具
灯具型号:JUPITER228HF
灯具效率:0.86
利用系数:0.751724
最大距高比A-A:1.63
最大距高比B-B:1.63
灯具镇流器使用0×0(W)
灯具使用光源:
光源生产厂家:欧司朗
光源类型:荧光灯
光源型号:FH 28W/827 HE
光源名称:T5 直管荧光灯
光源数量:2
单个光源功率:28
单个光源光通量:2600
9.3 照度要求
照度要求:300
功率密度要求:11
9.4 计算过程
计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。
由Eav = N×φ×U×K / A
得N = (Eav×A) / (φ×U×K)
Eav按90%计算最小灯具安装套数
N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K)
= (300×90%×19.72) / (5200×0.751724×0.75)=2套
9.5 校核结果
采用本灯具:3套行数：3 列数:1
边距比:0.8
灯具布置方向:水平
实际照度E = (N×φ×U×K) / A
= (3×5200×0.751724×0.75) / 19.72 = 446.003(LX)
E > 1.1Eav, ∴计算照度未达到平均照度要求
A-A向灯具最小间距La:1.61111
B-B向灯具最小间距Lb:1.7
安装高度与工作面高度差Hj=1.7
最大距高比:L = sqrt(La ×Lb) / Hj = sqrt(1.61111×1.7)/1.7 = 0.973505
灯具最大距高比Lmax = 1.63
L < Lmax
∴灯具布置合理
计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积
=3×(0×0＋56)/19.72=8.51927
该建筑物: --办公楼建筑-- 普通办公室
要求的功率密度X=11
换算到照度标准值的功率密度X(实际)=10.9
W < X(实际) 满足功率密度要求。
一十零房间编号:10 房间名称人教科
10.1 房间条件
房间类型:矩形房间
房间面积:19.72平方米
房间高度:3米
工作面高度:0.8米
顶棚反射系数:70%
墙面反射系数:30%
10.2 灯具信息
灯具维护系数:0.75
灯具名称:悬挂荧光灯具
灯具型号:JUPITER228HF
灯具效率:0.86
利用系数:0.751724
最大距高比A-A:1.63
最大距高比B-B:1.63
灯具镇流器使用0×0(W)
灯具使用光源:
光源生产厂家:欧司朗
光源类型:荧光灯
光源型号:FH 28W/827 HE
光源名称:T5 直管荧光灯
光源数量:2
单个光源功率:28
单个光源光通量:2600
10.3 照度要求
照度要求:300
功率密度要求:11
10.4 计算过程
计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。
由Eav = N×φ×U×K / A
得N = (Eav×A) / (φ×U×K)
Eav按90%计算最小灯具安装套数
N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K)
= (300×90%×19.72) / (5200×0.751724×0.75)=2套
10.5 校核结果
采用本灯具:3套行数：3 列数:1
边距比:0.5
灯具布置方向:水平
实际照度E = (N×φ×U×K) / A
= (3×5200×0.751724×0.75) / 19.72 = 446.003(LX)
E > 1.1Eav, ∴计算照度未达到平均照度要求
A-A向灯具最小间距La:1.93333
B-B向灯具最小间距Lb:1.7
安装高度与工作面高度差Hj=1.7
最大距高比:L = sqrt(La ×Lb) / Hj = sqrt(1.93333×1.7)/1.7 = 1.06642
灯具最大距高比Lmax = 1.63
L < Lmax
∴灯具布置合理
计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积
=3×(0×0＋56)/19.72=8.51927
该建筑物: --办公楼建筑-- 普通办公室
要求的功率密度X=11
换算到照度标准值的功率密度X(实际)=10.9
W < X(实际) 满足功率密度要求。
一十一房间编号:11 房间名称办公室
11.1 房间条件
房间类型:矩形房间
房间面积:41.76平方米
房间高度:3米
工作面高度:0.8米
顶棚反射系数:70%
墙面反射系数:30%
11.2 灯具信息
灯具维护系数:0.75
灯具名称:嵌入式乳白面板荧光灯具
灯具型号:FAC42801P
灯具效率:0.4
利用系数:0.291167
最大距高比A-A:1.29
最大距高比B-B:1.37
灯具镇流器使用0×0(W)
灯具使用光源:
光源生产厂家:欧司朗
光源类型:荧光灯
光源型号:L36W/880
光源名称:T8 直管荧光灯
光源数量:2
单个光源功率:36
单个光源光通量:3000
11.3 照度要求
照度要求:300
功率密度要求:11
11.4 计算过程
计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。
由Eav = N×φ×U×K / A
得N = (Eav×A) / (φ×U×K)
Eav按90%计算最小灯具安装套数
N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K)
= (300×90%×41.76) / (6000×0.291167×0.75)=9套
11.5 校核结果
采用本灯具:9套行数：3 列数:3
边距比:0.7
灯具布置方向:水平
实际照度E = (N×φ×U×K) / A
= (9×6000×0.291167×0.75) / 41.76 = 282.382(LX)
0.9Eav< E < 1.1Eav, ∴计算照度达到平均照度要求
La-a < La-aMax Lb-b < Lb-bMax
∴灯具布置合理
计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积
=9×(0×0＋72)/41.76=15.5172
该建筑物: --办公楼建筑-- 普通办公室
要求的功率密度X=11
换算到照度标准值的功率密度X(实际)=10.4
W > X(实际) 不满足功率密度要求。
一十二房间编号:12 房间名称中型会议室
12.1 房间条件
房间类型:矩形房间
房间面积:83.52平方米
房间高度:3米
工作面高度:0.8米
顶棚反射系数:70%
墙面反射系数:30%
12.2 灯具信息
灯具维护系数:0.75
灯具名称:嵌入式乳白面板荧光灯具
灯具型号:FAC42801P
灯具效率:0.4
利用系数:0.316607
最大距高比A-A:1.29
最大距高比B-B:1.37
灯具镇流器使用0×0(W)
灯具使用光源:
光源生产厂家:欧司朗
光源类型:荧光灯
光源型号:L36W/880
光源名称:T8 直管荧光灯
光源数量:2
单个光源功率:36
单个光源光通量:3000
12.3 照度要求
照度要求:300
功率密度要求:11
12.4 计算过程
计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。
由Eav = N×φ×U×K / A
得N = (Eav×A) / (φ×U×K)
Eav按90%计算最小灯具安装套数
N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K)
= (300×90%×83.52) / (6000×0.316607×0.75)=16套
12.5 校核结果
采用本灯具:18套行数：3 列数:6
边距比:0.9
灯具布置方向:水平
实际照度E = (N×φ×U×K) / A
= (18×6000×0.316607×0.75) / 83.52 = 307.054(LX)
0.9Eav< E < 1.1Eav, ∴计算照度达到平均照度要求
La-a < La-aMax Lb-b < Lb-bMax
∴灯具布置合理
计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积
=18×(0×0＋72)/83.52=15.5172
该建筑物: --办公楼建筑-- 会议室
要求的功率密度X=11
换算到照度标准值的功率密度X(实际)=11.3
W > X(实际) 不满足功率密度要求。
一十三房间编号:13 房间名称厕所
13.1 房间条件
房间类型:矩形房间
房间面积:26.8平方米
房间高度:3米
工作面高度:0.8米
顶棚反射系数:70%
墙面反射系数:30%
13.2 灯具信息
灯具维护系数:0.75
灯具名称:环形嵌入式荧光灯具
灯具型号:MENLO C 155
灯具效率:0.602
利用系数:0.390317
最大距高比A-A:1.32
最大距高比B-B:1.32
灯具镇流器使用0×0(W)
灯具使用光源:
光源生产厂家:松下
光源类型:荧光灯
光源型号:YH40(6700K)(三基色)
光源名称:环形荧光灯
光源数量:1
单个光源功率:40
单个光源光通量:3070
13.3 照度要求
照度要求:100
功率密度要求:5
13.4 计算过程
计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。
由Eav = N×φ×U×K / A
得N = (Eav×A) / (φ×U×K)
Eav按90%计算最小灯具安装套数
N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K)
= (100×90%×26.8) / (3070×0.390317×0.75)=3套
13.5 校核结果
采用本灯具:3套行数：3 列数:1
边距比:0.8
灯具布置方向:水平
实际照度E = (N×φ×U×K) / A
= (3×3070×0.390317×0.75) / 26.8 = 100.601(LX)
0.9Eav< E < 1.1Eav, ∴计算照度达到平均照度要求
A-A向灯具最小间距La:1.86111
B-B向灯具最小间距Lb:2
安装高度与工作面高度差Hj=1.7
最大距高比:L = sqrt(La ×Lb) / Hj = sqrt(1.86111×2)/1.7 = 1.13489
灯具最大距高比Lmax = 1.32
L < Lmax
∴灯具布置合理
计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积
=3×(0×0＋40)/26.8=4.47761
要求的功率密度X=5
换算到照度标准值的功率密度X(实际)=5.0
W < X(实际) 满足功率密度要求。
一十四房间编号:14 房间名称走廊
14.1 房间条件
房间类型:矩形房间
房间面积:97.68平方米
房间高度:3米
工作面高度:0.8米
顶棚反射系数:70%
墙面反射系数:30%
14.2 灯具信息
灯具维护系数:0.75
灯具名称:环形嵌入式荧光灯具
灯具型号:MENLO C 155
灯具效率:0.602
利用系数:0.337646
最大距高比A-A:1.32
最大距高比B-B:1.32
灯具镇流器使用0×0(W)
灯具使用光源:
光源生产厂家:松下
光源类型:荧光灯
光源型号:YH40(6700K)(三基色)
光源名称:环形荧光灯
光源数量:1
单个光源功率:40
单个光源光通量:3070
14.3 照度要求
照度要求:75
功率密度要求:4
14.4 计算过程
计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。
由Eav = N×φ×U×K / A
得N = (Eav×A) / (φ×U×K)
Eav按90%计算最小灯具安装套数
N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K)
= (75×90%×97.68) / (3070×0.337646×0.75)=9套
14.5 校核结果
采用本灯具:15套行数：1 列数:15
边距比:0.6
灯具布置方向:水平
实际照度E = (N×φ×U×K) / A
= (15×3070×0.337646×0.75) / 97.68 = 119.384(LX)
E > 1.1Eav, ∴计算照度未达到平均照度要求
A-A向灯具最小间距La:1
B-B向灯具最小间距Lb:3.21316
安装高度与工作面高度差Hj=1.7
最大距高比:L = sqrt(La ×Lb) / Hj = sqrt(1×3.21316)/1.7 = 1.05443
灯具最大距高比Lmax = 1.32
L < Lmax
∴灯具布置合理
计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积
=15×(0×0＋40)/97.68=6.14251
要求的功率密度X=4
一．工程概况 注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高） 三. 设计依据 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012 《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2010 《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ 3-2010 《建筑地基基础设计规范》 GB 50007-2011 《建筑桩基技术规范》 JGJ 94-2008 《建筑抗震鉴定标准》 GB 50023-2009 《建筑抗震加固技术规程》 JGJ 116-2009 《回弹法检测混凝土抗压强度技术规程》 JGJ/T 23-2011 《房屋质量检测规程》 DG/TJ08-79-2008 《现有建筑抗震鉴定与加固规程》 DGJ08-81-2000 《建筑工程抗震设防分类标准》 GB 50223-2008 《建筑结构检测技术标准》 GB/T 50344-2004 《建筑变形测量规范》 JGJ8 2007 四. 可变荷载标准值选用（kN/㎡） 五．上部永久荷载标准值及构件计算 （一）二层楼面荷载
阅览室/教室： 120厚预制混凝土空心板 2.00 kN/m2 板底粉刷或吊顶0.50 kN/m2 板顶50mm找平层 1.00 kN/m2 板顶瓷砖地板0.55 kN/m2 合计 4.05 kN/m2楼梯间： 按常见楼梯荷载取值8.00 kN/m2（二）三层楼面荷载 阅览室/教室： 100厚钢筋混凝土现浇板 2.50 kN/m2 板底粉刷或吊顶0.50 kN/m2 板顶50mm厚找平层 1.00 kN/m2 板顶瓷砖地板0.55 kN/m2 合计 4.55 kN/m2 楼梯间： 按常见楼梯荷载取值8.00 kN/m2（三）屋面荷载 阅览室/教室： 100厚钢筋混凝土现浇板 2.50 kN/m2 板底粉刷或吊顶0.50 kN/m2 板顶20mm厚找平层0.40 kN/m2 保温层0.40 kN/m2 50mm厚找坡层 1.00 kN/m2 防水层0.35 kN/m2 保护层 1.00 kN/m2 合计 6.15 kN/m2 （三）墙体荷载 1
埋件计算 建筑埋件系统 设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 二〇一四年三月二十二日
目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 2 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) (1) 2.1 埋件受力基本参数 (1) 2.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (1) 2.3 群锚受剪内力计算 (2) 2.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (2) 2.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (3) 2.6 拉剪复合受力承载力计算 (3) 3 附录常用材料的力学及其它物理性能 (4)
幕墙后锚固计算 1 计算引用的规范、标准及资料 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004 《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004 2 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) 2.1埋件受力基本参数 V=4000N N=5000N M=200000N·mm 选用锚栓：慧鱼-化学锚栓,FHB-A 12×80/100； 2.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算： 1：当N/n-My 1/Σy i 2≥0时： N sd h=N/n+My 1 /Σy i 2 2：当N/n-My 1/Σy i 2<0时： N sd h=(NL+M)y 1 //Σy i /2 在上面公式中： M：弯矩设计值； N sd h：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值； y 1，y i ：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离； y 1/，y i /：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离； L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
X X X 污水提升泵站工程 结构计算书 审核： 校对： 计算： 日期：2007年7月 X X X市城乡规划设计院有限责任公司
结构计算书 一．设计总信息： 1．本工程上部结构采用现浇钢筋混凝土框架，框架抗震等级：四级。地下结构采用钢筋混凝土沉井。 2．结构设计使用年限50年；建筑结构安全等级II级，结构重要性系数1.0。 3．基本风压0.4KN/m2,基本雪压0.65KN/m2。 4．抗震设防烈度6度；设计基本地震加速度值为0.05g；设计地震分组为第Ⅰ组；场地类别Ⅲ类；建筑抗震设防分类为丙类。 5．地基基础设计等级丙级。 二．主要材料及要求： 1．混凝土: (1) 水下混凝土封底采用C20； (2)垫层和填充混凝土为C15; (3)沉井壁板和底梁为C30，其余为C25; (4)地下结构混凝土抗渗标号均为S6。 2．钢筋：HPB235级钢，fy=210N/mm2；HRB335级钢，fy=300N/mm2板材：Q235 焊条：HPB235级钢及Q235用E43型；HRB335级钢用E50型。 3．砌体材料：Mu10非承重粘土多孔砖砌体墙，块体自重≤11KN/m3，混合砂浆强度等级为M7.5（地下部分为水泥砂浆）。 三．设计采用主要规范： 1．《泵站设计规范》（GB/T50265-97）； 2．《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）； 3．《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）； 4．《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 5．《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）； 6．《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 7．《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）；
幕墙埋件计算 基本参数： 1：计算点标高：26.2m； 3：幕墙立柱跨度：L=4500mm，短跨L1=550mm，长跨L2=3950mm； 3：立柱计算间距：B=1300mm； 4：立柱力学模型：双跨梁，侧埋； 5：板块配置：中空玻璃； 6：选用锚栓：化学锚栓 M12*160；锚板采用Q235B的300×200×8 mm钢板。荷载标准值计算 (1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A =5.0×0.08×0.0005 =0.0002MPa (2)连接处水平总力计算： 对双跨梁，中支座反力R1，即为立柱连接处最大水平总力。 qw：风荷载线荷载设计值(N/mm)； qw=1.4wkB =1.4×0.001551×1300 =2.823N/mm qE：地震作用线荷载设计值(N/mm)； qE=1.3qEkB =1.3×0.0002×1300 =0.338N/mm 采用Sw+0.5SE组合：……5.4.1[JGJ133-2001] q=qw+0.5qE =2.823+0.5×0.338 =2.992N/mm N：连接处水平总力(N)； R1：中支座反力(N)； N=R1 =qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2 =2.992×4500×(5502+3×550×3950+39502)/8/550/3950 =17370.342N (3)立柱单元自重荷载标准值： Gk=0.0005×BL =0.0005×1300×4500 =2925N (4)校核处埋件受力分析： V：剪力(N)；
N ：轴向拉力(N)，等于中支座反力R1； e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)； V=1.2Gk =1.2×2925 =3510N N=R1 =17370.342N M=e0×V =106×3510 =372060N ·mm 二、埋件计算 锚板面积 A=60000.0 mm2 0.5fcA=429000.0 N N=11547.3N < 0.5fcA 锚板尺寸可以满足要求! 锚筋采用后植锚固的形式，锚筋采用2-M12化学螺栓的埋设方式，锚板采用Q235B 的300×200×8 mm 钢板。 N 拔=n z M N 1)2(?+?β＜5 .1拉拔N =21)100416000210738( 25.1?+? =7969 N M12化学螺栓单个设计值为16200 N ； 可知均大于N 拔=7969 N 所以满足要求 根据以上计算，整个幕墙埋件设计满足设计要求，达到使用功能，可以正常使用。
结构设计人员需要学习哪些手算项目？ 曾经有一个学员向我学习结构设计手算，他提出了自己想学习的手算项目，我在其基础上进行了细化，现列出来供大家参考。 1、混凝土梁的手算 对于混凝土梁的手算，需要学习的内容主要有： 一混凝土梁的手算分为单筋、双筋； 正截面配置纵筋筋计算经济配筋率概念承载能力极限状态工程应用（设计 斜截面配筋箍筋计算和加固） 1.混凝土梁 手算内容混凝土梁裂缝宽度计算 正常使用极限状态 混凝土梁挠度计算 一混凝土梁的手算分为单筋、双筋； 正截面配置纵筋筋计算经济配筋率概念承载能力极限状态工程应用（设计 斜截面配筋箍筋计算和加固） 1.混凝土梁 手算内容混凝土梁裂缝宽度计算 正常使用极限状态 混凝土梁挠度计算 弯矩图和剪力图计算 简支梁截面尺寸确定 弯矩图和剪力图计算 2. 混凝土梁的悬挑梁截面尺寸、钢筋锚固等构造要求的确定 受力计算及截面弯矩图和剪力图计算 尺寸确定连续梁配筋包络图及钢筋锚固与截断计算 截面尺寸确定 可选学内容：混凝土梁同时受到弯矩、剪力及扭矩作用时的弯剪扭配筋计算，工程中涉及到常用构件有：雨篷梁、框架边梁、弧线梁等。 二、混凝土柱的手算 轴心受压短柱 轴心受压承载力计算 轴心受压长柱
混凝土柱对称配筋与非对称配筋 手算内容大偏心受压正截面承载力与相关曲线及应用 偏心受压承载力计算小偏心受压 可选学内容：混凝土柱除了受到竖向力还受到诸如风、地震等水平荷载作用时水平箍筋计算。 三、混凝土板的手算 配筋计算 作为基本构件的板手算裂缝宽度及挠度计算 钢筋构造要求 混凝土板的弹性方法 计算内容单向板楼盖体系 连成一体的整体式板配筋计算塑性方法 双向板楼盖体系（同样涉及弹性、塑性方法，重点讲解弯矩调幅方法） 四、混凝土构件的各种连接方式及其手算要点 铰接 类型刚接 定向滑移约束 影响:不同连接方法对混凝土构件的内力及变形影响很大； 不同连接方法下构件的内力计算 连接方式 手算要点 不同连接方法下构件的挠度计算 板与梁之间的连接 实际工程中的辨识梁与柱之间的连接
第二章后置埋件 2.1概述 2.1.1基本概念 后置埋件是指安装在结构上的埋置锚固件，其中涉及到三种客体：结构基材、锚固件和被连接体。锚固件不但要完成被锚固件与原结构的连接作用，更重要的是能有效的将外加荷载直接传递到原结构上，从而达到安全、可靠的功效。近几年许多既有建筑需要进行加固，或者是被赋予了新的功能，需要进行改造，或是在原建筑物上添加新的建筑。在这些情况下，需要在建筑本身建好以后再使用一些方法将新的结构、构件、设备连接到这些建筑主体或者建筑上来，这样的方法称之为后锚固技术。后锚固是指通过相关技术手段在既有混凝土结构上的锚固。该方法具有施工简单、使用灵活，既可用于加固改造工程也可用于新建建筑物，但其受力状态复杂破坏类型较多，失效概率较大。 影响后置埋件可靠性的影响因素主要有两个，一是锚固件本身的质量，二是后埋置技术。后置埋件作用原理可以分为凸形结合(机械锁定嵌固结合)，摩擦结合和材料结合。凸形结合时，荷载通过锚栓与锚固基础间的机械啮合来传递。此类结合的钻孔须专门与锚栓匹配的钻头进行拓孔，锚栓在拓孔部分与锚固基础形成凸形结合，通过啮合将荷载传给锚固基底。此类锚栓在混凝土结构中具有良好的抗震、抗冲击性能，可以在混凝土受拉区中使用。膨胀式锚栓的作用原理属摩擦结合，膨胀片张开后，使锚栓与孔壁间形成摩擦力。膨胀力可由两种途径产生：扭矩控制和位移控制。扭矩控制是用力矩板手达到规定的安装扭矩后，膨胀片张开。位移控制是把扩充锥体敲击入膨胀套管内，达到规定的打入行程后，膨胀片张开。第三种是材料结合。即通过胶合体将荷载传给锚固基础，如当今应用很广泛的植筋技术。 2.1.2后置埋件分类 后置埋件锚固的方法有很多，总的可以分为两大类：植筋和使用锚栓锚固。锚栓是将被连接件锚固到混凝土基材上的锚固组件，可分为机械锚栓和粘结型锚栓；按受力锚栓的个数可分为单锚、双锚以及群锚。 锚栓按工作原理以及构造的不同可分为：膨胀型锚栓（按照形成膨胀力来源分为扭矩控制式和位移控制式）、扩孔型锚栓（按照扩孔方式可分为自扩孔和预扩孔）、化学植筋以及长螺杆等。 1、膨胀型锚栓：利用膨胀件挤压锚孔孔壁形成锚固作用的锚栓（图4-2-1，图4-2-2）。 2、扩孔型锚栓：通过锚孔底部扩孔与锚栓膨胀件之间的锁键形成锚固作用的锚栓（图4-2-3）。 图4-2-1扭矩控制式膨胀型锚栓
1 建筑设计 1.1 建筑方案的比选与确定 根据毕业设计任务书的要求，在参观了一些办公大楼的基础上，我先后做出了三个方案，经过初选，摈弃方案三，现将方案一与方案二做一比较，以此确定最终的建筑设计方案。 1.1.1建筑功能比较 由于此保险公司办公楼要求有营业大厅，故可以采用两种方式，一种是将营业大厅单独设置在一边，即采用裙楼的方式，主楼办公区8层，裙楼2层，这样功能划分明确，且建筑物有错落感，外形美观，但结构布置和计算麻烦些；另一种则用对称的柱网，一楼设置营业大厅，与办公区2－8层的布置不同，这样主要的问题就是底层的功能划分了，考虑方便，美观，防火等，此方案绘图和计算相对容易些，考虑到是初次设计完整的一栋框架结构，主要目的是掌握思想方法，故采用方案2，柱网完全采用对称布置。关于底层平面的布置的问题又有如下两种方案： 方案一建筑底层平面布置完全对称，这样有利于引导人流，且外形较好，里面效果好，现浇整体布局较为紧凑，便于设计计算和施工；由于底层有大型的营业大厅，而且要求与办公区隔离，该方案楼梯布置比较困难，若分两边布置，则使建筑无门厅主楼梯，不利于交通组织，将其因为对称布局带来的优势丧失，且将对电梯的布置带来问题；若于中门厅处布置一部主楼梯，则为了防火需要（以防形成“袋形走廊”），要在建筑两侧加设防火楼梯与防火出口，造成不经济，且将楼梯置于建筑两头不利于抗震设计。 方案二建筑底层平面非对称布置，可能导致交通组织不明确，但在设置两个入口后问题得到解决，营业大厅不布置在中间，而是放在最右边，有其单独的入口，中间用一道门即可与办公区的门厅隔离，达到设计要求。该方案楼梯布置较为合理，于门厅布置主楼梯一部，通向楼顶，设置防火卷门，即起到消防楼梯的作用，引导人流且同两部电
主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人：
狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。
题目：基坑深17.0m ，支护方式为排桩加外锚方案，设两道锚杆支护（第一道设在-6.0m 处，第二道-11.5m 处。土层相关参数见下表： 表1 土层参数信息表 土层编号 土层名称 重度 )/(3m kN 黏聚力c )(kPa 内摩擦角 ?)(ο 土层厚度 )(m 1-1 杂填土 16 15 3-1-2 新黄土2 22 3-2-2 古土壤 20 4-1-2 老黄土 24 此基坑采用分层开挖的方式，在基坑顶部承受拟定的均布荷载，荷载值为20kPa ，荷载及各土层分布情况见图。 图 荷载分布及支护方案 解： 1 计算各土层侧压力系数 （1）郎肯主动土压力系数计算 q=20kPa
589.0)2/1545(tan )2/45(tan 2121=-=-=οοο?Ka 767.01=Ka 455.0)2/2245(tan )2/45(tan 2222=-=-=οοο?Ka 675.02=Ka 490.0)2/2045(tan )2/45(tan 2323=-=-=οοο?Ka 700.03=Ka 422.0)2/2445(tan )2/45(tan 2424=-=-=οοο?Ka 649.04=Ka （2）郎肯被动土压力系数计算 698.1)2/1545(tan )2/45(tan 2121=+=+=οοο?Kp 303.11=Kp 198.2)2/2245(tan )2/45(tan 2222=+=+=οοο?Kp 483.12=Kp 040.2)2/2045(tan )2/45(tan 2323=+=+=οοο?Kp 428.13=Kp 371.2)2/2445(tan )2/45(tan 2424=+=+=οοο?Kp 540.14=Kp 2 各工况土压力及支撑力计算 （1）工况1：基坑开挖至-6.0m ，并在此处设置第一道锚杆，地面处的主动土压力为： kPa Ka c qKa e a 706.10767.07.02589.02021110=??-?=-= m 0.6处的主动土压力： 第一层土层： 1111162)(Ka c Ka z q e a -+=γ kPa 250.67767.07.02589.0)61620(=??-??+= 第二层土层： 22211'62)(Ka c Ka z q e a -+=γ kPa 485.23675.07.212455.0)61620(=??-??+= 开挖面处的被动土压力为： kPa Kp c e p 362.64483.17.2122226=??== 开挖面处主动土压力减去被动土压力为： kPa e e e p a 877.40362.64485.236'6"6-=-=-= 则所有的主动土压力合力为： m kN E a /868.2336)250.67706.10(5.01=?+?=
本人有一个土建预埋件计算书提供给你看看， 幕墙埋件计算(土建预埋) 基本参数： 1：计算点标高：100m； 2：立柱跨度：L=3000mm； 3：立柱计算间距（指立柱左右分格平均宽度）：B=1100mm； 4：立柱力学模型：单跨简支； 5：埋件位置：侧埋； 6：板块配置：中空玻璃； 7：混凝土强度等级：C25； 1.荷载标准值计算： (1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A =5.0×0.16×0.0005 =0.0004MPa (2)幕墙受水平荷载设计值组合： 采用Sw+0.5SE组合：……5.4.1[JGJ102-2003] q=1.4wk+0.5×1.3qEk =1.4×0.001468+0.5×1.3×0.0004 =0.002315MPa (3)立柱单元自重荷载标准值： Gk=0.0005×BL =0.0005×1100×3000 =1650N (4)校核处埋件受力分析： V：剪力(N)； N：轴向拉力(N)； e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)； V=1.2Gk =1.2×1650 =1980N N=qBL =0.002315×1100×3000 =7639.5N M=e0V =100×1980 =198000N?mm 2.埋件计算： 校核依据，同时满足以下两个条件： a：AS≥V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz C.0.1-1[JGJ102-2003] b：AS≥N/0.8abfy+M/0.4arabfyz C.0.1-2[JGJ102-2003] 其中： AS：锚筋的总截面面积(mm2)； V：剪力设计值(N)；
木结构工程计算书木结构工程计算书(H栋) 1、设计依据 1.1本工程结构设计所依据的主要规范、规程、标准及绘图标配图集如下 GB50068-2001《建筑结构可靠度设计统一标准》、GB5009-2012《建筑结构荷载规范》、GB50005-2003《木结构设计规范》（2005年版）、GB50003-2011《砌体结构设计规范》、GB50223-2008《建筑工程抗震设防分类标准》、50206-2012《木结构施工质量验收规范》、GB50010-2010《混凝土结构设计规范》、GB50011-2010《建筑抗震设计规范》GB 18306-2015《中国地震动参数区划图》 2、本工程相关设计等级、类别、参数如下： 2.1 构设计使用年限：50年；2.2建筑防火分类：二类；耐火等级：二级；2.3抗震设防烈度：8度，设计基本地震加速：0.3g,设计地震分组：三 组；2.4建筑结构安全等级：二级;2.5建筑抗震设防类别：丙级；2.6建筑场地类别：Ⅱ类，2.7场地特征周期：0.45S，2.8基本风压：0.35KN/m2,地面粗糙度：B类；2.9地震影响系数最大值：小震0.24；3.0地基基础设计等级：丙级；3.1混凝土结构耐久性：按一类环境（±0.00以上）、环境二类a(±0.00以下)规定的基本要求施工 3、结构计算简图及计算构件选取
构件选取一层○2轴交○B轴MZΦ260，○2轴上○A~○B轴间双梁Ｌ1 150×210,地板梁L3 150×160；二层选取○2轴上○A~○B轴间双梁Ｌ2 150×210, L4 150×210；○B轴上○1~○2轴间檩组合梁180×180+70×160+150×150进行内力计算。屋面与水平方向最大夹角30度，cosα=0.87 4、材料信息
某培训中心综合楼计算书 1 工程概况 拟建5层培训中心,建筑面积4500m 2,拟建房屋所在地的设防参数，基本雪压S 0=0.3kN ·m 2,基本风压ω0=0.45kN ·m 2地面粗糙度为B 类。 2 结构布置及计算简图 主体5层,首层高度3.6m,标准层3.3m,局部突出屋面的塔楼为电梯机房层高3.0m,外墙填充墙采用300mm,空心砖砌筑,内墙为200mm 的空心砖填充,屋面采用130mm ，楼板采用100mm 现浇混凝土板,梁高度按梁跨度的1/12～1/8估算,且梁的净跨与截面高度之比不宜小于4,梁截面宽度可取梁高的1/2～1/3,梁宽同时不宜小于1/2柱宽,且不应小于250mm,柱截面尺寸可由A c ≥ c N f N ][μ 确定本地区为四级抗震,所以8.0=c μ,各层重力荷载近似值 取13kN ·m -2,边柱及中柱负载面积分别为7.8 6.9226.91?÷=m 2 和7.8(6.92 2.72)37.44?÷+÷=m 2. 柱采用C35的混凝土（f c =16.7N ·mm 2，f t =1.57N ·mm 2） 第一层柱截面 边柱 A C = 31.326.9113105 1702810.816.7????=?mm 2 中柱 A C = 31.2537.4413105 2276950.816.7 ????=?mm 2 如取正方形,则边柱及中柱截面高度分别为339mm 和399mm 。 由上述计算结果并综合其它因素，本设计取值如下： 1层: 600mm ×600mm ； 2～5层:500mm ×500mm 表1 梁截面尺寸(mm)及各层混凝土等级强度 1 3.60.45 2. 2 1.10.1 5.05h m =++--=。
多层框架设计实例 某四层框架结构，建筑平面图、剖面图如图1所示，试采用钢筋混凝土全现浇框架结构设计。 1．设计资料 （1）设计标高：室内设计标高±0.000相当于绝对标高4.400m，室内外高差600mm。 （2）墙身做法：墙身为普通机制砖填充墙，M5水泥砂浆砌筑。内粉刷为混合砂浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。外粉刷为1：3水泥砂浆底，厚20mm，马赛克贴面。 （3）楼面做法：顶层为20mm厚水泥砂浆找平，5mm厚1：2水泥砂浆加“107”胶水着色粉面层；底层为15mm厚纸筋面石灰抹底，涂料两度。 （4）屋面做法：现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm，2%自两侧檐口向中间找坡），1：2水泥砂浆找平层厚20mm，二毡三油防水层。 （5）门窗做法：门厅处为铝合金门窗，其它均为木门，钢窗。 （6）地质资料：属Ⅲ类建筑场地，余略。 （7）基本风压：（地面粗糙度属B类）。
（8）活荷载：屋面活荷载，办公楼楼面活荷载，走廊楼面活荷载。 图1 某多层框架平面图、剖面图 2．钢筋混凝土框架设计 （1）结构平面布置如图2所示，各梁柱截面尺寸确定如下。 图2 结构平面布置图 边跨（AB、CD）梁：取 中跨（BC）梁：取 边柱（A轴、D轴）连系梁：取 中柱（B轴、C轴）连系梁：取 柱截面均为
现浇楼板厚100mm。 结构计算简图如图3所示。根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为500mm，由此求得底层层高为4.3m。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图3。其中在 求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。 边跨（AB、CD）梁： （其他梁、柱的线刚度计算同上，略） 图 3 结构计算简图 （图中数字为线刚度） （2）荷载计算 1）恒载计算 ①屋面框架梁线荷载标准值： 20mm厚水泥砂浆找平 100厚～140厚（2%找坡）膨胀珍珠岩
设计原始资料 1.地形、地貌、气象、工程地质及水文地质、地震烈度等自然情况 （1）气象：天津地区气候属于暖温带亚湿润大陆性季风气候区，部分地区受海洋气候影响。四季分明，冬季寒冷干旱，春季大风频繁，夏 季炎热多雨，雨量集中，秋季冷暖变化显著。年平均气温12.20C， 最冷月平均气温-40C，七月平均气温26.40C。 （2）工程地质：天津地铁一号线经过地区处于海河冲积平原上，地形平坦，地势低平，地下水位埋深较浅，沿线分布了较多的粉砂、细砂、粉土，均为地震可液化层，局部地段具有地震液化现象。沿线地层 简单，第四系地层广泛发育，地层分布从上到下依次为人工堆积层、新近沉积层、上部陆相层、第一海相层、中上部陆相层、上部及中 上部地层广泛发育沉积有十几米厚的软土。 a.人工填土层，厚度5m，?k=100KP a； b.粉质黏土，中密，厚度15m，?k=150 KP a； c.粉质黏土，密实，厚度15m，?k=180KP a； d.粉质黏土，密实，厚度10m，?k=190KP a。 第一章方案比选 一、桥型方案比选 桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。任选三种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。 桥梁设计原则 1．适用性 桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。 2．舒适与安全性 现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。 3．经济性 设计的经济性一般应占首位。经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。 4．先进性 桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。应便于制造和架设，应尽量
建筑幕墙施工后置埋件受力分析与设计计算 发表时间：2018-11-14T16:15:40.300Z 来源：《建筑学研究前沿》2018年第20期作者：申振嘉[导读] 埋件是连接幕墙和主体结构的主要部件，因此，埋件的准确计算对幕墙的安全性能至关重要，本文笔者根据多年的工作经验及工程实例，对建筑幕墙施工中后置埋件受力、设计计算进行了分析探讨。 申振嘉 深圳金粤幕墙装饰工程有限公司摘要：埋件是连接幕墙和主体结构的主要部件，因此，埋件的准确计算对幕墙的安全性能至关重要，本文笔者根据多年的工作经验及工程实例，对建筑幕墙施工中后置埋件受力、设计计算进行了分析探讨。 关键词：幕墙施工；后置埋件；计算；受力1、工程实例 在幕墙施工过程中，当施工未设预埋件、预埋件漏放、预埋件偏离设计位置、设计变更、旧建筑物加装幕墙、没有条件采用预埋件连接措施时，往往要使用后置埋件。但《混凝土结构后锚固技术规程》中对于后补埋件的计算仅提供了埋件在轴向力作用下的一般做法，而在实际工程中后置埋件往往同时受到拉力与弯矩的共同作用，仅考虑轴向拉力计算结果不安全，存在安全隐患。如本项目幕墙埋件采用后置埋件的形式，埋件受到水平风荷载产生的轴向拉力与竖直向下的自重荷载以及自重偏心产生的弯矩共同作用（图1），锚栓选用M12 化学锚栓，锚板固定在 C40 混凝土梁侧面，混凝土梁截面为 350*600mm，锚板上设置 9 个化学螺栓，其尺寸为400*400*15mm（图2）。 图 1 埋件荷载图 2 螺栓布置2、后补埋件计算 2.1、后补埋件化学锚栓计算 2.1.1 M12 化学锚栓的性能 抗拉承载力设计值：抗剪承载力设计值： 2.1.2 荷载计算 水平风荷载：自重荷载： 自重荷载偏心距： 自重引起的弯矩： 2.1.3 化学锚栓抗拉计算
目录 一、埋件计算概述 (1) 1.坐标轴定义 (1) 2.规范和参考依据 (1) 二、预埋件MJ01计算 (2) 1.埋件分布 (2) 2.荷载传递简图 (2) 3.埋件YMJ-01加工图中的尺寸： (2) 4.荷载计算 (3) 1)恒荷载标准值 (3) 2)风荷载标准值 (3) 3)地震荷载标准值 (3) 4)荷载工况组合： (3) 5.埋件受力分析 (4) 1)锚筋面积校核 (4) 2)锚板面积校核 (4) 3)锚筋锚固长度校核 (5)
一、埋件计算概述 1.坐标轴定义 对于位于土建梁侧的埋件：埋板的法向方向为Y轴；埋板平面内沿重力方向为Z轴；埋板平面内沿土建梁轴向方向为X轴； Z轴方向的荷载对埋件产生的效应为拉压力，记为N ；X轴和Y轴方向的荷载对埋件产生的效应为竖向剪力，记为Vx和Vy ，同理弯矩记为Mx和My 。 2.规范和参考依据 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 《金属、石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 《建筑结构静力计算手册》第二版
二、预埋件MJ01计算 1.埋件分布 编号为MJ01类型的埋件在本工程中标高17.8m的位置。 2.荷载传递简图 3.埋件YMJ-01加工图中的尺寸： YMJ-01 尺寸图
4.荷载计算 1)恒荷载标准值 Gk2＝ρ×t＋gs ρ石材的重力密度，取值为：25.6 KN/m3 t 产生重力荷载的玻璃的有效厚度，此处取0.018 m gs 连接附件等的重量，保守按照11 Kg/m2取值为：0.11 KN/m2 Gk＝28×0.030＋0.11＝0.95 KN/m2 2)风荷载标准值 根据《建筑结构荷载规范》中的风荷载标准值计算方法得出的风荷载标准值Wk1为：Wk1＝W0×μs1×μz×βgz W0基本风压取为，上海50年，取值为0.55 KN/m2 μs1局部风压体形系数，此处按照最不利取值为(1.4＋0.2)＝1.6 μz风压高度系数，地面粗造度为B类，埋件使用部位标高17.8m，取值为1.19 βgz阵风系数，地面粗造度为B类，埋件使用部位标高17.8m，取值为1.63 Wk1＝0.55×1.6×1.19×1.63＝1.707 KN/m2, 3)地震荷载标准值 Ek＝Gk×αmax×βE αmax 地震影响系数放大值，抗震设防烈度为7度，水平地震影响系数α取0.08 βE 动力放大系数，取：5.0 Ek＝0.95×0.08×5.0＝0.380KN/m2 4)荷载工况组合： 工况1 : 1.2×Gk＋1.4×1.0×Wk＋1.3×0.5×Ek 水平荷载 PAh＝1.4×1.0×Wk＋1.3×0.5×Ek＝2.637 KN/m2 竖向荷载 PAv＝1.2×Gk＝1.140 KN/m2 竖框承受的最不利受荷载面积Am＝1.2×2.25＝2.700 m2 所以竖框对埋件产生的最大支反力如下： 水平荷载：RFy＝PAh×Am＝2.637×2.70＝7.120 KN 竖向荷载：RFz＝PAv×Am＝1.140×2.700＝3.078 KN 最大弯矩：M＝RFz×L＝3.078×0.275＝0.846 KN.M
预埋件计算书 一. 预埋件基本资料 采用锚筋：焊接弯钩锚筋库_HRB400-Ф25 排列为(非环形布置)：5行；行间距215mm；5列；列间距100mm； 锚板选用：SB28_Q345 锚板尺寸：L*B= 590mm×1050mm，T=28 基材混凝土：C60 基材厚度：500mm 锚筋布置平面图如下： 二. 预埋件验算： 轴力：N=1615kN X方向的弯矩：M x=626.4kN·m 锚板上锚筋总个数为25 个 锚筋总面积：A=25×π×(0.5×25)2/100=122.718 cm2 预埋件抗拉强度：f y=360N/mm2 X方向锚筋排数的影响系数：αrx=0.85 Y方向锚筋排数的影响系数：αry=0.85 锚筋的受剪承载力系数αv=(4.0-0.08*d)*(f c/f y)0.5=(4.0-0.08×25)×(27.5/360)0.5=0.5528 锚板的弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25×28/25=0.88 沿X向最外层锚筋中心间距Z x=400mm 沿Y向最外层锚筋中心间距Z y=860mm
按《混凝土结构设计规范2002版》公式10.9.1-1计算： A1min=N/(0.8*αb*f y)+M x/(1.3*αry*αb*f y*Z y) =1615/(0.8×0.88×360)×10+626.4×103/(1.3×0.85×0.88×360×860)×10 =84.53cm2 按《混凝土结构设计规范2002版》公式10.9.1-2计算： A2min=N/(0.8*αb*f y)+M x/(0.4*αry*αb*f y*Z y)×10 =1615/(0.8×0.88×360)×10+626.4×103/(0.4×0.85×0.88×360×860)×10 =131.345cm2 故取锚筋截面面积为：A max=max(A1min，A2min)=131.345cm2 则截面实际产生承载力为：F=131.345×102×360 = 4728432.824N = 4728.433kN 由于在这里需要考虑地震组合工况：γRE=0.85 实际允许承载力值为：F u=A*f y/γRE=122.718×102×360/0.85=5197.488×103N = 5197.488kN 则有：F < F u，满足！ 三. 预埋件构造验算： 锚固长度限值计算： 锚固长度按《混凝土结构设计规范》2002版公式9.3.1-1来取： 钢筋的外形系数：α=0.14 钢筋的抗拉强度设计值：f y=300 钢筋的公称直径d=25 mm 混凝土轴心抗拉强度设计值：f t=2.04N/mm2 锚固长度限值：l a=α*f y/f t*d=0.14×300/2.04×25=514.706 mm 钢筋采用机械锚固方式，取包括锚固端头在内的锚固长度为上述计算值的0.7倍：l a=514.706×0.7=360.294 mm 由于：l a<15×25=375 mm，故取l a=375 mm 锚固长度为400，最小限值为375，满足！ 锚板厚度限值计算： 按《混凝土结构设计规范2002版》10.9.6规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×25=15mm 锚筋间距b取为列间距，b=100 mm 锚筋的间距：b=100mm，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8=12.5mm, 故取 锚板厚度限值：T=100/8=15mm 锚板厚度为28，最小限值为15，满足！ 行间距为215，最小限值为150，满足！ 列边距为100，最小限值为75，满足！ 行边距为95，最小限值为50，满足！ 列边距为95，最小限值为50，满足！
2 建筑设计 2.1 建筑方案的比选与确定 根据毕业设计任务书的要求，在参观了一些办公大楼的基础上，我先后做出了三个方案，经过初选，摈弃方案三，现将方案一与方案二做一比较，以此确定最终的建筑设计方案。 2.1.1建筑功能比较 由于此保险公司办公楼要求有营业大厅，故可以采用两种方式，一种是将营业大厅单独设置在一边，即采用裙楼的方式，主楼办公区6层，裙楼2层，这样功能划分明确，且建筑物有错落感，外形美观，但结构布置和计算麻烦些；另一种则用对称的柱网，一楼设置营业大厅，与办公区2－6层的布置不同，这样主要的问题就是底层的功能划分了，考虑方便，美观，防火等，此方案绘图和计算相对容易些，考虑到是初次设计完整的一栋框架结构，主要目的是掌握思想方法，故采用方案2，柱网完全采用对称布置。关于底层平面的布置的问题又有如下两种方案： 方案一建筑底层平面布置完全对称，这样有利于引导人流，且外形较好，里面效果好，现浇整体布局较为紧凑，便于设计计算和施工；由于底层有大型的营业大厅，而且要求与办公区隔离，该方案楼梯布置比较困难，若分两边布置，则使建筑无门厅主楼梯，不利于交通组织，将其因为对称布局带来的优势丧失，且将对电梯的布置带来问题；若于中门厅处布置一部主楼梯，则为了防火需要（以防形成“袋形走廊”），要在建筑两侧加设防火楼梯与防火出口，造成不经济，且将楼梯置于建筑两头不利于抗震设计。 方案二建筑底层平面非对称布置，可能导致交通组织不明确，但在设置两个入口后问题得到解决，营业大厅不布置在中间，而是放在最右边，有其单独的入口，中间用一道门即可与办公区的门厅隔离，达到设计要求。该方案楼梯布置较为合理，于门厅布置主楼梯一部，通向楼顶，设置防火卷门，即起到消防楼梯的作用，引导人流且同两部电
预埋件计算书 ==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.6 计算时间：2013年03月27日10:32:08 ==================================================================== 一. 预埋件基本资料 采用化学锚栓：单螺母扩孔型锚栓库_6.8级-M20 排列为(环形布置)：2行；行间距200mm；2列；列间距80mm； 锚板选用：SB12_Q235 锚板尺寸：L*B= 200mm×300mm，T=12 基材混凝土：C35 基材厚度：400mm 锚筋布置平面图如下： 二. 预埋件验算： 1 化学锚栓群抗拉承载力计算 轴向拉力为：N=10kN X向弯矩值为：Mx=9.5kN·m 锚栓总个数：n=2×2=4个 按轴向拉力与X单向弯矩共同作用下计算： 由N/n-M x*y1/Σy i2
=10×103/4-9.5×106×100/60000 =-13333.333 < 0 故最大化学锚栓拉力值为： N h=(M x+N*l)*y1'/Σy i')2 =(9.5×106+10×103×100)×200/60000 =28750=28750×10-3=28.75kN 所选化学锚栓抗拉承载力为(锚栓库默认值)：Nc=90.574kN 故有： 28.75 < 90.574kN，满足 2 化学锚栓群抗剪承载力计算 X方向剪力：Vx=8.2kN X方向受剪锚栓个数：n x=4个 Y方向受剪锚栓个数：n y=4个 剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定： V ix V=V x/n x=8200/4=2050×10-3=2.05kN V iy V=V y/n y=0/4=0×10-3=0kN 化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定： V ix T=T*y i/(Σx i2+Σy i2) V iy T=T*x i/(Σx i2+Σy i2) 化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定： V iδ=[(V ix V+V ix T)2+(V iy V+V iy T)2]0.5 结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式 分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）： 取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为： V iδ=[(2050+0)2+(0+0)2]0.5=2.05kN 所选化学锚栓抗剪承载力为(锚栓库默认值)：Vc=53.855kN 故有： V iδ=2.05kN < 53.855kN，满足 3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算 当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式： (βN)2+(βV)2≤1 式中： βN=N h/Nc=28.75/90.574=0.3174 βV=V iδ/Vc=2.05/53.855=0.03807 故有： (βN)2+(βV)2=0.31742+0.038072=0.1022 ≤1 ，满足 三. 预埋件构造验算： 锚固长度限值计算： 锚固长度为160，最小限值为160，满足！ 锚板厚度限值计算： 按《混凝土结构设计规范2002版》10.9.6规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取 锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×20=12mm 锚筋间距b取为列间距，b=80 mm 锚筋的间距：b=80mm，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8=10mm,