污水厂设计说明书
一、污水厂的设计规模
某城镇位于江苏苏中地区，现有常住人口55000人。该镇规划期为十年（2005-2020），规划期末人口为60000人，生活污水综合排放定额为300升/人2天，拟建一城镇污水处理厂，处理全城镇污水。预计规划期末镇区工业废水总量为8000吨/日，环境规划要求所有工业废水排放均按照《污水排入城镇下水道水质标准》（CJ3082-1999）执行（见表1）。现规划建设一城市污水处理厂，设计规模为30000吨/ 日，设计原水水质指标见表2。
二、进出水水质
《污水排入城镇下水道水质标准》主要指标表1
BOD5COD SS NH4+-N TP PH
300 500 400 35 8 6.0～9.0
污水厂原水水质主要指标表2
指标CODCr BOD5 SS pH NH4+-N 总磷
原水指标250-350 120-180 200-300 6-9 30 4
排放指标≤60mg/L ≤20mg/L ≤20mg/L 6-9 ≤8mg/l ≤1.0mg/L
该水经处理以后，水质应符合国家标准《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918－2002）中一级标准的B标准，由于进水不但含有BOD
5
，还含有大量
的N，P所以不仅要求去除BOD
5
还应去除其中的N，P达到排放标准。
三、处理程度的计算
1.溶解性BOD
5
的去除率
活泩污泥处理系统处理水中的BOD
5值是由残存的溶解性BOD
5
和非溶解性
BOD
5
二者组成，而后者主要是以生物污泥的残屑为主体。活性污泥的净化功能，
是去除溶解性BOD 5。因此从活性污泥的净化功能来考虑，应将非溶解性的BOD 5从处理水的总BOD 5值中减去。
处理水中非溶解性BOD5值可用下列公式求得:(此公式仅适用于氧化沟) L mg e e C BOD e f /6.13)1(42.1207.0)1(42.17.0523.0523.05=-???=-?=?-?-
∴ 处理水中溶解性BOD 5为20－13.6＝6.4mg/L ∴ 溶解性BOD 5的去除率为：%44.96%100180
4
.6180=?-=η 2 .COD cr 的去除率
%86.82%100350
60
350=?-=
η 3.SS 的去除率
%33.93%100300
20
300=?-=
η 4.总氮的去除率 %33.73%10030
8
30=?-=η 5.总磷的去除率
%0.75%1004
.14=?-=
η 四、城市污水处理设计
1、工艺流程的比较
城市污水处理厂的方案，既要考虑有效去除BOD 5又要适当去除N ，P 故可采用SBR 或氧化沟法，或A/A/O 法,以及一体化反应池即三沟式氧化沟得改良设计.
A SBR 法
工艺流程：
污水 → 一级处理→ 曝气池 → 处理水 工作原理：
1）流入工序：废水注入，注满后进行反应，方式有单纯注水，曝气，缓速搅拌三种，
2）曝气反应工序：当污水注满后即开始曝气操作，这是最重要的工序，根据污水处理的目的，除P 脱N 应进行相应的处理工作。
3）沉淀工艺：使混合液泥水分离，相当于二沉池，
4）排放工序：排除曝气沉淀后产生的上清液，作为处理水排放，一直到最低水位，在反应器残留一部分活性污泥作为种泥。
5）待机工序：工处理水排放后，反应器处于停滞状态等待一个周期。
特点：
①大多数情况下，无设置调节池的心要。
②SVI值较低，易于沉淀，一般情况下不会产生污泥膨胀。
③通过对运行方式的调节，进行除磷脱氮反应。
④自动化程度较高。
⑤得当时，处理效果优于连续式。
⑥单方投资较少。
⑦占地规模大，处理水量较小。
B厌氧池＋氧化沟
工作流程：
污水→中格栅→提升泵房→细格栅→沉砂池→厌氧池→氧化沟
→二沉池→接触池→处理水排放
工作原理：
氧化沟一般呈环形沟渠状，污水在沟渠内作环形流动，利用独特的水力流动特点，在沟渠转弯处设曝气装置，在曝气池上方为厌氧池，下方则为好氧段，从而产生富氧区和缺氧区，可以进行硝化和反硝化作用，取得脱氮的效应，同时氧化沟法污泥龄较长，可以存活世代时间较长的微生物进行特别的反应，如除磷脱氮。
工作特点：
①在液态上，介于完全混合与推流之间，有利于活性污泥的适于生物凝聚作用。
②对水量水温的变化有较强的适应性，处理水量较大。
③污泥龄较长，一般长达15－30天，到以存活时间较长的微生物，如果运行得当，可进行除磷脱氮反应。
④污泥产量低，且多已达到稳定。
⑤自动化程度较高，使于管理。
⑥占地面积较大，运行费用低。
⑦脱氮效果还可以进一步提高，因为脱氮效果的好坏很大一部分决定于内循环，要提高脱氮效果势必要增加内循环量，而氧化沟的内循环量从政论上说可以不受限制，因而具有更大的脱氮能力。
⑧氧化沟法自问世以来，应用普遍，技术资料丰富。
C A/A/O法
优点：
①该工艺为最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水力停留时间，总产占地面积少于其它的工艺。
②在厌氧的好氧交替运行条件下，丝状菌得不到大量增殖，无污泥膨胀之虞，SVI值一般均小于100。
③污泥中含磷浓度高，具有很高的肥效。
④运行中勿需投药，两个A段只用轻缓搅拌，以不啬溶解氧浓度，运行费低。
缺点：
①除磷效果难于再行提高，污泥增长有一定的限度，不易提高，特别是当P/BOD值高时更是如此。
②脱氮效果也难于进一步提高，内循环量一般以2Q为限，不宜太高，否则增加运行费用。
③对沉淀池要保持一定的浓度的溶解氧，减少停留时间，防止产生厌氧状态和污泥释放磷的现象出现，但溶解浓度也不宜过高。以防止循环混合液对缺反应器的干扰。
D 一体化反应池（一体化氧化沟又称合建式氧化沟）
一体化氧化沟集曝气，沉淀，泥水分离和污泥回流功能为一体，无需建造单独得二沉池。基本运行方式大体分六个阶段（包括两个过程）。
阶段A：污水通过配水闸门进入第一沟，沟内出水堰能自动调节向上关闭，沟内转刷以低转速运转，仅维持沟内污泥悬浮状态下环流，所供氧量不足，此系统处于缺氧状态，反硝化菌将上阶段产生的硝态氮还原成氮气逸出。在这过程中，原生污水作为碳源进入第一沟，污泥污水混合液环流后进入第二沟。第二沟内转刷在整个阶段均以高速运行，污水污泥混合液在沟内保持恒定环流，转刷所供氧量足以氧化有机物并使氨氮转化成硝态氮，处理后的污水与活性污泥一起进入第三沟。第三沟沟内转刷处于闲置状态，此时，第三沟仅用作沉淀池，使泥水分离，处理后的出水通过已降低的出水堰从第三沟排出。
阶段B：污水入流从第一沟调入第二沟，第一沟内的转刷开始高速运转。开始，沟内处于缺氧状态，随着供氧量增加，将逐步成为富氧状态。第二沟内处理过的污水与活性污泥一起进入第三沟，第三沟仍作为沉淀池，沉淀后的污水通过第三沟出水堰排出。
阶段C：第一沟转刷停止运转，开始泥水分离，需要设过渡段，约一小时，至该阶段末，分离过程结束。在C阶段，入流污水仍然进入第二沟，处理后污水仍然通过第三沟出水堰排出。
阶段D：污水入流从第二沟调至第三沟，第一沟出水堰开，第三沟出水堰关停止出水。同时，第三沟内转刷开始以低转速运转，污水污泥一起流入第二沟，在第二沟曝气后再流入第一沟。此时，第一沟作为沉淀池。阶段D与阶段A相类似，所不同的是反硝化作用发生在第三沟，处理后的污水通过第一沟已降低的出水堰排出。
阶段E：污水入流从第三沟转向第二沟，第三沟转刷开始高速运转，以保证该段末在沟内为硝化阶段，第一沟作为沉淀池，处理后污水通过该沟出水堰排出。阶段E与阶段B类似，所不同的是两个外沟功能相反。
阶段F：该阶段基本与C阶段相同，第三沟内的转刷停止运转，开始泥水分离，入流污水仍然进入第二沟，处理后的污水经第一沟出水堰排出。
其主要特点：
①工艺流程短，构筑物和设备少，不设初沉池，调节池和单独的二沉池，污泥自动回流，投资省，能耗低，占地少，管理简便。
②处理效果稳定可靠，其BOD 5和SS 去除率均在90％-95％或更高。COD 得去除率也在85％以上，并且硝化和脱氮作用明显。
③产生得剩余污泥量少，污泥不需小孩，性质稳定，易脱水，不会带来二次污染。
④造价低，建造快，设备事故率低，运行管理费用少。
⑤固液分离效率比一般二沉池高，池容小，能使整个系统再较大得流量和浓度范围内稳定运行。
⑥污泥回流及时，减少污泥膨胀的可能。
综上所述，任何一种方法，都能达到降磷脱氮的效果，且出水水质良好，但相对而言，SBR 法一次性投资较少，占地面积较大，且后期运行费用高于氧化沟，厌氧池－氧化沟虽然一次性投资较大，但占地面积也不少，耗电量低，运行费用较低，产污泥量大，而且构筑物多而复杂。一体化反映池科技含量高，投资省，运行管理各个方面都优于其他处理方法。本设计的处理水量较大在，且处理水量可达30万吨/天，因此，采用一体化反映池为本设计的工艺方案。
根据任务书上所给的原始资料，与上海石洞口污水厂比较，有很多相类似的地方。因此在做本设计时，参照其运行设计污水厂方案。 2、工艺流程的选择
至苗圃
回流污泥
厌氧池
二沉池
加氯间
排放
接触池
氧化沟
剩余污泥
流量计
沉沙池
沙
沙水分离器
细格栅
提
升泵房
栅渣压干机栅渣
卡罗塞浓缩池
污水
中格栅
栅渣压干机
栅渣
栅渣外运
旱流时水中的各项指标均较高，故应设二级处理单元去除水中的BOD
及
5 -N和P，厌氧池加氧化沟及其四沟式循环的独特构造，使它具有很强除磷脱NH
3
氮功能。故选用此工艺流程。
3、各级处理构筑物设计流量(二级)
最高日最高时 4.26万吨
最高日平均时 3万吨
说明：雨天时不能处理的流量采用溢流井溢流掉，只处理初期雨水。
五、污水处理构筑物设计
1.中格栅和提升泵房（两者合建在一起）
中格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。
提升泵房用以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过，从而达到污水的净化。
设计参数：
因为格栅与水泵房合建在一起。因此在格栅的设计中，做了一定的修改，特别是在格栅构造和外型上的设计，突破了传统的“两头小，中间大”的设计模式，改建成长方体形状利于均衡水流速度，有效的减少了粗格栅的堵塞。建成一座潜地式格栅，因此在本次得设计中，将不计算栅前高度，格栅高度，直接根据所选择的格栅型号进行设计。
（1）水泵处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：
1)人工清除 25～40mm
2)机械清除 16～25mm
3)最大间隙 40mm
（2）在大型污水处理厂或泵站前原大型格栅(每日栅渣量大于0.2m3),一般应采用机械清渣。
（3）格栅倾角一般用450～750。机械格栅倾角一般为600～700，
（4）通过格栅的水头损失一般采用0.08～0.15m。
（5）过栅流速一般采用0.6～1.0m/s。
运行参数：
栅前流速 0.7m/s 过栅流速 0.9m/s
栅条宽度 0.01m 栅条净间距 0.02m
栅前槽宽 1.52m 格栅间隙数 51
水头损失 0.103m 每日栅渣量 2.09m3/d
设计中的各参数均按照规范规定的数值来取的。
提升泵房说明：
1．泵房进水角度不大于45度。
2．相邻两机组突出部分得间距，以及机组突出部分与墙壁的间距，应保证水泵轴或电动机转子再检修时能够拆卸，并不得小于0.8。如电动机容量大于55KW时，则不得小于1.0m，作为主要通道宽度不得小于1.2m。
3.泵站为半地下式，直径D＝10m，高12m，地下埋深7m。
4.水泵为自灌式。
2、细格栅和沉沙池
细格栅的设计和中格栅相似.
运行参数：
栅前流速 0.7m/s 过栅流速 0.9m/s
栅条宽度 0.01m 栅条净间距 0.01m
栅前部分长度 2.66m 格栅倾角 60o
栅前槽宽 3.24m 格栅间隙数 51（两组）
水头损失0.26m 每日栅渣量 2.98m3/d
沉砂池设计
沉砂池的作用是从污水中将比重较大的颗粒去除，其工作原理是以重力分离为基础，故应将沉砂池的进水流速控制在只能使比重大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带起立。
沉砂池设计中，必需按照下列原则：
1. 城市污水厂一般均应设置沉砂池，座数或分格数应不少于2座(格)，并按并联运行原则考虑。
2 .设计流量应按分期建设考虑：
(1)当污水自流进入时，应按每期的最大设计流量计算；
(2)当污水为用提升泵送入时，则应按每期工作水泵的最大组合流量计算；
(3)合流制处理系统中，应按降雨时的设计流量计算。
3 .沉砂池去除的砂粒杂质是以比重为2.65，粒径为0.2以上的颗粒为主。
4 .城市污水的沉砂量可按每106m3污水沉砂量为30m3计算，其含水率为60%，容量为1500kg/m3。
5.贮砂斗槔容积应按2日沉砂量计算，贮砂斗池壁与水平面的倾角不应小于55°排砂管直径应不小于0.3m。
6.沉砂池的超高不宜不于0.3m 。
7 .除砂一般宜采用机械方法。当采用重力排砂时，沉砂池和晒砂厂应尽量靠近，以缩短排砂管的长度。
说明：
采用平流式沉砂池，具有处理效果好，结构简单的优点，分两格。
运行参数：
沉砂池长度 7.5m 池总宽 2.4m
有效水深 0.82m 贮泥区容积 1.79m3（每个沉砂斗）
沉砂斗底宽 0.5m 斗壁与水平面倾角为 600
斗高为 0.5m 斗部上口宽 1.1m
3、厌氧池和氧化沟
说明：
本设计采用的是卡罗塞（Carrousel）氧化沟。
二级处理的主体构筑物，是活性污泥的反应器，其独特的结构使其具有脱氮除磷功能，经过氧化沟后，水质得到很大的改善。
运行参数：
共建造两组厌氧池和两组氧化沟，一组一条。
厌氧池直径 D=23m，高H=4.3m
氧化沟尺寸 L3B=85m328m，高H=3.8m
给水系统：通过池底放置的给水管，在池底布置成六边行，再加上中心共七个供水口，利用倒置喇叭口，可以均化水流，减少对膜式曝气管得冲刷。尽可能的提高膜式曝气管的使用寿命。
出水系统：采用双边溢流堰，在边池沉淀完毕，出水闸门开启，污水通过溢流堰，进行泥水分离。澄清液通过池内得排水渠，排到接触消毒池。在排水完毕后，出水闸门关闭。
曝气系统：采用表面机械曝气DY325型倒伞型叶轮表面曝气机。
排泥系统：采用轨道式吸泥机，由于池体为氧化沟，其边沟完成沉淀阶段后，转变为缺氧池，因此其回流污泥速度快，避免了污泥的膨胀。所以此工艺排泥量少，有时可以不排泥。吸泥机启动时间在该池沉淀结束时。
4、二沉池
设计参数：
设计进水量：Q=15000 m3/d （每组）
范围为1.0—1.5 m3/ m2.h ，取q=1.0 m3/ m2.h 表面负荷： q
b
固体负荷： q
=140 kg/ m2.d
s
水力停留时间（沉淀时间）：T=2.5 h
堰负荷：取值范围为1.5—2.9L/s.m，取2.0 L/(s.m)
运行参数：
沉淀池直径D=28.2m 有效水深 h＝2.5m
池总高度 H=5.66m 贮泥斗容积V
＝1143m3
w
5．接触消毒池
1、城市污水经过一级或二级处理(包活性污泥法和膜法)后，水质改善，细菌含量也大幅度减少，但其绝对值仍很可观，并有存在病源菌的可能。因此，污水排入水体前应进行消毒。消毒剂的选择见下表：
经过以上的比较，并根据现在污水处理厂现在常用的消毒方法，决定使用液氯毒。
设计参数：
设计流量：Q ′=30000m3/d=0.35m 3/s （设一座） 水力停留时间：T=0.5h=30min 设计投氯量为：ρ＝4.0mg/L 平均水深：h=2.0m 隔板间隔：b=3.5m
消 毒 剂 优 点
缺 点
适 用 条 件
液 氯
效果可靠、投配简单、投量准确，价格便宜
氯化形成的余氯及某些含氯化合物低浓度时对水生物有毒害，当污水含工业污水比例大时，氯化可能生成致癌化合物 。
适用于，中规模的污水处理厂 漂 白 粉 投加设备简单，价格便宜。
同液氯缺点外，沿尚有投量不准确，溶解调制不便，劳动强度大
适用于出水水质较好，排入水体卫生条件要求高的污水处理厂
臭 氧 消毒效率高，并能有效地降解污水中残留的有机物，色，味，等，污水中PH ，温度对消毒效果影响小，不产生难处理的或生物积累性残余物
投资大成本高，设备管理复杂 适用于出水水质较好，排入水体卫生条件要求高的污水处理厂
次 氯 酸 钠 用海水或一定浓度的盐水，由处理厂就地自制电解产生，消毒
需要特制氯片及专用的消毒器，消毒水量小 适用于医院、生物制品所等小型污水处理站
采用射流泵加氯，使得处理污水与消毒液充分接触混合，以处理水中的微生物，尽量避免造成二次污染。采用隔板式接触反应池。
运行参数：
池底坡度 2%～3% 隔板用 3块 长 30m 宽 11m 水头损失取 0.5m 水流速度 0.75m /s
六、污泥处理构筑物的设计计算
1、 污泥泵房
（1）回流污泥泵选用LXB-1000螺旋泵3台（2用1备），单台提升能力为660m 3/h ，提升高度为2.0m －2.5m,电动机转速n=48r/min,功率N=11kW 。
（2）回流污泥泵房占地面积为9m 35.5m 。
（3）剩余污泥泵选两台，2用1备，单泵流量Q>2Q w /2＝4.12m 3/h 。选用1PN 污泥泵Q ：7.2－16m 3/h, H ：14-12m, N ：3kW 。
（4）剩余污泥泵房占地面积L 3B =4m 33m ，集泥井占地面积
m m H3.00.32
1
?Φ。 2、污泥浓缩池
采用辐流式浓缩池，用带栅条的刮泥机，采用静圧排泥。 设计规定及参数：
① 进泥含水率：当为初次污泥时，其含水率一般为95%～97%;当为剩余活
性污泥时，其含水率一般为99.2%～99.6%。
② 污泥固体负荷：负荷当为初次污泥时，污泥固体负荷宜采用80～
120kg/(m 2.d)当为剩余污泥时，污泥固体负荷宜采用30～60kg/(m 2.d)。 ③ 浓缩时间不宜小于12h ，但也不要超过24h 。 ④ 有效水深一般宜为4m,最低不小于3m 。 运行参数：
设计流量：每座985.7kg/d ，采用2座
进泥浓度 10g/L 污泥浓缩时间 13h 进泥含水率 99.0% 出泥含水率 96.0%
池底坡度 0.08 坡降 0.16m
贮泥时间 4h 上部直径 5.4m
浓缩池总高 4.36m 泥斗容积 2.8m3
七、污水厂平面，高程布置
1、平面布置
各处理单元构筑物的平面布置：
处理构筑物是污水处理厂的主体建筑物，在对它们进行平面布置时，应根据各构筑物的功能和水力要求结合当地地形地质条件，确定它们在厂区内的平面布置应考虑：
（1）贯通，连接各处理构筑物之间管道应直通，应避免迂回曲折，造成管理不便。
（2）土方量做到基本平衡，避免劣质土壤地段
（3）在各处理构筑物之间应保持一定产间距，以满足放工要求，一般间距要求5～10m，如有特殊要求构筑物其间距按有关规定执行。
（4）各处理构筑物之间在平面上应尽量紧凑，在减少占地面积。
2、管线布置
（1）应设超越管线，当出现故障时，可直接排入水体。
（2）厂区内还应有给水管，生活水管，雨水管，消化气管管线。
辅助建筑物：
污水处理厂的辅助建筑物有泵房，鼓风机房，办公室，集中控制室，水质分析化验室，变电所，存储间，其建筑面积按具体情况而定，辅助建筑物之间往返距离应短而方便，安全，变电所应设于耗电量大的构筑物附近，化验室应机器间和污泥干化场，以保证良好的工作条件，化验室应与处理构筑物保持适当距离，并应位于处理构筑物夏季主风向所在的上风中处。
在污水厂内主干道应尽量成环，方便运输。主干宽6～9m次干道宽3～4m，人行道宽1.5m～2.0m曲率半径9m，有30%以上的绿化。
3、高程布置
为了降低运行费用和使维护管理，污水在处理构筑物之间的流动以按重力流考虑为宜，厂内高程布置的主要特点是先确定最大构筑物的地面标高，然后根据水头损失，通过水力计算，递推出前后构筑物的各项控制标高。
根据氧化沟的设计水面标高，推求各污水处理构筑物的水面标高，根据和处理构筑物结构稳定性，确定处理构筑物的设计地面标高。
污水厂设计计算书
第一章 污水处理构筑物设计计算
一、泵前中格栅 1．设计参数：
总变化系数K Z =1.42
设计流量Q=3310431.42m 3/d=0.49m 3/s 栅前流速v 1=0.7m/s ，过栅流速v 2=0.9m/s 栅条宽度s=0.01m ，格栅间隙e=20mm 格栅倾角α=60° 2．设计计算
（1）假设格栅前水深h=0.5m （2）栅条间隙数1.509
.05.002.060sin 49.0sin 2=???
==
ehv Q n α(取n=51)
（3）栅槽有效宽度B=s （n-1）+en=0.01（51-1）+0.02351=1.52m （4）进水渠道渐宽部分长度:设进水渠道宽B 1=1.3m ，其渐宽部分展开角度α1=20。
m B B L 30.020tan 23
.152.1tan 2111=?
-=-=
α
（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度m L L 15.02
1
2== （6）过栅水头损失（h 1）
因栅条边为矩形截面，取k=3，则
m g v k kh h 103.060sin 81
.929.0)02.001.0(42.23sin 22
34
201=?????===αε 其中ε=β（s/e ）4/3 h 0：计算水头损失
k ：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42 （7）栅后槽总高度（H ）
取栅前渠道超高h 2=0.3m ，
则栅槽总高度H=h+h 1+h 2=0.5+0.103+0.3=0.9m （8）格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+H 1/tan α
=0.30+0.15+0.5+1.0+（0.5+0.3）/tan60° =2.41m
（9）每日栅渣量：设栅渣量为每1000m 3污水产0.07m 3 d m K W Q W Z /09.21000
42.186400
07.049.010*********=???=???=
>0.2m 3/d
所以宜采用机械格栅清渣 （10）计算草图如下：
α
1
进
水
工作平台
栅条
α
图1 中格栅计算草图
α
二、污水提升泵房 1.设计参数
设计流量：Q=0.49m 3/s ，泵房工程结构按远期流量设计 2.泵房设计计算
采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入平流沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池及接触池，最后由出水管道排出。 各构筑物的水面标高和池底埋深见高程计算。
进水管管底高程-4.5m ，管径DN1000，充满度
75.0=DN
H
出水管提升后的水面高程为3.55m 平均秒流量：Q=0.35m 3/s
最大秒流量：Q1=QK Z =0.3531.42=0.49m 3/s 取500L/s
考虑集水池与机器间合建式的圆形泵站，考虑3台水泵（其中一台备用），每台水泵的容积为500/2=250L/s 。
集水池容积，采用相当于一台泵6min 的流量：
3901000
6
60250m W =??=
有效水深采用H=2m ，则集水池面积为F=45m 2 选泵前总扬程估算：
经过格栅的水头损失为0.1m
集水池正常工作与所需提升经常高水位之间的高差为：
3.55-（-
4.5+130.75-0.1-1.0）=8.4m （集水池有效水深2m ，正常时按1m 计）
出水管管线水头损失：
总出水管：Q=500L/s,选用管径为600mm 的铸铁管 查表得：v=1.77m/s ，1000i=6.50m
当一台水泵运转时 Q=250L/s ，v=0.89m/s>0.7m/s
泵站内管线水头损失假设为1.5m ，考虑安全水头0.5m ，则估算水泵总扬程为
H=1.5+8.4+0.5=10.4m
选用350ZZB-12型污水泵，每台Q=250L/s ，H=12m 泵站经平剖面布置后，对水泵总扬程进行核算。 吸水管路水头损失计算：
每根吸水管Q=250L/s ，管径选用500mm ，v=1.28m/s ；1000i=4.31 根据图示：直管部分长度1.2m ，喇叭口（ζ=0.1），DN500390。弯头一个(ζ=0.5),DN350闸门一个（ζ=0.1），DN5003DN250减缩管（由大到小）（ζ=0.25）：
沿程损失：m 0052.01000
31
.42.1=?
局部损失：()473.027.525.0228.11.05.01.02
2=+++g
g
吸水管路水头总损失计算：0.473+0.006=0.479≈0.48m
出水管路水头损失计算：
每根出水管Q=250/s ，选用450mm 的管径，v=1.58m/s ，1000i=7.53，以最不利点A 为起点，沿A 、B 、C 、D 、E 线顺序计算水头损失。 A-B 段：
DN3003DN450渐扩管1个（ζ=0.375），DN450止回阀1个(ζ=1.7),DN450
390。
弯头1个（ζ=0.50），DN450阀门1个（ζ=0.1）：
局部损失：()m 91.062
.1958.11.05.07.162.197.5375.02
2=+++?
B-C 段（选DN600管径，v=0.89m/s ，1000i=1.72）
直管部分长度0.78m ，丁字管1个（ζ=1.5）：
沿程损失：m 0013.01000
72
.178.0=?
局部损失：m 061.062
.1989.05.12
=?
C-D 段（选DN600管径，Q=500L/s ，v=1.77m/s ，1000i=6.50）： 直管部分长度0.78m ，丁字管1个（ζ=0.1）：
沿程损失：m 005.01000
50
.678.0=?
局部损失：m 016.062
.1977.11.02
=?
D-E 段：
直管部分长度5.5m ，丁字管1个（ζ=0.1），DN600mm 390。弯头2个（ζ=0.6）：
沿程损失：m 036.01000
50
.65.5=?
局部损失：()m 208.0160.03.162
.1977.126.01.02
=?=??+
出水管路水头总损失：
0.91+0.0013+0.061+0.005+0.016+0.036+0.208=1.237m 则水泵所需总扬程（不再加安全水头）：
H=0.48+1.237+8.4=10.2m ，故选用6PWA 水泵是合适的。
采用350ZZB-15型污水泵3台，二用一备。该泵提升流量1200m 3/h ，扬程12m ，转速980r/min ，功率90kW 。
占地面积为π52＝78.54m 2，即为圆形泵房D ＝10m,高12m,泵房为半地下式，地下埋深7m ，水泵为自灌式。 计算草图如下：
三、泵后细格栅 1．设计参数： 总变化系数K Z =1.42
设计流量Q=3310431.42m 3/d=0.49m 3/s 栅前流速v 1=0.7m/s ，过栅流速v 2=0.9m/s 栅条宽度s=0.01m ，格栅间隙e=10mm 格栅倾角α=60° 2．设计计算
（1）假设格栅前水深h=0.5m （2）栅条间隙数3.1019
.05.001.060sin 49.0sin 21=???
==
ehv Q n α （取n=102）
设计两组格栅，每组格栅间隙数n=51条
（3）栅槽有效宽度B 2=s （n-1）+en=0.01（51-1）+0.01351=1.52m 所以总槽宽为1.5232+0.2＝3.24m （考虑中间隔墙厚0.2m ） （4）进水渠道渐宽部分长度：设进水渠道宽B 1=1.3m ，其渐宽部分展开角度 α1=20。 m B B L 66.220tan 23
.124.3tan 2111=?
-=-=
α
（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度m L L 33.12
1
2== （6）过栅水头损失（h 1）
因栅条边为矩形截面，取k=3，则
m g v k kh h 26.060sin 81
.929.0)01.001.0(42.23sin 22
34
201=?????===αε
其中ε=β（s/e ）4/3 h 0：计算水头损失
k ：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42 （7）栅后槽总高度（H ） 取栅前渠道超高h 2=0.3m
栅槽总高度H=h+h 1+h 2=0.5+0.26+0.3=1.06 （8）格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+H 1/tan α
=2.66+1.33+0.5+1.0+0.8/tan60°=5.95m
（9）每日栅渣量：设栅渣量为每1000m 3污水产0.10m 3 d m K W Q W Z /98.21000
42.186400
10.049.010*********=???=???=
>0.2m 3/d
所以宜采用机械格栅清渣
（10）计算草图如下：