施工模板设计计算书
本工程为框架剪力墙结构，汽车库和指挥中心为均为地下一层。其中汽车库部分共有48根框架柱，其中矩形柱2根，方形柱46根。柱径分别有700×700mm、900×900mm、1100×1100mm、1700×500mm、950×900mm等五种。柱高均为4300mm。最大框架梁断面为b×h：700×1400mm，梁长为8000mm。砼墙最大厚度为750mm，计算高度为5700mm。现浇板厚分别有：指挥中心部分有1800mm、1000mm ，汽车库部分有450mm、400mm。
一、施工材料
1、钢管φ=48×3.5（用于柱箍、钢楞和模板支撑）
截面积： A = 489㎜2
= 5.08×103mm3
截面抵抗矩： W
X
= 12.19×104mm4
截面惯性矩： I
X
回转半径：ⅰ= 15.8㎜
每米重量： g = 3.84 ㎏/m
弹性模量： E = 2.06×105 N/㎜2
2、木材
多层胶合板厚18㎜（用于顶板模板）
竹胶合板厚18㎜（用于柱模）
木板（东北松）板厚50㎜（用于梁底模）
木枋50×100（用于木模板楞木）
木材弹性模量： E = 9.5×103 N/mm3
= 13 N/㎜2
木材抗弯强度设计值： f
m
木材抗剪强度设计值： f
= 1.4 N/㎜2
V
3、钢材（型钢）
⑴、∟75×75×5角钢（用于柱箍）
截面积A＝741.2mm2
理论重量：5.818kg/m
截面惯性矩Ix＝37.97×104mm4
截面最小抵抗矩 W
= 7.32×103mm3
X
回转半径 i=23.3mm
钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2
钢材抗拉、抗弯强度设计值 f = 215N/㎜2
⑵、10＃槽钢（用于墙模板钢楞）
截面积A＝1274.8mm2
理论重量：10.007kg/m
截面惯性矩Ix＝198×104mm4
= 39.7×103mm3
截面最小抵抗矩 W
X
=23.3mm
回转半径 i
x
钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2
钢材抗拉、抗弯强度设计值 f = 215N/㎜2
⑶、6＃槽钢（用于墙模板钢楞）
截面积A＝845.1mm2
理论重量：6.63kg/m
截面惯性矩Ix＝50.8×104mm4
截面最小抵抗矩 W
= 16.1×103mm3
X
=2.5mm
回转半径 i
x
钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2
4、柱箍的拉紧螺栓
普通螺栓（Q235）抗拉强度设计值：2
f b
170mm
N
/
t
二、模板计算取值
根据规范规定，结构计算取值为
1、恒载
模板胶合板自重为 0.3KN/m3
新浇混凝土自重 24KN/m3
钢筋：楼板部分：自重一般为 1.1 KN/m3，按设计图计算确定1.5KN/ m3.
梁部分：自重为1.5 KN/m3
2、施工荷载
模板面板按 2.5 KN/m2计支撑结构按 2.5 KN/m2计3、振捣荷载
水平面垂直荷载为2 KN/m2
侧压力为 4 KN/m2
4、倾倒砼水平荷载为2 KN/m2
5、新浇砼的侧压力计算公式
F = 0.22γ
c ?t
ο
?β
1
?β
2
?V1/2
F =γ
c
?H
其中：γ
c
砼重力密度24 KN/m3
t ο=
15
200
+
T
h m
V/
2
= V1/2=1.414 H：浇筑高度
β
1
= 1
β
2
= 1.15 （坍落度 > 100㎜）
注：施工按10℃计算∴t
ο==
+15
200
T
8
15
10
200
=
+
6、荷载分项系数
恒载乘以1.2
新浇砼对模板侧压力乘以1.2
施工荷载和振捣砼荷载乘以1.4
倾倒砼产生的荷载乘以1.4
7、荷载组合
平板及支梁计算承载力：恒载和施工荷载
验算刚度：恒载
柱、墙侧模板计算承载力：新浇砼侧压力和倾倒砼产生的荷载
验算刚度：新浇砼侧压力
梁底板及支架计算承载力：恒载和振捣砼荷载
验算刚度：恒载
8、选择柱计算截面以最大柱截面计算：
1100×1100㎜柱径，柱计算高度为4300㎜ 9、选择梁计算截面以最大梁截面计算：
700×1400㎜梁计算长度为8000㎜
10、选择砼墙厚度和高度以砼墙最厚最高截面计算：
取墙厚为750mm ，计算高度为5700mm 。
11、现浇板计算高度:取δ=1800mm 为计算依据.
三、现浇板模板（采用厚18㎜多层胶合板，横楞50×100方材@250㎜） 1、荷载计算
模板自重 0.3KN/㎡
新浇砼自重 24KN/m 3 × 1.8m = 43.2 KN/㎡ 钢筋自重 1.5 KN/m 3 × 1.8m = 2.7 KN/㎡ 施工荷载 （均布荷载） 2.5 KN/m 2 （集中荷载） 2.5 KN
恒载 m KN q /44.552.1)7.22.433.0(=?++=' 活载 mm N m KN p /5.3/5.34.15.2==?= 总荷载mm N q p q /94.58='+=
验算挠度时 ()mm N q /2.467.22.433.01=++= 2、模板强度计算
胶合板（木模板）下的木楞为50×100㎜间距250㎜。（胶合板尺寸为2440×1220，纵向木楞间距取250㎜） 以四跨等跨连续梁计算
按最不利荷载布置，查结构静力计算表 弯矩系数 121.0-=m κ
剪力系数 62.0-=v κ 挠度系数 632.0=ωκ
则 2ql M m ?=κ
225094.58121.0??-=
mm N ?=75.445733
胶合板厚18mm ，木楞为50×100mm ，间距250mm 。板、肋共同工作时：
b=50 h=100 t=18 B=250 H=118
40100
5018250(218)50250(11850)(2)(2
2221=?+??-+?=+-+=bh Bt t b B bH y
784011812=-=-=y H y
[][]
67.12532666)1840)(50250(40.25078503
1))((..31333313132=---?+?=---+=
t y b B y B y b I 2.16067540
11867
.532666=-=-=
y H I W
则: 77.22
.16067575.445733==W M σN/mm 2
木材m f 抗弯强度设计值2/13mm N f m =
m f ?σ
∴强度符合要求。
3、挠度验算
mm N q /2.461=
43312150012
1825012mm bh I =?==
mm EI ql 988.0121500
105.910025082.4632.01003
4
4=?????=?=ωκω []mm 1=ω(根据JGJ96-95中规定)
[]ωω<
∴挠度符合要求。
四、木模板下横楞计算 1、强度计算
因为250㎜宽的木模板的荷载均布分布在一根木楞50×100上，折算成线荷载： ∴总荷载m KN q /735.1425.094.58=?= 木楞下用φ=48×3.5钢管作横楞 @600。 按两跨等跨连续计算
按最不利荷载布置，查结构静力计算表
125.0-=M κ
625.0=A V
521.0=ωκ
则 mm N l q M M ?=??=??=663075600735.14125.022κ 楞木为50×100
32
233.833336
100506mm bh W =?==
2/96.733
.83333663075mm N W M ===
σ 木材m f 抗弯强度设计值 2/13mm N f m =
m f ?σ
∴强度符合要求。
2、横楞挠度验算
EI
ql M
1004?=κω mm N q /55.1125.02.46=?= 43367.416666612
1005012mm bh I =?==
EI
ql M
1004
κω= 67
.4166666105.910060055.11521.03
4
?????= mm 197.0=
[]mm 1=ω（根据JGJ96-95中规定）
[]ωω? 挠度符合要求。
五、现浇板木模板下钢楞主龙骨（纵楞）计算
纵楞按四跨连续梁计算，纵楞承受横楞传下来的集中荷载，为简化计算，转换成均布荷载：
模板传下来的总荷载为94.58=q N/mm 1、强度计算
2
10
1ql M =
mm N q /94.58= m f W M
≤ 31008.5?=W 2/215mm N f m = m f W
ql
=2
101 w f ql m .1012= 321008.521594.5810
1
??=??l 07.1853072=l 5.430=l mm
2、挠度验算
400
15041l EI l q W ≤=
7.2038262982
.464001019.121006.21504001504
513
=?????=???=q I E l
mm l 5.588=
两者中取小值：mm l 5.430= 施工时l 取400mm 。
六、板模下钢筋立柱
板底净高5700mm ，扣除现浇板模板高度，支柱高为5480mm ，支柱中间放3道水平拉杆，高度分别距底平面300，2100（两杆距1800）和3900（两杆距1800）。所以步距L ＝1800mm 。
1、稳定性验算
钢管回转半径：i ＝15.8mm
924.1138
.151800
===
i L λ 查表用内插法计算得φ＝0.534532
立柱钢管的容许荷载为［N ］＝105135φ＝56198N ＝56.198KN 钢管实际荷载 ql N 2
1=
N=1/2×58.94×0.4=11.788KN N ＜[N]
稳定性符合要求。 2、钢管强度计算
m n
f A N
≤ N ＝11.788KN An ＝489mm 2 2/215mm N f m =
fm A N
n
? 钢管强度符合要求。 3、扣件抗滑承载力验算
现浇板每平方米总荷载：q ＝58.94KN/m 2
纵、横楞钢管每平方米荷载：q ’’=6×3.84×9.8＝225.79N ＝0.226KN 合计总荷载：Q ＝59.166KN 扣件节点处的支座反力计算：
根据前项计算出立杆间距为400×600mm ，按每平米有4.167个支点，每个支点承载力为59.166／4.167＝14.1987KN
根据JGJ130-2001、J84-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.7规定，直角扣件，旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8KN 。
所以立杆与钢楞的扣件，可采用直角、旋转扣件，双扣件并用，但为了保证支撑排架的施工安全，我方决定使用碗扣节点，碗扣节点的承载力远远大于它可能受到的作用力，因而可以不必对其进行验算。
4、模板下钢管支撑排架结构：
经计算顶板砼模板为mm 18=σ的竹胶板，沿纵向方向下附50×100木楞＠250。
模板上钢管支撑排架为600×400，沿50×100木楞方向＠600支Φ48×3.5钢管横楞，由＠400的Φ48×3.5钢管做立柱，立柱设3道水平撑，第一道距地面300mm ，第二道距地面2100mm ，第三道距地面3900mm 。
满堂模板支架四边与中间每隔四排支架设是一道纵向剪力撑，由底至顶连续设置；由于模板支架高于4米，因此其两端与中间每隔4排立杆，在第二道水平撑上设置水平剪刀撑。（根据JGJ130-2001，J84-2001中第6.8.2的规定要求）
七、柱模板计算
柱模板按1100×1100方形柱，柱高4300mm 计算 天气温度按平均10℃计算 815
10200
15200=+=+=
T t ο℃ 浇筑速度：h m V /2= 414.12/1=∴V
11=β (未掺具有缓凝作用的外加剂)
15.12=β（坍落度取140～160mm ）
3/24m KN c =γ ，H ＝4.3m 。
侧压力计算：
2
12122.0V t F c ????=?ββγ
2/686.68414.115.1182422.0m KN F =?????= 2/2.1033.424m KN H F c =?=?=γ
取最小值
∴最大侧压力 2/686.68m KN F = 有效压头高度
86.224
686
.68==
=
c
F
h γ米 倾倒砼产生的水平荷载取2/2m KN （防止砼离析，采用串筒或导管浇筑砼） 则模板侧压力为：
()2/22.854.122.1686.68m KN F =?+?=
按刚度计算时采用标准荷载，同时不考虑倾倒砼的荷载
∴2
1/686.681686.68m KN F =?=
对木模板及其支架的设计在露天作业时，其荷载设计值可乘以0.9的折减系数 ∴2/7.769.022.85m KN F =?= 21/82.619.0686.68m KN F =?= 先计算柱木模的I 和W:
柱模采用mm 18=δ竹胶合板加50×100木枋做楞@250。
40)
1005018250(218)50250(11860)(2)(2
2221=?+??-+?=+-+=bh Bt t b B bH y
.603.4110212=-=-=y H y ＝118-40＝78 []
313
132))((31t y b B y B y b I ---?+?=
[]
333)1840)(50250(4025078503
1
---?+?=
= 12532666.67mm 4
2.16067540
11867
.125326661=-=-=
y H I W mm 3
1、柱箍间距S 计算：
模板侧压力的线荷载 m KN F q /37.841.17.761.1=?=?= 柱模板按简支梁计算
mm q EI S 64737.8467.12532666105.9192.0192.0333=???=?=
取S = 400㎜ < 647㎜ 2、模板强度计算
柱模板按简支梁计算最大弯矩
mm N qS M ?=??==168740040037.8481
8122
2/5.102.1606751687400mm N W M ===σ
木材
2/13mm N f m =
б< m f 强度符合要求 3、挠度验算
mm EI qS 173.067
.12532666105.938440082.615384534
4=?????==
ω []mm 8.0500
400
==
ω ω < []ω 挠度符合要求
八、柱箍计算（选用∟75×75×5的等边角钢）
柱箍为模板的横向支撑和支承件，其受力状态为拉弯构件，应按拉弯杆件进行计算： 1、强度计算
n A N f W M X
X X
≤?+γ :N 柱箍承受的轴向拉力设计值（N ）
n A 柱箍杆件净截面积（)2mm
x M 柱箍杆件最大弯矩设计值（)mm N ?
8
2
1ql M x =
:X γ 弯矩作用平面内，截面塑性发展系数，因受振动荷载 ∴1=x γ
:X W 截面抵抗矩（mm 3）
:f
柱箍杆件抗拉强度设计值2/215mm N f =
mm N q /35.385.07.76=?=
N ql N 767040035.3821
21=??== mm N ql M X
?=??==76700040035.388
1
8122 22.741mm A n =
331032.7mm W X ?=
23/13.1151032.77670002.7417670mm N W M A N X X X n =?+=?+γ 2/215mm N f =
强度符合要求
2、挠度验算
[]ωω≤=EI
ql 38454
1
454
10
97.391006.238440035.385??????= =0.379mm
[]mm 8.0500
400==ω
[]ωω< 挠度符合要求
经计算柱箍筋间距为400mm ，用∟75×75×5等边角钢作柱箍。 3、假设在1100宽的柱中间设M16拉结螺栓。 则M16的支座反力R ＝1／2（q.b ）
柱箍受到线面荷载：q ＝76.7×0.4=30.68KN/m R=
2
ql
＝1/2×30.68×1.1=16.874KN=16874N 而M16: S = 1.567cm 2， f t b =170N/mm 2
N f S b
t 532781707.15622=??=?? R f s b
t ???2
选用M16作拉结螺栓可用。
九、梁模板计算（梁b ×h=400×800）
1、、梁底模板（采用40=δ的东北落叶松作梁底模的木模板） （1）荷载计算
模板自重 m KN /168.02.104.07.05=??? 新浇砼自重 m KN /224.282.14.17.024=??? 钢筋自重 m KN /764.12.14.17.05.1=??? 振捣砼荷载 m KN m KN /68.12.17.0/22=?? 小计： m KN q /836.31=
乘以折减系数0.9 m KN q /65.289.0836.311=?= 验算挠度时按标准荷载计：q ’＝22.617KN/m （2）梁底模板所需要厚度计算
梁长8000㎜，考虑到模板长度，按四等跨连续梁计算，支撑间距设定为0.8m 。 按强度要求，底板所需厚度：
mm b q l h 8.34700
65
.2865.480065.41==
=
按刚度要求，底板所需厚度：
mm b q l h 2.38700
'
617.2267.6800'67.6332===
因为h 1和h 2均小于设定的模板厚度40=σ。底模板40=σmm 符合要求。
（3）梁侧模板计算
梁侧模受到新浇筑砼侧压力的作用，同时还受到倾倒砼时产生的水平荷载作用，梁侧模支承在竖向立档上，其支承条件由立档的间距所决定。
梁侧模采用厚18mm 的竹胶板，板一侧加50×100水平木楞，间距250，梁高h=1400mm 。
侧压力计算条件同柱模板。 ∴22
1210/686.68415.1182422.0....22.0m KN V
t r F c =?????==ββ
2/6.334.124m KN H F c =?=?=γ
取小值：最大侧压力F ＝33.6KN/m 2 有效压头高度：4.124
6
.33==
=
c
F
h γ 米 倾倒砼产生的水平荷载取2KN/m 2 ∴梁侧模的侧压力为
2/12.43)4.126.33(m KN F =?+?=
按刚度计算时采用标准荷载：F 1＝33.6KN/m 2
对木模板及其支架的设计在露天作业时，其荷载可乘以0.9的折减系数。 ∴2/808.389.012.43m KN F =?= F 1＝33.6×0.9＝30.24KN/m 2 竖向立档间距计算：
模板侧压力的线荷载：q=F ×1.4=38.808×1.4=54.33KN/m 梁侧模板按四跨等跨连续计算，按最不利荷载布置，查表：
弯矩系数：Km ＝-0.121 挠度系数：Kw ＝0.632 按强度计算： 则M ＝K m .ql 2
][m f W
M
≤ W ＝160675.2mm 3 ][m f =13N/mm 2 ∴5138.31773633
.54121.013
2.16067521=??=
l
mm l 68.5361=
按刚度计算：
)
/105.9,67.12532666(400
100.2344mm N E mm I l EI ql Kw ?===
866862707..100..10032==
q
K I
E l w ∴mm l 49.9532=
1l 和2l 两者取小值，l =563.68 取l ＝500mm
梁侧模支承竖向档间距为500mm 。
十、梁模板钢管横楞计算
小楞按简支梁计算，在计算时，梁作用在小楞上的荷载可简化为一个集中荷载。 按强度要求计算横楞间距：
??
?
??-=
l b Pl M 281 ∴ 2
860
b
P W l += 按刚度计算横楞间距：
400
483l EI Pl W ==
∴ P
I l 7
.158= M ：计算最大弯矩()mm N ? P ：作用在横楞上的集中荷载
l ：计算跨矩，对横楞为钢管立柱模的间距（㎜） b ：梁的宽度
W ：钢管截面抵抗矩 取mm W 31008.5?=
I ：钢管截面惯性矩 取441019.12mm I ?= 按强度计算：
KN q P 92.228.065.2875.0=?=?=
mm b P W l 61.5402700
1092.221008.586028603
3=+???=+?=
按挠度计算：
KN P 09.18617.228.0=?=
mm P I l 99.41110
09.181019.127.1587.1583
4
=???=?= 按强度计算，间距=540mm ； 按挠度计算，间距=412mm 。 梁模板钢管横楞间距取mm l 400=，可保证使用。
十一、梁模板钢管作纵楞计算
用φ48×3.5钢管作纵楞，按连续梁计算，承受横楞传来的集中荷载，为简化计算，可转换成均布荷载。 按强度计算纵楞允许跨度
[]W f l q M ?='=
210
1
∵,1008.5,/21532mm W mm N f ?== ∴ q l '
=13305
按挠度计算纵楞允许跨度
400
1504l EI l q =?'=ω
∴ 3
17.2124q
l ?= M ：计算最大弯矩)(mm N ?
q ：横楞作用在纵楞上的均布荷载()mm N / l ：纵楞计算跨距()mm 作用在纵楞上的均布荷载 mm N q q /325.1465.282
1
21,=?=?= 按强度计算 mm q
l 22.8732642.03305325.141330513305,
=?=?=?= 按挠度计算 mm N q q /31.11617.222
1
21,=?=?= mm q l 55.9461
7.21243
,
=?= 取较小值 mm l 22.873= ， 实际施工时与板支撑合用，并按柱距均分，则
mm l 800=
梁模板最大楞间距按mm l 800=取值，可保证使用并符合第九项第（2）点假设。
十二、钢管立柱
以上梁模、梁楞计算均以b ×h ＝700×1400大梁为例。该梁底距地净高3.3m 。
h=3.3m
中间设2道水平拉杆（在300=h 处和2100=h 处），即水平杆问题（步距）为1800mm 。
钢管回转半径 mm i 8.15=
924.1138
.151800
0===
i l λ 查表用内插法计算得 534532.0=?
立柱钢管的容许荷载为[]KN N N 198.5656198105135===? 钢管的实际荷载
?=
21N 梁底模均布荷载?纵楞跨距=KN 46.1165.289.02
1
=?? []N N ? 稳定性符合要求。
钢管强度计算
m n
f A N
≤ KN N 46.11=
2489mm A =
2/44.2348911460mm N A N n == 2/215mm N f m =
m n
f A N
< 强度符合要求。 梁下钢管立柱支撑为双排间距800mm 。
十三、地下室墙模板计算（采用竹胶板模板，后加50×100木楞＠250） 墙高计算高度为5.7米。 侧压力计算公式 F=0.222
121V t c ????ββγο 施工天气平均温度按10℃计算
815
10200
=+=
∴οt
V ：浇注速度V=2m/h 4142.12
1=V
11=β (末掺具有缓凝作用的外加剂)
15.12=β(坍落度取140-160mm) 3/24M KN c =γ
2/686.68414.115.1182422.0M KN F =?????=∴
F=2/8.1367.524M KN H c =?=?γ 取较小值。
2/686.68M KN F =∴最大侧压力
有效压头高度
m y F h c 86.224
686.68===
倾倒砼产生的水平荷载取2KN/M 2（防止砼离析，采用串筒倾倒砼） 侧模板的侧压力为
F=（68.686×1.2＋2×1.4）=85.223KN/m 2
按刚度计算时采用标准荷载，同时不考虑倾倒砼的荷载。
21/686.681686.68M KN F =?=∴
对木模板及其支架，其荷载设计值可乘以0.85的折减系数 21/7.769.0223.85M KN F =?=∴（强度计算） 21/82.619.0686.68M KN F =?=（刚度计算）
以上荷载值与柱模板计算相同，墙模板材料与柱模板材料也一样，故在此得出结论：地下室墙模板在强度和刚度验算上符合要求。
十四、地下室墙模板钢楞计算
横向钢楞采用10＃槽钢（单根），横向钢楞支承在竖向大肋上，可作为支承
塔吊附着施工方案 一、工程概况 本工程是遵义华南房地产开发有限公司开发，在遵义县南白五里堡，总建筑面为90000M2，分A1、A2、B1、B2栋，A1、A2、B1、B2地下室一层，总高度98M建筑占地面积4000 M2，正负零标高相当于绝对标高908.40M，采用框剪结构。其中A1、A2共用一台塔吊，B1、B2共用一台塔吊。 二、塔吊介绍 本塔吊为“华夏”牌QTZ40，最大独立高度为28.3米，最大附着高度为120米，在工作高度达70米前，可采用二倍率或四倍率钢丝绳；当工作高度超过70米时，只能采用二倍率钢丝绳。 三、附着架的安装 1、附着式的结构布置与独立式相同，此时为提高塔机稳定性和刚度，在塔身全高内设置至少7道附着装置。为此要求塔机中心线距建筑的距离为2.9米，附着装置之间的距离尺寸用户可根据施工情况自行调整，安装方法见图1-1。在图1-1中，H1小于或等于21.3米， H2=H3=H4=H5=H6小于或等于17.6米，H7小于或等于15米。
①、附着点的强度应满足塔机对建筑物的荷载，必要时应加配筋或提高砼标号。 ②、附着筐尽量设置在塔身标准节接头处，附着架应箍紧塔身，附着杆的倾斜度应控制在10°以内。 ③、杆件对接部位要开30°坡口，其焊缝厚度应大于10mm，支座处的焊缝厚度应大于12mm。 ④、附着杆件与墙面的夹角应控制在45－60°之间。 ⑤、锚固点以上的自由高度应控制在说明书规定高度之内。 ⑥、附着后要有经纬仪进行检测，并通过调整附着撑杆的长度及顶块来保证塔身垂直度（塔身轴线和支承面的垂直度误差不大于4/1000，最高锚固点以下的塔身垂直度不大于2/1000），并作好记录。 四、附着架的拆除 1、用钢管、跳板在附着筐下搭设操作平台，搭设时应将平台支撑好。 2、依据建筑物搭设走道或设置其它辅助起吊装置。 3、用走道拆除时可直接将附墙支撑转移到建筑物内，再转移至地面。 4、采用其它辅助起吊装置拆卸时，应先用吊绳固定好靠建筑物端的撑杆，然后退掉靠建筑物端的撑杆销；再用绳将塔身端撑杆固定好，退掉销子后缓慢放下支撑杆，让辅助起吊装置受
附录1掉头隧道模板支架专项施工方案计算书 1.1. 顶板支架模板计算 1.1.1.计算参数 结构板厚700mm,顶板与侧墙设置500×500倒角，计算采用倒角处最大板厚1200mm，层高5.36m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=12.00N/mm2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48.3×3.0mm钢管：横向间距600mm,纵向间距 600mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,壁厚3.6mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。 图1.1.1-1模板支撑体系搭设正立面图
图1.1.1-2闭口段支模体系搭设平面图
图1.1.1-3闭口段支模体系搭设横向立面图
图1.1.1-4闭口段支模体系搭设纵向立面图 1.1. 2. 顶板底模验算 1. 底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 ×1.2 = 0.36kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 34.56kN/m ③钢筋荷载 1.1kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 1.58kN/m ④ 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50kN/m 施工人员 及施工设 纵向剪刀撑 间距4000
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 40kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 36.5kN/m 2. 顶板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=250mm ，计算跨数5跨。 底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh 2 /6=1000×182/6=54000mm 3， I=bh 3/12=1000×183/12=486000mm 4。 3. 内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 1=K M q 1L 2 =-0.105×40.00×2502=-262500N ·mm 剪力系数K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606×40.00×250=6060N 图1.1.2-1顶板底模板荷载示意图 b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 2=K M q 2L 2=-0.105×36.50×2502=-239531N ·mm 跨中弯矩系数K M =0.078， M 3=K M q 2L 2=0.078×36.50×2502=177938N ·mm 剪力系数K V =0.606， V 2=K V q 2L=0.606×36.50×250=5530N 挠度系数K υ=0.644, υ2=K υq ,2L 4/(100EI) =0.644×(36.50/1.2)×2504/(100×6000×486000)=0.26 mm
塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号:5015 塔机自重标准值:Fk1=1335.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=885.00kN.m 塔吊计算高度: H=80m 塔身宽度: B=1.80m 非工作状态下塔身弯矩:M1=-1170kN.m 桩混凝土等级: C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.400m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=3.000m 桩钢筋级别: HPB235 桩入土深度: 11.90m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径: 0.250m 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=1335kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=4×4×1.40×25=560kN 承台受浮力：Flk=4×4×0.35×10=56kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN
2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2 =1.2×0.71×0.35×1.8=0.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.54×80.00=43.01kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×43.01×80.00=1720.32kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2) =0.8×1.54×1.95×1.54×0.55=2.03kN/m2 =1.2×2.03×0.35×1.80=1.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=1.54×80.00=123.07kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×123.07×80.00=4922.67kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1170+0.9×(885+1720.32)=1174.79kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1170+4922.67=3752.67kN.m 三. 桩竖向力计算
本工程为****小区A1、A2、A4~A8、人防地下车库、商业工程，建筑面积为67475.02平方米，甲方已提供全套施工图纸，三通一平已提供，已具备开工条件。 一、编制依据 《低压配电设计规范》GB50054-95中国建筑工业出版社 《建筑工程施工现场供电安全规范》GB50194-93中国建筑工业出版社 《通用用电设备配电设计规范》GB50055-93中国建筑工业出版社 (21)、塔吊QTZ630 QTZ630 36.5 1 36.5 (22)、混凝土搅拌机 JZC 10.5 1 10.5 (23)、平板式振动器 ZB11 1.1 1 1.1 (24)、插入式振动器 ZX70 1.5 2 3 (25)、电动液压弯管机 WYQ 1.1 2 2.2 (26)、木工圆锯 MJ114 3 1 3 (27)、套丝切管机 TQ-3 1 2 2 (28)、真空吸水泵改型泵II号 5.5 6 33 (29)、电动切割机 DQW-005 1.5 2 3
(30)、木工圆锯 MJ114 3 1 3 (31)、钢筋切断机 QJ40-1 5.5 2 11 (32)、钢筋调直机 GT4/14 4 2 8 (33)、钢筋弯曲机 GW40 3 2 6 (34)、对焊机 UN-75 7.5 2 15 (35)、直流电焊机 10 2 20 (36)、交流电焊机 BX3-120-1 9 2 18 四、设计内容和步骤 1、现场勘探及初步设计: (1)本工程所在施工现场范围内施工前无各种埋地管线。 (2)现场东侧各有一采用380V低压供电，设一配电总箱，内有计量设备，采用TN-S系统供电。 (3)根据施工现场用电设备布置情况，总箱进线采用导线空气明敷/架空线路敷设，干线采用空气明敷/架空线路敷设，用电器导线采用空气明敷/架空线路敷设。布置位置及线路走向参见临时配电系统图及现场平面图，采用三级配电，三级防护。 (4)按照《JGJ46-2005》规定制定施工组织设计，接地电阻R≤4Ω。 2、确定用电负荷: (1)、塔吊QTZ630 K x = 0.6 Cosφ = 0.8 tgφ = 0.75 P js = 0.6×36.5 = 21.9 kW Q js = P js× tgφ=21.9×0.75 = 16.43 kvar (2)、混凝土搅拌机 K x = 0.75 Cosφ = 0.85 tgφ = 0.62 P js = 0.75×7.5 = 5.625 kW Q js = P js× tgφ=5.62×0.62 = 3.49 kvar (3)、插入式振动器 K x = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02 P js = 0.3×3 = 0.9 kW Q js = P js× tgφ=0.9×1.02 = 0.92 kvar (4)、平板式振动器 K x = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02 P js = 0.3×1.1 = 0.33 kW Q js = P js× tgφ=0.33×1.02 = 0.34 kvar (5)、塔吊QTZ40 K x = 0.6 Cosφ = 0.8 tgφ = 0.75 P js = 0.6×25.8 = 15.48 kW Q js = P js× tgφ=21.9×0.75 = 16.43 kvar (6)、混凝土搅拌机 K x = 0.75 Cosφ = 0.85 tgφ = 0.62 P js = 0.75×7.5 = 5.625 kW Q js = P js× tgφ=5.62×0.62 = 3.49 kvar (7)、平板式振动器 K x = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02 P js = 0.3×1.1 = 0.33 kW
模板施工方案 XXXXXX宿舍楼
编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、 建筑施工手册（第五版） 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。
施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1）首先根据柱断面尺寸配模。 （2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固， 柱箍间距400—600mm。 （3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 （三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统： 梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法： （ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连；
承台模板计算书
承台模板计算书 1、编制依据及规范标准 1．1、编制依据 （1）、现行施工方案 （2）、地质勘查报告 （3）、现行施工安全技术标准 （5）、公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10） 1.2、规范标准 （1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004） （2）、钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86） 2、工程概况 桥梁全长 m ，桥梁全宽 m ，共有承台4座。全桥承台钢筋用量为 t ，C15砼用量为 m 3，C30砼用量为 m 3 。 3、方案综述 承台模板采用竹胶板施工，竖肋采用50×100mm 方木，承台尺寸： 17.8×6.2×2.0m ；模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。 4、结构计算 4.1、荷载计算 当混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算，通过比较，一般取计算值较小者； 混凝土侧压力根据公式： Pmax=0.2221 210γv k k t Pmax=γ×h Pmax =0.22×24×5×1×1.15×22 1 =43 kpa Pmax =24×2=48 kpa 式中: Pmax-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kpa ）； h -有效压头高度（m ）； ν –混凝土的浇筑速度（m/h ）；
0t -新浇混凝土的初凝时间（h ）； γ-混凝土的体密度（KN/m3）； K1-外加剂影响修正系数，不参加外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2； K2-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85； 50-90mm 时，取1.0；110-150mm 时，取1.15； H-混凝土灌注层（在水泥初凝时间以内）的高度（m ）。 倾倒混凝土时产生的水平荷载： P1=2.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册） 振捣混凝土时产生的水平荷载： P1=4.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册） 荷载组合： P=1.2×43+1.4×（2.0+4.0）=60 KN/m 2 4.2、承台面板计算 面板为受弯结构，需验算其抗弯强度及刚度。 面板采用δ＝18mm 厚竹胶板， 竖肋间距0.3m ，横肋间距0.6m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。 材料力学性能参数及指标 3 32 2 105418 10006161W mm bh ?=??=＝ 4 5 3 3 1086.418100012 1121mm bh I ?=??= = Α =b ×h=1000×18＝180002 mm 结构计算 a 、强度计算 σ= w M = 3 6 10 *5410*54.0=10Mpa<[σ]=45Mpa ，符合要求。 b 、刚度计算 f= 128EI ql 4 =0.002mm<300/250＝1.2mm ，符合要求。 4.3、竖肋计算
重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房 4～11#楼项目 施工升降机基础专项施工方案 批准： 审核： 初审： 编制： 深圳中海建筑有限公司
重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目部 2011年 10月20日
目录 一、编制总体思路................................................................. - 1 - 1.施工升降机定位 (1) 2.施工升降机型号及品牌选择 (1) 3.施工升降机基础结构形式 (1) 二、编制依据..................................................................... - 2 - 三、工程概况..................................................................... - 2 - 一）.劳动力需求计划 (2) 二）.施工机械需求计划 (3) 三）.材料需求计划 (3) 五、施工升降机基础设计........................................................... - 3 - 一）.施工升降机基础要求 (3) 二）.施工升降机基础设计 (3) 三）.施工升降机基础设计 (4) 四）.基础接地电阻设计 (6) 五）.排水及防护处理措施 (6) 六、电梯基础验收................................................................. - 7 - 七、检查制度..................................................................... - 7 - 八、基础定位图................................................................... - 7 -
紫光绅苑四期19#楼工程 高压线防护专项施工方案 编制人： 审核人： 审批人： 编制单位：吉林市建筑安装工程有限公司19项目部
目录 一、编制依据---------------------------------------------- 2 二、工程概况---------------------------------------------- 2 三、防护架子搭、拆操作重、难点分析------------------------ 2 四、施工现场主要危险因素分析与防范------------------------ 2 五、施工准备---------------------------------------------- 3 六、施工部署---------------------------------------------- 4 七、搭、拆高压线防护架子安全施工要点---------------------- 6 八、计算书----------------------------------------------- 12 九、搭设高压线防护架安全技术措施------------------------- 21 十、搭、拆高压线防护架子需特别注意的安全事项------------- 23
一、编制依据 1、《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）； 2、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）； 3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）； 4、《建筑施工脚手架实用手册》； 二、工程概况 施工现场与周围环境 1.高压线位置及搭设前提条件 根据本工程施工现场实际情况，项目部经过与建设单位、监理单位协商，一致决定对建筑物北侧塔吊旋转半径范围内的高压线路进行采取搭设松木防护架防护措施，施工通道处采用钢架+松木防护架搭设，并悬挂醒目的警告标志，为确保正常供电和施工人员的人身安全，必须采取切实可行的防护措施，编制专项防护方案。 2.方案的可行性研究及建议 我们考虑搭设松木防护架。为了保证施工安全，在工程开工阶段，松木防护架应及时搭设完成，直至工程竣工才能拆除。 三、防护架子搭、拆操作重、难点分析 由于高压线防护架子搭设长度较长、范围较大，而该高压线路不可能为此长时间保持停止通电，故8m以下采取带电作业方式；8m以上须在高压线断电情况下进行操作，整个施工过程中，施工人员必须全程穿绝缘服装，戴绝缘手套。所以确保在高压线带电情况下进行搭设防护架子的安全施工，是本方案操作实施的安全重点；高压线断电是本方案操作实施的难点，需要建设单位协调相关单位在需要断电施工时将高压线断电。
重庆市北碚区滨江路下穿道工程模板专项施工方案 重庆市北碚区滨江路下穿道工程 模 板 专 项 施 工 方 案 编制人： 审核人： 审批人： 中建欣立建设发展集团股份有限公司
目录 1、工程概况··2 2、施工部署··2 3、主要劳动力安排··3 4、模板工程施工··3 4.1 模板施工准备··3 4.2 模板施工工艺··4 4.3 模板工程一般构造措施··8 4.4 模板工程主要施工节点··10 5、结构脚手架的搭设和计算··15 6、模板及支撑拆除··21 7、模板工程技术质量控制措施··22 8、安全文明施工··23
1 工程概况 （1）北碚滨江路下穿道位于嘉陵江防洪堤内的现有滨江路，西起文星湾隧道，东至泰吉 滨江小区， （2）工程施工不破坏原防洪堤，仅对现有滨江路局部改造，改造长度362m，东侧道路拓宽（现状宽12m拓宽为14m）并增设车行下穿道。起讫里程K0+000～K1+138.20，全长1138m，道路为城市次干道，标准路幅宽度为24m，双向四车道，设计车速30km/h，全线设置下穿道一座：位于里程K0+220～K0+718，全长约498m，在里程K0+440处与规划地下车库相交，设计采用闭合箱形断面框架结构，明挖法施工。 建设单位：重庆市北碚区新城建设有限责任公司 设计单位：重庆市设计院 勘察单位：重庆市勘测院 监理单位： 施工单位：中建欣立建设发展集团股份有限公司 2 施工布置 该工程为全现浇结构，为保证工程质量、安全施工和总体进度的需要，模板工程是一个非常重要的环节，务必有序组织、精心施工、合理安排。 2.1模板的用材： 柱、墙和板均采用18厚的九夹板，配置40×80的木背枋和ф48×2.8的钢管背杆。 对拉螺栓采用Ф12高强丝杆，对地面以下部分及所有挡墙模板加固均采用一次性带止水片（50*50*3）的对拉螺杆。300×3㎜钢板止水带按设计施工图及规范设置，钢筋定位导筋、预制砼内撑组合。钢筋检查合格后再关模板。
QTZ63单桩加承台基础计算书 宜昌恒大雅宛首期独立影城及相应地下室：工程拟建地点位于宜昌市伍家 岗工业园内前坪村和公谊村，属于框架结构；地上3层，地下1层；建筑总高度38.5 米，建筑面积平方米；总工期为18个月。 建设单位： 设计单位: 地勘单位： 监理单位： 施工单位： 本工程施工单位由担任项目经理，担任技术负责人。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号:QTZ63(5610) 塔吊起升高度H=45m 塔吊倾覆力矩M=1200kN.m 混凝土强度等级:C35 塔身宽度B=2.5m 基础埋深d=0m 塔吊自重G=444.2kN 基础承台厚度Hc=1.7m 最大起重荷载Q=60kN 基础承台宽度Lc=5.0m 桩钢筋级别:HRB400 桩直径或者方桩边长=1.8m 桩中心间距a=0m 承台箍筋间距S=160mm 承台砼的保护层厚度=50mm。 二、塔机基础的抗倾覆设计计算 1、塔机基础抗倾覆的计算模式 单桩承台式深基础抗倾覆的计算模式是以承台基础为主导的抗倾覆计算方法，计 算力臂为承台宽度的一半数值，安全系数取值K=1.8。 2、塔机基础所承受的最大荷载 3、确定承台和桩基的设计尺寸 1）承台基础设计尺寸：平面尺寸b为5m*5m，高度h=1.7m。 2）桩基础的设计尺寸：直径D=1.8m，桩深L取7m。 4、计算非工作工况时的力矩平衡
塔机基础在非工作工况时的倾覆力矩最大，为塔吊最不利受力状态，进行塔机基础抗倾覆计算。 1）：M P =M 1 +M 2 +M 3 式中：M 1 —承台混凝土的平衡力矩， M 1=b2*h·γ C ·b/2=52*1.7*25*5/2=2656.25KN·m M 2 —桩基础混凝土的平衡力矩， M 2=π·D2/4·l·γ C ·b/2 =3.14*1.82/4*7*25*2.5=1112.74 KN·m M 3 —塔机垂直力的平衡力矩， M 3 =G·B/2=570*2.5=1425 KN·m； 则M P =5193.99KN·m。 2）倾覆力矩：M=M 倾+M 推 。 式中：M 倾—塔机的倾覆力矩，M 倾 =1240KN·m； M 推 —塔机水平力产生的倾覆力矩， M 推 =F·h=59*1.7=100.3 KN·m； 则M=1240+100.3=1340.3KN·m。 3）抗倾覆复核：M P ≥KM，式中K为安全系数，取K=1.8。 M P /M=5193.99/1340.3=3.87＞1.8，塔机基础抗倾覆稳定性满足要求。 三、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=444.2kN， 塔吊最大起重荷载F2=60kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=605.04kN， 塔吊的倾覆力矩M=1.2×1200=1440kN.m。 四、承台配筋及承载力验算 1.塔吊基础承载力计算 根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T 187-2009，塔机在独立状态时， 作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向基础荷载值（ K F）、水平荷载
模板专项施工方案及计算书 第一节编制依据 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 本工程施工图 第二节工程概况 本工程为湘桂·盛世名城一期B区工程1#楼，位于广西灵山县，东临燕山路，西接江滨一路，北面紧临荔香路，南向鸣珂江，西靠小鹤山。18层商住楼，主体一、二层为商铺，三层至十八层为住宅，框架剪力墙结构；总建筑面积为25238.94㎡,其中一、二层商场建筑面积：2923.77㎡,住宅建筑面积:22315.17㎡。设计标高±0.000相当于绝对标高63.3 m,建筑高度为56.1 m。根据本工程的特点，现编制超高结构（1-A～1-H轴交1-1～96轴部分和1-H～1-W轴交1-3～1-93部分）梁、板模板支撑系统施工方案，该两部分层高分别为14.7 m和9.9 m,最大梁截面600㎜×1600㎜,最大板厚250㎜。 第三节方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，现梁按600×1600，板按250mm厚，支撑高度按14.7m进行模板支撑系统的设计和安全验算。其它梁、板构件参照此进行施工。 第四节材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 第五节模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装
一、编制依据： 1、现场施工的条件和要求 2、施工图纸 3、《建筑施工手册》第四版 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-2011 5、国家及行业现行规范规程及标准 二、工程概况 本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资的重点建设项目。为解决场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2011年修建完成了一条宽为15米的（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。 由于周边安置点的修建，现状道路断面已无法满足交通需求。同时道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周边山洪的排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。 本工程现状道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安置房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，具体拓宽方式为： 对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整治范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面全部铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上的行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。 道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最后进入市政排水管网。
专项施工方案计算书 模板计算书 一、荷载及荷载组合 1、荷载 计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。 (1) 荷载标准值 模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。 1）新浇混凝土自重标准值 对普通钢筋混凝土，采用25KN/m 3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。 2) 施工人员及设备荷载标准值（表4-1）： 施工人员及设备荷载标准值 表4-1 计算项目 均布荷载（KN/m 2 ） 模板及小楞 2.5 立杆 1.5 立杆支架 1.0 3) 振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4-2） 振捣混凝土时产生的荷载标准值 表4-2 计算项目 均布荷载（KN/m 2 ）
0t --新浇混凝土的初凝时间，h ，可按实测确定；当缺乏试验资料时，可采 用)15/(2000+=T t 计算，T 为混凝土的温度，oC ； V —混凝土的浇筑速度，一般取2m/h ； H —混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m ； 1β--外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2； 2β--混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15。 5） 倾倒混凝土时产生的荷载（表4-3） 倾倒混凝土时产生的荷载 表4-3 向模板内供料方法 水平荷载(KN/m 2 ) 溜槽、串筒或导管 2 容积小于0.2m 3 的运输器具 2 容积为0.2～0.8m 3 的运输器具 4 容积大于0.8m 3 的运输器具 6 (2) 荷载设计值 荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4-4是荷载分项系数。 荷载分项系数 表4-4 序号 荷载类别 类别 分项系数 编号 1 新浇混凝土自重 恒载 1.2 A 2 施工人员及设备荷载 活载 1.4 B 3 振捣混凝土时产生的荷载 活载 1.4 C 4 新浇筑混凝土对模板侧面的压力 恒载 1.2 D 5 倾倒混凝土时产生的荷载 活载 1.4 E 2、荷载组合 荷载组合表 表4-5 项次 项 目 荷载组合 计算承载能力 验算刚度 1 平板及其支架 A+B+C A+B 2 梁底板及其支架 A+B+C A+B 3 梁、柱（边长≤300mm ）、墙（厚≤100mm ） 的侧面模板 C+D D 4 大体积结构、梁、柱（边长>300mm ）、 D+E D
模板工程施工方案审批表
一.工程概况： ....... 二.编制依据 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 三.计算书 （一）、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00； 采用的钢管(mm):Φ48?.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75； 2.荷载参数 23):25.500；):0.500；混凝土与钢筋自重模板与木板自重(kN/m(kN/m2):1.000；施工均布荷载标准值(kN/m 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 22):13；):9500；面板抗弯强度设计值(N/mmE(N/mm面板弹性模量22):13.000；(N/mm 木方弹性模量E(N/mm):9000.000；木方抗弯强度设计值2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；(N/mm木方抗剪强度设计值；(mm):80.00；木方的截面高度(mm):60.00木方的截面宽度． 2 楼板支撑架荷载计算单元图
（二）、模板面板计算按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度, 模板面板为受弯构件和截面抵抗矩W分别为：I模板面板的截面惯性矩32；/6 = 64.8 cmW = 120?.8． 34；/12 = 58.32 cmI = 120?.8 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 、荷载计算1：静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)(1) ；q = 25.5?.12?.2+0.5?.2 = 4.272 kN/m1：活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)(2) = 1?.2= 1.2 kN/m；q2 2、强度计算: 计算公式如下2 M=0.1qlq=1.2?.272+1.4?.2= 6.806kN/m 其中：2；= 61257.6 N穖最大弯矩M=0.1?.806?00m2σ=M/W= 61257.6/64800 = 0.945 N/mm；面板最大应力计算值 2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2 13 小于面板的抗弯强度设计值面板的最大应力计算值为0.945 N/mm 2! 满足要求,N/mm 3、挠度计算挠度计算公式为：4≤[ν]=l/250ν =0.677ql/(100EI)= 4.272kN/m 其中q =q1． 44)=0.042 mm；ν= 0.677?.272?00 /(100?500?8.32?0面板最大挠度计算值 面板最大允许挠度[ν]=300/ 250=1.2 mm； 面板的最大挠度计算值0.042 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求! （三）、模板支撑方木的计算 方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 23；/6=6??/6 = 64 cmW=b議 34；/12=6???/12 = 256 cmI=b議
模板高架支撑架体系施工方案及计算书 本工程设计计算依据： （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） （3）《建筑结构工程施工及验收规范》（GB50204） （4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） （5）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （6）《建筑施工扣件式钢管脚手架与计算》，（JGJ130-2001） （7）《建筑施工脚手架使用手册》，中国建筑工业出版社 一、工程概况 平阳雅迪家私有限公司车间二（以下简称本工程），建设地点位于平阳县万全家具生产基地C12地块, 二层框架结构，建筑面积7945.26M2，总高12.7M。，一层层高为6.2m，二层为5.2m，最大跨度7.1M，梁最大截面240*770mm，板厚110mm，做验算参数进行计算 (1)结构及构件尺寸 层高：6.2米 楼板厚：0.11米 梁高度：0.77米 梁宽度：0.24米 (2)木楞与支撑架布置尺寸 楼板与梁底支撑架立杆步距H：1.4米 楼板底立杆纵距L1：1.1米
楼板底立杆横距L2：1.1米 梁底下木楞横距：0.2米 采用的钢管类型为ф48×3.2 (3)荷载汇总 a、楼板底模自重：0.08KN/M2 b、梁底模自重：0.08×（0.77×2+0.24）=0.14KN/M c、楼板钢筋自重：1.1×0.11=0.121KN/M2 d、梁钢筋自重：1.5×0.24×0.77=0.28KN/M e、楼板砼自重：25×0.11=2.75KN/M2 f、梁砼自重：25×0.24×0.77=4.62KN/M g、施工人员与设备荷载：2.5KN/M2 h、振捣混凝土时产生的荷载：2.1×0.5=1.05KN/M2 三、计算书 1、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。面板采用18mm厚的九夹板。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=20×1.82/6=10.8CM3 I=20×1.83/12=9.72CM4 1）强度计算（受力见图1） f=M/W<[f] 其中f---面板的强度计算值（N/mm2） M—-面板的最大弯矩（N.mm） W---面板的净截面抵弯矩
塘沽区五星广场石材干挂工程 二次深化设计计算书 一、本方案设计适用于塘沽区五星广场石材干挂工程 二、工程概况 三、设计依据 1、塘沽区五星广场石材干挂工程石材干挂工程设计图纸 2、石材幕墙工程技术规范(JGJ102-96) (参考) 3、建筑结构荷载规范(GBJ9-87) 4、钢结构设计规范(GBJ17-88) (参考) 5、民用建筑设计防火规范(GB50045-95) 6、建筑防雷设计规范(GB50057-94) 7、负结构设计手册 8、金属与石材幕墙工程技术规范 9、甲方要求 四、设计荷载 1、大面石材幕墙自重荷载设计值 自重荷载(包括石材和龙骨):1080N/M2 2、风荷载当地基本风压:0.35KN/M2 3、地震 4、荷载抗震设防考虑8度设防水平地震作用系数最大值 a max=0.16 , 地震作用放 大系数βE=5.0
石材幕墙设计计算书 基本参数:天津地区 抗震8度设防 a max=0.16 , 地震作用放大系数βE=5.0 一、风荷载计算 1、标高为8.900处风荷载计算 ⑴. 风荷载标准值计算: Wk:作用在幕墙上的风荷载标准值(Kn/m2) βgz:8.900m高处阵风系数(按B类区计算): μf=0.5×(Z/10)^(-0.16)=0.445 βgz=0.89×(1+2μf)=1.683 μz:8.900m高处风压高度变化系数(按B类区计算)(GB50009-2001) μz=(Z/10)^0.32=1.260 风荷载体型系数μs=1.20 Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.683×1.260×1.2×0.500 =1.272kN/m2 ⑵.风荷载设计值: W:风荷载设计值:Kn/m2 Rw:风荷载作用效应的分项系数:1.4 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5规定采用 W=rw×Wk=1.4×1.272=1.781Kn/m2 二、板强度校核: 石材校核:(第一处) 1.石材强度校核 校核依据:σ≤[σ]=3.700N/mm^2 Ao:石板短边长:0.600m Bo:石板长边长:1.200m a: 计算石板抗弯所用短边长度:0.600m b: 计算石板抗弯所用长边长度:1.200m t: 石材厚度:25.0mm ml:四角支承板弯矩系数,按短边与长边的边长比(a/b=0.500) 查表得:0.0763 Wk:风荷载标准值:1.272Kn/m^2 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m^2) qEAk=5×αmax×GAK =5×0.160×1200.000/1000 =0.960kN/m^2 荷载组合设计值为: Sz=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk =2.405kN/m^2 应力设计值为: