一二三类压力容器说明：
1压力容器及其分类
1.1同时具备下列条件的容器是压力容器。
(1)最高工作压力大于等0.1Mpa（不含液体静压力）;
(2)内直径大于等于0.15m，且容积大于等于0.025m3;
(3)盛装介质为气体，液化气体或最高工作温度高于等于标准沸点的液体。
1.2压力容器的分类
压力容器划分为三类：
1.2.1下列情况之一的，为第三类压力容器：
（1）高压容器;
（2）中压容器（仅限易燃或毒性程度为极度和高度危害介质）;
（3）中压储存容器（仅限易燃或毒性程度为中度危害介质，且PV乘积大于等于10MPa·m3）; （4）中压反应容器（仅限易燃或毒性程度为中度危害介质，且PV乘积大于等于0.5MPa·m3）; （5）低压容器（仅限毒性程度为极度和高度危害介质，且PV乘积大于等于0.2MPa·m3）。
1.2.2下列情况之一的，为第二类压力容器：
（1）中压容器;
（2）低压容器（仅限毒性程度为极度和高度危害介质）;
（3）低压反应容器和低压储存容器（仅限易燃介质或毒性程度为中度危害介质）。
1.2.3低压容器为第一类压力容器（已划分为三类和二类的除外）。
注：一.压力等级，按压力容器的设计压力分为四个压力等级。
（1）低压0.1≤P<1.6 单位:Mpa
（2）中压1.6≤P<10
（3）高压10≤P<100
（4）超高压P≥100
二.按介质的毒性程度由大到小分为四级：
（1）极度危害;
（2）高度危害;
（3）中度危害;
（4）轻度危害;
1.3以上详细规定见1999国家技术监督局批准的“压力容器安全技术监察规程”。
2钢板的表面质量
受压元件用钢板的表面质量及容器制成后的钢板表面质量应符合下列要求。
2.1钢板表面允许存在深度不超过厚度负偏差之半的划痕、轧痕、麻点、氧化皮脱落后的粗糙等局部缺陷。
附：常用钢板厚度负偏差
钢板厚度
5.5～7.5
>7.5～25
>25～30
>30～34
>34～40
负偏差
0.6
0.8
0.9
1.0
1.1
2.2深度超过1条规定的缺陷，以及任何拉裂、气泡、裂纹、结疤、折叠、压入氧化皮、夹杂、焊痕、打弧弧坑、飞溅等均应予以打磨清除：清除打磨的面积应不大于钢板面积的30%，打磨的凹坑应与母材园滑过渡，斜度不大于1：3。
2.3打磨后，如剩余厚度不小于设计厚度，且凹坑深度小于公称厚度的5%或2mm（取小者），允许不作补焊。
2.4超出上述界限的缺限应按下述要求进行补焊：
（1）碳素钢、16Mn之类C—Mn钢：单个修补面积等于200Cm2，总计面积小于等600Cm2或3%（取小者）。
（2）允许焊补的深度应不大于板厚的1/5。
（3）坡口处的分层应予以清除，清除深度为分层深度或10mm（取小者），并予补焊。
2.5补焊的焊缝余高一般凸出钢材表面1.5～2mm，然后打磨平整。
2.6补焊深度大于4mm者，补焊后应进行射线检查。
3封头
3.1先拼板后成形的封头，封头各种不相交的拼焊焊缝中心线间距离至少应为封头钢材厚度的3倍，且不小于100mm;相交焊缝碳钢封头不允有，不锈钢封头视情况商定。
3.2拼接对口错边量应符合见筒节二、4条的要求。
3.3拼接封头应在成形后进行无损检测。必须进行100%射线探伤，其合格级别与压力容器壳体相应的对接焊缝一致。
3.4封头的质量要求
（1）形状偏差：用弦长等于封头内径3/4的内样板检查内表面的形状偏差，其最大间隙不得大于封头内径的1.25%。
（2）封头直边部分的纵向皱折深度不大于1.5mm。
（3）封头的最大内径与最小内径之差应不大于设计内径的1%。
（4）封头的总高度和直边高度应符合要求。
（5）成形的封头，其最小厚度不得小于名义厚度减去钢板厚度负偏差。
4筒节
4.1下料
4.1.1筒节展开长度的下料尺寸不能接筒节内径公称尺寸求得，必须接实测对接封头的外圆周长求得：
筒节展开长度=封头外圆周长-封头厚度×3.14
4.1.2筒节需由拼接钢板制成时，拼接钢板的厚度需≥300mm。拼接焊缝的错边量应符合筒节
二、4条的要求。
4.1.3筒节的长度应不小于300mm。
4.1.4筒节下料划线。
（1）筒节下料划线按图4.1.4的要求进行。
划出基准和切割线，检查无误后，基准线要打上印冲眼。
（2）划线允差（按基准线进行测量）
筒节展开长度±2mm
对角线长度差2mm
筒节长度±1mm
4.1.5刨边
（1）刨边对按下料基准线（印冲眼中心）找正和测量。
（2）尺寸允差
筒节展开长度±1mm
筒节长度±1mm
（3）坡口尺寸应符合图纸要求。
4.2卷筒
4.2.1根据卷制筒节接头内、外坡口的要求入板，不得将板放反。
4.2.2对接间隙按图纸要求。
4.2.3对接端面错边也量e≤1mm，见图4.2.3。
4.2.4对接接头错边量，接表1和图4.2.4-1的规定。
对口处钢材厚度δ
按焊接接头类别划分对口错边量b
A
B
≤12
≤1/4δ
≤1/4δ
>12～20
≤3
≤1/4δ
>20～40
≤3
≤5
附：焊接接头的分类
容器主要受压部分的焊接接头分为A、B 、C、D 四类，如图4.2.4-2所示。
A类焊接接头：圆筒部分的纵向接头、公称直径大于等于250mm接管的对接接头、球形封头与圆筒连接的环向接头的各类凸形封头中的所有拼焊接头。
B类焊接接头：壳体部分的环向接头、锥形封头小端与接管连接的接头、长颈法兰与接管连接的接头。
C类焊接接头：平盖、管板与圆筒非对接连接的接头、法兰与壳体连接的接头、法兰与接管连接的接头。
D类焊接接头：接管、入孔、凸缘、补强圈等与壳体连接的接头。
4.2.5棱角
焊接接头在环向形成的棱角E，用弦长等于1/6内径Di，且不小于300mm的内样板或外样板检查（见图4.2.5），且不大于5mm。
4.2.6圆度
为了保证壳体的组对质量和便于组对，筒节的最大内径与最小内径之差应不大于筒节内径的1%，且不大于25mm。（见图4.2.6）
5筒体组对
5.1对接间隙按图纸要求。
5.2对口错边量，见4.2.4规定。
5.3棱角
在焊接接头轴向形成的棱角E（见图5.3），用长度不小于30mm的直尺检查，不大于5mm。
5.4圆度
承受内压的容器，壳体同一断面上最大内径与最小内径之差，应不大于该断面内径的1%，且不大于25mm。
5.5直度
除图样上另有规定外，壳体直度允差应不大于壳体长度的1‰。当直立容器的壳体长度超过这30m时，其壳体直线度允差不大于（0.5L/1000+8）mm。
壳体直度检查是沿圆周0。、90。、180。、270。四个部位拉Ø0.5mm的细钢丝测量。测量位置离A类接头焊缝中心线的距离不小于100mm。当壳体厚度不同时，计算直度时应减去厚度差。
5.6壳体长度允差
长度m
≤2.5
>2.5～≤5
>5～≤10
>10～≤15
>15～≤30
>30～≤60
允差mm
±6
±10
±13
±16
±20
±40
5.7焊缝位置
5.7.1组装时，相邻筒节纵焊缝中心线间外圆弧长以及封头拼接焊缝中心线与相邻筒节纵缝中心线外圆弧长应大于钢材厚度的3倍，且不小于100mm。
5.7.2焊缝位置的布置除应满足（1）条外，还应尽量不在壳体焊缝及其邻近区域开孔和使容器内件和壳体焊接的焊缝尽量避开筒节间相焊及圆筒与封头相焊的焊缝。
6接管
6.1开孔
壳体上的开孔应尽量不安排在焊缝及其邻近区域，但符合下列情况之一者，允许在上述区域内开孔：
（1）用补强圈补强的开孔，但补强圈所履盖的焊缝必须进行全部射线探伤，合格级别与壳体要求一致。
（2）不另行补强的开孔，当壳体板厚小于等于40mm时，开孔边缘距主焊缝的边缘应大于等于13mm。但如以开孔中心为圆心，1.5倍开孔直径为半径的圆中所包容的焊缝进行全部射线探伤并符合要求者，可不受此限制。
6.2对接无损检测要求
6.2.1管公称直径大于250mm的压力容器接管对接接头的无损检测比例及合格级别应与压力容器壳体主体焊缝要求相同。
6.2.2公称直径大于等于250mm的接管与长颈法兰，接管与接管对接连接的焊接接头应全部无损检测，其合格级别与壳体焊缝要求相同。
6.3接管的位置公差
6.3.1沿壳体上壁测量，接管及其它附件（如入孔、支耳等）的方位允差为±6mm。
6.3.2接管（不包括入孔）到基准面的安装尺寸允差为±6mm。
6.4接管法兰
6.4.1接管法兰面（包括斜接接管的法兰）与筒体外表面或基准面之间的尺寸允差为±5mm。
6.4.2法兰面应垂直于圆筒的直轴中心线。接管法兰应保证法兰的水平或垂直（有特殊要求的按图样规定），其偏差均不得超过法兰外径的1%（法兰外径小于100mm时按100mm计算），且不大于3mm。
6.4.3法兰的螺栓通孔应与壳体主轴线或铅垂线跨中布置（有特殊要求者，图样上有注明）。封头上法兰的螺栓通孔应与通过封头中心和接管中心的方位线跨中布置。
6.4.4采用凹凸面或榫槽面容器法兰时，立式容器法兰的槽面与凹面必须向上，法兰连接的卧式容器法兰的槽面或凹面应位于筒体上。
6.4.5法兰采用凹凸面或榫槽面连接型式时，容器顶部和侧面的管口应配置凹或槽面法兰;容器底部的管口应配置凸面或榫面法兰（如与阀门等标准件连接时，须视该标准件的密封面形式而定）。
6.4.6管法兰的焊接按图6.4.6规定。
6.5人孔、手孔等
6.5.1方位允差见6.3.1条。
6.5.2人孔等安装位置的尺寸允差为±13mm。
6.5.3人孔等的法兰面与筒体表面之间的尺寸允差为±10mm。
6.5.4人孔法兰面的最大垂直度或水平度公差±6mm。
6.6液面计
6.6.1两接管距离允差为±1.5mm。
6.6.2通过两接管中心垂线的间距不大于±1.5mm。
6.6.3通过两接管法兰中心的垂直线间距不大于±1.5mm。
6.6.4法兰面的垂直度公差不得大于0.5/100。
7补强圈
7.1补强圈应用整板制造。如拼接，对接接头必须进行100%射线探伤，合格级别与壳体相应的对接接头一致，焊缝应磨平。
7.2补强圈的形状应与补强部分的壳体相符，并与壳体紧密贴合，最大间隙为2mm。补强圈履盖的焊缝应磨平。
7.3安装补强圈时，应使螺孔放置在壳体的最底位置。
7.4补强圈的焊脚。当补强圈的厚度不小于8mm时，其焊脚等于补强圈厚度的70%，且不小于8mm。焊缝的成形应圆滑过渡或打磨至圆滑过渡不得有裂纹、气孔、夹渣等缺陷。7.5补强圈焊好后在容器试压前必须进行气密试验。见13.2条。
8支座
8.1接头
8.1.1鞍座本体的焊接，均为双面连续角焊。鞍座与容器圆筒焊接采有连续焊。焊缝腰高取较薄板厚的0.5～0.7倍。
8.1.2鞍座垫板的圆弧表面应能与容器壁贴合，要求装配后的最大间隙不应超过2mm。
8.1.3鞍座的所有组焊零件周边粗糙度为Ra100。
8.1.4与腹板相接侧的筋板两端应切成25×45。的倒角（图中注明者除外）。
8.1.5鞍座组焊完毕，各部件均应平整，不得挠曲。
8.1.6鞍座的位置允差。
鞍座螺孔中心线到基准面和两鞍座螺孔中心线间距（m）
≤4
>4～≤7
>7～≤10
>10
允差（mm）
±5
±8
±9
±13
8.1.7鞍座底板上的地脚螺栓孔中心位置允差为±3mm。
8.1.8鞍座底面与容器中心的高度允差为+0、－6mm。
8.1.9鞍座底板沿长度方向的水平度公差为5mm。
8.1.10鞍座底板沿宽度方向的水平度公差为1.5mm。
8.1.11两个鞍座底面之间的高度差最大为6mm。
8.2腿式支座
8.2.1支柱应平直，支柱直线度允差≤支柱高度/1000。
8.2.2盖板与圆筒外壁的连接弧线按样板切割。
8.2.3垫板与容器壳体应紧密贴合，最大间隙不得大于1mm。
8.2.4零件加工边缘的表面粗糙度不得低于Ra100。
8.2.5焊接为连续焊，角焊缝尺寸均等于较薄件的厚度。垫板与壳体的焊接在最低处留10mm 不焊。
8.2.6底板地脚螺栓孔直径允差为+1mm。螺栓孔中心圆直径的允差为±5mm。两底板地脚螺栓孔弦长的允差为±5mm。
8.2.7各支脚底板底面高低差≤5mm。
8.2.8支腿应与容器中心线平行，其允差不得大于10mm。
8.3支承式支座
8.3.1支座所有组焊件周边粗糙度为Ra100。
8.3.2垫板应与容器贴合,局部最大间隙不超过1mm。
8.3.3支承式支座本体的焊接，A型支座采用双面连续焊，B型支座采用单面连续焊。支座与容器壳体的焊接采用连续焊。焊缝腰高约等于0.7倍的较薄板厚度，且不小于4mm。8.3.4各支座底板底面高低差≤5mm。螺栓孔中心圆直径的允差为±5mm，两螺栓孔长允差为±5mm。
8.3.5支座组焊完后，各部件应平整，不得翘曲。
8.4耳式支座
8.4.1耳式支座本体的焊接，采用双面连续角焊。支座与容器壳体的焊接采用连续焊。焊缝腰高约等于0.7倍较薄板厚度，且不小于4mm。
8.4.2垫板应与容器贴合，局部最大间隙应不超过1mm。
8.4.3支座所有组焊件周边粗糙度为Ra100。
8.4.4支座组焊完毕后，各部件应平整，不得翘曲。
8.4.5支耳下端到基准面的距离允差+12mm、－0。
8.4.6支耳水平度允差5mm，螺栓孔中心圆直径允差±5mm，两螺栓孔弦长允差±5mm。8.5裙座
8.5.1按图纸制做，地脚螺栓中心圆直径允许偏差：
容器直径小于等于2m：±3mm。
容器直径大于2m：±6mm。
在地脚栓中心圆上测量的螺栓孔圆周位置的允许偏差为±5mm。
8.5.2基础环下端到基准面的距离允差：+0、－12mm。
9内件
9.1内件的制作和组装应符合图纸要求。
9.2容器内件和壳体焊接的焊缝应尽量避开筒节间相焊及圆筒与封头组焊的焊缝。
9.3要求进行局部射线探伤的焊缝被内件所覆盖的部分必须全部检验。
9.4内件支撑圈
9.4.1第一个内件支撑圈与基准面之间的尺寸允差为±5mm。
9.4.2相邻内件支撑圈之间和支撑圈与其它有关部件之间的距离允差为±10mm，任意两支撑圈之间（不大于20层）的距离允差为±20mm。
9.4.3焊接的支撑圈与筒体应成直角，其公差为4mm/50mm支撑圈宽度。
10切割
10.1气割时尽量利用切割机和工具（如割规、靠尺等）以保证切割质量。
10.2气割的质量要求，见图10.2。
10.2.1切割直线时，不直度≤2mm，半自动：≤4mm。
10.2.2切割表面的粗糙度≤Ra100。
10.2.3切割表面与钢材表面的垂直度≤4%且不大于2mm。
10.2.4割渣必须易清除，不得与板材融粘在一起。
10.3气割坡口
气割坡口的表面至少应符合表中所规定的要求。
平面度
表面凹凸程度
凹凸度小于等于2.5%板厚
粗糙度
表面粗糙度
≤Ra100
凹坑
局部粗糙度增大
凹坑宽度≤50mm且每米长度内不大于1个
10.3不锈钢及铜、铝材切割应使用的离子切割或剪板机，表面质量符合10.2.3要求。
11焊接
11.1施焊环境
当施焊环境出现下列任一情况，且无有效防护措施时，禁止施焊。
（1）手工焊时风速大于10m/s。
（2）相对湿度大于90%。
（3）雨雪环境。
（4）当焊件温度低于0℃时，应在始焊处100mm范围内予热到15℃。
11.2焊接工艺
焊工必须按评定合格的焊接工艺进行焊接。
11.3对接焊缝的外规质量（见图11.3）
11.3.1焊缝覆盖宽度
C（C1）=2～6mm
11.3.2焊缝余高h（h1）
焊缝深度
h（h1）
S（S1）
手弧焊
埋弧自动焊
≤12
0～2.5
0～5
12<S≤25
0～2.5
0～5
25<S≤50
0～3
0～5
50<S
0～4
0～5
注：焊缝深度S（S1）对单面焊:为母材厚度;对双面焊:为坡口直边部分中点至母材表面的深度，两侧分别计算。
11.3.3焊缝宽窄差:手工焊≤3mm;自动焊≤5mm。
11.3.4焊缝高低差≤2mm。
11.3.5焊缝不直度≤5mm/m。
11.3.6焊缝表面不得有裂纹、气孔、弧坑、夹渣、未焊透、未熔合、未填满和飞溅物。11.3.7焊接接头系数为1.0的容器，其焊缝表面不得有咬边。其它容器焊缝表面的咬边深度不得大于0.5mm，咬边连续连续长度不得大于100mm，焊缝两侧咬边的总长度不得超过该焊缝长度的10%。
11.3.8手弧焊接的收弧和起弧部位应平整无明显接头形迹。对明显的接头突起部分应用砂轮与焊缝磨平。对接头凹坑应填补后也与焊缝磨平。
11.3.9焊缝的熔渣及飞溅物必须清除干净。
11.3.10焊缝应保持原焊接表面，对局部缺陷可用砂轮修磨。
11.3.11焊缝的外形应尽量连续圆滑。
注：11.3.3、11.3.4、11.3.5条是指整条焊缝，而不是焊缝上的相邻部位。
11.4角焊缝
11.4.1角焊缝的尺寸就符合图样要求。
11.4.2在图样无规定时，角焊缝的焊脚，取焊件中较薄者之厚度。
11.4.3对非接管与壳体间焊接的角接头，焊脚的高度K的偏差：
K≤4mm时为±2mm;
12mm>K≥4mm时为±3;
K≥12mm时为±4
焊缝的凸高h为2～3mm，见图11.4.3。
11.4.4焊缝与母材应呈圆滑过渡。
11.4.5焊缝表面的质量同对接焊缝表面质量的要求。
12无损检测
12.1按图纸的规定进行。
12.2其它有关规定
12.2.1拼接封头应在成形后进行无损检测，若成形前进行无损检测，则成形后应进行圆弧过渡区再做无损检测。
12.2.2拼接管板、补强圈的对接焊缝必须全部检测。
12.2.3要求进行局部检测的容器以下部位，必须全部检测。
（1）焊缝交叉部位（丁字口）;
（2）凡被补强圈、支座、垫板、内件所覆盖的焊接接头。
（3）以开口中心为圆心，1.5倍开孔直径为半径的圆中所包容的焊接接头。
（4）公称直径不小于250mm的接管与长颈法兰、接管与接管对接连接的焊接接头。
（5）进行局部探伤的焊接接头，发现有不允许的缺陷时，就在缺陷两端的延伸部位增加检查长度，增加的长度为该焊接接头长度的10%，且不小于250mm。若仍有不允许的缺陷，则对该焊接接头做百分之百检测。
13压力试验
13.1压力试验前应对容器进行整体检验合格，所有内表面清扫干净，使容器内没能焊渣、熔渣、焊条头、松散的锈垢和杂物。
13.2容器的开孔补强圈在压力试验以前通入0.4－0.5Mpa的压缩空气检查焊接接头的质量，不得渗漏。
13.3试验介质必须洁净。奥氏体不锈钢制容器用水进行液压试验后应将水清除干净，当无法达到这一要求时，应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。
13.4试验方法
13.4.1试验时容器顶部应设排气口，充水时应将容器内的空气排尽（容器内各部位都必须充满水）。容器的观察表面应干燥后方可开始压力试验。
13.4.2试验时必须用两块量值相同的压力表（量程为试验压力的1.5—3倍。压力表的精度：对于低压容器不低于2.5级，中压容器不低于1.5级）一块装在试压泵上，一块装在容器顶部易于观察的地方。
13.4.3试验压力应缓慢上升，如发现密封面、焊缝或其它地方渗漏，需卸压紧固或修补，然后重新试验。
13.4.4当达到规定试验压力后，保压30分钟，然后将压力降至规定试验压力的80%，并保持足够长的时间对所有焊接接头和连接部位进行检查。如有渗漏，修补后重新试验。
3.4.5在保压和检查期间应保持压力不变，不得采用连续加压。
13.4.6在压力容器液压试验过程中，不得带压紧固螺栓或向受压元件施加外力。
13.5试验温度:液体试验温度不得低于5℃。
13．6液压试验完毕后，应将液体排尽，并用压缩空气将表面全部吹干。
13．7对于夹套容器，先进行内筒液压试验，合格后再焊夹套，然后进行夹套内的液压试验。13．8液压试验后的压力容器符合下列条件为合格：
（1）无渗漏。
（2）无可见变形。
（3）试验过程中无异常声响。
14铭牌
压力容器试压合格后，油漆前将铭牌固定在容器明显部位。图纸要求部位的，按图纸要求固定。
15油漆
15．1油漆前容器除机加工面外应除锈和去油污，保持清洁干燥。
15.2在涂面漆前先涂红丹醇酸漆。
15.3油漆的质量要求。
15.3.1应油漆的部位不得遗漏。
15.3.2不油漆的机加工面、铭牌等沾上的油漆应清除干净。机加工面应涂一层防锈且易去除的涂层。
15.3.3油漆的漆膜要均匀，不得有流痕和漆滴、气泡，漆面平滑，无可见杂质，色泽一致。
15.3.4油应涂刷至少两遍。
中华人民共和国压力容器制造资质级别说明 日期:2005-12-3 23:26:01 来源:来自网络查看:[ ] 作者：不详热度：1991 AR1：指第一、二、三类低、中压容器，高压容器 AR2：指第一、二、三类低、中压容器 AR3：指球形压力容器现场组焊 AR4：指超高压容器 AR5：指医用氧舱 CR1：指液化气体铁路罐车 CR2：指液化气体汽车罐车 DR1：指无缝气瓶 DR2：指焊接气瓶 DR3：指溶解乙炔气瓶 DR4：指特种气瓶 DR5：指液化石油气瓶 BR1：指第一、二类低、中压容器 BR2：指第一类压力容器 注：QP：指球片压制 压力容器制造许可级别划分级别 A 超高压容器、高压容器（A1）； 第三类低、中压容器（A2）； 球形储罐现场组焊或球壳板制造（A3）；
非金属压力容器（A4）； 医用氧舱（A5） A1 应注明单层、锻焊、多层包扎、绕带、热套、绕板、无缝、锻造、管制等结构形式B 无缝气瓶（B1）； 焊接气瓶（B2）； 特种气瓶（B3） B2 注明含（限）溶解乙炔气瓶或液化石油气瓶。 B3 注明机动车用、缠绕、非重复充装、真空绝热低温气瓶等 C 铁路罐车（C1）； 汽车罐车或长管拖车（C2）； 罐式集装箱（C3） D 第一类压力容器（D1）； 第二类低、中压容器（D2） 注：1. 一、二、三类压力容器的划分按照《压力容器安全技术监察规程》确定； 2. 超高压容器：设计压力大于及等于100MPa 的压力容器；高压容器：设计压力 大于及等于10MPa 且小于100MPa 的压力容器；中压容器：设计压力大于及等 于且小于10MPa 的压力容器；低压容器：设计压力大于及等于且小于的压 力容器。
压力容器设计基础 压力容器设计基础 一、基本概念 压力容器的设计，就是根据给定的性能要求、工艺参数和操作条件，确定容器的结构型式，选择合适的材料，计算容器主要受压元件的尺寸，最后给出容器及其零部件的图纸，并提出相应的技术条件。正确完整的设计应达到保证完成工艺生产。正确完整的设计应达到保证完成工艺生产，运行安全可靠，保证使用寿命、制造、检验、安装、操作及维修方便易行，经济合理等要求。压力容器设计中的关键问题是力学问题，即强度、刚度及稳定性问题。在本节中，主要讨论压力容器设计中的有关强度问题。 所谓强度，就是结构在外载荷作用下，会不会因应力过大而发生破裂或由于过度性变形而丧失其功用。具体来讲，就是在外载荷作用下，容器结构内产生的应力不大于材料的许用 应力值，即： ζ≤K〔ζ〕t （1） 这个式子就是强度问题的基本表达式。压力容器的设计计算就是围绕这一关系式而进行 的。 公式（1）中的左端项是结构内的应力，它是人们最为关心的问题。求解结构的应力状态，它们的大小，是一个十分复杂的问题，常用的方法有解法（如弹性力学法、弹型性分析法等）、试验法（如电阻应变计测量法、光弹法、云纹法等）及数值解法（如有限元法、边界元法等）。应用这些方法可以精确或近似地求出结构的应力，然而，每一种结构的应力都有其特殊性，目前可求解的只是问题的绝大部分，仍有许多复杂结构的应力分析有等人们进一步探讨。求出结构内任一点的应力后，所遇到的问题就是怎样处理这些应力。一点的应力状态最多可含有6个应力分量，哪个应力起主要作用，这些应力对失效起什么作用，对它们如何控制才不致发生破坏，解决这一问题，就要选择相应的强度理论计算当量应力，以便与单向拉伸试验得到的许用应力相比较，将应力控制在许可的范围内。 公式（1）中的右端项是强度控制指标，即材料的许用应力。它涉及到材料强度指标（如抗拉强度ζb、屈服强度ζs 等）的确定及安全系数的选用等问题。当采用常规设计法，且只考虑静载问题时，系数K=1.0；如果考虑动载荷，或采用应力分析设计法，K≥1.0，此时 设计计算将更加复杂。 把强度理论（公式(1)）具体应用到压力容器专业，就称这为压力容器的强度理论，它又增加了一些具体的规定和特殊要求，由此产生了一系列容器的设计规定和标准等。 1、强度理论及其应用 在对结构进行强度分析时，要对危险点处于复杂应力状态的构件进行强度计算，首先要知道是什么因素使材料发生某一类型破坏的。长期以来，人们根据对材料破坏现象的分析，提出了各种各样的假说，认为材料的某一类型破坏现象是由哪些因素所引起的，这种假说通常就称为强度理论。一种类型的破坏是脆性断裂破坏，第Ⅰ、Ⅱ强度理论依据于它；一种类型的破坏是型性流动破坏，第Ⅲ、Ⅳ强度理论以此为依据。 建立强度理论的目的就是要找出一种材料处于复杂应力状态下强度条件，即使是什么样的条件材料不会破坏失效。根据不同的强度理论可以得到复杂应力状况下三个元应力的某种组合，这种组合应力ζxd和轴向拉伸时的单向拉应力在安全程度上是相当的，具有可比性，可以与单向屈服应力相比较而得出强度条件，因此，通常称ζxd为相当应力或当量应力。
目录 1、总则 2、设计文件的分类及组成 2.1设计文件的分类 2.2各种设计文件的说明 2.3设计文件的组成 3、图样） 3.1 制图 3.2 图纸幅面 3.3 图样在图纸上的安排原则 3.4 图样上的文字、符号及代号 3.5 不需单独绘制图样的原则 3.6 需单独绘制部件图的原则 3.7 图样的比例 3.8 图样上尺寸标注的补充规定 3.9 零件、部件的件号 3.10 技术特性表 3.11 管口表 3.12 明细栏 3.13 标题栏 3.14 大、小主标题栏 3.15 简单标题栏 3.16 附注 3.17 设备净重 3.18 技术要求和技术条件 3.19底图的描、校签字栏及选用表 3.20 图样的简化画法 4、技术文件 4.1 幅面 4.2 文字、符合及代号 4.3 章、条、款、项的划分、编号和排列格式 4.4 “注”及脚注 4.5 图及表的编排方法 4.6 文件号的编排方法 4.7 编写方法及内容 5 设计文件的修改 5.1 修改原则 5.2 修改方法
1 总则 1.0.1本规定适用于压力容器产品（以下称设备）设计文件的编制。 1.0.2设计文件应按每个设备、通用部件和标准部件单独成套。 1.0.3使用本规定时，必须同时遵守现行国家标准的有关规定及各级标准的管理办法。 1.0.4 与国外发生联系的设备设计文件的编制办法，除参照本规定执行外，可另行规定。 2 设计文件的分类及组成 2.1 设计文件的分类 初步设计文件 按设计阶段分工程图 施工图设计文件通用图 标准图 总图 装配图 设部件图 计零件图 文图样表格图 件特殊工具图 的管口方位图 分预焊件图 类按文件内容分 图纸目录 技术文件技术条件 计算书 说明书 原图及原稿 按使用目的和性质分底图 复印图（蓝图）
2007年4月，**公司因取《压力容器制造许可证》，需试制一台压力容器。公司决定试制一台自用的储气罐，规格Φ1000×2418×10，设计压力1.78MPa，设计温度40℃，属二类压力容器。通过该压力容器的试制，对压力容器的制造工艺流程有了更深的了解。 工艺流程：下料——>成型——>焊接——>无损检测——>组对、焊接——>无损检测——>热处理——>耐压实验 一、选材及下料 （一）压力容器的选材原理 1．具有足够的强度，塑性，韧性和稳定性。 2．具有良好的冷热加工性和焊接性能。 3．在有腐蚀性介质的设备必须有良好的耐蚀性和抗氢性。 4．在高温状态使用的设备要有良好的热稳定性。 5．在低温状态下使用的设备要考虑有良好的韧性。 （二）压力容器材料的种类 1．碳钢，低合金钢 2．不锈钢 3．特殊材料：①复合材料（16MnR+316L） ②刚镍合金 ③超级双向不锈钢 ④哈氏合金（NiMo:78% 20%合金） （三）常用材料
常用复合材料：16MnR+0Gr18Ni9 A：按形状分：钢板、棒料、管状、铸件、锻件 B：按成分分： 碳素钢：20号钢20R Q235 低合金钢：16MnR、16MnDR、09MnNiDR、15CrMoR、16Mn锻件、20MnMo锻件高合金钢：0Cr13、0Cr18Ni9、0Cr18Ni10Ti 尿素级材料：X2CrNiMo18.143mol（尿素合成塔中使用，有较高耐腐蚀性） 二、下料工具与下料要求 （一）下料工具及试用范围： 1、气割：碳钢 2、等离子切割：合金钢、不锈钢 3、剪扳机：＆≤8㎜L≤2500㎜切边为直边 4、锯管机：接管 5、滚板机：三辊 （二）椭圆度要求： 内压容器：椭圆度≤1%D；且≤25㎜ 换热器：DN≤1200㎜椭圆度≤0.5%DN且≤5㎜ DN﹥1200㎜椭圆度≤0.5%DN且≤7㎜ 塔器： DN
焊接工艺课程设计任务书 题目：ZＹ-1型反应釜的焊接工艺制定 材料:16MｎR 焊接方法:CO２气体保护焊 要求: 1、看懂图纸 2、根据相关标准画出焊缝布置图，并标注焊缝类别 ３、制定焊接工艺总则 4、设计焊接工艺卡 5、重要的焊缝制定相应的焊接工艺卡 6、工艺卡中应标明焊接检验的方法及标准 学生: 班级：指导教师: 1 / 26
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16MｎR的焊接性分析： １６MｎＲ的成分： 热裂纹：１6MnR 为热轧或正火。属低合金高强度钢，含Ｍｎ量较低。16MNR作为压力容器用钢,S,Ｐ含量比1６Ｍn要少一些。含碳量比较低,且Mｎ／S比较高,正常情况下不会出现热裂纹，但材质成分不合格或者因严重偏析使局部C、S含量偏高时，可能会出现热裂纹。 解决措施是：工艺上尽量减小熔合比，选择焊材是采用低碳焊丝Ｈ03MnTi和含Ｓi02较低的焊剂(本次CO2保护焊不需要焊剂),以此降低焊缝中的含碳量,从而解决热裂纹的问题。 冷裂纹:钢种的淬硬倾向、含氢量和拘束应力是焊接时产生冷裂纹的三大主要因素。下面也从这三方面分析1６ＭnR的冷裂纹倾向。 1、淬硬倾向: １６MnＲ的碳当量计算： ＣE=C＋1/6Mn＋1／15Cu＋1/15Ｎi+1/5Cr+1/5Mｏ＋1/5Ｖ =0.１5+1/6 x1.３8 +１/1５x0.01+１/5ｘ0.0１７ =0．１5＋0．2３＋０．000７+0.０0３4 =0.384１ 碳当量CE＝0．3841＜0.4可以看出其基本么有淬硬倾向 其含碳量低,在淬火时，如冷却速度不是太快,就会得到低碳马氏体组织，或者是铁素体珠光体组织，这些组织的硬度不高,故其淬硬倾向小,只有在冷却速度较快时,才会得到高碳马氏体组织,则有一定的淬硬倾向。 ２、含氢量:焊缝中的氢主要来源于焊接材料中的水分、焊件坡口处的铁锈、油污，以及环境湿度等。对16MnR来说，只要板厚不太大且冷却速度控制得当,由于焊接温度高，增强了氢的活动能力,大部分氢从焊缝中扩散逸出。同时，当焊缝冷却时,其组织会由奥氏体向铁素体等转变,由于氢在奥氏体中的溶解度大大高于在铁素体中的溶解度,又会有部分氢逸出。最后，焊缝中的残余氢量就不足以形成冷裂纹。 3、拘束应力:焊缝中的应力主要包括热应力、组织应力和由于白身拘束条件所造成的应力。目前，普遍采用拘束度(R)综合表示这三种应力的大小，拘束度的计算可采用如下公式:R＝Ｋ*δ 式中K为板厚拘束度系数,δ为板厚。 由上式可见，拘束度与材料板厚有很大关系,板厚越大,所造成的拘束度也越大，则拘束应力也就越大。本次课程设计用的钢板内壁为1２mm，外壁为6mｍ,属于较薄的板,其拘束度较小。 综上以上几点可以得出以下结论：16ＭnR钢在板厚不是太大,冷却速度适当的情况下不会出现冷裂纹，只有在板厚(40mm以上)太大,冷速较快的情况下，才有出现冷裂纹的倾向，我们可以通过采用较小线能量+焊前适当预热等措施来预防。 热影响区脆化、软化问题： 3 / 26
锅炉压力容器 课 程 设 计 设计题目压力容器设计 能源与安全工程学院安全工程专业（二）班 设计者 学号 指导老师田兆君 课程设计时间 2011 年5月29日起至2011年 6月 12日
一、 课程设计题目： 压力容器设计 二、 课程设计工作自 2011 年5月29日起2011年 6月 12 日止 三、 课程设计的内容及要求： 一）基本工艺参数 主要设计参数 二）学生完成的工作 1． 总装备图一张（1号图纸） 要求：图面布局合理，表达清晰，字迹工整，有标题栏、技术要求、技术特性表、管口表 2． 由指导老师指定零件图一张（要求同上） 3． 设计说明书一份 （1）根据工艺参数选定容器及夹套尺寸（包括直径、厚度、夹套与容器间距及连接尺
2．筒体形状 i i D H =1.2， 3．设计压力 P 设计=1.25P 操作 五、参考资料 1、《压力容器与化工设备实用手册》 2、《化工机械基础课程设计指导书》 3、《钢制石油化工压力容器设计规定》 4、《压力容器标准规范汇编》 指导教师： 田兆君 负责教师： 田兆君 学生签名： 程锋 附注：任务书应该附在已完成的课程设计说明书首页
锅炉压力容器课程设计 1 前言 锅炉、压力容器广发应用于电力、机械、化工、轻工、交通等运输部门及日常生活中， 与我们的日常生活息息相关。且随着社会经济的发展，对锅炉、压力容器的需求数量也日益增加。通过对锅炉压力容器的分析，运用锅炉压力容器应力分析、强度设计、制造质量控制及安全装置相关的知识，了解其工作原理与各个部分的相关作用及其工作原理，并分析锅炉中可能出现的相关问题和缺陷并作出预防，从而加强对锅炉的认识。 2 相关计算 一、筒体及封头的几何尺寸确定: （1）筒体及封头的形式：选择圆柱筒体及标准椭球形封头。 （2）确定筒体及封头直径： 由P 设计 =1.25P 操作 知 P 设计=1.25*0.4=0.5MPa 筒体直径确定: i i D H =1.2 D i =2r 得出 D=1.168m 封头直径确定：由上可知 D=1.168m （3）选定封头的尺寸： 封头内直径为1168mm 选取D N =1200mm 通过查询《压力容器与化工设备实用手册》第258页 选取直边高度为40mm （41m D V V H i i 089.131 .1271 .05.14 /2 封头 =-= -= π 取公称直径尺度为1H =1000mm （5）选取夹套直径：D=1400mm 。
2013年压力容器设计人员综合考试题姓名：得分 一、填空（本题共20 分，每题2 分） 1 、当载荷作用时，在截面突变的附近某些局部小范围内，应力数值急剧增加，而离开这个区域稍远时应力即大为降低，趋于均匀，这种现象称为_应力集中。 点评：这是弹性力学的基本概念。常见于压力容器的受压元件。 2、在正常应力水平的情况下，Q245R 钢板的使用温度下限为-20℃。 点评：该题出自GB150.2，表4，考查设计人员对材料温度使用范围的掌握。 3、对于同时承受两个室压力作用的受压元件,其设计参数中的 计算压力应考虑两室间可能出现的最大压力差。 点评：考查设计压力与计算压力的概念，GB150 .1 4.3.3 规定。 4、焊接接头系数的取值取决于焊接接头型式_和无损检测长度比例。 点评：考查设计人员对焊接接头系数选取的理解。 5、整体补强的型式有：a. 增加壳体的厚度，b.厚壁管，c. 整体补强锻件__ 。 点评：GB150.3 6.3.2.2 的规定 6、椭圆封头在过渡区开孔时，所需补强面积A 的计算中，壳体的计算厚度是指椭圆封头的_ 计算_厚度。 点评：明确开孔部位不同，开孔补强计算所用的厚度不同，见公式5-1（P116），开孔位于。 7、奥氏体不锈钢制压力容器用水进行液压试验时，应严格控制水中的氯离子含量不超过 25mg/L 。试验合格后，应立即将水渍去除干净。 点评：见GB150.4 11.4.9.1 8、压力容器的对接焊接接头的无损检测比例，一般分为全部（100%）和局部（大于等20%）两 种。对碳钢和低合金钢制低温容器，局部无损检测的比例应大于等于50% 。 点评：《固容规》第4.5.3.2.1 条。 9、换热器设计中强度胀中开槽是为了增加管板与换热管之间的拉脱力而对管孔的粗糙度要求 是为了密封。 点评：考察设计者对标准的理解和结构设计要求的目的。 10、压力容器专用钢中的碳素钢和低合金钢钢材的P≤%、S ≤% 二、选择（本题共20 分，每题 2 分，以下答案中有一个或几个正确，少选按比例得分，选 错一个不得分） 1 、设计温度为600℃的压力容器，其壳体材料可选用的钢板牌号有a、b. a.S30408, b.S31608, c.S31603 点评：奥氏体不锈钢当温度超过525℃时，含碳量应不小于0.04%，超低碳不锈钢不能适用，因热强性下降，此题是考查此概念。 2 、外压球壳的许用外压力与下述参数有关b，d 。 a.腐蚀裕量 b.球壳外直径 c.材料抗拉强度 d.弹性模量 点评：本题为基本概念试题，考查影响许用外压力的的有关因素 3、外压计算图表中，系数A 是（a，c，d ）。 a. 无量纲参数 b. 应力 c. 应变 d 应力与弹性模量的比值
（情绪管理）压力容器设计人员考试大纲
压力容器设计人员考核大纲 (2012) SummaryofCheckingContentforDesignerandApproverofPressu reVesselDesign 全国锅炉压力容器标准化技术委员会 2012年02月20日 目录 第壹章总则 (1) 第二章常规设计审批人员考试内容 (1) 第三章分析设计人员考试内容 (4) 第四章附则 (5) 压力容器设计人员资格考试大纲 第一章总则 第壹条为规范压力容器设计人员资格考试工作，依据为国家质量监督检验检疫总局锅炉压力容器安全监察局颁布的TSGR1001-2008《压力容器压力管道设计许可规则》（以下简称规则）及全国锅炉压力容器标准化技术委员会制定的《压力容器设计人员考试规则》（2012），制定本规则。 第二条本规则适用于A、C、D类压力容器设计（以下称常规设计）审批（含审核、审定人）人员及SAD类压力容器分析设计（以下称分析设计）设计人、审批人的考核工作。
第二章常规设计审批人员考试内容 第三条A、D类压力容器设计审批人考试内容： （壹）理论考试要求： 1．应熟悉压力容器设计关联的基本基础知识，包括材料、结构、力学基础、设计计算方法、热处理、腐蚀、焊接、无损检测等； 2．应熟练掌握压力容器设计关联的法规、安全技术规范、标准、文件；3．能够正确解决压力容器设计、制造中常见的实际工程问题； 4．熟悉且及时掌握压力容器行业关联的标准信息 （二）关联的安全技术规范文件： TSGR0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》 TSGR1001-2008《压力容器压力管道设计许可规则》等 （三）关联的标准规范： GB150.1~GB150.4《压力容器》 GB151《管壳式换热器》 GB12337《钢制球形储罐》 GB50009《建筑结构载荷规范》 GB50011《建筑抗震设计规范》 JB/T4710《钢制塔式容器》
武汉工程大学 课程设计 题目：液氨储罐设计 院系：化学工程学院 专业：化学工程与工艺 班级： 姓名： 指导教师： 完成日期：2010年12月25日
设计任务书 设计题目：液氨储罐设计 设计任务：试设计一液氨储罐，完成主体设备的工艺设计和附属设备的选型设计。 包括筒体、封头、零部件的材料的选择及结构的设计；罐的制造施工及焊接形式等；设计计算及相关校核；各设计的参考标准；附CAD图。 已知工艺参数如下： 最高使用温度：T=50℃； 公称直径：DN=3000㎜； 筒体长度（不含封头）：Lo=5900㎜。 任务下达时间：2010年11月19日 完成截止时间：2010年12月30日
目录 设计任务书 1 前言 (1) 2 设计选材及结构 (2) 2.1 工艺参数的设定 (2) 2.1.1设计压力 (2) 2.1.2筒体的选材及结构 (2) 2.1.3封头的结构及选材 (2) 3 设计计算 (4) 3.1 筒体壁厚计算 (4) 3.2封头壁厚计算 (4) 3.3压力试验 (5) 4 附件的选择 (6) 4.1人孔的选择 (6) 4.2人孔补强的计算 (7) 4.3进出料接管的选择 (9) 4.4液面计的设计 (10) 4.5安全阀的选择 (10) 4.6排污管的选择 (10) 4.7 鞍座的选择 (11) 4.7.1鞍座结构和材料的选取 (11) 4.7.2容器载荷计算 (12) 4.7.3鞍座选取标准 (12) 4.7.4鞍座强度校核 (13) 5 容器焊缝标准 (14) 5.1压力容器焊接结构设计要求 (14) 5.2筒体与椭圆封头的焊接接头 (14) 5.3管法兰与接管的焊接接头 (14) 5.4接管与壳体的焊接接头 (14)
压力容器设计基础知识讲稿(DOC 120页) 部门： xxx 时间： xxx 制作人：xxx 整理范文，仅供参考，勿作商业用途
压力容器设计基础知识讲稿 （20140325） 目录 一．基本概念 1．1 压力容器设计应遵循的法规和规程 1．2 标准和法规（规程）的关系。 1．3 压力容器的含义（定义） 1．4 压力容器设计标准简述 1．5 D1级和D2级压力容器说明 二．GB150-1998《钢制压力容器》 1．范围 2．标准 3．总论 3．1 设计单位的资格和职责 3．3 GB150管辖的容器范围 3．4 定义及含义 3．5 设计参数选用的一般规定 3．6 许用应力
3．7 焊接接头系数 3．8 压力试验和试验压力 4．对材料的要求 4．1 选择压力容器用钢应考虑的因素 4. 2 D类压力容器受压元件用钢板 4．3 钢管 4．4 钢锻件 4. 5 焊接材料 4．6 采用国外钢材的要求 4．7 钢材的代用规定 4．8 特殊工作环境下的选材 5．内压圆筒和内压球体的计算 5. 1 内压圆筒和内压球体计算的理论基础5．2 内压圆筒计算 5．3 球壳计算 6．外压圆筒和外压球壳的设计 6．1 受均匀外压的圆筒（和外压管子）6．2 外压球壳 6．3 受外压圆筒和球壳计算图的来源简介6．4 外压圆筒加强圈的计算 7．封头的设计和计算 7．1 封头标准
7．2 椭圆形封头 7. 3 碟形封头 7．4 球冠形封头 7．5 锥壳 8．开孔和开孔补强 8．1 开孔的作用 8．2 开检查孔的要求 8．3 开孔的形状和尺寸限制 8．4 补强要求 8．5 有效补强范围及补强面积 8．6 多个开孔的补强 9 法兰连接 9．1 简介 9．2 法兰连接密封原理 9. 3 法兰密封面的常用型式及优缺点9．4 法兰型式 9．5 法兰连接计算要点 9．6 管法兰连接 10．压力容器的制造、检验和验收 10．1 制造许可 10．2 材料验收及加工成形 10. 3 焊接
焊接结构课程设计任务书
目录 第一章．设计选材及结构 (3) 1.设计压力 (3) 2.筒体的选材及结构 (3) 3.封头的结构及选材 (3) 第二章．设计计算 (4) 1. 筒体壁厚及长度计算 (4) 2．封头壁厚计算 (5) 3.压力试验 (5) 第三章．人孔补强设计方法判别 (6) 第四章．接管、法兰、垫片和螺栓的选择 (7) 第五章．鞍座选型和结构设计 (10) 第六章．容器焊缝标准 (12) 第七章．筒体和封头的校核 (12) 1. 筒体轴向应力校核 (15) （1）由弯矩引起的轴向应力 (14) （2）设计压力引起的轴向应力 (14) （3）轴向应力组合与校核 (14) 2.筒体和封头切向应力校核 (15) 第八章．焊缝接头的布置 (15) 第九章．外层绝热材料 (16) 7 总结 ................................................. 错误！未定义书签。参考文献 . (19)
第一章． 设计选材及结构 1.设计压力 设计压力：2.16 MPa 的压力合适。0.6MP p 10a a MP ≤<属于中压容器[5]。 设计温度：为-40℃～40℃条件下工作属于低温容器。 2.筒体的选材及结构 16MnDR 3.封头的结构及选材 筒体的公称直径Di 有标准选择，而它的长度L 可以根据容积要求来决定。 设计L/D=4 V ＝123 m 公式 计算出Di ＝1.589mm 圆整后Di ＝1600mm 采用EHA 椭圆形封头 表2.1 椭圆封头标准 公称直径 DN/mm 总熔深H/mm 容积V/3 m 质量Kg 1600 425 0.5864 323.4 封头取与筒体相同材料。 %) 51(m 124 32+＝πL Di
丹阳华泰为压力容器制造企业主要生产A2级压力容器，设计压力小于10MPa，危害介质。压力容器的生产工艺流程：下料成型焊接无损检测组对焊接无损检测热处理压力试验 一．选材及下料 （一）压力容器的选材主要依据设计文件、合同约定及相关的国家标准及行业标准。（二）压力容器材料的种类 1.碳钢、低合金钢 2.不锈钢 3.特殊材料：（1）复合材料（2）钢镍合金（3）超级双相不锈钢（4）哈氏合金（三）常用材料 常用复合材料：16Mn+0Cr18ni9 A：按形状分：钢板、管状、棒料、铸件、锻件 B：按成分分： 碳素钢：20号钢、20R、Q235 低合金钢：16MnR、16MnDR、09MnNiDR、15CrMoR、16Mn锻件、20MnMo锻件 高合金钢：0Cr13、0Cr18Ni9、0Cr18Ni10Ti 尿素级材料：X2CrNiMo18.143mol （尿素合成塔中使用，有较高耐腐蚀性） 二．下料工具与下料要求 （一）下料工具及适用范围： 1、气割：碳钢 2、等离子切割：合金钢、不锈钢 3、剪扳机：＆≤8㎜ L≤2500㎜切边为直边 4、锯管机：接管 5、滚板机：三辊 （二）椭圆度要求： 内压容器：椭圆度≤1%D；且≤25㎜ 换热器：DN≤1200㎜椭圆度≤0.5%DN且≤5㎜ DN﹥1200㎜椭圆度≤0.5%DN且≤7㎜ 多层包扎内筒：椭圆度≤0.5%D，且≤6㎜ （三）错边量要求：见下表
（四）直线度要求： 一般容器：L≤30000 ㎜直线度≤L/1000㎜ L﹥30000㎜直线度按塔器 塔器：L≤15000 ㎜直线度≤L/1000㎜ L﹥15000㎜直线度≤0.5L/1000 +8㎜ 换热器：L≤6000㎜直线度≤L/1000且≤4.5㎜ L﹥6000㎜直线度≤L/1000且≤8㎜ 三、焊接 （一）焊前准备与焊接环境 1、焊条、焊剂及其他焊接材料的贮存库应保持干燥，相对湿度不得大于60%。 2、当施焊环境出现下列任一情况，且无有效防护措施时，禁止施焊： A）手工焊时风速大于10m/s B）气体保护焊时风速大于2m/s C）相对湿度大于90% D）雨、雪环境 （二）焊接工艺 1、容器施焊前的焊接工艺评定，按JB4708进行 2、A、B类焊接焊缝的余高不得超过GB150的有关规定 3、焊缝表面不得有裂纹、气孔、弧坑和飞溅物 （三）焊缝返修 1、焊逢的同一部位的返修次数不宜超过两次。如超过两次，返修前均应经制造单位技术总负责人批准，返修次数、部位和返修情况应记入容器的质量证明书。 2、要求焊后热处理的容器，一般应在热处理前进行返修。如在热处理后返修时，补焊后应做必要的热处理 四、无损探伤 （一）射线照相探伤法 1.X射线 2.γ射线 Ir192 74天＜100mm Co60 5.3年＜200mm 射线性质：①都是电磁波
**** 储罐C-2013001-JS 强度计算书 第 1 页共 9 页 强度计算按GB150-1998 《钢制压力容器》、《固定式压力容器安全技术监察规程》及质检特函〔2010〕86 号函<关于《固定式压力容器安全技术监察规程》的实施意见 >进行计算。 目录 一、技术参数????????????????????2 二、筒体强度计算??????????????????2 三、筒体开孔及开孔补强计算?????????????3 四、封头强度计算??????????????????6 资料来源编制 校核 标准化 提出部门审核 标记处数更改文件号签字日期批准文号批准 序 目符 计算公式数据单位 项计算依据号号
一、技术参数 1.最高工作压力 2. 3.设计压力 4.最高工作温度 5.设计温度 6.介质 7.选用材料 8.许用应力 9.许用应力 10.许用应力 二、筒体强度计算 **** 储罐C-2013001-JS 强度计算书 第 2 页共 9 页 符 计算依据计算公式数据单位号 P e给定 1.25Mpa GB150.1-2011 Pc Pc=(1.05~1.1)Pe =1.25 × 1.1=1.375 1.375MPa P19 te任务书给定193℃t c193+(15~30)210℃饱和水蒸气任务书给定 GB150-2011Q345R/GB713 、 20/GB8163、 P4720/NB47008 t 根据 GB150.2-2011 GB713 B-1碳素钢和低合金 钢钢板许用应力，筒体材料 Q345R，板厚＜ 16mm，184.2MPa 温度 193℃所得应力值 t 根据 GB150.2-2011 GB713 B-3碳素钢和低合金 钢钢板许用应力，人孔圈及接管材料184.2MPa 20/GB8163 ，板厚＜ 16，温度 193℃所得应力值 t 根据 GB150.2-2011 GB/6479 B-6碳素钢和低 合金钢钢管许用应力，接管材料20 钢，板厚184.2MPa 15mm，温度 193℃所得应力值 1.筒体内直径D n1400mm 2.S S=δ+C+ =6.17+1.8+2.03=10 10mm 筒体壁厚 为除去负偏差的圆整量 3.筒体壁厚附加量C C1=0.8 ； C2=1 ； C=C1+C2=1.8 1.8mm GB150- 4.焊缝系数2011局部无损检测0.85 P13
压力容器设计基础知识讲稿 （20140325） 目录 一．基本概念 1．1 压力容器设计应遵循的法规和规程 1．2 标准和法规（规程）的关系。 1．3 压力容器的含义（定义） 1．4 压力容器设计标准简述 1．5 D1级和D2级压力容器说明 二．GB150-1998《钢制压力容器》 1．围 2．标准 3．总论 3．1 设计单位的资格和职责 3．3 GB150管辖的容器围 3．4 定义及含义 3．5 设计参数选用的一般规定 3．6 许用应力
3．7 焊接接头系数 3．8 压力试验和试验压力 4．对材料的要求 4．1 选择压力容器用钢应考虑的因素 4. 2 D类压力容器受压元件用钢板 4．3 钢管 4．4 钢锻件 4. 5 焊接材料 4．6 采用国外钢材的要求 4．7 钢材的代用规定 4．8 特殊工作环境下的选材 5．压圆筒和压球体的计算 5. 1 压圆筒和压球体计算的理论基础5．2 压圆筒计算 5．3 球壳计算 6．外压圆筒和外压球壳的设计 6．1 受均匀外压的圆筒（和外压管子）6．2 外压球壳 6．3 受外压圆筒和球壳计算图的来源简介6．4 外压圆筒加强圈的计算 7．封头的设计和计算 7．1 封头标准
7．2 椭圆形封头 7. 3 碟形封头 7．4 球冠形封头 7．5 锥壳 8．开孔和开孔补强 8．1 开孔的作用 8．2 开检查孔的要求 8．3 开孔的形状和尺寸限制 8．4 补强要求 8．5 有效补强围及补强面积 8．6 多个开孔的补强 9 法兰连接 9．1 简介 9．2 法兰连接密封原理 9. 3 法兰密封面的常用型式及优缺点9．4 法兰型式 9．5 法兰连接计算要点 9．6 管法兰连接 10．压力容器的制造、检验和验收 10．1 制造许可 10．2 材料验收及加工成形 10. 3 焊接
2013/7/15 压力容器设计人员综合考试题 (闭卷) 姓名：得分 一、填空（本题共 25 分，每题 0.5 分） 1 、结构具有抵抗外力作用的能力，外力除去后，能恢复其原有形状和尺寸的这种 性质称为弹性。 点评：这是材料力学的基本定义，压力容器的受压元件基本上应该具有这个性质。 2 、压力容器失效常以三种形式表现出来：①强度；②刚度；③稳定性。 点评：该失效形式是压力容器标准所要控制的几种失效形式。 3 、当载荷作用时，在截面突变的附近某些局部小范围内，应力数值急剧增加，而离开这个区域稍远时应力即大为降低，趋于均匀，这种现象称为_应力集中。 点评：这是弹性力学的基本概念。常见于压力容器的受压元件。 4 、有限元法单元基本方程｛F｝e = [K]｛δ｝e所表示的是单元节点力与单元 节点位移之间的关系。 点评：这是一道拉开分数档次的题，考查所掌握的基础理论深度。该题是有限元数值分析中最基本概念。 5 、厚度 16mm 的 Q235—C 钢板，其屈服强度 ReL 的下限值为 235MPa 。 点评：该题主要是考察对压力容器常用材料钢号含义的掌握，并不是考查对具
体数字的记忆。 6 、在正常应力水平的情况下，Q245R 钢板的使用温度下限为 -20℃。 点评：该题出自 GB150.2，表 4，考查设计人员对材料温度使用范围的掌握 。 7 、Q345R 在热轧状态下的金相组织为 铁素体加珠光体。 点评：考查设计人员的综合知识，提示大家应该掌握常用材料的金相组织的知 识深度。 8 、用于壳体的厚度大于 36 mm 的 Q245R 钢板，应在正火状态下使用。 点评：该题出自 GB150，4.1.4 条款，考查对常用压力容器材料订货技术条件 掌握的熟练程度。 9 、GB16749 规定，对于奥氏体不锈钢材料波纹管，当组合应力_ σR ≤2σS t _时，可不考虑疲劳问题。 点评：考查波纹管的基础知识的掌握，同时这里包含一个结构安定性的力学概念 10、 波纹管的性能试验包括刚度试验、稳定性试验、__疲劳试验__。 点评：考查波纹管的基础知识的掌握， 11、 GB150 规定的圆筒外压周向稳定安全系数是 3.0 ,球壳及成形封头的外压 稳定安全系数是 15 。 点评：GB150 释义P41。考查设计人的基础知识和标准的理解掌握。
压力容器制造 工艺规程 （铆工篇） 编制：周国梁 审核：赵洪勇 批准：唐明忠 镇海炼化检修安装公司 2006年2月20日
目录 封面---------------------------------------------------------------------------第1页目录------------------------------------------------------------------------ 第 2页分片过渡段、封头加工成型(艺01) -------------------------------------第 4页筒节下料(艺02)-----------------------------------------------------------第 7页筒节滚圆、校圆（艺03）----------------------------------------------- 第 9页筒节纵缝组对（艺04）------------------------------------------------第10页筒体环缝组对(艺05)--------------------------------------------------第11页接管/法兰组焊(艺06) ------------------------------------------------第13页换热器管束制作及组装(艺07) ------------------------------------------第16页裙座制作安装(艺08)--------------------------------------------------第20页鞍座制作安装(艺09) --------------------------------------------------第22页腿式支座制座安装(艺10) ------------------------------------------第24页支承式支座制作安装(艺11)--------------------------------------------第26页耳式支座制作安装(艺12) -----------------------------------------------第28页补强圈制作(艺13) -----------------------------------------------------第29页塔顶吊柱制作安装(艺14) -----------------------------------------------第31页吊耳制作安装(艺15) --------------------------------------------------第33页塔盘固定件制作安装(艺16) --------------------------------------------第35页其它内外件制作安装(艺17) --------------------------------------------第38页接管、补强圈安装（艺18）---------------------------------------------第40页空冷器管箱制作(艺19) -----------------------------------------------第45页
焊接工艺说明书 一.零件的名称及批量 名称：压力容器1 批量：100件/年 二.零件的作用 分部件名称：1.瓶体； 2.瓶嘴； 三.零件的工艺分析 （一）.结构分析：1.金属材料的焊接性 2.金属材料的选择及利用 3.划分结构 的零部件 4.焊接的结构形式 5.焊缝布置 6.装配焊接顺序； （二）.方法分析：1.从焊接材料分析选择焊接方法 2.从焊接方法直接考虑； （三）.缺陷分析: 1.材料焊接性 2.焊接应力 3.焊接变形。 四.确定毛坯的制造形式 1.瓶体上部：产量100件，由于加工面只存在圆弧面和平面，结构较为简单，可 使用拉深成型并冲孔； 2.瓶体下部：产量100件，直接由板材拉深成型； 3.瓶嘴：产量100件，拉深成型并车内螺纹。 五.零件的焊接工艺分析 （一）.结构分析 1.金属材料的焊接性金属材料的焊接性包括两个方面的内容：一是焊接接头产生工艺缺陷的倾向，尤其是出现给中裂纹的可能性；二是焊接接头在使用中的可靠性，包括焊接接头的机械性能及其他特殊性能。 2.金属材料的选择及利用
焊接母材选择20钢。如上图所示，可以看到20钢的化学成分及抗拉强度σ b 、抗压强度σs、延伸率δ等机械性能。同时根据碳当量法：C egu =C+Mn/6+1/5 （Cr+Mo+V）+1/15（Ni+Cu）来估算及测定该碳钢的焊接性。当C egu ≤0.4%时，钢 材的淬硬性倾向不明显，可焊性优良，焊接时不需要预热。由计算可得，20（ C egu ）≤0.4%。 3.划分结构的零部件 零件整体为支座，依据结构和焊接位置可将其划分为三个分部件，为：瓶嘴、瓶体上部、瓶体下部。具体可由补绘的CAD部件图中查看。 4.焊接的结构形式 在此零件的焊接工艺中，焊缝的接头形式主要是不开坡口的角接接头以及对接接头。对接接头不开坡口，因为压力容器壁薄，不易开坡口。焊接时应尽量减少焊缝金属的填充量，便于装配和保证焊接接头的质量，应尽量考虑下列几条原则: (1)是否能保证焊接焊透； (2)应尽量可能的提高生产率，节省填充金属； (3)焊后焊件变形应尽可能小。 5.焊缝布置 该零件的焊缝主要形式为环缝平焊，因有的焊缝位于底面和侧边，应考虑使用翻转架和支撑板。支板垂直焊接于横底板正中，其焊缝位于支板与横底板两接触边；横底板和下底板的焊接为四条焊缝，两条角焊缝，两条对接焊缝，两块下底板分别焊接于横底板下，并与两端对齐。 6.装配焊接顺序 焊接顺序为：①瓶体上部-瓶嘴；②主环缝（瓶体上部-瓶体下部）；（二）.方法分析 焊接母材为20钢，属于低碳钢，其塑性好，含碳及其他合金少，淬硬倾向小，具有良好的焊接性能，一般不需要进行焊前预热和焊后热处理。几乎可采用所有的焊接方法进行焊接，且都能够保证焊接接头的良好质量。常用的焊接方法是手工电弧焊、埋弧自动焊、二氧化碳气体保护焊和电渣焊等。由于工件产量小，整体形状不大且较为简单，因此选用焊接方法较为简单的手工电弧焊或者二氧化碳气体保护焊。在此，具体选用手工电弧焊和埋弧自动焊。 六.零件的焊接工艺确定
[压力容器制造工艺过程卡20 压力容器制造工艺过程卡 产品名称： DP5.5 定排扩容器 产品图号： XXXXXXXXXX 产品规格： DN1500 5.5m3 产品编号： 20-229 编 制： 审 核： 发放日期： 2020 年 8 月 XXXXXXX 设备有限公司 制造工艺过程卡产品名称：DP5.5 定排扩容器 DN1500 5.5m3 卡号：1 编 号 材料牌号 Q345R 材料规格 =8 材料入库编号 零部件名称封头 EHA1500 8 代用材料牌号 代用材料规格 代用单编号 图号或标准号 GB/T25198-2010 件号 2 件数 2 发料数量 发料员签字 序号工序名称工序内容及工艺要求控制工种或设备操作者日
期检验员姓名日期 备注 1 领 料原材料检验合格进入车间。 R 2 划 线○1 确认材料标记符合本工艺要求。 ○ 2 尺寸1900 8 ○3 打上洋冲印。 ○ 4 作出材料标记移植和检验印记。 H 铆工 3 下 料○1 按划线剪切或切割，同时割出拼缝坡口，坡口的型式与尺寸见焊接工 艺卡规定。 ○2 清理溶渣或飞边。 R 无拼缝不割坡口 4 组 对○1 钢板拼接处两侧各 20 范围内磨光。 ○2 按焊接工艺卡拼接，对接间隙 1 1，错边量 b 2 ○3 装焊引、收弧板。 R 无拼缝不进行此工序 5 焊 接○1 装焊引、收弧板（包括试样板）。 ○2 按焊接工艺卡施焊，清理焊缝表面，并作焊工标记。 R 自动焊机 无拼缝不进行此工序 6 成 型○1 按 GB/T25198-2010 规定尺寸冲压成型。 ○2 无皱折，封头表面形状偏差：外凸 15 ，内凹7.5 ○3 封头内直径 1500 最小厚度 6.58 E 外协 7 RT 探伤○1 作出探伤标记。 ○ 2 采用 X 射线探伤，探伤比例100% ○3按 NB/T47013.2-2015 标准Ⅱ级
目录 毕业设计任务书 (Ⅰ) 开题报告 (Ⅲ) 指导教师审查意见 (Ⅺ) 评阅教师评语 (Ⅻ) 答辩会议记录 (ⅩⅢ) 中文摘要 (ⅩⅣ) 外文摘要 (ⅩⅤ) 1前言 (1) 2选题背景 (2) 3方案论证 (2) 4 工艺设计 (3) 4.1液化石油气参数的确定 (3) 4.2设计温度 (3) 4.3设计压力 (4) 4.4设计储量 (5) 5 机械设计 (5) 5.1初步选型： (5)
5.2筒体设计 (5) 5.3封头设计 (6) 6壁厚设计 (7) 6.1各项参数 (7) 6.2筒体壁厚设计计算 (8) 6.3封头壁厚设计与强度校核 (10) 7开孔补强和人孔的设计 (11) 7.1人孔设计选型 (11) 7.2人孔补强计算 (12) 8 安全阀和液面计选型 (15) 8.1安全阀的选型与校核 (15) 8.2液面计的选型 (18) 9接管，法兰，垫片和螺栓的选择 (19) 9.1、接管和法兰 (19) 9.2垫片的选择 (22) 9.3螺栓（螺柱）的选择 (23) 10 鞍座选型和结构设计 (24) 10.1鞍座选型 (24) 10.2鞍座位置的确定 (27)
11 焊接接头的设计 (28) 11.1筒体和封头的焊接： (28) 11.2接管与筒体的焊接： (28) 12 主要参数汇总表 (28) 13 总结 (29) 参考文献 (30) 致 (32)
1前言 随着石油化学工业的发展，液化石油气作为一种化工基本原料和新型燃料，已愈来愈受到人们的重视。在化工生产方面，液化石油气经过分离得到乙烯、丙烯、丁烯、丁二烯等，用来生产合塑料、合成橡胶、合成纤维及生产医药、炸药、染料等产品。然而,由于液化石油气具有易燃易爆的特性,与空气混合能形成爆炸性混合物.遇热和明火有燃烧爆炸的危险。因此，液化石油气的储存安全性、可靠性、实用性、经济性就自然被作为设计液化石油气储罐的基本考虑因素。本次设计的50立方米液化石油气储罐常用于乡镇的液化石油气加气站储存液化石油气，对于生产生活具有重要意义。 本次设计中综合考虑经济性、实用性、安全可靠性等。各项设计参数都参考了行业使用标准或国家标准，这样使设计有章可循，并考虑结构方面的要求，合理进行设计。其设计包括了液化石油气储罐的工艺设计、机械设计、壁厚设计、人孔的开孔及补强、安全阀、液面计等部件的选型，对应的接管、法兰、垫片等选取，支座的选型，焊接头的设计等。 通过这些时间的学习，现在储罐的发展趋势为：（1）大型化通过大量大型储罐的设计、建造和使用发现,采用大容量油罐储油具有节省钢材、减少占地面积、方便操作管理、减少油罐附件及管线长度和节省投资等优点（2）新型材料的应用油罐的大型化而产生的主要问题之一就是对材料的要求更高。为了避免底层罐壁过厚带来的整体热处理问题和解决焊接问题,对于大型油罐的设计,均采用高强度钢。大型油罐一般采用屈服强490MPa 级的钢材。武钢联合有关单位自主研制的WH610D2 钢板不仅具有高强度、高韧性,而且具有优良的焊接性能,尤其是能够适用于大线能量焊接工艺条件 对于公称容积小于100立方的液化石油气储罐，目前国研究已趋向于成熟，因此，这次的设计相对于其他小型储罐的设计没有太大的区别。安全性和经济性作为设计的两大准则。