第一章、前言与目录
1.前言
众所周知,电能是现代工业生产的主要能源和动力。电能既易于由其它形式的能量转换而来,又易于转换为其它形式的能量以供应用;电能的输送的分配既简单经济,又便于控制、调节和测量,有利于实现生产过程自动化。因此,电能在现代工业生产及整个国民经济生活中应用极为广泛。在工厂里,电能虽然是工业生产的主要能源和动力,但是它在产品成本中所占的比重一般很小(除电化工业外)。电能在工业生产中的重要性,并不在于它在产品成本中或投资总额中所占的比重多少,而在于工业生产实现电气化以后可以大大增加产量,提高产品质量,提高劳动生产率,降低生产成本,减轻工人的劳动强度,改善工人的劳动条件,有利于实现生产过程自动化。从另一方面来说,如果工厂的电能供应突然中断,则对工业生产可能造成严重的后果。因此,做好工厂供电工作对于发展工业生产,实现工业现代化,具有十分重要的意义。由于能源节约是工厂供电工作的一个重要方面,而能源节约对于国家经济建设具有十分重要的战略意义,因此做好工厂供电工作,对于节约能源、支援国家经济建设,也具有重大的作用。工厂供电工作要很好地为工业生产务,切实保证工厂生产和生活用电的需要,并做好节能工作,就必须达到以下基本要求:
(1)安全在电能的供应、分配和使用中,不应发生人身事故和设备事故。(2)可靠应满足电能用户对供电可靠性的要求。
(3)优质应满足电能用户对电压和频率等质量的要求
(4)经济供电系统的投资要少,运行费用要低,并尽可能地节约电能和减少有色金属的消耗量。
此外,在供电工作中,应合理地处理局部和全局、当前和长远等关系,既要照顾局部的当前的利益,又要有全局观点,能顾全大局,适应发展。
2、目录
第一章、前言和目录-----------------------------------------------2 第二章、负荷计算和无功功率,编制负荷总表-------------------------4 第三章、变配电所位置---------------------------------------------7 第四章、变电所主变压器台数和容量及规格型号的选择----------------10 第五章、变电所主接线方案的选择及所选元件和设备的型号规格的选择--10 第六章、短路电流的计算------------------------------------------12 第七章、变电所一次设备的选择及检验------------------------------13 第八章、变压所进出线与邻近单位联络线的选择----------------------16 第九章、变电所二次回路方案的选择与继电保护的整定----------------20 第十章、变电所防雷与接地装置的设计------------------------------22 第十一章、设计总结----------------------------------------------23 第十二章、附录参考文献------------------------------------------23
3、设计依据
1)工厂负荷情况
本厂多数车间为两班制,年最大负荷利用小时为4600h,日最大负荷持续
时间为6h。该厂除铸造车间、电镀车间和锅炉房属二级负荷外,其余均属三级负荷。本厂的负荷统计资料如表1所示。
2)供电电源情况
供电电源情况按照工厂与当地供电部门签定的供用电协议规定,本厂可由附近一条10kV的公用电源干线取得工作电源。该干线的导线牌号为LGJ-150,导线为等边三角形排列,线距为2m;干线首端距离本厂约1km。干线首端所装设的高压断路器断流容量为500MV A。此断路器配备有定时限过流保护和电流速断保护,定时限过流保护整定的动作时间为1.7s。为满足工厂二级负荷要求,可采用高压联络线由邻近的单位取得备用电源。已知与本厂高压侧有电气联系的架空线路总长度为3km,电缆线路总长度为1km。
3)气象资料
本厂所在地区的年最高气温为38℃,年平均气温为23℃,年最低气温为-9℃,年最热月平均最高气温为33℃,年最热月平均气温为26℃,年最热月地下0.8米处平均气温为25℃。当地主导风向为东北风,年雷暴日数为20。
4)地质水文资料
本厂所在地区平均海拔500m,地层以砂粘土为主,地下水位为2m。
5)电费制度
本厂与当地供电部门达成协议,在工厂变电所高压侧计量电能,设专用计量柜,按两部电费制交纳电费。每月基本电费按主变压器容量为18元/kV A,动力电费为0.9元/Kw.h,照明电费为0.5元/Kw.h。工厂最大负荷时的功率因数不得低于0.9,此外,电力用户需按新装变压器容量计算,一次性向供电部门交纳供电贴费:6~10V A为800元/kV A。
厂房编号 厂房名称 负荷类别 设备容量/kW 需要系数
功率因数 1 铸造车间 动力 200 0.3 0.7 照明 5 0.8 1.0 2 锻压车间 动力 350 0.3 0.65 照明 8 0.7 1.0 7 金工车间 动力 300 0.2 0.65 照明 10 0.8 1.0 6 工具车间 动力 150 0.3 0.6 照明 7 0.9 1.0 4 电镀车间 动力 200 0.5 0.8 照明 5 0.8 1.0 3 热处理车间 动力 150 0.6 0.8 照明 5 0.8 1.0 9 装配车间 动力 180 0.3 0.7 照明 6 0.8 1.0 10 机修车间 动力 160 0.2 0.65 照明 4 0.8 1.0 8 锅炉车间 动力 50 0.7 0.8 照明 1 0.8 1.0 5
仓库 动力 20 0. 4 0. 8 照明 1 0. 8 1. 0 生活区
照明
350
0.7
0.9
第二章.负荷计算和无功功率计算及补偿
1.负荷计算 :
负荷计算的方法有需要系数法、二项式等几种,本设计采用需要系数法确定。 主要计算公式有:
有功功率:e d P K P ?=30 无功功率:?tan 3030?=P Q 视在功率:?
cos 30
30P S = 计算电流:N
U S I 330
30=
注:由车间干线计算负荷直接相加来计算时,取
95.0~90.0=∑p
K ,97.0~93.0=∑q
K
总的有功计算负荷为 : ∑∑=i p P K
P .3030 总的无功计算负荷为: ∑
∑=i q Q K
Q .3030
总的视在计算负荷为: 23023030Q P S +=
总的计算电流为 : N
U S I 33030=
()??arccos tan tan =
根据要求及负荷计算公式,分别计算各车间的30P ,30Q ,30S ,30I ,然后列出表格。 1.1、 铸造车间
(1)动力:查表得,02.1tan ,70.0cos ,3.0,200====??d e K KW P KW KW P 602003.030=?= var 2.6102.16030K KW Q =?= (2)照明:查表得,0tan ,0.1cos ,8.0,5====??d K KW Pe KW KW P 458.030=?= 030=Q
按铸造车间动力、照明有功功率和无功功率的计算方法,依次类推,得到 1.2、 锻压车间(1)动力: KW P 10530= var 85.12230K Q =
(2) 照明: KW P 6.530= 030=Q
1.3、 热处理车间(1)动力:KW P 9030= var 5.6730K Q =
(2)照明: KW P 430= 030=Q
1.4、电镀车间(1)动力KW P 100
30= var 7530K Q = (2)照明: KW P 430= 030=Q
1.5、仓库(1)动力: KW P 830= var 630K Q =
(2)照明: KW P 8.030= 030=Q
1.6、工具车间(1)动力: KW KW P 451503.030=?= var 85.5930K Q = (2)照明: KW KW P 3.61503.030=?= 030=Q 1.7、金工车间(1)动力: KW P 6030= var
2.7030K Q =
(2)照明: KW P 830= 030=Q
1.8、锅炉车间(1)动力: KW P 3530= var 25.2630K Q =
(2)照明: KW P 8.030= 030=Q
1.9、装配车间(1)动力: KW P 5430= var 08.5530K Q =
(2)照明: KW P 8.430= 030=Q
1.10、机修车间(1)动力: KW P 3230= var 44.3730K Q =
(2)照明: KW P 2.330= 030=Q
1.11、生活区:(照明)KW P 24530= var 6.11730K Q = 所有厂房总的计算负荷:取97.0,95.0=∑=∑q
p
K
K
A
KV
A
KV I A KV A KV S K K Q KW KW P 63.1380305.107305.107367871.831var 678var )6.1172.61(97.073.831)24544.37326.5105460(95.03022303030=??=
?=?+==++?==+++++++?=
通过以上计算得到以下得负荷汇总 表2:
序号 车间名称 容量/KW 计算负荷 P30/KW
Q30/var K S30/KVA I30/KA
1 铸造车间 动力 200 60 61.
2 85.7 0.1
3 照明
5 4 0 4 0.00
6 2 锻压车间 动力
350 105 122.85 161.61 0.25 照明
8 5.6 0 5.6 0.01 3
热处理车间 动力
150 90 67.5 112.5 0.17 照明
5 4 0 4 0.01 4 电镀车间 动力 200 100 75 125 0.19 照明 5 4 0 4 0.01 5 仓库 动力 20 8
6 10 0.02 照明 1 0.8 0 0.8 0.001 6 工具车间 动力 150 45 59.85 74.88 0.11 照明
7 6.3 0 6.3 0.01 7 金工车间 动力 300 60 70.2 92.35 0.4 照明 10
8 0 8 0.012 8 锅炉车间 动力 50 35 26.25 43.75 0.07 照明 1 0.8 0 0.8 0.001 9
装配车间
动力 180 54 55.08 77.13 0.12 照明
6
4.8
4.8
0.01
10 机修车间 动力 160 32 37.44 49.25 0.07 照明
4
3.2
0 3.2
0.01
11 宿舍住宅区 照明 350 245 117.6 271.76 0.41 12
总结
取97.0,95.0=∑=∑
q p K K
831.73 678
1073.05 1.63
表3:车间总体负荷的计算 车间名称 P30/KW Q30/Kvar S30/KVA I30/KA 金工车间 68 70.2 100.35 0.41 工具车间 51.3 59.85 81.18 0.12 电镀车间 104 75 129 0.2 热处理车间 94 67.5 116.5 0.18 装配车间 58.8 55.08 81.93 0.13 机修车间 35.2 37.44 52.45 0.08 锅炉车间 35.8 26.25 44.45 0.07 仓库 8.8 6 10.8 0.02 铸造车间 64 61.2 89.7 0.13 锻压车间 110.6 122.85 167.21 0.26 生活区 245 117.6 271.76 0.41
2 . 无功功率的补偿 电力变压器得功率损耗:
有功损耗:30015.0S P T ≈? 无功损耗:3006.0S Q T ≈? 注意: 以上二式中S30为变压器二次侧的视在计算负荷。 并联电容器得容量: )tan (tan '30??-?=P Q C 2.1、 无功补偿计算
按规定,变压器高压侧的9.0cos ≥?,考虑到变压器本身得无功功率损耗远大于其有功功率损耗,因此在变压器低压侧进行无功功率补偿时,低压侧补偿后的功率因数应略高与0.90,取92.0cos '=?。 又78.005
.107373
.831cos 3030)2(===
S P ? 要使低压侧功率因数又0.78提高到0.92,需装设的并联电容器得容量
var 74.307)92.0arccos tan 78.0arccos (tan 73.831K Var Q C =-?=
查《工厂供电》附录表4,选用BKMJ0.4-25-3的电容器,其参数为额定容量为
25Kvar ,额定电容为500uF.电容个数1225
74
.307≈=
n
故取var 30012var 25K K Q C =?= 2.2、补偿后的变压器容量及功率因数 补偿后的低压侧的
视
在
计算负荷为
K
V A
K V A S 6.913)300678(73.83122')2(30=-+=
变压器损耗为:
2=0.015P S △=0.015×913.6=13.7Kw 2=0.06S △Q =0.06×913.6=54.8kvar
变电所高压侧计算负荷为:
'30P =i P ?∑30+P △=845.43Kw
'30Q =1Q -Q △=432.8kvar
'30S =()()22''3030P Q +=949.77kv ·A
无功率补偿后的功率因数为:
cos ?
’
='30P /'
30S =0.91>0.9
因此,符合设计的要求。
第三章.变电所位置
变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心,工厂的负荷中心按负荷功率矩法来确
定。在工厂平面图的下边和左侧,任作一直角坐标的X 轴和Y 轴,然后测出各车间(建筑)和宿舍区负荷点的坐标位置,例如P 1(x 1,y 1) 、P 2(x 2,y 2) 、P 3(x 3,y 3)等,1P 、2P 、 3P 10P 分别代表厂房1、2、3...10号的功率,工厂的负荷中心假设
在P(x ,y ),其中P=1P +2P + 3P +11P =i P ∑。因此仿照《力学》中计算中心的力矩方程,可得负荷中心的坐标:
∑∑=
++++++=i i i P x P P P P P x P x P x P x P x )(11
3211111332211 ∑∑=
++++++=
i
i i P
y P P P P P y P y P y P y P y )(11
32111
11332211
按比例K在工厂平面图中测出各车间和宿舍区负荷点的坐标位置表3.1所示。
表3.1各车间和宿舍区负荷点的坐标位置
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
坐标
轴
X(㎝) 2.2 4.6 7.0 2.2 4.6 7.0 2.2 4.6 7.0 3.6 Y(㎝) 5.4 5.4 5.4 3.8 3.8 3.8 2.2 2.2 2.2 8.2
由计算结果可知,x=4.78, y=4.33,工厂的负荷中心在2号厂房的东面(参考图3.1和3.2)。考虑的方便进出线及周围环境情况,决定在2号厂房的东侧紧靠
厂房修建工厂变电所,其型式为附设式。
第四章.变压器台数和容量,及其规格型号
4、主变压器的选择
根据工厂的负荷性质和电源情况,工厂变电所的主变压器考虑有下列两种可供选择的方案:
4.1、a)装设一台变压器 型号为S11型,而容量根据式30S S T N ≥?,T N S ?为主变压器容量,30S 为总的计算负荷。选T N S ?=1250 kv ·A >30S =1073.05 kv ·A ,即选一台S11-1250/10型低损耗配电变压器。至于工厂二级负荷所需的备用电源,考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。 4.2、 b)装设两台变压器 型号为S11型,而每台变压器容量根据式(3-1)、(3-2)选择,即
.N T S ≥(0.6~0.7)×1073.05 kv ·A =(643.83~751.45)kv ·A (3-1) .N T S ≥30S (Ⅰ+Ⅱ)=(101.4+254.5+105.68) KVA=461.55 KVA (3-2) 因此选两台S11-630/10型低损耗配电变压器。工厂二级负荷所需的备用电源,考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。主变压器的联结组均为Dyn11。
第五章.变电所主接线方案及所选择元件和设备的型号规格
5、变电所主接线方案的选择
一般大中型企业采用35~110KV 电源进线时都设置总降压变电所,将电压降至6~10KV 后分配给各车间变电所。总降压变电所主接线一般有线路—变压器组、单母线、内桥式、外桥式等几种接线方式。
按上面考虑的两种主变压器方案可设计下列两种主接线方案: 5.1、装设一台主变压器的主接线方案
这种主接线由于采用了高压断路器,因此变电所的停、送电操作十分方便,而且在发生短路故障时,过电流保护装置动作,断路器会自动跳闸,如果短路故
障已经消除,则可立即合闸恢复供电。如果配备自动重合闸装置,则供电可靠性更高。但是如果变电所只此一路电源进线时,一般也只用于三级负荷;但如果变电所低压侧有联络线与其他变电所相连时,或另有备用电源时,则可用二级负荷。如果变电所有两路电源进线,如图4-1所示,则供电可靠性相应提高,可供二级负荷或少量一级负荷。
S11-1250/10
图4-1 装设一台主变压器的主接线方案
2.2装设两台主变压器的主接线方案
5.2、一次侧采用内桥式结线,二次侧采用单母线分段的总降压变电所主电路图如4-2所示,其一次侧的QF10跨接在两路电源线之间,犹如一座桥梁,而处在线路断路器QF11和QF12的内侧,靠近变压器,因此称为内桥式结线。这种主结线的运行灵活性较好,供电可靠性较高,适用于一、二级负荷工厂。如果某路电源例如WL1线路停电检修或发生故障时,则断开QF11 ,投入QF10 (其两侧QS先合),即可由WL2恢复对变压器T1的供电,这种内桥式结线多用于电源线路较长因而发生故障和停电检修的机会较多、并且变电所的变压器不需要经常切换的总降压变电所。
QF20
35kv 电源进线
WL2
WL1
QF11QS111
QS121
QF10QS123
QF22QS221
QS211
QF21T1T2QF1136-10KV
QF12QS112QS122QF102QS101
图4-2 装设两台主变压器的主接线方案
主接线方案的选择
车间的一、二级负荷所占比重较大,必须两个电源供电时,则应装设两台变压器。每台变压器均能承担对全部一、二级负荷的供电任务。如果与相邻车间有联络线时,当车间变电站出现故障时,其一、二级负荷可通过联络线保证继续供电,则可以只选用一台变压器。
从上述的方案比较中可以看出,则装设一台主变的主接线方案远由于装设两台主变的主接线方案,因此决定采用装设一台主变的主接线方案。
第六章.短路电流的计算
6.1绘制计算电路
图6-1 短路计算电路
6.2确定短路计算基准值
500MVA
K-1
K-2
LGJ-150,1km
10kV
S11-1250/10 380V
(2)
(3)
(1) ~ ∞系统
S11-630/10
取基准容量d S =100MVA ,基准电压d U =c U =1.05N U ,c U 为短路计算电压,即高压侧c1U =10.5kV ,低压侧c2U =0.4kV ,则
d1I =d 13c S U =100310.5MV A kV
??=5.50kA 2d I =
23d c S U =10030.4MV A
kV ??=144kA 6.3 计算短路电路中个元件的电抗标幺值
6.3.1电力系统的电抗标幺值
已知电力系统出口断路器的断流容量oc S =500MV ·A ,故
*1X =100M ·VA/500MV ·A=0.2
6.3.2架空线路的电抗标幺值
查表得LGJ-150的线路电抗0X =0.35/km Ω,而线路长1km ,故
2X *=0.35(/km Ω)× 1×()210010.5kv MV A ?=0.32
6.3.3电力变压器的电抗标幺值
查表得变压器的短路电压百分值%k U =4.5,故
3X *=
4.51001001250k MV A V A ????=3
4.510010k 1001250k V A V A
?????=3.6 式中,N S 为变压器的额定容量
6.4 k-1点(10.5kV 侧)的相关计算 6.4.1总电抗标幺值
*2*1)1(X X X k +=*-∑=0.2+0.32=0.52
6.4.2三相短路电流周期分量有效值
()()
3d1k-1k-1=
I I X *∑
=5.50kA/0.52=10.6kA
6.4.3其他三相短路电流
()()
()
333k-1''I I I ∞===10.6kA
()()332.55''sh i I ==2.55×10.6=27.03kA
()()
331.51''
sh I I ==1.51×10.6=16kA
6.4.4三相短路容量
()()
3d k-1k-1S S X *=
∑
=100MV ·A/0.52=192.31MV ·A
6.5k-2点(0.4kV 侧)的相关计算 6.5.1总电抗标幺值
()123k-2=X X X X ****
++∑
=0.2+0.32+3.6=4.12 6.5.2三相短路电流周期分量有效值
()
()3d2k-2k-2=
I I X *∑
=144kA/4.12=34.95kA
6.5.3其他短路电流
()()()
3
3
3
k-2''I I I ∞===34.95kA
()()331.84''sh i I ==1.84×34.95kA =64.31kA
()
3sh I =()31.09''I =1.09×34.95kA=38.1kA
6.5.4三相短路容量
()
()3d k-2k-2=S S X *∑
=100MV ·A/4.21=23.75 MV ·A
以上短路计算结果综合图表6-1所示。
表6-1 短路计算结果
短路计算点 三相短路电流
三相短路
容量/MVA
)3(k I )3(''I )
3(∞
I )3(sh i )
3(sh
I )
3(k S k-1 10.6 10.6 10.6 27.03 16 192.31 k-2
34.95
34.95
34.95
64.31 38.1
23.75
第七章.变电所一次设备的选择及检验
7.110kV 侧一次设备的选择校验
7.1.1按工作电压选则
设备的额定电压e N U ?一般不应小于所在系统的额定电压N U ,即≥?e N U N U ,高压设备的额定电压e N U ?应不小于其所在系统的最高电压max U ,即≥?e N U max U 。N U =10kV , max U =11.5kV ,高压开关设备、互感器及支柱绝缘额定电压e N U ?=12kV ,穿墙套管额定电压e N U ?=11.5kV ,熔断器额定电压e N U ?=12kV 。 7.1.2按工作电流选择
设备的额定电流e N I ?不应小于所在电路的计算电流30I ,即≥?e N I 30I
7.1.3按断流能力选择
设备的额定开断电流oc I 或断流容量oc S ,对分断短路电流的设备来说,不应小于它可能分断的最大短路有效值)3(k I 或短路容量)3(k S ,即
≥oc I )3(k I 或≥)
3(oc S )3(k S
对于分断负荷设备电流的设备来说,则为≥oc I max ?OL I ,max ?OL I 为最大负荷电流。
7.1.4 隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验
a)动稳定校验条件: ≥max i )3(sh i 或)
3(max sh I I ≥
max i 、max I 分别为开关的极限通过电流峰值和有效值,)3(sh i 、)3(sh I 分别为开关所处的三相短路冲击电流瞬时值和有效值
b)热稳定校验条件: ima t t I t I 2
)3(2∞=
7.1.4.1短路动稳定度的校验条件
(1) 断路器、负荷开关、隔离开关、电抗器的动稳定电流的峰值max i 应不小于可能的最大的短路冲击电流sh i ,或其动稳定电流有效值max I 应不小于可能的最大的短路冲击电流sh I 即 sh max i i ≥;sh max I I ≥。
(2)电流互感器大多数给出动稳定倍数max 1/(2)es N K i I =,其动稳定度校验条件为sh 1N es i I 2K ≥?;式中,1N I 为电流互感器的额定一次电流。 7.1.4.2断路器、负荷开关、隔离开关、电抗器的热稳定度校验
断路器、负荷开关、隔离开关、电抗器的热稳定度校验条件为ima 2
)3(2t t I t I ∞≥ 式中,t I 为电器的热稳定电流;t 为其热稳定时间;)3(I ∞为通过电器的三相短路稳态电流;ima t 为短路发热假想时间。 电流互感器大多给出热稳定倍数12t
t N
i K I =
和热稳定时间t ,其热稳定度校验
条件为 ima 2)3(21N t t I t )I (K ∞≥式中,1N I 为电流互感器额定一次电流母线、电缆的短路热稳定度,可按其满足热稳定度的最小截面min A 来校验,即
ima )
3(min t C
I A A ∞=≥式中,A 为母线、电缆的导体截面积;C 为导体的短路热稳
定系数,35千伏高压侧的短路计算值:Ik=10.6KA,Ish=16KA,ish=27.03KA 。 过程:SW2-35/630型高压断路器
校验:额定工作电压35KV ≥线路计算电压35KV 额定工作电流630A ≥线路计算电流92.75A 额定动稳定电流峰值17KA ≥ ish(3)=6.66KA 4S 热稳定电流是6.62×42≥2.62×1.12 GW5-35G/630-72 型高压隔离开关
校验:额定工作电压35KV ≥线路计算电压35KV 额定工作电流630A ≥线路计算电流92.75A 额定动稳定电流峰值72KA ≥ ish(3)=6.66KA LCW-35 型电流互感器
校验:额定工作电压35KV ≥线路计算电压35KV 额定工作电流500A ≥线路计算电流92.75A 额定动稳定电流峰值210KA ≥ish(3)=6.66KA 热稳定合格
JDJ-35 型电压互感器
校验:额定工作电压35KV ≥线路计算电压35KV
1S 热稳定电流是(65+0.1)2×1=4238.01KA ≥2.62×1.12 经计算以上设备都合格。
表6-1 10 kV 一次侧设备的选择校验 选择校验项目
电压
电流
断流能力
动态定度
热稳定度
其
它 装置地点条件
参数 N U
N I )3(k I
)3(sh I
ima t I ?∞2
)3(
数据
10kV
57.7A
()1(T N I ?)
10.6kA
16kA
54.1685.16.102=?
一次设备型号规格
额定参数
e
N
U
?e
N
U
?oc
I
max
i t
I
t
?2
高压少油断
路器
SN10-10I/63
10kV 630kA 16kA 40 kA 512
2
162=
?
高压隔离
开关
6
8
GN-10/
200
10kV 200A - 25.5 kA 500
5
102=
?
二
次
负
荷
.
6 高压熔断
器RN2-10
10kV 0.5A 50 kA - -
电压互感
器JDJ-10
10/0.1kV - - - -
电压互感
器JDZJ-10
kV
3
1.0
/
3
1.0
/
3
10
- - - -
电流互感
器LQJ-10
10kV 100/5A - kA
1.0
2
225?
?
=31.8 kA
1
)1.0
90
(2?
?
=81
避雷针
FS4-10
10kV - - - -
户外隔离
开关
GW4-12/40
12kV 400A - 25kA 500
5
102=
?
7.2 380V侧一次设备的选择校验
同样,做出380V侧一次设备的选择校验,如表6-2所示,所选数据均满足要求。
第七章表6-2 380V一次侧设备的选择校验
选择校验项目电压电流断流
能力
动态
定度
热稳定度其它
装置地点条件参数
N
U
N
I)3(
k
I)3(
sh
I
ima
t
I?
∞
2)3(- 数据380V
总
1616.86A
34.95kA 38.1kA
1222
7.0
95
.
342=
?
-
一次设备型号规格
额定参数
e
N
U
?e
N
U
?oc
I
max
i t
I
t
?2- 低压断路器
DW15-1500/3D
380V 1500A 40kA - - -
低压断路器
DW20-630
380V
630A
(大于
30
I)
30Ka
(一般)
- - -
低压断路器
DW20-200
380V
200A
(大于
30
I)25 kA - - - 低压断路
HD13-1500/30
380V 1500A - - - -
电流互感器LMZJ1-0.5 500V 1500/5A - - - -
电流互感器LMZ1-0.5
500V 100/5A 160/5A
- - - -
7.3 高低压母线的选
查表得到,10kV 母线选LMY-3(40?4mm),即母线尺寸为40mm ?4mm;380V 母线选LMY-3(120?10)+80?6,即相母线尺寸为120mm ?10mm ,而中性线母线尺寸为80mm ?6mm 。
第八章.变压所进出线与邻近单位联络线的选择
8.1 10kV 高压进线和引入电缆的选择 8.1.1 10kV 高压进线的选择校验
采用LGJ 型钢芯铝绞线架空敷设,接往10kV 公用干线。
a).按发热条件选择 由30I =T N I ?1=57.7A 及室外环境温度33°,查表得,初选LGJ-35,其35°C 时的al I =149A>30I ,满足发热条件。
b).校验机械强度 查表得,最小允许截面积min A =252m m ,而LGJ-35满足要求,故选它。
由于此线路很短,故不需要校验电压损耗。
8.1.2 由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验
采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆之间埋地敷设。
a)按发热条件选择 由30I =T N I ?1=57.7A 及土壤环境25°,查表得,初选缆线芯截面为252m m 的交联电缆,其al I =149A>30I ,满足发热条件。 b)校验热路稳定
按式C
t I A A ima
)
3(min ∞
=≥,A 为母线截面积,单位为2m m ;
min A 为满足热路稳定条件的最大截面积,单位为2m m ;C 为材料热稳定系数;)
3(∞I 为母线通过的三相短路稳态电流,单位为A ;ima t 短路发热假想时间,单位为s 。
本电缆线中)
3(∞I =1960,ima t =0.5+0.2+0.05=0.75s ,终端变电所保护动作时间为0.5s ,断路器断路时间为0.2s ,C=77,把这些数据代入公式中得
2)
3(min 2277