梁模板工程方案计算书
工程名称：信达·龙湾一期工程（二）一标段工单位：长春建设集团股份有限公司
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目录
一、编制依据 (3)
二、工程参数 (3)
三、新浇砼对模板侧压力标准值计算 (4)
四、梁侧模板面板验算 (4)
五、梁侧模板次楞验算 (5)
六、梁侧模板主楞验算 (6)
七、对拉螺栓验算 (8)
八、梁底模板面板验算 (9)
九、梁底模板次楞验算 (11)
十、梁底横向水平杆验算 (12)
十一、梁底纵向水平杆验算 (14)
十二、扣件抗滑移验算 (14)
十三、立杆稳定性验算 (14)
十四、立杆底地基承载力验算 (16)
一、编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版）
6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
7、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）
8、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
9、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
10、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
11、《木结构设计规范》（GB50005-2003）
12、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008
13、《建筑施工手册》第四版（缩印本）
14、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）
15、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质
[2009]254 号）
16、建书脚手架和模板计算软件(建科评［2007］028号)
二、工程参数
三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算
依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h ，或砼坍落度大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:
H F c γ==24×1.1=26.4 kN/m 2
其中γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.1m ；
四、 梁侧模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。
面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm 3； 截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm 4； （一）强度验算
1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m 。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =26.4kN/m 2，砼下料产生的水平荷载标准值Q 2K =2kN/m 2。
均布线荷载设计值为：
q=(1.35×0.9×26.4+1.4×0.9×2)×1=34.596KN/m
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M 1=0.1q
1
l2=0.1×34.596×0.202=0.14KN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
σ= M
max=
0.14×106
=3.73N/mm2< f=12.5N/mm2 W 37500
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 1×26.4=26.4KN/m；
面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；
面板弹性模量: E = 4500N/mm2；
ν= 0.677ql4
=
0.677×26.400×2004
=0.23mm <0.5mm 100EI 100×4500×281250
满足要求!
五、梁侧模板次楞验算
次楞采用钢管，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =4490mm3；
截面惯性矩I =107800mm4；
（一）强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G
4k
=26.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载
标准值Q
2K
=2kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q=(1.35×0.9×26.4+1.4×0.9×2)×0.2=6.919KN/m
3、强度验算
计算最大弯矩：
M
max
=0.1ql2=0.1×6.919×0.52=0.173kN·m 最大支座力：1.1ql=1.1×6.919×0.5=3.81kN 次楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
σ= M
max
=
0.173×106
=38.530N/mm2<205N/mm2 W 4490
满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 26.4×0.2=5.28KN/m；
次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；
次楞弹性模量: E = 206000N/mm2；
ν= 0.677ql4
=
0.677×5.28×5004
= 0.101mm <2mm 100EI 100×206000×107800
满足要求!
六、梁侧模板主楞验算
主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩W =8980mm3；
截面惯性矩I =215600mm4；
（一）强度验算
1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=3.81kN ，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.45m 。
主楞计算简图(kN)
主楞弯矩图(kN.m)
2、强度验算
最大弯矩M max =0.369kN ·m
主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm 2。 σ=
M max =
0.369×106
= 41.091N/mm 2<205N/mm 2
3.81 3.81
3.81 3.81 3.81
3.81
3.81
-5.72-5.72
W 8980
满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.904kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。
主楞最大容许挠度值：450/150=3mm；
经计算主楞最大挠度V
max
=0.097mm<3mm。
满足要求!
（三）悬挑段强度验算
穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，
弯矩M=3.81×0.15=0.57kN·m
主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
σ= M
=
0.57×106
= 63.474N/mm2<205N/mm2 W 8980
满足要求!
（四）悬挑段挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.904kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。
容许挠度值：150×2/400=0.8mm；
经计算主楞最大挠度V
max
=0.097mm<0.8mm。
满足要求!
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓轴力设计值：
N＝abF
s
a——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；
F
s
——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：
Fs=0.95（r
G G
4k
＋r
Q
Q
2k
）=0.95×(1.2×26.4+1.4×4)=35.42kN。
N=0.50×0.45×35.42=7.97kN。
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值N
t
b：
N t b =A
n
F
t
b
A
n
——对拉螺栓净截面面积
F
t
b——螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M14，其截面面积A
n
=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力
设计值N
t
b=17.85kN > N=7.97kN。
满足要求!
八、梁底模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm。取梁底横向水平杆间距0.8m作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W=80×1.5×1.5/6=30cm3；
截面惯性矩I=80×1.5×1.5×1.5/12=22.5cm4；
（一）强度验算
1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.133m。
2、荷载计算
作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：
q1=[1.2×(24×1.1+1.5×1.1+0.3)+1.4×2]×0.8=29.46kN/m
q2=[1.35×(24×1.1+1.5×1.1+0.3)+1.4×0.9×2]×0.8= 32.63kN/m
根据以上两者比较应取q= 32.63kN/m作为设计依据。
计算简图(kN)
133133133
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=1.736kN;N2=4.774kN;N3=4.774kN;N4=1.736kN; 最大弯矩 M
max
= 0.058kN.m
梁底模板抗弯强度设计值[f] (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：
σ= M
max=
0.058×106
= 1.933N/mm2<12.5N/mm2 W 30×103
满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线
荷载计算如下：
q = 0.8×（24×1.1＋1.5×1.1＋0.3）=22.68kN/m；
-0.043-0.043
附录1掉头隧道模板支架专项施工方案计算书 1.1. 顶板支架模板计算 1.1.1.计算参数 结构板厚700mm,顶板与侧墙设置500×500倒角，计算采用倒角处最大板厚1200mm，层高5.36m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=12.00N/mm2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48.3×3.0mm钢管：横向间距600mm,纵向间距 600mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,壁厚3.6mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。 图1.1.1-1模板支撑体系搭设正立面图
图1.1.1-2闭口段支模体系搭设平面图
图1.1.1-3闭口段支模体系搭设横向立面图
图1.1.1-4闭口段支模体系搭设纵向立面图 1.1. 2. 顶板底模验算 1. 底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 ×1.2 = 0.36kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 34.56kN/m ③钢筋荷载 1.1kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 1.58kN/m ④ 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50kN/m 施工人员 及施工设 纵向剪刀撑 间距4000
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 40kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 36.5kN/m 2. 顶板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=250mm ，计算跨数5跨。 底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh 2 /6=1000×182/6=54000mm 3， I=bh 3/12=1000×183/12=486000mm 4。 3. 内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 1=K M q 1L 2 =-0.105×40.00×2502=-262500N ·mm 剪力系数K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606×40.00×250=6060N 图1.1.2-1顶板底模板荷载示意图 b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 2=K M q 2L 2=-0.105×36.50×2502=-239531N ·mm 跨中弯矩系数K M =0.078， M 3=K M q 2L 2=0.078×36.50×2502=177938N ·mm 剪力系数K V =0.606， V 2=K V q 2L=0.606×36.50×250=5530N 挠度系数K υ=0.644, υ2=K υq ,2L 4/(100EI) =0.644×(36.50/1.2)×2504/(100×6000×486000)=0.26 mm
塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号:5015 塔机自重标准值:Fk1=1335.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=885.00kN.m 塔吊计算高度: H=80m 塔身宽度: B=1.80m 非工作状态下塔身弯矩:M1=-1170kN.m 桩混凝土等级: C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.400m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=3.000m 桩钢筋级别: HPB235 桩入土深度: 11.90m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径: 0.250m 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=1335kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=4×4×1.40×25=560kN 承台受浮力：Flk=4×4×0.35×10=56kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN
2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2 =1.2×0.71×0.35×1.8=0.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.54×80.00=43.01kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×43.01×80.00=1720.32kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2) =0.8×1.54×1.95×1.54×0.55=2.03kN/m2 =1.2×2.03×0.35×1.80=1.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=1.54×80.00=123.07kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×123.07×80.00=4922.67kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1170+0.9×(885+1720.32)=1174.79kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1170+4922.67=3752.67kN.m 三. 桩竖向力计算
盘扣式模板支撑计算书 一、模板支架选型 由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工案。设计围包括：楼板，长*宽＝8m*8m，厚0.25m。 根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。 二、搭设案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为3.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。
模板底部的木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.2m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用?48 *3mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上禁打；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。 模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模木平行的向为纵向。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算，如图所示:
（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时， 模板的截面抵抗矩为：w＝1000?72/6=4.82?04mm3； 模板自重标准值：x1＝0.3? =0.3kN/m； 新浇混凝土自重标准值：x2＝0.25?4? =6kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3＝0.25?.1? =0.275kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1? =1kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2?=2kN/m。 以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m； q1 =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m； 对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图
模板施工方案 XXXXXX宿舍楼
编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、 建筑施工手册（第五版） 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。
施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1）首先根据柱断面尺寸配模。 （2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固， 柱箍间距400—600mm。 （3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 （三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统： 梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法： （ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连；
承台模板计算书
承台模板计算书 1、编制依据及规范标准 1．1、编制依据 （1）、现行施工方案 （2）、地质勘查报告 （3）、现行施工安全技术标准 （5）、公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10） 1.2、规范标准 （1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004） （2）、钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86） 2、工程概况 桥梁全长 m ，桥梁全宽 m ，共有承台4座。全桥承台钢筋用量为 t ，C15砼用量为 m 3，C30砼用量为 m 3 。 3、方案综述 承台模板采用竹胶板施工，竖肋采用50×100mm 方木，承台尺寸： 17.8×6.2×2.0m ；模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。 4、结构计算 4.1、荷载计算 当混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算，通过比较，一般取计算值较小者； 混凝土侧压力根据公式： Pmax=0.2221 210γv k k t Pmax=γ×h Pmax =0.22×24×5×1×1.15×22 1 =43 kpa Pmax =24×2=48 kpa 式中: Pmax-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kpa ）； h -有效压头高度（m ）； ν –混凝土的浇筑速度（m/h ）；
0t -新浇混凝土的初凝时间（h ）； γ-混凝土的体密度（KN/m3）； K1-外加剂影响修正系数，不参加外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2； K2-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85； 50-90mm 时，取1.0；110-150mm 时，取1.15； H-混凝土灌注层（在水泥初凝时间以内）的高度（m ）。 倾倒混凝土时产生的水平荷载： P1=2.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册） 振捣混凝土时产生的水平荷载： P1=4.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册） 荷载组合： P=1.2×43+1.4×（2.0+4.0）=60 KN/m 2 4.2、承台面板计算 面板为受弯结构，需验算其抗弯强度及刚度。 面板采用δ＝18mm 厚竹胶板， 竖肋间距0.3m ，横肋间距0.6m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。 材料力学性能参数及指标 3 32 2 105418 10006161W mm bh ?=??=＝ 4 5 3 3 1086.418100012 1121mm bh I ?=??= = Α =b ×h=1000×18＝180002 mm 结构计算 a 、强度计算 σ= w M = 3 6 10 *5410*54.0=10Mpa<[σ]=45Mpa ，符合要求。 b 、刚度计算 f= 128EI ql 4 =0.002mm<300/250＝1.2mm ，符合要求。 4.3、竖肋计算
重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房 4～11#楼项目 施工升降机基础专项施工方案 批准： 审核： 初审： 编制： 深圳中海建筑有限公司
重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目部 2011年 10月20日
目录 一、编制总体思路................................................................. - 1 - 1.施工升降机定位 (1) 2.施工升降机型号及品牌选择 (1) 3.施工升降机基础结构形式 (1) 二、编制依据..................................................................... - 2 - 三、工程概况..................................................................... - 2 - 一）.劳动力需求计划 (2) 二）.施工机械需求计划 (3) 三）.材料需求计划 (3) 五、施工升降机基础设计........................................................... - 3 - 一）.施工升降机基础要求 (3) 二）.施工升降机基础设计 (3) 三）.施工升降机基础设计 (4) 四）.基础接地电阻设计 (6) 五）.排水及防护处理措施 (6) 六、电梯基础验收................................................................. - 7 - 七、检查制度..................................................................... - 7 - 八、基础定位图................................................................... - 7 -
楼梯模板支撑体系计算书
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楼梯模板支撑体系计算书 一、参数信息 模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00;步距(m):1.0; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.１0;模板支架搭设高度（m):３.３；采用的钢管(mｍ):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调顶托; 荷载参数 模板与木板自重(kＮ/ｍ２)：0.500;混凝土与钢筋自重(kＮ／m3):２4.00０；施工均布荷载标准值(ｋＮ/m2）：2．０００； 材料参数 面板采用胶合面板，厚度为１5mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量Ｅ(N/mm2）:40０0；面板抗弯强度设计值（Ｎ/mｍ2):11.5; 木方弹性模量Ｅ(N/ｍm２):8000．000;木方抗弯强度设计值(Ｎ／ｍm2):１1.0０0; 木方抗剪强度设计值(Ｎ／mm2):１.400；木方的间隔距离（ｍｍ):2５0．０; 木方的截面宽度(ｍm）:４0.00;木方的截面高度(mｍ):7０.0０；
40X70 模板支架立面图 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=ｂh２/6=１00０×１5×15／6＝37500mm3 Ｉ=bｈ3/12=１000×15×15×15/12=28１250mm4 模板面板的按照三跨连续梁计算。
1-1 剖面图 受力分解图 1、荷载计算 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： 钢筋混凝土梯段板厚度为1０0mm ，踏步高度为175m ｍ，宽度为26０mm,每一梯段板的踏步数为8步。 钢筋混凝土梯段板自重为：21 ×0.１75×２５＋0.１０×25/αcos =5.104 kN ／ ㎡ 其中:根据图纸可得α=３1° 故αcos =?31cos = 0.８5７ q1 = 5.104×1+0.5×1 ＝ ５.６04 kN/m; α
重庆市北碚区滨江路下穿道工程模板专项施工方案 重庆市北碚区滨江路下穿道工程 模 板 专 项 施 工 方 案 编制人： 审核人： 审批人： 中建欣立建设发展集团股份有限公司
目录 1、工程概况··2 2、施工部署··2 3、主要劳动力安排··3 4、模板工程施工··3 4.1 模板施工准备··3 4.2 模板施工工艺··4 4.3 模板工程一般构造措施··8 4.4 模板工程主要施工节点··10 5、结构脚手架的搭设和计算··15 6、模板及支撑拆除··21 7、模板工程技术质量控制措施··22 8、安全文明施工··23
1 工程概况 （1）北碚滨江路下穿道位于嘉陵江防洪堤内的现有滨江路，西起文星湾隧道，东至泰吉 滨江小区， （2）工程施工不破坏原防洪堤，仅对现有滨江路局部改造，改造长度362m，东侧道路拓宽（现状宽12m拓宽为14m）并增设车行下穿道。起讫里程K0+000～K1+138.20，全长1138m，道路为城市次干道，标准路幅宽度为24m，双向四车道，设计车速30km/h，全线设置下穿道一座：位于里程K0+220～K0+718，全长约498m，在里程K0+440处与规划地下车库相交，设计采用闭合箱形断面框架结构，明挖法施工。 建设单位：重庆市北碚区新城建设有限责任公司 设计单位：重庆市设计院 勘察单位：重庆市勘测院 监理单位： 施工单位：中建欣立建设发展集团股份有限公司 2 施工布置 该工程为全现浇结构，为保证工程质量、安全施工和总体进度的需要，模板工程是一个非常重要的环节，务必有序组织、精心施工、合理安排。 2.1模板的用材： 柱、墙和板均采用18厚的九夹板，配置40×80的木背枋和ф48×2.8的钢管背杆。 对拉螺栓采用Ф12高强丝杆，对地面以下部分及所有挡墙模板加固均采用一次性带止水片（50*50*3）的对拉螺杆。300×3㎜钢板止水带按设计施工图及规范设置，钢筋定位导筋、预制砼内撑组合。钢筋检查合格后再关模板。
模板支撑体系计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
三、模板体系设计 设计简图如下：
平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.6 67mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN
QTZ63单桩加承台基础计算书 宜昌恒大雅宛首期独立影城及相应地下室：工程拟建地点位于宜昌市伍家 岗工业园内前坪村和公谊村，属于框架结构；地上3层，地下1层；建筑总高度38.5 米，建筑面积平方米；总工期为18个月。 建设单位： 设计单位: 地勘单位： 监理单位： 施工单位： 本工程施工单位由担任项目经理，担任技术负责人。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号:QTZ63(5610) 塔吊起升高度H=45m 塔吊倾覆力矩M=1200kN.m 混凝土强度等级:C35 塔身宽度B=2.5m 基础埋深d=0m 塔吊自重G=444.2kN 基础承台厚度Hc=1.7m 最大起重荷载Q=60kN 基础承台宽度Lc=5.0m 桩钢筋级别:HRB400 桩直径或者方桩边长=1.8m 桩中心间距a=0m 承台箍筋间距S=160mm 承台砼的保护层厚度=50mm。 二、塔机基础的抗倾覆设计计算 1、塔机基础抗倾覆的计算模式 单桩承台式深基础抗倾覆的计算模式是以承台基础为主导的抗倾覆计算方法，计 算力臂为承台宽度的一半数值，安全系数取值K=1.8。 2、塔机基础所承受的最大荷载 3、确定承台和桩基的设计尺寸 1）承台基础设计尺寸：平面尺寸b为5m*5m，高度h=1.7m。 2）桩基础的设计尺寸：直径D=1.8m，桩深L取7m。 4、计算非工作工况时的力矩平衡
塔机基础在非工作工况时的倾覆力矩最大，为塔吊最不利受力状态，进行塔机基础抗倾覆计算。 1）：M P =M 1 +M 2 +M 3 式中：M 1 —承台混凝土的平衡力矩， M 1=b2*h·γ C ·b/2=52*1.7*25*5/2=2656.25KN·m M 2 —桩基础混凝土的平衡力矩， M 2=π·D2/4·l·γ C ·b/2 =3.14*1.82/4*7*25*2.5=1112.74 KN·m M 3 —塔机垂直力的平衡力矩， M 3 =G·B/2=570*2.5=1425 KN·m； 则M P =5193.99KN·m。 2）倾覆力矩：M=M 倾+M 推 。 式中：M 倾—塔机的倾覆力矩，M 倾 =1240KN·m； M 推 —塔机水平力产生的倾覆力矩， M 推 =F·h=59*1.7=100.3 KN·m； 则M=1240+100.3=1340.3KN·m。 3）抗倾覆复核：M P ≥KM，式中K为安全系数，取K=1.8。 M P /M=5193.99/1340.3=3.87＞1.8，塔机基础抗倾覆稳定性满足要求。 三、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=444.2kN， 塔吊最大起重荷载F2=60kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=605.04kN， 塔吊的倾覆力矩M=1.2×1200=1440kN.m。 四、承台配筋及承载力验算 1.塔吊基础承载力计算 根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T 187-2009，塔机在独立状态时， 作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向基础荷载值（ K F）、水平荷载
模板专项施工方案及计算书 第一节编制依据 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 本工程施工图 第二节工程概况 本工程为湘桂·盛世名城一期B区工程1#楼，位于广西灵山县，东临燕山路，西接江滨一路，北面紧临荔香路，南向鸣珂江，西靠小鹤山。18层商住楼，主体一、二层为商铺，三层至十八层为住宅，框架剪力墙结构；总建筑面积为25238.94㎡,其中一、二层商场建筑面积：2923.77㎡,住宅建筑面积:22315.17㎡。设计标高±0.000相当于绝对标高63.3 m,建筑高度为56.1 m。根据本工程的特点，现编制超高结构（1-A～1-H轴交1-1～96轴部分和1-H～1-W轴交1-3～1-93部分）梁、板模板支撑系统施工方案，该两部分层高分别为14.7 m和9.9 m,最大梁截面600㎜×1600㎜,最大板厚250㎜。 第三节方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，现梁按600×1600，板按250mm厚，支撑高度按14.7m进行模板支撑系统的设计和安全验算。其它梁、板构件参照此进行施工。 第四节材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 第五节模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装
碗扣钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.4m， 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距200mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度16.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用85.×85.mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.300×0.600+0.200×0.600=4.638kN/m
专项施工方案计算书 模板计算书 一、荷载及荷载组合 1、荷载 计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。 (1) 荷载标准值 模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。 1）新浇混凝土自重标准值 对普通钢筋混凝土，采用25KN/m 3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。 2) 施工人员及设备荷载标准值（表4-1）： 施工人员及设备荷载标准值 表4-1 计算项目 均布荷载（KN/m 2 ） 模板及小楞 2.5 立杆 1.5 立杆支架 1.0 3) 振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4-2） 振捣混凝土时产生的荷载标准值 表4-2 计算项目 均布荷载（KN/m 2 ）
0t --新浇混凝土的初凝时间，h ，可按实测确定；当缺乏试验资料时，可采 用)15/(2000+=T t 计算，T 为混凝土的温度，oC ； V —混凝土的浇筑速度，一般取2m/h ； H —混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m ； 1β--外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2； 2β--混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15。 5） 倾倒混凝土时产生的荷载（表4-3） 倾倒混凝土时产生的荷载 表4-3 向模板内供料方法 水平荷载(KN/m 2 ) 溜槽、串筒或导管 2 容积小于0.2m 3 的运输器具 2 容积为0.2～0.8m 3 的运输器具 4 容积大于0.8m 3 的运输器具 6 (2) 荷载设计值 荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4-4是荷载分项系数。 荷载分项系数 表4-4 序号 荷载类别 类别 分项系数 编号 1 新浇混凝土自重 恒载 1.2 A 2 施工人员及设备荷载 活载 1.4 B 3 振捣混凝土时产生的荷载 活载 1.4 C 4 新浇筑混凝土对模板侧面的压力 恒载 1.2 D 5 倾倒混凝土时产生的荷载 活载 1.4 E 2、荷载组合 荷载组合表 表4-5 项次 项 目 荷载组合 计算承载能力 验算刚度 1 平板及其支架 A+B+C A+B 2 梁底板及其支架 A+B+C A+B 3 梁、柱（边长≤300mm ）、墙（厚≤100mm ） 的侧面模板 C+D D 4 大体积结构、梁、柱（边长>300mm ）、 D+E D
模板工程施工方案审批表
一.工程概况： ....... 二.编制依据 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 三.计算书 （一）、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00； 采用的钢管(mm):Φ48?.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75； 2.荷载参数 23):25.500；):0.500；混凝土与钢筋自重模板与木板自重(kN/m(kN/m2):1.000；施工均布荷载标准值(kN/m 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 22):13；):9500；面板抗弯强度设计值(N/mmE(N/mm面板弹性模量22):13.000；(N/mm 木方弹性模量E(N/mm):9000.000；木方抗弯强度设计值2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；(N/mm木方抗剪强度设计值；(mm):80.00；木方的截面高度(mm):60.00木方的截面宽度． 2 楼板支撑架荷载计算单元图
（二）、模板面板计算按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度, 模板面板为受弯构件和截面抵抗矩W分别为：I模板面板的截面惯性矩32；/6 = 64.8 cmW = 120?.8． 34；/12 = 58.32 cmI = 120?.8 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 、荷载计算1：静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)(1) ；q = 25.5?.12?.2+0.5?.2 = 4.272 kN/m1：活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)(2) = 1?.2= 1.2 kN/m；q2 2、强度计算: 计算公式如下2 M=0.1qlq=1.2?.272+1.4?.2= 6.806kN/m 其中：2；= 61257.6 N穖最大弯矩M=0.1?.806?00m2σ=M/W= 61257.6/64800 = 0.945 N/mm；面板最大应力计算值 2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2 13 小于面板的抗弯强度设计值面板的最大应力计算值为0.945 N/mm 2! 满足要求,N/mm 3、挠度计算挠度计算公式为：4≤[ν]=l/250ν =0.677ql/(100EI)= 4.272kN/m 其中q =q1． 44)=0.042 mm；ν= 0.677?.272?00 /(100?500?8.32?0面板最大挠度计算值 面板最大允许挠度[ν]=300/ 250=1.2 mm； 面板的最大挠度计算值0.042 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求! （三）、模板支撑方木的计算 方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 23；/6=6??/6 = 64 cmW=b議 34；/12=6???/12 = 256 cmI=b議
梁、板木模板及支撑计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001) 本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 模板支架搭设高度为8.05米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距1=0.80米，立杆的步距h=1.50米 k b L 采用的钢管类型为'-48X 3.5。 、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 ■5 5 匚 纵向钢昔 僑向钢背 板底方木 图楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
静荷载标准值q1 = 25.000 X 0.120 X 1.000+0.350 X 1.000=3.350kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000) X 1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： W = 100.00 X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3; I = 100.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4； (1) 强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――面板的强度计算值(N/mm2)； M ---- 面板的最大弯距(N.mm); W——面板的净截面抵抗矩； [f] ―― 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql 2 其中q ---- 荷载设计值(kN/m); 经计算得到M = 0.100 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450 X 0.450=0.166kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.166 X 1000X 1000/54000=3.083N/mm2 面板的强度验算f < [f], 满足要求！ (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450=2.219kN 截面抗剪强度计算值T=3 X 2219.0/(2 X 1000.000 X 18.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求！ (3)挠度计算
模板高架支撑架体系施工方案及计算书 本工程设计计算依据： （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） （3）《建筑结构工程施工及验收规范》（GB50204） （4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） （5）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （6）《建筑施工扣件式钢管脚手架与计算》，（JGJ130-2001） （7）《建筑施工脚手架使用手册》，中国建筑工业出版社 一、工程概况 平阳雅迪家私有限公司车间二（以下简称本工程），建设地点位于平阳县万全家具生产基地C12地块, 二层框架结构，建筑面积7945.26M2，总高12.7M。，一层层高为6.2m，二层为5.2m，最大跨度7.1M，梁最大截面240*770mm，板厚110mm，做验算参数进行计算 (1)结构及构件尺寸 层高：6.2米 楼板厚：0.11米 梁高度：0.77米 梁宽度：0.24米 (2)木楞与支撑架布置尺寸 楼板与梁底支撑架立杆步距H：1.4米 楼板底立杆纵距L1：1.1米
楼板底立杆横距L2：1.1米 梁底下木楞横距：0.2米 采用的钢管类型为ф48×3.2 (3)荷载汇总 a、楼板底模自重：0.08KN/M2 b、梁底模自重：0.08×（0.77×2+0.24）=0.14KN/M c、楼板钢筋自重：1.1×0.11=0.121KN/M2 d、梁钢筋自重：1.5×0.24×0.77=0.28KN/M e、楼板砼自重：25×0.11=2.75KN/M2 f、梁砼自重：25×0.24×0.77=4.62KN/M g、施工人员与设备荷载：2.5KN/M2 h、振捣混凝土时产生的荷载：2.1×0.5=1.05KN/M2 三、计算书 1、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。面板采用18mm厚的九夹板。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=20×1.82/6=10.8CM3 I=20×1.83/12=9.72CM4 1）强度计算（受力见图1） f=M/W<[f] 其中f---面板的强度计算值（N/mm2） M—-面板的最大弯矩（N.mm） W---面板的净截面抵弯矩
塘沽区五星广场石材干挂工程 二次深化设计计算书 一、本方案设计适用于塘沽区五星广场石材干挂工程 二、工程概况 三、设计依据 1、塘沽区五星广场石材干挂工程石材干挂工程设计图纸 2、石材幕墙工程技术规范(JGJ102-96) (参考) 3、建筑结构荷载规范(GBJ9-87) 4、钢结构设计规范(GBJ17-88) (参考) 5、民用建筑设计防火规范(GB50045-95) 6、建筑防雷设计规范(GB50057-94) 7、负结构设计手册 8、金属与石材幕墙工程技术规范 9、甲方要求 四、设计荷载 1、大面石材幕墙自重荷载设计值 自重荷载(包括石材和龙骨):1080N/M2 2、风荷载当地基本风压:0.35KN/M2 3、地震 4、荷载抗震设防考虑8度设防水平地震作用系数最大值 a max=0.16 , 地震作用放 大系数βE=5.0
石材幕墙设计计算书 基本参数:天津地区 抗震8度设防 a max=0.16 , 地震作用放大系数βE=5.0 一、风荷载计算 1、标高为8.900处风荷载计算 ⑴. 风荷载标准值计算: Wk:作用在幕墙上的风荷载标准值(Kn/m2) βgz:8.900m高处阵风系数(按B类区计算): μf=0.5×(Z/10)^(-0.16)=0.445 βgz=0.89×(1+2μf)=1.683 μz:8.900m高处风压高度变化系数(按B类区计算)(GB50009-2001) μz=(Z/10)^0.32=1.260 风荷载体型系数μs=1.20 Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.683×1.260×1.2×0.500 =1.272kN/m2 ⑵.风荷载设计值: W:风荷载设计值:Kn/m2 Rw:风荷载作用效应的分项系数:1.4 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5规定采用 W=rw×Wk=1.4×1.272=1.781Kn/m2 二、板强度校核: 石材校核:(第一处) 1.石材强度校核 校核依据:σ≤[σ]=3.700N/mm^2 Ao:石板短边长:0.600m Bo:石板长边长:1.200m a: 计算石板抗弯所用短边长度:0.600m b: 计算石板抗弯所用长边长度:1.200m t: 石材厚度:25.0mm ml:四角支承板弯矩系数,按短边与长边的边长比(a/b=0.500) 查表得:0.0763 Wk:风荷载标准值:1.272Kn/m^2 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m^2) qEAk=5×αmax×GAK =5×0.160×1200.000/1000 =0.960kN/m^2 荷载组合设计值为: Sz=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk =2.405kN/m^2 应力设计值为: