1、工质的状态参数有哪几个？焓的意义是什么？
（1）状态参数有：温度（T）、比容（υ）、压力（p）、热力学能（u）、焓（h）和熵（s）。
（2）基本状态参数：温度（T）、比容（υ）、压力（p）
（3）焓：m千克工质，其内能与压力位能之和称为焓，单位是kJ，用H表示，而1kg压力为p，比容为υ的工质，其内能u和压力位能之和称为比焓。h=u+pυ
2、什么是声速？什么是马赫数？（这个东东以前上大学的时候流体力学里面学过，早忘了，补习下）
（1）声速：是在连续介质中微弱扰动产生的压力波传播的速度，以α表示。也叫音速。
由此可见，声速是一个常数。与气体的性质及状态有关，因此声速也是一个状态参数。在流动过因此，声速不是一个固定不变的常数，它与气体的性质或气流速度的改变首先需要力学条件。可以推导出表示，即。当于流速变化的几何条件程中，流道各个截面上气体的状态在不断地变化着，所以各个截面上的声速也在不断地变化。所以声速有“当地声速”之称。
（2）马赫数：把气体的流速c与当地声速a的比值叫做马赫数。用Ma表示。因此Ma＝c/a。当Ma＜1时，气流速度小于当地声速，称为
亚声速；Ma＞1时，气流速度大于当地声速，称为超声速；Ma＝1时，气流速度等于当地声速。
3、气流流速和压力的关系（只说结论，不讲推导了）：
气流在流动过程中如流速增加，则压力必然降低；
如压力升高，则流速必降低。
因为压力降低时焓值降低，即热能减少，而气流在流动过程中总能量是守恒的，所以动能增加，即气流速度必然增大。
4、流速变化与气流流通截面积变化的关系（学习这个东西为下面学习喷嘴做铺垫）：
气流速度变化时，由于参数的变化，导致气流流通截面积也发生变化。可以从等熵流动的基本方程组中推导出有利于流速变化的几何条件：
从公式可知，当流速变化时，气流截面面积的变化规律不但与流速是增加还是降低有关，而且还与流速是亚音速气流还是超音速气流有关。
5、喷嘴中气流参数如何变化？不同声速状况气流在喷嘴中流通截面积如何变化？不同声速状态气流对喷嘴设计的要求如何？（这个问题讲述了喷嘴构造的设计初衷，值得学习）
（1）喷嘴中汽流参数的变化：压力降低，流速增加。
（2）不同声速状况气流在喷嘴中流通截面积变化：dp＜0，dc＞0，由题4中公式可推导出：
a、气流为超声速气流时，马赫数Ma＞1，可推出dA＞0，气流流通截面积是逐渐扩大的；
b、气流为亚声速气流时，马赫数Ma＜1，可推出dA＜0，气流流通截面积是逐渐缩小的；
c、气流为声速气流时，马赫数Ma＝1，可推出dA＝0，这时候气流流通截面积缩小到最小。
（3）不同声速状态气流对喷嘴设计的要求：对亚声速气流要做成渐缩喷嘴；对超声速气流要做成渐扩喷嘴；对气流由亚声速连续增加到超声速时要做成缩放喷嘴，或称拉代尔喷嘴。
喷嘴截面形状与气流截面形状相符合，才能保证气流在喷嘴中充分膨胀，达到理想加速的效果。各种喷嘴的形状如图所示：
6、汽轮机中采用什么形状的喷嘴？
汽轮机中的喷嘴一般做成斜切喷嘴，如下图所示：
为什么要汽轮机中的喷嘴要做成斜切喷嘴呢？一个原因是使喷嘴气
流有一个很好的方向进入动叶片推动动叶片做功。另一个原因是，当喷嘴出口压力小于临界压力时，蒸汽在喉部AB截面只能得到声速气流，斜切部分是渐扩的，因此蒸汽在斜切部分继续膨胀，在斜切出口截面得到超声速气流。
7、汽轮机级的反动度？
（1）定义：所谓反动度，指的是蒸汽在汽轮机动叶栅中的膨胀程度。用符号ρ表示。
（2）算法：反动度等于蒸汽在动叶栅中的理想焓降hb（也称为等熵焓降）与整级的滞止等熵焓降之比。如下式：
（3）公式所表示的含义：当反动度等于0时，相当于hb＝0，说明蒸汽在动叶栅中不膨胀，只在喷嘴中膨胀。这样的级较纯冲动级。通常所说的反动级是指反动度约等于0.5的级，其蒸汽在喷嘴和动叶栅中的膨胀程度基本相同。反动级的效率比纯冲动级高，因此，一般的冲
动级均带有不大的反动度。
8、冲动级、反动级、速度级相关：
（1）冲动级：在纯冲动级中，蒸汽只在喷嘴叶栅中膨胀、压力降低，在动叶栅中不膨胀、压力保持不变，其动叶片为对称叶片，动叶进口安装角等于动叶的出口安装角，即气流在动叶栅中的速度（指相对速度）的大小在理论上保持不变，由于叶片形状的弯曲，气流的方向发生了变化，对动叶片产生一个冲击力，使叶轮旋转作功。纯冲动级做功能力大，但流动效率低，现代汽轮机中已不采用。
（2）反动级：在反动级中，蒸汽不仅在喷嘴中膨胀加速，而且在汽流流经动叶栅通道时，继续膨胀加速，即蒸汽在动叶栅中，不仅气流的方向发生变化，而且其相对速度也有所增加。因此，动叶片不仅受到喷嘴出口高速气流的冲动力作用，而且还受到蒸汽离开动叶栅时的反作用力，所以反动级既有冲动力做功又有反动力做功。由于蒸汽在动叶栅中膨胀加速，是在冲动力和反动力的合力下使叶轮转动做功的，所以反动级的效率比冲动级高，但做功能力较小。
（3）速度级：速度级的特点是在一个叶轮上装有两列或三列动叶栅，在两列动叶栅之间有一列装在汽缸上的、固定不动的导向叶栅。
9、现代大功率高参数汽轮机为什么第一级大都采用双列速度级？
多级汽轮机的第一级往往采用双列速度级，这样可使蒸汽在速度级后，压力和温度都降低较多，不仅可以减少全机的级数，使汽轮机体积紧凑，而且可使速度级后面部分的汽缸及叶片等零部件对金属材料的要求降低，从而降低汽轮机的成本。
10、汽轮机汽缸在工作时要承受那些力呢？
（1）汽缸内外的压力差，使汽缸壁承受一定的作用力；
（2）隔板和喷嘴作用在汽缸上的力，这是由隔板前后的压力差及汽流流过喷嘴时的反作用力所引起的；
（3）汽缸本身和安装在汽缸上的各零部件的重量；
（4）轴承座与汽缸铸成一体或轴承座螺栓连接汽缸的机组，汽缸还承受着转子的重量及转子转动时产生的不平衡力；
（5）进、排汽管道作用在汽缸上的力；
（6）汽轮机在运行中，汽缸各部分存在着温度差引起的热应力。特别是在快速启动、停机和工况变化时，温度变化大，将在汽缸和法兰中产生很大的热应力的热变形。
11、多层缸夹层中为什么通入蒸汽？
原因有二：
（1）汽轮机采用多层缸时，通常在内外缸夹层里引入一股中等压力的蒸汽。当机组正常运行时，由于内缸温度很高，其热量源源不断地辐射到外缸，有使外缸超温的趋势，这时夹层汽流对外缸起冷却作用。（2）当机组冷态启动时，为使内外缸尽可能迅速同步加热，以减小动、静胀差和热应力，缩短启动时间，此时夹层汽流即对汽缸起加热作用。
12、喷嘴和隔板的作用是什么？
（1）喷嘴：喷嘴是组成汽轮机的主要部件之一。它的作用是把蒸汽的热能转变为高速汽流的动能，使高速汽流以一定的方向从喷嘴喷
出，进入动叶栅，推动叶轮旋转做功。第一级喷嘴直接安装在汽缸高压端专门的喷嘴室上。(嘿嘿，发几张喷嘴的图片来大家看看)
喷嘴外形（上下各一半）
喷嘴弧段照片
（2）隔板：隔板用来安装喷嘴，并将各级叶轮分隔开。冲动式汽轮机每一级由一个隔板和一个叶轮组成。反动式汽轮机不采用隔板式结构，各级喷嘴片（也叫静叶栅）直接安装在汽缸上。照样也搞几张照片来看看：
13、汽轮机第一级的喷嘴有什么特点？
第一级喷嘴直接装在汽缸高压端专门的喷嘴室上，分成不同数目的弧段。由于第一级喷嘴工作蒸汽的压力高，其容积流量较小，为使第一级喷嘴叶片具有一定的高度，以减少流动损失，常将第一级喷嘴做成部分进汽，即仅在部分圆弧上布置有喷嘴。各喷嘴弧段直接受各调节汽阀的控制，用它来调节汽轮机进汽量的多少，以适应负荷的需要（现在基本是4个调门，喷嘴分成上下两半，上半2个导汽管，下半2个导汽管，分别对应各自的喷嘴弧段）。因此，第一级喷嘴又称调节级喷嘴。
14、胀差相关学习资料
（1）胀差的定义：汽轮机转子与汽缸的相对膨胀，称为胀差。习惯上规定转子膨胀大于汽缸膨胀时的胀差值为正胀差，汽缸膨胀大于转子膨胀时的胀差值为负胀差。根据汽缸分类又可分为高差、中差、低I差、低II差。胀差数值是很重要的运行参数，若胀差超限，则热工保护动作使主机脱扣。
（2）使胀差向正值增大的主要因素简述如下：
a、启动时暖机时间太短，升速太快或升负荷太快。（意思大概就是暖机不充分，转子和缸体膨胀不均匀吧）
b、汽缸夹层、法兰加热装置的加热汽温太低或流量较低，引起汽加热的作用较弱。（这也是热应力的原因引起）
c、滑销系统或轴承台板的滑动性能差，易卡涩。（导致缸体膨胀不顺畅）
d、轴封汽温度过高或轴封供汽量过大，引起轴颈过份伸长。（转子膨胀量过大）
e、机组启动时，进汽压力、温度、流量等参数过高。（相当于转子太热，缸体的膨胀跟不上转子的膨胀）
f、推力轴承磨损，轴向位移增大。（转子蹿动量太大）
g、汽缸保温层的保温效果不佳或保温层脱落，在严禁季节里，汽机房室温太低或有穿堂冷风。（缸体受冷却，膨胀跟不上转子）
h、双层缸的夹层中流入冷汽（或冷水）。（缸体受冷却，膨胀跟不上转子）
i、胀差指示器零点不准或触点磨损，引起数字偏差。
j、多转子机组，相邻转子胀差变化带来的互相影响。
k、真空变化的影响。（这么就不知道为什么了？）
l、转速变化的影响。（这个同上）
m、各级抽汽量变化的影响，若一级抽汽停用，则影响高差很明显。n、轴承油温太高。
o、机组停机惰走过程中由于“泊桑效应”的影响。（什么是博桑效应呢？？俺搞不懂）
（3）使胀差向负值增大的主要原因：
a、负荷迅速下降或突然甩负荷。
b、主汽温骤减或启动时的进汽温度低于金属温度。
c、水冲击。
d、汽缸夹、法兰加热装置加热过度。
e、轴封汽温度太低。
f、轴向位移变化。
g、轴承油温太低。
h、启动进转速突升，由于转子在离心力的作用下轴向尺寸缩小，尤其低差变化明显。
i、汽缸夹层中流入高温蒸汽，可能来自汽加热装置，也可能来自进汽套管的漏汽或者轴封漏汽。启动时，一般应用加热装置来控制汽缸的膨胀量，而转子主要依靠汽轮机的进汽温度和流量以及轴封汽的汽温和流量来控制转子的膨胀量。启动时胀差一般向正方向发展。汽轮机在停用时，随着负荷、转速的降低，转子冷却比汽缸快，所以胀差一般向负方向发展，特别是滑参数停机时尤其严重，必须采用汽加热装置向汽缸夹层和法兰通以冷却蒸汽，以免胀差保护动作。汽轮机转子停止转动后，负胀差可能会更加发展，为此应当维持一定温度的轴封蒸汽，以免造成恶果。
15、汽轮机滑销系统相关（汽轮机滑销系统在汽轮机的检修或运行管理中一直是个弱点，甚至得不到足够的重视，在汽机的学习中也常常被忽略，今天算是补补课吧）
先来个系统图
（1）汽轮机滑销系统的作用：保证汽缸在受热的时候能顺畅膨胀，让汽缸和转子的中心保持一致，以防发生意外事故。滑销就是布置在汽缸台板上的能让汽缸顺畅膨胀、收缩的部件。
（2）滑销的分类：根据滑销的构造形式、安装位置和不同的作用，滑销系统通常由立销、纵销、横销、猫爪横销、斜销、角销等。下面
逐一来介绍，尽量附上片，容易理解。如下图：
a、立销：立销就是引导汽缸向垂直方向移动；
b、纵销：纵销引导轴承座和汽缸沿轴向滑动；
c、横销：横销则引导汽缸沿横向滑动并与纵销（或立销）配合，确定膨胀的固定点，称死点。对凝汽式汽轮机来说，死点多布置在低压排汽口的中心或附近，这样在汽轮机受热膨胀时，对庞大笨重的凝汽器影响较小。
（3）高中压缸的上猫爪支撑与下猫爪支撑（先来2张照片）
a、下猫爪支撑方式：
b、上猫爪中分面支撑方式（以前单位用的是上猫爪水平中分面支撑方式，没照过照片，姑且找个结构示意图来看看吧）
（4）上、下缸猫爪支撑结构各自的优缺点：
a、上缸猫爪支撑：图上可以看到，该种支撑方式其受力面和汽轮机汽缸的水平中分面是在同一个平面内，能够很好地保持汽缸和汽轮机转子的中心一致，但是检修的时候，要在下缸猫爪处加装检修垫铁，否则下缸会下沉。
b、下缸猫爪支撑：其优点就是检修方便，不用安装检修垫铁。缺点是其猫爪受力面和汽缸中分面不在一个平面上，当汽缸受热、猫爪的温度升高膨胀时，将使汽缸的中心线升高，二支撑在轴承箱上的转子中心不变，从而造成下缸和转子部件之间间隙变小，严重时引起动、静摩擦。
16、汽轮机润滑油在轴承中是怎么工作的？
轴承在工作时，轴颈与轴瓦间形成油膜，建立液体摩擦，使汽轮机安全稳定地运行。润滑油在下轴瓦水平结合面处进入，随着转动而卷进来的油首先经过轴和上轴瓦间的间隙，然后再经过轴和下轴瓦间的间隙，形成油膜。为了减少摩擦损失和使油能循环起来冷却轴颈，在轴瓦的乌金面上刻有油槽，并在结合面附近向两端扩展出去，以保证油在轴瓦全长上均匀分布。油在轴瓦中润滑后，从轴瓦两端的空隙中流出。聚集在轴承座中，然后经油管流回油箱。
17、汽轮机运行中为什么会产生轴向推力？
蒸汽的作用，蒸汽从喷嘴出来后与动叶片的运动方向（圆周速度方向）是有一个角度的，因此，蒸汽对叶片的作用力除了圆周方向的力外，还有一个轴向力。另外，各级叶轮和动叶栅前后存在压力差，有压力
差就存在轴向推力。因此，大功率汽轮机的高中压缸、低压缸均采取反向对称布置，叶轮上均开有单数的平衡孔，这些均是为了减少汽轮机转子的轴向推力。
当然了，推力轴承是很重要的平衡汽轮机转子推力的重要手段。关于推力轴承的原理和检修。
下图为高中压转子的布置方式及蒸汽流向：
下图为低压转子的布置及蒸汽流向：
下图为叶轮上开的平衡孔：
17、发电机常见漏氢点的处理方法及重要注意事项。
（1）氢气管道砂眼、裂纹：隔离并补焊或更换新管段（两端用堵板封堵好并用惰性气体或二氧化碳吹扫有砂眼裂纹的管段）。
（2）氢气系统阀门阀杆、法兰漏氢：试紧，试紧无效应隔离更换垫片或盘根（用铜制工具缓慢试紧）。
（3）氢气系统排污门、排空门内漏：隔离更换或在线封堵。
（4）发电机定子温度出线法兰漏氢：试紧或停机更换垫片。
（5）发电机密封瓦泄漏：
1）密封油压过低造成泄漏的，适当调高密封油压，但不能过高，以防造成发电机进油。
2）密封瓦磨损量过大造成泄漏的，要停机并排氢，置换完毕后对密封瓦进行解体检查，对密封瓦进行刮研调节好密封间隙合格后装复，如磨损过大应更换新瓦。另外，要检查密封瓦座与发电机接触密封面
汽轮机发电机本体结构及功能 一、发电机结构及功能 氢冷发电机在本体上主要由定子和转子两大部分组成,在附属系统上主要有励磁系统、冷却系统、密封油系统和氢气系统。 二、发电机定子 定子由机座、铁芯、定子绕组、端盖等部分组成。 1、机座及端盖 定子机座为中段机座和两端端罩组成的三段式组合结构，中间段与铁芯长度相近。沿轴向布置的环形板既是铁芯的支撑件，也是风区隔板，隔板间有圆形风
管。两端端罩罩住定子线圈端部，4个卧式冷却器置于两端罩顶部的冷却器罩内。 三段式机座之间用螺栓把合，各接合面处除用橡胶圆条密封外，还用气密罩封焊，端罩两侧下部设有排水法兰，接液位信号器，冷却器漏水可及时报警。 整个机座按防爆要求设计，具有足够的强度和良好的气密性，经受1.0兆帕30分钟的水压试验和4×105帕气密试验。 2、机座的作用： 主要是支持和固定铁芯绕组。如果用端盖轴承，它还要承受转子的重量和电磁力以及分配冷却气流力矩。（特别是在发电机出口短路后要承受10倍以上的短路力矩的作用），除此以外，还要防止漏氢和承受住氢气的爆炸力。 3、定子弹性支撑： 为了减少发电机运行时定子铁芯所产生的双倍频的振动对发电机基础的影响，铁芯与机座之间采用轴向组合式弹性定位筋作为隔振结构。 两个主要振动源：一是铁芯振动，其振动频率为二倍频100HZ。这因为在二极发电机中，由于发电机转子磁场的影响，机座和定子铁芯将受到100HZ的交变电磁力的作用，并使定子铁芯变成一个不断变化的椭圆，使机座发生倍频振动。二是转子振动，这通常只发生在轴承与端盖合成一体的发电机上，它起因于转子的各种不平衡，其频率为50HZ，即转子的机械旋转频率。所以说机座都是为高
电厂调试范围及项目 7.1 汽轮机专业 7.1.1 启动调试前期工作 (1) 收集有关技术资料; (2) 了解机组安装情况; (3) 对设计、安装和制造等方面存在的问题和缺陷提出改进建议; (4) 准备和校验调试需用的仪器仪表; (5) 编制调试方案和措施。 7.1.2 启动试运阶段工作 7.1.2.1 分系统试运工作 (1) 检查了解各辅机分部试运情况, 协助施工单位处理试运中出现的问题; (2) 各辅机保护、联锁检查试验; (3) 安全门校验及调节门、抽气逆止门、电动门动作检查试验; (4) 汽轮机组辅助蒸汽管道吹洗; (5) 循环水系统调试; (6) 辅助蒸汽系统调试; (7) 凝结水系统调试; (8) 除氧、低压、给水系统调试; (9) 电动给水泵调试; (10) 高、低压加热器系统调试; (11) 真空系统调试; (12) 抽汽加热器及疏水系统调试; (13) 轴封系统调试; (14) 汽轮机润滑油及盘车顶轴油系统调试; (15) 发电机空冷及密封油系统调试; (16) 调节系统静态调试; (17) 配合热工DEH静态调试;
(18) 热工信号及联锁保护检查试验; (19) 汽门关闭时间测试; (20) 进行锅炉点火吹管; (21) 工业水系统调试; (22) 配合安装单位进行除氧器安全阀校验; 7.1.2.2 整套启动试运阶段调试工作 (1) 各种水、汽、油分系统及真空系统检查投运; (2) 热控信号及联锁保护校验; (3) 各分系统投运; (4) 给水泵带负荷工况的检查和各典型负荷工况下振动的测量; (5) 机组冷态启动调试; (6) 发电机空冷系统投入; (7) 汽轮机OPC试验; (8) 汽轮机危急保安器调整试验; (9) 汽轮机超速试验; (10) 高压加热器汽侧冲洗; (11) 机组温态及热态启动; (12) 机组振动监测; (13) 机组冲转、并网及带负荷调试; (14) 高、低压加热器投运及高压加热器切除试验; (15) 真空严密性试验; (16) 主汽门及调速汽门严密性试验; (17) 甩负荷试验(50%、 100%); (18) 自动调节装置切换试验; (19) 变负荷试验; (20) 主机保护投入, 检查定值; (21) 配合热工专业投入自动;
电动机功率计算 80146
旋转装置的功率如何计算（转自中国机械CAD论坛） 旋转装置的功率如何计算(已解决) 如图，施加在转动链轮上的功率怎么计算，我算出来好小，肯定不对。 请费点力气帮我看看，谢谢！ 回楼上的，工件不运动，就原地打转。 条件不充足啊，工件从静止到同速旋转要多长时间啊？5000Kg工件是固体吗？和其他物体在旋转过程中有接触吗？ 我网上找了些公式，这么算不知道对不对—— 扭矩=工件重量X链轮半径X推力球轴承摩擦系数 X9.8=4500X0.115X0.0013X9.8=6.6 Nm 输入功率=扭矩X旋转速度/9549=6.6*4/9549=0.0027 kW 才2.7瓦？？？在这里，主要克服的是，启动转动惯性力 惯性力矩=转动惯量x角加速度，（M=Jβ）， J=J1+J2+J3，J=mr^2/2 ，这里你的轴，链轮，还有下面的重物分别计算，也许你的重物不是圆柱型，简化力学模型，就当他是圆的好了 β=△w/△t， 物体是从0转速开始启动到4r/min的，w=2πn/60， △t是你的意愿，假设10秒，5秒的，这就好了 M=9549XN/n，M是你上面算出来的，N是功率，n是转速 最后再乘以减速器还有轴承的系数就好了， 如果按xushishujun给的公式计算的话！（假设t=1s） 扭矩M=25.5N.m
功率N=11W 这么小的扭矩和功率就能启动5000KG的重物旋转吗？ 扭矩M=25.5N.m时，如果电机输出转速为940r/min，，电机功率为2.51kw 一台天车吊起10t重物后，你用手将重物旋转一下可能比较轻松，但要旋转快一点就费劲多了。 这就是转动惯量与角速度的相互作用的关系。 转动惯量=5000*1*1/2=2500 (kg*m^2) 角加速度=2*3.14*4/60/1=0.42 (rad/s^2) 惯性转矩=2500*0.42=1047 N*m 功率=1047*4/9549=0.44 kw 不知道算的对不，貌似也很小，可能不对？ 我觉得先算扭矩，保证扭矩后再根据物件需要的运动速度，计算功率。还有克服摩擦的功率。 是应该按惯性矩去算，不过采用链式传动会对减速机冲击很大不是很好的选择多谢指点，前些时候有人提起过，但没说到冲击的点子上，看来是要改成齿轮的合适些。 可能应该是这样了，这个数值比较合理了，我是参照电动葫芦的行走电机的，呵呵，惭愧~ 各位好，我把我的计算过程在这里写一下吧 J=mr^2/2=(5000x1^2)/2=2500kgm^2 β=△w/△t=(2πn/60)/t=(2x3.14x4/60)/1=0.42rad/s^2 M'=Jβ=2500X0.42=1050Nm
第四节汽轮发电机 汽轮发电机是同步发电机的一种，它是由汽轮机作原动机拖动转子旋转，利用电磁感应原理把机械能转换成电能的设备。 汽轮发电机包括发电机本体、励磁系统及其冷却系统等。 一、汽轮发电机的工作原理 按照电磁感应定律，导线切割磁力线感应出电动势，这是发电机的基本工作原理。汽轮发电机转子与汽轮机转子高速旋转时，发电机转子随着转动。发电机转子绕组内通入直流电流后，便建立一个磁场，这个磁场称主磁极，它随着汽轮发电机转子旋转。其磁通自转子的一个极出来，经过空气隙、定子铁芯、空气隙、进入转子另一个极构成回路。 根据电磁感应定律，发电机磁极旋转一周，主磁极的磁力线北装在定子铁芯内的U、V、W三相绕组（导线）依次切割，在定子绕组内感应的电动势正好变化一次，亦即感应电动势每秒钟变化的次数，恰好等于磁极每秒钟的旋转次数。 汽轮发电机转子具有一对磁极（即1个N极、一个S极），转子旋转一周，定子绕组中的感应电动势正好交变一次（假如发电机转子为P对磁极时，转子旋转一周，定子绕组中感应电动势交变P次）。当汽轮机以每分钟3000转旋转时，发电机转子每秒钟要旋转50周，磁极也要变化50次，那么在发电机定子绕组内感应电动势也变化50次，这样发电机转子以每秒钟50周的恒速旋转，在定子三相绕组内感应出相位不同的三相交变电动势，即频率为50Hz的三相交变电动势。这时若将发电机定子三相绕组引出线的末端（即中性点）连在一起。绕组的首端引出线与用电设备连接，就会有电流流过，这个过程即为汽轮机转子输入的机械能转换为电能的过程。 二、汽轮发电机的结构 火力发电厂的汽轮机发电机皆采用二极、转速为3000r/min的卧式结构。发电机与汽轮机、励磁机等配套组成同轴运转的汽轮发电机组。 发电机最基本的组成部件是定子和转子。 为监视发电机定子绕组、铁芯、轴承及冷却器等各重要部位的运行温度，在这些部位埋置了多只测温元件，通过导线连接到温度巡检装置，在运行中进行监控，并通过微机进行显示和打印。
山东泉兴水泥有限公司余热发电项目 1 × 10MW 汽 轮 机 启 动 调 试 方 案 及 措 施 洛阳中重建筑安装工程有限责任公司 2010-7-6
编制审核批准监理
目录 1 、汽轮机组启动调试目的 2、编制依据 3、润滑油及调节保安系统调试 4 、凝结水系统调试 5 、循环水系统调试 6、射水泵及真空系统调试 7、汽机保护、联锁、检查试验项目 8 、试运组织
汽轮机组启动调试方案 1 、目的 为加强山东泉兴水泥有限公司余热发电工程汽轮机组调试工作管理 , 明确启动调试工作的任务和各方职责 , 规范调试工作的项目和程序 , 使调试工作有组织、有秩序地进行 , 全面提高调试质量 , 确保机组安全、可靠、经济、文明地投入生产 , 根据火电厂机组的实际情况和同类型机组启动调试的经验 , 特制订本方案。 机组启动调试是安装工程的最后一道工序 , 通过启动调试使机组达到验标规定的技术指标。本方案仅作为机组启动的试运导则 , 提供机组调整试运指导性意见。 本方案在实施过程中的修改、调整 , 届时由启动验收领导小组决定。 2、编制依据： 2.l 《火力发电基本建设工程启动及验收规程及相关规程》 (1998 〉 : 2.2 《火电工程调整试运质量检验及评定标准》 ; 2.3 《火电工程启动调试工作规定》 ; 2.4 《火电机组达标投产考核标准及相关规定》 (1998 年版 ); 2.5 《电力建设施工及验收技术规范》 ( 汽机篇 ): 2.6 《电力基本建设工程质量监督规定》 ; 2.7 《安装使用说明书》 ( 设备厂 ) 3 、设备系统简介 3.1 、主机设备规范 本机组为洛阳中重发电设备有限公司生产的 BN10-1.6/0.35 型补汽凝汽式汽轮机。为纯低温、低压余热发电单缸、冲动、补汽式汽轮机。 3.1.1 、主要技术参数 主汽门前蒸汽压力 1.6Mpa ± 0.2Mpa 主汽门前蒸汽温度320℃ +50 ℃ ,-20 ℃ 补汽压力0.35Mpa +0.2Mpa,-OMpa 补汽温度155℃ +15 ℃ ,-15℃ 设计发电功率：进汽48.41t／h、补汽4t／h 10MW 冷却水温度：正常25℃最高33℃ 转速 300Or/mⅰn 汽轮机转子临界转速 1580~1630r/min
电机转矩、功率、转速之间的关系及计算公式 电动机输出转矩： 使机械元件转动的力矩称为转动力矩，简称转矩。机械元件在转矩作用下都会产生 一定程度的扭转变形，故转矩有时又称为扭矩。 转矩与功率及转速的关系：转矩(T)=9550*功率(P)/转速(n)? 即:T=9550P/n 由此可推导出： 转矩=9550*功率/转速《＝＝＝》功率=转速*转矩/9550 方程式中： P—功率的单位（kW）； n—转速的单位（r/min)； T—转矩的单位（N.m）； 9550是计算系数。 电机扭矩计算公式 T=9550P/n 是如何计算的呢？ 分析： 功率=力*速度即 P=F*V---——--公式【1】 转矩(T)=扭力(F)*作用半径(R) 推出F=T/R------公式【2】 线速度(V)=2πR*每秒转速(n秒)=2πR*每分转速(n分)/60=πR*n分/30------公式【3】 将公式2、3代入公式1得： P=F*V=T/R*πR*n分/30 =π/30*T*n分 -----P=功率单位W， T=转矩单位N.m， n分=每分钟转速单位转/分钟 如果将P的单位换成KW，那么就是如下公式： P*1000=π/30*T*n 30000/π*P=T*n 30000/3.1415926*P=T*n 9549.297*P=T*n 这就是为什么会有功率和转矩*转速之间有个9550的系数关系。。。 转矩的类型 转矩可分为静态转矩和动态转矩。 ※静态转矩 静态转矩是值不随时间延长而变化或变化很小、很缓慢的转矩，包括静止转矩、恒定转矩、缓变转矩和微脉动转矩。? 静止转矩的值为常数，传动轴不旋转； 恒定转矩的值为常数，但传动轴以匀速旋转，如电机稳定工作时的转矩； 缓变转矩的值随时间延长而缓慢变化，但在短时间内可认为转矩值是不变的； 微脉动转矩的瞬时值有幅度不大的脉动变化。 ※动态转矩 动态转矩是值随时间延长而变化很大的转矩，包括振动转矩、过渡转矩和随机转矩三种。 振动转矩的值是周期性波动的； 过渡转矩是机械从一种工况转换到另一种工况时的转矩变化 过程；随机转矩是一种不确定的、变化无规律的转矩。
N6－3.43汽轮机与QF6－2 6.3KV发电机配套存在的问题及解决实践 作者：周家海 二○一五年六月
汽轮机和发电机，均为目前发电行业中的主要设备，而N6－3.43汽轮机及QF6－2 6.3KV发电机为制造厂家的定型产品，由于其功率较小，主要应用于钢铁、化工等工厂的余热回收、废气发电、垃圾发电等循环经济领域，因而其行业往往不是生产企业的主业，在技术、人才方面难以得到足够的重视，在余热发电设备选型、设备配套时只注重技术参数的匹配，而设备外形、安装尺寸等细微工作往往会被忽略，直到设备吊装前才发现问题，阻碍了工程项目的顺利实施。那么这类问题怎么解决，我们以某钢铁公司自备电厂的建设为例进行探讨分析。 某钢铁公司为回收利用高炉煤气，拟建两台6000KW发电机组，汽轮机为东方汽轮机厂生产的N6－3.43汽轮机，发电机为杭州发电设备厂生产的QF6－2 6.3KV发电机，其基础为＋6000平台整体式框架型基础，设备吊装前，分别复核基础螺栓孔，发现汽轮机与发电机的联轴器无法联接，具体问题如下： 一、汽轮机及其立键架基础上，冷凝器中心线至立键架螺栓中心 线之距为785mm，而设备上，汽轮机冷凝口中心线至立键架螺栓中心 线之距为810mm，若按原方案安装，冷凝器与汽轮机冷凝口对接，立 键架螺栓孔将与基础螺栓孔错位25mm而无法安装。见下图：
二、汽轮机3＃轴承中心线至立键架背部之距为384mm，发电机中心线至汽轮机方向的的垫板之距为1695mm，所以，当立键架背部端面与发电机垫板相贴时，汽轮机3＃轴承中心线与发电机中心线之距为1695mm＋384mm＝2079mm。但是，若以汽轮机、发电机两半联轴器相贴进行测量，汽轮机3＃轴承中心线与发电机中心线之距应为1985mm，也就是说，当发电机轴颈正常落位于汽轮机3＃轴承时（此时汽轮机、发电机两半联轴器相贴），实际上汽轮机的立键架已经和发电机的垫板相撞（空间位置交叉）2079mm－1985mm＝94mm，在斜面处相撞60mm。见下图：
河南神火焦电厂3MW 余热发电项目安装工程 汽轮机调试方案 1．概况 1．1 河南神火集团公司焦电厂3MW余热发电项目安装工程，由汽轮机和发电机组设备是由山东青能动力有限公司设计并提供设备。汽轮机设计参数如下：型号：单缸中温中压凝汽式机组； 额定进汽参数： P=， T=350℃； 额定排汽参数：排汽压力 Pt=，排汽温度 t=80 ℃；汽 轮机额定转速： n=3000r/min ； 发电机设计参数如下： 型号： QFB1-3-2 额定转速： n=3000r/min ； 额定功率： P d=3000r/min ； 输出电压： V=6300伏； 功率因数： cos￠=； 1．2 本机组调节系统采用全液调节系统。保安系统主要由危急遮断器、危急遮断油门、磁力断路油门、轴向位移遮断器、自动主汽门等装置组成。机组 油系统由主油箱、交流离心油泵 1 台、交流齿轮油泵 1 台、手摇泵 1 台、冷油器 2 台、注油器、滤油器、润滑油调节阀等设备组成。 2．组织机构 2．1 由设备厂家、安装单位和使用单位运行人员组成调试小组，组长由建设单位人员担任，副组长由青能调试人员担任和施工单位调试负责人员担任。
调试小组人员由汽机、热工和电气运行人员组成。 2．2 各专业范围内的调试工作由负责其专业的副组长组织协调，需要两个或两个以上专业配合、协调完成的调试工作由组长负责组织协调； 2．3 必须服从统一指挥，紧密配合，不得违章指挥或违章操作； 2．4 每步调试工作应做好信息反馈； 3．调试具备条件 3．1 汽轮、发电机组设备及系统安装完成，油循环合格，各辅机设备单体试车合格； 3．2 电气到送电完成，装置单体调试完成； 3．3 热工各测量装置、仪表、控制仪器安装、单体调试完成； 3．4 锅炉调试完成，锅炉负荷满足需要； 3．5 主蒸汽管道吹管合格，管道恢复； 4．安全环境条件 4．1 锅炉、汽轮机、电气控制室间联系通道畅通，场地平整，临边栏杆完善，管沟、孔洞有盖板，照明齐全； 4．2 厂房内消防水管、消防装置、灭火器配备齐全，能随时投入使用； 4．3 严禁无关人员进入调试现场，无关物品清除现场； 5．调试方案 5．1汽轮机静、动态试验项目 5．1． 1汽机静态试验项目 5．1． 1．1电动交流油泵启动试验； 5．1． 1．2电动直流油泵启动试验；
电机功率计算公式 选用的电机功率：N=（Q/3600）*P/（1000*η）*K 其中风量Q单位为m3/h，全压P单位为Pa，功率N单位为kW，η风机全压效率(按风机相关标准，全压效率不得低于0.7,实际估算效率可取小些,也可以取0.6,小风机取小值,大风机取大值)，K为电机容量系数,参见下表。 1、离心风机 2、轴流风机：1.05-1.1，小功率取大值，大功率取小值。 选用的电机功率N=（Q/3600）*P/（1000*η）*K 风机的功率P（KW）计算公式为P=Q*p/（3600*1000*η0* η1） Q—风量，m3/h； p—风机的全风压，Pa； η0—风机的内效率，一般取0.75~0.85，小风机取低值、大风机取
高值。 η1—机械效率： 1、风机与电机直联取1； 2、联轴器联接取0.95~0.98； 3、用三角皮带联接取0.9~0.95； 4、用平皮带传动取0.85。 如何计算电机的电流： I=（电机功率/电压）*c 功率单位为KW 电压单位：KV C：0.76（功率因数0.85和功率效率0.9乘积）
解释一下风机轴功率计算公式：N=QP/1000*3600*0.8*0.98 Q是流量，单位为m3/h，p是全风压，单位为Pa(N/m2)。 注意：功率的基本单位是W，在动力学中，W=N.m/s。 QP的单位为N.m/h=W*3600。 风机轴功率一般用kW表示。 1000是将W换算为kW。 3600将小时换算为秒。 上述计算获取的是风机本身的输出功率，风机轴功率是指风机的输入功率，也等于电机的输出功率。风机输出功率除以转换效率就是风机的轴功率。 0.8是风机内效率估计值。 0.98是机械效率估计值。
汽轮机的分类方式 作者：佚名文章来源：不详点击数：59 更新时间：2008-9-26 19:52:42 1、按照汽轮机的热力特征分类 （1）凝汽式汽轮机：蒸汽在汽轮机内膨胀做功以后，除小部分轴封漏气外，全部进入凝汽器凝结成水的汽轮机。实际上为了提高汽轮机的热效率，减少汽轮机排汽缸的直径尺寸，将做过功的蒸汽从汽轮机内抽出来，送入回热加热器，用以加热锅炉给水，这种不调整抽汽式汽轮机，也统称为凝汽式汽轮机。 （2）抽汽凝汽式汽轮机：蒸汽进入汽轮机内部做过功以后，从中间某一级抽出来一部分，用于工业生产或民用采暖，其余排入凝汽器凝结成水的汽轮机，称为一次抽汽式或单抽式汽轮机。从不同的级间抽出两种不同压力的蒸汽，分别供给不同的用户或生产过程的汽轮机称为双抽式（二次抽汽式）汽轮机。 （3）背压式汽轮机：蒸汽进入汽轮机内部做功以后，以高于大气压力排出汽轮机，用于工业生产或民用采暖的汽轮机。 （4）抽汽背压式汽轮机：为了满足不同用户和生产过程的需要，从背压式汽轮机内部抽出部分压力较高的蒸汽用于工业生产，其余蒸汽继续做功后以较低的压力排除，供工业生产和居民采暖的汽轮机。 （5）中间再热式汽轮机：对于高参数、大功率的汽轮机，主蒸汽的除温、初压都比较高，蒸汽在汽轮机内部膨胀到末几级，其湿度不断增大，对汽轮机的安全运行很不利，为了减少排气湿度，将做过部分功的蒸汽从高压缸中排出，在返回锅炉重新加热，使温度接近初
始状态，然后进入汽轮机的的低压缸继续做功，这种汽轮机称为中间再热式汽轮机。 2、按用途分 （1）电站汽轮机：仅用来带动发电机发电的汽轮机称为电站汽轮机。 （2）供热式汽轮机：既带动发电机发电又对外供热的汽轮机称为供热式汽轮机，又称为热电联产汽轮机。 （3）工业汽轮机：用来驱动风机、水泵、压缩机等机械设备的汽轮机称为工业汽轮机。 （4）船用汽轮机：专门用于船舶推进动力装置的汽轮机称为船用汽轮机。 3、按汽轮机的进汽压力分 （1）低压汽轮机：进汽压力为1.2～1.5Mpa （2）中压汽轮机：进汽压力为2.0～4.0Mpa （3）次高压汽轮机：进汽压力为5.0～6.0Mpa （4）高压汽轮机：进汽压力为6.0～10.0Mpa （5）超高压汽轮机：进汽压力为12.0～14.0Mpa （6）亚临界汽轮机：进汽压力为16.0～18.0Mpa （7）超临界汽轮机：进汽压力大于22.17MPa
电厂600MW汽轮机组安装调试中的问题分析与处理措施李媛媛 发表时间：2019-10-18T09:31:30.163Z 来源：《电力设备》2019年第9期作者：李媛媛 [导读] 摘要：现阶段，随着社会的发展，我国的电力工程的发展也突飞猛进。我国社会经济发展脚步加快后，工业也得到良好发展空间，其中600MW汽轮机能够实现对蒸汽热能向机械能的转化，保证电能安全。本文将从汽轮机组的概况出发，结合安装调试过程中出现问题，讨论主机轴振处理、高压内缸内壁上下温差大、主油泵压力优化等，为相关人员工作提供帮助。 (中国电建集团核电工程有限公司山东济南 250102) 摘要：现阶段，随着社会的发展，我国的电力工程的发展也突飞猛进。我国社会经济发展脚步加快后，工业也得到良好发展空间，其中600MW汽轮机能够实现对蒸汽热能向机械能的转化，保证电能安全。本文将从汽轮机组的概况出发，结合安装调试过程中出现问题，讨论主机轴振处理、高压内缸内壁上下温差大、主油泵压力优化等，为相关人员工作提供帮助。 关键词：电厂600MW；汽轮机组安装调试；问题分析；处理措施 引言 600MW汽轮机组作为电厂实现安全、稳定、高效运行的重要设备之一，其安全调试效果的优劣可直接影响到最后机组运行效果。近几年由于各种原因造成的安全事故频频发生，给社会带来严重影响，制约了电厂经济效益发展，因此本文讨论其问题处理措施对企业实现安全生产具有现实意义。 1600MW汽轮机组概况 汽轮机是一种以蒸汽为动力，并将蒸汽的热能转化为机械功的旋转机械，是现代火力发电厂中应用最广泛的原动机。汽轮机具有单机功率大、效率高、寿命长等优点。在60年代，世界工业发达的国家生产的汽轮机已经达到500-600MW等级水平。中国汽轮机发展起步比较晚。1989年采用引进技术生产的600MW机组在平圩电厂投入运行。时至今日，汽轮机经过了近一个世纪的发展，无论是理论还是制造应用，都已经得到了良好的改善。600MW汽轮机组在平衡推力、灵活性、低热应力等方面有着较为明显的优势。目前我国在运的600MW汽轮机组正常工作状态下的各项运行参数基本良好，综合热效率较高，与此同时，此类汽轮机的工作稳定性较好，在符合安全规定的常规操作下，能够保证长期安全高效稳定工作。 2汽轮机组安装调试中的问题分析与处理措施 2.1 机组振动超限 某电厂2×660MW汽轮机组为东方汽轮机有限公司制造供货，机组型式为超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、凝汽式汽轮机。机组的进汽参数为25MPa/580℃/580℃。汽轮机由一个高压模块、一个中压模块和两个低压模块组成。该机组在进行整套启动试运过程中，冲转时，发生瓦振、轴振等轴系不稳定性现象。调试人员在启动机组过程中发现机组轴振超限情况后，立即打闸停机。揭缸检查发现金属堆积物。 2.1.1 金属堆积物情况 检查发现：第7级隔板动叶顶部汽封下方及第8级隔板动叶顶部汽封左上45°度处均有大块金属堆积物，第8级隔板下半动叶顶部汽封处有大量金属颗粒和金属粉未。 2.1.2 金属堆积物形成原因分析 （1）堆积物来源查找。经现场光谱分析，大块金属与转子围带成份相同，初步排除此堆积物不是外来物。（2）堆积物形成过程分析。从形状来看，金属堆积物呈层状，有明显的分层挤压变形痕迹。因此，我们分析围带的磨损过程可能是：由于高压缸有变形，间隙小的地方先碰磨，在磨损的初期，从围带上磨削下的金属屑积累到转子和隔板之间较大的空隙处，由于越积越多，金属屑在高温和摩擦过程中的相互挤压、相互粘连，最终在围带间隙大处形成较大的金属层块。最终导致机组振动无法控制，必须立即打闸停机。返厂检修后复装，再次启动，机组振动恢复正常。另外，另一电厂运行期间振动无法控制，停机检查发现汽封体及轴承箱内堆存着大量铜屑。打开机组油系统检查，确认盘车装置内部的铜套出现问题，造成部件磨损，导致整个润滑油系统污染，进而引起轴振增大现象。将受损伤严重的轴瓦返厂检修，复装后重新开机运行时的主机瓦振、轴振等多项指标都保持在正常范围当中。 2.2 高压内缸内壁上下温差大 2.2.1 问题情况 某电厂#1机组从2018年1月到10月的多次启停过程中，在升速、空负荷、带负荷阶段，高压内缸第一级上、下半测量温差一直存在。10月份在机组超过30小时的带负荷阶段里，上、下半温差基本上一直大于50℃。 2.2.2 原因分析 一是由于高压缸疏水设计不合理、疏水不畅是导致高压缸上、下缸温差大、高压缸变形、锈蚀的主要原因。二是下补汽阀插管密封泄漏量过大。查看相关历史数据，正常带负荷阶段高压缸上隔层温度始终高于下隔层温度，由于第五级漏汽温度低于正常下隔层温度，高压缸下补汽阀插管密封漏汽至下隔层，漏入下隔层的低温蒸汽对高压内、外缸下部进行冷却，导致高压缸外缸内壁上、下温差大。三是高压缸内部结构设计不合理。由于高压缸内流场阻力不同，导致汽流速度不同，引起换热效率、换热量不同，从而发生温差变化。 2.3 主油泵压力优化 主油泵进、出口压力明显达不到设计值的情况也是目前600MW汽轮机组在安装调试过程中比较常见的一类现象。在解决此类型问题时，首先考虑主油箱油位不足，尽快加油并确认真实油位。 3电厂汽轮机机组节能改造措施 3.1优化循环水泵运行方式 现今大型变电站的通常规划尽管已经使用了规划多台同等级的机组的方式，但是在循环水的系统设计中依旧沿用单元制的方式，因此极大的限制了机组的经济效益的提升。以某电厂为例，一般为600mW的汽轮机组配备2台循环水泵，除了在冬季使用一台外，其它季节使用两台同时运行。由于循环水泵的耗能巨大，几乎占据电厂用电的7%，因此可见循环水系统与节能、经济之间的关系。为了优化循环水泵的系统、提高效益，可以在循环水的各单元之间增设联通管。这样的设计有两个优点：不仅可以实现各单元的独立的运行，同时还可以实
设备容量统计出来后，根据实际情况选择需要系数Kx（一般取0.85-0.95），计算出计算容量Pj=KxP∑，自备柴油发电机组的功率按下式计算P=kPj／η式中： P—自备柴油发电机组的功率kw； Pj—负荷设备的计算容量kw； P∑—总负荷kw； η—发电机并联运行不均匀系数一般取0.9，单台取1； k—可靠系数，一般取1.1。 （2）按最大的单台电动机或成组电动机起动的需要，计算发电机容量P=（P∑-Pm）／η∑+ PmKCcosψm（KW） Pm—起动容量最大的电动机或成组电动机的容量（kw）； η∑一总负荷的计算效率，一般取0.85； cosΨm —电动机的起动功率因数，一般取0.4； K—电动机的起动倍数； C—全压起动C=l.0，Y—△起动C=0.67，自耦变压器起动50％抽头C=0.25，65％抽头C==0.42，80％抽头C=0.64。 （3）按起动电动机时母线容许电压降计算发电机容量P=PnKCXd″（1／△E-1）（kw） Pn一造成母线压降最大的电动机或成组起动电动机组的容量（kw） K—电动机的起动电流倍数； Xd″—发电机的暂态电抗，一般取0.25； E—母线允许的瞬时电压降，有电梯时取0.20，无电梯时取0.25.在实际工作中，也可用系数法估算柴油发电机组的起动能力 工程实例：以某工程为例，该工程建筑面积10000m2，12层，为二类高层，保安性负荷主要为消防负荷，其容量为191kw，最大一台电动机为喷淋泵37kw，采用自耦降压80％抽头降压起动。 （1）按计算负荷计算P=kPj／η=1.1×191／1kw=210.1 kw （2）最大的单台电动机起动的需要计算P=（P∑-Pm）／η∑ +PmKCcosΨm =
浅谈火电厂汽轮机TSI系统的调试 浅谈火电厂汽轮机TSI系统的调试 摘要：汽机TSI系统是用来测量汽机本体的位移、振动、转速信号，并将其转化为电信号进行监视的系统。本文主要介绍了TSI系统调试目的及主要调试项目，并对TSI系统的调试程序展开深入探讨。 关键词：火电厂；TSI系统；探头；调试 一、TSI系统调试前期的准备工作 1、收集设计图纸和设备资料。主要包括：TSI系统的接线图和设备布置图，TSI系统的逻辑图和组态图，TSI系统的硬件说明书。 2、参加新控制设备的技术培训，对新技术和设备进行调研 3、到现场熟悉热控设备和热力系统 4、准备调试用仪器设备。 二、试验目的及项目 1、调试目的： 汽机安全监视装置应能保护机组安全可靠地运行。在汽机启动、运行和停机过程中，该装置应能指示机组的主要运行参数值，运行中参数越限时应能发出报警、停机信号，并能提供巡测和计算机接口信号。 2、调试项目： （1）硬件检查。对所有引入TSI系统的电缆进行电缆接线正确性检查，进行绝缘电阻检查。检查探头、前置放大器和仪表之间信号是否匹配，在试验室内对探头和前置放大器进行性能试验，检查精度是否符合要求。 （2）现场安装调试。根据厂家给出的原始安装数据，安装人员进行探头的安装，调试人员进行安装检查工作，检查是否安装正确，间隙是否合适。 （3）动态模拟试验及投入。采取在就地模拟一次测量参数的变化进行动态模拟试验。在汽机冲转前投入保护与监视功能。
三、TSI调试程序 1、TSI装置试验室内送电前检查 （1）外观检查，确认各组件和元器件无损坏，焊接牢固，组件插接紧固。 （2）测量并记录探头电阻，电阻值符合厂家要求。 （3）测量并记录输入/输出信号端、电源端、输出接点端的对表壳绝缘电阻，其阻值应大于2MΩ。 （4）按各测量回路要求检查所配探头、延长电缆、前置放大器是否匹配，符合要求。 2、TSI实验室内校验 （1）输入电源要求为220VAC±10%。 （2）按厂家的图纸要求连接探头、前置放大器和仪表间的配线。 （3）检查仪表在电源波动允许范围内，输出变化符合精度要求。 （4）在专用试验台上做探头特性曲线的测试，检查探头曲线斜率、线性范围是否符合厂家要求。填写探头特性检查试验记录。 （5）轴向位移仪表的试验方法，轴向位移探头为涡流传感器。 ① 将探头固定在专用试验台上，连接各个独立测量回路，标记各通道的探头号、延长电缆号、前置放大器号，待安装时配套就位。 ② 根据探头特性曲线，选取间隙电压/位移曲线的线性段中间电压值作为“0”位来调整仪表零点。 ③ 调整仪表满量程在 ?2mm～+2mm。当仪表上、下满量程之间偏差不能满足精度0.5%要求时，适当迁移仪表零点，即改变“0”位间隙电压，重新调整。 ④ 测量记录位移在0.4mm变化时，仪表上、下变化的对应值是否满足线性度2.0%要求，误差在全量程范围满足说明书要求。 ⑤ 调整仪表报警值在+0.8mm；-1.25，跳闸值在+1.2；-1.65mm。 ⑥ 上述试验完成之后重新记录位移在0.4mm变化时，仪表上、下变化时各点的对应值，检查是否符合厂家要求。填写向位移仪表检查试验记录。 ⑦ 根据厂家要求确定轴零点位置，从推力间隙推算安装零点电压。
电机功率计算公式 Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT
一，电机额定功率和实际功率的区别 是指在此数据下电机为最佳工作状态。 额定电压是固定的，允许偏差10%。 电机的实际功率和实际电流是随着所拖动负载的大小而不同； 拖动的负载大，则实际功率和实际电流大； 拖动的负载小，则实际功率和实际电流小。 实际功率和实际电流大于额定功率和额定电流，电机会过热烧毁； 实际功率和实际电流小于额定功率和额定电流，则造成材料浪费。 它们的关系是： 额定功率=额定电流IN*额定电压UN*根3*功率因数 实际功率=实际电流IN*实际电压UN*根3*功率因数 二，280KW水泵电机额定电流和启动电流的计算公式和相应规范出处 (1)280KW电机的电流与极数、功率因素有关一般公式是：电流＝((280KW/380V)0.8.5机的电流怎么算 答：⑴当电机为单相电机时由P=UIcosθ得：I=P/Ucosθ,其中P为电机的额定功率，U为额定电压，cosθ为功率因数； ⑵当电机为三相电机时由P=√3×UIcosθ得：I=P/(√3×Ucosθ),其中P为电机的额定功率，U为额定电压，cosθ为功率因数。 功率因数
在交流电路中，电压与电流之间的相位差(Φ)的余弦叫做功率因数，用符号 cosΦ表示，在数值上，功率因数是有功功率和视在功率的比值，即cosΦ=P/S 功率因数的大小与电路的负荷性质有关，如白炽灯泡、电阻炉等电阻负荷的功率因数为1，一般具有电感或电容性负载的电路功率因数都小于1。功率因数是电力系统的一个重要的技术数据。功率因数是衡量电气设备效率高低的一个系数。功率因数低，说明电路用于交变磁场转换的无功功率大，从而降低了设备的利用率，增加了线路供电损失。所以，供电部门对用电单位的功率因数有一定的标准要求。 (1) 最基本分析：拿设备作举例。例如：设备功率为100个单位，也就是说，有100个单位的功率输送到设备中。然而，因大部分电器系统存在固有的无功损耗，只能使用70个单位的功率。很不幸，虽然仅仅使用70个单位，却要付100个单位的费用。在这个例子中，功率因数是 (如果大部分设备的功率因数 小于时，将被罚款)，这种无功损耗主要存在于电机设备中(如鼓风机、抽水机、压缩机等)，又叫感性负载。功率因数是马达效能的计量标准。 (2) 基本分析：每种电机系统均消耗两大功率，分别是真正的有用功(叫千瓦)及电抗性的无用功。功率因数是有用功与总功率间的比率。功率因数越高，有用功与总功率间的比率便越高，系统运行则更有效率。 (3) 高级分析：在感性负载电路中，电流波形峰值在电压波形峰值之后发生。两种波形峰值的分隔可用功率因数表示。功率因数越低，两个波形峰值则分隔越大。保尔金能使两个峰值重新接近在一起，从而提高系统运行效率。 对于功率因数改善
火电厂汽轮机设备及运行 0-1 火电厂朗肯循环示意图 1-2 蒸汽在汽轮机中膨胀做功，将热能转换为机械能； 2-3 蒸汽在凝汽器中凝结成水； 3-4 给水在给水泵中升压； 4-1 工质在锅炉中定压加热。（4’-1’+2’-1 为一次再热式汽轮机在锅炉内的吸热过程） 第一章 概述 第一节 汽轮机的分类和国产型号 一、汽轮机分类 （一）按工作原理分 （1）冲动式汽轮机 （2）反动式汽轮机 冲动式汽轮机与反动式汽轮机比较 1. 反动级的汽流特点和结构特点 ? 反动级的反动度 ? 反动级的汽流特点 级的速度三角形左右对称，蒸汽在两种叶栅通道中流动情况基本（动叶栅用相对坐标系）。因此，静叶片和动叶片可采用同一叶型，简化了叶片制造工艺，且余速利用系数较高，提高了汽机的相对内效率。这样的静叶片和动叶片互称镜内映射叶片。 ? 结构特点 由于叶栅前后压差较大，为了减小轴向推力，不采用叶轮，而是将动叶装在转鼓的外缘上。与此相对应的隔板，也没有大幅面的隔板题，而是一个径向尺寸不大的内环，称之为持环。 反动级动静间的轴向间隙可取得大一些（一般为8—12mm)，轴向间隙增大使动叶进口处汽流趋于均匀，降低了汽流对叶片的激振力；且允许较大的胀差，对机组变负荷有利。 而冲动式汽轮机由于动叶入口速度高，一般级内的间隙均取得较小（如5—7mm ）。 2. 反动级与冲动级的效率比较 ? 叶栅损失 反动级动叶入口蒸汽速度低，蒸汽在动叶栅中为增速流动，且转向角度小，使附面层增厚 S T
趋势变小，既降低了叶型损失，也减小了端部损失。因此反动级的叶栅损失明显小于冲动级，这是反动级的最大优点。 ?漏汽损失由于反动级采用转鼓式结构，隔板内径较冲动级大，增大了隔板漏汽面积和漏汽量；同时由于动叶前后压差大，所以叶顶漏汽损失也增加。 3.整机的特点 ?喷嘴调节的反动式汽轮机调节级通常采用冲动级，以避免“死区”弧段漏汽损失太大； ?采用平衡活塞来平衡部分轴向推力，增加了轴封漏汽损失，这是反动式汽机的主要问题； ?在同样的初终参数下，反动式汽轮机的级数比冲动式多。但由于冲动级隔板较厚，所以整机轴向尺寸倒不一定长。 如上汽300MW，35级；东汽冲动式28级。 二）按热力特性分 （1）凝汽式汽轮机(N) 排汽进入凝汽器 （2）背压式汽轮机（B）排汽压力高于大气压力。一般用于供热，以热定电； （3）调整抽汽式汽轮机（C、CC) 可同时保证热、电两种负荷单独调节 （4）抽汽背压式（CB) （5）中间再热式能提高排汽干度；合理的选择再热压力还可提高平均吸热温度，提高朗肯循环效率。三）按主蒸汽参数分 （1）高压汽轮机主蒸汽压力6~10MPa； （2）超高压汽轮机主蒸汽压力12~14MPa； （3）亚临界汽轮机主蒸汽压力16~18MPa； （4）超临界汽轮机主蒸汽压力>22.2MPa 二、国产汽轮机型号 ΔXX——XX——X 例：N600—24.2／538／566 CC50-8.83/0.98/0.118 第二节N300-16.7/538/538汽机简介 亚临界、单轴、一次中间再热 双缸排汽 高压缸：1个单列调节级+11个压力反动级 中压缸：9个压力反动级 低压缸：2×7个压力反动级 给水回热系统：3高加+1除氧+4低加 末级叶片长度：869mm 额定新汽流量：907 t/h 保证净热耗率：7921kJ/kW.h 背压： 4.9kPa(进水温度20 ℃) 给水温度（TRL工况）：273 ℃ 2 ×50％容量的汽动给水泵+50%容量的启动及备用电动给水泵 热耗率保证 机组THA工况的保证热耗率不高于如下值：7572kJ/(kW.h) THA工况条件下的热耗率按下式计算不计入任何正偏差值） 汽轮机能承受下列可能出现的运行工况： a) 汽轮机轴系，能承受发电机及母线突然发生两相或三相短路或线路单相短路快速重合闸或非同期合闸时所产生的扭矩 b) 机组甩去外部负荷后带厂用电运行时间不超过1分钟 c) 汽轮机并网前能在额定转速下空转运行，其允许持续运行的时间，能满足汽轮机启动后进行发电机试验的需要 d) 汽轮机能在低压缸排汽温度不高于80℃下长期运行。当超过限制值时，应投入喷水系统使温度降到允许的范
1 范围 本标准规定了电力基本建设工程新建、扩建、改建火电机组汽轮机的主机、辅助设备、热力系统的调试及机组整套启动调试的技术要求。 本标准适用于国产125MW容量及以上容量的凝汽式汽轮机组，其他类型汽轮机组的启动调试亦可参照执行。进口机组按制造厂说明书的要求进行启动调试，若制造厂无这方面具体说明时，也可以参照本标准执行。 2 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修改版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 GB/T7596 电厂用运行中汽轮机油质量标准 DL/T571 电厂用搞燃油验收、运行监督及维护管理导则 DL/T607 汽轮发电机漏水、漏氢的检验 DL/T651 氢冷发电机氢气湿度的技术要求 DL/T711 汽轮机调节控制系统试验导则 3 总则 编写目的 火力发电厂汽轮机启动调试是保证汽轮机高质量投运的重要环节，为适应电力工业的发展并规范汽轮机的启动调试工作，按分部试运、整套启动试运两部分制定本标准。 启动调试组织 a）机组启动调试前，由启动验收委员会批准下设试运指挥部，试运指挥部代表启动验收委员会主持套启动试运的常务指挥工作。 b) 机组启动调试工作应由试运指挥部全面协调，汽轮机调试具体项目应由汽轮机调试专业组负责实施 c) 汽轮机调试专业组应由调试、建设、生产、施工、监理、设计及制造厂等单位的工程 技术人员组成。机组整套启动试运阶段，其组长应由主体调试单位担任。
调试资质 a) 承担汽轮机启动调试的主体调试单位必须具备相应的资质。 b) 汽轮机启动调试的专业负责人由具有汽轮机调试验的专业调试技术人员担任。 c) 汽轮机调试人员在调试工作中应具备指导、监督、示范操作、处理和分析问题、编写 措施和总结的能力。 计量管理 汽轮机启动调试中使用的仪器、仪表必须根据有关规定进行管理，并经有资质的计量单位校验合格，在有效期内使用。 调试措施 “汽轮机整套启动调试措施（方案）”及重要的“分系统调试措施”必须经过建设、生产、施工、监理、设计、制造厂等单位的会审并必须经过试运指挥部的批准后方能实施。 调试工作程序 a) 收集、熟悉、掌握汽轮机设备、系统的详细资料。 b) 负责编制工程“调试大纲”中规定的汽轮机部分的“调试措施（方案）”，明确汽轮机调试项目、调试步骤、试验的方案及工作职责，并制定相应的调试工作计划与质量、职业健康安全和环境管理措施。“调试措施”的主要内容参见附录A。 c) 向参与调试的单位进行“调试措施”技术交底。 d) 做好调试前仪器仪表的准备和参加设备系统的验收及检查启动条件。 e) 进行分系统调试与汽轮机整套启动调试，并完成全过程的调试记录。 f) 按汽轮机启动调整试运质量检验及评定要求（参见附录 C ）对调试项目的各项质量指标进行检查验收与评定签证，经验收合格后移交试生产。 g) 汽轮机启动调试工作完成后，调试单位应编写“调试技术总结报告”。 4 分部试运 通则 a) 分部试运包括单体调试、单机试运和分系统试运两部分。 b) 单体调试是指各种执行机构、元件、装置的调试，单机试运是指单台辅机的试运。 c) 分系统试运是指按系统对其动力、电气、热控等所有设备进行空载和带负荷的调整试运。