额定蒸发量在额定蒸汽参数，额定给水温度和使用设计燃料，保证热效率时所规定的蒸发量，单位为t/h（或kg/s）
（1）最大连续蒸发量（大型锅炉）在额定蒸汽参数，额定给水温度和使用设计燃料，长期连续运行所能达到的最大蒸发量，单位为t/h（或kg/s ）（2）经济连续蒸发量是指锅炉热效率最高时的蒸发量。（3）给水温度是指锅炉在额定工况下，省煤器入口处的水温（℃）。（4）锅炉的蒸汽参数是指锅炉出口处的蒸汽压力和温度。锅炉设计时所规定的蒸汽压力和温度称为额定蒸汽压力（MPa）和额定蒸汽温度（℃）。对于具有再热器的锅炉，蒸汽参数中还应包括再热蒸汽的压力（MPa）和温度（℃）。
锅炉效率是指锅炉产生蒸汽的吸热量占锅炉输入燃料热量的百分比。其大小表明了燃料热量的有效利用程度。
按水冷壁内工质的流动动力分为：自然循环锅炉、强制循环锅炉和直流锅炉。
如果水冷壁内工质的流动是由下降管与水冷壁内介质的密度差造成的，则为自然循环锅炉；
如果是在水泵的压头作用下流动，则为强制循环锅炉。
直流锅炉是强制循环锅炉的一种，超临界压力锅炉必须采用直流锅炉，这是因为介质密度差为零的缘故。
锅炉按通风方式可分为平衡通风锅炉、微正压锅炉（2～4KPa）和增压锅炉。所谓平衡通风锅炉指的是进入锅炉的供风由风机提供，燃烧后的烟气经风机抽吸出去，炉膛燃烧室呈负压状态（－50～－200Pa），现在大型电
站锅炉基本都采用平衡通风方
式。微正压锅炉炉壳密封要求
高，多用于燃油、燃气锅炉。增
压锅炉炉内烟气压力高达1～
1.5 MPa，多用于燃气－蒸汽联
合循环锅炉。
锅炉用途电站锅炉、工业锅炉
（热水锅炉）
一次风携带煤粉送入燃烧器
的空气。主要作用是输送煤粉和
满足燃烧初期对氧气的需要
二次风待煤粉气流着火后再
送入的空气。二次风补充煤粉继
续燃烧所需要的空气，并起气流
的扰动和混合的作用
三次风对中间储仓式热风送
粉系统，为充分利用细粉分离器
排出的含有10%～15%细粉的乏
气，由单独的喷口送入炉膛燃
烧，这股乏气称为三次风
（1）直吹式系统：系统简单、
设备部件少，管路短、阻力小，
初投资和系统的建筑尺寸小，输
粉电耗较小；但磨煤机的工作直
接影响锅炉的运行，锅炉机组的
可靠性相对低些（2）储仓式系
统：设有煤粉仓，磨煤机可一直
维持在经济工况下运行，磨煤机
的工作对锅炉影响较小，系统的
可靠性高；但系统复杂、设备部
件多，初投资及运行费用高
元素分析：全面测定煤中所含化
学成分的C+H+O+N+S+A+M=100%
工业分析：在一定的实验条件下
的煤样，分析得出水分，挥发分，
固定碳，灰分这四种成分的质量
百分数的过程
M（水分：内部水和外部水）+A
（灰分）+V（挥发分）+FC（固
定碳）=100%
焦炭=灰分+固定碳
挥发性物质=挥发分+水分。
收到基（ar）空气干燥基（ad ）
干燥基（d）干燥无灰基（daf）
可燃气体挥发份：煤中的氢、氧、
氮、硫与部分碳所组成的有机化
合物加热后分解,形成气体挥发
出来
煤的发热量（kJ/kg) 单位质量
的收到基的煤完全燃烧时所释
放的热量
高位发热量与低位发热量的区
别在于:后者扣除了燃料燃烧后
所产生的水蒸气凝结放出的汽
化热。Q（标准煤）=29308KJ/Kg.
煤粉的细度Rx（Dx）（用来表示
煤粉的粗细程度）：用标准筛子
筛分ag的煤粉试样，筛子上煤
粉的剩余量bg占煤样总重量的
质量百分比，用 R x=a/(a+b)×
100%表示
理论空气量 V 0 1kg 收到基
燃料完全燃烧时所需要的最小
空气量(无剩余氧)
过量空气系数：实际空气量与理
论空气量的比值。
热平衡：送入锅炉的总热量与工
质吸收有效利用的热量以及全
部热损失直谏热量收支平衡。
即：Qr=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6
锅炉热效率：就是锅炉的有效利
用热量占输入锅炉热量的百分
数，测定方法有：正平衡法和反
平衡法
正平衡法：指直接确定输入锅炉
的热量Qr和锅炉有效利用热Q1
则效率=Qr/Q1
反平衡法：指通过确定锅炉的各
项热损失，然后按照
效率=1-q2-q3-q4-q5-q6计算得
出。由于反平衡法不但可以确定
锅炉的效率而且还可以确定锅
炉的各项损失因而可以了解锅
炉工作情况并能找出提高锅炉
效率的途径，加之反平衡法不要
求试验期间严格保持锅炉负荷
不变，所以广泛采用。
火电厂的生产特点
（1）布局灵活，装机容量的大小可按需要决定。（2）建造工期短。（3）煤耗量大其生产成本比水力发电要高出3—4倍。（4）动力设备繁多，发电机组控制操作复杂，厂用电量和运行人员都多于水电厂，运行费用高。（5）汽轮机开、停机过程时间长，耗资大，不宜作为调峰电源用。（6）对空气和环境的污染大。
汽轮机的分类：
工作原理分：冲动式和反动式
热力特性分：凝汽式，背压式，调整抽气式，抽汽背压式，中间再热式
主蒸汽参数分：低压，中压，高压，超高压，亚临界，超临界。冲动式与反动式的区别：冲动式在级中蒸汽基本上在喷嘴栅（或静叶栅）中膨胀，在在动叶栅中少量膨胀，而反动式蒸汽在静叶栅和动叶栅都有相当程度膨胀。级：喷嘴叶栅（或静叶栅）和与其相配的动叶栅组成的汽轮机中最基本的工作单元。不同的级顺序串联构成多级汽轮机。
是△（汽轮机类型）××（额定功率）-××（蒸汽参数）-×（类型设计次序）如：
汽轮机运行的经济指标
循环热效率:汽轮机设备的循环热效率是指在理想条件下1kg蒸汽在汽轮机内转换为机械功的热量与锅炉送出蒸汽热量之比.（2）气耗率:指汽轮发电机组每生产1kwh电所需要的蒸汽量.（3）热耗率:指汽轮发电机组每生产1kwh电所需要的热量.
汽轮机运行的安全指标
可用率:在统计期间，机组运行累计小时数及备用小时数之和与统计期间日历小时数的百分比。（2）等效可用率=（运行累计小时数+备用小时数-等效
小时数）/（统计期间小时数）:
（3）强迫停机率:指在统计期
间，机组的强迫停运小时数与统
计期间小时数的百分比。
汽轮机凝气设备的作用：（1）建
立和保持汽轮机排汽口的高度
真空，以使蒸汽在汽轮机中有较
大的理想焓降（2）回收乏汽的
凝结水，则作为锅炉给水循环使
用。
回热加热器的分类
按传热方式（或换热方式不同）：
混合式和表面式加热器
按水侧承压高低：高压加热和低
压加热（简称高加和低加）
磨煤机低速磨(16～25r/min)中
速磨(50～300r/min) 高速磨
(500～1500r/min)
两种制粉系统的比较：（1）直吹
式系统系统简单、设备部件
少，管路短、阻力小，初投资和
系统的建筑尺寸小，输粉电耗较
小；但磨煤机的工作直接影响锅
炉的运行，锅炉机组的可靠性相
对低些（2）储仓式系统设有
煤粉仓，磨煤机可一直维持在经
济工况下运行，磨煤机的工作对
锅炉影响较小，系统的可靠性
高；但系统复杂、设备部件多，
初投资及运行费用高
直吹式制粉系统：是指煤在磨煤
机中磨成合格的煤粉后，被直接
吹入炉膛燃烧。
中间储仓式制粉系统：将磨制好
的合格煤粉先存储于煤粉仓中，
然后再根据锅炉负荷的需要，将
煤粉仓的煤粉经给粉机送入炉
膛燃烧。
中间储仓式干燥剂（或乏汽）送
粉系统：在细粉分离器分离出来
的气流在排粉机（兼作一次风
机）压头的作用下，作为一次风
将煤粉仓的煤粉送至燃烧器。如
果输送煤粉的一次风不是采用
磨煤的干燥气流，而是采用来自
空气预热器出口热风道的热风，
则是热风系统送粉。
着火点（着火温度）：燃烧开始
发生剧烈氧化时的最低温度。
完全燃烧：当煤中的可燃成分碳
氢硫燃烧后全部生成CO2，
H2O,SO2气体，即烟气中无可燃
气体，以及灰渣中无固态可燃成
分时，称为完全燃烧。不完全燃
烧时，烟气中会含有CO H2等可
燃气体，以及灰渣中含有未燃尽
的可燃颗粒。
燃烧的几个阶段：
1）着火前的准备：煤粉进入炉
膛至着火前这一阶段为着火前
的准备阶段。在此阶段内，煤粉
中的水份蒸发，挥发份析出，煤
粉温度升高到着火温度，故又称
为干燥、挥发阶段，这是一个吸
热阶段。这个阶段在炉膛内为着
火区。（2）燃烧阶段：当煤粉温
度升高到着火点，而煤粉浓度又
适合时，开始着火进入燃烧阶
段。挥发份首先着火燃烧并放出
大量热量，对焦炭直接加热，于
是焦炭在高温下燃烧。此阶段是
一个强烈放热阶段，在炉膛中为
燃烧区。（3）燃烬阶段：未燃烬
的少量固体炭继续燃烧，直到燃
烬。此阶段是在氧气供应不足，
气粉混合较弱，炉内温度较低的
情况下进行的，过程时间长。此
阶段在炉膛中为燃烬区。
这些阶段的划分不是绝对的，不
能截然分开，其实它们是互相联
系并交错进行的。并且各个阶段
的长短与煤粉性质有关，与锅炉
设备的结构和操作方法也有关。
燃烧器的作用是将燃料与燃烧
所需空气按一定的比例、速度和
混合方式经喷口送入炉膛
保证燃料与空气充分混合、及时
着火、稳定燃烧和燃尽，燃烧效率高
能形成良好的炉内空气动力场，火焰在炉内的充满程度好，且不会冲墙贴壁，避免结渣
有较好的燃料适应性和负荷调节范围
能减少NOX的生成，减少对环境的污染
结构简单，流动阻力较小
直流燃烧器由数个矩形或圆形的喷口按一定的方式排列而成，各喷口分别通入一次风和二次风，喷口出口射流为直流射流。直流燃烧器与旋流燃烧器相比，有如下一些特点：（1）结构较简单，通风阻力较小；（2）气流以直流射流喷入炉膛，扩散角很小，只能从气流外边缘卷吸热烟气，加热面积小，故自身点火条件较差；（3）气流出口速度较高，衰减较慢，使气流在炉内的后期混合较好。
直流燃烧器一般布置在炉膛的四个角上，其喷口轴线对准炉膛中心的一个假象圆的切线。在四角喷出的气流共同作用下，可在炉膛中形成旋转上升的燃烧火焰，称为四角布置切圆燃烧方式。
旋流式（也叫圆形）燃烧器布置在炉膛的前墙或者前，后墙上。空气预热器布置在省煤器的后面，其作用不仅能吸收排烟中的热量，降低排烟温度，从而提高锅炉效率；而且由于空气的预热，改善了燃料的着火条件，强化了燃烧过程减少了不完全燃烧损失，这对于燃用难着火的无烟煤及劣质煤尤为重要。使用预热空气，可使炉膛温度提高，强化炉膛辐射热交换，使吸收同样辐射热的水冷壁受热面可以减少。较高温度的预热空气送到制粉系统作为干燥剂，对于制粉系
统，尤其是当磨制多水分的劣质
煤时更为重要。
空气预热器按传热方式可分为
导热式(管式)和蓄热式（回转
式）两大类
省煤器布置在锅炉的尾部，所以
省煤器和空气预热器都称作尾
部受热面。
省煤器作用：（1）为了利用锅炉
尾部低温烟气的余热来加热给
水，从而降低排烟温度，提高锅
炉效率；（2）省煤器工质温度低、
传热系数高，价格较为低廉，可
以取代部分蒸发受热面。
汽包是用厚钢板卷制而成的圆
筒形容器，两端有半球形封头，
在圆通身上焊接有很多短管，用
于连接其他汽水设备
汽包的作用（1）与下降管、水
冷壁、联箱等构成循环回路。（2）
接受省煤器的给水，并向过热器
输送饱和蒸汽（3）通过汽包内
的几十个汽水分离旋风筒，进行
汽水混合物的分离（4）汽包里
的连续排污装置降低炉水中的
含盐量（5）由于汽包内储存有
一定数量的饱和蒸水及汽，具有
一定的蓄热能力，能较快适应外
界负荷的变化，有利于锅炉的运
行调节。（6）利用省煤器来的给
水清洗蒸汽，降低蒸汽的含盐
量，以输出洁净的饱和蒸汽。
过热器是锅炉中将一定压力下
的饱和水蒸气加热成相应压力
下的过热水蒸气的受热面。
过热器按传热方式可分为对流
式、辐射式和半辐射式
对流过热器主要以对流换热方
式进行吸热，多布置在水平烟道
内；辐射过热器则主要以辐射换
热式进行吸热。辐射式过热器又
根据布置位置不同分为墙式过
热器和屏式过热器。以管屏的形
式布置在炉膛上部或炉膛出口
处的过热器称为屏式过热器（半
辐射式过热器）；布置在炉膛内
壁的称为墙式过热器。
再热器实质上是一种把作过功
的低压蒸汽再进行加热并达到
一定温度的蒸汽过热器,再热器
的作用进一步提高了电厂循环
的热效率,并使汽轮机末级叶片
的蒸汽温度控制在允许的范围
内。
再热器就是锅炉中将从汽轮机
中出来的水蒸气加热成过热蒸
汽的加热器。再热器的好处有两
个：（1）降低水蒸气的湿度，有
利于保护汽轮机的叶片（2）可
以提高汽轮机的相对内效率和
绝对内效率
锅炉的通风设备主要指送风机、
引风机、烟囱及连接风道、烟道
等。其作用是供给炉内燃烧及制
粉、输粉所需的空气，并使炉内
燃烧产生的烟气流经各受热面，
除尘后通过烟囱排放到环境大
气中。
（1）送风机的作用：将燃烧所
需的空气升高压力后，先送入空
气预热器加热，再送往磨煤机
（干燥风）和燃烧器（助燃二次
风）。送风机的风量应满足煤粉
燃烧的需要，以保证煤粉能完全
燃烧。
（2）引风机的作用：将燃烧产
生的烟气从炉膛中抽出，经烟道
中个换热设备进行放热，再经除
尘器除去飞灰，然后升高压力后
送入烟囱，并由烟囱排入大气
中。在排走烟气的同时，维持炉
膛内烟气压力略低于大气压力，
以免烟气从炉膛和烟道的缝隙
处向外泄漏。
电场中的送，引风机分为离心式
（轴向流入，径向流出）和轴流
式（轴向流入，流出）两种
除尘设备：机械除尘和静电除尘燃煤电厂锅炉烟气排放量大，且含有大量固体粉尘、硫氧化物、氮氧化物、一氧化碳及微量有毒物质，造成大气污染，影响生态环境。
原理：（1）将集尘板与放电极分别接至高压直流电源的正极和负极，在集尘板与放电极之间产生电场，放电极附近电场强度最大；（2）电压升至放电极附近形成电晕区时，空气被电离，释放大量的正负离子；（3）负离子向集尘板运动，并撞击飞灰；（4）带负电的飞灰向集尘板运动；（5）飞灰到达集尘板，并放出负电荷；（6）定期切换、振打、除灰。
特点：（1）除尘效率高，可达99%以上；（2）可处理烟气流量大；（3）除尘能耗低；（4）运行操作自动化程度高；（5）占地面积大，一次性投资较高。
烟囱：是利用外界冷空气与设备内热烟气的密度差所产生的抽吸力进行自然通风的设备，但其主要作用是将除过尘的延期排放到约200米左右的高度，使有害物质在高空远扬稀释，以满足环保要求。
烟气脱硫一般可分为干法、湿法（（1）石灰石（石灰）湿法脱硫技术（2）海水脱硫技术）和半干法（（1）喷雾干燥法烟气脱硫（2）循环流化床烟气脱硫技术）
局部热力系统：表示某一个热力设备同其它设备之间或某几个热力设备相互之间的特定联系。全场热力系统：表示全部主要的和辅助的热力设备之间的联系。原则性热力系统：只表示热力设备之间的本质联系，相同设备只表示一个，备用设备不予表示，设备之间的联系以单线表示，管道附件一般也不表示，按照此种原则绘制的热力设备系统图。全面性热力系统：绘制原则是：如实地反应主要热力设备的数量，如实反映主辅设备（包括备用设备）之间的联系，所有管道附件全部表示在图上。
主蒸汽及再热蒸汽管道系统：是指从锅炉出口至汽轮机各气缸入口之间的管道，以及由此引出的送往各辅助用汽设备的支管和附件。
单元制系统：将每台汽轮机与供给其蒸汽的锅炉组合成一个运行单元，单元之间无横向联系，需要用新蒸汽的各辅助用汽设备由各单元的主蒸汽管道引出，再热蒸汽管道的连接随主蒸汽管道而确定。
【ZS型蒸汽喷射器】安装示意图： 怎样选择水泵？ 建议从五个方面加以考虑，既液体输送量、扬程、液体性质、管路布置以及操作运转条件等。 1、流量是选泵的重要性能数据之一，它直接关系到整个装置的的生产能力和输送能力。如设计工艺能算出泵正常、最小、最大三种流量。选择泵时，以最大流量为依据，兼顾正常流量，在没有最大流量时，通常可取正常流量的1.1倍作为最大流量。 2、扬程是选泵的又一重要性能数据，一般要用放大5%—10%余量后扬程来选型。 3、液体性质，包括液体介质名称，物理性质，化学性质和其它性质，物理性质有温度c、密
度d、粘度u，介质中固体颗粒直径和气体的含量等，这涉及到系统的扬程，有效气蚀余量计算和合适泵的类型：化学性质，主要指液体介质的化学腐蚀性和毒性，是选用泵材料和选用那一种轴封型式的重要依据。 4、管路布置条件指的是送液高度送液距离送液走向，吸如侧最低液面，排出侧最高液面等一些数据和管道规格及其长度、材料、管件规格、数量等，以便进行系梳扬程计算和汽蚀余量的校核。 5、操作条件的内容很多，如液体的操作T饱和蒸汽力P、吸入侧压力PS（绝对）、排出侧容器压力PZ、海拔高度、环境温度操作是间隙的还是连续的、泵的位置是固定的还是可移的。 选购方法 水泵的流量，即出水量，一般不宜选得过大，否则会增加购买水泵的费用。应按需选用，如用户家庭使用的自吸式水泵，流量应尽量选小一些的；如用户灌溉用的潜水泵，就可适当选择流量大一些的。 1）要因地制宜选购水泵。例如：农用水泵有3种类型，即离心泵、轴流泵水泵和混流泵。离心泵扬程较高，但出水量不大，适用于山区和井灌区；轴流泵出水量较大，但扬程不太高，适用于平原地区使用；混流泵的出水量和扬程介于离心泵和轴流泵之间，适用于平原和丘陵地区使用。用户要根据地的地况、水源和提水高度进行选购。 2）要适当超标选水泵。确定水泵类型后，要考虑其经济性能，特别要注意水泵的扬程和流量及其配套动力的选择。必须注意，水泵标牌上注明的扬程(总扬程)与使用时的出水扬程(实际扬程)是有差别的，这是由于水流通过输水管和管路附近时会有一定的阻力损失。所以，实际扬程一般要比总扬程低10%—20%，出水量也相应减少。因此，实际使用时，只能按标牌所注扬程和流量的80%～90%估算，水泵配套动力的选择，可按标牌上注明的功率选择，为了使水泵启动迅速和使用安，
J线蒸汽耗量计算过程 一、温瓶机蒸汽用量 1吨330ml玻璃瓶装啤酒温瓶所需的 0."6Mpa下饱和蒸汽耗量计算过程，进温瓶机时酒温8℃,出温瓶机酒温49℃，330ml空玻璃瓶重 0.278kg，1吨330ml瓶装啤酒的净盖重约 7."58kg（25kg/万个）设： 温瓶1吨330ml玻璃瓶装啤酒所需总的热量为Q 温，酒液带走的热量为Q 温1，瓶子带走的热量为Q 温2，瓶盖带走的热量为Q 温3,机体散热为Q 温4，溢流水带走的热量为Q 温5， 酒液比热容 3."851KJ/（kg℃），玻璃比热容： 0."79 KJ/（kg℃），铁比热容： 0."46 KJ/（kg℃） 1.根据热量传递公式： Q=cm△t，（C： 比热，m：
质量，T 1、"T2：温度）有：Q温1= 3."851 KJ/（kg℃）*1000kg*（49℃-8℃） =157891KJQ温2= 0."79KJ/（kg℃）*（ 0."278*（1000kg/ 0."33））*（49℃-8℃） ≈27286KJQ温3= 0."46KJ/（kg℃）*(((1000kg/ 0."33)/100)*25)*（49℃-8℃） ≈143KJ 2.参考啤酒科技杂志文献计算结果，巴氏杀菌机机体散热占整体蒸汽用量的 15."6%，J线温瓶机散热面积较小，机体散热按温瓶机使用总量的10%计，则： Q温4= (（Q 温1+Q 温2+Q 温3）/（1-15%）)*15% =（157891+27286+143）/ 0."85* 0."15≈3
2 703."5KJ 3.生产过程无溢流水排放（忽略瓶身带走热水），则:Q温5≈0 4.设每吨 0."6Mpa的饱和蒸汽冷凝至60℃时释放的热量为Q 6，根据饱和蒸汽的压力-焓表查得： 0."6MPa压力下蒸汽温度 158."8°C，热焓： 27 5 6."4KJ/kg；60°C冷凝水热量焓： 251."67KJ/kg 则：Q6=（ 2756."4- 251."67）*1000=KJ/t 5.设1吨330ml玻璃瓶装啤酒温瓶所需的 0."6Mpa下饱和蒸汽耗量为T 1，由以上 1、" 2、3得： Q温= Q
蒸汽喷射器工作原理 蒸汽喷射器工作原理 蒸汽喷射器 蒸汽喷射器是以蒸汽为动力实现工程需要的器件,它不用电力,没有移动与转动机件,系统简单,工作可靠,故使用广泛。 一工作原理: 蒸汽喷射器把高压蒸汽的势能通过喷咀形成高速动能,带动吸引低压蒸汽在喷射器混合段充分混和,降速,升压,供生产之需。 二结构介绍: 喷射器结构主要有两大部分: 1.喷咀:高压蒸汽通过喷咀形成高速射流,喷咀的形状,尺寸根据蒸汽性质(过热汽还是饱和汽)及蒸汽在喷咀中的压降来计算,当喷咀的压降 过热汽为初压的45.5%以上。 饱和汽为初压的42.3%以上。 喷咀做成拉伐尔喷咀,否则喷咀为锥形,材料採用1Cr18Ni9Ti 2.喷射器混合段:高,低压两股汽在此管内先进入,次混和均匀,后降速增压。所以混合段有前,中,后三段,作用不同。形状有别,通过总流量来设计其尺寸(直径与长
度)最终合成所需压力的蒸汽。 连结上二者的机件称汽室,使二件保持合理的距离,具有一定空间。蒸汽喷射器的材质常用20#优质碳素钢。 三使用范围: 1.蒸汽喷射增压器:能量较高的高温高压蒸汽经喷咀高速射流吸引低压蒸汽混合成工艺所需温度与压力的(中压)蒸汽供生产使用。这是解决工艺需要的一种较节能的形式(相对减温减压器而言),也比较方便。 有一种叫作二次蒸汽回收器的设备也属此类型。 2.蒸汽喷射热水器:通过蒸汽射流吸引一定量冷水加温到所需温度,并送到需要的场所,可以用于供暖和生活用水。 3.蒸汽喷射真空器:通过蒸汽射流,抽出容器内的空气,使容器具有一定的真空。如汽轮机轴封抽气器,防止汽机向外漏汽,并回收热量与工质。又如使大型循环水泵吸水段抽真空引来低位水流之水。 原理：利用流体来传递能量和质量的真空获得装置，采用有一定压力的水流通过对称均布成一定侧斜度的喷咀喷出，聚合在一个焦点上。由于喷射水流速特别高，将压力能转变为速度能，使吸气区压力降低产生真空。数条高速水流将被抽吸的气体攫走，经过文氏管收缩段与喉径充分混合压缩，进行分子扩散能量交换，速度均衡。在经扩张段速度降低压力增高，大于大气压力从出口喷入蓄水罐（池）中，不凝性气体析出。水经离心泵循环使用，完成吸气工艺。这样一种装置叫做喷射器，在这种装置里，不同压力的两股流体相互混合，并发生能量交换，以形 成一股居中压力的混合流体。混合流体分为气(蒸汽)相，液相，或者是气体(蒸汽)、 液体和固体的混合物。进入装置以前，压力较高的那种介质叫做工作介质。工作介质流叫做工作流体。工作流体以很高的速度从喷嘴出来，进入喷射器的接受室，并把在喷
§2 锅炉基本特性的表示 为了区别各类锅炉构造、燃用燃料、燃烧方式、容量大小、参数高低以及运行经济性等特点，经常用到如下参数： 一、锅炉额定出力 锅炉额定出力是指锅炉在额定参数（压力、温度）和保证一定效率下的最大连续出力。对于蒸汽锅炉，叫额定蒸发量，单位为吨/小时；对于热水锅炉，叫额定产热量。单位为MW（老单位为万大卡/小时）。 产热量与蒸发量之间的关系： Q=D（iq-igs）×1000 千焦/小时 式中：D----锅炉蒸发量，吨/小时 iq----蒸汽焓，千焦/公斤 igs----锅炉给水焓，千焦/公斤 对于热水锅炉： Q=G（irs “-irs‘）×1000 千焦/小时 式中：G----热水锅炉循环水量，吨/小时 irs “---锅炉出水焓，千焦/公斤 irs ‘---锅炉进水焓，千焦/公斤 注：1千卡（kcal）=4.1868千焦(KJ) 二、蒸汽（或热水）参数 锅炉产生蒸汽的参数，是指锅炉出口处蒸汽的额定压力（表压）和温度。对生产饱和蒸汽的锅炉来说，一般只标明蒸汽压力；对生产过热蒸汽的锅炉，则需标明压力和过热蒸汽温度；对热水锅炉来说，则需标明出水压力和温度。 工业锅炉的容量、参数，既要满足生产工艺上对蒸汽的要求，又要便于锅炉房的设计，
锅炉配套设备的供应以及锅炉本身的标准化，因而要求有一定的锅炉参数系列。见 GB1921-88《工业蒸汽锅炉参数系列》及GB3166-88《热水锅炉参数系列》GB1921-88《工业蒸汽锅炉参数系列》 额定蒸发量 t/h 额定出口蒸汽压力MPa （表压） 0.4 0.7 1.0 1.25 1.6 2.5 额定出口蒸汽温度℃ 饱和饱和饱和饱和250 350 饱和350 饱和350 400 0.1 ★ 0.2 ★ 0.5 ★★ 1 ★★★ 2 ★★★★ 4 ★★★★★ 6 ★★★★★★★ 8 ★★★★★★★ 10 ★★★★★★★★★ 15 ★★★★★★★★ 20 ★★★★★★★ 35 ★★★★★★ 65 ★★ 本表中的额定蒸发量,对于<6t/h的饱和蒸汽锅炉是20℃给水温度下锅炉额定蒸发量，对
关于蒸汽喷射泵 1、水蒸汽喷射泵原理。 单级水蒸汽喷射泵结构如下图所示： 图一：单级水蒸汽喷射泵原理 水蒸汽喷射泵由蒸汽喷嘴及泵的外壳组成。蒸汽喷嘴固定在外壳前端。泵的外壳可分为被抽气体吸入端、蒸汽与被抽气体的混合段及收缩段、喉口部、扩张段组成。 蒸汽喷嘴是一个拉瓦尔喷头。在喷出口附近高压蒸汽以绝热膨胀而喷出，蒸汽的压力能转化为速度能而形成超音速蒸汽流，这一段被称为绝热膨胀段。 超音速蒸汽流在运动过程中吸附周围的气体分子，使这些分子加入到蒸汽流股中，流股的体积不断扩大，速度逐渐降低，因此这一段被称为混合段。 当气流进入壳体的收缩段后，由混合气体组成的流股体积被压缩，其速度能又转化为压力能而向扩张段排出。 这就是单级泵工作的原理。由此可见单级蒸汽喷射泵以高压水蒸汽为能源介质，将低压（P1）的被抽气体和蒸汽混合成压力较高（P2）
的气体而一起排出。喷射泵排出气体压力（P2）及吸入端被抽气体的压力（P1）之比，就称为该泵的压缩比。 K＝P2/P1 压缩比越大，所需的能量越多即蒸汽消耗越高。目前水蒸气喷射泵的压缩比通常小于8。当压缩比大于10时，蒸汽消耗急剧增高。压缩比达到12时，单级泵的能力已趋于极限。 2、多级水蒸汽喷射泵的组成及其工作原理 由于单级泵压缩比有限，达不到真空冶金所需的0.5Torr，所以需要多级泵串联起来，逐级压缩，这就形成了蒸汽喷射泵系统。下图是五级泵系统图： 五级泵由前三级增压泵（S1，S2，S3）冷凝器C1及以后的二级喷射泵S4a，S4b，S5a，S5b及二个冷凝器C2，C3构成。 被抽气体经第一级增压泵S1向第二级增压泵S2前端排出。S1的负荷就是来自真空室的被抽气体。而S2的负荷则包括来自真空室的气体及由S1喷出的蒸汽。因此，S2的负荷比S1大得多。同理，S3的负荷是S2的负荷加上来自S2的蒸汽。 为了减轻后面二级泵的负荷，在S3后设一冷凝器C1。通过C1喷水，将S1，S2，S3的蒸汽冷凝，同时使被抽气体温度降低。这样，
冷却塔蒸发量计算的基础知识 总冷却循环水量的蒸发量=E + C ☆基础热力学☆基础空气调节学 E＝72 × Q × ( X1 – X2)＝L ×△t ／600 E : 蒸发量kg/h Q : 风量CMM X1 : 入口空气的绝对湿度kg/kg (absolute humidity) X2 : 出口空气的绝对湿度kg/kg (absolute humidity) △t : 冷却水出入口的温度差℃ L : 循环水量kg/h §局部蒸发量C 这是由冷却水塔本身结构上所引起。当冷却循环水的压力＜相同条件下水的蒸发压力，冷却循环水的系统会有闪烁(flash)发生，造成局部蒸发现象(cavitation)，这种蒸发量通常仅为冷却循环水量的0.1%以下。在计算局部蒸发量C 时，我们均假设局部蒸发量 C 占全部冷却循环水量的0.1%。 凉水塔补水=蒸发量+排污量+飘散损失+泄漏一般凉水塔内水份的蒸发量不大,约为进水量的1～2.5%. 1、蒸发量计算的基础知识 总冷却循环水量的蒸发量=E + C ☆基础热力学☆基础空气调节学 E＝72 × Q × ( X1 – X2)＝L ×△t ／600 E : 蒸发量kg/h Q : 风量CMM X1 : 入口空气的绝对湿度kg/kg (absolute humidity) X2 : 出口空气的绝对湿度kg/kg (absolute humidity) △t : 冷却水出入口的温度差℃ L : 循环水量kg/h §局部蒸发量C 这是由冷却水塔本身结构上所引起。当冷却循环水的压力＜相同条件下水的蒸发压力，冷却循环水的系统会有闪烁(flash)发生，造成局部蒸发现象(cavitation)，这种蒸发量通常仅为冷却循环水量的0.1%以下。在计算局部蒸发量C 时，我们均假设局部蒸发量 C 占全部冷却循环水量的0.1%。
1．额定功率（铭牌功率TRL）是指在额定的主蒸汽及再热蒸汽参数、背压11.8KPa 绝对压力，补给水率3％以及回热系统正常投入条件下，考虑扣除非同轴励磁、润滑及密封油泵等所耗功率后，制造厂能保证在寿命期内任何时间都能安全连续地在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。此时调节阀应仍有一定裕度，以保证满足一定调频等需要。在所述额定功率定义条件下的进汽量称为额定进汽量。 2．最大连续功率（T－MCR）是指在1.额定功率条件下，但背压为考虑年平均水温等因素确定的背压，（设计背压）补给水率为0％的情况下，制作厂能保证在寿命期内安全连续在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。该功率也可作为保证热耗率和汽耗率的功率。保证热耗率考核工况：系指在上述条件下，将出力为额定功率时的热耗率和汽耗率作为保证，此工况称为保证热耗率的考核工况。 3．阀门全开功率（VWO）是指汽轮机在调节阀全开时的进汽量以及所述T-MCR 定义条件下发电机端输出的功率。一般在VWO下的进汽量至少应为额定进汽量的1.05倍。此流量应为保证值。上述所指是由主汽轮机机械驱动或由主汽轮机供汽给小汽轮机驱动的给水泵，所需功率不应计算在额定功率中，但进汽量是按汽动给水泵为基础的，如果采用电动给水泵时，所需功率应自额定功率中减除（但在考核热耗率和汽耗率时是否应计入所述给水泵耗工，可由买卖双方确定）。 二.锅炉 1.锅炉额定蒸发量，即是汽轮机在TRL工况下的进汽量。对应于：汽轮机额定功率TRL，指在额定进汽参数下，背压11.8KPa，3％的补给水量时，发电机端带额定电功率MVA。
2.锅炉额定蒸发量，也对应汽轮机TMCR工况。对应于：汽轮机最大连续出力TMCR，指在额定进汽参数下，背压4.9KPa，0％补给水量，汽轮机进汽量与TRL 的进汽量相同时在发电机端所带的电功率MVA。 3.锅炉最大连续出力（BMCR），即是汽轮机在VWO工况下的汽轮机最大进汽量。对应于：汽轮机阀门全开VWO工况，指在额定进汽参数下，背压 4.9KPa，0％补给水量时汽轮机的最大进汽量。 注： a.汽机进汽量和锅炉蒸发量是按机组采用汽动给水泵考虑的。 b.在TMCR工况下考核汽机热耗和锅炉效率的保证值。在VWO工况下考核汽机最大进汽量和锅炉最大连续出力保证值。 c.一般说，汽机TMCR时的出力比之TRL时的出力大5％左右。汽机VWO时的进汽量比之TMCR时的进汽量多3～5％，出力则多4～4.5％。 d.如若厂用汽需用量较大时，锅炉BMCR的蒸发量考虑比汽机VWO时的进汽量再增多3％左右。 e.不考虑超压条件。 f.TMCR工况下汽机背压4.9KPa为我国北方地区按冷却水温为20℃的取值。在我国南方地区可根据实际冷却水温取值，调整为5.39KPa或更高些。 ６００ＭＷ机组 １机组热耗保证工况（ＴＨＡ工况）机组功率（已扣除励磁系统所消耗的功率）为６００ＭＷ时，额定进汽参数、额定背压、回热系统投运、补水率为０％．２铭牌工况（ＴＲＬ工况）机组额定进汽参数、背压１１．８ＫＰa、补水率３％，回热系统投运下安全连续运行，发电机输出功率（已扣除励磁系统所消耗的
玻璃钢冷却塔技术手册之二（玻璃钢冷却塔性能参数） 发布者：admin 发布时间：2010-10-31 10:30:26 二、 玻璃钢冷却塔性能参数 2．1 冷却效能 部分人有一个错误的概念，就是以冷幅作为玻璃钢冷却塔效能的标准，并以着来选择合适的散热量，其实冷幅是冷却水塔运作的反映与效能是没有直接之关系。 热量是循环系统内所产生的负荷，它的单位为千卡/小时（Kcal/HR）计算公式如下： 热量=循环水流量×冷幅×比热系数 热量负荷和玻璃钢冷却塔的效能是没有直接关系，所以无论玻璃钢冷却塔的体积大小，当热量负荷和循环水流量不变而运作下，在理论上冷幅都是固定的。 若一座玻璃钢冷却塔能适合以下之条件而运作： i）出水温度为32℃及37℃ ii）循环水流量为 200L/S iii）环境湿球温度为 27℃ iv）逼近=32-27=5℃ v）冷幅=37-32=5℃ 计算其热量应为3600000Kcal/HR 此玻璃钢冷却塔也能适合以下之条件有效地运作： i）出水温度为33℃及43℃ ii）循环水流量为 200L/S iii）环境湿球温度为 23℃ iv）逼近=33-23=10℃ v）冷幅=43-33=10℃ 计算其热量应为7200000Kcal/HR
从上述举例可显示出相同玻璃钢冷却塔可在不同热量下运作，而热量的差别示极大，所以不能单靠冷幅来衡量玻璃钢冷却塔的效能。 前文提及玻璃钢冷却塔的散热量直接受环境湿球温度影响，而以上两列因环境湿球温度有差别，导致逼近不同，所以同一冷却水塔能在以上两条件下运作如常，证明玻璃钢冷却塔的效能是直接与逼近有密切关系而不能单以冷幅计算。 2．2 蒸发耗损量 当冷却回水和空气接触而产生作用，把其水温降时，部分水蒸发会引起冷却回水之损耗，而其损耗量和入塔空气的湿球温度及流量有关，以数学表达式作如下说明： 令：进水温度为 T1℃，出水温度为T2℃，湿球温度为Tw，则 *：R=T1-T2 （℃）------------（1） 式中：R：冷却水的温度差，对单位水量即是冷却的热负荷或制冷量Kcal/h 对式（1）可推论出水蒸发量的估算公式 *：E=（R/600）×100% ------------ （2） 式中：E----当温度下降R℃时的蒸发量，以总循环水量的百分比表示%，600-----考虑了各种散热因素之后确定之常数。 如：R=37-32=5℃ 则E=｛（5×100）/600｝=0.83%总水量 或e=0.167%/1℃，即温差为1℃时的水蒸发量 *：A=T2-T1 ℃ ---------- （3） 式中：A-----逼近度，即出水温度（T2）逼近湿球温度的程度℃，按热交换器设计时冷端温度差取值的惯例，宜取A≥3℃（CTI推进A≥5 oF即2.78℃）A<不是做不到，而是不合理和不经济。 2．3 漂水耗损量 漂水耗损量的大小是和玻璃钢冷却塔（是否取用隔水设施），风扇性能（包括风量、风机及风扇叶角度的调整以及它们之间的配合等），水泵的匹配以及水塔的安装质量等因素有关，通常它的耗损量是很少的，大约在冷却器水总流量的0.2%以下。 2．4 放空耗损量 由于冷却回水不断的蒸发而令其变化（使水质凝结）这凝结了的冷却回水能使整个循环系统内产生腐蚀作用及导致藻类生长，所以部分的冷却回水要定期排出，以便补充更新，而这
1、 汽轮发电机组热耗率 汽轮发电机组热耗率是指汽轮发电机组每发一千瓦时电量耗用的热量，单位为“千焦/千瓦时”。它反映汽轮发电机组热力循环的完善轮程度。汽轮发电机组的热耗率不仅受汽轮机的内效率、发电机效率、汽轮发电机组的机械效率的影响，而且受循环效率、蒸汽初、终参数的影响。 汽轮发电机组热耗率的计算公式如下： 1）无再热凝汽轮机组的热耗率 () ()()给水焓主汽焓汽耗率千瓦时千焦无再热热耗率 -?=/ 汽耗率（千克/千瓦时）=发电机的发电量汽轮机耗用的主蒸汽量 式中，主蒸汽焓指汽轮机入口主蒸汽焓。 给水焓指末级高压加热器出口联承阀后给水焓。 2）次中间再热汽轮机的热耗率 () ()?? ?? ??-?+???? ??-?+?-?=水焓减温蒸汽焓再热减温水耗率再热器中喷水用的排汽焓高压缸蒸汽焓再热 计算的汽耗率以高压缸排汽量 给水焓 给水率主蒸汽焓汽耗率千瓦时千焦再热热耗率 / 式中，减温水耗率单位为“千克/千瓦时”。 3）背压式汽轮机的热耗率 ()?? ?? ??-?=蒸汽焓背压汽焓主蒸汽耗率千瓦时千焦热耗率 / 4）单抽式汽轮发电机组热耗率 ()发电量 抽汽焓蒸汽焓汽机进口抽汽量给水焓蒸汽焓汽机进口抽汽量汽耗量热耗率? ? ? ? ?? -?+???? ??-?-= 5）双抽式汽轮机的热耗率 ()给水焓给水率主蒸汽焓汽耗率双抽热耗率 ?-?= — 发电量混合水用的汽量 高压抽汽加热返回 热系统的用汽量高压抽汽供回抽汽量高压?--10
???? ? ?-?水焓与补充水混合后的混合回水高压热用户用抽汽的返抽汽焓高压 — 发电量混合水用的抽汽量低压抽汽加热返回热系统的用汽量低压抽汽供回抽汽量低压 ?-- 10 ???? ??-?水焓与补充水混合后的混合回水低压热用户用抽汽的返抽汽焓低压 式中，汽量以“吨”，电量以“万千瓦时”，给水率以“千克/千瓦时”为单位。 2、 汽轮机的汽耗率 汽轮机汽耗率是指在发电机端每产生一千瓦时的电量，汽轮机所需要的蒸汽量。计算公式为： ()发电机发出的电量 汽轮机的总进汽量千瓦时千克汽耗率=/
蒸汽喷射泵工作原理图 蒸气经节流嘴节流后,速度升高压力降低,在喷嘴处形成低压区,产生吸力带动介质流动. 蒸汽喷射泵有一定压强的工作蒸汽通过拉瓦尔喷咀，减压增速（蒸汽的势能转变为动能）以超音速喷入混合室，与被抽介质混合，进行能量交换，混合后的气体进入扩压器，减速增压（动通转化为压强能），为了减少后级泵的抽气负荷，配置冷凝器，通过有一定温差的两种介质对流，进行热交换，达到冷凝高温介质目的，排到大气压。(原理见下图） 要了解原理最好先看看喷嘴结构！ 喷射器的结构示意和工作原理。
喷射泵是由工作喷咀和扩压器及混合室相联而组成。工作喷咀和扩压器这两个部件组成了一条断面变化的特殊气流管道。气流通过喷咀可将压力能转变为动能。工作蒸汽压强P0和泵的出口压强P4之间的压力差，使工作蒸汽在管道中流动。 在这个特殊的管道中，蒸汽经过喷咀的出口到扩压器入口之间的这个区域(混合室)，由于蒸汽流处于高速而出现一个负压区。此处的负压要比工作蒸汽压强P0和反压强P4低得多。此时，被抽气体吸进混合室，工作蒸汽和被抽气体相互混合并进行能量交换，把工作蒸汽由压力能转变来的动能传给被抽气体，混合气流在扩压器扩张段某断面产生正激波(如图1中3'断面)，波后的混合气流速度降为亚音速ω'3，混合气流的压力升为P'3。亚音速的气流在扩压器的渐扩段流动时是降速增压的。混合气流在扩压器出口处，压力增至P4，速度降为ω4。故喷射泵也是一台气体压缩机。
多级泵单级喷射泵的压缩比(即排气压力与进气压力之比)一般不超过10﹐为了获得更低的极限压力﹐就要采用多级泵。表喷射泵的性能为不同级数喷射泵的性能。多级泵的每级喷射器所喷射出的混合气体为被抽气体与工作蒸汽的混合物﹐除末级排入大气外﹐都被后一级抽除﹐这就会增加后一级的负载或使泵的工作性能变坏。因此﹐多级泵常在两级喷射器间安装中间凝汽器﹐使混合气体中大部分可凝气体冷凝。若被抽气体中含有大量可凝性气体﹐而其分压又远高于凝汽器进水温度下的饱和蒸汽压﹐则在第一级入口处安装一级凝汽器。为回收末级混合气体的余热和消除气流噪声﹐可安装末级凝汽器。凝汽器的结构有混合式﹑表面式和喷射式等﹐设计时可按不同情况和要求选用。 对于工作压力低于700帕的喷射器﹐因蒸汽膨胀比大(喷嘴入口处与出口处的蒸汽压力比)﹐出口处温度低于0℃﹐为了防止结霜﹐必须在扩散器收缩段上设置加热套。带有混合式凝汽器的喷射泵安装高度在11米以上﹐目的是使凝汽器的回水能够靠自重排出泵外并保持泵的密封。这种泵称为高架式真空泵。为了降低土建投资﹐用水泵抽出回水可以降低安装高度﹐这种泵称为低架式真空泵。低架式泵的可靠性受水泵影响﹐而且﹐维修费用增加﹐故一般不采用。 工作蒸汽的选用使用压力高的水蒸汽可获得大的膨胀比﹐喷射器有较高的引射系数(被抽气体与工作蒸汽的重量比)﹐可减少泵的蒸汽耗量和冷却水。但压力高于1.2兆帕时效果即不明显﹐而且还会增加生产蒸汽的费用。通常选用0.4～1兆帕的蒸汽﹐低到0.25兆帕的蒸汽也可使用。在高真空工作的喷射器工作压力低于100帕时﹐若用这么高压力的蒸汽﹐要实现排气作用﹐蒸汽膨胀比就要很大﹐而且难以实现﹐为此往往要选择压力较低(0.05～0.1兆帕)的蒸汽。使用湿蒸汽泵的性能不稳定﹐一般选用干饱和蒸汽或过热蒸汽
蒸汽喷射器的工作原理 蒸汽喷射器是采用蒸汽作为工作流体进行操作的一种喷射器，尽管各种特定用途的蒸汽喷射器寻求的目的各异(如蒸汽喷射真空泵要求特定引射压力下的喷射系数达到最大，或要求特定引射介质流量情况下引射真空度达到最小;而蒸汽喷射式热泵则要求特定操作压力或工作负荷下所能达到的压缩比最大)，然而其基本工作原理都是一样的，即:工作蒸汽在拉伐尔喷嘴中加速形成超音速射流，而引射流体则由于与工作蒸汽间的剪切作用被卷吸至混合室，而后逐渐形成单一均匀的混合流体，经过一扩散段减速压缩到一定的背压后排出喷射器。 蒸汽喷射器主要由蒸汽喷嘴(Steam Nozzle)、吸入室(Suction Chamber)和扩散管(Diffuser)等三个部分组成，其中扩散管又可分为混合段(Mixing Section)、第二喉管段(Throat Section)及扩散段但iffuser Section)等三部分。压力较高的工作流体 (Primary Fluid, Motive Fluid)通过喷嘴将压力能转换为动能，形成超音速射流，被抽流体(Secondary Fluid, Entrained Fluid)由于与工作流体之间极强的剪切作用而被引射入吸入室。射流边界层的紊流扩散作用使得两股流体发生质量(某些情况下存在)、动量及能量交换，于是工作流体的速度不断减少，而被抽介质的速度不断增大，并在混合段某一截面处渐趋一致，从而形成一股单一均匀的混合流体 (Compressed Fluid, Mixed Fluid)。在扩散段中的动能转化成压能，混合流体减速增压至一定的背压后排出喷射泵。在喷射泵中，流体可能由于要适应高背压的要求而产生激波，其波阵面可能位于第二喉管及扩散段中的任一截
参数的选择对汽轮机内效率浅析 原创：孙维兵连云港碱厂22042 摘要：简要叙述电力和工业用汽轮机的内效率，以及蒸汽初、终参数选择对对全厂能耗的影响。 关键词：汽轮机内效率蒸汽参数能耗 一、汽轮机内效率 1、背压汽轮机数据模拟本表来源某碱厂6000kw背压机组，带下划线的为表计显示值。其他为计算或模拟值。
本机组型号B6－35 /5，设计蒸汽压力℃，排汽压力。设计内效率%。 由于蒸汽和喷管叶片的磨擦生热，被蒸汽吸收后汽温提高，在下一级得到利用，机组级数越多，利用次数越多，总内效率有所提高。热机内效率η＝100％×实际焓降÷理想焓降，汽轮机的内效率表示的是设计的汽轮机组的完善程度，相当于存在的所有不可逆损失的大小，即实际利用的焓降与理论上能达到的焓降的比值。 严济慈说：“所费多于所当费，或所得少于所应得，都是一种浪费”。提高热机的热效率的方法有二种，一是提高高温热源的温度，二是降低低温热源即环境的温度；低温热源变化较小，因此提高蒸汽初温和初压就成为提高机组的热效率的途径。相对地，提高热机的内效率则基本上只有一种方法，即设计更完善的机组使汽机内部各种不可逆损失减少到最少。 从热力学第二定律上看，冷源损失是必不可少的，如果用背压抽汽供热机组，它是将冷源损失算到热用户上，导致所有背压热效率接近100%，但内效率差距仍然很大。 2、纯碱行业真空透平机、压缩透平机和背压汽轮机相对内效率比较
各个背压供热机组热效率都接近100%，但汽耗率分别为、、、kg/kwh，即消耗同样多的蒸汽量发出的电能有大有小。小容量汽轮机的汽封间隙相对较大，漏汽损失较大，同时由于成本投资所限，汽轮机级数少，设计的叶型也属早期产品，所以容量小的机组内效率很低。目前电力系统主力机组亚临界压力汽轮机组都较大，总内效率高达90-92%，热力学级数达到27级；相比于发电用汽轮机，工业汽轮机级数少，内效率偏低，明显是不经济的。 3、喷咀和喷管。冲动式汽轮机的蒸汽在静止的喷咀中膨胀加速，冲击汽轮机叶片。对喷咀来说，存在临界压力和临界压力比。如渐缩喷管，流量达到最大值时，出口压力p2与进口压力p1之比βc约为，当背压p2下降低于βc ×p1时，实际流量和汽体的速度不再增加，相当于压力降白白损失了。反动式汽轮机内效率较高，但单级压降较冲动式更小。纯碱厂常用的压缩工业汽轮机有11级，但压力降能力较小，实际运行时内效率不高。真空岗位的工业汽轮机，只有一级双列速度级，单级压力降能力是有限的，如果选择的排汽参数太小，那
式中: Q = 热量 (kJ)；m = 物质的质量 (kg)； c p = 物质的比热 (kJ /(kg·℃))；?T = 物质的上升温度 (℃)。 估计蒸汽耗量的方法 蒸汽系统的优化设计很大程度上取决于是否能精确估计蒸汽的用量。这样才可以计算蒸汽的管道口径和各种附件的口径如控制阀、疏水阀等，以达到最佳的效果。确定工厂的蒸汽负荷可以有不同的方法： 计算 - 使用传热公式可以分析设备的热输出，可以估计蒸汽的耗量。虽然传热的计算不是非常精确（同时可能有很多未知的变量），但可以使用从相类似应用得出的经验数据。使用这种方法得到的数据对大多数应用来说的精度已经足够。 计量 - 蒸汽的耗量可以使用流量测试设备直接测量。这对于现有的设备可以得到足够精确的数据。但对于尚处于设计阶段或没投入使用的的设备来说，这种方法意义不大。 额定热功率 - 额定热功率（或设计额定值）通常标志在工厂各个设备的铭牌上，该数据由设备制造商提供。这些额定值通常以kW表示的热量输出，以kg/h表示的蒸汽耗量取决于使用的蒸汽压力。 任何参数的变化都会改变预期的热量输出，这意味着额定热功率或设计额定值和连接设备的负荷（蒸汽耗量）将不会相同。制造商标出的额定值是一种理想能力的表示，没必要和连接设备的负荷相等同。 计算 在大多数情况，蒸汽中的热量用来做两件事：使产品温度改变，也就是说提供“加热”部分。 来维持产品的温度（由于自然的热量损失或设计的热量损失），也就是说提供“热量损失”部分。 在任何加热制程中，由于产品温度的上升，“加热”部分将减少，并且加热盘管和产品之间的温差减小。但是，因为产品温度的上升热量损失部分将会增加，更多的热量将从容器或管道损失到环境中。任何时候需要的总热量是两部分之和。 计算加热物质所需热量的公式（公式2.1.4）可以适用于绝大多数的传热制程。 此公式的原始形式可以用来计算整个制程需要的总热量。但是，这种形式没有考虑传热率。为了确定传热量，将各种形式的换热应用分成两大类： 没有流动的应用 - 被加热的产品质量恒定、在一定的容器内单批加热。 流动形式的应用 - 被加热的流体连续地通过换热表面 。 没用流动的应用 在没有流动的应用中，被加热流体在一定的容器内单批加热。容器内的蒸汽盘管或环绕容器的蒸汽夹 套构成加热面。这种典型的应用实例如图2.6.1所示的热水储存式换热器或大型的储油罐 - 黏性的油在泵 送前必须加热降低黏度。有些制程是用来加热固体，典型的实例如轮胎压机、洗衣房烫机、硫化机和高压灭菌器。在有些非流动的应用中加热时间不重要且可以忽略，但对有些应用例如水箱和硫化机，加热时间 不仅很重要而且对制程非常关键。 w w w .b z .c o m
蒸汽喷射器的基本原理 蒸汽喷射器提供了——种制备真空的可靠而经 济的方法，蒸汽喷射器的主要优点是售价低、没 有运动部件而且操作简便。常规的蒸汽喷射器由四 个部分组成：蒸汽腔、单个或多个喷嘴、混合室 和扩散器组成。蒸汽喷射器的基本操作如图所示： 动力蒸汽由1进入，通过喷嘴膨胀后至2，工艺 气体由3被吸入与动力蒸汽在混合室4中混合，混 合后的气体在扩散器中被压缩至喷射器出口5。 克罗尔一雷诺兹独特的喷射器设计技术代表了近—个世纪的技术创新 喷射器材质 喷射器的常用材质是碳钢、铸铁和不锈钢。但由于喷射器应用的广泛性和处理工艺气体的千差 万别，喷射器也经常采用其它材质。我们设计制造了铸铁、碳钢、不锈钢、钛材、蒙内尔合金、哈 氏合金、聚四氟乙烯、碳钢内衬石墨、内衬橡胶、陶瓷以及玻璃纤维增强塑料等其它材质的喷射器 。 多级喷射器 单级喷射器用于制备从大气压力到76毫米汞柱绝对气压的真空。76毫米汞柱以下绝对压力真空 可以用多级喷射器制备。多级系统一般包括大气冷凝器或管壳式中间冷凝器以减少动力蒸汽的需求 ，在—定条件下冷凝液还可被回收利用。 克罗尔一雷诺兹的多级喷射系统是根据最佳性能和最低耗能的要求为客户定制的。可以处理各 种工艺气体，包括空气、水蒸汽、氯化氢、丁烷、二氧化硫、乙二醇以及众多的其他有机和无机物 蒸汽。根据工艺条件，喷射器可以采用防腐蚀材质。 大多数喷射器是采用水蒸汽作为动力，但为保持工艺气体不受污染，也可采用与工艺气体相容 的蒸汽作为动力流体。 克罗尔一雷诺兹提供完整的、装配在一起的，包括喷射器、冷凝器、中间连接管道、检测仪表 和电子控制在内全套喷射器系统给客户。
一、填空题 1、运行班长（或值长）在工作负责人将工作票注销退回之前，不准将（检修设备）加入运行； 2、工作票中“运行人员补充安全措施”一栏，如无补充措施，应在本栏中填写：（“无补充”）不得（空白）。 3、汽轮机的基本工作原理是力的（冲动原理）和（反动原理）； 4、汽轮机的转动部分通常叫（转子），由（主轴）、（叶轮）、（动叶栅）、（联轴器）及其它装在轴上的零部件组成。 5、汽轮机的静止部分通常由（汽缸）、（隔板）、（汽封）、（轴承）等组成。 6、汽轮机的额定参数下的正常停机主要可以分为（减负荷）、（解列发电机）和（转子惰走）几个阶段。 7、根据电力法规要求：汽轮机应有以下自动保护装置：（自动主汽门）、（超速）、（轴向位移）、（低油压）和（低真空）保护装置。 8、汽轮机调速系统的静态试验是在汽轮机（静止）状态，起动（高压）油泵对调速系统进行试验，测定各部套之间的（关系）曲线，并应与制造厂设计曲线（基本相符）。 9、汽轮机的内部损失包括（进汽机构的节流）损失、（排汽管压力）损失、（级内）损失。 10、根据设备缺陷对安全运行的影响程度，设备缺陷分为（严重设备缺陷）、（重大设备缺陷）、（一般设备缺陷）三类。 11、运行设备出现（一、二）类缺陷，应迅速采取（有效）措施，严防扩大，并及时向有关领导汇报，需要（停机）处理的，及时提出（停机消缺）意见，严禁带病运行、拼设备。 12、汽轮机事故停机一般分为（破坏真空紧急停机）、（不破坏真空故障停机）、（由值长根据现场具体情况决定的停机） 13、汽轮机调节系统一般由（转速感受机构）、（传动放大机构）、（执行机构）、（反馈装置）等组成。 14、热电厂供热系统载热质有（蒸汽）和（热水）两种，分别称为（汽网）和（水热网）。 15、决定电厂热经济性的三个主要蒸汽参数是（初压力）、（初温度）、（排汽压力）。 16、汽轮机按热力特性分类分为（凝汽式汽轮机）、（调整抽汽式汽轮机）、（背压式汽轮机）。 17、对突发事故的处理，电力工人应具有（临危不惧）、（临危不乱）、（临危不慌）、（临危不逃）、果断处理的素质。
混凝土蒸汽加热法计算 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-
混凝土蒸汽加热法计算 15.5.1蒸汽养护参数计算 蒸汽养护一般分预养、升温、恒温及降温四个阶段。预养是为使构件具有一定的初始强度，以防升温时产生裂缝。升温的速度与预养时间、混凝土的干硬度及模板情况有关，见表15-1。此外还与构件的表面系数有关，表面系数≥6m-1时，升温速度不得超过15℃/h；表面系数﹤6m-1时，升温速度不得超过10℃/h。蒸养时升温速度也可随混凝土初始强度的提高而增加，因此也可以采用变速（渐快）升温和分段（递增）升温。 表15-1升温速度极限值参考表（℃/h） 恒温温度及恒温时间的确定，主要取决于水泥品种、水灰比及对脱模的强度要求，参见表15-2。 1.升温时间计算 升温时间可由下式计算：
11 0 1V t t T - =（15-15） 式中 T1——升温时间（h）； t0——恒温温度（℃）； t1——车间温度（℃）； V1——升温速度（℃/h）。 表15-2 恒温时间参考表 注：1.当采用普通硅酸盐水泥时，养护温度不宜超过80℃。 2.当采用矿渣硅酸盐水泥时，养护温度可提高到85℃～95℃。2.降温时间计算 降温时间可由下式计算： 22 0 2V t t T - =（15-16） 式中 T2——升温时间（h）；
t0——恒温温度（℃）； t2——出坑允许最高温度（℃）； V2——坑内降温速度（℃/h），表面系数≥6m-1，取V2≤10℃/h；表面系数≤6m-1，取V2≥5℃/h。 3.出坑允许最高温度计算 出坑允许最高温度t1（℃），一般可按下式计算： （15- = + t t? t 1 2 17） 式中 t2——车间内温度（℃）； t?——构件与车间的允许最大温度（℃）。对采用密封养护的构件，取t?＝40℃；对一般带模养护构件，取 t?＝30℃；对脱模养护构件，取t?＝20℃；对厚大 构件或薄壁构件，t?取值壁以上值再低5～10℃。 4．养护制度的确定 蒸汽养护制度一般用简式表达，成为蒸汽养护制度表达式。如预养3h，恒温5h（恒温温度95℃），降温2h，则蒸汽养护制度表达式为： 3+3+5（95℃）+2 【例15-9】混凝土构件采用硅酸盐水泥配置，水灰比为，干硬度40S，经预养h后带模进行蒸养，出坑强度要求达到设计强度的70％，已知坑内的降温速度为15℃/h，车间温度20℃，试拟定蒸汽制度的试验方案。
我国是一个水资源十分贫乏的国家，一些地区水资源已成为制约经济发展的主要因素之一，节约用水成了一个社会发展所必须面对的问题。火力发电厂是一个耗水大户，其中循环水冷却塔的耗水量约占整个电厂耗水量的60%以上。因此，冷却塔耗水量的变化对整个电厂耗水量有着较明显的影响。那么哪些因素影响冷却塔的耗水量，又是如何影响的呢？下面以一台300MW火电机组为实例具体分析一下其变化的内在规律，以期获得对火电厂节水工作有益的结论。 1.计算所需数据：（机组在300MW工况下） 冷却塔循环水量36000t/h? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ? 循环水温升9.51℃ 凝汽器循环水进水温度20℃? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ? 空气湿度61% 循环冷却塔的端差5℃（端差为冷却塔循环水出水温度与大气湿球温度之差） 循环水浓缩倍率3.0 2.影响冷却塔耗水量因素分析： 火力发电厂循环水冷却系统运行中，维持系统正常稳定运行的关键是两个平衡，即：水量平衡和盐量平衡。二者相互联系，如果其中一个平衡变化，那么另一个平衡也会随之发生相应变化。 2.1循环水的水量平衡： 水量平衡过程是：机组运行过程中，对于敞开式循环冷却水系统来说，水的损失有蒸发损失、风吹损失、排污损失、漏泄损失（由于量较小，一般可略去不计）等，要维持水量平衡就需要同时对系统进行补水。 循环水系统的水量平衡数学表达式为：PBu =P1+ P2+ P3 ［1］公式1 PBu：补充水量占循环水量的百分率，% P1：蒸发损失水量占循环水量的百分率，% P2：风吹损失占循环水量的百分率，% P3：排污损失占循环水量的百分率，% 在以上平衡中通常P1所占的份额较大，而它的大小主要取决于凝汽器的热负荷，以及气候条件（主要是温度因
蒸汽喷射泵工作原理 蒸汽喷射泵工作原理图 蒸气经节流嘴节流后,速度升高压力降低,在喷嘴处形成低压区,产生吸力带动介质流动. 蒸汽喷射泵有一定压强的工作蒸汽通过拉瓦尔喷咀，减压增速(蒸汽的势能转变为动能)以超音速喷入混合室，与被抽介质混合，进行能量交换，混合后的气体进入扩压器，减速增压(动通转化为压强能)，为了减少后级泵的抽气负荷，配置冷凝器，通过有一定温差的两种介质对流，进行热交换，达到冷凝高温介质目的，排到大气压。(原理见下图) 要了解原理最好先看看喷嘴结构～ 喷射器的结构示意和工作原理。
喷射泵是由工作喷咀和扩压器及混合室相联而组成。工作喷咀和扩压器这两个部件组成了一条断面变化的特殊气流管道。气流通过喷咀可将压力能转变为动能。工作蒸汽压强P0和泵的出口压强P4之间的压力差，使工作蒸汽在管道中流动。 在这个特殊的管道中，蒸汽经过喷咀的出口到扩压器入口之间的这个区域(混合室)，由于蒸汽流处于高速而出现一个负压区。此处的负压要比工作蒸汽压强P0和反压强P4低得多。此时，被抽气体吸进混合室，工作蒸汽和被抽气体相互混合并进行能量交换，把工作蒸汽由压力能转变来的动能传给被抽气体，混合气流在扩压器扩张段某断面产生正激波(如图1中3'断面)，波后的混合气流速度降为亚音速ω'3，混合气流的压力升为P'3。亚音速的气流在扩压器的渐扩段流动时是降速增压的。混合气流在扩压器出口处，压力增至P4，速度降为ω4。故喷射泵也是一台气体压缩机。
多级泵单级喷射泵的压缩比(即排气压力与进气压力之比)一般不超过10,为了获得更低的极限压力,就要采用多级泵。表喷射泵的性能为不同级数喷射泵的性能。多级泵的每级喷射器所喷射出的混合气体为被抽气体与工作蒸汽的混合物,除末级排入大气外,都被后一级抽除,这就会增加后一级的负载或使泵的工作性能变坏。因此,多级泵常在两级喷射器间安装中间凝汽器,使混合气体中大部分可凝气体冷凝。若被抽气体中含有大量可凝性气体,而其分压又远高于凝汽器进水温度下的饱和蒸汽压,则在第一级入口处安装一级凝汽器。为回收末级混合气体的余热和消除气流噪声,可安装末级凝汽器。凝汽器的结构有混合式)表面式和喷射式等,设计时可按不同情况和要求选用。 对于工作压力低于 700帕的喷射器,因蒸汽膨胀比大(喷嘴入口处与出口处的蒸汽压力比),出口处温度低于0?,为了防止结霜,必须在扩散器收缩段上设置加热
循环水蒸发量计算 我国是一个水资源十分贫乏的国家，一些地区水资源已成为制约经济发展的主要因素之一，节约用水成了一个社会发展所必须面对的问题。火力发电厂是一个耗水大户，其中循环水冷却塔的耗水量约占整个电厂耗水量的60%以上。因此，冷却塔耗水量的变化对整个电厂耗水量有着较明显的影响。那么哪些因素影响冷却塔的耗水量，又是如何影响的呢？下面以一台300MW火电机组为实例具体分析一下其变化的内在规律，以期获得对火电厂节水工作有益的结论。 1.计算所需数据：（机组在300MW工况下） 冷却塔循环水量36000t/h 循环水温升 9.51℃ 凝汽器循环水进水温度20℃空气湿度61% 循环冷却塔的端差5℃（端差为冷却塔循环水出水温度与大气湿球温度之差）循环水浓缩倍率3.0 2.影响冷却塔耗水量因素分析： 火力发电厂循环水冷却系统运行中，维持系统正常稳定运行的关键是两个平衡，即：水量平衡和盐量平衡。二者相互联系，如果其中一个平衡变化，那么另一个平衡也会随之发生相应变化。 2.1循环水的水量平衡： 水量平衡过程是：机组运行过程中，对于敞开式循环冷却水系统来说，水的损失有蒸发损失、风吹损失、排污损失、漏泄损失（由于量较小，一般可略去不计）等，要维持水量平衡就需要同时对系统进行补水。 循环水系统的水量平衡数学表达式为：PBu =P1+ P2+ P3 ［1］公式1 PBu：补充水量占循环水量的百分率，% P1：蒸发损失水量占循环水量的百分率，% P2：风吹损失占循环水量的百分率，% P3：排污损失占循环水量的百分率，% 在以上平衡中通常P1所占的份额较大，而它的大小主要取决于凝汽器的热负荷，以及气候条件（主要是温度因素）；P2的大小取0.1%（机组冷却塔中装有除水器时）；P3的大小主要取决于循环水系统所能达到的浓缩倍率。 水量平衡的另一种数学表达式为： M=E+B+D ［2］公式2 M：补充水量，t/h; E：蒸发损失量，t/h; B：风吹损失量，t/h;的D：排污损失量，t/h 其中：自然通风冷却塔的蒸发损失计算公式为： E=k×△t×Qm ［2］公式3 k：与环境大气温度有关的系数，%；△t：循环冷却水温升，℃；Qm：循环水量，T。若其它条件不变，仅冷却水量发生变化时，同一机组△t成反比变化，因而蒸发损失水量则保持不变的。 由公式1和公式2可以推出：B＝Qm×P2 公式4) D＝Qm×P3 公式5 2.2循环水的盐量平衡： 循环水系统的盐量平衡过程是：机组在运行过程中，由于循环冷却系统中水的蒸发作用，循环水中的溶解盐类不断浓缩，因此就需要通过排污等方式降低溶解盐类。当循环冷却水系统中进入和失去的盐类达到平衡后可得： K=（P1+ P2+ P3）/（ P2+ P3）［1］公式6 由以上两个平衡过程的分析可以得出，影响循环水冷却塔耗水量的主要因素为：环境温度，空气湿度，机组出力，浓缩倍率。 3.影响耗水量因素的定量分析：