目录
一、计算依据. 2
二、支架设计方案. 2
三、支架力学验算. 2
（一）最不利荷载位置计算. 2
（二）次不利荷载位置计算. 4
(三）一般不利荷载位置计算. 6
四、纵横木楞力学验算. 8
（一）最不利荷载位置计算. 8
（二）次不利荷载位置计算. 9
（三）一般不利荷载位置计算. 10
五、地基承载力计算. 12
六、跨公路门架计算. 12
(一）荷载计算. 12
1、最不利位置荷载计算. 12
2、一般不利位置荷载计算. 15
（三）纵梁工字钢验算. 17
1、纵梁40号工字钢截面力学性能. 17
2、受力计算. 17
3、抗弯稳定性验算. 18
4、剪应力验算. 18
5、挠度计算. 19
(四) 临时墩顶横梁验算. 19
1、28号槽钢截面力学性能. 19
2、受力计算. 19
3、抗弯稳定性验算. 20
番禺11号公路跨线桥连续箱梁
满堂支架计算
一、计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
《番禺11号公路跨线桥设计图》
二、支架设计方案
番禺11号公路跨线桥，桥面全宽34.5m，分左右幅，半幅桥宽16.75m，箱梁与桥面同宽，共分为3联:（30m×4）+(35m×8)+(40m×2+25m)，第一联、第三联设计为现浇预应力连续箱梁，第二联设计为预制安装组合箱梁，第一联梁高1.7m，第二联梁高1.8m，第三联梁高2.0m。第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双室，箱梁底宽12m，连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3.5mm 扣件式钢管支架，支架高度为5～9m。
第三联12～15号敦，在13、14号中墩两侧各2m 长度范围按照50×30cm 布置立杆，在两个中墩两侧各2m～7m 长度范围内按照60×30cm（纵向×横向）布置立杆，其余范围按照60×60cm 布置立杆。12、15号墩是现浇梁端部，靠近墩的位置按13、14号中墩一侧的尺寸布置立杆。
水平横杆按照120cm 步距布置，中间纵横向每5m 在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，每4.5m 高设置一道水平剪刀撑。竖向调节钢管扣件全部采用3 个扣件扣住。为了保证扣件的受力满足设计及规范要求，均需在方木下添加一根纵向钢管。具体详见“番禺11号公路跨线桥现浇箱梁支架布置示意图”。
三、支架力学验算
（一）最不利荷载位置计算
综合考虑该跨连续梁的结构形式，在中墩的位置最重，按箱梁底宽计算，该断面面积为12×2.0=24㎡,该位置长度为2.0 m。对该位置进行支架检算：
1、支架布置以50×30cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计
每延米重量为：24×1×26=624 （KN）
则单位面积承重为：q1=624KN/（12×1）=52 （KN/㎡）
由于钢管布置为50cm×30cm，则
单根承载力为：52 KN/㎡×0.5×0.3=7.8 （KN/根）
2、底模及内模构造荷载
取q2=5KN/ ㎡
3、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算)
a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）
q31=0.0384KN/m×9m=0.313 （KN/根）
b、可调托座
q32=0.045KN/m×1 个=0.045 （KN/根）
c、横杆自重
q33=0.0384KN/m×8×0.8=0.246 （KN/根）
d、扣件自重
直角扣件: q34=0.0132KN/m×（8×2+3）个=0.251 （KN/根）
对接扣件: q35=0.0184KN/m×1 个=0.0184 （KN/根）
所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35
=0.313+0.045+0.246+0.251+0.184
=1.039 （KN/根）
4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡计，基于安全考虑，取5KN/ ㎡)
q4=5KN/ ㎡
5、单根钢管设计轴向力
荷载组合：
施工恒载:NGK=(q1+ q2)×0.5×0.3+ q3
=( 52+5)×0.5×0.3+1.039
=9.589 （KN/根）
活荷载: NQK= q4×0.5×0.3=5×0.5×0.3=0.75 （KN/根）
轴向力：N=1.2 NGK+1.4NQK
=1.2×9.589+1.4×0.75
=12.557 （KN/根）
6、钢管支架的稳定性检算
单根钢管截面面积（由于是旧管，按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.9×0.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm
由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×40)/1.58=127
查得φ=0.412
N/(φ×A)= 12557 /(0.412×318)
=95.84 MPa≤164Mpa
(其中，Q235 钢管容许应力为205Mpa×80％=164 Mpa，80%为旧管疲劳折减系数)
根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/95.84=1.7，其中未计算剪刀撑重量。
7、扣件受力分析
对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：
从整体验算结果可知：
单根钢管承载力为：12.557KN/根
单个扣件受力为：12.557/3=4.2 KN/个
根据<<扣件式规范〉〉表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/4.2=1.9 。
（二）次不利荷载位置计算
距墩轴线1米为次不利荷载位置，该位置渐变长度为5.3m，与跨中截面相接，按最大荷载对该位置进行支架检算，仍按箱梁底宽计算，该断面面积为：
12×2.0-（2.0-0.50-0.75）×（12-0.8×2-1.0）
=16.95 ㎡
1、支架布置以60×30cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/ m3 计
每延米重量为：16.95×26×1=440.7 KN
则单位面积承重为：q1=440.7 (KN /m)/12m=36.725KN/㎡
由于钢管布置为60cm×30cm，则
单根承载力为：36.725KN/㎡×0.6×0.3=6.611KN/根
2、底模及内模构造荷载
q2=5KN/ m2
3、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算)
a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）
q31=0.0384KN/m×9m=0.3132KN/根
b、可调托座
q32=0.045KN/m×1 个=0.045KN/根
c、横杆自重
q33=0.0384KN/m×8×（0.6+0.3）=0.276 KN/根
d、扣件自重
直角扣件: q34=0.0132KN/m×（8×2+3）个=0.251 KN/根
对接扣件: q35=0.0184KN/m×1 个=0.0184KN/根
所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35
=0.313+0.045+0.276+0.251+0.184
=1.069 KN/根
4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡计，基于安全考虑，取5KN/ ㎡)
q4=5KN/ ㎡
5、荷载组合
施工恒载：NGK=(q1+ q2)×0.6×0.6+ q3
=( 36.725+5)×0.6×0.3+1.069
=8.58KN/根
活荷载：NQK= q4×0.6×0.3=5×0.6×0.3=0.9 KN/根
荷载组合：N=1.2 NGK+1.4NQK
=1.2×8.58+1.4×0.9
=11.556KN/根
6、钢管支架的稳定性检算
单根钢管截面面积（按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：
A=423.9×0.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm
由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×40)/1.58=127
查得φ=0.412
N/(φ×A)= 11556 /(0.412×318)
=88.2 MPa≤164Mpa (Q235 钢管容许应力205Mpa×80％，80%为旧管疲劳折减系数)
根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/88.2=1.8，其中未计算剪刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响。
7、扣件受力分析
对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：
从整体验算结果可知：
单根钢管承载力为：11.556 KN/根
单个扣件受力为：11.556/3=3.9 KN/个
根据<<扣件式规范〉〉表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/3.9=2.0 。
(三）一般不利荷载位置计算
中跨中部为一般不利位置仍按箱梁底宽计算，该断面面积为：
12×2.0-（2.0-0.47）×（12-0.45×3）+（0.8×0.25×2）+（0.25×0.25×2）
=8.23 ㎡，该位置长度为22.8m。
对该位置进行支架检算：
1、支架布置以60×60cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/ m3 计
每延米重量为：8.23×26×1=213.98KN
则单位面积承重为：q1=213.98 (KN /m)/12m=17.832KN/㎡
由于钢管布置为60cm×60cm，则
单根承载力为：17.832KN/㎡×0.6×0.6=6.419KN/根
2、底模及内模构造荷载
q2=5KN/ m2
3、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算)
a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）
q31=0.0384KN/m×9m=0.3132KN/根
b、可调托座
q32=0.045KN/m×1 个=0.045KN/根
c、横杆自重
q33=0.0384KN/m×8×（0.6+0.6）=0.369 KN/根
d、扣件自重
直角扣件: q34=0.0132KN/m×（8×2+3）个=0.251 KN/根
对接扣件: q35=0.0184KN/m×1 个=0.0184KN/根
所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35
=0.313+0.045+0.369+0.251+0.184
=1.162 KN/根
4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡计，基于安全考虑，取5KN/ ㎡) q4=5KN/ ㎡
5、荷载组合
施工恒载：NGK=(q1+ q2)×0.6×0.6+ q3
=( 17.832+5)×0.6×0.6+1.162
=9.382KN/根
活荷载：NQK= q4×0.6×0.6=5×0.6×0.6=1.8 KN/根
荷载组合：N=1.2 NGK+1.4NQK
=1.2×9.382+1.4×1.8
=13.778 KN/根
6、钢管支架的稳定性检算
单根钢管截面面积（按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：
A=423.9×0.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm
由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×40)/1.58=127
查得φ=0.412
N/(φ×A)= 13778 /(0.412×318)
=105.2 MPa≤164Mpa(Q235 钢管容许应力205Mpa×80％，80%为旧管疲劳折减系数)
根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/105.2=1.5，其中未计算剪刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响。
7、扣件受力分析
对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：
从整体验算结果可知：
单根钢管承载力为：13.778 KN/根
单个扣件受力为：13.778/3=4.6 KN/个
根据<<扣件式规范〉〉表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/4.6=1.7 。
四、纵横木楞力学验算
纵横向木楞采用10×10cm方木，材质为松木，按较低强度等级TC13取职，抗弯允许应力fm=13(N/m㎡), 顺纹抗剪fv=1.4(N/m㎡)，横纹局部承压fc90=2.9（N/m㎡），弹性模量
E=10000（N/m㎡），露天折减系数为0.9，在生产性高温影响下，木材表面温度达40~50℃折减系数为0.8 。A=100cm2, I=833cm4, Wa =167cm3 。
（一）最不利荷载位置计算
1、箱梁混凝土荷载：
支架布置以50×30cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计
每延米重量为：24×1×26=624 （KN）
则单位面积承重为：q1= 624KN/（12×1）=52 （KN/㎡）
2、施工荷载
a、底模及内模构造荷载
取q2=5KN/ m2
b、其他活荷载
取q4=5KN/ ㎡
3、荷载组合，由于钢管布置为50cm×30cm，则
q=q1+q2+q4=(52+5+5)×0.3=18.6 (KN/m)
即q=18.6×1000
=1.86×104 (N/m)
4、木楞跨中弯矩
Mmax=ql2/8=1.86×104×0.52/8=581.3 (N·m)
5、弯应力
σm=M/Wa=581.3/(167/1000000)=3.48×106 (N/㎡)
即σm =3.48×106/1000000
=3.48（N/m㎡）﹤fm=9.36（N/m㎡）
其中：fm=13×0.9×0.8=9.36
安全系数为：9.36/3.48=2.68
6、局部承压力
荷载：q×0.5/2=1.86×104×0.5/2=4650 （N）
成压应力：4650/（100×100）=0.465（N/mm2）﹤fc90=2.088（N/mm2）
其中：fc90=2.9×0.8×0.9=2.088（N/mm2）
安全系数：2.088/0.465=4.4
7、剪应力验算
荷载：4650 （N）
剪应力：4650/（100×100）=0.465 （N/ mm2）﹤fv=1.008 (N/m㎡) 其中：fv=1.4×0.8×0.9=1.008 (N/m㎡)
安全系数：1.008/0.465=2.1
（二）次不利荷载位置计算
1、支架布置以60×30cm 布置考虑，钢筋砼重量以26KN/ m3 计
每延米重量为：16.95×26×1=440.7 KN
则单位面积承重为：q1=440.7 (KN /m)/12m=36.725 KN/㎡
2、施工荷载
a、底模及内模构造荷载
取q2=5KN/ m2
b、其他活荷载
取q4=5KN/ ㎡
3、荷载组合，由于钢管布置为60cm×30cm，则
q=q1+q2+q4=（36.725+5+5）×0.3=14.02 (KN/m)
即q=14.02×1000
=1.402×104 (N/m)
4、木楞跨中弯矩
Mmax=ql2/8=1.402×104×0.62/8=630.9 (N·m)
5、弯应力
σm=M/Wa=630.9/(167/1000000)=3.778×106 (N/㎡)
即σm =3.778×106/1000000
=3.778（N/m㎡）﹤fm=9.36（N/m㎡）
其中：fm=13×0.9×0.8=9.36
安全系数为：9.36/3.778=2.4
6、局部承压力
荷载：q×0.6/2=1.402×104×0.6/2=4206 （N）
成压应力：4206/（100×100）=0.421（N/mm2）﹤fc90=2.088（N/mm2）
其中：fc90=2.9×0.8×0.9=2.088（N/mm2）
安全系数：2.088/0.421=4.9
7、剪应力验算
荷载：4206 （N）
剪应力：4206/（100×100）=0.421 （N/ mm2）﹤fv=1.008 (N/m㎡) 其中：fv=1.4×0.8×0.9=1.008 (N/m㎡)
安全系数：1.008/0.421=2.3
（三）一般不利荷载位置计算
1、支架布置以50×60cm 布置考虑，钢筋砼重量以26KN/ m3 计
每延米重量为：8.23×26×1=215.8 KN
则单位面积承重为：q1=215.8 (KN /m)/12m=17.98 KN/㎡
2、施工荷载
a、底模及内模构造荷载
取q2=5KN/ m2
b、其他活荷载
取q4=5KN/ ㎡
3、荷载组合，由于钢管布置为60cm×60cm，则
q=q1+q2+q4=（17.98+5+5）×0.6=16.788 (KN/m)
即q=16.788×1000
=1.788×104 (N/m)
4、木楞跨中弯矩
Mmax=ql2/8=1.788×104×0.62/8=804.6 (N·m)
5、弯应力
σm=M/Wa=804.6/(167/1000000)=4.818×106 (N/㎡)
即σm =4.818×106/1000000
=4.818（N/m㎡）﹤fm=9.36（N/m㎡）
其中：fm=13×0.9×0.8=9.36
安全系数为：9.36/4.818=1.9
6、局部承压力
荷载：q×0.6/2=1.788×104×0.6/2=5364 （N）
成压应力：5364/（100×100）=0.536（N/mm2）﹤fc90=2.088（N/mm2）
其中：fc90=2.9×0.8×0.9=2.088（N/mm2）
安全系数：2.088/0.536=3.8
7、剪应力验算
荷载：5364 （N）
剪应力：5364/（100×100）=0.5364 （N/ mm2）﹤fv=1.008 (N/m㎡)
其中：fv=1.4×0.8×0.9=1.008 (N/m㎡)
安全系数：1.008/0.4740=2.0
五、地基承载力计算
按最不利位置计算荷载组合，单根钢管轴向力为：
荷载组合：N=1.2 NGK+1.4NQK
=1.2×9.589+1.4×0.75
=12.557 KN/根（KN/根）
由于钢管以50×30cm 布置，单位面积荷载为：
12.557/（0.5×0.3）=83.7 （KN/㎡）
即为：83.7×1000/（1000×1000）=0.084 (N/m㎡)
或：83.7×1000/（9.8×100×100）=0.85 （kg/cm2）
通过处理地基，承载力可以满足要求。
六、跨公路门架计算
第三联第14跨跨番禺11号公路，路面净宽12m ，与桥轴线左交角65o，路面纵坡约2% ，桥两边缘范围内高差0.8m ，半幅0.4m 。门架设计初步拟定：大梁用9m长45号工字钢，跨度按8m设计，立柱用∮400mm直缝焊接钢管，壁厚8mm，高度4，5m ，立柱上横梁用
32号槽钢2根扣面焊接成矩形截面。门架立柱地梁初步拟定80cm×80cm 截面C25混凝土梁，基础120cm×40cm截面C20混凝土基础。
(一）荷载计算
1、最不利位置荷载计算
综合考虑该跨连续梁的结构形式，在梁肋板的位置最重，梁高为2.0m。根据支架设计图可以看出，中肋下为4根工字钢，边肋下为3根工字钢，经过初步比较，边肋下的工字钢单根受力较大，因此对梁边肋下工字钢进行检算：
1箱梁现浇混凝土重
丛梁布置以支架对应30cm间距考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计，每延米重量为：
{1.2×2－（1.58+1.55）÷2×0.3-(1.28+1.42)÷2×0.45+ 0.25×0.25}×2.6
= 3.596（t/m）
由于丛梁布置边肋下为3根，则
则单根工字钢承重荷载为：：q1=3596/3×9.8/1000=1.199 （KN/m）
2底模及内模构造荷载
规范规定3KN/ ㎡，则肋下底模及内模构造荷载为：
（1.2-0.45）×3=2.25 ( KN/m )
单根工字钢受力为：q2=2.25/3=0.75 ( KN/m )
3扣件式钢管支架重(支架布置60cm×60cm布置，高度1m，2层纵横水平杆，一个顶托)
a、一处立杆重（采用Ф48×3.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）
q31=0.0384KN/m×1m×4(列) /0.6（间距）/3（根工字钢）=0.085 （KN/m）
b、可调顶托
q32=0.045KN/m×1 个×4(列) /0.6（间距）/3（根工字钢）=0.100 （KN/m）c、横杆重
q33=0.0384KN/m×2（层）×1.2m/0.6（间距）/3（根工字钢）=0.051 （KN/m）d、扣件重
直角扣件:
q34=0.0132KN/个×2个×2（层）×4(列) /0.6（间距）/3（根工字钢）
=0.117（KN/m）
e、工字钢顶面横向14号槽钢重：
q35=0.14535 KN/m×1.2/cos25o /0.6（间距）/3（根工字钢）
=0.107（KN/m）
f、横向剪刀撑重：
q36=0.0384 KN/m×1.2m/cos45o /0.6（间距）/3（根工字钢）
=0.036 （KN/m）（隔排设置）
h、纵向剪刀撑重
q37=0.0384 KN/m×1.0m/cos45o×2×4(列) /3（根工字钢）
=0.145 （KN/m）
i、横向剪刀撑用活动扣件重：
q38=0.0146 KN/m×2个/0.6（间距）/3（根工字钢）
=0.006 （KN/m）（隔排设置）
j、纵向剪刀撑用活动扣件重：
q39=0.0146 KN/m×2个/1.2（间距）（每两排一道）
=0.035 （KN/m）（每两排一道）
所以扣件式钢管支架重:
q3=q31 + q32 + q33 + q34 + q35 + q36 + q327 + q38 + q39
=0.085+0.100+0.051+0.117+0.107+0.036+0.145+0.006+0.035
=0.682 （KN/m）
4施工活荷载:
参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡计，q4=3KN/ ㎡×1.2m/3
=1.2 （KN/m）
5工字钢自重q5=0.590（KN/m）
6单根工字钢承受荷载：
施工恒载:NGK=q1 + q2 + q3 + q5
=1.199+0.75+0.682+0.59
=3.167 （KN/m）
活荷载: NQK=q4=1.2 （KN/m）
荷载组合：
N=1.2 NGK+1.4NQK
=1.2×3.167+1.4×1.2
=5.48 （KN/m）
2、一般不利位置荷载计算
一般不利位置在箱室下，工字钢间距为60cm,对单根工字钢进行检算：1箱梁现浇混凝土重
丛梁布置以支架对应60cm间距,钢筋砼重量以26KN/m3 计，每延米重量为：
q1=0.6m×0.47m×2600(kg/m3)×9.8(N/kg)/1000
=7.185 （KN/m）
2底模及内模构造荷载
规范规定3KN/ ㎡，则肋下底模及内模构造荷载为：
q2=3×0.6=1.8 ( KN/m )
3扣件式钢管支架重(支架布置60cm×60cm布置，高度1m，2层纵横水平杆，一个顶托) a、一处立杆重（采用Ф48×3.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）
q31=0.0384KN/m×1m/0.6（间距）=0.064 （KN/m）
b、可调顶托
q32=0.045KN/m×1 个/0.6（间距）=0.027 （KN/m）
c、横杆重
q33=0.0384KN/m×2（层）×0.6m/0.6（间距）=0.077 （KN/m）
d、扣件重
直角扣件:
q34=0.0132KN/个×2个×2（层）/0.6（间距）=0.088（KN/m）
e、工字钢顶面横向14号槽钢重：
q35=0.14535 KN/m×0.6m/cos25o /0.6（间距）
=0.206（KN/m）
f、横向剪刀撑重：
q36=0.0384 KN/m×0.6m/cos45o /0.6（间距）
=0.054 （KN/m）（隔排设置）
h、纵向剪刀撑重
q37=0.0384 KN/m×1.0m/cos45o×2
=0.109 （KN/m）
i、横向剪刀撑用活动扣件重：
q38=0.0146 KN/m×2个/0.6（间距）
=0.049 （KN/m）（隔排设置）
j、纵向剪刀撑用活动扣件重：
q39=0.0146 KN/m×2个/1.2（间距）（每两排一道）
=0.035 （KN/m）（每两排一道）
所以扣件式钢管支架重:
q3=q31 + q32 + q33 + q34 + q35 + q36 + q327 + q38 + q39
=0.064+0.027+0.077+0.088+0.206+0.054+0.109+0.049+0.035
=0.709 （KN/m）
4施工活荷载:
参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡计，q4=3KN/ ㎡×0.6m
=1.8 （KN/m）
5工字钢自重q5=0.590（KN/m）
6单根工字钢承受荷载：
施工恒载:NGK=q1 + q2 + q3 + q5
=7.185+1.8+0.709+0.59
=10.284 （KN/m）
活荷载: NQK= q4=1.8 （KN/m）
荷载组合：
N=1.2 NGK+1.4NQK
=1.2×10.284+1.4×1.8
=14.861 （KN/m）
（三）纵梁工字钢验算
1、纵梁40号工字钢截面力学性能
查表得知：A=86.112cm2 , Ix=21700cm4 ,Wx=1090 cm3，按碳素钢强度牌号Q235取值，?=235 MPa ，?v=125 MPa, E=2.0×107 MPa，tw=10.5mm，Ix：S=34.1（cm），抗弯稳定安全系数按2计算，即φb=0.5，
2、受力计算
1弯矩计算
纵梁工字钢受力按2跨简支梁、均布荷载简化计算，通过上述计算得知最大荷载q处于一般不利位置，即箱室底板下，其q=14.861KN/m，计算图示如下：
Mx=1/8×ql2
=1/8×14.861×5.72
=60.354 （KN·m）
2剪力计算
V=ql/2
=14.861×5.7/2
=42.354 （KN）
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
脚手架计算公式 1. 脚手架参数 本工程外防护脚手架采用落地式脚手架，搭设高度为25.000m,本脚手架采用密布网进行全封闭。 搭设尺寸为：横距Lb为1.05m,纵距La为1m,大小横杆的步距为 1.6 m; 内排架距离墙长度为0.30m; 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为150.00 m;采用的钢管类型为①48X 2.75横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00;连墙件采用三步四跨，竖向间距4.8 m,水平间距4 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2层； 3. 风荷载参数 本工程地处湖南长沙市，基本风压0.32 kN/m2; 风荷载高度变化系数诉z,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数V s为0.214; 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构白重标准值（kN/m）:0.1248; 脚手板白重标准值（kN/m2）:0.300;栏杆挡脚板白重标准值 （kN/m）:0.150 ;安全设施与安全网（kN/m2）:0.005; 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；每米 1 人生的磨难是很多的，所以我们不可对于每一件轻微的伤害都过于敏感。在生活磨难面前，精神上的坚强和无动于衷是我们抵抗罪恶和人生意外的最好武器。
脚手架钢管白重标准值（kN/m）:0.031;脚手板铺设总层数：13; 5. 地基参数 地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa）:120.00;立杆基础底面 面积（m2）:0.20;地基承载力调整系数：1.00。
工程 满 堂 装 饰 脚 手 架 施 工 方 案 编制人： 审核人： 批准人： 编制日期： 编制单位：有限公司
目录 第一节编制依据 (2) 第二节工程概况 (2) 第三节施工总体安排 (2) 一、施工条件............?-...............?- (2) 二、施工准备...?- (2) 三、劳动力计划 (3) 第四节主要施工方法 (3) 一、搭设形式 (3) 二、脚手架构造 (3) 三、满堂脚手架施工工艺 (4) 第五节脚手架的计算 (5) 第六节技术质量保证措施 (7) 第七节安全使用措施保障 (7) 一、安全注意事项 (7)
第一节编制依据 1. 《建筑施工手册》(第二版)； 2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； 3．《建筑施工脚手架实用手册》； 4．《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）； 5．《建筑地基基础设计规范》（GB 5007-2002）。 第二节工程概况 该工程为工程，位于。结构形式为排架结构。建筑高度:19.5M，地上1层，建筑面积约为17000㎡。室内天棚为乳胶漆天棚，墙面为乳胶漆墙面，为了方便施工，在室内搭设满堂脚手架，架体高度为18.9M，采用满堂钢管脚手架。（根据实际情况填写） 第三节施工总体安排 一、施工条件 根据本工程情况，满堂脚手架采用钢管在一层地面上搭设脚手架至屋面，解决室内装饰施工。 二、施工准备 1、材料准备 钢管：采用φ48.3*3.6的钢管，主要用于脚手架的各种受力杆件。 扣件：直角扣件（十字扣）用于两根呈垂直交叉钢管的连接；旋转扣件（回转扣）用于两根呈任意角度交叉钢管的连接；对接扣件（一字扣）用于两根钢管对接连接。 脚手板：采用4000*400*60木跳板，满铺于各作业面上。 2、材料供应及料场安排 脚手架工程所用材料由公司设备部租赁，根据计划进场。 由于本工程由一个施工班组施工，较易管理，钢管应堆放整齐，不同长度钢管应分别堆放。堆料场内各挂一标示牌，注明料场的管理制度、负责人、钢管维护保养等。 三、劳动力计划 序号工种人数备注 1 架子工20 上岗证 2 杂工8 第四节主要施工方法 满堂脚手架全高为18.9m，采用单立杆脚手架，且本工程工期较紧，脚手架应满足结构及装饰施工的要求。 一、搭设形式 在一层地面上搭设满堂脚手架至屋面板下600处。
精心整理 满堂支架计算 1、荷载计算 根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。 钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。 截面积 转动惯量 1A W 砼B ((C 、人员及机器重 W=1KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) D 、振捣砼时产生的荷载 W=2KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载 W=3KN/m 2(采用汽车泵取值3.0KN/m 2) F 、风荷载 W 模板W 方木22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π2/144444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=π2/12.0105.33 .01m kN kg W =??=钢管
按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，风荷载W k =0.7u z u s W o 其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为1； u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8； W o 为基本风压，按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3KN/m 2。 风荷载W k =0.7×1×0.8×3=1.68KN/m 2 由风荷载产生立杆弯矩值： 式中： w M k ωα0l 22.1(1)βγW E N ——欧拉临界力； (2)立杆稳定验算 结论：立杆满足强度及稳定性要求。 (3)横向钢管（次楞）强度和刚度验算 次楞荷载组合N=1.2×（27.2+0.4）+0.9×1.4×（1+2+3+1.68）=42.8KN/m 2 按照次楞最不利位置0.3m 间距布置，单根次楞荷载q=42.8×0.3=12.8KN/m A 、横向钢管抗弯强度验算 []MPa f MPa 1704.761712.278.0108.515.12.019.01089.4728.0102.2743=≤=?-????+???=-）（σ
满堂脚手架设计计算方法（新） 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
脚手架的计算方法 目前，在我国脚手架工程量的计算方法有两种：即综合脚手架和单项脚手架。 比如北京（综合）、河北（单项）。 ?综合脚手架 为简化脚手架工程量的计算，以建筑面积做为脚手架的工程量，不分搭设方式，一般综合了砌筑，浇注，吊装，装饰等所需脚手架的摊销量，综合了木制，竹制，钢管脚手架等（满堂基础另算）计算原则一般按多层，高层及檐高来计算，若是高层建筑要计算高层建筑超高增加费。（ 20M ） ?单项脚手架 依工程项目不同的方式搭设 （ 1 ）砌筑脚手架：按墙面垂直投影面积以 M 2 计算 外墙脚手架： S= 外墙外边线长 * 外墙高度 内墙脚手架： S= 内墙净长 * 内墙净宽 山墙脚手架： S= 山墙长 * 平均墙高 独立柱脚手架： H ≤ 3.6M S= 柱周长 * 高 H ＞ 3.6 S= （柱周长 +3.6 ） * 高 外墙双面抹灰脚手架：外墙含在砌筑中， H ＞ 3.6 考虑抹灰脚手架 砖基础脚手架：室外地坪至垫层上面，大于 1.5M ，按砌墙计算 （ 2 ）现浇混凝土脚手架： 基深＞ 1.5M B 条＞ 3M B 坑＞ 16M 2 按土方放坡内的底面积计算，套满堂脚手架定额后乘 0.3 。 梁、柱、墙高大于 3.6M ，计算浇捣脚手架 S （梁） = 梁净长 * 高度（地面到顶面） S （柱） = （周长 +3.6 ） * 柱高 S （墙） = 墙净长 * 室内地面至板底高度 （ 3 ）抹灰脚手架 梁，柱，墙高度大于 3.6M ，计算抹灰脚手架，公式同上，如有满堂脚手架可利用时，不再计算。 （ 4 ）满堂脚手架 天棚高度大于 3.6M ，按净面积计算，不扣除柱，垛所占面积。 室内高度超过 5.2M ，计算增加层， 1.2M 为一层，少于 0.6M 不计 三、工程量计算规则（ P114-115 ） 四、定额说明
一、编制依据： 1、现场施工的条件和要求 2、施工图纸 3、《建筑施工手册》第四版 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-2011 5、国家及行业现行规范规程及标准 二、工程概况 本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资的重点建设项目。为解决场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2011年修建完成了一条宽为15米的（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。 由于周边安置点的修建，现状道路断面已无法满足交通需求。同时道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周边山洪的排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。 本工程现状道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安置房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，具体拓宽方式为： 对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整治范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面全部铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上的行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。 道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最后进入市政排水管网。
脚手架计算方式 脚手架的上下通道：脚手架体要设置安全马道：①马道宽度不小于1米，坡度以1：3（高：长）为宜。②马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。③人行斜道小横杆间距不超过1.5米。④马道上满铺脚手板，板上钉防滑条，防滑条不大于300mm。⑤设置护栏杆，上部护身栏杆1.2米，下部护身栏杆距脚手板0.6米，同时设180mm宽档脚板。 脚手架的卸料平台：卸料平台上面要挂牌标明控制荷载；要严格按照搭设方案施工。卸料平台设计计算 立杆横距ｂ＝１米，立杆纵距Ｌ＝１．５ｍ，步距ｈ＝１．５ｍ 剪刀撑连续设置，卸料平台宽度Ｃ＝２ｍ。 （１）强度计算 Ｍmax=q12/8 q=1.2(GK.C+gk)+1.4KQQK.C GK──脚手板重量GK=0.3KN/M2 C ──卸料平台宽度C=2M gk──钢管单位长度gk=38N/M KQ──施工活荷载KQ=1.2N/M2 QK──施工荷载标准值QK=2000N/M2 q=1.2*(300*1.0+38)+1.4*1.2*2000*1=405.6+3360=3765.6N/M Mmax=(3765.6*12)/8=470.7N.M 验算抗弯强度 S=Mmax/W=470.7/5078=92.7N/MM2<205N/MM2
所以安全满足设计要求 (2)计算变形 查表φ48*3.5的钢管参数 E=2.06*105N/MM2 (钢管的弹性模量) I=12190mm(钢管的截面惯性矩) W/b=5ql3/384EI=(5*3765.6*10003)/(384*2.06*105?*?12190) =?0.?19%=1/526<1/150 满足要求 经结构计算均符合强度、刚度、稳定性的要求 落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.2米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.4米，水平间距2.4米。 施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 一、大横杆的计算:
单排脚手架计算公式： ±0.000以上 立杆：34.130－7 = 27.13 M 27.13÷1.6 = 16.95根，取17根 17×2 = 34根 水平杆：取平均高度 2/3×（13.319+19.896）= 22.143 M 22.143÷1.8 = 12.3根，取13根 13×2 = 26根 小横杆：17×13 = 221根 ±0.000以下（比赛池内） 25.5-14 = 11.5M ， 11.5÷2 = 5.75 M 立杆：5.75 ÷1.6 = 3.59根，取4根 4×2 = 8根 水平杆：3.2÷1.8 = 1.78根，取2根 2×2 = 4根 小横杆：8根 共计： 立杆：（34+8）×22.143 = 930.006 M 水平杆：（26+4）×27.13 = 705.35 M 小横杆：（221+8）×1.8 = 412.2 M 操纵面：2.5m×34条=85 M 填心杆：6m×4条=24 M 护栏：6m×20条=120 M 护栏立杆：1.2m×18条=21.6 M 剪刀撑：6m×16条=96 M 八字杆：6m×10条=60 M 水平拉杆：6m×5条=30 M 拔杆：1.5m×8条=12 M 总吨数：（930.006+911.4+412.2+85+24+120+21.6+96+60+30+12）×3.85 = 10.403 t 扣件分类 活动扣：32个（剪刀撑用） 十字扣：操作面40×4=160 个 护栏杆25×2=50 个 小横杆170×4=680 个 八字杆10×2=20 个 水平拉杆 5×2=10 个 护立杆 20×1=20 个 接头：水平杆15×6=90 个 立杆 34×2=68 个 操作面20×1=20 个 共计1150个
满堂脚手架 施 工 方 案 编制人： 审核人： 审批人：
第一章工程概况 1、工程名称： 2、工程规模： 3、施工主要内容：根据建筑物平面布置及高度、现场施工条件和施工进度及结构层不同 变化的特点，1、2、3、4、5#楼间飘带、连廊及装饰柱、射击场露天顶棚外装搭设满堂脚手架。 4、建设地点： 5、本脚手架方案对象为室外飘带、连廊、露天顶棚外装施工采用的满堂脚手架施工方案。 第二章编制依据 1、建筑设计有限公司提供的施工图及有关图纸会审记录。 2、主要规范、规程 国家现行的各种施工及验收规范、技术规程与质量检验评定标准 《建筑工程扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80－2016 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 关于贯彻建设部新颁发的两个脚手架安全技术规范的通知 有关脚手架施工的技术要求、规范及文件。 3、已经监理工程师审核的施工组织设计。 4、参考手册 建筑施工手册 简明施工计算手册 使用建筑施工安全手册 建筑工脚手架实用手册
第三章施工部署 一、设计整体思路 1.根据建筑物平面布置及高度、现场施工条件和施工进度及结构层不同变化的特点， 1、2、3、4、5#楼间飘带、连廊及装饰柱、射击场露天顶棚外装搭设满堂脚手架。用 作干挂铝板各工序的装饰施工。 2.搭设布局范围：本工程脚手架均采用Φ48× 3.5钢管扣件搭设，为满堂形 式。满堂脚手架在飘带、连廊、露天顶棚正下方操作面区域内立杆纵、横距基本均为1.2m，步距均为1.8m。 在飘带、连廊、露天顶棚侧面操作面区域内的满堂脚手架超出投影面外侧两排立杆，立杆纵距1.2米、横距1.05m，步距均为1.8m，里立杆距侧面铝板完成面25㎝，防护栏杆搭设在工作面外立杆处，上栏杆上皮高度应为比工作面脚手板面高1.2m，中栏杆应居中设置。 架体总体高度最高约为20m，操作平台至施工点的距离在900mm-1800mm之间，飘带两侧外立面架体高出满堂脚手架约1.5m-2.5m，高出部分利用双杆箍梁式拉杆与钢构梁拉结，拉结点水平间距为4.8m；在后搭设部分的脚手架纵横向间距及步距将根据实际随时调整，但均会在规范和方案要求之内。 由于本次搭设的脚手架较高，因此在架体的纵、横向方向均设置剪刀撑，加强脚手架的稳定。纵向剪刀撑连续设置。剪刀撑在后搭设部分的脚手架处断开，在后续搭设时跟进。 第四章搭设前的施工准备 一、地面 现场清理，确保脚手架搭设范围内无障碍物，场地无积水，脚手架平台已具备作业条件。 二、材料 1、采用￠48×3.5钢管，涂刷好防锈漆，钢管的端部切口平整，严禁使用明显 变型，裂纹和严重锈蚀的钢管。 2、钢管、扣件等材料进场必须有准用证、许可证、企业营业执照、产品合格证 及相应检验报告等。发现有脆裂、变形、滑丝等现象者禁止使用。
一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001) 二.工程概况 新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2，现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构，基础采用条形基础，房屋一层为框架结构（信号楼），二层为砖混结构（办公楼）。信号楼净空尺寸为4.3m，总长为46.7m，宽为7.9m。 三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求 （1）钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。 （2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(GB15831)的规定。 （3）脚手架下，立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件 满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置 根据房屋设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以及其它荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。 现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。 满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。
说明 一、本章包括外脚手架、里脚手架、满堂脚手架、电动吊篮式脚手架、活动脚手架、电梯井架、烟囱、水塔脚手架及安全防护设施等措施项目；适用于建筑、装饰工程中的脚手架工程。 二、本章各类脚手架子目均按钢管脚手架编制。 三、建筑用外脚手架是指单独为建筑物外墙外边线上所有构件及部位的整体结构、装饰工程施工所需搭设的外脚手架。装饰用外脚手架是指单独为建筑物外墙外边线上所有构件的装饰工程施工所搭设的外脚手架。 四、同一栋建筑物不同高度部位的脚手架周转用材的使用时间不同，因此外脚手架按搭拆、使用分别编制子目，脚手架搭拆及使用的时间规律如图13-1所示： 外脚手架全部周转材料在施工现场的加权平均使用天数为外脚手架的“有效使用天数”。 五、外脚手架分为综合脚手架、单排脚手架，外脚手架包括脚手架、平桥、斜桥、平台、护栏、挡脚板等。建筑物的外脚手架区分不同的高度、用途(建筑用、装饰用)，分别按照相应单排脚手架、综合脚手架子目计算。 六、里脚手架包括外墙内面装饰脚手架、内墙砌筑及装饰用脚手架、外走廊及阳台的外墙砌筑和装饰脚手架、走廊柱、独立柱的砌筑和装饰脚手架、现捣混凝土柱、混凝土墙结构及装饰脚手架费用。 七、满堂基础脚手架按满堂脚手架基本层子目的50%执行。条形基础宽度大于3m，且深度大于1.5m时，按满堂基础脚手架计算。 八、架空运输道，适用特殊施工环境，按施工组织设计计算。子目以架宽2m为准，如架宽大于2m时应按相应子目乘以系数1.20；超过3m时按相应子目乘以系数1.50。 九、独立安全水平挡板和垂直防护架，是指脚手架以外单独搭设的，用于车辆通道、人行通道、临街防护和施工现场和其他危险场所隔离等防护。 十、超过1.5m宽以上雨蓬的檐口装饰线，如没有计算综合脚手架的，按单排脚手架计算(顶层雨篷不适用)。 十一、凿桩头的高度如超过1.2m时，混凝土灌注桩、预制方桩、管桩每凿1m3桩头，计算单排脚手架16m2；钻(冲)孔桩按直径乘以4加3.6m再乘以高，按单排脚手架子目执行。人工挖孔桩凿护壁，不得计算脚手架。 十二、斜板、拱形板、弧形板屋面和架空阶梯的计算高度按平均高度。 十三、建筑物脚手架托架适用于高层建筑外脚手架沿建筑高度分区搭拆时的脚手架承托结
L --长杆总长度(m)；N2 --直角扣件数(个)； N3 --对接扣件数(个)；
N4 --旋转扣件数(个)； S --脚手板面积(m2)； n --立杆总数(根) n=121； H --搭设高度(m) H=18； n1 --纵向跨度n1=10； n2 --横向跨度n2=10； h --步距(m) h=； la--立杆纵距(m) la=； lb --立杆横距(m) lb=； 长杆总长度(m) L =×18×(121+×121/× 直角扣件数(个) N2=×18/×121=3485 对接扣件数(个) N3=6=1075 旋转扣件数(个) N4=×6=322 脚手板面积(m2) S=×10×10××= 根据以上公式计算得长杆总长米；直角扣件3485个；对接扣件1075个；旋转扣件322个；脚手板。 九、脚手架的搭设要求: 1、满堂脚手架搭设在建筑物楼面上时，脚手架自重及施工荷载应在楼面设计荷载许可范围内， 否则须经验算后制定加固方案;
2、立杆搭设应符合下列规定： (1)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1ｍ；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm,如下图所示： (2)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接； (3)立杆顶端宜高出女儿墙上皮1ｍ，高出檐口上皮ｍ； 3、水平杆搭设应符合下列规定,如图所示： (1)纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于３跨； (2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接； (3)横向水平杆应放置在纵向水平杆上部，靠墙一端至墙装饰面距离不宜大于100mm； (4)主节点处必须设置横向水平杆； (5)杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm， 各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3； (6)搭接接头的搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于3个旋转扣件固定; 4、扫地杆设置应符合下列要求： (1)纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm； (2)脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方；5、扣件安装应符合下列规定：
高大脚手架计算书（已通过专家论证） 脚手架计算书 1、脚手架相关力学计算条件 根据檐高和施工的需要，搭设脚手架的高度为H=74.20m（考虑到屋顶局部高处因此均按80m 计算）、立杆横距Lb=1.05m、立杆纵距L=1.20m,大横杆步距h=1.2m，横向水平杆靠墙一侧外伸长度＝300mm,铺5cm厚木脚手板4层，同时施工2层，施工荷载按结构施工时取 Qk=4KN/M2，（装修时荷载考虑两层同时作业，每两米按一人操作计算，人边放一个300mm 高直径500mm的灰斗，架体脚手板上排放两箱外墙面砖），连墙杆布置为两步三跨（2h×3L），钢管为φ48×3.2，基本风压W0＝0.35KN/m2，采用密目立网全封闭,计算脚手架的整体稳 定。 其它计算参数查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》知：立杆截面面积A=489mm2（由于使用旧钢管，考虑到磨损，钢管壁厚按3.2mm计算，则截面面积A=458mm2）,钢管回转半径i=1.58cm,截面模量W=5.08cm3,钢材抗压强度设计值f＝205N/mm2，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，木脚手板的自重0.35KN/m2，密目网（密度为2300目/100cm2）的自重0.005KN/m2，挡脚板、栏杆的自重 0.14KN/m。 2、纵向水平杆计算： 脚手架属于双排扣件式钢管脚手架，施工荷载由纵向水平杆传至立杆，只对纵向水平杆进 行计算，按三跨连续梁计算，计算简图如下 抗弯强度按下式计算 σ＝≤f M＝0.175F?L F—由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值，F=0.5qlb(1+ )2 q―作用于横向水平杆的线荷载设计值； q= (1.2Qp+1.4QK)?S1 Qp―脚手板自重＝0.35 KN/m2； QK―施工均布荷载标准值（装修施工时为2KN/M2）取QK=3KN/M2； f―Q235钢抗弯强度设计值，按规范表5.1.6采用，f＝205N/mm2； S1―施工层横向水平杆间距，取S1=1200mm； 1.4―可变荷载的荷载分项系数； a1―横向水平杆外伸长度,取a1＝300mm －柱距，取 =1050mm －排距，取 =1200mm W－截面模量，按规范附录B表B取值，W=5.08cm3； σ＝
扣件式满堂脚手架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
二、计算参数
架体是否封闭密目网 是密目式安全立网自重标准值 g 3 (kN/m2) 0.1 风压高度变化系数uz/ 风荷载体型系数us/ 脚手板自重标准值g 1k (kN/m2)0.35 栏杆自重标准值g 2k (kN/m)0.17 基础类型混凝土楼板地基土类型/ 地基承载力特征值fak(kPa) / 是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市北京(省)北京 (市) 地面粗糙度类型/ （图1）平面图 （图2）剖面图1
（图3）剖面图2 三、次楞验算 、脚手板自重g1,转化为次楞上的线荷载，活荷载包括施恒荷载包括次楞自重g kc 工活荷载、材料堆放荷载，转化为次楞上线荷载。 次楞按三跨连续梁计算，恒荷载满布，活荷载按不利布置进行组合；强度及挠度验算时，活荷载按第一跨及第三跨布置计算；抗剪验算时，活荷载按第一跨及第二跨布置计算。 1、强度验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e ]= 1.2×(0.033+0.35×300/1000)=0.166kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e =1.4×(2+2)×300/1000=1.68kN/m 计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图1
（图5）次楞弯矩图(kN·m) M max= 0.149kN·m σ=M max/W=0.149×106/(1×4.493×103)=33.273N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求 2、挠度验算 挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e + (Q1+Q2)e =0.033+0.3×300/1000+(2+2)×300/1000=1.323kN/m （图7）挠度计算受力简图 （图8）次楞变形图(mm) νmax=0.269mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10 mm 满足要求 3、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为：R=1.827kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.31kN
满堂脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 华表世纪科技有限公司https://www.doczj.com/doc/b718262199.html, 一、参数信息: 1.脚手架参数华表世纪建设施工设施安全计算北京专版 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数华表世纪安全计算 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 华表世纪满堂脚手架受力计算 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图
脚手架和模板工程计算公式参数（转） 2012-12-01 19:41:17| 分类：默认分类| 标签：|举报|字号大中小订阅 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算10－1－2 前言10－1－2 1 充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计10－1－2 2 扣件式钢管脚手架基本构造与主要杆件10－1－4 3 扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算10－1－6 4 了解扣件式钢管脚手架和模板支架（结构支架）的特性，应注意掌握的几个要点10－1－13 5 算例及比较10－1－17 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算 益德清（中国工程设计大师） ----本文摘自《浙江建筑》 前言 扣件式钢管脚手架和模板支架工程是土木建筑工程施工中必不可少且十分重要的临时设施，它既为工程顺利施工，又直接影响工程的质量、进度、效率、安全等。二十余年来，我国经济迅速发展，高层建筑、大跨度建筑大量兴建, 商品混凝土泵送现浇钢筋混凝土结构体系的形成，都促使高层脚手架和空间高、跨度大的模板支架应用日渐增多。随之在工程施工中，编制高层脚手架和模板支架的施工组织设计的重要性也越加明显。 特别是近年来，扣件式钢管模板支架发生的安全事故，引起了建设主管部门和工程部门的关切和重视，为了贯彻浙江省建设厅“关于开展全省建设安全生产年活动”，笔者受省、市工程管理和施工部门的邀请，针对扣件式钢管脚手架和模板支架的设计计算中的某些要点和问题，作了一些介绍，有一部分工程技术人员希望有书面资料，为此，笔者整理成这篇文章，供施工部门技术人员编制施工组织设计时参考。由于本人对施工技术知之不多，若有不妥，请工程界同仁指正。 1 充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计 1.1 脚手架工程 脚手架是土木建筑工程施工必须使用的重要设施，是为保证高处作业安全、顺利进行施工而搭设的工作平台或作业通道，在结构施工、装修施工和设备管道的安装施工中，都需要按照操作要求搭设脚手架。 脚手架是施工中必不可少的，是随着工程进展需要而搭设的。虽然它是建筑施工中的临时设施，工程完成就拆除，但它对建筑施工速度、工作效率、工程质量以及工人的人身安全有着直接的影响，如果脚手架搭设不及时，势必会拖延工程进度；脚手架搭设不符合施工需要，工人操作就不方便，质量会得不到保证，工效也提不高；脚手架搭设不牢固，不稳定，就容易造成施工中的伤亡事故。因此，脚手架的选型、构造、搭设质量等决不可疏忽大意、轻率对待。 脚手架的种类很多，按搭设位置分：有外脚手架和里脚手架；按所用材料分：有木脚手架、竹脚手架和金属（钢管、型钢）脚手架；按构造形式分：有多立杆式、框式、桥式、吊式、挂式、升降式等；按立杆搭设排数分：有单排、双排和满堂红架；按搭设高度分：有高层脚手架和普通脚手架；按搭设用途分：有砌筑架、装修架、承重架等。 不论哪种脚手架工程，都应符合以下基本要求：
脚手架步距、跨距（纵距）、横距 脚手架每层之间(即水平杆之间)的距离称为步距，立杆之间的距离称为跨距，同则相等，同跨与同步，则表明每层之间的高度均相等，每根立杆之间的距离均一样。脚手架步距是指上下水平横杆轴线间的距离。一般为1.8米（步距）。所谓跨距是指相邻立杆之间的轴线距离。一般为1.5米（纵距）。 （立杆）横距，是指双排脚手架内外立杆之间的距离，说叫排距也对，就是内排和外排，也可以是双排以上的（单排、双排脚手架就是这个意思。）。 （立杆）纵距，就是指同一排立杆之间的间距，因为一般的单双排脚手架长度方向较长，也就是纵向了，所以叫纵距。 （横杆）步距，是指脚手架大横杆竖向间距，过去总是说一步架、两步架，因为这是工人操作的做业面，所以形象的叫步，上下大横杆之间的距离也就叫步距了。脚手架底层步距不应大于2米。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。立杆接长除顶层顶步外，其余各层接头必须采用对接扣件连接。如采用对接方式，则对接扣件应交错布置；当采用搭接方式，则搭接长度不应小于1 米，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于l00 毫米。 脚手架步距，跨距的设置必须按照行业规范进行，确保各施工阶段，各层脚手架的搭设均符合规定，这样才能保持整个架体的稳定性与牢固。
建筑脚手架和单独装饰脚手架工程 关于单独装饰脚手架工程 一、外墙综合脚手架 二、独立柱脚手架（按柱身周和加3.6m后乘以高度以面积计算，3.6m以下套活动脚手架，高度超过3.6m，套单排脚手架） 三、天棚装饰脚手架，H<3.6m时，套天棚活动脚手架，H>3.6m时,套满堂脚手架， H>5.2m时，每增加1.2m按增加一层计算。 以上总结为： 层高3.6m以下：墙柱,面计算活动脚手架、天棚活动脚手架 层高3.6m以上：墙柱,面计算单排脚手架、天棚满堂脚手架 单独装饰工程不存在计算里脚手架
满堂脚手架计算书计算依据: 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 」、架体参数
州、，夹 、何载参数 三、设计简图 搭设示意图: 平台水平支撑钢管布置图 平面图
侧立面图 G ik=g ik=0.04kN/m G 2k=g2k Xl b/(n+1)=0.35 X 1.0/(2+1)=0.12kN/m Q ik=q ik Xl b/(n+1)=1 X 1. 0/(2+1)=0.33kN/m Q 2k=q2k Xl b/(n+1)=3 X 1.0/(2+1)=1.0kN/m 1 、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算 满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2 X ?+G k)+1.4 X (Q1k+Q k)=1.2 X (0.04+0.1 2)+1.4 X( 1.0+0.33)=2.054
板底支撑钢管计算简图 M ma>=ql 78=2.054 X 1. 02/8=0.257 kN ?m R ma>=ql/2=2.054 X 1.0/2=1.027kN (T =MUW=0.257X 106/(5.26 X 103)=48.86N/mmf w [f]=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1 .2 X (G1k+G2k)+1 .4 X (Q1k+Q2k)=1 .2 X (0.04+0.1 2)+1.4X(1.0+0.33)=2.054 q 2=1.4 XF1=1.4 X 1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 M ma>=0.607kN ?m 剪力图 R maxf=1.727kN (T =MUW=0.607X 106/(5.26 X 103)=115.399N/mni< [f]=205N/mm2 满足要求！ 2 、挠度验算
扣件钢管楼板模板支架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为5.7m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，间距100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 24.000×0.180×0.800+0.500×0.800=3.856kN/m
活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.800=2.000kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm 3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm 4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2； M = 0.100ql 2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.856+1.40×2.000)×0.100×0.100=0.007kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.007×1000×1000/43200=0.172N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.856+1.4×2.000)×0.100=0.446kN 截面抗剪强度计算值 T=3×446.0/(2×800.000×18.000)=0.046N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.856×1004/(100×6000×388800)=0.001mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取木方支撑传递力。 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 支撑钢管计算简图