２０１１年２月第３６卷第２期
润滑与密封
ＬＵＢＲＩＣＡＴＩＯＮＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ
Ｆｅｂ．２０ｌｌＶ０１．３６Ｎｏ．２
ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．０２５４—０１５０．２０１１．０２．００７
桥塞卡瓦坐封下套管磨损机制研究＋
耿岱张仕民王德国刘书海张嗣伟
（中国石油大学（北京）机械与储运工程学院北京１０２２００）
摘要：在油田开发中桥塞是主要井下工具之一，在不同的密封压差下，不同材料的桥塞卡瓦对套管产生不同的损伤。在ＳＲＶ型摩擦磨损试验机上进行卡瓦磨损套管试验，并利用扣描电子显微镜（ＳＥＭ）和ｘ射线能谱仪（ＥＤＡＸ）对套管磨损表面的形貌及元素成分进行分析。结果表明：套管的磨损性能与载荷和接触的卡瓦材料有关；随着卡瓦材料的硬度和载荷的增加，套管的磨损加重；在重载荷作用下，套管磨损机制主要为接触疲劳磨损、黏着磨损和磨粒磨损，表面犁沟现象明硅。
关键词：套管磨损；显微图像；卡瓦；桥塞；犁削效应
中图分类号：ＴＨｌｌ７．１文献标识码：Ａ文章编号：０２５４—０１５０（２０１１）２—０２６—４
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在油田开发中桥塞是实施机械采油、分层注水、分层压裂或酸化、机械卡堵水等注采工艺作业的主要井下工具之一，而桥塞上的卡瓦是坐封在套管上的重要坐封机构，当载荷作用在桥塞卡瓦上时，使卡瓦卡在套管壁上完成坐封，如图１所示。由于地层压力的波动及密封压差的变化，卡瓦和套管将相互摩擦，不仅会出现卡瓦对套管不同程度的损伤，而且会出现卡瓦的断齿或打滑现象。一旦套管磨损严重将直接导致某段油气井报废或整Ｉ：Ｉ油气井报废，带来巨大的经济损失…；而一旦出现卡瓦断齿和打滑现象可取桥塞将滑落到井底，打捞工作极其艰难，直接影响到油气产量和井下作业的安全。
卡瓦材料性能的优劣直接影响到套管的磨损程度。由于深井、超深下工况复杂，桥塞在井下坐封的可靠性以及对套管的损伤程度还不能准确地测量，因
此目前对套管的损伤研究还不够深入嵋。ｏ，而关于卡瓦坐封下套管的力学和摩擦磨损性能的研究尚未见报道。鉴于此，本文作者进行了桥塞卡瓦对套管损伤的模拟试验研究，研制了经过一定热处理工艺的卡瓦材料，并与实际油井中的套管材料组成接触副，在摩擦磨损机（ＳＲＶ）上进行了摩擦与损伤试验；利用扫描电子显微镜（ＳＥＭ）和ｘ射线能谱仪（ＥＤＡＸ）对套管磨损表面的形貌¨“。及元素成分进行分析，揭示了在不同卡瓦材料摩擦下，套管材料的摩擦学行为和磨损机制。为桥塞卡瓦材料的选取提供了可靠依据。
?基金项目：中国石油中青年创新基金项目（２００８Ｄ一５００６—０６—
０ｌ、．
收稿日期：２０１０—０８一１６
作者简介：耿岱，男，博士研究生，主要从事井下工具研制及图１桥寒坐封结构示意图
其摩擦学研究．Ｅ－ｍａｉｌ：ｇｄ＿ｃｕｐ＠１６３．ｔｏｍ．
ｖｉｓ１
Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｄｉａｇｒａｍｏｆｔｈｅｒｅｔｒｉｅｖａｂｌｅｂｒｉｄｇｅ
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万方数据
下完井套管技术交底 一、下套管前准备 1、检查好浮鞋、浮箍、变扣接头、分级箍、双公接头、蘑 菇头、倒扣接头、联顶节是否能够正常使用，丝扣是否 合格，并在地面做好试连接。 2、按照下套管通知单要求，编好套管数据，套管数据应做 到三对口，即与甲方的数据对口，与场地排序和编号对 口，与剩余的套管根数对口。 3、检查准备好下套管使用的工具：套管钳、套管吊卡、套 管吊装带、套管密封脂、灌泥浆管线、井口泥浆管线、 保护母扣的“大盖帽”等。 4、检查并更换5 1/2寸闸板芯子、取出耐磨套、将循环接头 放在钻台，将循环接头和事故接头放在钻台，下套管过 程中井口不返泥浆时，接循环接头打通循环；井口发生 溢流时，抢接方钻杆和事故接头。（注意：每次接事故接 头时必须先把事故接头接在套管上，再接方钻杆，防止 方钻杆撅坏套管丝扣） 5、将小鼠洞甩出，换成干净的下套管鼠洞。 6、两台泥浆泵，一台泵装缸套170*1用来顶通，装缸套170*2 用来循环（必要时顶替泥浆），另外一台泵装缸套160*3 用来固井到井后大排量循环。
二、下套管操作 1、吊套管要一根一起吊，起吊时注意周围人员状态，必须 使用标准吊装带。 2、钻台护丝用绳穿在一块，用气动绞车往下放，严禁直接 往下扔，以防伤人。 3、接附件时一定要涂抹好密封脂并且严防错扣而损坏。 4、下套管过程中，因修设备、更换套管、灌泥浆等而停止 继续作业时，要上下活动套管，防止套管粘卡。 5、套管钳上扣时必须对正后上扣，严禁错扣后强行上扣， 上扣扭矩按标准达到要求。错扣后，看看扣是否损伤， 有问题甩下更换，如果上扣扭矩达到最大，仍有三扣或 三扣以上套管甩下更换，如果上完扣再紧两圈，仍达不 到最大扭矩，套管甩下更换。 6、套管下放过程中要控制速度，下放速度不得大于30秒/ 根，防止压漏地层。 7、要求10根灌泥浆一次，每次必须灌满；灌泥浆时必须活 动套管，防止粘套管事故发生，套管进入稳斜段后，必 须连续灌浆。灌泥浆严禁使用泥浆泵，防止管线甩出伤 人。（特殊情况下如果使用泥浆泵，必须系好保护绳或者 栓好保护链） 8、下套管过程中，一定要有专人坐岗，观察有无井漏（下 套管泥浆不返）、溢流现象（不下套管返泥浆）。
循环流化床锅炉的防磨措施 1 引言 循环流化床(CFB)锅炉是近几年在我国发展起来的一种新型燃烧设备，而循环流化床燃烧技术的发展以其高效率低污染的高性能更是突飞猛进。在环保要求日趋严格的今天，CFB锅炉已成为当前最有前途的燃烧设备，但是CFB与其它锅炉相比，磨损比较严重，本文对此问题进行讨论。 2 磨损机理及防磨措施 磨损在工程上常被理解为由于机械原因产生的颗粒剥离脱落引起的材料表面所不希望的逐渐变化，如减薄，开裂。锅炉常见的磨损即高速的灰粒子从不同的角度冲刷碰撞炉墙或受热面而引起的种种变化。有资料介绍，磨损量与烟速的3.22次方成正比，并随灰粒子的浓度增大而增大。单从理论上讲，降低磨损应从降低烟气流速，减小灰粒子浓度和减小粒子的颗粒直径入手。 下面从炉墙和受热面两个方面入手来介绍锅炉常见的磨损部位及处理办法。 2.1 炉墙 2.1.1 床体燃烧室部分因颗粒直径大，物料浓度高对炉壁造成的磨损最严重。若风室和床体为非水冷壁结构，因炉墙太厚造成的热应力和物料的磨损常常导致墙体内表面产生脱落和出现裂纹。通过把拐角处用圆角代替方角的方法很好地解决了这个问题，如图1所示。为保证床体的温度，床体的上部常保持一定高度的卫燃带，在炉墙与水冷壁的结合处磨损较严重，如图2(a)所示。原因是该处的截面形状发生了变化，导致烟气在此形成涡流区，加速了管子的磨损。我们顺势利导，把水冷壁下部的炉墙做成和膜式壁一样的截面，使炉壁在竖直方向上没有截面变化。如图2(b)所示，磨损大大减轻了。 图1
图2 2.1.2 旋风分离器出口的顶部由于烟气速度高且对炉顶是正面冲击，故此炉墙的脱落异常严重。在烟气速度、颗粒的直径和硬度都不可变的情况下，只能考虑更耐磨的炉墙材料来解决。如硅线石或棕刚玉等。 2.2 受热元件 针对锅炉受热面的磨损，我们从结构和工艺上进行一些探讨。 2.2.1 结构方面：采用一些常规的防磨结构：如在管子表面加装防磨套管或在易磨损部位加大壁厚；用Ω管或方形管等。都在循环流化床中得到了大量的应用，并收到了良好的效果，而一些特别的部位却需要特 别地对待。 (A)炉膛中的屏式受热面 当屏如图3所示布置时，经观察发现弯头部位磨损相当严重，因屏式受热面横向间距很大，用常规保护结构是不可能的，后来采用了图4形式，在弯头处加装了耐磨合金板做成的保护罩，效果不错。芬兰ALSTROM公司生产的410 t/h的CFB锅炉的屏结构如图5所示，炉膛内不出现弯头，每一片过热器屏都有独立的两个集箱。这种结构单从防磨观点上看不失为一种好办法，显然它的缺点是使系统变得复杂，成本 提高。 图3
文件编号：RHD-QB-K6017 （解决方案范本系列） 编辑：XXXXXX 查核：XXXXXX 时间：XXXXXX 锻铣套管技术措施标准 版本
锻铣套管技术措施标准版本 操作指导：该解决方案文件为日常单位或公司为保证的工作、生产能够安全稳定地有效运转而制定的，并由相关人员在办理业务或操作时进行更好的判断与管理。，其中条款可根据自己现实基础上调整，请仔细浏览后进行编辑与保存。 （一）钻井现场准备: 1、设备正常运转 （1）钻台设备正常运转，检查机械传动、电气供应、油气路供应情况。 （2）清洗检查四级固控设备，换40目筛布，将震动筛安装平稳，震动筛下部打扫干净，高架槽、循环槽清理，保障畅通；同时试运行除砂器、除泥器、离心机是否正常，发现异常及时整改。 （3）尤其注意加强传动系统及循环系统的检查和保养，在作业前将两台泥浆泵都准备170mm缸套，确保2台泵都在良好的待命工况，防止因为泥
浆泵的原因影响锻铣作业或造成井下复杂情况。 2. 钻具准备 根据锻铣方的要求制定相应的钻具组合为：215.9mmBit+锻铣工具+177.8mmDC×3根 +158.8mmDC×15根+127mmDP 井队已准备411×4A10 4A11×410 430×410 接头两套确保可以满足锻铣方的要求进行施工。 3、钻具检测计划 （1）所有送井钻杆必须为S135一级，并经管体无损检测、接头超声波、磁粉探伤； （2）钻前对吊卡、吊环、接头、水龙头中心管、提升短节、方钻杆、方钻杆上下旋塞等进行超声波、磁粉探伤（已在井眼准备时进行探伤）； 4、钻井液准备
（1）本井待令后，先以对泥浆进行处理，目前泥浆比重1.18-1.20g/cm3，粘度90-120s，能够满足锻铣套管施工。 （二）、技术措施： 一、通井措施 1、通井钻具组合：215.9mm Bit +127mm 加重钻杆*33根+127m DP，井队现场要求在开钻前必须要及时提前通知指挥所相关部门把所需的钻具准备到位，仔细核实所有钻具扣型，依照连接要求准备好变丝接头并确保检测合格备用 2、通井至3747.23m，至177.8mm回接筒位置，确保244.5mm套管内下入244.5mm套管铣刀畅通。 3、现场要求做好严谨组织，保证施工安全的情况下缩短施工周期，提高施工效率。施工更需要注
住宅五大部位的防渗漏措施--附细部节点图做法随着社会的进步和发展以及业主对住宅品质的高要求，对防渗漏施工提出更高要求。结合现场实际施工要求，对地下室、外墙、厨卫、出屋面、外门窗等部位采取一定防渗抗漏措施，确保实现无渗漏工程。 一、地下室防渗漏 （1）地下室止水螺杆要求 1、止水片焊缝必须饱满； 2、拆模后螺栓凹槽部位用密封材料封堵，凹槽深度不小于20mm； 3、基层处理工作必须在侧墙大面积防水卷材及涂层施工前完成。
（2）地下室施工缝要求 1、地下室施工缝必须使用止水钢板； 2、止水钢板必须进行搭接，搭接长度不得小于25mm，且必须进行双面满焊； 3、施工缝二次浇筑前，应将其表面浮浆和杂物清除； 4、施工缝位置必须进行防水附加施工。
（3）地下室套管要求 1、穿墙套管必须为刚性止水套管； 2、套管防水附加层施工必须严格按照节点做法进行； 3、套管位置必须施工防水附加层。
（4）地下室阴阳角要求 1、凡地下室顶板或挡墙涉及阴阳角部分都必须使用大面同规格的卷材施工附加层； 2、阴阳角处必须做圆弧或折角； 3、阴阳角防水附加层必须先施工验收合格后才能进行大面卷材的铺贴。 4、桩头钢筋设置止水环，桩头处涂刷水泥基渗透结晶防水涂料。
二、外墙防渗漏 （1）穿墙套管处理要求 1、拆模后螺栓套管应剔除（至少剔除20mm以上）满足基层堵漏条件； 2、外侧用1：2干硬性膨胀水泥砂浆封堵，20～30mm深，从内侧往螺栓孔中注入聚氨酯发泡胶，可打满孔洞，且在发泡胶未干时将外露的发泡胶按入洞内； 3、该工序应在内、外墙体抹灰或保温施工前完成，并作为一个专项隐蔽验收内容，验收合格后方可进行下一道工序施工。
秦皇岛秦热发电有限责任公司#5炉防磨梁加装方案 1.1 膜式水冷壁 锅炉下部密相区内衬由锅炉厂提供，该处内衬最上沿标高为16.10米，炉顶标高为42.70米。从标高16.10米到标高42.70米的膜式水冷壁为水冷壁防磨梁保护及施工范围。该范围内水冷壁由钢管加扁钢鳍片组成膜式壁结构，管径均为57毫米，节距均为87毫米，前后墙宽15051毫米，两侧墙深12615毫米。前后墙膜式水冷壁布置10道防磨梁，两侧墙膜式水冷壁布置12道防磨梁。 1.2 扩展水冷壁屏 炉内共布置42片扩展水冷壁屏，该扩展水冷壁屏耐磨内衬上部标高为16.10米，前后墙扩展水冷壁屏上顶标高为34.58米，两侧墙扩展水冷壁屏上顶标高为42.00米。从标高16.10米到标高42.00米的扩展水冷壁屏为水冷壁防磨梁保护及施工范围。该范围内扩展水冷壁由钢管加扁钢鳍片组成膜式壁结构，管径均为63.5毫米，节距均为87毫米，宽度为522毫米。前后墙扩展水冷壁布置10道防磨梁，两侧墙扩展水冷壁布置12道防磨梁。 1.3 防磨梁布置及结构 该炉防磨梁前后墙由10道防磨梁组成，两侧墙由12道防磨梁组成。 在上述施工范围内从下到上布置方式为：从标高16.10米计，向炉顶方向防磨梁布置间距依次为500mm、1000mm、1000mm、1400mm、1800mm、1800mm、2400mm、2400mm、2400mm、2800mm、2800mm、4133mm。其布置方式见图1。 防磨梁紧贴膜式水冷壁和扩展水冷壁屏安装。每道防磨梁每间隔1米布置一道膨胀缝。防磨梁截面均为梯形结构，上平下斜，其结构和不锈钢销钉布置见图2。 1.4 其它局部区域防磨措施 除加装防磨梁外，前后墙靠炉膛中心线4片扩展水冷壁屏与膜式水冷壁交接角及炉膛四个角处从标高16.10米至第一道防磨梁的下部敷设耐磨耐火可塑料，炉膛出口烟窗下部8片扩展水冷壁屏弯头处敷设耐磨耐火可塑料，炉膛测点处敷设耐磨耐火可塑料。其它易磨损区域防磨措施待停炉检查和壁厚测量完成后确定，其布置方式见图1。
1.1 分类 产品按防磨套防磨轴旋转的方向分为左旋和右旋两类；按结构分为挡圈式和扣合式两类。 1.2 型号编制 产品按下列规则进行编制：
TF□□□/□-□-□ ·防磨轴旋转方向代号（LH表示左旋，右旋不标注）； 连接螺纹代号（符合GB/T 22512.2的规定）； 适用套管外径，mm； 工作外径，mm； 结构代号（D代表挡圈式，K表示扣合式）； 防磨套材质代号（J表示金属，F表示非金属）； 产品名称代号。 示例：TFFD206/245-NC50-LH表示防磨套材质为非金属，工作外径206毫米，适用套管直径245毫米，连接螺纹代号NC50左旋挡圈式的产品。 2 要求 2.1 正常工作条件 产品在下列条件下正常工作： a) 最大工作压力：21MPa； b) 温度：20℃～160 ℃； c) 适用环境：非酸性环境； d) 适用介质：钻井液。 2.2 性能指标 性能指标见表1。 性能指标 2.3 结构 产品示意图见图1、图2。 说明： 1—本体 2—扣合环 3—防磨套
4—扣合环 5—锁紧螺钉 图1 扣合式防磨接头示意图 说明： 1—本体 2—挡环 3—防磨套 图2 挡圈式防磨接头示意图 2.4 主要零部件 2.4.1 防磨套 2.4.1.1 金属型防磨套基材为牌号35＃钢或45＃钢，应符合 GB/T 699-1999 中6.4.2的规定。硬度HBW160～200。 2.4.1.2 非金属型防磨套基材为模塑用聚四氟树脂或MC尼龙复合管，应符合HG/T 2902-1997、 SY/T 6701-2012的规定。加工为成品后性能指标应符合表1的规定。 2.4.2 接头 接头材材料经过热处理后，力学性能应符合 SY/T 5200-2012 中表 10 的规定，硬度HBW285～329，化学成分中磷、硫的含量应符合 SY/T 5200-2012 中表 8 的规定。 2.4.3 挡圈 挡圈为45＃钢时应符合GB/T699-1999 的规定；为35 CrMo 或 42 CrMo时应符合 GB/T 3077-2012 的规定。 2.5 规格尺寸 2.5.1 规格尺寸及见表2 规格尺寸
钻井队通井下套管技术措施 一、通井技术措施 1、钻具结构以8寸井眼为例：应用215.9mm钻头+扶正器+钻铤+加重 钻杆+钻杆的钻具结构通井（扶正器大小和加放位置根据现场井下实际情况定），下钻中途，避开造斜井段和薄弱易漏地层打通循环钻井液。 2、在斜井段要严格控制下钻速度，遇阻严禁硬压强下，开泵循环划眼通过，以上提下放为主，避免划出新井眼。 3、下钻到井底后，先小排量平稳开泵，待井下情况正常后再逐渐增大至正常钻进排量充分循环钻井液，循环清洗井眼时间不少于 2 周，震动筛处无明显岩屑；循环过程中，严密监视钻井液性能变化，起钻前，要循环观察有无油气侵，并停泵观察有无溢流，确认井下无溢流后方可起钻。起钻前在斜井段打入加润滑剂的钻井液封闭斜井
4、起钻前搞好短起下作业，达到不阻不卡，确保井眼畅通; 起钻过程中，在油层井段严禁使用高速档，防止抽汲诱发溢流或井喷。 5、对于油气活跃的井，必须在压稳后再进行下套管作业。 6、对于漏失井，必须进行堵漏作业，井下正常后方可进行下套管作业。 7、钻井液性能须满足下套管固井作业要求。 8、下套管前口袋应符合规定要求。 二、下套管前检查验收 1、资料准备
钻井队应及时收集齐油层顶界、油层底界、短套管位置、阻流环位置、套管下深、水泥返高、分级箍位置（双级固井）、井斜、井径和井温、油气层数据。 2、套管检查 a）钻井队检查三证两单，“三证”即产品质量证明书，商品检验证（石油专用管材检验报告），生产检验证（石油专用管材检验证明书）“两单”即送井套管清单，套管送井验收单; b）井场套管由钻井工程师、录井工程师负责组织检查和丈量，对套管进行通径、丝扣检查与清洗，并分别并对长度进行复核; c）送井套管应符合设计要求; d）必须使用专用工具、车辆装卸套管; e）送井套管卸车前要带内外螺纹护丝 f）井场套管要整齐平放在管架上，管架台高离地面30 厘米以上；g）严格按套管柱设计排列下井顺序并编号，填写下井套管记录。备
外墙渗漏质量通病及防治措施 外墙渗漏是建筑工程中的质量通病之一,严重时会影响人们的正常生产和生活,给人们造成财产损失和精神负担。外墙渗水不但会影响房屋的使用功能,还严重影响建筑物的外观,同时维修上极其困难。但在实际的现场施工中,往往会因为外墙不易积水从而忽视了外墙细部的防水工艺施工,给日后的外墙渗漏埋下了隐患。外墙渗漏防治是一项综合工程,造成渗漏的因素很多,涉及到材料、设计、施工、维护管理等诸多方面。下面列出容易发生渗漏的主要部位,以指导施工过程未雨绸缪、防患于未然,并对处理外墙渗漏的有效方法进行探讨。 1、外墙竖缝渗漏 1.1现象 采用空腔构造防水做法的外墙竖缝漏水或洇水，连接铁件锈蚀。冬季冷空气从板缝进入，室内结露。 1.2原因分析 （1）外墙板在制作、运输、存放过程中，保护不善，竖缝防水槽等被撞破坏未妥善修理。 （2）颠倒了施工顺序，采取了先插塑料条后浇筑板缝的做法，使溢进空腔内的水泥砂浆残渣不宜清理。 （3）塑料条裁切尺寸不适当：过宽，在腔壁内形成折线；过窄，形成麻花状或脱出腔外；长短不一，下端未插到排水坡上，使竖缝失去密封减压的作用。 （4）油毡聚苯乙烯板断裂，构造柱混凝土从裂口处溢进空腔，立腔被堵塞。 1.3预防措施 （1）墙板的堆放场地必须坚实平整，墙板应靠放在支搭牢固的插放架上。墙板起吊、运输必须谨慎，防止破坏防水构造。 （2）插放塑料条工序必须在浇筑构造柱混凝土之后进行。浇筑混凝土后必须及时清理空腔内的杂物。 （3）塑料条要按实测外墙板防水槽宽加5mm的尺寸现裁，不宜事先裁成统一规格，以保证防水空腔的密闭性。塑料条的长度应保证上部有15cm的搭接长
四管防磨防爆检查重点 及预防措施 Document number：NOCG-YUNOO-BUYTT-UU986-1986UT
“四管”防磨防爆检查重点及预防措施 文章来源:锅炉防磨防爆网更新时间：2015-10-21 一、“四管”防磨防爆检查重点 1、水冷壁 水冷壁在十分恶劣的环境下工作，固态排渣煤粉炉水冷壁主要存在结渣和水冷壁高温腐蚀问题，还存在管子磨损、拉裂、高温腐蚀、涨粗鼓包、结垢等问题。 水冷壁重点检查部位：冷灰斗、四角喷燃器处、折焰角区域、上下联箱角焊缝、悬吊管、吹灰器区域。抽查部位：热负荷最高区域的焊口、管壁厚度、腐蚀情况；喷燃器滑板处；刚性梁处；鳍片焊缝膨胀不畅部位。 四角燃烧器、二次风嘴两侧易被煤粉磨损，发现管子被吹损，将吹损管补焊后加装不锈钢防磨板；延伸水冷壁管与延伸侧包墙交界处、炉膛四角、侧水冷壁与前后水冷壁下斜坡交界处易被拉裂和漏风磨损，检查时发现有拉裂迹象，要对此部位进行打磨着色，打水压时重点检查此部位，发现侧水冷壁与前后水冷壁斜坡交界处有漏风现象，用耐火浇筑料抹住；冷灰斗斜坡易被焦块或检修时掉落的异物砸坏，发现超标的硬伤及时换管处理；吹灰器附近是易被吹损部位，及时调整吹灰器角度，以上部位应加大力量重点检查，除仔细检查其外观状况外，还要视情况测量水冷壁管壁壁厚。 2、省煤器 省煤器为锅炉低温受热面，主要存在飞灰磨损和机械磨损、管内腐蚀等缺陷。尾部烟道烟温较低，灰粒较硬磨损较重。 重点检查部位：重点检查靠近炉墙管子及弯头，管卡部位、突出管排的管子、节距不均匀易形成烟气走廊附近管子、防磨护铁磨损松动、脱落处的管子，防磨护铁接口处、有异物卡管阻挡处的管子、外圈管子、经常换管的部位、上部1-3排管子，下部1-2排管子。 靠近后包墙的省煤器弯头最容易被飞灰磨损泄露，每次停炉检修时对此位置的弯头进行测厚并记录，与以前测厚记录进行比较，如果局部磨损量超过0.1mm/年加装护铁，局部磨损超过0.25mm/年，考虑改进结构；管排出列的部位容易被飞灰磨损，发现出列管排及时矫正；悬吊管与管排接触的部位容易造成机械磨损，发现磨损及时调整管卡；安装不当使省煤器弯头与包墙管接触造成机械磨损，处理时要及时调整管排。 3、过、再热器
文件编号：TP-AR-L7336 In Terms Of Organization Management, It Is Necessary To Form A Certain Guiding And Planning Executable Plan, So As To Help Decision-Makers To Carry Out Better Production And Management From Multiple Perspectives. （示范文本） 编制：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 钻井队通井、下套管技术措施正式样本
钻井队通井、下套管技术措施正式 样本 使用注意：该解决方案资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的具有指导性，规划性的可执行计划，从而实现多角度地帮助决策人员进行更好的生产与管理。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。 一、通井技术措施 1、钻具结构以8寸井眼为例：应用215.9mm钻 头+扶正器+钻铤+加重钻杆+钻杆的钻具结构通井（扶 正器大小和加放位置根据现场井下实际情况定），下 钻中途，避开造斜井段和薄弱易漏地层打通循环钻井 液。 2、在斜井段要严格控制下钻速度，遇阻严禁硬 压强下，开泵循环划眼通过，以上提下放为主，避免 划出新井眼。 3、下钻到井底后，先小排量平稳开泵，待井下
情况正常后再逐渐增大至正常钻进排量充分循环钻井液，循环清洗井眼时间不少于2周，震动筛处无明显岩屑；循环过程中，严密监视钻井液性能变化，起钻前，要循环观察有无油气侵，并停泵观察有无溢流，确认井下无溢流后方可起钻。起钻前在斜井段打入加润滑剂的钻井液封闭斜井段。 4、起钻前搞好短起下作业，达到不阻不卡，确保井眼畅通;起钻过程中，在油层井段严禁使用高速档，防止抽汲诱发溢流或井喷。 5、对于油气活跃的井，必须在压稳后再进行下套管作业。 6、对于漏失井，必须进行堵漏作业，井下正常后方可进行下套管作业。 7、钻井液性能须满足下套管固井作业要求。 8、下套管前口袋应符合规定要求。
循环流化床锅炉得防磨措施 1 引言 循环流化床(CFB)锅炉就是近几年在我国发展起来得一种新型燃烧设备,而循环流化床燃烧技术得发展以其高效率低污染得高性能更就是突飞猛进、在环保要求日趋严格得今天,CFB锅炉已成为当前最有前途得燃烧设备,但就是CFＢ与其它锅炉相比,磨损比较严重,本文对此问题进行讨论、 ２磨损机理及防磨措施 磨损在工程上常被理解为由于机械原因产生得颗粒剥离脱落引起得材料表面所不希望得逐渐变化,如减薄,开裂。锅炉常见得磨损即高速得灰粒子从不同得角度冲刷碰撞炉墙或受热面而引起得种种变化。有资料介绍,磨损量与烟速得3.22次方成正比,并随灰粒子得浓度增大而增大。单从理论上讲,降低磨损应从降低烟气流速,减小灰粒子浓度与减小粒子得颗粒直径入手。 下面从炉墙与受热面两个方面入手来介绍锅炉常见得磨损部位及处理办法。 2。1 炉墙 ２．１.1 床体燃烧室部分因颗粒直径大,物料浓度高对炉壁造成得磨损最严重。若风室与床体为非水冷壁结构,因炉墙太厚造成得热应力与物料得磨损常常导致墙体内表面产生脱落与出现裂纹、通过把拐角处用圆角代替方角得方法很好地解决了这个问题,如图１所示。为保证床体得温度,床体得上部常保持一定高度得卫燃带,在炉墙与水冷壁得结合处磨损较严重,如图２(ａ)所示。原因就是该处得截面形状发生了变化,导致烟气在此形成涡流区,加速了管子得磨损、我们顺势利导,把水冷壁下部得炉墙做成与膜式壁一样得截面,使炉壁在竖直方向上没有截面变化。如图2(b)所示,磨损大大减轻了。?
图1? ??图2 2.1。2 旋风分离器出口得顶部由于烟气速度高且对炉顶就是正面冲击,故此炉墙得脱落异常严重。在烟气速度、颗粒得直径与硬度都不可变得情况下,只能考虑更耐磨得炉墙材料来解决。如硅线石或棕刚玉等。 2。2 受热元件 针对锅炉受热面得磨损,我们从结构与工艺上进行一些探讨。?2。2、1 结构方面:采用一些常规得防磨结构:如在管子表面加装防磨套管或在易磨损部位加大壁厚;用Ω管或方形管等、都在循环流化床中得到了大量得应用,并收到了良好得效果,而一些特别得部位却需要特别地对待。? (Ａ)炉膛中得屏式受热面 当屏如图3所示布置时,经观察发现弯头部位磨损相当严重,因屏式受热面横向间距很大,用常规保护结构就是不可能得,后来采用了图4形式,在弯头处加装了耐磨合金板做成得保护罩,效果不错。芬兰AＬＳTROM公司生产得410 ｔ/h得CFB锅炉得屏结构如图5所示,炉膛内不出现弯头,每一片过热器屏都有独立得两个集箱、这种结构单从防磨观点上瞧不失为一种好办法,显然它得缺点就是使系统变得复杂,成本提高、 ?图 ?图3?
In the schedule of the activity, the time and the progress of the completion of the project content are described in detail to make the progress consistent with the plan.四角燃烧锅炉水冷壁磨损的原因分析与防磨措施正 式版
四角燃烧锅炉水冷壁磨损的原因分析 与防磨措施正式版 下载提示：此解决方案资料适用于工作或活动的进度安排中，详细说明各阶段的时间和项目内容完成的进度，而完成上述需要实施方案的人员对整体有全方位的认识和评估能力，尽力让实施的时间进度与方案所计划的时间吻合。文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用。 电站锅炉中采用四角布置直流燃烧器，一般情况下喷口附近的水冷壁管子容易发生局部磨损。其特征是：局部磨损面积比其它受热面(过热器、省煤器等)管子大；磨损面减薄后在管内高压炉水作用下翻开，呈开窗状泄漏点，造成大量炉水喷入炉膛。如果泄漏发生在上一次风喷口附近，则炉膛火焰马上被水浇灭；如果泄漏发生在下二次风喷口附近，也会因为锅炉保持不了水位而被迫紧急停炉。所以对于单元制机组来说，喷口附近的水冷壁磨损会造成停炉停机事故，给电网的安全带来
威胁。 1喷口附近水冷壁磨损实例 牡丹江第二发电厂HG410/1009型锅炉，四角切圆燃烧，在上二次风喷口右侧的水冷壁上发生过局部磨损曾引起泄漏，泄漏面积(长×宽)170mm×45mm，导致停炉停机事故。 水冷壁规格φ60×5mm，局部磨损发生在喷口右侧第4～8根水冷壁管子上；磨损长度在130～340mm范围内，离喷口较远的第8根管子磨损面积较大，反之则较小；除第8根管子爆管，其余4根管子磨损最深已达1.8～3.0mm；磨损面下线基本与上二次风喷口下倾角度线对应。 一、二次风喷燃器采用1Cr18Ni9Ti不
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 钻井队通井、下套管技术 措施(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-2960-47 钻井队通井、下套管技术措施(正 式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行 具体、周密的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常 工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 一、通井技术措施 1、钻具结构以8寸井眼为例：应用215.9mm钻头+扶正器+钻铤+加重钻杆+钻杆的钻具结构通井（扶正器大小和加放位置根据现场井下实际情况定），下钻中途，避开造斜井段和薄弱易漏地层打通循环钻井液。 2、在斜井段要严格控制下钻速度，遇阻严禁硬压强下，开泵循环划眼通过，以上提下放为主，避免划出新井眼。 3、下钻到井底后，先小排量平稳开泵，待井下情况正常后再逐渐增大至正常钻进排量充分循环钻井液，循环清洗井眼时间不少于2周，震动筛处无明显岩屑；循环过程中，严密监视钻井液性能变化，起钻前，要循环观察有无油气侵，并停泵观察有无溢流，确认井
下无溢流后方可起钻。起钻前在斜井段打入加润滑剂的钻井液封闭斜井段。 4、起钻前搞好短起下作业，达到不阻不卡，确保井眼畅通;起钻过程中，在油层井段严禁使用高速档，防止抽汲诱发溢流或井喷。 5、对于油气活跃的井，必须在压稳后再进行下套管作业。 6、对于漏失井，必须进行堵漏作业，井下正常后方可进行下套管作业。 7、钻井液性能须满足下套管固井作业要求。 8、下套管前口袋应符合规定要求。 二、下套管前检查验收 1、资料准备 钻井队应及时收集齐油层顶界、油层底界、短套管位置、阻流环位置、套管下深、水泥返高、分级箍位置（双级固井）、井斜、井径和井温、油气层数据。 2、套管检查 a) 钻井队检查三证两单，“三证”即产品质量证
下套管作业安全措施 1目的 为了保证下油气层套管作业的顺利进行，保护施工人员不受伤害，特制定本作业指导书。 2范围 适用于重庆钻井分公司所属井队下油层(技术)套管作业。 3岗位要求 4岗位职责 5作业程序 危害识5.1下套管前的准备 5.1.1人员组织 5.1.1.1在下套管前由值班干部组织召开会议，进行人员分工，交待技术要求和安全措施，进行识别和风险评价。 5.1.1.2下套管作业时，井队安全员必须在现场进行安全监控。 5.1.1.3各岗位应按规定穿戴好劳保用品。 5.1.1.4各岗位操作应按SY5974—94《钻井作业安全规程》中4.3.2的规定执行。 5.1.2套管、工具的准备 5.1.2.1套管到井队后，井队技术人员根据交接单据对套管进行验收，组织对套管进行清洗丝扣、丈量、挑选，用符合标准的通径规进行通内径，将合格套管按下井顺序进行编号，涂匀套管密封脂；将复
查不合格的套管涂上明显标记，并与合格套管分开，计算复查准确无误。 5.1.2.2用气通套管内径时，气管线两端固定牢固，防止蹩掉伤人，通径规出口端正面不准站人。 5.1.2.3由技术人员检查验收送井的下套管工具，规格准确、丝扣完好、灵活好用、配件齐全。 5.1.2.4由技术员检查套管下部结构及附件，并组织将下部结构粘胶。 5.1.3设备的准备 5.1.3.2 由司钻负责对顶驱系统、刹车系统、防碰天车、钢丝绳、死绳固定器等进行检查和整改。 5.1.3.3由副司钻负责对钻井泵和循环系统、灌泥浆管线、闸门进行检修保养。 5.1.3.4由井架工负责绑牢井架上的钻杆、钻铤，对天车、气动绞车、井架和底座、悬吊滑轮等润滑、固定、连接螺栓和销钉、钢丝绳磨损等情况进行检查保养。 5.1.3.5由内钳工负责对绞车传动系统、绞车固定等进行检查和保养。 5.1.3.6由套管钳工负责对液压套管钳进行检查保养。 5.1.3.7由电器工分别负责对动力设备、传动系统等进行检查保养，确保下套管完井作业期间，设备运转正常。
套管偏磨原因、措施与井口校正 一、套管、防磨套偏磨的原因 1、 井斜大，全角变化率大，井眼狗腿严重，钻柱在“支点”处产生过大侧向力（左图） 2、 铁矿粉颗粒分选差，硬度大，在 钻柱与套管之间充当磨料，对套管产生微切削作用。 3、 钻杆接头敷焊碳化钨耐磨带加 速了对套管的磨损。 4、转速钻进也加剧了对套管的磨损，尤其是958″套管与5″钻杆接头间隙小，造成的磨损最为严重。 5、 部分井由于井口不正，造成套管 磨损、破裂，尤其是井口附近套管磨损、破裂。 6、钻井周期长（如深井，超深井，事故、复杂井）也是造成套管磨损、破裂的重要 原因之一。 7、 大斜度井、大位移井、水平井，因钻杆作用在套管上的侧向力增大，加速了套管的 磨损。 主要原因： 1、井身质量控制不好带来的磨损、破裂是最为严重的。 2、井口不正，造成井口附近套管磨损、破裂较为多见。 3、钻井周期长是造成套管磨损、破裂的另一重要原因。 二、套管防磨措施 套管防磨的关键是井口居中。各次开钻前需认真校对井口，确保天车、转盘、井口中心三点一线，偏差小于10mm 。 (1).根据电测井斜、方位数据，狗腿严重度大井段钻具必须使用钻杆胶皮护箍，减轻对套管的磨损。 (2).如钻井液密度、机泵条件、井下情况允许，尽量采用动力钻具钻进，最大限度减小钻具与套管相对运动产生的机械磨损。 (3).优选高效能PDC 钻头，提高单只钻头入井工作时间，减少起下钻次数； (4).对于高密度钻井液，尽可能采用减磨加重剂，减少磨粒磨损。 (5).钻进中注意观察返出岩屑中有无铁屑、钻杆有无偏磨，如有，则需及时调整钻井参数，主要是适当降低转盘转速。 (6).必须使用加长防磨套并定期检查，确保井口套管完好。 套管磨损实例
Safety is the goal, prevention is the means, and achieving or realizing the goal of safety is the basic connotation of safety prevention. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 钻井队通井、下套管技术措施(新 版)
钻井队通井、下套管技术措施(新版)导语：做好准备和保护，以应付攻击或者避免受害，从而使被保护对象处于没有危险、不受侵害、不出现事故的安全状态。显而易见，安全是目的，防范是手段，通过防范的手段达到或实现安全的目的，就是安全防范的基本内涵。 一、通井技术措施 1、钻具结构以8寸井眼为例：应用215.9mm钻头+扶正器+钻铤+加重钻杆+钻杆的钻具结构通井（扶正器大小和加放位置根据现场井下实际情况定），下钻中途，避开造斜井段和薄弱易漏地层打通循环钻井液。 2、在斜井段要严格控制下钻速度，遇阻严禁硬压强下，开泵循环划眼通过，以上提下放为主，避免划出新井眼。 3、下钻到井底后，先小排量平稳开泵，待井下情况正常后再逐渐增大至正常钻进排量充分循环钻井液，循环清洗井眼时间不少于2周，震动筛处无明显岩屑；循环过程中，严密监视钻井液性能变化，起钻前，要循环观察有无油气侵，并停泵观察有无溢流，确认井下无溢流后方可起钻。起钻前在斜井段打入加润滑剂的钻井液封闭斜井段。 4、起钻前搞好短起下作业，达到不阻不卡，确保井眼畅通;起钻过程中，在油层井段严禁使用高速档，防止抽汲诱发溢流或井喷。
外墙渗漏质量通病防治措施 1设计及节点构造 1.1高层建筑外墙、有外保温层的外墙及使用新型墙体材料的外墙应按照《建筑外墙防水工程技术规程》JGJ/T235-2011标准进行外墙整体防水设计和相应的节点构造防水设计。 1.2建筑外墙节点防水构造设计除包括外墙砌体自身抗裂构造措施及与其他结构交接部位抗裂构造措施外，还应包括门窗洞口、雨篷、阳台、空调板、外凸线条、变形缝、外墙管道洞口、女儿墙压顶、外墙预埋件（含保温材料锚固件）、预制构件等交接部位的防水设防。 1.3有外保温的墙体，限制采用湿贴法块材饰面。 1.4建筑物外侧有露台、雨篷、空调板等构造物平台时，其板面建筑标高宜低于室内楼地面结构标高，并应设置混凝土止水翻边且宜与构造物平台同时浇筑，混凝土止水翻边高度宜高于外构造物平台建筑标高200mm，墙根交接部位应粉成圆弧型泛水，上翻的防水层收头，应有可靠的固定密封措施。 1.5底层和顶层砌体应设置通长窗台梁，其他楼层也宜结合混凝土板带通长设置。 1.6每层外墙底部宜设置混凝土防水导墙，高度为200mm。 1.7不同墙体材料的交接处应采用每边不少于150mm的热镀锌电焊钢丝网或耐碱玻璃纤维网布作抗裂增强处理，东、西山墙应采用热镀锌电焊钢丝网，丝径不小于0.9mm。住宅工程东、西山墙顶层填充墙应满铺热镀锌电焊钢丝网作整体抗裂加强处理。 1.8阳台应向水落口设置不小于1%的排水坡度，水落口周边应留槽嵌填密封材料。阳台外口下沿应做滴水线。 1.9变形缝应增设合成高分子防水卷材附加层，卷材两端应满粘于墙体，满粘的宽度不应小于150mm，并应钉压固定，卷材收头应用密封材料密封（图1.9）。
IADC/SPE 155694 顶驱下套管：提高施工安全和效率 Zhang Hongying，SPE，He TaO，Wang Na，liu Guanghua，SPE，Zou lianyang，Huang Y anfu，中石油研究院北京石油机械厂 摘要 下套管是钻井施工中的一个重要步骤。随着水平井和大位移井的增多，为了防止套管串卡钻的发生，迫切需要一种技术，能够在下套管的过程中循环钻井液和旋转套管。这篇文章介绍了顶驱下套管技术(TDCR)。该技术能够满足下套管过程中的各种挑战。中国西南四川盆地所打的水平气井计划下入7寸套管，该施工由于地质条件复杂存在难度。顶驱下套管技术成功的将套管下到了目标深度。顶驱下套管技术使得在长的水平段遇到复杂情况时能旋转、活动和循环，是成功作业的关键。 顶驱下套管技术的好处还有利用了顶驱精确控制套管的上扣扭矩，这对于优化扣的上扣是非常重要的。下套管过程中遇到不稳定地层可以开泵循环保证井眼的稳定，避免了复杂情况的发生。由于省去了扶正台，减少了非生产时间，提高了安全和效率。顶驱下套管技术将成为下套管作业的主角并且在将来获得更加广泛的应用。 介绍 传统的下套管技术通常使用一些专用的工具，比如套管动力钳。在下套管的过程中不能循环、旋转和上下活动套管。在复杂地层可能会发生缩径、垮塌和岩屑沉积，导致下套管失败。据统计，下套管过程中49%的非生产时间是由于缩径和卡钻造成的。为了避免缩径和卡钻，最有效的办法就是循环，而这正是传统施工方法的瓶颈，不能同时循环和活动套管串。并且要花较长时间转换为循环模式。下套管时为了套管内外压力平衡，每下入几根就要灌浆一次。这种方法很不方便又耗费劳力，并且容易漏灌，从而影响下套管质量。并且如果套管遇阻需要起出所有套管，另外组合钻具进行划眼和通井。然后重新下套管，这样既费时又效率低下。顶驱下套管技术的引进打破了施工中的各种难题。它把顶驱钻进的优点带到了下套管施工中。下套管过程中遇到不稳定地层可以开泵循环保证井眼的稳定，避免了复杂情况的发生。顶驱套管施工意味着自动化程度的提高和劳动强度的降低，因而提高了安全和效率。 顶驱系统作为一项主要的油田钻井技术研发于1980年，已经成为标准技术取代了一次只能接一根钻杆的方钻杆和转盘系统。它的主要优点还有更好的处理钻具和内防喷器操作。还能在钻进和起下钻过程中旋转钻具和循环，减小了卡钻和其它井下事故发生的机率。 九十年代开始，套管灌注工具和循环工具的出现改变了日常的施工流程，大大的缩减了灌浆时间，被广泛应用到在海上和陆地套管作业中。 二十一世纪初始，一项新技术给下套管作业带来了变革。这项新技术整合了套管钳和灌浆与循环工具，通过顶驱能实现下套管作业，被称为顶驱下套管技术。它已径成功地应用在了海上和陆地来应对工程上的挑战，被认为是工业上最具有价值的技术之一。顶驱下套管充分利用了顶驱的优点，实现了套管上扣的自动控制，并且能够在循环钻井液和上下活动套管串的同时旋转套管，降低了卡套管和井下复杂情况的机率。顶驱下套管工具还被广泛地应用在套管钻井作业。该工具扩大了顶驱的应用范围实现了各项作业的整合。该项技术的应用极大的降低了下套管过程中井下和地面出现复杂情况的机率。提高了下套管作业的质量、安全和效率，降低了钻井成本，在将来的应用和继续提高上有着极为广阔的前景。 设备和操作流程 除了钻机和其他设备，顶驱下套管操作主要依靠顶驱和下套管工具。与此同时，在设备机
一、墙 量不良 体砌筑质 种质 量通病中，影响外墙渗漏的原因有： 砌体的诸 在砖 1、砖层水平灰缝砂浆饱满度不足80％，竖向灰缝无砂浆（空缝或瞎缝），为雨水渗漏 预留了内部通道； 2、框架结构中填充墙砌至接近梁底或板底时，未经停歇，即砌斜砖顶至梁、板底，以 形成间 隙，外墙 抹灰或 体下沉，斜砌砖体与梁、板间 形，造成墙 后随着砌体因灰缝 受压 缩变 ； 隙处 形成裂缝 ，在此间 刮糙时 3、框架柱与填充墙间的拉接筋不满足砖的模数，砌筑时折弯钢筋压入砖层内，形成局 易产 生裂缝 。 该处 隙，抹灰时 部位置砌体与柱间 产 生 较 大的间 预防措施： 1、改善砂浆和易性，推广“三一砌筑法”，严禁用干砖砌墙，确保灰浆饱满度和提高粘 度； 结强 2、填充墙砌至接近梁、板底时，应间隔15天后，再将其补砌挤实，并用水泥砂浆将斜 ； 缝嵌填密实 向砖 3、按砖的模数，在框架柱上植筋。 理不当 二、外墙 洞口处 1、上料口封堵砌筑时，与原有洞口接搓不严； 2、工程竣工后，住户在墙体上凿取空调管洞、太阳能热水器管孔、排气扇孔洞等，造成墙 行认 真的处理； 。由于条件的限制，住户及装修者，无法对此进 体及外粉裂缝 3、剪力墙施工时的螺栓套管在内外粉前，未认真进行封堵或未封堵。 预防措施： 1、上料口留洞时，严格控制退搓灰缝平直度及咬搓深度，确保后砌墙上部灰缝容易塞 物，保证 退搓灰缝 平直度，使接搓处 部位顺 的砂浆 及杂 严。封堵洞口时 ，要认 真清理留搓处 ； 线 2、设计时预留空调、换气扇等洞口。架眼用半砖、防水砂浆封堵，并用1∶3水泥砂浆 水泥砂浆 。洞 采用微膨胀 塞实 。螺栓套洞应 抹平，封堵前要认 真清理洞孔内杂物并浇 水湿润 责实 人负 施。 派专 口封填，应 量不合要求 的质 三、外墙 抹灰或粘贴面砖 1、外墙抹灰空鼓、裂缝； 2、使用了翘曲、开裂或缺角的面砖； 3、面砖脱落，未认真勾缝。 预防措施： 1、抹灰前，应将基层表面清理干净，脚手架眼等孔洞填实堵严；砼墙表面凸出较大的 与基层 地方要事先剔平刷净，并用界面剂 ，增大砂浆 的粘 抹砂浆进行毛化处 理，并喷 水养护 结力； 2、抹灰工程宜在砌体砌筑完毕后60天进行，至少不得少于30天； 3、砖砌体抹灰前一天，应对施工墙体浇水湿润，让基层吸足水分，以抹底灰后，用刮 为宜； 保持潮湿柔软 砂浆 杠刮平、搓抹时 4、外墙抹灰必须分层进行，严禁一遍成活，待每层终凝后，方可进行下一层抹灰。施工 错开，并设 时 梁、柱的中部； 位置应 置在砼 每 层 厚度宜控制在6～10mm。各层接缝 5、外粉必须设置分割缝。窗台、阳台等处粉刷的坡度不小于29％，不得出现排水不畅现象； 6、窗台抹灰后应加强养护，以防止水泥砂浆的收缩内力和由窗间墙及窗台下的墙身自 合在一起，加速产生抹灰的裂缝； 重大小及沉陷不同产生的负 弯矩引起的外力组
防磨防爆汇总
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防磨防爆采取的措施总结 内蒙古京泰发电有限责任公司一期2×300MW燃煤空冷机组工程，采用东方锅炉（集团）股份有限公司自主开发研制的单炉膛循环流化床锅炉。其类型为亚临界压力、一次中间再热、自然循环、单炉膛、汽冷式旋风分离器、循环流化燃烧、平衡通风、固态排渣、燃煤、钢架为双排柱钢结构、全悬吊结构。 做好锅炉防磨防爆工作，是提高机组可靠性、降低非计划停运的重要措施，是发电企业一项重中之重的工作，它涉及锅炉、金属、化学、热工、焊接等专业，关系到机组设计选型、制造、监造、安装、调试、运行、检修、监督等过程和环节，是一种非常庞杂、专业性非常强的系统性工作。我厂两台机组从设计开始直到机组投产运行，对防磨防爆工作都极为重视，结合同类型机组运行经验，针对锅炉防磨防爆的薄弱环节采取了不少有力的措施。 一、检查检修方面： 1.受热面 1.1“贴壁流”引起的磨损 循环流化床锅炉在运行过程中其床料分两种方式循环：一种是床料上升至顶部进入分离器后下到回料器，重新返回炉膛，这种循环叫做外循环；一种是床料在炉膛中间上升到炉膛顶部再沿炉膛边壁下降到密相区，这种循环叫内循环。其中内循环对水冷壁的剧烈磨损有很大影响。床料及飞灰顺着炉膛四周的水冷壁快速下降形成“贴壁流”，贴壁流对水冷壁管造成严重磨损。目前研究表明物料对管壁的磨损速率与其速度、浓度及粒度关系为： E = k·U3·d2·μ 式中：E──磨损速率，μm/100h； k ——灰特性系数 U──物料速度，m/s； d ──物料颗粒直径，m； μ──物料浓度，g/(m2·s) 式中可以看出，磨损速率与物料速度成三次方关系，与颗粒直径成平方关系，与物料浓度成正比。同时可以看出，越靠下部，贴壁流的速度越快，受“贴壁流”的影响也就越大。 1.1.1加装防磨梁 由于贴壁流的流速对水冷壁管磨损影响最大，因此只要降低了贴壁流的流速，磨损速率就会极大幅度的降低，为此京泰公司引入了多级防磨梁技术。增设9级防磨横梁，贴壁流在下降过程中遇到了阻挡的横梁，使流速降低，并且在这一过程中，部分颗粒改变了流动方向，致使贴壁流的颗粒也减少，因此磨损也会进一步减少。但随着运行周期的增长，陆续暴露出一些防磨梁设计上的不足。由于第四、五级防磨梁之间的跨度较大，防磨梁的减速效果较差，加上炉膛四角烟气叠加，浓度较大，因此第五级防磨梁炉膛四角部位磨损较严重。针对这样的磨损特点，在第四、五级防磨梁之间后墙水冷壁角部增设了1m长的防磨梁。加装后效果明显，第五级防磨梁后墙水冷壁角部防磨情况得以缓解。 2012-2013年随着机组增容、掺烧煤泥后，检修检查中发现后墙水冷壁防磨梁根部出现了局部快速磨损，前墙水冷壁大面积整体均匀磨损。针对循环流化床锅炉“贴壁流”的磨损特点，虽然增设了9级防磨梁来对贴壁流进行减速，改变方向，减缓磨损，但下降物料并不是严格按照防磨梁逐级下落。贴壁物料在重力作用下，从不同的高度、颗粒自然分选落下，贴壁流的厚度从上向下逐渐变厚，大量物料未经过上几级防磨梁减速直接掉落到处于过渡区的第八、九级防磨梁后反弹，引起防磨梁根部水冷壁管的冲刷磨损。加之两组水冷蒸发屏的阻挡，使靠近水冷蒸发屏的贴壁流形成了叠加，物料浓度进一步增大，因此水冷蒸发屏下部的防磨梁反弹冲刷磨损更严重。针对这样的磨损特点，在两组水冷蒸发屏下部分别增设了