大冲邕江大桥8#墩承台单壁钢套箱围堰
一、概况
选取8#作为计算模型，施工水位按63m计算，承台顶标高为59.904m，承台底标高为53.904m，封底砼按2m厚计算，围堰底标高51.904m，围堰顶标高63.904m。
模板设计：围堰模板高12m，分2节，每节高6m。模板采用δ=8mm 厚钢模板，共加工模板16块。模板竖肋采用∠1002×10、∠1102×12、∠1252×14角钢，间距为30或60cm；横梁采用槽钢或工字钢，共设5道横肋，第二道为围堰-2.596m处，采用双根[36a槽钢，第三道为围堰-5.096m处，采用双根工45a，第四道为围堰-7.596m处，采双根工50c，第5道为封底砼内，采用双根[36a槽钢。内支撑与横肋对应形成＃支撑，采用单根工字钢，模板与模板之间采用螺栓连接。
二、基本数据
1、承台尺寸：19.6×18.5×6m
承台底标高：-9.096m
承台顶标高：-3.096m
施工常水位：0m
2、围堰整体尺寸：19.6×18.5×6m
围堰顶标高：+0.904m
围堰底标高：-11.096m
3、围堰侧模竖向分为3块：
第一块：-11.096m-- -5.096m
第二块：-5.096m-- +0.904m
4、钢材弹性模量：E=2.1×1011Pa
钢材容许应力：[σ]=170MPa
三、围堰结构受力分析
围堰受力的最不利情况为围堰封底2m厚后抽水，围堰取施工水位0m,此时侧板最大压强如下图所示：（根据考察，淤泥层较少，土压力较小，可忽略不计）
水压力： P水=r水h=10×9.096=90.96KN/m
围堰顶
四、围堰稳定性计算
1、封底砼的计算
围堰水下封底后，施工抽水时，封底砼需承受基底的向上浮力，封底砼标号为C20，其容重γ砼=2.3t/m3，厚度为2m。并取施工水位作为控制荷载，作用在封底混凝土底面的净竖向荷载：
Q=γ水h水-γ砼h砼
=10×11.096-23×2
=64.96KN/㎡
封底砼按均布荷载作用下，以四个护筒之间的部分作为计算模式，简化为四向固结板：
M0x=0.0513qlx2
=0.0513×64.96×72
=163.3KN.m
取单宽进行验算：
Wx=bh2/6=2×2×1/6=0.67(m3)
δmax=Mx/Wx=163.3/0.67=0.24MPa＜[δ]=0.5MPa
2.封底砼与护筒剪切计算：
每根桩受剪面：A=2.5×3.14×2=15.7m2
每根桩与护筒产生的握裹力：
?
=
=握裹应力取0.2MPa
2.0=
?
A
t
c
P314
7.
15
围堰产生的浮力：
F浮=ρνg=1×19.6×18.5×11.096=4023t
围堰及封底砼自重：
F自=ρνg+150=1818t 假设围堰自重为150t
护筒握裹力为： P×N=314×12=3768t
抗浮稳定系数：
K=P/F=(2652+3768)/4023
=1.6＞1 合格
五、结构计算 1、面板验算
面板厚度8㎜，竖肋间距为30cm ，按三跨连续梁计算，取面板宽度10cm 进行验算，则面板上均布荷载：
q=P max ×b=90.96×0.1=9.096KN/m
最大弯矩：M=0.1×ql 2=0.1×9.096×0.32=81.9N.m 截面抵抗矩：W=bh 2/6=1.067cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=0.427cm 4 最大正应力：Mpa W M 8.76067
.19.81===σ＜170Mpa 合格 最大挠度：
f=ql 4/150EI=9.096×0.34/（150×0.427×10-8×2.1×1011） =0.5mm ＜1.5mm 2、竖肋计算
第一层：竖向跨度为 2.596m ，竖肋采用∠1002×10，间距为60cm ，竖肋按简支梁进行计算，竖肋荷载如下图：
q =15.576K N /m
分布荷载：m KN q /576.156.0596.210m ax =??= M=ql 2/15.59=15.576×2.5962/15.59=6.73KN.m
R1=ql/6=15.576×2.596/6=6.74KN
R2= ql/3=13.48KN
查表知∠1002×10: A=19.3cm 2 Ix=179cm 4 W=63.2cm 3 最大正应力：[]MPa Mpa W M 1705.1062
.636730====
σσ＜ 合格 第二层：竖向跨度为2.5m ，竖肋采用∠1102×12，间距为30cm ，竖肋按简支梁进行计算，竖肋荷载如下图：
q =7.79K N /m
q =15.29K N /m
分布荷载：m KN q /79.73.096.25m in =?= m KN q /29.153.096.50m ax =?=
计算得：M=9.1KN.m R1=12.87KN R2=15.99KN
查表知∠1102×12: A=21.26cm 2 Ix=282.55cm 4 W=89.4cm 3 最大正应力：[]MPa Mpa W M 1701024
.899100
====σσ＜ 合格 最大挠度计算：
mm l f mm EI ql 10250
8.910283101.23845.21054.1153845811434===???????==-＜ω 合格
第三层：竖向跨度为2.5m ，竖肋采用∠1252×14，间距为30cm ，竖肋按简支梁进行计算，竖肋荷载如下图：
q =15.29K N /m
q =22.79K N /m
分布荷载：m KN d P q /29.153.096.50m in m in =?==
m KN d P q /79.223.096.75m ax m ax =?==
计算得：M=14.3KN.m R1=22.24KN R2= 25.4KN
查表知∠1252×14: A=33.4cm 2 Ix=481.65cm 4 W=133cm 3 最大正应力：[]MPa Mpa W M 1705.107133
14300
====σσ＜ 合格 最大挠度计算：
mm l
f mm EI ql 10250
91065.481101.23845.21024.18538458
11434===???????==-＜ω 合格 第四层：竖向跨度为2m ，竖肋采用∠1102×12，间距为30cm ，竖肋按简支梁进行计算：
q =22.79K N /m
q =28.79K N /m
分布荷载：m KN d P q /79.223.096.75m in m in =?==
m KN d P q /79.283.096.95m ax m ax =?==
计算得：M=12.93KN.m R1=24.79KN R2= 26.79KN
查表知∠1102×12: A=21.26cm 2 Ix=282.55cm 4 W=89.4cm 3 最大正应力：[]MPa Mpa W M 1706.1444
.8912930
====σσ＜ 合格 最大挠度计算：
mm l
f mm EI ql 10250
910283101.238421079.2553845811434===???????==-＜ω 合格
3.横向大肋计算
第二层：-2.596米处采用双根[36a,以内桁架为支点，偏安全按简支
梁计算：
横肋上均布荷载：q=65.4KN/m
最大弯矩：M=221KN.m 支座反力：R1=R2=170KN [36a 特性： A=60.89cm 2 Ix=11874cm 4 W=659.7cm 3 最大正应力：[]MPa Mpa W M 1705.1677
.659110500
====σσ＜ 合格 最大挠度计算：
m l f cm EI ql c 08.2250
2.110118742101.23842.5104.65538458
11434===????????==-＜ω 合格 第三层：-5.096米处采用 双根工45a,按简支梁算： 横肋上均布荷载：q=127.4KN/m 最大弯矩：M=430.6KN.m 支座反力：R1=R2=331.2KN
惯性矩:I=32240cm 4 截面抵抗矩：W=1430cm 3 最大正应力：[]MPa Mpa W M 1701.1511430
5
.06.430==?==σσ＜ 合格 最大挠度计算：
m l
f cm EI ql c 08.2250
9.010*********.23842.5104.12753845811434===????????==-＜ω 合格
第四层：-7.596米处采用双根工50c,以内桁架为支座点。 横肋上均布荷载：q=167.3KN/m 最大弯矩：M=565.5KN.m 支座反力：R1=R2=434.9KN
惯性矩:I=50640cm 4 截面抵抗矩：W=2080cm 3 最大正应力：[]MPa Mpa W M 1709.1352080
282750====
σσ＜ 合格
最大挠度计算：
m l f cm EI ql c 08.2250
8.010*********.23842.5103.16753845811434===????????==-＜ω 合格
4.内支撑计算
第二和第五层采用工25a ，按压杆计算。
内支撑所受压力为横向大肋的支座反力，根据计算的： N2=170KN N3=331.2KN N4=434.9KN
工25a 截面旋转半径i=101.8mm 按两段铰接计算：
内支撑的长细比：λ=l/i=19600/101.8=192 查表的204.0=? 则正应力[]MPa Mpa A N 1701654850
212.0170000
2==?==
σ?σ＜ 合格 第三层 工32a 截面旋转半径i=128.4mm 内支撑的长细比：λ=l/i=19600/128.4=153 查表的308.0=?
[]MPa Mpa A N 1701606705
308.03312003==?==
σ?σ＜ 合格 第四层采用工36a ，截面旋转半径i=144mm 内支撑的长细比：λ=l/i=19600/144=136 查表的387.0=?
[]MPa Mpa A N 1701477630
387.04349004==?==
σ?σ＜ 合格
药动学单室模型部分计算题练习 例1（书上的例题）某患者静脉注射一单室模型药物，剂量1050mg，测得不同时刻血药浓度数据如下： 求该药的动力学参数k、t1/2、V值。 解：用常规线性回归法来解答：先根据已知血药浓度和时间数据，来计算出logC，结果我 然后将logC和t做线性回归，得到曲线：logC=-0.1358t+2.1782，R2=1，因此，我们可以得到：－k/2.303=-0.1358,logC0=2.1782，即：k＝0.313，t1/2=0.693/k=2.22h,C0=150.7μg/ml，再根据已知数据：X0=1050 mg,V=X0/C0＝1050000/150.7=6967.5 ml＝6.9675 L。 例2：某人静脉注射某药300mg后，呈单室模型一级动力学分布，其血药浓度（μg/ml）与时间（小时）的关系为C=60e-0.693t，试求： （1）该药的生物半衰期，表观分布容积； （2）4小时后的血药浓度及血药浓度下降至2μg/ml的时间。 解答： （1）血药浓度（μg/ml）与时间（小时）的关系为C=60e-0.693t，根据单室静脉注射模型血药浓度时间关系：C=C0e-kt，所以，C0＝60μg/ml，k＝0.693，生物半衰期t1/2=1 h。V＝M0/C0＝300/60=5 L。 （2）C＝60 e-0.693×4＝3.75μg/ml，2μg/ml＝60e-0.693t，t＝4.9 h
例3：（书上176页例2）某单室模型药物100mg给患者静注后，定时收集尿液，测得尿排泄 1/2 Δ 我们决定将它舍弃，因为如果将其积分入曲线的话，误差会比较大，直线的线性回归系数为：r＝0.9667，而舍弃这个点，得到的线性回归系数为：r=1，方程式为：LgΔxu/Δt＝-0.1555t -0.3559，r=1。对照速度法公式：lgdxu /dt＝-kt/2.303＋lgke.x0，，因此，k＝0.1555×2.303＝0.3581，t1/2=0.693/k=1.94 h，lgke.x0＝-0.3559，x0＝100 mg，因此ke＝10-0.3559/100＝0.0044065。说明尿中药物代谢是非常少和慢的。 例4：某药生物半衰期为3.0h，表观分布容积为10L，今以每小时30mg速度给某患者静脉滴注4h ，间隔8h后，又滴注4h，问再过2h后体内药物浓度是多少？ 解答：根据已知条件：t1/2=3.0h，t1/2=0.693/k=3.0h，k=0.231h-1,V=10 L,k0=30 mg/h,静脉滴注的血药浓度与时间的关系式为：C=k0/kV(1-e-kt)，因此，滴定稳态前停滴的血药浓度与时间的关系式为：C=k0/kV(1-e-kT) e-kt，其中T为滴定时间，t为滴定停止后开始算的时间，因此，第一次滴定4 h停止后，血药浓度与时间的关系为：C1＝30*1000(ug/h)/0.231*10 1000(ml/h)(1-e-0.231*4)e-0.231*(8+4+2)=12.987*0.397*e-3.234=0.203 ug/ml，第二次滴定4 h后停止后，血药浓度与时间的关系式为：C2＝30*1000(ug/h)/0.231*10*1000(ml/h) 0.397*e-0.231*2=12.987*e-0.462=3.248 ug/ml，再过2h后体内血药浓度C=C1+C2=0.203+3.248 =3.451 ug/ml，(自然对数e=2.718)。 例5：给某患者静脉注射某药20mg，同时以20mg/h速度静脉滴注给药，问经过4h后体内血药浓度是多少？（已知：V=60L，t1/2=50h）（跟书上略有不一样，即书上v=50L, t1/2=30h）解答：C=C0e-kt，t1/2=50h=0.693/k，k=0.693/50=0.01386 h-1，C0=X0/V=20*1000 ug/60*1000 ml=1/3 ug/ml，因此，对静脉注射来讲，4 h后体内血药浓度C1=1/3 ug/ml*e-0.01386*4=0.3153 ug/ml，对静脉滴注血药浓度C的公式：C2＝k0(1-e-kt)/kV=20*1000 ug(1-e-0.01386*4)/0.01386*60×1000=1.297 ug/ml，e-0.01386*4=0.94607， 因此，总的血药浓度C=C1+C2=0.3153+1.297 ug/ml=1.612 ug/ml
2#主墩钢套箱计算书 1 设计参数取值 1) 承台底标高： 83.5m 2) 套箱底板顶面标高： 82.5m 3) 壁板顶标高： 87.7m 4) 壁板底标高： 82.5m 5) 封底混凝土厚： 1.0m 6) 设计高水位： 86.22m（10年一遇） 7) 设计低水位： 84.57m 2 材料容许应力值 （1）Q235钢： ]=145MPa 容许弯应力[σ w 容许轴向力[σ]=140MPa 容许剪应力[τ]=85MPa。 参考《路桥施工计算手册》，临时结构钢材容许应力可提高1.3倍。本计算中Q235钢材容许弯应力取1.3×145=188.5MPa，容许轴向应力取1.3×140=182MPa，容许剪应力取1.3×85=110MPa。 （2）C25混凝土： 弹性模量E =2.8×104MPa c =11.5MPa 轴心抗压强度f cd 轴心抗拉强度f =1.23MPa td （3）钢护筒与混凝土之间握裹力： 取经验值150KN/m2
3荷载取值 3.1 静水压力 桥位处设计最高水位86.22m，钢套箱壁板底部高程为82.5m。则壁板底部最大静水压强为：，从水面至套箱底部呈线性分布，如下图所示。 图1 静水压力图 3.2 混凝土荷载 承台分两次浇注，第一次浇注1.5m，第二次浇注2.7m，则第一次浇注混凝土侧压力为： 则第二次浇注混凝土侧压力为：
4钢套箱结构工况分析 4.1吊杆计算 4.1.1整体下放阶段 采用Φ32精轧螺纹钢筋吊杆，共计4根。 钢套箱重：60t 每根吊杆承受拉力为15t，满足要求。 4.1.2封底混凝土浇注阶段 采用Φ32精轧螺纹钢筋吊杆，共计16根。 1m封底混凝土重：87.8×2.4=211t 钢套箱重：60t 每根拉压杆受力为：（211+60）/（4×4）=17t 4.2底板计算 底板承受封底混凝土荷载，封底混凝土重24×1=24KPa，均匀作用在底板上。 底板面板采用δ=6mmQ235B钢板，主梁采用2[28b型钢，次梁采用12.6工钢。 4.2.1面板计算 取1cm宽板条计算， Wx=b×h2/6= 0.01×0.0062/6=6×10-8m3 Ix=b×h3/12= 0.01×0.0063/12=1.8×10-10m4 =145000×6×10-8=0.0087KN.m M 允 Q =85000×(0.01×0.006)=5.1KN 允 计算模型如下：
钢套箱围堰设计计算资料 一、已知条件： 1. 水深： m 5.7 2. 承台尺寸： m 5.57? 3. 封底砼的设计厚度： []h =m 1 4. 钻孔桩数量及尺寸：m m 162.16?-φ 二、初拟围堰的尺寸： 长?宽?高=m 868?? 三、校核封底砼的厚度： ct f b M k h ???= max 5.3+D <[]h 其中：k —安全系数 65.2=k b —板宽，一般取 1=b CT f —砼抗拉强度（20C ） ct f 21200m t = D —水下砼与井底泥土掺混需增厚度 3.0=d ～m 5.0 21 ??=p k M m qx 其中：=1 矩形板计算跨度 =1 m 6（取其较小者） -k 弯矩系数根据21 选用 75.08 6 21== ，故0673.0=k （简明施工手册—275页） 静水压力形成的荷载-p ： 25.7m t p = （m t p 5.7=—单位宽度） m t p k M -=??=??=171.1865.70673.0221max
故：b f M k h ct ???= max 5.31200 1171 .1865.25.3???= +D 5.0+ m m 1875.05.0375.0<=+= 符合强度要求。 围堰简图附后 四、确定壁板21 （见图示） 1． 设5.021= 2． 壁板厚度为mm 6=δ 3． 壁板与纵肋、横肋为四周焊 则 11(0829.0Y M a =-最大， “建筑结构静力计算手册”291页） 4． 静水压力为：m t q 5.7=(单位宽度) 5． 壁板材料[]m t 18000=σ(单位宽度) 6． 计算 1和2 211max ??=q a M []2max 6 1 δσ??=M []22 1 16 1 δσ=?? q a []q a ???=12 16δσ = 6 5.70829.000 6.0180002 ???m 417.0= 取：mm 4001= 则：mm 8002= 五、计算横向加劲肋的强度 1． 横肋采用87575??<的角钢，其235.11,93.27cm A cm W == 2． 横肋采用材料的允许应力[]21800cm kg =σ 3． 横肋按五跨连续梁计算（以大纵肋为支点） 2max ??=q k M 其中：046.0=K cm 120= cm kg m t q 755.7==
水中钢板桩围堰计算及施工应用 摘要：介绍临海大桥主塔横系梁钢板桩围堰设计计算和应用，供同类型桥梁施工借鉴。 关键词：潮汐地区；水中钢板桩围堰；设计计算；应用 1、概况 1.1工程概况 临海大桥位于浙江省临海市区中心，横跨灵江，是临海市江南分区与老城区的交通要道。桥梁总长度746m，其中主桥306m，北引桥216m，南引桥224m。主桥采用（36＋110＋160）m预应力砼独塔单索面斜拉桥，桥面宽31.2m。 主塔基础位于灵江江心，采用分离式承台钻孔桩基础，两承台之间设横系梁连接。横系梁按预应力构件设计，施加预应力用以平衡倾斜塔柱的水平推力，系梁为矩形截面，宽度为6.0m，高度为3. 0m，长31.532m。 1.2水文地质情况 桥址段灵江为典型半日潮，既受洪水控制，又受潮水控制。5年一遇最高水位为+5.0m。横系梁顶面标高+1.8m，河床顶面标高-2.5m，地质报告中河床顶面以下约11m为淤泥质粘土。 2、钢板桩围堰结构 钢板桩围堰沿横系梁两侧设置，两端与承台钢套箱连接，围堰长31.532m，宽10.6m，钢板桩长15m。钢板桩围堰顶面标高设置为+5.5m，高出最高施工水位0.5m。钢板桩施工完成并抛填
片石挤淤至-2.5m左右后，然后浇筑50cm封底混凝土。围堰内设置一层水平支撑梁和支撑柱，支撑梁采用2I40，支撑柱采用直径2 2.5cm、壁厚5mm的钢管。考虑到横系梁施工和施工后支撑拆除方便，支撑尽量设置在横系梁顶面以上。 3、设计计算 3.1设计说明 3.1.1计算水位取+2.5m；钢板桩采用IV 型拉森桩，重量75kg/m，每1米宽截面模量W=2037cm3,允许应力为[σ]=180 Mpa 。 3.1.2土质按地质报告提供参数。 3.2钢板桩入土深度验算 钢板桩围堰结构如图所示，围堰内抽水后水头差为7.5m，由此引起的水渗流，其最短流程为紧靠板桩的2h，故在此流程中，水对土粒渗透的力，其方向应是垂直向上。对于较薄且面积较大的封底混凝土，按不考虑封底混凝土作用时的涌流问题近似进行计算比较偏于安全。现近似地以此流程的渗流来检算坑底的涌流问题，要求垂直向上的渗透力不超过土在水中的密度，故安全条件如公式所示：式中：-安全系数；-水力梯度； -分别为水的密度及土在水中的密度，； ，其中G 为土粒的比重;n 为土的孔隙率以小数计。 土层按淤泥质粘土，查地质报告中G=1.7、n=0.590，h= 7m，安全系数取1.4。
计算题（Calculation questions ） 1．某患者单次静脉注射某单室模型药物2g ，测得不同时间的血药浓度结果如下： 时间(h) 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 8.0 10.0 血药浓度(mg/ml) 0.28 0.24 0.21 0.18 0.16 0.14 0.1 0.08 求k ，Cl ，T 1/2，C 0，V ，AUC 和14h 的血药浓度。 【解】对于单室模型药物静脉注射 k t 0e C C -=，t 303 .2k C log C log 0 -= log C 对t 作直线回归（注：以下各题直线回归均使用计算器或计算机处理），得： a = 0.4954, b = -0.0610,|r | = 0.999（说明相关性很好） 将a 、b 代入公式0C log 303 .2kt C log +-= 得回归方程： 4954.0t 061.0C log --= ① 1h 1405.0)061.0(303.2b 303.2k -=-?-=?-= ② h 9323.41405 .0693.0k 693.0T 2/1== = ③ mg/ml 3196.0)4954.0(log C 1 0=-=- ④ 6.258L ml)(62583196 .02000C X V 0 0=== = ⑤ L/h 8792.0258.61405.0kV Cl =?== ⑥ )(mg/ml h 2747.21405 .03196.0k C AUC 00 ?== = ∞ ⑦ 3495.14954.014061.0C log -=-?-= g/ml 44.7mg/ml)(0477.0C μ== 即14h 的血药浓度为g/ml 44.7μ。 2．某患者单次静脉注射某药1000mg ，定期测得尿药量如下： 时间(h) 1 2 3 6 12 24 36 48 60 72 每次尿药量 (mg) 4.02 3.75 3.49 9.15 13.47 14.75 6.42 2.79 1.22 0.52 设此药属一室模型，表观分布容积30L ，用速度法求k ，T 1/2，k e ，Cl r ，并求出80h 的累积药量。 【解】单室模型静脉注射尿药数据符合方程0e c u X k log 303 .2kt t X log +- =??， t X log u ??对c t 作图应为一直线。根据所给数据列表如下： t (h) 1 2 3 6 12 t ? 1 1 1 3 6
唐龙大桥及接线（赣丰路-唐章路） 水中钢套箱围堰专项施工 方案 编制人：职务：职称： 审核人：职务：职称： 审批人：职务：职称： 江西中煤建设集团有限公司 唐龙大桥及接线（赣丰路-唐章路）项目经理部 二○一七年十二月
目录 一、工程概况 (3) 1.地质情况 (3) 2.气象条件 (3) 3.水文条件 (3) 4.水中围堰 (3) 二、编制目的原则和依据 (3) 1.目的 (3) 2.原则 (4) 3.依据 (4) 三、施工人员、设备和主要材料安排 (4) 1.施工队伍 (4) 2.机械设备 (4) 3.主要材料 (5) 四、钢套箱围堰施工方法 (6) 1.钢套箱围堰施工工艺流程 (6) 2.钢套箱施工前的准备工作 (6) 3.水中抽槽 (7) 4.钢套箱围堰设计情况 (8) 5.钢套箱侧板受力分析及计算 (9) 6.钢套箱施工 (10) 五、抽水止水 (11) 六、承台基坑开挖和承台施工 (11) 七、保证措施 (11) 1.质量保证措施 (12) 2.工期保证措施 (13) 3.安全文明保证措施 (13)
1.水深3米时计算 (15) 2.水深4米时计算 (18) 3.做设静动压按均匀承载计算 (21) 九、钢套箱围堰示意图 (22)
唐龙大桥水中钢套箱围堰施工专项方案 一、工程概况： 唐龙大桥及接线（赣丰路-唐章路）起点为赣丰路交叉口，终点与唐章路相接，道路等级为城市主干线。采用双向六车道布置，设计速度为50km/h，道路红线宽度56米，主桥桥梁宽度为35.5米，路线全长1.09km，总工期为579天。 1、地质情况：本桥位于赣州市南康区唐江镇横江村，横跨上犹江，华南褶皱系、赣西南凹陷（赣州-吉安）拗陷、信丰-于都拗褶断束红色岩系断陷盆地内。地层产状平缓-倾斜，厚度数百余米，分布稳定；地质构造表现为单斜构造或者不规则向斜盖层构造，场区附近无活动性深大断层。区域地质构造稳定。 2、气象条件：桥所处区域属中亚热带季风湿润气候，年平均气温19.3℃，冬无严寒，夏无酷暑，雨量充沛。12月均温8.8℃，7月均温28.6℃，无霜期286天左右，年平均降雨量1443.2毫米，年均日照时数1856.6小时。 3、水文条件：桥位轴线走向近南北，河流走向近东西，勘察区地貌属低山丘陵地段，桥位区地面黄海高程 104.43～125.60m，总体表现为南高北低。现状河流蜿蜒曲折，呈“S”型，宽约200m，水深2.95～3.5m。 4、水中围堰：水中钢套箱围堰只有主墩6#、7#。现在属于沽水季节，水深2.6～3.0m，每墩8根桩，共计16根，桩径2.2米，总桩长320米，承台尺寸为10.1m×9.1m，高度为3.5m。 二、编制目的、原则和依据： 1、目的： 为了加强唐龙大桥建设的施工管理，并对工程的安全、质量、工期、实
第八章 单室模型 例1 给某患者静脉注射一单室模型药物，剂量 1050 mg ，测得不同时刻血药浓度数据如下： 试求该药的 k ，t1/2，V ，CL ，AUC 以及 12 h 的血药浓度。 解：（1）作图法 根据 ，以 lg C 对 t 作图，得一条直线 （2）线性回归法 采用最小二乘法将有关数据列表计算如下： 计算得回归方程： 其他参数求算与作图法相同 0lg 303 .2lg C t k C +-=176.21355.0lg +-=t C
例2 某单室模型药物静注 20 mg ，其消除半衰期为 3.5 h ，表观分布容积为 50 L ，问消除该药物注射剂量的 95% 需要多少时间？10 h 时的血药浓度为多少？ 例3 静注某单室模型药物 200 mg ，测得血药初浓度为 20 mg/ml ，6 h 后再次测定血药浓度为 12 mg/ml ，试求该药的消除半衰期？ 解： 例4 某单室模型药物100mg 给患者静脉注射后，定时收集尿液，测得累积尿药排泄量X u 如下，试 例6 某一单室模型药物，生物半衰期为 5 h ，静脉滴注达稳态血药浓度的 95%，需要多少时间？ 解： 例5 某药物静脉注射 1000 mg 后，定时收集尿液，已知平均尿药排泄速度与中点时间的关系 为 ，已知该药属单室模型，分布容积 30 L ，求该药的t 1/2，k e ，CL r 以及 80 h 的累积尿药量。 解： 6211.00299.0lg c u +-=??t t X
例7 某患者体重 50 kg ，以每分钟 20 mg 的速度静脉滴注普鲁卡因，问稳态血药浓度是多少？滴注 经历 10 h 的血药浓度是多少？（已知 t 1/2 = 3.5 h ，V = 2 L/kg ） 解题思路及步骤： ① 分析都给了哪些参数？ ② 求哪些参数，对应哪些公式？ ， ③ 哪些参数没有直接给出，需要求算，对应哪些公式？ 例8 对某患者静脉滴注利多卡因，已知 t 1/2 = 1.9 h ，V = 100 L ，若要使稳态血药浓度达到 3 mg/ml ， 应取 k 0 值为多少？ 解题思路及步骤： ① 分析都给了哪些参数？ ② 求哪些参数，对应哪些公式？ ③ 哪些参数没有直接给出，需要求算，对应哪些公式？ 例9 某药物生物半衰期为 3.0 h ，表观分布容积为 10 L ，今以每小时 30 mg 速度给某患者静脉滴注， 8 h 即停止滴注，问停药后 2 h 体内血药浓度是多少？ 解题思路及步骤： ① 分析都给了哪些参数？ ② 求哪些参数，对应哪些公式？ C=C 0 + e -kt ③ 哪些参数没有直接给出，需要求算，对应哪些公式？ 例10 给患者静脉注射某药 20 mg ，同时以 20 mg/h 速度静脉滴注该药，问经过 4 h 体内血 药浓度多少？（已知V = 50 L ，t 1/2 = 40 h ） 解： kV k C ss 0=)1(0 kt e kV k C --=1/2 00.693 L 100250h /mg 12006020t k V k = =?==?=）（）（kV k C ss 0 =kV C k ss 0=1/20.693 t k = 1/2 0.693t k =) 1(0kt e kV k C --=
钢套箱设计计算方案 一、 工程概况 XX 大桥XX 线X 号、X 墩为水中基础，桩基为X 根Φ2.2m 钻孔灌注桩，横桥向2排，每排3根。承台顶面设计标高为XXXXm ，底面设计标高为XXXm ，承台平面尺寸为14.40×10.9×4m 。 按项目部施工组织设计X#、X#墩承台围堰采用单壁钢套箱施工，钢套箱尺寸为承台尺寸放大100mm ，作为承台的模板。钢护筒外径2.4m 。 根据项目实测的地质情况后研究决定，X 号墩钢套箱施工设计水位为XXXm ，封底砼标高为XXXm ，钢套箱顶面标高为：XXXm ，钢套箱共分两节加工，（2m+5.5m ）,最下层按不拆除考虑,钢套箱设计示意图如下： 二、荷载取值 荷载的取值依据为《公路桥涵设计通用规范》荷载组合V 考虑钢吊箱围堰设计组合。 水平荷载：静水压力+流水压力+风力+其它 三、Q235钢材许用应力 轴向应力： []Mpa z 140=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa z 1823.1140=?=σ 弯曲应力： []Mpa 145=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1883.1145=?=σ 剪应力： []Mpa 85=τ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1103.185=?=τ 四、具体结构设计 （一）、封底砼设计 封底砼按1.5m 厚设计，用C30砼。 1、抗浮校核 浮力：131.1371917.91t ??= 封底砼自重：131.13 2.3 1.5452.4t ??= 钢护筒握裹力：1.5 3.14 2.4610678.24t ????=
钢套箱自重:52t 抗浮安全系数: 452.4678.2452 1.29 1.1917.91 K ++= => 满足要求 2、封底砼强度校核 取封底混凝土板计算。封底混凝土板由钢护筒与混凝土的握裹力和封底混凝土板自重抵抗作用于封底砼板的静水压力。为便于计算偏于安全地将封底混凝土板简化为空间梁格，钢套筒中心连线作为支点。简化模型梁宽按钢套筒间净距 4.1m 和1.6m 计算，梁高与混凝土板厚相同，取1.5m 计算。计算模型如下图所示。 水压力：271023 1.53 5.5/p KN m =?-?= 2136 4.1147.6/g KN m =?= 2236 2.693.6/g KN m =?= 内力计算结果： 最大计算弯矩：max 344.71M KN m =? 最大计算剪力：max 396.45Q KN = 最大支座反力：792.9KN 砼梁强度校核： 30#封底混凝土容许拉应力为：[]0.75Mpa σ= [] 1.65Mpa τ= 6max max 2 6344.71100.220.7541001500M Mpa Mpa W σ??===
有底钢套箱围堰施工工艺工法 （QB/ZTYJGYGF-QL-0204-2011） 桥梁工程有限公司洪伟洋 1 前言 1.1 工艺工法概况 有底钢套箱又名钢吊箱，是为深水高桩承台施工而设计的临时隔水结构，在大跨深水桥梁的基础施工中得到广泛的应用。 1.2 工艺原理 有底钢套箱是通过套箱侧板和底板上的封底混凝土围水，为高桩承台施工提供无水的施工环境。 2 工艺特点 有底钢套箱与无底钢套箱相比，受水深的影响相对较小，水流阻力小利于通航、材料用量少，施工工期短，施工难度小。且利用护筒及其它措施定位较为容易、定位精度高；封底混凝土受底板约束，质量易于保证，数量准确；套箱悬挂于支撑系统上，不接触河床，避免了河床高低不平的影响。 3 适用围 适合于高桩承台，或承台下为较厚的软弱土层、且水深流急时，多采用有底钢套箱作为支撑、防水结构来进行深水基础施工。 4 主要技术标准 《公路桥涵施工技术规》（JTG/T F50） 《铁路桥涵施工规》（TB 10203） 《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB 10415） 《城市桥梁工程施工与质量验收标准》（CJJ 2） 《钢结构设计规》（GB 50017） 5 施工法 有底钢套箱一般均采用先桩后围堰施工法，围堰的安装主要有墩位组拼和场
外组拼两种。 墩位组拼：采用在岸上加工场分块加工，驳船运输至墩位处，浮吊或其他吊装设备分块吊安，组拼成整体后分节段下沉就位，底板封堵、清理、灌注封底混凝土，抽水、体系受力转换，承台混凝土施工。 场外组拼：采用在岸上加工场分块加工并组拼成节段，然后整体或分节段拖运至墩位处下沉就位，底板封堵、清理、灌注封底混凝土，抽水、体系受力转换，承台混凝土施工。 6 工艺流程及操作要点 6.1 施工工艺流程 有底钢套箱主要有墩位组拼和场外组拼两种，其施工工艺如下： 图1 施工工艺流程图 6.2 操作要点
某大桥220～224墩无底钢套箱设计计算 1、地质条件： 220、223、225承台底以下为圆砾土，中密，容许承载力0.22MPa. 221、222、224承台底以下为松软土，中密，容许承载力0.12MPa 2、水文情况： 常水位：688.00 河床标高688.00 放水100m3/s 标高689.00 设计水位:689.50 套箱顶按690.00 3、墩结构设计： 承台平面尺寸9.10×10.80m，承台底标高详见表1，第一层厚度2.5m，第二层厚度 1.0m 钻孔桩基9φ1.25m，施工钢护筒埋设深度，筑岛面以下2～3m 4、梁体结构设计： 48m简支梁 5、承台施工： 采用明挖至封底砼底标高，汽车吊双机抬运钢套箱就位，浇注封底砼，抽水浇注承台砼 6、无底钢套箱结构设计： 6.1 结构尺寸： 平面尺寸，按承台平面尺寸每边放大0.1m为9.2×10.9m，其主立面图如下：
墩位标高表 6.2 结构检算： 6.2.1封底混凝土厚度计算 封底混凝土厚度不考虑桩的作用 假定封底混凝土厚度为1.2m，则水深h=689-684.37+1.2=5.83m 封底混凝土采用C30，抗拉强度设计值为1.43MPa，套箱设计为矩形，矩形封底
混凝土按周边简支支承的双向板承受水压均布荷载计算 l 1/l 2=9.2/10.9=0.844，其弯矩系数查表得： a 1=0.0564 a 2=0.0432 静水压P=5.83×10－1.2×23=30.7KN/m 2 ∴ ()2 21110.056430.79.2146.553M a pl KN m ==??=? ()222210.043230.79.2112.253M a pl KN m ==??=? 封底混凝土厚度 h ct h D = + 式中: K=1.5 安全系数 b=1000mm 板宽取值 f ct =1.43N/mm 2 C30混凝土抗拉强度设计值 M=封底混凝土板的最大弯矩 D=考虑水下混凝土可能与井底泥土渗混增加厚度,一般取300～500mm ，明挖，水浅取300mm 故3001275 1.3h mm m === 6.2.2 壁板计算 水深h=3.63＋1.0=4.63m ，按5.0m 计算，下端以封底混凝土为支撑(固结)，上端设内撑(铰结) 静水压 2 151050/P KN m =?= 动水压 P 2 P 2按流速V=1.0m/s 计算(百年流速1.3m/s) 222rv P KA g == 2 21.3351101 3.4/29.81KN m ????=? 动水压为倒三角形，两者叠加为梯形，壁板按静水压取值，其线荷载20.05/q N mm =,按均布荷载四边简支板计算，取l 1= l 2=500mm ，l x /l y =1，则K x =0.0368,K y =0.0368 M x =M y =Kql x 2=0.0368×0.05×5002=460N ·mm 板厚取5mm W=1/6bh 2=1/6×1×52=4.167mm 3
无底钢套箱围堰施工工艺 （QB/ZTYJGYGF-QL-0205-2011） 桥梁工程有限公司廖文华刘涛 1 前言 1.1工艺工法概况 桥梁深水基础的施工，施工技术各有差异，且各具特色。无底钢套箱在深水低承台桩基础的施工中，得到了广泛的应用。 1.2工艺原理 无底钢套箱相对有底钢套箱而言，去掉了底板系统，钢套箱侧面壁板直接插 入河床，并通过吸泥下沉至设计标高，浇筑封底混凝土后，使嵌入河床的钢套箱与河床、共同组成封闭的临时隔水结构。 2工艺工法特点 2.1无底钢套箱一般用于低桩承台施工，此时水中钻孔桩施工已经完成，可利 用钻孔工作平台及钢护筒为无底钢套箱施工提供作业平台。 2.2其结构构造简单，下沉施工干扰小，封底混凝土直接与河床接触，套箱竖向受力小，壁板重复利用率高。 2.3无底钢套箱下沉定位难度大，封底混凝土易漏失，数量不确定，套箱围堰需着床，对河床表面的地质情况及大面平整要求较高。 3 适用范围 无底钢套箱适用于水深10m以内，河床易清淤吸泥，河床覆盖软弱层较薄的低桩承台的施工。 4 主要技术标准 《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5） 《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB 10415） 《铁路桥涵施工规范》（TB 10203） 《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1） 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50） 《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80-1） 《钢结构设计规范》（GB 50017）
5 施工方法 无底钢套箱与有底钢套箱的施工方法基本相同，包括墩位组拼和场外组拼两种。不同的是套箱定位后，由大型起吊设备配合下沉套箱至床上，并通过高压水破土，吸泥机吸泥，使套箱下沉至河床中的设计标高，施工封底混凝土，套箱内抽水机及内支撑安装，施工承台混凝土。 6 工艺流程及操作要点 6.1施工工艺流程 具体施工工艺流程见图1。 图1无底钢套箱围堰施工工艺流程图 6.2操作要点 6.2.1 无底钢套箱的设计 无底钢套箱围堰与有底钢套箱区别是无底钢套箱底部直接落在河床上。无底钢套箱主要结构由壁板、外圈梁、内支撑、导向架组成。根据结构尺寸、水深及
海上桥墩如何施工，钢套箱（沉箱）围堰工艺 钢套箱顾名思义是套在永久结构外面的临时结构，起到围堰作用。钢套箱为桥梁基础及下部构造水上施工作业中常用的一类围护结构形式，尤其适合于大河流中的深水基础，能承受较大的水压，保证基础全年施工安全度汛。特别是在一些施工条件困难或受水文、地形、地质条件限制而无法采用钢板桩、筑岛围堰等围护结构的条件下，钢套箱更显示出了其优越性。常用的钢套箱分单壁和双壁两种，由于单壁钢套箱刚度差，一般深水基础较少采用，实际工程中大部分情况下采用双壁钢套箱。 钢套箱围堰是一种无底结构，下沉后底部着床或嵌入河床，然后用水下混凝土封底，排水后形成围堰。 （二）、钢套箱构造 钢套箱平面形状可根据承台形状加工成圆形、矩形、也有其他形状。立面分层，平面分块。堰壁钢壳由有加劲肋的内外壁板和多层水平桁架所组成。堰壁底端设刃脚，以利切土下沉。在堰壁内腔，用隔舱板将其对称地分为若干个密封的隔舱，以利于下沉和排水。 双壁钢套箱多采用工厂加工，现场拼装的方法，为便于运输和拼装一般立面分层高度不大于3m，平面分块长度不大于5m，壁厚0.8～1.5m。节段采用高强螺栓连接，并设置橡胶止水带用于止水密封。同时分设多个横向互不通水的隔水仓，以便在下沉过程中根据施工需要分仓对称灌水。
（三）、钢套箱安装及下沉 1、先桩后堰法施工 此法是先搭设钻孔平台进行钻孔桩施工，钻孔桩施工结束后，钢套箱借助钻孔平台拼装下水。接高桩基钢护筒作为钢套箱悬吊系统的承重立柱，在承重立柱上安装悬吊系统主梁（贝雷梁或型钢），主梁上安装横梁（多为型钢），横梁上安装导链或千斤顶。利用钻孔平台拼装首节钢套箱，并于套箱与钢护筒之间焊接导向架，以便克服水流冲击影响，保证下沉位置准确。然后用导链或千斤顶将首节套箱提起，拆除套箱下部的钻孔平台，下沉钢套箱入水至自浮状态，继续拼装第二节钢套箱，然后注水下沉，直至钢套箱着床。
5.3承台施工 5.3.1概述 介绍该合同段承台的数量、平面尺寸、标高等，以及水文条件、地质条件、气象条件等等。 5.3.2施工设想 ⑴承台拟采用双壁钢围堰施工。一个钢围堰竖向由两节组成，顶节考虑周转使用。 ⑵封底砼厚度经初步计算取2.0m，承台拟一次浇筑完毕。 ⑶钢筋半成品采用在钢筋棚集中制作，平板车运输至工点现场绑扎成型。 ⑷采用履带式吊车进行钢围堰拼装及下沉、钢筋安装、砼浇筑等。承台砼由陆地搅拌站供应，砼罐车通过栈桥运输至现场，砼输送泵输送灌注砼。 5.3.3施工流程 详见图所示。 5.3.4钢围堰设计 ⑴设计参数 根据本合同段水文、气象、冲刷、河床及地质条件，结合本合同段的施工特点，本合同段钢围堰设计参数详见参数表。
钢围堰设计参数 表3.4.2 ⑵设计工况：双壁钢围堰设计工况主要有四种，详见下表。 钢围堰设计工况表 3.4.3
三控制设计。 ⑶计算方法、模式 ①计算方法：由于钢围堰为环形封闭结构，在水压力环向径向作用下，变形将产生二次应力分配，常规的平面计算虽偏安全,但忽略了环向结构力的传递作用，发现不出局部杆件力的变化，为此采用SAP空间有限元计算综合程序对钢围堰进行三维模拟计算。 ②计算模式：将围堰面板所承受的水压力转化为节点力，节点力方向垂直于各杆件，按实际情况，杆件赋予了各自的材料特性，同时将竖向钢箱模拟在模型中。 ③计算内容：钢围堰在水平水压力和竖向浮力作用下，对钢围堰整体进行计算，分析环向受力框、内支撑等。 ④约束条件：钢围堰底为固结，竖向杆件和水平环向杆件接头为固结，水平斜杆端头为铰接，内支撑两端为铰结。 ⑷双壁钢围堰构造简介 ①围堰总体结构布置 详见图所示。 ②围堰主尺寸：双壁钢围堰平面为矩形，外尺寸为26.1×12.1m，壁厚1.2m，刃脚高为1.5m；围堰总高度为13m。 ③围堰分节及分块：钢围堰竖向分节和平面分块根据一节每块吊装重量不超过13t及钢箱梁位置确定。钢围堰竖向分三节，平面分为14块。 ④围堰结构布置：围堰由壁板、竖向背肋、水平环向桁片、钢箱及井壁隔舱、内支撑等组成。 a.钢围堰壁板：双壁围堰内外壁板均采用6mm钢板，壁板上均设
1.计算题：一个病人用一种新药，以2mg/h的速度滴注，6小时即终止滴注，问终止后2小时体血药浓度是多少？（已知k=0.01h－1，V＝10L） 2.计算题：已知某单室模型药物，单次口服剂量0.25g，F=1，K=0.07h－1，AUC=700μg/ml·h，求表观分布容积、清除率、生物半衰期（假定以一级过程消除）。 3.某药静注剂量0.5g，4小时测得血药浓度为 4.532μg/ml，12小时测得血药浓度为2.266μg/ml，求表观分布容积Vd为多少？ 4.某人静注某药，静注2h、6h血药浓度分别为1.2μg/ml和0.3μg/ml（一级动力学），求该药消除速度常数？如果该药最小有效剂量为0.2μg/ml，问第二次静注时间最好不迟于第一次给药后几小时？ 5.病人静注复方银花注射剂2m/ml后，立即测定血药浓度为1.2μg/ml，3h为0.3μg/ml，该药在体呈单室一级速度模型，试求t1/2。 6.某病人一次用四环素100mg，血药初浓度为10μg/ml，4h后为 7.5μg/ml，试求t1/2。 7.静脉快速注射某药100mg，其血药浓度－时间曲线方程为：C=7.14e-0.173t，其中浓度C的单位是mg/L，时间t的单位是h。请计算：（1）分布容积；（2）消除半衰期；（3）AUC。
8.计算题：某药物具有单室模型特征，体药物按一级速度过程清除。其生物半衰期为2h，表观分布容积为20L。现以静脉注射给药，每4小时一次，每次剂量为500mg。 求：该药的蓄积因子 第2次静脉注射后第3小时时的血药浓度 稳态最大血药浓度 稳态最小血药浓度 9.给病人一次快速静注四环素100mg，立即测得血清药物浓度为10μg/ml，4小时后血清浓度为7.5μg/ml。求四环素的表观分布体积以及这个病人的四环素半衰期（假定以一级速度过程消除）。 10.计算题：病人体重60kg，静脉注射某抗菌素剂量600mg，血药浓度－时间曲线方程为：C=61.82e-0.5262t，其中的浓度单位是μg/ml，t的单位是h，试求病人体的初始血药浓度、表观分布容积、生物半衰期和血药浓度－时间曲线下面积。 11.计算题：已知某药物具有单室模型特征，体药物按一级速度方程清除，其t1/2=3h，V=40L，若每6h静脉注射1次，每次剂量为200mg，达稳态血药浓度。求：该药的（1）ss C max （2）ss C m in （3）ss C （4）第2次给药后第1小时的血药浓度
( 安全管理 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 套箱安全技术规定(最新版) Safety management is an important part of production management. Safety and production are in the implementation process
套箱安全技术规定(最新版) 套箱一般用于深水桥梁低桩承台的施工。套箱分为钢套箱和钢筋混凝土套箱两种；钢套箱又分为单壁、双壁以及单双壁组合式的；钢-混凝土组合结构的套箱也可分为上钢下混凝土、下钢上混凝土形式。每种套箱都有自己的特点和适用条件，因此需根据各自的水文、地质以及设备情况等选定。 套箱法施工工序较多，总体分为套箱制作和现场拼装与下沉二部分，这里主要对套箱在施工现场拼装与下沉施工的过程明确了具体的安全操作要求。 1套箱，要固定在桩基或支架上，固定措施必须经过计算，确保套箱安全、稳固地停放支承点上。套箱施工时，支承点应能承受浇筑水下混凝土的重量；套箱内抽干后，支承点应能平衡水的浮力。 2应考虑到套箱施工期间可能出现的最高水位，施工设备均应停放在不受潮水浸没的高度。
3在支承点设置、套箱定位过程中，应及时对相关的原水中构筑物采取稳固措施，避免桥墩施工时危及其安全和稳固。 4位于航道中心的桥墩，套箱和其支承点必须采取防撞措施，设置警示标识。 5施工期间，要联系航道管理部门，指派专职人员负责指挥水上交通。 6在套箱在水中位置的邻航道侧的上下游一定距离之处，应按规定设置保护桩以及相关的警示标志。 7套箱和辅助脚手架上应配备救生圈，水上作业人员必须穿救生衣。支架上必须建立施工作业通道，并设临边防护设施。 8潜水监控员与潜水指挥人员，应能够直接或借助于水下监控系统，随时了解潜水员的作业情况。 9水下作业前，必须掌握作业区域附近的环境和水下结构设施、海底装置或大功率设备的电气、机械运行特征。并制定应急防范措施，确保潜水员的安全。 10采用多节沉放的套箱，其底节套箱就位后应进行临时锚固，
目录 一、设计依据 (2) 二、工程概述 ...................................... 错误！未定义书签。 三、计算参数说明 (3) 四、计算工况说明 (4) 五、计算过程 (4) 5.1、封底混凝土计算 (4) 5.1.1、围堰上浮计算 (4) 5.1.2、围堰下沉计算 (5) 5.1.3、封底混凝土抗弯计算 (5) 5.2、围堰侧板计算 (6) 5.2.1、模型建立 (6) 5.2.2、水平主肋 (6) 5.2.3、竖肋计算 (7) 5.2.4、加劲肋与面板计算 (8) 5.2.5、侧板变形 (8) 5.3、内支撑计算 (9) 5.3.1、内支撑受力 (9) 5.3.2、内支撑焊缝计算 (9) 六、结论 (12)
单壁吊箱围堰计算书 一、工程概述 主桥14#、15#墩承台为低桩承台结构。海口特大桥主桥14#、15#墩承台尺寸为14.4m×10.2m，单个承台基础由6根直径2.5m的钻孔桩组成，承台厚度为4m，承台底标高为-4.0m，施工区域常水位+3.9m，百年一遇水位为+5.36m。 海口特大桥主桥14#/15#墩采用单壁吊箱围堰，分块拼装，整体下放，下放时采用吸泥下沉，下放到位后对河床标高进行确认后，浇筑封底混凝土，待混凝土达到设计强度后抽水，进行承台施工。 单壁吊箱围堰布置如下图所示： 单壁吊箱围堰立面布置图(mm)
单壁吊箱围堰平面布置图 (mm) 二、设计依据 1、主桥14#/15#墩承台设计设计文件、资料； 2、《钢结构设计规范》(GB50017-2012)； 3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； 5、《简明施工计算手册》（第三版）（汪正荣主编）； 6、其它有关国家规范及参考书籍。 三、计算参数说明 ①、封底砼参数 封底混凝土采用C20水下混凝土，混凝土参数为： 14.3c f MPa =，γ=23KN/m 3，取τ：160kpa ②、钢结构参数 Q235B 钢，其容许应力[]170MPa σ=，容许剪应力[]100MPa τ=，角焊缝容许应力[]80f MPa =，材料弹性模量2.06*105。
国道203线雅达虹至炼油厂段一级公路建设项目 龙华特大桥合同段 （YL） 龙华特大桥主桥承台施工准备方案 吉林省交通建设集团有限公司 龙华特大桥项目经理部 2005年3月3日 龙华特大桥承台施工准备方案
一、概述 龙华特大桥主桥主墩36#墩、37#墩为于水中，36#墩采用筑岛围堰法施工，37#墩采用打入桩平台法施工，38#墩和39#边墩均在岸边，现我项目部根据施工现场实际清况，结合项目部现有的材料，计划36#墩、38#墩和39#边墩承台采用钢筋混凝土套箱围堰法施工，37#墩采用钢沉井围堰法施工。钢沉井采用肇源大桥用过的钢沉井，原肇源大桥埋深6米，本桥37#墩埋深3.5米，钢沉井不再做设计计算，只对钢筋混凝土套箱围堰设计和三个主墩承台封底混凝土进行验算。 二、钢筋混凝土套箱围堰设计 本设计仅对36#墩、38#墩钢筋混凝土套箱围堰进行计算，39#边墩因尺寸小，只要36#墩、38#墩钢筋混凝土套箱验算合格，39#边墩钢筋混凝土套箱必然合格，没有做单独计算。 1、钢筋混凝土套箱围堰设计图详见附图。 2、计算模式：竖向按简支梁计算，其中下支点为封底混凝土，上支点为工字钢框架。验算箱体强度仅考虑主动饱和砂压力。 3、主动土压力q =γhtg 2(45σ-φ/2)= P a h 饱和的不均匀砂:P a =13.5KN/m 2/m q α=0，q b =3.1*13.5=41.85 KN/m （计算h=3.1m ） A αb R B =(q α+2q b )l/6=(0+2*41.85)*3.1/6=43.25KN M max = q b l 2/6*｛2β3-а*(1+а)｝/(1-а) 2 其中а= q α/q b =0，β= （а2+а+1）/3=0.57735 M max =41.85*3.12/6*(2*0.577353-0)/(1-0)2=25.8KN.m