微机型综合保护装置
典型整定计算
摘要：继电保护整定计算专业性较强，然而在实践工作中，又是每名电气相关专业必须掌握的专业知识。
关键词：整定计算定值保护
随着自动控制技术的发展，采用计算机技术实现其基本原理的微机智能型综合保护装置在公司得到了广泛应用，既不同于传统的电磁继电器，又不同于采用模拟电子技术的集成电路形式的继电器，因而有些功能的实现方式较以往也有不同，并且增加了一些传统继电器（如GL、DL）所不具备的功能。这样一来，使用新型综合保护装置在计算保护定值时遇到许多困惑，因为目前没有完整的保护整定计算的参考书。为了使大家对综合保护装置的整定计算有所了解和掌握，我结合过去整定计算的经验和有关综合保护装置的功能及保护整定计算的有关规定，对保护整定计算进行了总结形成此扁文章，不同厂家的保护装置对保护功能设置及各参数选择也许不同，但基本上大同小异。本文只对常用设备保护进行了论述及未对短路电流进行计算，仅供大家参考。
线路保护整定计算
降压变电所引出10KV电缆线路,线路接线如下图所示:
已知条件:
最大运行方式下,降压变电所母线三相短路电流
为5500A,配电所母线三相短路电流
为5130A，配电变压器低压侧三相短路时流过高压侧的电流
为820A。
最小运行方式下,降压变电所母线两相短路电流
为3966A,配电所母线两相短路电流
为3741A，配电变压器低压侧两相短路时流过高压侧的电流为689A。
电动机起动时的线路过负荷电流
为350A，10KV电网单相接地时最小电容电流
为15A，10KV电缆线路最大非故障接地时线路的电容电流
为1.4A。系统中性点不接地。
A、C相电流互感器变比为300/5，零序电流互感器变比为50/5。整定计算（计算断路器DL1的保护定值）
1、瞬时电流速断保护
瞬时电流速断保护按躲过线路末端短路时的最大三相短路电流整定，保护装置的动作电流
，取110A
保护装置一次动作电流
灵敏系数按最小运行方式下线路始端两相短路电流来校验：
由此可见瞬时电流速断保护不能满足灵敏系数要求，故装设限时电流速断保护。
2、限时电流速断保护
限时电流速断保护按躲过相邻元件末端短路时的最大三相短路时的电流整定，则保护装置动作电流
，取20A
保护装置一次动作电流
灵敏系数按最小运行方式下线路始端两相短路电流来校验：
限时电流速断保护动作时间取0.5秒。（按DL2断路器速断限时0秒考虑，否则延时应为：t1=t2 Δt）
3、过电流保护
过电流保护按躲过线路的过负荷电流来整定，则保护动作电流
，取8A
式中：K n为返回系数，微机保护的过量元件返回系数可由软件设定，一般设定为0.9。
过电流保护一次动作电流
保护的灵敏系数按最小运行方式下线路末端两相短路电流来校验
在线路末端发生短路时,灵敏系数为
在配电变压器低压侧发生短路时,灵敏系数为
保护动作延时应考虑与下级保护的时限配合，t1=t2 Δt，Δt取0.5秒。
4、单相接地保护
单相接地保护按躲过被保护线路最大非故障接地的线路电容电流整
定并按最小灵敏系数1.25校验。
按躲过被保护线路电容电流的条件计算保护动作电流(一次侧):
(：可靠系数，瞬动取4-5，延时取1.5-2)
此处按延时1秒考虑，
取2，则
校验灵敏度系数：
=15/2.8=5.36>1.25
注意：由于在很多情况下零序CT变比不明确，可以实测整定：从零序CT一次侧通入2.8A电流，测零序CT二次侧电流是多少，此电流即为微机保护零序定值。
5、低周减载
低周减载动作的频率整定值：整定范围（45-49.5）Hz，级差0.01 Hz
低周减载动作的延时整定值：整定范围（0-10）S，级差0.01 S
滑差闭锁定值：整定范围（2-5）Hz /S。出厂前设定为3 Hz /S
低周减载欠压闭锁值：整定范围（10-90）V，级差0.01V
低周减载欠流闭锁值：整定范围（0.2-5）A，级差0.01A
以上定值是用户根据系统参数计算或由上级调度下达的，本文不再举例。
变压器保护整定计算
10 / 0.4KV车间配电变压器的保护。
已知条件：
变压器为SJL1型，容量为630KVA，高压侧额定电流为36.4A，最大过负荷系数为3，正常过负荷系数为1.2。
最大运行方式下变压器低压侧三相短路时，流过高压侧的短路电流
为712A。
最小运行方式下变压器高压侧两相短路电流
为2381A，低压侧两相短路时流过高压侧的短路电流
为571A。
最小运行方式下变压器低压侧母线单相接地短路电流
为5540A。
变压器高压侧A、C相电流互感器变比为100/5，低压侧零序电流互感器变比为300/5。
整定计算：
1、高压侧电流速断保护
电流速断保护按躲过系统最大运行方式下变压器低压侧三相短路时，流过高压侧的短路电流来整定，保护动作电流
，取55A
保护一次动作电流
电流速断保护的灵敏系数按系统最小运行方式下，保护装置安装处两相短路电流校验
电流速断保护动作时限取0秒。
2、高压侧过电流保护
若考虑定时限，过电流保护按躲过可能出现的最大过负荷电流来整定，保护动动作电流
，取7A
式中：K h为返回系数，微机保护过量元件的返回系数可由软件设定，被设定为0.9。
保护动作一次电流
过电流保护的灵敏系数按系统最小运行方式下，低压侧两相短路时流过高压侧的短路电流进行校验
过电流保护动作时限取0.5秒（与下级保护动作时限相配合，考虑车间变压器一般为末端负荷，故取0.5秒）。
若考虑反时限，过电流定值一般按变压器正常过载能力考虑，保护动作电流：
，取3.16A
保护动作一次电流：
校验灵敏度系数：
反时限时间常数整定：按超过变压器正常过载能力1.1倍过电流时，变压器可运行600秒考虑，则：
3、高压侧不平衡电流保护
对于变压器的各种不平衡故障（包括不平衡运行，断相和反相），微机保护设置了不平衡电流保护。
根据微机保护“不平衡电流保护”功能软件的算法，一般我们推荐保护定值为（0.6～0.8）I eb，为防止变压器空投时由于三相合闸不同期而引起误动，推荐延时不小于0.2S。对本侧，计算如下：
，取1.46A
保护一般动作电流：
延时取0.5S。
4、高压侧零序过电流
根据规程规定，10KV/0.4KV变压器高压侧不设零序保护。如果需设此保护，则可能是系统接线较复杂，按规程规定应设零序，但规程程列举的计算方法罗列了许多情况，本例不再一一列举，可根据规程计算即可。
5、低压侧零序过流保护
可利用高压侧过电流保护兼作低压侧单相接地保护，如果校验灵敏度不满足要求，则应设低压侧零序过电流保护，计算如下：
按以下两个原则计算，比较后取较大值：
①躲过正常运行时中性线上最大不平衡电流；
②与下线支线零序电流保护定值相配合。
本例车间变压器为末级负荷，故只计算①即可。
，取5A
保护的一次动作电流
保护的灵敏系数按最小运行方式下，低压侧母线或母干线末端单相接地时，流过高压侧的短路电流来校验：
低压侧单相接地保护动作时限取0.5秒。
低压侧单相接地保护动作时限的整定原则：
①如果变压器一次开关选择的是F-C回路，则该时限的选择应与熔断器的熔丝熔断时间相配合，即要在熔丝熔断前动作。
②如果变压器一次开关选择的是断路器，则与下一级出线的接地保护时间上配合，即大于下级出线接地保护的动作时限一个级差（0.5S）。本例变压器为末级负荷，可选0.5S延时。
6、瓦斯保护
变压器应装设瓦斯保护，其动作接点通过瓦斯继电器接点保护装置开入量（本体保护）由保护装置动作出口或发信号。
电动机保护整定计算
已知参数：电动机额定电压6KV，额定功率650KW，COSφ=0.89，运行额定电流75.5A，启动时间4.5S，启动电流453A，故障单相接地电流15A，最大过负荷电流113A，CT变比100/5。
根据电动机微机保护的原理，在所有的整定值计算之前需先计算。
：装置的设定电流（电动机实际运行电流反应到CT二次侧的值）
1、电流速断保护（正序速断）
按躲过电动机起动电流来整定：
：可靠系数
微机保护的速断定值可将起动时间内和起动时间后分别整定，故需计算两个速断定值:
①起动时间内，
推荐取1.8，则
②起动时间后：由于起动时间后电动机运行电流降为额定电流，对非自起动电机，为防止起动时间之后电动机仍运行在起动电流水平上，推荐使用下式：
取0.8 则：
对需自起动电机，起动时间后的电流速断定值建议使用下式：
取1.3 则：
速断延时0秒。
2、负序过流保护
根据微机保护软件程序中负序电流的算法不同，推荐使用下式：
取0.8 则：
为防止合闸不同期引起的负序电流，推荐延时不小于0.2秒。本例取0.3秒。
3、接地保护
当接地电流大于10A时，才需设单相接地保护，公式为：
式中：：可靠系数，若取不带时限的接地保护，取4～5，若带
0.5秒延时，取1.5～2。
：该回路的电容电流
对本例，拟取带延时的接地保护，延时0.5秒，
注意：
为一次零序电流，但保护装置要求输入的定值是二次侧定值，故应将30A换算成二次电流。由于零序CT变比不明，故需用户实际整定时，按计算的一次电流实测二次零序电流，将测得的值输入保护装置。4、堵转保护
堵转电流按躲过最大过负荷整定，推荐使用下式：
式中：：可靠系数，取1.3。
：最大过负荷电流则：
，取8A
堵转延时推荐使用1秒。
5、过负荷（过热）保护
不同微机保护的过负荷判据不同，以珠海万利达公司装置为例：
t---- 保护动作时间(s)
---- 发热时间常数
----电动机运行电流的正序分量（A）
----电动机运行电流的负序分量（A）
----装置的设定电流（电动机实际运行额定电流反应到CT二次侧的值）
---- 正序电流发热系数，启动时间内可在0～1范围内整定，级差0.01，启动时间过后自动变为1
---- 欠序电流发热系数，可在0～10的范围内整定，若无特殊说明，出厂时整定为6。
K1的整定：由于起动时间内电动机起动电流较大，为防止起动过程中电动机过负荷保护动作，一般K1整定为0.3。
K2的整定：由于一般情况下电动机负序阻抗与正序阻抗之比为6，故一般情况下设为6。也可根据具体实例正序阻抗之比来整定。
τ1的整定：按电动机最多可连接起动二次考虑，即
时，热保护动作时间秒，则：
取
6、起动时间
按电动机起动时间乘1.2可靠系数整定：取6秒
7、低电压保护
低电压保护的整定条件有以下几条：
①按保证电动机自起动的条件整定，即
---- 保证电动机自起动时，母线的允许最低电压一般为（0.55～0.65）Ue
Kk----可靠系数，取1.2
Kf----返回系数，取0.9
②按切除不允许自起动的条件整定，一般取(0.6～0.7) Ue
以上两种整定值均取0.5秒的延时，以躲过速断保护动作及电压回路断线引起的误动作。
③根据保安条件，在电压长时间消失后不允许自起动的电动机。电压保护动值一般取(0.25～0.4) Ue，失压保护时限取6～10秒。
④具有备用设备而断开的电动机，失压保护整定为(0.25～0.4) Ue，动作时限取0.5秒。
用户根据实际电动机的用途（自起动与否）自行选择整定条件。
对不同公司的电动机微机保护装置，保护需整定的参数及计算原理不同，应参照产品说明书进行整定计算。
参考文献
［1］工厂常用电气配电设计手册．
［2］电气工程师手册
10kV配电线路保护的整定计算 10kV配电线路的特点10kV配电线路结构特点是一致性差，如有的为用户专线，只接带一、二个用户，类似于输电线路；有的呈放射状，几十台甚至上百台变压器T接于同一条线路的各个分支上；有的线路短到几百m，有的线路长到几十km；有的线路由35kV变电所出线，有的线路由110kV变电所出线；有的线路上的配电变压器很小，最大不过100kV A，有的线路上却有几千kV A的变压器；有的线路属于最末级保护，有的线路上设有开关站或有用户变电所等。2问题的提出对于输电线路，由于其比较规范，一般无T接负荷，至多有一、二个集中负荷的T接点。因此，利用规范的保护整定计算方法，各种情况均可一一计算，一般均可满足要求。对于配电线路，由于以上所述的特点，整定计算时需做一些具体的特殊的考虑，以满足保护"四性"的要求。3整定计算方案我国的10kV配电线路的保护，一般采用电流速断、过电流及三相一次重合闸构成。特殊线路结构或特殊负荷线路保护，不能满足要求时，可考虑增加其它保护(如：保护Ⅱ段、电压闭锁等)。下面的讨论，是针对一般保护配置而言的。(1)电流速断保护：由于10kV线路一般为保护的最末级，或最末级用户变电所保护的上一级保护。所以，在整定计算中，定值计算偏重灵敏性，对有用户变电所的线路，选择性靠重合闸来保证。在以下两种计算结果中选较大值作为速断整定值。①
按躲过线路上配电变压器二次侧最大短路电流整定。实际计算时，可按距保护安装处较近的线路最大变压器低压侧故障整定。Idzl=Kk×Id2max 式中Idzl-速断一次值Kk-可靠系数，取1.5 Id2max-线路上最大配变二次侧最大短路电流②当保护安装处变电所主变过流保护为一般过流保护时(复合电压闭锁过流、低压闭锁过流除外)，线路速断定值与主变过流定值相配合。Ik=Kn×(Igl-Ie) 式中Idzl-速断一次值Kn-主变电压比，对于35/10降压变压器为3.33 Igl-变电所中各主变的最小过流值(一次值) Ie-为相应主变的额定电流一次值③特殊线路的处理：a．线路很短，最小方式时无保护区；或下一级为重要的用户变电所时，可将速断保护改为时限速断保护。动作电流与下级保护速断配合(即取1.1倍的下级保护最大速断值)，动作时限较下级速断大一个时间级差(此种情况在城区较常见，在新建变电所或改造变电所时，建议保护配置用全面的微机保护，这样改变保护方式就很容易了)。在无法采用其它保护的情况下，可靠重合闸来保证选择性。b．当保护安装处主变过流保护为复压闭锁过流或低压闭锁过流时，不能与主变过流配合。c．当线路较长且较规则，线路上用户较少，可采用躲过线路末端最大短路电流整定，可靠系数取1.3～1.5。此种情况一般能同时保证选择性与灵敏性。d．当速断定值较小或与负荷电流相差不大时，应校验速断定值躲过励磁涌流的能力，且必须躲过励磁涌流。④灵敏度校验。按最小运行方式下，线路保护范围不小于线路长度的15%整定。允许速断保护保护线路全长。Idmim(15%)/Idzl≥1
矿用照明综保工作原理-标准化文件发布号：（9556-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII
矿用照明综保工作原理简介 ZBZ-4.0(2.5)M煤矿用隔爆型照明信号综合装置（以下简称为装置）为煤矿井下127V照明及信号负载供电同时对有关线路及负载进行短路、漏电保护及漏电闭锁。 本装置适用于具有爆炸性气体（甲烷）和煤尘的矿井下，在交流50HZ、电压至660V的线路中，为井下127V照明及信号负载供电，取代现在2.5KVA或40KVA干式变压器及手动防爆开关的多体控制方式。 下面结合电气原理图介绍一下其工作原理： 1、元件介绍 2、电气原理
本装置电气线路主要由主电路和控制、保护电路组成； 2.1 主电路： 由隔离开关1K、一次熔断器1RD、2RD，主变压器ZB，二次熔断器3RD、4RD，交流接触器CJ 等器件组成。 2.2 控制电路： 由接触器CJ线圈，送电按钮QA，停电按钮TA控制继电器常闭接点J1等组成。 装置投入工作时，首先闭合1K，使主变压器ZB及控制变压器KB有电工作，发光二级管 LED3(绿色)通电发光。在127网络(负载侧)无漏电状态下可按合送电按钮QA，给CJ线圈通电，CJ 吸合主接点CJ1~3闭合，127V网络负荷得电工作。停止工作时，可按合TA，使CJ断电释放，断开主接点。 2.3 保护电路： 主要有保护插件实现
2.3.1 稳压电源：由控制变压器KB，经保护插件输出18V直流电压，作为保护电路的稳压电源。 2.3.2 照明短路保护电路：正常运行时，电流传感信号电压(该电压为电流传感器LH1、LH2二次输出整流，滤波后的电压值)不足以使保护插件动作。当照明负载任意二相发生短路时，保护插件动作，继电器J吸合，使控制回路J1接点断开，切断主电路。同时发光二极管LED1(红色)给出信号指示。 2.3.3 信号短路保护电路：正常运行时电流传感信号电压(该电压为电流传感路LH3二次输出整流，滤波后的电压值)不足以使保护插件动作。当信号负载发生短路时，保护插件动作，继电器吸合，控制回路J1断开。切断主电路，同时发光二极管LED2(黄色)给出信号指示。 2.3.4 漏电保护电路： 在负荷侧127v状态未送电状态下，网络存在漏电故障时，电路可实现漏电闭锁。其动作回路为：插件电源正→插座端子1→CJ5→接地极→127V漏地处→Za(Zb、Zc) →插座端子11(12、13) →插件电源负，插件动作。电流由电源正→插座端子8→J→插座端子16→插件电源负，继电器J吸合，断开J1切断主电路，同时发光二极管LED5(红色)给出信号指示。 在负荷侧127v送电状态下，若发生漏电故障可实现漏电跳闸保护，其动作回路为Za(Zb、Zc) →插座端子11(12、13) →插件电源负→插座端子15→接地极→127V漏地处→Zb(Za、Zc)，插件动作，电流由电源正→插座端子8→J→插座端子16→插件电源负。继电器J吸合，断开J1切断主电路，同时发光二极管LED5(红色)给出信号指示。 2.3.5 电缆绝缘危险指示电路： 在127V网络对地绝缘电阻较高时，漏电信号电压较小，不足以启动插件。当网络对地绝缘电阻下降达到一定数值时(降至13K±10%)R25、26之信号电压上升使插件动作，LED4(黄色)给出绝缘危险信号指示，当电缆绝缘电阻恢复至大于13KΩ时，插件能自动返回初始状态，LED4熄灭，撤消危险信号指示。
继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算（移变选择）： cos de N ca wm k P S ?∑= （4-1） 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ； ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6 .04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ； wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择： （1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即 N N N ca U S I I 13 1310?= = （4-13） 式中 N S —移动变电站额定容量，kV ?A ； N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。 （2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即 3 1112ca N N I I I =+= （4-14） （3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = （4-15） 式中 ca I —最大长时负荷电流，A ； N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；
N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ?cos 、η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。 （4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。 3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算 ① 支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103?= = （4-19） 式中 ca I —长时最大工作电流，A ； N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ?cos —电动机功率因数； N η—电动机的额定效率。 ② 干线。干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。 向2台电动机供电时，长时最大工作电流ca I ，取2台电动机额定电流之和，即 21N N ca I I I += （4-20） 向三台及以上电动机供电的电缆，长时最大工作电流ca I ，用下式计算 wm N N de ca U P K I ?cos 3103?∑= （4-21） 式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流，A ； N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和，kW ； N U —额定电压，V ；
电厂保护定值整定计算书
甘肃大唐白龙江发电有限公司苗家坝水电站 发电机、变压器继电保护装置 整定计算报告 二○一二年十月
目录 第一章编制依据 (1) 1.1 编制原则 (1) 1.2 编制说明 (1) 第二章系统概况及相关参数计算 (3) 2.1 系统接入简介 (3) 2.2 系统运行方式及归算阻抗 (3) 2.3 发电机、变压器主要参数 (6) 第三章保护配置及出口方式 (12) 3.1保护跳闸出口方式 (12) 3.2 保护配置 (13) 第四章发电机、励磁变保护定值整定计算 (16) 4.1 发电机比率差动保护 (16) 4.2 发电机单元件横差保护 (16) 4.3 发电机复合电压过流保护 (17) 4.4 发电机定子接地保护 (18) 4.5 发电机转子接地保护 (18) 4.6 发电机定子对称过负荷 (19) 4.7 发电机定子负序过负荷 (19) 4.8 发电机过电压保护 (20)
4.9 发电机低频累加保护 (21) 4.10 发电机低励失磁保护 (21) 4.11 励磁变电流速断保护 (25) 4.12 励磁变过流保护 (25) 第五章变压器、厂高变保护定值整定计算 (27) 5.1 主变差动保护 (27) 5.2 变压器过激磁保护 (29) 5.3 主变高压侧电抗器零序过流保护 (29) 5.4 变压器高压侧零序过流保护 (30) 5.5 主变高压侧复压方向过流保护 (32) 5.6 主变高压侧过负荷、启动风冷保护 (34) 5.7 主变重瓦斯保护 (34) 5.8 厂高变速断过流保护 (34) 5.9 厂高变过流、过负荷保护 (35) 5.10 厂高变重瓦斯保护 (36)
桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书 批准： 审核： 校核： 计算： 超高压输电公司柳州局 二〇一三年十一月六日
计算依据： 一、 规程依据 DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书 2013年广西电网继电保护整定方案 二、 短路阻抗 广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ； 由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1= () () 63.0337833216532 2 =?= A MVA I S Ω
第一部分 #1站用变保护 一、参数计算 已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72% 计算如下表： 注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A 低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A 短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。 二、定值计算 1、过流I段（速断段）
1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流 I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A 计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流 Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A 计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值 Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A 2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min ).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A 式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。 计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流 Ik.min= min ).2(Ik =178.52/40=4.46A 校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数 Klm= Izd Ik min .=4.46/7.8=0.57<1.5 不满足要求 3）按满足最小方式时低压侧出口短路时灵敏系数lm K ≥1.5整定 I1= lm K Ik min .=4.46/1.5=2.97A 取3.0A 综上，过流I 段定值取3.0A T=0s ，跳#1站变高低压两侧断路器。 2、 过流II 、III 段（过流）
定值整定计算 1、主变主保护 系统阻抗：(由电业局提供) 1424 .0*=大C X 234.0*=小C X MVA S j 100= KV U j 115= KV U j 5.27'= *大C X -----大电流接地系统阻抗标幺值 *小C X ----小电流接地系统阻抗标幺值 j S -------系统容量基准值 j U -------系统电压基准值 'j U -----主变低压侧电压基准值 计算主变阻抗和额定电流： 主变参数： KVA S e 20000= KV U e 110= %39.10%d =U e I = 110 320000?=104.97A e S ------变压器额定容量 e U -----变压器额定电压 e I -----变压器额定电流 % d U ----变压器短路电压百分比 5195 .020 100100 39.10S S 100 %U e j d *T =?=?= X *T X -----主变阻抗标幺值 ● 短路计算：(短路点为27.5KV 母线处，折至110KV 侧) ) 3(*大d I -----主变低压侧母线短路电流标幺值（折算到主变高压侧） 511.15195 .01424.01 X X 1T* *C ) 3(*=+= += 大大d I A U I I j d d 59.758115 3100000511.13S j )3(* )3(=?? =?? =大大
327.15195 .0234.01 X X 1* T *C ) 3(*=+= += 小小d I A U I I j d d 96.576115 3100000327.12 33S 23j )3(* )2(=?? ?= ?? ?=小小 变压器的差动保护是保护变压器内部、套管及引出线上的短路故障时的主保护，不需与其它保护配合，可无延时的切断内部短路，动作于变压器高低压两侧断路器跳闸。 在牵引供电系统中，常用的主变主要有Y/Δ-11变压器；阻抗匹配型平衡变压器及V/V 接单相变压器。为了保证动作的选择性，差动保护动作电流应躲开外部短 不同形式接线的变压要实现流入保护的现分别对这三种情1 变压器两侧电流平衡关系（CT 二次侧） ?????????????-?????-= ???? ??????---β αI I nT nT K I I I I I I A C C B B A 110101121 K —— 变压器高、低压侧绕组匝数比， 若高压侧电压等级为110kV ，则3 4 =K
微机继电保护整定计算举例
珠海市恒瑞电力科技有限公司 目录 变压器差动保护的整定与计算 (3) 线路保护整定实例 (6) 10KV变压器保护整定实例 (9) 电容器保护整定实例 (13) 电动机保护整定计算实例 (16) 电动机差动保护整定计算实例 (19)
变压器差动保护的整定与计算 以右侧所示Y/Y/△-11接线的三卷变压器为例，设变压器的额定容量为S(MVA)，高、中、低各侧电压分别为UH 、UM 、UL(KV)，各侧二次电流分别为IH 、IM 、IL(A)，各侧电流互感器变比分别为n H 、n M 、n L 。 一、 平衡系数的计算 电流平衡系数Km 、Kl 其中：Uhe,Ume,Ule 分别为高中低压侧额定电压（铭牌值） Kcth,Kctm,Kctl 分别为高中低压侧电流互感器变比 二、 差动电流速断保护 差动电流速断保护的动作电流应避越变压器空载投入时的励磁涌流和外部故障的最大不平衡电流来整定。根据实际经验一般取： Isd ＝（4－12）Ieb ／nLH 。 式中：Ieb ――变压器的额定电流； nLH ――变压器电流互感器的电流变比。 三、 比率差动保护 比率差动动作电流Icd 应大于额定负载时的不平衡电流，即 Icd ＝Kk ［ktx × fwc ＋ΔU ＋Δfph ］Ieb ／nLH 式中：Kk ――可靠系数，取（1.3～2.0） ΔU ――变压器相对于额定电压抽头向上（或下）电压调整范围,取ΔU ＝5%。 Ktx ――电流互感器同型系数；当各侧电流互感器型号相同时取0.5,不同时取1 Fwc ――电流互感器的允许误差；取0.1 Δfph ――电流互感器的变比（包括保护装置）不平衡所产生的相对误差取0.1； 一般 Icd ＝（0.2～0.6）Ieb ／nLH 。 四、 谐波制动比 根据经验，为可靠地防止涌流误动，当任一相二次谐波与基波之间比值大于15%－20%时，三相差动保护被闭锁。 五、 制动特性拐点 Is1＝Ieb ／nLH Is2＝（1～3）eb ／nLH Is1，Is2可整定为同一点。 kcth Uhe Kctm Ume Km **= 3**?=kcth Uhe Kctl Ule Kl
一、说明：甘河变2＃主变保护为国电南瑞NSR600R，主变从 齐齐哈尔带出方式。 二、基本参数： 主变型号：SF7—12500/110 额定电压：110±2×2.5%/10.5KV 额定电流：65.6099/687.34A 短路阻抗：Ud% = 10.27 变压器电抗：10.27÷12.5=0.8216 系统阻抗归算至拉哈110KV母线（王志华提供）： 大方式：j0.1118 小方式：j0.2366 拉哈至尼尔基110线路：LGJ-120/36， 阻抗36×0.409/132.25＝0.1113 尼尔基至甘河110线路：LGJ-150/112， 阻抗112×0.403/132.25＝0.3413 则系统阻抗归算至甘河110KV母线： 大方式：0.1118+0.1113+0.3413＝0.5644 小方式：0.2366+0.1113+0.3413＝0.6892 CT变比： 差动、过流高压侧低压侧间隙、零序 1＃主变2×75/5 750/5 150/5 三、阻抗图 四、保护计算： （一）主保护（NSR691R）75/5
1.高压侧过流定值 按躲变压器额定电流整定 I dz.j =1.2×65.6099/0.85×15=6.1750A 校验：变压器10KV 侧母线故障灵敏度 I (2)d.min =0.866×502/（0.6892+0.8216）=287.7495A Klm=287.7495/6.2×15=3.0941>1.25 满足要求！ 整定：6.2A 2.桥侧过流定值 整定：100A 3.中压侧过流定值 整定：100A 4.低压侧过流定值 按躲变压器额定电流整定 I dz.j =1.2×687.34/0.85×150=6.4690A 校验：变压器10KV 侧母线故障灵敏度 I (2)d.min =0.866×5500/（0.6892+0.8216）=3152.6344A Klm=3152.6344/6.5×150=3.2335>1.5 满足要求！ 整定：6.5A 5.CT 断线定值. 整定范围0.1～0.3Ie (P167) 312500 8.66003112311065.60995 CTh K SN Ie A UL N IL N I N ??= = =??÷??÷ 取0.1Ie ＝8.6600×0.1＝0.866A 整定：0.8A 6.差动速断定值 躲变压器励磁涌流整定
变压器微机差动保护的整定计算 作者：程秀娟 (扬子石油化工设计公司南京210048) 摘要：本文首先对变压器差动保护误动的原因作了初步分析,然后介绍了三段折线式比率制动特性的变压器差动保护的基本原理，并对各种参数的整定值设置进行了详细论述。 关键词：变压器差动保护三折线参数整定 1 前言 电力变压器是电力系统中十分重要的供电设备，它出现故障将对供电可靠性和系统的正常运行带来严重的影响。纵联差动保护是大容量变压器的主保护之一，然而，相对于线路保护和发电机保护来说，变压器保护的正确动作率显得较低，据各大电网的不完全统计，正确动作率尚不足70%。究其原因，就在于变压器结构及其内部独特的电磁关系。要提高变压器差动保护的动作正确率，首先必须找出误动的原因，从而在整定计算时充分考虑这些因素，才能有效地避免误动的出现。 2 变压器差动保护误动原因分析 2.1 空载投入时误动 变压器空载投入时瞬间的励磁电流可能很大，其值可达额定电流的10倍以上，该电流称为励磁涌流。其产生的根本原因是铁心中磁通在合闸瞬间不能突变，在合闸瞬间产生了非周期性分量磁通。 励磁涌流波形特征是：含有很大成分的非周期分量；含有大量的谐波分量，并以二次谐波为主；出现间断。励磁涌流的影响因素有：电源电压值和合闸初相角；合闸前铁芯磁通值和剩磁方向；系统等值阻抗值和相角；变压器绕组的接线方式和中心点接地方式；铁芯材质的磁化特性、磁滞特性等，铁芯结构型式、工艺组装水平。 为防止变压器空投时保护误动，其差动保护通常利用二次谐波作制动。原理是通过计算差动电流中的二次谐波电流分量来判断是否发生励磁涌流。当出现励磁涌流时应有：Id2 > K I d1。其中，Id1、Id2分别为差动电流中的基波和二次谐波电流的幅值；K为二次谐波制动比。但是，由于变压器磁特性的变化，某些工况下励磁涌流的二次谐波含量低，容易导致误动；而大容量变压器、远距离输电的发展，使得内部故障时暂态电流可能产生较大二次谐波，容易导致拒动。这时，就必须选用其它制动方式，如偶次谐波电流制动、判断电流间断角识别励磁涌流、半波叠加制动等。 2.2 区外短路时误动
矿用照明综保工作原理 Document number：PBGCG-0857-BTDO-0089-PTT1998
矿用照明综保工作原理简介 M煤矿用隔爆型照明信号综合装置（以下简称为装置）为煤矿井下127V照明及信号负载供电同时对有关线路及负载进行短路、漏电保护及漏电闭锁。 本装置适用于具有爆炸性气体（甲烷）和煤尘的矿井下，在交流50HZ、电压至660V的线路中，为井下127V照明及信号负载供电，取代现在或40KVA干式变压器及手动防爆开关的多体控制方式。下面结合电气原理图介绍一下其工作原理： 1、元件介绍 2、电气原理 本装置电气线路主要由主电路和控制、保护电路组成； 主电路： 由隔离开关1K、一次熔断器1RD、2RD，主变压器ZB，二次熔断器3RD、4RD，交流接触器CJ等器件组成。 控制电路： 由接触器CJ线圈，送电按钮QA，停电按钮TA控制继电器常闭接点J1等组成。 装置投入工作时，首先闭合1K，使主变压器ZB及控制变压器KB有电工作，发光二级管LED3(绿色)通电发光。在127网络(负载侧)无漏电状态下可按合送电按钮QA，给CJ线圈通电，CJ吸合主接点CJ1~3闭合，127V网络负荷得电工作。停止工作时，可按合TA，使CJ断电释放，断开主接点。 保护电路： 主要有保护插件实现 稳压电源：由控制变压器KB，经保护插件输出18V直流电压，作为保护电路的稳压电源。 照明短路保护电路：正常运行时，电流传感信号电压(该电压为电流传感器LH1、LH2二次输出整流，滤波后的电压值)不足以使保护插件动作。当照明负载任意二相发生短路时，保护插件动作，继电器J吸合，使控制回路J1接点断开，切断主电路。同时发光二极管LED1(红色)给出信号指示。信号短路保护电路：正常运行时电流传感信号电压(该电压为电流传感路LH3二次输出整流，滤波后的电压值)不足以使保护插件动作。当信号负载发生短路时，保护插件动作，继电器吸合，控制回路J1断开。切断主电路，同时发光二极管LED2(黄色)给出信号指示。
金州公司窑尾电气室10kv 保护整定 1. 原料立磨主电机（带水电阻）整定 接线方式:A 、B 、C 三相式 S=3800kW In=266A Nct=400/5 保护型号:DM-100M 珠海万力达 1.1保护功能配置 速断保护(定值分启动内,启动后) 堵转保护(电机启动后投入) 负序定时限电流保护 负序反时限电流保护 零序电压闭锁零序电流保护 过负荷保护(跳闸\告警可选,启动后投入) 过热保护 低电压保护 过电压保护 工艺联跳(四路) PT 断线监视 1.2 电流速断保护整定 1.2.1 高值动作电流:按躲过电机启动时流经本保护装置的最大电流整定： Idz'.bh=Krel ×Kk* In 式中: Krel----可靠系数,取1.2~1.5 Kk 取值3 所以 Idz'.bh=Krel ×Kk* In/80=1.2×3.5×266/80=13.97A 延时时间：t=0 s 作用于跳闸 1.2.2 低值动作电流 Idz'.bh=Krel ×Kk* In/Nct=1.2×2*266/80=7.98A 延时时间：t=0 s 作用于跳闸 1.3负序电流定时限负序保护 lm i N i N k K K I Iop I K K 9.0577.0≤≤ Iop=2.4A 延时时间：T=1s 作用于跳闸
1.4 负序电流反时限负序保护（暂不考虑） 1.5 电机启动时间 T=12s 1.6低电压保护 U * op = Krel st.min *U Un=(0.5～0.6)Un 取0.6Un 故 U * op =60V 延时时间：t=0.5 s 作用于跳闸 1.7零序电压闭锁零序电流保护 I0=10A/Noct=0.17A 延时时间：t=0.5 s 作用于跳闸 1.8 过电压保护 Uop =k*Un=115V 作用于跳闸 延时时间：t=0.5 s 1.9 负序电压 U2op=0.12In=12V 1.10 过负荷保护电流电流 Idz'.bh=Krel × In/Nct=1.1×266/80=3.63A 取3.63A 延时时间：t=15 s 作用于跳闸 二、差动保护MMPR-320Hb 电机二次额定电流Ie=264/80=3.3A 1、 差动速断电流 此定值是为躲过启动时的不平衡电流而设置的，为躲过启动最大不平衡电流，推荐整定值按下式计算： t s k dz I K I tan ?=， k K ：可靠系数，取1.5 t s I tan 为电流启动倍数取2In 则： =?=?l t s k j dz n I K I tan 1.5*2*264/80=9.9A 作用于跳闸 2、 比率差动电流 考虑差动灵敏度及匝间短路，按以下公式整定 dz I =0.5 In/Nct =1.65A 作用于跳闸 3、 比率制动系数：一般整定为0.5。 4、 差流越限 Icl=0.3Idz =0.3*1.65=0.495A 取0.5A 2 DM-100T 变压器保护功能配置 三段复合电压闭锁电流保护
矿用照明综保工作原理标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]
矿用照明综保工作原理简介 M煤矿用隔爆型照明信号综合装置（以下简称为装置）为煤矿井下127V照明及信号负载供电同时对有关线路及负载进行短路、漏电保护及漏电闭锁。 本装置适用于具有爆炸性气体（甲烷）和煤尘的矿井下，在交流50HZ、电压至660V 的线路中，为井下127V照明及信号负载供电，取代现在或40KVA干式变压器及手动防爆开关的多体控制方式。 下面结合电气原理图介绍一下其工作原理： 1、元件介绍 2、电气原理 本装置电气线路主要由主电路和控制、保护电路组成； 主电路： 由隔离开关1K、一次熔断器1RD、2RD，主变压器ZB，二次熔断器3RD、4RD，交流接触器CJ等器件组成。 控制电路： 由接触器CJ线圈，送电按钮QA，停电按钮TA控制继电器常闭接点J1等组成。 装置投入工作时，首先闭合1K，使主变压器ZB及控制变压器KB有电工作，发光二级管LED3(绿色)通电发光。在127网络(负载侧)无漏电状态下可按合送电按钮QA，给CJ线圈通电，CJ吸合主接点CJ1~3闭合，127V网络负荷得电工作。停止工作时，可按合TA，使CJ断电释放，断开主接点。 保护电路： 主要有保护插件实现
稳压电源：由控制变压器KB，经保护插件输出18V直流电压，作为保护电路的稳压电源。 照明短路保护电路：正常运行时，电流传感信号电压(该电压为电流传感器LH1、LH2二次输出整流，滤波后的电压值)不足以使保护插件动作。当照明负载任意二相发生短路时，保护插件动作，继电器J吸合，使控制回路J1接点断开，切断主电路。同时发光二极管LED1(红色)给出信号指示。 信号短路保护电路：正常运行时电流传感信号电压(该电压为电流传感路LH3二次输出整流，滤波后的电压值)不足以使保护插件动作。当信号负载发生短路时，保护插件动作，继电器吸合，控制回路J1断开。切断主电路，同时发光二极管LED2(黄色)给出信号指示。 漏电保护电路： 在负荷侧127v状态未送电状态下，网络存在漏电故障时，电路可实现漏电闭锁。其动作回路为：插件电源正→插座端子1→CJ5→接地极→127V漏地处→Za(Zb、Zc) →插座端子11(12、13) →插件电源负，插件动作。电流由电源正→插座端子8→J→插座端子 16→插件电源负，继电器J吸合，断开J1切断主电路，同时发光二极管LED5(红色)给出信号指示。 在负荷侧127v送电状态下，若发生漏电故障可实现漏电跳闸保护，其动作回路为Za(Zb、Zc) →插座端子11(12、13) →插件电源负→插座端子15→接地极→127V漏地处→Zb(Za、Zc)，插件动作，电流由电源正→插座端子8→J→插座端子16→插件电源负。继电器J吸合，断开J1切断主电路，同时发光二极管LED5(红色)给出信号指示。 电缆绝缘危险指示电路： 在127V网络对地绝缘电阻较高时，漏电信号电压较小，不足以启动插件。当网络对地绝缘电阻下降达到一定数值时(降至13K±10%)R25、26之信号电压上升使插件动作，LED4(黄色)给出绝缘危险信号指示，当电缆绝缘电阻恢复至大于13KΩ时，插件能自动返回初始状态，LED4熄灭，撤消危险信号指示。
微机综保整定计算方法公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-
微机综保整定计算方法 摘要：继电保护整定专业性较强，然而在实践工作中，又是每名电气相关专业必须掌握的专业知识。 关键词：微机综保整定计算定值保护 随着自动控制技术的，采用计算机技术实现其基本原理的微机智能型综合保护装置在公司得到了广泛应用，既不同于传统的电磁继电器，又不同于采用模拟技术的集成电路形式的继电器，因而有些功能的实现方式较以往也有不同，并且增加了一些传统继电器（如GL、DL）所不具备的功能。这样一来，使用新型综合保护装置在计算保护定值时遇到许多困惑，因为目前没有完整的保护整定计算的书。为了使大家对综合保护装置的整定计算有所了解和掌握，我结合过去整定计算的经验和有关综合保护装置的功能及保护整定计算的有关规定，对保护整定计算进行了形成此扁文章，不同厂家的保护装置对保护功能设置及各参数选择也许不同，但基本上大同小异。本文只对常用设备保护进行了论述及未对短路电流进行计算，仅供大家参考。 降压变电所引出10KV电缆线路,线路接线如下图所示: 已知条件: 最大运行方式下,降压变电所母线三相短路电流为5500A,配电所母线三相短路电流为5130A，配电变压器低压侧三相短路时流过高压侧的电流为820A。
最小运行方式下,降压变电所母线两相短路电流为3966A,配电所母线 两相短路电流为3741A，配电变压器低压侧两相短路时流过高压侧的电流为689A。 电动机起动时的线路过负荷电流为350A，10KV电网单相接地时最小电容电流为15A，10KV电缆线路最大非故障接地时线路的电容电流为。系统中性点不接地。A、C相电流互感器变比为300/5，零序电流互感器变比为50/5。 整定计算（计算断路器DL1的保护定值） 1、瞬时电流速断保护 瞬时电流速断保护按躲过线路末端短路时的最大三相短路电流整定，保护装置的动作电流，取110A 保护装置一次动作电流 灵敏系数按最小运行方式下线路始端两相短路电流来校验： 由此可见瞬时电流速断保护不能满足灵敏系数要求，故装设限时电流速断保护。 2、限时电流速断保护 限时电流速断保护按躲过相邻元件末端短路时的最大三相短路时的电流整定，则保护装置动作电流
选择交流接触器KM＝Ie×（1.3～2）＝26～40（A），选CJ10－40的接触器 选择热继电器FR＝Ie×（1.1～1.5）＝22～25（A），选JR16－20／30热元件22A的热继电器。 热元件整定值等于电动机额定电流，整定20A 答：电动机电流为20A，选40A的交流接触器，选额定电流30A热元件22A的热继电器，整定值20A。 I=P/(√3*U*cosφ*η)=10/(1.732*0.38*0.85*0.95)≈20A 、有一台三相异步电动机额定电压为380伏，容量为14千瓦，功率因数为0.85，效率为0.95，计算电动机电流。 解：已知U＝380（V），cosφ＝0.85，η＝0.95，P＝14（KW） 电流 此主题相关图片如下： 答：电动机电流29安培。 2、有一台三相异步电动机额定电压为380伏，容量为10千瓦，功率因数为0.85，效率为0.95，选择交流接触器、热继电器及整定值。 解：已知U＝380V，P＝10KW，cosφ＝0.85，η＝0.95 电流 此主题相关图片如下： 选择交流接触器KM＝Ie×（1.3～2）＝26～40（A），选CJ10－40的接触器选择热继电器FR＝Ie×（1.1～1.5）＝22～25（A），选JR16－20／30热元件22A的热继电器。 热元件整定值等于电动机额定电流，整定20A 答：电动机电流为20A，选40A的交流接触器，选额定电流30A热元件22A的热继电器，整定值20A。 3、一台三相交流异步电动机，其型号规格为Y112M－4，4KW；额定电压380V、△接法；cosφ＝0.8；η＝0.85.计算该电动机的额定电流和保护用的熔体规格和热继电器的动作电流整定值是多少？ 解：电动机的额定电流为 此主题相关图片如下： 保护用的熔体规格为 Ir＝（1.5～2.5）I＝（1.5～2.5）×8.9A＝13.4～22.3A 热继电器的电流整定值 IZ＝1.0×I＝1.0×8.9＝8.9A 答：该电动机的额定电流为8.9A，保护用的熔体规格可选20A，热继电器的保护整定值应调在8.9A 4、一台三相异步电动机额定电压380V；额定电流28A；cosφ＝0.85；η＝0.9.计算电动机
以诚为本以质取胜 ——HCY455B使用手册 合肥川右电力科技有限公司 HCY455B型开关柜智能操控装置使用手册 感谢你选择我公司研发生产的HCY455B型开关柜智能操控装置，为了方便您安全、正确、高效的使用本装置，请仔细阅读本说明书并在使用时注意以下几点： 注意CAUTION： ◆该装置必须由专业人员进行安装与检修 ◆在对该装置进行任何内部或外部操作前，必须隔离输入信号和电源 ◆始终使用合适的电压检测装置来确定控制器各部位有无电压 下述情况会导致装置损坏或装置工作的异常： ◆辅助电源电压超出范围 ◆带电插拔传感器插座 ◆未按要求连接端子连线 ◆在做高压试验时,请将传感器插头从仪器上拔下,待测试完毕后正确复 原,以免损坏仪器和传感器 本手册可向我们公司销售部索要，同时也提供一些相应的测试软件，如果您需要备份纸质用户手册可以向本公司的技术服务部门申请。 （具体公司网址、联系电话等见封底） 一、概述
我公司生产的操控装置系列开关柜智能操控装置是针对3~35KV户内开关柜设计研制的新一代产品，适用于中置柜、手车柜、固定柜、环网柜等多种开关柜。该产品功能强大：有带电显示、温湿度数字显示、自动加热除湿控制，断路器分合闸状态指示；储能、接地开关指示；小车位置指示；一次回路模拟图及分合闸闪烁指示：语音防误提示RS485接口功能等。 二、功能特点 1. 智能化程度高：不仅能显示开关分合状态，还可判断指示开关车是处于 试验位置与工作位置之间还是处于柜体之外。 2. 增加了语音防误提示功能和加热及负载断线报警功能。 3. 具备温湿度数字显示，同时可监控两处环境的温湿度状况RS485通讯接 口使其具备了与变电站其它设备组成实显的微机防误监控系统；人体感应柜内照明功能:人体感应及语音防误提示功能。 4.抗干扰能力强：采用独特的抗干扰技术。 5.高可靠性：采用工业级电子元件。 三、主要技术指标 ▲电源：AC220V±10% 50Hz DC220V/DC110V ▲工作环境：-20℃+60℃控制范围：0℃～99℃ ▲功耗：10W ；通讯：RS485 波特率9600 ▲抗电强度:外壳与端子间大于AC2000V ▲绝缘性能：外壳与端子间大于100MΩ ▲抗干扰：符合GB/T17626.8-1998标准 ▲抗震性：10～55～10Hz 2g1min 四、安装方式 1. 仪器的安装方式：嵌入式 嵌入式安装, 如图1所示，开孔尺寸220mm*165mm 图 1 外形图及安装尺寸图（单位mm） 图 2 2. 传感器的安装方式： ▲采用35mm导轨安装或螺丝固定。
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
过电流和速断保护整定值的计算公式 过电流保护的整定计算 计算变压器过电流保护的整定值 m a x ,r e l w r e o p L r e r e i o p K K I I I K K K I == 式中 o p I —继电保护动作电流整定值（A ）； rel K —保护装置的可靠系数，DL 型电流继电器一般取1.2； GL 型继电器一般取1.3； w K —接线系数，相电流接线时，取1；两相电流差接线时，取3； re K —继电器的返回系数，一般取 0.85～0.9； i K —电流互感器变比； m ax L I —最大负荷电流，一般取变压器的额定电流。 速段保护 m ax rel w qb K i K K I I K = 式中 q b I —电流继电器速断保护动作电流（A ）； rel K —保护装置的可靠系数，一般取1.2； w K —接线系数，相电流接线时，一般取1； i K —电流互感器变比； m ax K I —线路末端最大短路电流，即三相金属接地电流稳定 值（A ）； 对于电力系统的末端供配电电力变压器的速断保护，一般取m ax K I 为电
力变压器一次额定电流的2～3倍。 一、高压侧 过电流保护的整定计算 max 1.2128.8 2.260.85905rel w op L re i K K I I A A K K ?==?=? 取 o p I =2.5A ，动作时间t 为0.5S 。 速断保护的整定计算 max 1.21228.8 3.84905rel w qb k i K K I I A A K ?==??= 取 q b I =4A ，动作时间t 为0S 。 速断保护动作电流整定为4A ，动作时限为0S 。 低压侧 过流保护 2 1.2721.7 5.418005rel op N re i K I I A A K K ==?= 取 o p I =5.5A ，动作时间t 为0.5S 。 0.70.70.473.73.8N op i U U K V V K ?=== 电压闭锁整定值取75V 。 速断保护 max 1.21272110.88005rel w qb k i K K I I A A K ?==??= 取 q b I =11A ，动作时间t 为0S 。 速断保护动作电流整定为11A ，动作时限为0S 。