塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号:5015 塔机自重标准值:Fk1=1335.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=885.00kN.m 塔吊计算高度: H=80m 塔身宽度: B=1.80m 非工作状态下塔身弯矩:M1=-1170kN.m 桩混凝土等级: C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.400m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=3.000m 桩钢筋级别: HPB235 桩入土深度: 11.90m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径: 0.250m 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=1335kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=4×4×1.40×25=560kN 承台受浮力：Flk=4×4×0.35×10=56kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN
2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2 =1.2×0.71×0.35×1.8=0.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.54×80.00=43.01kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×43.01×80.00=1720.32kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2) =0.8×1.54×1.95×1.54×0.55=2.03kN/m2 =1.2×2.03×0.35×1.80=1.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=1.54×80.00=123.07kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×123.07×80.00=4922.67kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1170+0.9×(885+1720.32)=1174.79kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1170+4922.67=3752.67kN.m 三. 桩竖向力计算
四桩基础计算书 华清家园工程；工程建设地点：武清区新城翠通路西侧；属于结构；地上33层；地下1层；建筑高度：100m；标准层层高：3m ；总建筑面积：11500平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：TQ60/80，塔吊起升高度H：65.000m， 塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：1.500m， 自重F1：852.6kN，基础承台厚度Hc：1.000m， 最大起重荷载F2：80kN，基础承台宽度Bc：6.000m， 桩钢筋级别:HPB235，桩直径或者方桩边长：0.700m， 桩间距a：5m，承台箍筋间距S：200.000mm， 承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35； 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=852.60kN； 塔吊最大起重荷载F2=80.00kN； 作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=932.60kN； 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝2188.71kN·m； 三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
1. 桩顶竖向力的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。 N ik=(F k+G k)/n±M yk x i/∑x j2±M xk y i/∑y j2； 其中 n──单桩个数，n=4； F k──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，F k=932.60kN； G k──桩基承台的自重标准值：G k=25×Bc×Bc×Hc=25×6.00×6.00× 1.00=900.00kN； M xk,M yk──承台底面的弯矩标准值，取2188.71kN·m； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=3.54m； N ik──单桩桩顶竖向力标准值； 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：N kmax=(932.60+900.00)/4+2188.71×3.54/(2×3.542)=767.68kN。 最小压力：N kmin=(932.60+900.00)/4-2188.71×3.54/(2×3.542)=148.62kN。 不需要验算桩的抗拔！ 2. 承台弯矩的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。 M x = ∑N i y i M y = ∑N i x i 其中 M x,M y──计算截面处XY方向的弯矩设计值； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.25m； N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，N i1=1.2×
《墩台基础工程》课程设计计算说明书 一．工程概况 江阴市澄东大道张家港大桥全长886.56米，分左右双幅，中间间隔9米，主桥为 （49+82+49）米的三跨变截面连续箱梁，梁底按二次抛物线变化，本桥属于大跨度预应力连 续梁桥，采用挂篮分节段悬臂对称现浇施工，通过梁段合龙、施加预应力，实现“T 型钢构→悬臂梁→连续梁”的结构体系转换，最后形成连续结构。 二．桩基础的选择及施工 2.1 桩基础的选择 桩基础是工程中经常应用的基础形式之一。当地质条件不良，可做持力层的地基土埋置深度较深，从地基强度、沉降变形、稳定性等方面考虑，采用浅基础较困难或者不经济，此时采用桩基础。 桩基础按照承台的位置可以分为高桩承台基础和低桩承台基础（建成高桩承台和低桩承台）。高桩承台是指承台底面位于地面线（无冲刷）或局部冲刷线以上，它由于承台位置较高，故能减少圬工量，减轻自重，施工较方便，但是基础整体刚度较小，基桩受力不利，相反地，低桩承台是指承台底面位于地面线（无冲刷）或局部冲刷线以下，其特点是基桩全部埋入土中（桩的自由长度为零），而且承台也埋入土中一定深度，所以在计算低桩承台承受土抗力时还需要考虑承台侧面土抗力参加工作（本例中不考虑承台底土及侧面土的作用），基础整体刚度较大。本工程中使用的即为低桩承台。 2.2 桩基础施工工艺 2.2.1测定桩位。 平整清理好施工场地后，设置桩基轴线定位点和水准点，根据桩位平面布置施工图，定出每根桩的位置，并做好标志。施工前，桩位要检查复核，以防被外界因素影响而造成偏移。 2.2.2埋设护筒。 护筒的作用是：固定桩孔位置，防止地面水流入，保护孔口，增高桩孔内水压力，防止塌孔，成孔时引导钻头方向。护筒用4—8mm 厚钢板制成，内径比钻头直径大100—200mm ，顶面高出地面0．4～0.6m ，上部开1一2个溢浆孔。埋设护筒时，先挖去桩孔处表土，将护筒埋入土中，其埋设深度，在粘土中不宜小于1m ，在砂土中不宜小于1．5m 。其高度要满足孔内泥浆液面高度的要求，孔内泥浆面应保持高出地下水位1m 以上。采用挖坑埋设时，坑的直径应比护筒外径大0．8～1．0m 。护筒中心与桩位中心线偏差不应大于50mm ，对位后应在护筒外侧填人粘土并分层夯实。 2.2.3泥浆制备。 泥浆的作用是护壁、携砂排土、切土润滑、冷却钻头等，其中以护壁为主。 泥浆制备方法应根据土质条件确定：在粘土和粉质粘土中成孔时，可注入清水，以原土造浆，排渣泥浆的密度应控制在1．1～1．3g ／cm3；在其他土层中成孔，泥浆可选用高塑性(Ip ≥17)的粘土或膨润土制备；在砂土和较厚夹砂层中成孔时，泥浆密度应控制在1．1—1．3g ／cm3；在穿过砂夹卵石层或容易塌孔的土层中成孔时，泥浆密度应控制在1．3～1．5g ／cm3。施工中应经常测定泥浆密度，并定期测定粘度、含砂率和胶体率。泥浆的控制指标为粘度18～22s 、含砂率不大于8％、胶体率不小于90％，为了提高泥浆质量可加入外掺料，如增重剂、增粘剂、分散剂等。施工中废弃的泥浆、泥渣应按环保的有关规定处理。 2.2.4成孔方法 …………………………..……..…..……装 …………………….……………….订 ……………..…………………………..线 ………………………………………………… …………………………..……..…..……装 …………
四桩桩基承台计算
四桩桩基承台计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)② 《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③ 二、示意图 三、计算信息 承台类型: 四桩承台计算类型: 验算截面尺寸 构件编号: CT-4 1. 几何参数 矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm
圆桩直径d=400mm 承台根部高度H=1000mm 承台端部高度h=1000mm x方向桩中心距A=1600mm y方向桩中心距B=1600mm 承台边缘至边桩中心距 C=400mm 2. 材料信息 柱混凝土强度等级: C35 ft_c=1.57N/mm2, fc_c=16.7N/mm2 承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2 桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2 承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 3. 计算信息 结构重要性系数: γo=1.0 纵筋合力点至近边距离: as=100mm 4. 作用在承台顶部荷载基本组合值 F=4297.800kN Mx=16.900kN*m My=71.900kN*m Vx=182.100kN Vy=43.200kN 四、计算参数 1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.400+1.600+0.400= 2.400m 2. 承台总宽 By=C+B+C=0.400+1.600+0.400=2.400m 3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.100=0.900m ho1=h-as=1.000-0.100=0.900m
三桩承台计算书 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 已知条件 承台参数(3 桩承台第 1 种) _承台底标高 _: -2.000(m) _承台的混凝土强度等级_: C30 _承台钢筋级别 _: HRB400 _配筋计算a s _: 50(mm) 承台尺寸参数 桩参数 _桩基重要性系数 _: 1.0 _桩类型 _: 混凝土预制桩 _承载力性状 _: 端承摩擦桩 _桩长 _: 15.000(m) _是否方桩 _: 否 _桩直径 _: 400(mm) _桩的混凝土强度等级 _: C35 _单桩极限承载力标准值_: 2400.000(kN) _桩端阻力比 _: 0.400 _均匀分布侧阻力比 _: 0.400 _是否按复合桩基计算 _: 否 _桩基沉降计算经验系数_: 1.000 _压缩层深度应力比 _: 20.00% 柱参数 _柱宽 _: 600(mm) _柱高 _: 600(mm) _柱子转角 _: 0.000(度)
_柱的混凝土强度等级_: C35 柱上荷载设计值 _弯矩M x _: 0.000(kN.m) _弯矩M y _: 0.000(kN.m) _轴力N _: 4400.000(kN) _剪力V x _: 0.000(kN) _剪力V y _: 0.000(kN) _是否为地震荷载组合 _: 否 _基础与覆土的平均容重_: 20.000(kN/m3) _荷载综合分项系数 _: 1.35 土层信息 _地面标高 _: 0.000(m) _地下水标高_: -10.000(m) (m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)程度(kPa) 1.2 计算内容 (1) 桩基竖向承载力计算 (2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算) (3) 软弱下卧层验算 (4) 桩基沉降计算 2. 计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1) 桩基竖向承载力特征值R计算 根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K ——安全系数,取K=2。 单桩竖向极限承载力标准值 Q uk = 2400.000(kN) 单桩竖向承载力特征值 R a = 1200.000(kN) (2) 桩基竖向承载力验算 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷 载作用下桩顶全反力
本word文档可编辑修改 PKPM软件出品安全设施计算软件(2019) 塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 (JGJ/T 187-2009)。 一.参数信息 塔吊型号 :QTZ50 塔机自重标准值 :Fk1=357.70kN 起重荷载标准值 :Fqk=50.00kN 非工作状态下塔身弯矩 :M=-356.86kN.m 塔身宽度 :B=1.6m 塔吊最大起重力矩 :M=733.7kN.m 塔吊计算高度 :H=35m 桩身混凝土等级 :C80 保护层厚度 :H=50mm 承台厚度 :Hc=1.2m 承台混凝土等级 :C35 矩形承台边长 :H=5.0m 承台箍筋间距 :S=200mm 承台顶面埋深 :D=0.0m 桩间距 :a=1.25m 承台钢筋级别 :HRBF400 桩直径 :d=0.4m 桩钢筋级别 :HPB300 桩型与工艺 :预制桩 桩入土深度 :24m 桩空心直径 :0.2m 计算简图如下： 二.荷载计算 1.自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 F =357.7kN k1 2)基础以及覆土自重标准值 G =5×5×1.20×25=750kN k 3)起重荷载标准值
F qk=50kN 2.风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) W =0.8×1.59×1.95×1.49×0.2=0.74kN/m 2 k q =1.2×0.74×0.35×1.6=0.50kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.50×35.00=17.39kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×17.39×35.00=304.24kN.m sk vk 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m)2 W =0.8×1.62×1.95×1.49×0.35=1.32kN/m 2 k q =1.2×1.32×0.35×1.60=0.89kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.89×35.00=31.00kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×31.00×35.00=542.46kN.m sk vk 3.塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+0.9×(733.7+304.24)=577.28kN.m k 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+542.46=185.60kN.m k 三.桩竖向力计算 非工作状态下： Q =(F +G)/n=(357.7+750.00)/4=276.93kN k k k Q kmax=(F +G)/n+(M +F×h)/L k k k vk
四桩基础计算书 沧州世茂国际购物中心工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：；标准层层高：；总建筑面积：平方米；总工期：0天；施工单位：。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号:QTZ40B，塔吊起升高度H=， 塔吊倾覆力矩M=，混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=，基础以上土的厚度D=， 自重F1=，基础承台厚度Hc=， 最大起重荷载F2=，基础承台宽度Bc=， 桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=， 桩间距a=2m，承台箍筋间距S=， 承台砼的保护层厚度=50mm，空心桩的空心直径:。 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F 1 =， 塔吊最大起重荷载F 2 =， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=×(F 1+F 2 )=， 塔吊的倾覆力矩M=×=。 三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算 依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条。 其中 n──单桩个数，n=4； F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=； G──桩基承台的自重 G=×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)= ×(25×××+20×××=； Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取； xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=； Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)； 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：N=+/4+×(4× =。 2. 矩形承台弯矩的计算 依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条。
6楼矩形板式桩基础1计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《预应力混凝土空心方桩》JG197-2006 一、塔机属性 1、塔机传递至基础荷载标准值
基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=6.4×6.4×(1.5×25+0×19)=1536kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1536=1843.2kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(42+42)0.5=5.657m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1006.97+1536)/4=635.743kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(1006.97+1536)/4+(4177+173.5×1.5)/5.657=1420.145kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(1006.97+1536)/4-(4177+173.5×1.5)/5.657=-148.66kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L =(1359.409+1843.2)/4+(5638.95+234.225×1.5)/5.657=1859.596kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L =(1359.409+1843.2)/4-(5638.95+234.225×1.5)/5.657=-258.291kN 四、桩承载力验算
桩承台沉降计算计算书 项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计者_____________ 校对者_____________ 一、设计资料 1.荷载信息 荷载：N=1000.00Kn 2.桩信息 桩数：num=7 桩长：pl=16.00m 桩截面尺寸：pld=0.5000m 桩端阻比： =0.1250 是否圆桩：yp=1 3.快速输入参数 参数：A=1000 mm 参数：B=4000 mm 参数：C =500 mm A A 4.标高信息 天然地面标高：bg=0.00m 地下水标高：wbg=-8.00m 承台高：cth=0.50m 承台底标高：ctdbg=-2.00m 5.计算用参数 计算步长：jsbc=0.05 沉降点坐标：x=0.00m y=0.00m 沉降计算经验系数：xs=1.00 地下水标高-8.00土层顶标高0.00 5 . 5 . 5 . 8 . 6.土层信息: 土层信息表
7.桩位信息: 8.承台边界节点信息: 二、计算结果 1.计算单桩底面的附加压力 承台底面土层自重应力 ∑γi h i = 18.0×2.0 = 36.00Kn 上式中γi地下水位下的重度取浮重度 承台自重及其上土重荷载 G k = A×p =23.0×30.0= 690.3Kn 承台底面的附加荷载 N = Nz +G k-A×∑γi h i = 1000.00+690.33-23.01×36.0 = 861.9Kn 单桩附加荷载 Q = N npile= 861.93 7= 123.13Kn 2.确定分层厚度 按用户输入的桩长倍数确定 △Z = 16.00×0.05 = 0.80 m 3.计算分层沉降量 根据基础规范附录R采用如下的公式计算，计算的分层沉降值见下表： s = φp Q l2 ∑ j=1 m ∑ i=1 n j△h ji E sji ∑ k=1 n [aI pk + (1-a)I s2k] 分层总和法沉降计算表
目录 1、工程概况 (1) 2、地层特性表 (1) 3、塔吊选型及布案 (6) 4、塔吊的基本参数信息 (6) 5、桩顶作用效应计算 (9) 6、桩承载力验算 (11) 7、承台计算 (12) 8、承台配筋示意图 (14) 9、结论 (14)
一、工程概况 建设单位：昆明恒云置业有限公司 设计单位：华东建筑设计院有限公司 监理单位：达华工程管理（集团）有限公司 施工单位：江苏省建工集团有限公司 勘察单位：西南有色昆明勘测设计（院）股份有限公司 拟建场地位于昆明市西山区日新路陆家营社区，南侧为日新中路（十里长街），东侧为新建住宅小区，西侧为规划河道，北侧与核心商务区相邻，地处昆明南市副中心核心腹地位置。属于框剪结构；地上33层；地下2层；标准层层高：2.95m ；总建筑面积：约272058.21平方米； 本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）《昆明恒大云报华府工程岩土工程堪察报告》等编制。 塔吊基础顶标高与主楼基础筏板顶标高相同高程为1880.935米，在地下车库桩间土开挖时进行基础施工，根据厂家提供的塔吊起重机作用说明书，选用16吨汽车式起重机安装塔机。 二、地层特性表
三、塔吊选型及布置方案 本工程在各主楼，垂直运输工作量较大，且起吊量重，根据现场施工情况和各主楼间楼距关系。项目部决定投入QTZ63塔吊2台，大臂长55米，QTZ60塔吊5台，2台大臂长42.5米，2台大臂长46.2米，1台大臂长50米，能满足整个施工现场垂直运输。本工程塔吊基础顶标高设计为同地下车库筏板顶标高，高程为1880.935米塔吊基础高度为1.4米。根据昆明26号区回迁安置房建设项目C、D地块拟建（建筑物部分）场地岩土工程勘察报告，查表塔吊基础底土层为第3层泥质碳土，为软弱下卧层，不能作基础持力层，地基承载力为40kpa不满足塔吊基础承载力设计200kpa要求。故本工程所有塔吊基础需重新设计采用四桩承台基础，本工程塔吊基础选型设计按QTZ63塔吊进行重新设计，QTZ60塔吊基础施工按设计计算后QTZ63塔吊基础进行施工。基础祥细布置详见塔吊基础平面布置图。 四、塔吊的基本参数信息 1、塔机属性 2、塔机荷载
目录 1设计任务 (2) 1.1设计资料 (2) 1.2设计要求 (3) 2 桩基持力层，桩型，桩长的确定 (3) 3 单桩承载力确定 (3) 3.1单桩竖向承载力的确定 (3) 4 桩数布置及承台设计 (4) 5 复合桩基荷载验算 (6) 6 桩身和承台设计 (9) 7 沉降计算 (14) 8 构造要求及施工要求 (20) 8.1预制桩的施工 (20) 8.2混凝土预制桩的接桩 (21) 8.3凝土预制桩的沉桩 (22) 8.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 (23) 8.5结论与建议 (25) 9 参考文献 (25)
一、设计任务书 (一)、设计资料 1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。承台底面埋深：D ＝2.1m。
（二）、设计要求： 1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择 2、确定单桩承载力 3、桩数布置及承台设计 4、群桩承载力验算 5、桩身结构设计和计算 6、承台设计计算 7、群桩沉降计算 8、绘制桩承台施工图 二、桩基持力层，桩型，桩长的确定 根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。 根据工程请况承台埋深 2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。桩长21.1m。 三、单桩承载力确定 （一）、单桩竖向承载力的确定： 1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。 根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层， 采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层 1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1 m。承台底部埋深 2.1 m。 2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算： Quk= Qsk+ Qpk=μ∑qsikli+qpkAp Q——单桩极限摩阻力标准值（kN） sk Q——单桩极限端阻力标准值（kN） pk u——桩的横断面周长（m） A——桩的横断面底面积（2m） p L——桩周各层土的厚度（m） i q——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（a kP）sik q——桩底土的单位极限端阻力标准值（a kP） pk 桩周长：μ=450×4=1800mm=1.8m
独立桩承台设计(J2a-5) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 已知条件 承台参数(2 桩承台第 1 种) 承台底标高: -1.200(m) 承台的混凝土强度等级: C30 承台钢筋级别: HRB400 配筋计算a s: 150(mm) 承台尺寸参数 e11(mm)875e12(mm)875 A'(mm)500H(mm)1200 桩参数 桩基重要性系数: 1.0 桩类型: 混凝土预制桩 承载力性状: 端承摩擦桩 桩长: 10.000(m) 是否方桩: 否 桩直径: 500(mm) 桩的混凝土强度等级: C80 单桩极限承载力标准值: 3500.000(kN) 桩端阻力比: 0.400 均匀分布侧阻力比: 0.400 是否按复合桩基计算: 否 桩基沉降计算经验系数: 1.000 压缩层深度应力比: 20.00% 柱参数 柱宽: 500(mm) 柱高: 500(mm) 柱子转角: 0.000(度) 柱的混凝土强度等级: C30 柱上荷载设计值 弯矩M x: 50.000(kN.m) 弯矩M y: 50.000(kN.m) 轴力N : 3500.000(kN) 剪力V x: 15.000(kN) 剪力V y: 15.000(kN) 是否为地震荷载组合: 否 基础与覆土的平均容重: 0.000(kN/m3) 荷载综合分项系数: 1.20 1.2 计算内容 (1) 桩基竖向承载力计算 (2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算) 2. 计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1) 桩基竖向承载力特征值R计算 根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3 = R a Q uk K 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K ——安全系数,取K=2。 单桩竖向极限承载力标准值 Q uk = 3500.000(kN) 单桩竖向承载力特征值 R a = 1750.000(kN) (2) 桩基竖向承载力验算 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力在轴心荷载作用下,桩顶全反力 N k = 1458.333(kN) 按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-1 (γ0N k≤1.00R) 验算 (γ0N k=1458.333kN) ≤ (1.00R=1750.000kN) 满足. 在偏心荷载作用下,按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-2 (γ0N kmax≤1.20R) 计算桩号 1 : (γ0N1k=1425.952kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足。 桩号 2 : (γ0N2k=1490.714kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足。 (γ0N kmax=1490.714kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足. 2.2 承台受力计算 (1) 各桩净反力(kN) 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN) 桩号01 净反力: 1711.143(kN) 桩号02 净反力: 1788.857(kN) 最大桩净反力 : 1788.857(kN) (2) 受弯计算 根据《桩基规范》5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩 柱边左侧承台弯矩 : 1069.464(kN.m) 柱边右侧承台弯矩 : 1118.036(kN.m) 柱边上侧承台弯矩 : 0.000(kN.m) 柱边下侧承台弯矩 : 0.000(kN.m) 承台控制弯矩 M x : 0.000(kN.m) M y : 1118.036(kN.m) 根据《混凝土规范》附录G G.0.2，按深受弯构件计算承台计算配筋 ≤ M f y A s z 取按板单筋和深受弯计算配筋的最大值 承台X方向计算配筋A sx : 3768(mm2) 承台Y方向计算配筋A sy : 按构造筋 (3) 柱对承台的冲切 不需要验算 (4) 桩对承台的冲切 桩号 1 不需要验算 桩号 2 不需要验算
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。 二、荷载计算 1、自重荷载及起重荷载 １）塔机自重标准值 F k1=12６0kＮ ２）基础以及覆土自重标准值 G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN 3) 起重荷载标准值 Ｆqk=1６0kN ２、风荷载计算 １) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2） Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m ２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／m b、塔机所受风荷载水平合力标准值 Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋN c、基础顶面风荷载产生得力矩标准值 M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2） W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m 2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／m b、塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kN c、基础顶面风荷载产生得力矩标准值
Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ 3、塔机得倾覆力矩 工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值 M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m 非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值 Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m 三、桩竖向力计算 非工作状态下: Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kN Qｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L ＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L =（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下: Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kN Ｑｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L =(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L ＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN 四、承台受弯计算 1、荷载计算 不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值: 工作状态下: 最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L =1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN 最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L =1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ 非工作状态下: 最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ =1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN 最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L =１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN 2、弯矩得计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条
六桩桩基承台计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)② 《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③ 二、示意图 三、计算信息 承台类型: 六桩承台计算类型: 验算截面尺寸 构件编号: CT-6 1. 几何参数 矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=400mm 圆桩直径d=400mm 承台根部高度H=1000mm 承台端部高度h=1000mm x方向桩中心距A=1400mm y方向桩中心距B=1400mm 承台边缘至边桩中心距 C=400mm 2. 材料信息 柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2 承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2 桩混凝土强度等级: C25 ft_p=1.27N/mm2, fc_p=11.9N/mm2 承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 3. 计算信息 结构重要性系数: γo=1.0
纵筋合力点至近边距离: as=110mm 4. 作用在承台顶部荷载标准值 Fgk=2800.000kN Fqk=0.000kN Mgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*m Mgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*m Vgxk=0.000kN Vqxk=0.000kN Vgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN 永久荷载分项系数rg=1.20 可变荷载分项系数rq=1.40 Fk=Fgk+Fqk=2800.000+(0.000)=2800.000kN Mxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2 =0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2 =0.000kN*m Myk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2 =0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2 =0.000kN*m Vxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kN Vyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kN F1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(2800.000)+1.40*(0.000)=3360.000kN Mx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2) =1.20*(0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*m My1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2) =1.20*(0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*m Vx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN Vy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN F2=1.35*Fk=1.35*2800.000=3780.000kN Mx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*m My2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*m Vx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kN Vy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kN F=max(|F1|,|F2|)=max(|3360.000|,|3780.000|)=3780.000kN Mx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*m My=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*m Vx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN Vy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN 四、计算参数 1. 承台总长 Bx=C+2*A+C=0.400+2*1.400+0.400=3.600m 2. 承台总宽 By=C+B+C=0.400+1.400+0.400=2.200m 3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.110=0.890m ho1=h-as=1.000-0.110=0.890m h2=H-h=1.000-1.000=0.000m 4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.400=0.320m
桩承台计算计算书 一、设计示意图 二、基本资料 1．设计规范: 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002） 《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-94） 《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002） 2．几何参数: A = 500 mm H = 600 mm e11 = 750 mm e12 = 750 mm L11 = 450 mm L12 = 850 mm 3．柱计算数据 柱形状: 矩形截面高度h c: 700 mm 截面宽度b c: 700 mm 混凝土强度等级: C25 弯矩M y设计值: M y = 100.00 kN·m 弯矩M x设计值: M x = 100.00 kN·m 轴力N设计值: N = 1000.00 kN 剪力V x设计值: V x = 0.00 kN 剪力V y设计值: V y = 0.00 kN 是否为地震荷载组合: 否 4．桩计算数据 桩形状: 圆形直径: 600 mm 混凝土强度等级: C25 5．承台计算数据 桩基重要性系数: 0 = 1.00 混凝土强度等级: C25 钢筋级别: HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi) 受拉钢筋合力点到承台底边的距离: a s = 60 mm 三、各桩净反力计算 1．计算公式: 根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.3-2）得出
N i = F k n± M xk y i ∑y i 2 ± M yk x i ∑x i 2 其中F k = N 2．各桩净反力: 桩号0: N 0 = 683.33 kN 桩号1: N 1 = 816.67 kN 最大桩净反力: N max = 816.67 kN 四、弯矩与配筋计算 1．计算公式: 弯矩根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.16-1）、（8.5.16-2）计算 M x = ∑N i y i M y = ∑N i x i 按照简易方法配筋计算 A s = γ 0M 0.9 f y h 0 2．弯矩计算: 绕Y轴弯矩: 桩1: N 1 = 816.67 kN x 1 = 400 mm 绕Y轴弯矩计算结果: M y = 525.00 kN·m 绕X轴弯矩: 桩0: N 0 = 683.33 kN y 0 = 350 mm 桩1: N 1 = 816.67 kN y 1 = 350 mm 绕X轴弯矩计算结果: M x = 326.67 kN·m 3．配筋计算: 桩基重要性系数: γ 0 = 1.00 绕Y轴弯矩设计值: M y = 525.00 kN·m 绕X轴弯矩设计值: M x = 326.67 kN·m 钢筋抗拉强度设计值: f y = 360.00 N/mm2 计算截面处承台的有效高度: h 0 = 540 mm X向配筋面积计算结果(总计): A sx = 3000.69 mm2 Y向配筋面积计算结果(总计): A sy = 1867.09 mm2 4．配筋结果: X向: 计算面积(总计): 3000.69 mm2 采用方案(总计): 15C16 实配面积(总计): 3015.93 mm2 Y向: 计算面积(总计): 1867.09 mm2 采用方案(总计): 13C14 实配面积(总计): 2001.19 mm2