（七）型钢设在阳台上的阳台验算
验算选择的是一个最不利阳台作为代表进行计算的；
型钢设在阳台上示意图
一、梁L1承载力验算：
L1截面尺寸为：200×400
混凝土强度等级：取最小的等级C25
L1配筋：梁上部配筋3根20；梁下部配筋2根16；
梁L1受力示意图
根据力法计算原理，在A处增加一个未知单位力X1
由公式011
11=?+P X δ
()() ????+?+??+?+???=?9
.20.1373.140388.62210.28.0388.62796.202133.18.0796.202
1
10121EI
p
()()())
25.55.0234.429056.3232
1
6.48.0056.32355
7.223212.4
8.0557.223373.14021??+?+??+?+??+?+
mm 44.15912
400200108.21016.29763
512
=÷????= ()mm 335111097.212
400200108.2325500550055002
1-?=÷????
???=δ
代入公式得
KN X 68.531-= （方向向上）
M1和MP 图叠加，得最终弯矩图
固端B 处弯矩最大m KN M ?=2.100max
剪力Q 图
=max V 91.1KN
mm b
f f A f A x C y
S y S 68.81200
9.110.1360
4023609421=???-?=
'
'-=
α
)′(′′)2
(00
1S y S C a h f A x
h bx f M +=αμ ()m kN m kN M ??=-??+??? ?
?
-????=2.10078.11035365360402268.8136568.812009.110.1＜
μ满足要求！
L1抗剪承载力验算：000.175
.1h s A f bh f V sv yv t CS
++=
λ
36510010121036520023.10.15.175.1??+???+=
kN kN 1.9131.142>=
抗剪承载力满足要求！ 二、梁L2承载力验算：
L2截面尺寸为：200×400 混凝土强度等级：C25 L2配筋：梁上部配筋3根20；梁下部配筋2根
16；箍筋φ8@100/200
固端C 处产生的弯矩最大：
m kN m kN m kN m kN M ?=?+?+?=16.1163.0275.223.1275.225.168.53max KN Q 23.98max =
抗弯承载力验算：
mm b
f f A f A x C y
S y S 68.81200
9.110.1360
4023609421=???-?=
'
'-=
α
)()2
(001'
-''+-=S y S C a h f A x h bx f M αμ
()m kN m kN M ??=-??+??
? ??
-????=16.11678.11035365360402268.8136568.812009.110.1＜
μ不满足要求！ L2配筋计算：m kN a h A f M S S y ?=-??='
-''=
76.47)35365(402360)(02μ
混凝土所受弯矩：m kN m kN m kN M M M ?=?-?=-=4.6876.4716.11621μμ
22.0365365200/9.110.1104.682
62011
=??????==mm mm mm mm N mm
N bh f M C S ααμ 26.0=ξ查表得
mm mm h x S 7029.9426.03650=>=?==αξ
mm f f A bx f y
y S C 1030360
360
4029.942009.110.11S =?+???=
'
'+=
αα
选用4根
20，钢筋面积为12572
mm ，满足要求！
对于设有型钢的阳台L2上部配筋原设计为3根20，现应改为4根20，能满足要求！
L1抗剪承载力验算：000.175
.1h s
A f bh f V sv yv t CS
++=
λ
365
100
101
21036520023.10.15.175.1??+???+=
kN Q kN 23.98139max =>=
抗剪承载力满足要求！
花溪区洛平新城集中安置点建设项目一标段 悬挑脚手架作用下阳台梁承载力验算书 一、悬挑脚手架对其下结构梁的受力影响 1、悬挑脚手架的节点做法 悬挑脚手架悬挑钢梁的常规做法是利用型钢（一般是Ⅰ字型钢），一端从建筑物伸出，另一端伸入楼层内，在楼层内梁板上锚固。锚固点一般是在楼层外边梁一处，另一处在钢梁的尾端（见图1）。 （图1） 2、悬挑钢梁对结构梁的受力分析 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）规定，悬挑钢梁按纯悬挑构件计算，钢丝绳不参与计算，其计算模型见图2： （图2） 从以上模型中可以很容易看出，A点处悬挑钢梁受到向上的支撑力，反之，结构边梁受到悬挑钢梁向下的压力，即一道悬挑钢梁对其支撑梁施加了一个向下的集中荷载。在实际施
工中，一跨边梁上往往会支撑三到四道钢梁，这些钢梁就相当于对结构梁施加了二到四个集中荷载，当这些集中荷载增加到一定程度后，显然会对支撑梁结构安全有一定影响，尤其是在实际施工中会将阳台的悬挑梁和阳台边梁作为悬挑架的支撑构件，其受到的影响较大。下面通过对各型号的标准层阳台梁受力的计算，来验算阳台梁结构是否受影响。 二、4-6、17-19栋阳台梁（11-17交A轴外挑梁）验算 一）悬挑钢梁放置在悬挑阳台边梁的计算、验算 2.1 建筑物建筑构件概况 4-6、17-19栋标准层住宅，阳台尺寸为3.5m×1.5m，阳台悬挑梁尺寸为200mm×400mm,阳台边梁为200mm×400mm，阳台板厚100，混凝土强度为C30，楼板及梁底面、侧面均不粉刷，直接刮腻子刷乳胶漆，楼地面做法为30mm厚干干硬性水泥砂浆上铺10厚地板砖。阳台边梁上带100高C20钢筋混凝土翻沿，翻沿上做900高栏杆。 2.2 脚手架搭设方案 本工程采用型钢悬挑钢管扣件式脚手架，悬挑钢梁选用I16工字钢,脚手架步距为1.8m，纵距为1.5m，横距为0.8m，内立杆距墙面0.3m，每层设拦腰杆，悬挑钢梁挑出长度为1.2m，楼层内锚固长度为1.8m，脚手架搭设高度按照《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》要求按19.6m（7层10.8步）计算，连墙件为每层三跨布置，竹脚手板满铺两层（首层和操作层），操作层按一层同时施工，安全网采用密目网在外侧全封闭。 2.3 脚手架内外立杆荷载计算（根据悬挑脚手架方案所得） 内外立杆总荷载分别为：P1=6.64KN;P1=6.64KN 2.4 悬挑钢梁的受力计算 将内外立杆荷载P1、P2代入以下悬挑钢梁计算简图： P1=6.64 KN; P2=6.64KN;q=0.246KN/m； 求得A点处支撑梁受到悬挑钢管的向下的集 中荷载为：N=18.45KN
关于XXXXXX工程阳台处 悬挑工字钢阳台梁承载的验算 根据XXXXXX工程《悬挑扣件式钢管脚手架施工方案》中P14页计算得知，阳台梁支座处局部压应力最大弯矩 MA = 15.043 kN?m。根据XXXXXX3楼结构施工图设计中结施-46中知阳台梁截面为200×400最小配筋为3D14；3D14，砼标号为C25，试验算此梁截面。 1、计算资料 混凝土强度等级为C25，fc ＝11.943N/mm2，ft ＝1.271N/mm2 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 360N/mm2， Es ＝ 200000N/mm2； 纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝ 25mm 由配筋面积 As 求弯矩设计值 M，查表得纵筋受拉钢筋面积 As ＝ 462mm2 截面尺寸 b×h ＝ 200×450， h0 ＝ h - as ＝ 450-37.5 ＝412.5mm 2、计算结果 相对界限受压区高度ξb ＝β1 / [1 + fy / (Es〃εcu)] ＝ 0.8/[1+360/(200000*0.0033)] ＝ 0.518 混凝土受压区高度x ＝As〃fy / (α1〃fc〃b) ＝462*360/(1*11.943*200) ＝ 70mm 相对受压区高度ξ＝ x / h0 ＝ 70/412.5 ＝ 0.169 ≤ξb
＝ 0.518 弯矩设计值M ＝α1〃fc〃b〃x〃(h0 - x / 2) ＝1*11.943*200*70*(412.5-70/2) ＝ 62.816kN〃m 配筋率ρ＝ As / (b〃h0) ＝ 462/(200*412.5) ＝ 0.56% 纵筋的最小配筋率ρmin ＝Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝Max{0.20%, 0.16%} ＝ 0.20% M=62.816kN〃m> MA = 15.043 kN?m 满足要求！ 3、卸载措施 根据上述验算可知，阳台梁能够承受从悬挑工字钢上传来的荷载，满足安全要求。另外现场采取以下卸载方式结合施工：采用钢丝绳斜拉45o～60o角度进行卸载，具体方法为采用Φ16钢丝绳斜拉，现场绑扎在每根工字钢上外侧立杆外端的工字钢上进行斜拉。
住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数 脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3 同时施工作业层数2卸荷设置无 脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3 脚手架架体高度H(m)19.8立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m)0.9 内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计 脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2)0.1 0.01 脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值 G kmw(kN/m2) 0.17 挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值 G kdb(kN/m) 0.12 挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值 g k(kN/m) 横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数n jj2 3地区江苏南京市结构脚手架荷载标准值 G kjj(kN/m2) 安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25
0.938，0.65 风荷载体型系数μs 1.132风压高度变化系数μz(连墙件、单 立杆稳定性) 0.265，0.184 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙 件、单立杆稳定性) 计算简图： 立面图
侧面图 三、纵向水平杆验算 横向水平杆上纵向水平杆根数n4 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在 上 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800 横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490
楼梯及阳台处普通型钢悬挑脚手架计算书 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 19.5 米，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，立杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 150 米； 采用的钢管类型为Φ48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件连接； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处**省***市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz 为1.000，风荷载体型系数μs为0.645； 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.8米，建筑物内锚固段长度 2.8 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:8.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.000； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
10.主梁截面承载力与应力验算 预应力混凝土梁从预加力开始到是受荷破坏，需经受预加应力、使用荷载作用，裂缝出现和破坏等四个受力阶段，为保证主梁受力可靠并予以控制。应对控制截面进行各个阶段的验算。在以下内容中，先进行持久状态承载能力极限状态承载力验算，再分别验算持久状态抗裂验算和应力验算，最后进行短暂状态构件的截面应力验算。对于抗裂验算，《公预规》根据公路简支标准设计的经验，对于全预应力梁在使用阶段短期效应组合作用下，只要截面不出现拉应力就可满足。 10.1持久状况承载能力极限状态承载力验算 在承载能力极限状态下，预应力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破坏，下面验算这两类截面的承载力。 10.1.1正截面承载力验算 （1）确定混凝土受压区高度 根据《公预规》5.2.3条规定，对于带承托翼缘板的T 形截面； 当' ' Pd P cd f f f A f b h ≤成立时，中性轴带翼缘板内，否则在腹板内。 左边=Pd P f A =1260×50.4×0.1=6350.4(kN) 右边=' 'cd f f f b h =22.4×220×15×0.1=7392(kN) ''Pd P cd f f f A f b h ≤成立，即中性轴在翼板内。 设中性轴到截面上缘距离为x ，则： x= 0'126050.4 12.89()0.4(200012.85)74.86()22.4220 pd p b cd f f A cm h cm f b ξ?= =<=?-=? 式中：ξb ——预应力受压区高度界限系数，按《公预规》表5.2.1采用，对于C50混凝土 和钢绞线，ξb =0.40； h 0——梁的有效高，0p h h a =-, 说明该截面破坏时属于塑性破坏状态。 （2）验算正截面承载力： 由《公预规》5.2.5条，正截面承载力按下式计算： '000()2 cd f x M f b x h γ≤- 式中：γ0——桥梁结构的重要性系数，按《公预规》5.1.5条采用，本设计取1.0。 右边=30.1285 22.410 2.20.1289(20.1285)11478.732 kN m ????-- =? 08658.42(d M kN m >?=?跨中） 所以，主梁跨中正截面承载能力满足要求。 （3）验算最小配筋率 由《公预规》9.1.12条，预应力混凝土受弯构件最小配筋率应满足下列条件： ud cr M 1.0M ≥
金茂紫庭1-5号楼阳台结构承载力验算 计 算 书 深圳市特辰科技有限公司 二○一○年五月二十日
阳台梁承载力验算 该工程阳台面梁、挑梁截面均为200×450，面梁配筋为2φ14、2φ16；挑梁配筋为4φ18、2φ14。根据升降架平面布置和阳台梁的跨度和配筋，可知5号楼中的4号机位处的阳台挑梁为最不利受力梁，其配筋为4φ18、2φ16；2号机位处的面梁为最不利受力面梁，其配筋为2φ14、2φ16。其计算如下： 一、计算依据 1、建筑施工安全技术标准 JGJ59-99 2、钢结构设计规范 GBJ17-88 3、企业标准《建筑升降脚手架》Q/STC001-1999 4、建筑结构荷载设计规范GBJ9-87 5、简明钢筋混凝土房屋结构设计手册 二、升降架荷载分析 由我公司升降架设计计算书可知，升降架在最大布置跨度7.2m，且最大跨度7.2m×架高小于110m2时的计算荷载合计如下： 取动力系数γb＝1.05 冲击系数γc＝1.5 恒载分项系数γa＝1.2 活载分项系数γq＝1.4 1、静载： P静＝1.2×（3825＋4016＋23655）＝37795N 2、活荷载：P活＝1.4×7.2×0.9×3×2000＝54432N 3、工作时：P＝γb×(P静＋P活)＝1.05(37795＋54432)＝96838 N 4、升降时：P升＝37795＋1.4×7.2×0.9×500＝42331 N （升降时，不允许人员停留在升降架上，也不允许架体上堆放杂物、垃圾和各种材料，故活荷载仅取一步架）。 从中可以分析，工作时荷载为96838N，由三个导向座（三点）共同承载，故每个导向座所受荷载约为 96838N／3＝32246N，升降时由一点受力，承受荷载42331 N，故取升降荷载为最不利荷载计算：P升＝42331 N（架体跨度为7.2m 时） 三、阳台面梁验算 根据导座式升降脚手架平面布置图可知，阳台面梁处升降架最大跨度为5.2米，本计算书取跨度为5.4米的升降架荷载来计算。则架体荷载为： P1= P升×5.4/7.2＝42331N×5.4/7.2=31800N 梁截面200×450，三级钢，面筋为2φ14，底筋为2φ16，As＝402mm2，砼强度为C30，为了保守计算，按简之梁和单筋矩形梁来计算，查《简明钢筋混凝土房屋结构设计手册》可得梁能承受的最大弯矩为：
悬挑脚手架作用下阳台梁承载力验算 根据本工程特点，型钢工具式悬挑脚手架分别在二层、八层、十四层、二十层结构悬挑，考虑到阳台处脚手架外附加荷载较大，为保证结构传力可靠，需对阳台梁承载力进行验算。 结合结构图，以27-29轴最大阳台跨度为最不利受力计算，见图1、图2。 图一
图二 根据外脚手架方案，立杆纵向间距1.6m，单立杆竖向力P=20KN，则型钢作用于阳台上，其受力简图如下： 一、阳台连系梁承载力验算 阳台连系梁截面为200*550，混凝土强度等级为C30，受力纵筋采用HRB400三级钢，箍筋采用HRB400三级钢。 2 计算条件： 荷载条件: 均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50 均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅幅度: 0.0% 梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 考虑
恒载分项系数 : 1.20 活载分项系数 : 1.40 活载调整系数 : 1.00 配筋条件: 抗震等级 : 不设防纵筋级别 : HRB400 混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400 配筋调整系数 : 1.0 上部纵筋保护层厚: 25mm 面积归并率 : 30.0% 下部纵筋保护层厚: 25mm 最大裂缝限值 : 0.400mm 挠度控制系数C : 200 截面配筋方式 : 双筋 3 计算结果： 单位说明: 弯矩:kN.m 剪力:kN 纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m 裂缝:mm 挠度:mm ----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 600 B×H = 200 × 550 左中右弯矩(-) : 0.000 -0.119 -0.536 弯矩(+) : 0.000 0.001 0.000 剪力: 0.097 -0.893 -1.883 上部as: 35 35 35 下部as: 35 35 35 上部纵筋: 220 220 220 下部纵筋: 220 220 220 箍筋Asv: 191 191 191 上纵实配: 2E14(308) 2E14(308) 2E14(308) 下纵实配: 2E14(308) 2E14(308) 2E14(308) 箍筋实配: 2E6@250(226) 2E6@250(226) 2E6@250(226) 腰筋实配: 6d8(302) 6d8(302) 6d8(302) 上实配筋率: 0.28% 0.28% 0.28% 下实配筋率: 0.28% 0.28% 0.28% 箍筋配筋率: 0.11% 0.11% 0.11% 裂缝: 0.000 0.000 0.001 挠度: -0.000 -0.000 -0.000 最大裂缝:0.001mm<0.400mm 最大挠度:0.000mm<3.000mm(600/200) 本跨计算通过. ----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 1600 B×H = 200 × 550 左中右弯矩(-) : -0.536 0.000 -0.750 弯矩(+) : 0.000 0.416 0.000 剪力: 2.506 -0.134 -2.774
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设12层。 悬挑水平钢梁采用[12.6号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度3.20米，建筑物内锚固段长度1.30米。 悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支杆距离建筑物3.10m，支杆采用9号角钢b ×d×r=90×10×10mm。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412×106/5080.0=81.008N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.220mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN
楼板承载力验算证明 根据工程实际需要，在结构二层平面位置处1-27轴往东米交1-B轴往北6米的位置即如下图： 在此区域放置了3台空调机位和100kg水泵机,经计算，此区域楼板需承受约200kg/m2（即2kN/m2）的活荷载，现需验算此活荷载是否能满足此楼板荷载承载力要求，验算如下： 根据建筑结构荷载设计规范《GB50009-2012》第条表不上人屋面活荷载为 kN/m2，恒荷载经计算为 kN/m2，根据荷载不利计算要求，本设备楼板的荷载不利布置为空调机位的活荷载（活荷载与空调机位荷载取较大值为不利活荷载）加楼板恒荷载进行计算： m2；此区域的楼板为计算单元，但中间已设置次梁，因此计算单元为，根据混凝土结构设计规范《GB50010-2010》对双向板控制要求，长边与短边之比大于2，小于3，即为双向板，因此2=，2<<3,故本设备楼板区域计算为双向板控制。计算单位为四边铰接，需要验算楼板中间位置和边跨段弯矩是否满足要求，根据结构静力计算手册查询，弯矩可按系数控制，即计算弯矩为M==根据此弯矩查询构件配筋，由于弯矩过小，在此弯矩计算下的配筋率远远小于规范要求%的最小配筋率要求，因此本工程楼板配筋满足混凝土结构设计规范《GB50010-2010》第条表受弯构件最小配筋率%的要求；即楼板配筋面积为：=240mm2,因此，设备基础所在楼板区域内，在此
放置的3台空调机位和水泵机所产生的重力荷载能满足楼板的最小配筋要求，此计算根据建筑结构荷载设计规范所示的条例满足要求。 为保险起见，对设备基础采用20#槽钢横担在1-B至1-C楼梯间的两根横梁上，使设备的承重均匀分布在两道横梁上；水泵的位置选在梁上采用两段20#槽钢垂直于横梁放置。这样处理使设备的荷载控制在200kg/m2（即2kN/m2）以内，远远小于正常楼梯的荷载300kg/m2（即3kN/m2）。 设备布置及基础设置详见下图： 验算单位： 验算日期：
关于裕升璞院1#楼阳台处 悬挑工字钢阳台梁承载的验算 根据裕升璞院1#楼《悬挑扣件式钢管脚手架施工方案》中P10页计算得知，阳台梁支座处局部压应力最大弯矩 MA = 1.699 kN?m。根据1#楼结构施工图设计中结施-17中知阳台梁截面为200×600最小配筋为2D14；2D14，N4D12。砼标号为C35，试验算此梁截面。 1、计算资料 混凝土强度等级为C35，fc ＝11.943N/mm2，ft ＝1.271N/mm2 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 360N/mm2， Es ＝ 200000N/mm2； 纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝ 25mm 由配筋面积 As 求弯矩设计值 M，查表得纵筋受拉钢筋面积 As ＝ 462mm2 截面尺寸 b×h ＝ 200×600， h0 ＝ h - as ＝ 600-37.5 ＝562.5mm 2、计算结果 相对界限受压区高度ξb ＝β1 / [1 + fy / (Es〃εcu)] ＝ 0.8/[1+360/(200000*0.0033)] ＝ 0.518 混凝土受压区高度x ＝As〃fy / (α1〃fc〃b) ＝462*360/(1*11.943*200) ＝ 70mm 相对受压区高度ξ＝ x / h0 ＝ 70/562.5 ＝ 0.124≤ξb ＝
0.518 弯矩设计值M ＝α1〃fc〃b〃x〃(h0 - x / 2) ＝1*11.943*200*70*(562.5-70/2) ＝ 8.82kN〃m 配筋率ρ＝ As / (b〃h0) ＝ 462/(200*562.5) ＝ 0.41% 纵筋的最小配筋率ρmin ＝Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝Max{0.20%, 0.16%} ＝ 0.20% M=8.82kN〃m> MA = 1.699 kN?m 满足要求！ 3、卸载措施 根据上述验算可知，阳台梁能够承受从悬挑工字钢上传来的荷载，满足安全要求。另外现场采取以下卸载方式结合施工：采用钢丝绳斜拉45o～60o角度进行卸载，具体方法为采用Φ15钢丝绳斜拉，现场绑扎在每根工字钢上外侧立杆外端的工字钢上进行斜拉。
架梁吊车地基承载力验算 1、依据 计算依据规范为《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTG D632007 （以下 简称规范）。 2、工程概况 200T 吊车自重72t 、最大配重65t ; 300T 吊车自重79.68t 、最大 配重98.2t ;吊车支腿下垫钢板为 2.5m X 2.5m X 0.05m 。T 梁最重 85.8t 。 3、承载力计算 两台吊车吊梁过程匀速水平，每台吊车各自承受1/2T 梁重；承载 力计算考虑200T 吊车自重及最大配重，并且4个支腿受力均匀。 (4.2.24) 式中:P —基底平均压应力： .V —山本规范第1.68条规定的作用短期效应组合在基底产生的竖向力; A ——基础底面面积d N=1.2X( 72+65)X 10+1.4 x( 85.8 -2)x 10=2244.6KN A=4X 2.5 X 2.5=25 P= N/A=2244.6/25=89.784 KN/ m =89.784kpa 考虑到上跨铁路架梁施工，取1.2倍的安全系数，则地基承载力为 f a > 1.2 P =107.7408 kpa ?108 kpa 即现场碾压夯实后的地基承载力必须大于等于 4、沉降量计算 P0 = p -帀=89.784 - o = 89.784kpa 厚 5cm 钢板尺寸长 L=2.5m,宽 b=2.5m, L/b=1 Z 2=4.81m, Z 3=9m, Z 3/b=3.6, a ^ 0.463 , a ^ 0.276 以上《 n 根据l/b 及z/b 可查询《规范》附录M 桥涵平均附加系数a ［人］ 108 kpa ，取 120kpa. 第一层换填土: Z 0=0m , Z 1=0.5m ,乙/b ~ 0.2, a 0 7 a^0.987 第二层杂填土: Z 1=0.5m , Z 2=4.81m , Z 2/b ~ 1.9, a^ 0.987, a^0.463 第三层粉质粘土:
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度18.8米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.45米，立杆的横距0.8米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×3.0， 连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距2.70米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.3300，体型系数0.1150。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.85米，建筑物内锚固段长度2.40米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.450/3=0.169kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.450/3=0.967kN/m
相关知识： 本文只针对带边梁的梁板式阳台结构，且边梁为一跨。 目前的结构设计规范对梁板式阳台的结构内力计算没有明确的指出，一般在进行梁板式结构阳台的内力计算时，并不考虑结构构件之间的协调工作。另外，从目前的结构计算方法来看，对于挑梁，无论其位于中间跨或边跨，均忽略其受到的扭矩。 一般设计中，挑梁的设计计算按悬臂梁进行计算。边梁常见形式有单跨和双跨之分，对单跨边梁通常按照简支梁进行计算；双跨边梁通常按照连续梁进行计算，在进行计算时，对中挑梁处截面的负弯矩进行调幅，使该截面处负弯矩值等于阳台单跨跨中截面正弯矩值，进而对边梁进行配筋计算。 在程序中，仅对框架梁进行调幅，对于一般梁/次梁/悬臂梁等均没有调幅。 在实际工程结构中，板的长/短边的比值往往较大，板按单向板传递荷载。当板为双向板时，亦可按单向板进行简化计算。 注意阳台结构采用折梁形式时应根据折梁的计算方法计算。 结构重要性系数可以选择1.0。 推荐使用软件工具进行计算：理正结构工具箱/morgain结构快速设计/极致建筑技术（在线计算书）/结构力学求解器/。 边梁计算 1. 荷载计算（标准值） 梁自重线荷载+阳台板自重传递的线荷载/悬挑工字钢梁支座反力（注意区分标准值与设计值）/阳台板活载传递的线荷载 说明：阳台板按照单向板计算，阳台板支座为阳台边梁及阳台内侧主梁。例如：阳台板活载传递至边梁的线荷载为q=QL/2（其中L为阳台的挑梁方向开间）。 2. 确定边梁计算控制截面（计算弯矩的控制截面） 边梁上只有一根悬挑工字钢梁时，考虑现场施工的不确定性，将悬挑工字钢梁位置假定在边梁跨中，计算控制截面为边梁跨中。 边梁上工字钢梁多于1根时，将最大工字钢梁支座反力作用于跨中，其余根据工字钢梁间距布置，计算控制截面为边梁跨中。 如果可以控制悬挑工字钢梁位置时（例如阳台位于转角处等情况时），可根据实际布置的悬挑工字钢梁的位置确定计算控制截面。当支座反力相等时，可选择靠近跨中的工字钢梁位置为控制截面。支座反力不相等时，根据结构力学知识进行判定，或者选择多个截面作为控制截面。 3. 分别计算不同荷载在控制截面处产生的弯矩值 边梁计算模型为简支梁。 4. 内力组合 根据《荷规》3.2.3节进行效应组合。 5. 计算控制截面处配筋面积 根据《砼规》6.2节进行计算，将计算配筋面积与设计配筋面积进行对比。 6. 挠度/裂缝计算 可不进行计算，计算时需注意效应组合的区别。
2.85m水平简支梁多排悬挑架主梁验算计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB50017-2017 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 一、基本参数
平面图 立面图
三、主梁验算 q'=g k=0.205=0.205kN/m 第1排：F'1=F1'/n z=10.51/1=10.51kN 第2排：F'2=F2'/n z=10.51/1=10.51kN 第3排：F'3=F3'/n z=10.51/1=10.51kN 第4排：F'4=F4'/n z=10.51/1=10.51kN 荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/n z=12.93/1=12.93kN 第2排：F2=F2/n z=12.93/1=12.93kN 第3排：F3=F3/n z=12.93/1=12.93kN 第4排：F4=F4/n z=12.93/1=12.93kN
1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=4.385×106/141000=31.102N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.314×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)
连续箱梁承载力验算 一、计算依据 1、箱梁混凝土浇注方法：分为两次浇注，第一次浇注至底板以上30cm处，第二次浇注腹板、顶板、翼板。 2、模板支架使用材料 （1）2cm胶合板 （2）方木断面8×8cm，跨长90cm （3）可调整高度的顶托 （4）φ50mm钢管，壁厚3mm，间距90×90cm （5）门式架 3、荷载取值 （1）钢筋混凝土自重18.9kN/m2； （2）胶合板自重0.08kN/m2； （3）活荷载取值：计算模板及上方木时取2.5kN/m2；计算下方木时取 1.5kN/m2；计算支架立杆时取 1.5kN/m2；混凝土振捣力1.0kN/m2；混凝土冲击荷载4.0kN/m2；荷载系数，静载系数取γG=1.2，活荷载系数取γQ=1.4。 二、受力计算 1、上方木及支架强度和刚度复核 胶合板方木计算，方木间距0.3m，跨度0.9m，截面8×8cm。 （1）方木受活荷载：Q=(2.5+1+4)×0.3=2.25kN/m （2）方木受静荷载：G=(18.9+0.08)×0.3=5.694kN/m （3）方木设计荷载：q=γG·G+γQ·G=1.2×5.694+1.4×
2.25=10kN/m （4）方木受线荷截后产生最大内力： M=1/10ql2=(1/10)×0.9×0.9=0.81kN·m （5）方木抗变截面模量及应力： W=1-6bh2=(1/6)×8×8×8=85.3cm3 σ=M/W=810000N·m/85300mm3=9.5N/ mm2 σ<[σ]=12 N/ mm2，符合要求。 （6）方木挠度计算 I=bh3/12=0.9×0.93/12=3.41×10-6 F=(1/128)×(q·l4)/E·I=(1/128)×(10×0.94)/9×106×3.41×10-6=1.67cm f/L=1.67/900=1/539<[f/L]=1/150，符合要求。 2、下层方木计算 下层方木距离90cm一排，每根长90cm （1）受静荷载：5.694 kN/m （2）受活荷载：Q=(1.5+1+4)×0.3=1.95 kN/m （3）下方木上设计值：q=γG·G+γQ·G=1.2×5.694+1.4×1.95=10.18 kN/m （4）下方木各支点最大反力为第二支点 M max=N2=(0.606+0.526)ql=1.132×10.18×0.9=10.37kN （5）由上方木传下来的集中力N2作用在下方木上，产生内部力分别为： 在跨中：M max=k1·N2·l=0.244×10.37×0.9=2.28 kN·m<[M]=9.49
计算书 惠环站钢结构工程安全专项施工方案 轨道梁承载力检算 二〇一四年七月
目录 一、概述······························ - 1 - 1.1工程概况·························- 1 - 1.2 轨道梁总体布置······················- 1 - 1.3轨道梁结构形式······················- 1 - 1.4钢架梁吊装方案······················- 1 - 二、复核计算···························· - 2 - 2.1复核计算的内容······················- 2 - 2.2 计算荷载及组合······················- 2 - 2.2.1 永久荷载······················- 2 - 2.2.2可变荷载·······················- 3 - 2.2.3荷载组合·······················- 3 - 2.3主要材料及力学特性····················- 3 - 2.3.1混凝土························- 3 - 2.3.2钢材·························- 3 - 2.3.3计算结果中的符号与单位规定··············- 3 - 2.4 20m连续梁预应力钢筋混凝土箱梁整体受力分析········- 4 - 2.4.1计算模型·······················- 4 - 2.4.2 预应力钢束应力验算·················- 4 - 2.4.3轨道梁压应力验算···················- 4 - 2.4.4轨道梁抗裂验算····················- 5 - 2.4.5轨道梁正截面抗弯承载力验算··············- 6 - 2.4.6轨道梁斜截面抗剪承载力验算··············- 17 - 2.4.7轨道梁抗扭承载力验算·················- 28 - 2.4.8轨道梁刚度验算····················- 34 - 2.5 15m跨钢筋混凝土简支箱梁整体受力分析···········- 34 - 2.5.1计算模型·······················- 34 - 2.5.2轨道梁正截面抗弯承载力验算··············- 35 - 2.5.3轨道梁斜截面抗剪承载力验算··············- 38 -
一、脚手架计算书的编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002） 4、《建筑施工手册》第四版（缩印本） 5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-2005 6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 7、建书脚手架和模板计算软件(建科评［2007］028号) 二、工程参数 （一）脚手架搭设参数 脚手架搭设高度19.8m;步距1.8m;立杆纵距1.5m;横距0.9m;脚手架内排立杆离墙距离0.3m;小横杆间距1.5m;大小横杆的布置方法：小横杆在大横杆上面;连墙件方式：扣件连接，二步二跨。钢管按实际壁厚φ48×3.0计算。 （二）永久荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值g k :0.1248kN/m；脚手板类别:竹串片脚手板；脚手板 自重标准值Q P1 :0.35kN/m2；脚手板铺设3层；栏杆挡板类别:竹串片脚手板；栏杆挡脚 板自重标准值Q P2 :0.14kN/m2；安全设施与安全网Q P3 :0.005kN/m2 （三）可变荷载与风荷载参数 施工均布活荷载标准值Q K :3kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数: 2层； 本工程地处河南省郑州市，基本风压w O :0.45kN/m2； （四）悬挑梁与钢丝绳参数 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度1.8米。与楼板连接的圆钢预埋件直径(mm):18；楼板混凝土标号:C30； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结。 钢丝绳与建筑物的水平距离是:1.2m; 钢丝绳与建筑楼板的垂直距离是:2.9m;
（七）型钢设在阳台上的阳台验算 验算选择的是一个最不利阳台作为代表进行计算的； 型钢设在阳台上示意图 一、梁L1承载力验算： L1截面尺寸为：200×400 混凝土强度等级：取最小的等级C25 L1配筋：梁上部配筋3根20；梁下部配筋2根16； 梁L1受力示意图 根据力法计算原理，在A处增加一个未知单位力X1
由公式011 11=?+P X δ ()() ????+?+??+?+???=?9 .20.1373.140388.62210.28.0388.62796.202133.18.0796.202 1 10121EI p ()()()) 25.55.0234.429056.3232 1 6.48.0056.32355 7.223212.4 8.0557.223373.14021??+?+??+?+??+?+ mm 44.15912 400200108.21016.29763 512 =÷????= ()mm 335111097.212 400200108.2325500550055002 1-?=÷???? ???=δ 代入公式得 KN X 68.531-= （方向向上） M1和MP 图叠加，得最终弯矩图 固端B 处弯矩最大m KN M ?=2.100max 剪力Q 图
=max V 91.1KN mm b f f A f A x C y S y S 68.81200 9.110.1360 4023609421=???-?= ' '-= α )′(′′)2 (00 1S y S C a h f A x h bx f M +=αμ ()m kN m kN M ??=-??+??? ? ? -????=2.10078.11035365360402268.8136568.812009.110.1＜μ满足要求！ L1抗剪承载力验算：000.175 .1h s A f bh f V sv yv t CS ++= λ 36510010121036520023.10.15.175.1??+???+= kN kN 1.9131.142>= 抗剪承载力满足要求！ 二、梁L2承载力验算： L2截面尺寸为：200×400 混凝土强度等级：C25 L2配筋：梁上部配筋3根20；梁下部配筋2根 16；箍筋φ8@100/200
4#楼工字钢悬挑脚手架计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 11 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.5 m； 内排架距离墙长度为0.40 m； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处辽宁沈阳市，查荷载规范基本风压为0.550kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128； 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.5 m。 与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):2.400； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.4 m。 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。