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闪蒸蒸汽

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蒸汽流量的测量要点

关于蒸汽流量的测量 1 引言 在计量工作中,蒸汽流量测量不准确是普遍存在的问题,其中主要原因分析如下。 1.1 过热蒸汽 蒸汽是比较特殊的介质,一般情况下所说的蒸汽是指过热蒸汽。过热蒸汽是由饱和蒸汽加热升温获得。其中绝不含液滴或液雾,属于实际气体。过热蒸汽的温度和压力参数是两个独立参数,其密度应由这两个参数决定。 过热蒸汽在经过长距离输送后,随着工况(如温度、压力)的变化,特别是在过热度不高的情况下,会因为热量损失温度降低而使其从过热状态进入饱和或过饱和状态,转变成为饱和蒸汽或带有水滴的过饱和蒸汽。饱和蒸汽突然大幅度减压,液体出现绝热膨胀时也会转变成为过热蒸汽,这样就形成汽液两相流介质。 1.2 饱和蒸汽 未经过热处理的蒸汽称为饱和蒸汽。它是无色、无味、不能燃烧又无[wiki]腐蚀[/wiki]性的气体。饱和蒸汽中液滴或液雾的含量反映了蒸汽的质量,一般用干度这一参数来表示。蒸汽的干度是指单位体积饱和蒸汽中干蒸汽所占的百分数,以“x”表示。 (3) 准确计量饱和蒸汽流量比较困难,因为饱和蒸汽的干度难以保证,一般流量计都不能准确检测双相流体的流量,蒸汽压力波动将引起蒸汽密度的变化,流量计示值产生附加误差。所以在蒸汽计量中,必须设法保持测量点处蒸汽的干度以满足要求,必要时还应采取补偿措施,实现准确的测量。 2、测量的分析 目前使用流量仪表测量蒸汽流量,测量介质都是指单相的过热蒸汽或饱和蒸汽。对于相流经常变化的蒸汽,肯定会存在测量不准确的问题。这个问题的解决方法是保持蒸汽的过热度,尽量减少蒸汽的含水量,例如加强蒸汽管道的保温措施,减少蒸汽的压力损失等,以提高测量的准确度。然而这些方法并不能彻底解决蒸汽流量测量不准确的问题,解决这一问题的根本办法是开发一种可测两相流动介质的流量仪表。 用于检测气体流量的流量计种类很多,以速度式和容积流量计使用最普遍,它们的共同特点是只能连续测定工况下的体积流量,而体积流量又是状态的函数,工作状态下的体积流量不能确切的表示实际流量,工程上一般都以标准状态体积流量或质量流量表示。所谓标准状态体积是0℃、1个标准大气压下的气体体积或20℃、1个标准大气压下的体积。以质量流量为计量单位的情况,目前使用不多。采用刻度气体流量计时,选定气体正常温度、压力为设计条件,将设计状态下的体积流量折算为标准体积流量或质量流量,其折算系数中含有气体密度的因素,当气体介质的工作状态偏离设计状态,流量示值将产生误差。此外气体介质的组成、含量或温度的变化,对流量测量也产生影响,所以蒸汽流量的测量更需要采取补偿措施,并且因蒸汽的状态变化补偿因素也比较复杂。 过热蒸汽的密度由蒸汽的温度、压力两个参数决定,而且在参数的不同范围内,密度的表达形式也不相同,无法用同一通式表示,所以不能获得统一的密度计算公式,只能个别推导求得温度、压力补偿公式。在温度、压力波动范围较大的场合,除进行温度、压力补偿外,还需要考虑对气体膨胀系数ε的补偿。 无论采用何种流量计检测饱和蒸汽的流量,在蒸汽压力波动的条件下工作,必须采取压力补偿措施,这是因为在流量方程中,都含有蒸汽密度的因素,工作条件和设计条件不一致时,读数会产生误差,误差的大小和工作压力和设计压力偏差的大小有关,P实>P设将出现负误差,否则将出现正误差。蒸汽的干度条件是关系到能否准确计量蒸汽流量的重要条件,目前正在研制在线蒸汽干度检测仪表,待干度仪表使用于蒸汽流量计量和补偿系统,必将进—步提高计量的准确性。目前应采取以下三项措施:

饱和蒸气压计算方法

饱和蒸气压 编辑[bǎo hézhēng qìyā] 在密闭条件中,在一定温度下,与固体或液体处于相平衡的蒸气所具有的压力称为饱和蒸气 压。同一物质在不同温度下有不同的蒸气压,并随着温度的升高而增大。不同液体饱和蒸气 压不同,溶剂的饱和蒸气压大于溶液的饱和蒸气压;对于同一物质,固态的饱和蒸气压小于 液态的饱和蒸气压。 目录 1定义 2计算公式 3附录 ?计算参数 ?水在不同温度下的饱和蒸气压 1定义编辑 饱和蒸气压(saturated vapor pressure) 例如,在30℃时,水的饱和蒸气压为4132.982Pa,乙醇为10532.438Pa。而在100℃时,水的 饱和蒸气压增大到101324.72Pa,乙醇为222647.74Pa。饱和蒸气压是液体的一项重要物理性 质,液体的沸点、液体混合物的相对挥发度等都与之有关。 2计算公式编辑 (1)Clausius-Claperon方程:d lnp/d(1/T)=-H(v)/(R*Z(v)) 式中p为蒸气压;H(v)为蒸发潜热;Z(v)为饱和蒸汽压缩因子与饱和液体压缩因子之差。 该方程是一个十分重要的方程,大部分蒸汽压方程是从此式积分得出的。 (2)Clapeyron 方程: 若上式中H(v)/(R*Z(v))为与温度无关的常数,积分式,并令积分常数为A,则得Clapeyron方 程:ln p=A-B/T 式中B=H(v)/(R*Z(v))。 (3)Antoine方程:lg p=A-B/(T+C) 式中,A,B,C为Antoine常数,可查数据表。Antoine方程是对Clausius-Clapeyron方程最 简单的改进,在1.333~199.98kPa范围内误差小。 3附录编辑 计算参数 在表1中给出了采用Antoine公式计算不同物质在不同温度下蒸气压的常数A、B、C。其公 式如下 lgP=A-B/(t+C)(1) 式中:P—物质的蒸气压,毫米汞柱; t—温度,℃ 公式(1)适用于大多数化合物;而对于另外一些只需常数B与C值的物质,则可采用(2) 公式进行计算 lgP=-52.23B/T+C (2) 式中:P—物质的蒸气压,毫米汞柱; 表1 不同物质的蒸气压 名称分子式范围(℃) A B C 1,1,2-三氯乙烷C2H3Cl3 \ 6.85189 1262.570 205.170 1,1,2一三氯乙烯C2HCl3 \ 7.02808 1315.040 230.000 1,2一丁二烯C4H6 -60~+80 7.16190 1121.000 251.000

一级闪蒸罐、二级闪蒸罐、三级闪蒸罐(110F、111F、112F)检验方案

一级闪蒸罐(110F)、二级闪蒸罐(111F)、三级闪蒸罐(112F)检验方案 1.概述 一级闪蒸罐、二级闪蒸罐、三级闪蒸罐三台设备连为一体,共用设备支座及两端封头,设备主要规格:φ2154*20930,各段主要参数如下: 一级闪蒸罐:主要材料:SA516 GR70 厚度:10.3mm 设计压力:0.71 MPa 操作压力:0.6MPa 设计温度:13℃操作温度:13℃ 介质:NH3 试验压力:1.29 MPa 二级闪蒸罐:主要材料:SA516 GR70 厚度:10.3mm 设计压力:0.63 MPa 操作压力:0.23MPa 设计温度:-7.2℃操作温度:-7.2℃ 介质:NH3 试验压力:1.29 MPa 三级闪蒸罐:主要材料:SA300 -CL1 厚度:10.3mm 设计压力:0.704 MPa 操作压力:0.001MPa 设计温度:-46℃操作温度:-2.2℃ 介质:NH3 试验压力:1.29 MPa 三台设备总重21562Kg,安装形式为卧式,1966年制造。 按照业主要求,受压件部分由锅检所进行检验,非受压件部分由我方进行检验与修复,本方案仅对我方将进行检验的内容进行编制。 2.设备检验目的和工作范围 2.1检验目的 将现状态的设备和设计图纸进行对照,查出设备的锈蚀和缺损情况,对设备的现行质量状态进行检验,评估其可用性,为以后的设备修复工作提供依据,使其修复后能够恢复原貌并满足生产运行的需要。 2.2检验工作范围 2.2.1设备内外部的清洁清理、涂漆保护、设备内部清理、清洗; 2.2.2检验设备的外观几何尺寸、直线度; 2.2.3设备的受压筒体、接管、法兰等受压元件以外的全部部件,包括设备外部的非受压焊接件、人孔、法兰密封面、支承及护圈等; 2.2.4检查闪蒸罐内部除沫器的堵塞情况及各部件的几何尺寸,罐内各部件的焊接牢固性、螺栓连接的紧固程度,以及各部件的受损情况; 2.2.5设备耐压试验。

水在不同温度下的饱和蒸气压

水在不同温度下的饱和 蒸气压 Document number:WTWYT-WYWY-BTGTT-YTTYU-2018GT

饱和蒸(saturatedvaporpressure) 在密闭条件中,在一定下,与或处于相的蒸气所具有的称为饱和蒸气压。同一在不同温度下有不同的蒸气压,并随着温度的升高而增大。不同液体饱和蒸汽压不同,溶剂的饱和蒸汽压大于溶液的饱和蒸汽压;对于同一物质,固态的饱和蒸汽压小于液态的饱和蒸汽压。例如,在30℃时,水的饱和蒸气压为,为。而在100℃时,水的饱和蒸气压增大到,乙醇为。饱和蒸气压是液体的一项重要,如液体的、液体的相对挥发度等都与之有关。 饱和蒸气压 水在不同温度下的饱和蒸气压 SaturatedWaterVaporPressuresatDifferentTemperatures

饱和蒸汽压公式 (1)Clausius-Claperon方程:dlnp/d(1/T)=-H(v)/(R*Z(v)) 式中p为蒸汽压;H(v)为蒸发潜热;Z(v)为饱和蒸汽压缩因子与饱和液体压缩因子之差。 该方程是一个十分重要的方程,大部分蒸汽压方程是从此式积分得出的。 (2)Clapeyron方程: 若上式中H(v)/(R*Z(v))为与温度无关的常数,积分式,并令积分常数为A,则得Clapeyron方程:lnp=A-B/T 式中B=H(v)/(R*Z(v))。 (3)Antoine方程:lnp=A-B/(T+C) 式中,A,B,C为Antoine常数,可查数据表。Antoine方程是对Clausius-Clapeyron方程最简单的改进,在~范围内误差小。 附录 在表1中给出了采用Antoine公式计算不同物质在不同温度下蒸气压的常数A、B、C。其公式如下 lgP=A-B/(t+C)(1) 式中:P—物质的蒸气压,毫米汞柱; t—温度,℃ 公式(1)适用于大多数化合物;而对于另外一些只需常数B与C值的物质,则可采用(2)公式进行计算 lgP=T+C(2) 式中:P—物质的蒸气压,毫米汞柱; 表1不同物质的蒸气压 名称分子式范围(℃)ABC 银Ag1650~1950公式(2) 氯化银AgCl1255~1442公式(2)三氯化铝AlCl370~190公式(2)氧化铝Al2O31840~2200公式(2)

蒸汽和冷凝水估算量

一、饱和蒸汽流量估算 1.ΔP=0.4MPa,蒸汽密度ρ= 2.669kg/m3,设定管道内流速υ=20m/s DN=40(mm)时,G=241.6(kg/h) DN=50(mm)时,G=377.2(kg/h) DN=65(mm)时,G=611.7(kg/h) DN=80(mm)时,G=966.6(kg/h) 2.ΔP=0.5MPa,蒸汽密度ρ= 3.169kg/m3,设定管道内流速υ=22m/s DN=40(mm)时,G=315.5(kg/h) DN=50(mm)时,G=492.7(kg/h) DN=65(mm)时,G=798.9(kg/h) DN=80(mm)时,G=1262.4(kg/h) 3.ΔP=0.6MPa,蒸汽密度ρ=3.666kg/m3,设定管道内流速υ=24m/s DN=40(mm)时,G=398.1(kg/h) DN=50(mm)时,G=621.8(kg/h) DN=65(mm)时,G=1008.2(kg/h) DN=80(mm)时,G=1593.2(kg/h) 4.ΔP=0.7MPa,蒸汽密度ρ=4.161kg/m3,设定管道内流速υ=25m/s DN=40(mm)时,G=470.7(kg/h) DN=50(mm)时,G=735.1(kg/h) DN=65(mm)时,G=1192(kg/h) DN=80(mm)时,G=1883.7(kg/h)

二、蒸汽凝结水流量估算 1.ΔP=0.4MPa,ρ=958.38kg/m3,取υ=1m/s DN=40(mm)时,G=4.335(t/h) DN=50(mm)时,G=6.744(t/h) DN=65(mm)时,G=11.45(t/h) DN=80(mm)时,G=17.34(t/h) 2.ΔP=0.5MPa,ρ=958.38kg/m3,取υ=1.2m/s DN=40(mm)时,G=5.2(t/h) DN=50(mm)时,G=8.13(t/h) DN=65(mm)时,G=13.74(t/h) DN=80(mm)时,G=20.81(t/h) 3.ΔP=0.5MPa,ρ=958.38kg/m3,取υ=1.5m/s DN=40(mm)时,G=6.5(t/h) DN=50(mm)时,G=10.16(t/h) DN=65(mm)时,G=17.17(t/h) DN=80(mm)时,G=26(t/h) 4.ΔP=0.7MPa,ρ=958.38kg/m3,取υ=2.0m/s DN=40(mm)时,G=8.671(t/h) DN=50(mm)时,G=13.55(t/h) DN=65(mm)时,G=22.9(t/h) DN=80(mm)时,G=34.69(t/h)

闪蒸罐说明书

闪蒸罐的焊接制造设计说明书 学院:山西大同大学工学院 专业:材料成型及控制工程(焊接)班级:09材料 姓名:李良玉 指导教师:魏雷

目录 1、闪蒸罐的概况 (3) 1.1闪蒸罐的原理与用途 (3) 1.1.1闪蒸罐的原理 (3) 1.1.2闪蒸罐的作用 (3) 1.2主要技术参数 (3) 1.3结构形式 (3) 1.4选用材料 (3) 1.4.1化学成分和力学性能分析 (4) 1.4.2焊接性分析 (4) 1.5焊接方法与焊接材料 (5) 1.5.1焊接方法的选择 (5) 1.5.2焊接材料的选择 (5) 2、闪蒸罐的生产工艺流程 (6) 3、闪蒸罐的备料、下料工艺 (7) 3.1备料 (7) 3.2材料的入库、复验 (7) 3.3钢材的预处理 (7) 3.3.1钢材的矫正工艺 (7) 3.3.2钢板的表面清理 (8) 3.4划线、放样工艺 (8) 3.5下料工艺 (9) 3.5.1筒节的下料 (10) 3.5.2 封头的下料 (11) 3.5.3人孔与接管 (11) 3.6坡口加工 (12) 3.7弯曲及成形 (12) 4、闪蒸罐的焊接工艺 (13) 4.1焊前准备 (13) 4.2焊接工艺参数 (13) 4.3纵焊缝焊后圆筒的矫圆 (13) 4.4焊接工艺要点 (14) 4.5焊后质量外观检测 (14) 5、成品的质检与验收 (14) 6、焊后整体热处理 (14) 7、焊接工艺卡 (15) 闪蒸罐的焊接工艺规程卡 (16) 设计总结 (21) 参考文献 (21)

摘要 焊接技术作为一种永久性连接的的工艺过程,被广泛应用于航空航天、机械制造、石油化工、桥梁船舶等工程设计中。 本次设计的主要对象为不锈钢压力容器(闪蒸罐),其主要由筒体、封头和接管三个结构组成。本文在介绍了其工作原理、其在生产中的主要应用的基础上选取合理的工艺。 本闪蒸罐选用奥氏体不锈钢0Cr18Ni9为主体材料。本文对奥氏体不锈钢0Cr18Ni9的焊接特性及材料特性加以分析,并制定了相应的焊接工艺。并选取了焊条电弧焊作为了主要的焊接方法。 根据生产经验制定了较为合理的焊接工艺流程,包括焊前预处理措施、焊接参数与材料的选择、焊后的热处理措施与焊后质量检验。 在此次设计中引用了前辈的文章及书籍,特在此表示感谢,同时感谢魏雷老师的指导。

估计蒸汽耗量的方法

式中: Q = 热量 (kJ);m = 物质的质量 (kg); c p = 物质的比热 (kJ /(kg·℃));?T = 物质的上升温度 (℃)。 估计蒸汽耗量的方法 蒸汽系统的优化设计很大程度上取决于是否能精确估计蒸汽的用量。这样才可以计算蒸汽的管道口径和各种附件的口径如控制阀、疏水阀等,以达到最佳的效果。确定工厂的蒸汽负荷可以有不同的方法: 计算 - 使用传热公式可以分析设备的热输出,可以估计蒸汽的耗量。虽然传热的计算不是非常精确(同时可能有很多未知的变量),但可以使用从相类似应用得出的经验数据。使用这种方法得到的数据对大多数应用来说的精度已经足够。 计量 - 蒸汽的耗量可以使用流量测试设备直接测量。这对于现有的设备可以得到足够精确的数据。但对于尚处于设计阶段或没投入使用的的设备来说,这种方法意义不大。 额定热功率 - 额定热功率(或设计额定值)通常标志在工厂各个设备的铭牌上,该数据由设备制造商提供。这些额定值通常以kW表示的热量输出,以kg/h表示的蒸汽耗量取决于使用的蒸汽压力。 任何参数的变化都会改变预期的热量输出,这意味着额定热功率或设计额定值和连接设备的负荷(蒸汽耗量)将不会相同。制造商标出的额定值是一种理想能力的表示,没必要和连接设备的负荷相等同。 计算 在大多数情况,蒸汽中的热量用来做两件事:使产品温度改变,也就是说提供“加热”部分。 来维持产品的温度(由于自然的热量损失或设计的热量损失),也就是说提供“热量损失”部分。 在任何加热制程中,由于产品温度的上升,“加热”部分将减少,并且加热盘管和产品之间的温差减小。但是,因为产品温度的上升热量损失部分将会增加,更多的热量将从容器或管道损失到环境中。任何时候需要的总热量是两部分之和。 计算加热物质所需热量的公式(公式2.1.4)可以适用于绝大多数的传热制程。 此公式的原始形式可以用来计算整个制程需要的总热量。但是,这种形式没有考虑传热率。为了确定传热量,将各种形式的换热应用分成两大类: 没有流动的应用 - 被加热的产品质量恒定、在一定的容器内单批加热。 流动形式的应用 - 被加热的流体连续地通过换热表面 。 没用流动的应用 在没有流动的应用中,被加热流体在一定的容器内单批加热。容器内的蒸汽盘管或环绕容器的蒸汽夹 套构成加热面。这种典型的应用实例如图2.6.1所示的热水储存式换热器或大型的储油罐 - 黏性的油在泵 送前必须加热降低黏度。有些制程是用来加热固体,典型的实例如轮胎压机、洗衣房烫机、硫化机和高压灭菌器。在有些非流动的应用中加热时间不重要且可以忽略,但对有些应用例如水箱和硫化机,加热时间 不仅很重要而且对制程非常关键。 w w w .b z .c o m

用aspen_plus作各种类型的闪蒸计算

闪蒸是化工行业比较常见的单元操作,闪蒸类型很多,最常见的是绝热闪蒸和等温闪蒸,也可以指定温度或压力算,只需指定duty的数值,或指定气体分数为0-1之间某个数值的计算。闪蒸操作的自由度为C(组分数)+4,可以从闪蒸罐温度,压力,气体分数,热负荷这四项中选任意两个。 4U* F.c*I8\"t7t)l;[2V [本帖最后由lsrwan于2009-4-1421:39编辑] c1.JPG(6.4KB,下载次数:70) 建立流程,然后点data->setup c2.JPG(12.34KB,下载次数:33) 老规矩,输入帐号 c2.5.JPG(15.66KB,下载次数:31) 选取组分

c3.JPG(29.89KB,下载次数:33) 选取热力学方法 c4.JPG(26.64KB,下载次数:28)这是NRTL的参数,不必理会直接next

c5.JPG(26.45KB,下载次数:33) 输入流体的参数,此时该流体处于气液平衡状态 c6.JPG(13.07KB,下载次数:32)

等温闪蒸,罐的压力温度与流体相同,这是理想状体,实际很难完全实现 c7.JPG(39.31KB,下载次数:35) 等温闪蒸结果,可以看出进行了分离 绝热闪蒸设置,duty为0 c9.JPG(38.14KB,下载次数:35)

绝热闪蒸结果,可以看出流体1的焓为流体23之和 c10.JPG(13.75KB,下载次数:32) 这是泡点压力计算的设置 c11.JPG(33.65KB,下载次数:29) 通过计算可以知道与用aspen properties结果是一样一样的

【VIP专享】碳排放量计算(蒸汽)

蒸汽碳排放量 关于热力的统计 1、什么是热力? 【热力】是指可提供热源的热水、蒸汽。在统计上要求外供热量作为产量统计,外购热力作为消费 统计。自产自用热力不统计。 2、热力的计算 热力的计算:蒸汽和热水的热力计算,与锅炉出口蒸汽、热水的温度和压力有关,计算方法: 第一步:确定锅炉出口蒸汽和热水的温度和压力,根据温度和压力值,在焓熵图(表)(详见本网站“热焓表(饱和蒸汽或过热蒸汽)”)查出对应的每千克蒸汽、热水的热焓; 第二步:确定锅炉给水(或回水)的温度和压力,根据温度和压力值,在焓熵图(表)查出对应的每千克 给水(或回水)的热焓; 第三步:求第一步和第二步查出的热焓之差,再乘以蒸汽或热水的数量(按流量表读数计算),所得 值即为热力的量。 如果企业不具备上述计算热力的条件,可参考下列方法估算: 第一步:确定锅炉蒸汽或热水的产量。产量=锅炉的给水量-排污等损失量; 第二步:确定蒸汽或热水的热焓。热焓的确定分以下几种情况: (1)热水:假定出口温度为90℃,回水温度为20℃的情况下,闭路循环系统每千克热水的热焓按20 千卡计算,开路供热系统每千克热水的热焓按70 千卡计算。 (2)饱和蒸汽: 压力1—2.5 千克/平方厘米,温度127℃以下,每千克蒸汽的热焓按620 千卡计算; 压力3—7 千克/平方厘米,温度135—165℃,每千克蒸汽的热焓按630 千卡计算; 压力8 千克/平方厘米,温度170℃以上,每千克蒸汽的热焓按640 千卡计算。 (3)过热蒸汽:压力150 千克/平方厘米

200℃以下,每千克蒸汽的热焓按650 千卡计算; 220—260℃,每千克蒸汽的热焓按680 千卡计算; 280—320℃,每千克蒸汽的热焓按700 千卡计算; 350—500℃,每千克蒸汽的热焓按750 千卡计算。 第三步:根据确定的热焓,乘以产量,所得值即为热力的量。 对于中小企业,若以上条件均不具备,如果锅炉的功率在0.7 兆瓦左右,1 吨/小时的热水或蒸汽按 相当于60 万千卡的热力计算。 3、热力的折标系数0.03412吨/百万千焦是怎么计算出来的? 根据《综合能耗计算通则》(GB/T 2589—2008)规定:“低(位)发热量等于29307千焦(kJ)的燃料,称为1千克标准煤(1 kgce)。1百万千焦(1000000kJ)折合为标准煤为34.12千克标准煤(即0.03412吨标准煤)。 因此,热力折算为标准煤是按照其实际热量的多少折算的(当量值计算),一般企业都能将热力按其流量、温度、压力的多少(通过计量表)换算成热值,再折算成标准煤。具体可查询本网站“热焓表(饱和蒸汽或过热蒸汽)”或“能源统计报表制度(新疆)”一文。 如果没有安装热量计的热力外购单位,吨蒸汽可按折标系数0.0948折标准煤计算(蒸汽热焓按2780kJ/kg计,即664千卡热值/kg蒸汽)。即每吨蒸汽折0.0948吨标准煤。 反应釜夹套使用循环冷冻盐水降温,已知冷冻盐水进水温度-15℃,回水温度-12℃,管道 内盐水流速选择为1米/秒,管道直径DN50,则流量为: Q=3600×V×管道的截面积 Q---单位为立方米/小时 V---单位为米/秒 管道的截面积---单位为平方米=0.785×D2 D=管道的直径---单位为米 Q=3600×V×管道的截面积=3600×1×0.785×0.052=7.065立方米/小时 二、7.065立方米/小时冷冻盐水提供的能量 Q=cm(T1-T2)=4.18KJ/Kg.℃×7065×Kg×3℃=88595 KJ=88595 KJ ÷4.18=21195Kcal=2万大卡 已知:

蒸气压和相对湿度的计算公式

水蒸气压和相对湿度的计算公式 要求水蒸气压和相对湿度时,虽然最好用通风乾湿计,但也可采用不通风乾湿计。由乾湿计计算水 蒸气压和相对湿度的公式为: 1. 从通风乾湿计的度数计算水蒸气压: (1)湿球不结冰时 e =E’w–0.5(t-t’)P/755 (2)湿球结冰时 e =E’i –0.44(t-t’)P/755 式中, t:乾球读数(oC) t’:湿球读数(oC) E’w:t’(oC)的水饱和蒸气压 E’i:t’(oC)的冰饱和蒸气压 e:所求水蒸气压 P:大气压力 2. 从不通风乾湿计的度数计算水蒸气压: (1)湿球不结冰时 e=E’ w-0.0008P(t-t’) (2)湿球结冰时 e=E’ i-0.0007P(t-t’) 此处所用符号的意义同上。压力单位都统一用mmHg或mb。 3.求相对湿度: H=e/Ew×100 式中H为所求相对湿度(%),Ew为t(oC)的饱和蒸气压(即使在0oC以下时也不使用Ei)。

水的蒸气压 水和所有其它液体一样,其分子在不断运动着,其中有少数分子因为动能较大,足以冲破表面张力的影响而进入空间,成为蒸气分子,这种现象称为蒸发。液面上的蒸气分子也可能被液面分子吸引或受外界压力抵抗而回入液体中,这种现象称为凝聚。如将液体置于密闭容器内,起初,当空间没有蒸气分子时,蒸发速率比较大,随着液面上蒸气分子逐渐增多,凝聚的速率也随之加快。这样蒸发和凝聚的速率逐渐趋于相等,即在单位时间内,液体变为蒸气的分子数和蒸气变为液体的分子数相等,这时即达到平衡状态,蒸发和凝聚这一对矛盾达到暂时的相对统一。当达到平衡时,蒸发和凝聚这两个过程仍在进行,只是两个相反过程进行的速率相等而已。平衡应理解为运态的平衡,绝不意味着物质运动的停止。 与液态平衡的蒸气称为饱和蒸气。饱和蒸气所产生的压力称为饱和蒸气压。每种液体在一定温度下,其饱和蒸气压是一个常数,温度升高饱和蒸气压也增大。水的饱和蒸气压和温度的关系列于表中。 表水的蒸气压和温度的关系

-蒸汽量换算

0.4MPa饱和蒸汽热值657Kcal/kg,1×(657-20)÷70%=910Kg标煤; 0.8MPa饱和蒸汽热值662Kcal/kg,1×(662-20)÷70%=917Kg标煤 各类能源折算标准煤的参考系数 能源名称平均低位发热量折标准煤系数 原煤20934千焦/公斤0.7143公斤标煤/公斤 洗精煤26377千焦/公斤0.9000公斤标煤/公斤 其他洗煤8374 千焦/公斤0.2850公斤标煤/公斤 焦炭28470千焦/公斤0.9714公斤标煤/公斤 原油41868千焦/公斤1.4286公斤标煤/公斤 燃料油41868千焦/公斤1.4286公斤标煤/公斤 汽油43124千焦/公斤1.4714公斤标煤/公斤 煤油43124千焦/公斤1.4714公斤标煤/公斤 柴油42705千焦/公斤1.4571公斤标煤/公斤 液化石油气47472千焦/公斤1.7143公斤标煤/公斤 炼厂干气46055千焦/ 公斤1.5714公斤标煤/公斤 天然气35588千焦/立方米12.143吨/万立方米 焦炉煤气16746千焦/立方米5.714吨/万立方米 其他煤气3.5701吨/万立方米 热力0.03412吨/百万千焦 电力3.27吨/万千瓦时 1、热力其计算方法是根据锅炉出口蒸汽和热水的温度压力在焓熵图(表)内查得每千克的热焓减去给水(或回水)热焓,乘上锅炉实际产出的蒸汽或热水数量(流量表读出)计算。如果有些企业没有配齐蒸汽或热水的流量表,如没有焓熵图(表),则可参下列方法估算: (1)报告期内锅炉的给水量减排污等损失量,作为蒸汽或热水的产量。 (2)热水在闭路循环供应的情况下,每千克热焓按20千卡计算,如在开路供应时,则每千克热焓按70千卡计算(均系考虑出口温度90℃,回水温度20℃)。 (3)饱和蒸汽,压力1-2.5千克/平方厘米,温度127℃以上的热焓按620千卡,压力3-7千克/平方厘米,温度135℃-165℃的热焓按630千卡。压力8千克/平方厘米,温度170℃以上每千克蒸汽按640千卡计算。 (4)过热蒸汽,压力150千克/平方厘米,每千克热焓:200℃以下按650千卡计算,220℃-260℃按680千卡计算,280℃-320℃按700千卡,350℃-500℃按700千卡计算。按4.1868焦耳折算成焦耳。 2.热力单位“千卡”与标准煤“吨”的折算能源折算系数中“蒸汽”和“热水”的计算单位为“千卡”,但“基本情况表”中(能源消耗量中)“蒸汽”计算单位为“蒸吨”,在其它能源消耗量(折标煤)其中的“热水”计算单位为“吨”,因此需要进一步折算,才能适合“基本情况表”的填报要求,按国家标准每吨7000千卡折1千克标准煤计算: 3.电力的热值一般有两种计算方法:一种是按理论热值计算,另一种是按火力发电煤耗计算。每种方法各有各的用途。理论热值是按每度电本身的热功当量860大卡即0.1229千克标准煤计算的。按火力发电煤耗计算,每年各不相同,为便于对比,以国家统计局每万度电折0.404千克标准煤,作为今后电力折算标准煤系数。 1KG标煤=7000大卡的热量;大卡÷860=KW;KJ÷3600=KW;1大卡=2.4KJ

饱和蒸汽压计算方法

There is a large number of saturation vapor pressure equations used to calculate the pressure of water vapor over a surface of liquid water or ice. This is a brief overview of the most important equations used. Several useful reviews of the existing vapor pressure curves are listed in the references. Please note the updated discussion of the WMO formulation. 1) Vapor Pressure over liquid water below 0°C ?Goff Gratch equation (Smithsonian Tables, 1984, after Goff and Gratch, 1946): Log10p w = -7.90298 (373.16/T-1) [1] + 5.02808 Log10(373.16/T) - 1.3816 10-7 (1011.344 (1-T/373.16)-1) + 8.1328 10-3 (10-3.49149 (373.16/T-1) -1) + Log10(1013.246) with T in [K] and p w in [hPa] ?WMO (Goff, 1957): Log10p w = 10.79574 (1-273.16/T)[2] - 5.02800 Log10(T/273.16) + 1.50475 10-4 (1 - 10(-8.2969*(T/273.16-1))) + 0.42873 10-3 (10(+4.76955*(1-273.16/T)) - 1) + 0.78614 with T in [K] and p w in [hPa] (Note: WMO based its recommendation on a paper by Goff (1957), which is shown here. The recommendation published by WMO (1988) has several typographical errors and cannot be used. A corrigendum (WMO, 2000) shows the term +0.42873 10-3 (10(-4.76955*(1-273.16/T)) - 1) in the fourth line compared to the original publication by Goff (1957). Note the different sign of the exponent. The earlier 1984 edition shows the correct formula.) ?Hyland and Wexler (Hyland and Wexler, 1983): Log p w = -0.58002206 104 / T [3] + 0.13914993 101

各种物质饱和蒸汽压的算法

在表 1 中给出了采用Antoine 公式计算不同物质在不同温度下蒸气压 的常数A、B、C。其公式如下 lgP=A-B/(t+C)(1) 式中:P—物质的蒸气压,毫米汞柱; t —温度,℃ 公式(1)适用于大多数化合物;而对于另外一些只需常数B与C值的物质,则可采用 (2)公式进行计算 lgP=T+C (2) 式中:P—物质的蒸气压,毫米汞柱; 表 1 不同物质的蒸气压 名称分子式范围(℃) A B C 1,1,2- 三氯乙烷C2H3Cl3 1,1,2 一三氯乙烯C2HCl3 1,2 一丁二烯C4H6 -60 ~+80 1,3 一丁二烯C4H6 -80 ~+65 2- 甲基丙烯-1 C4H8 2- 甲基丁二烯-1,3 C5H8 -50 ~+95 α - 甲基綦C11H10 α - 萘酚C10H8O β- 甲基萘C11H10 β - 萘酚C10H8O 氨NH3 -83 ~+60 氨基甲酸乙酯C3H7O2N 钡Ba 930~1130 公式(2) 苯C6H6 苯胺C6H7N 苯酚C6H6O 苯甲醇C7H8O 20~113

苯甲醇 C7H8O 113~300 苯甲醚 C7H8O 苯甲酸C7H6O2 60~110 公式(2) 苯甲酸甲酯 C8H8O2 25~100 苯甲酸甲酯 C8H8O2 100~260 苯乙烯 C8H8 铋Bi 1210~1420 公式(2) 蓖C14H10 100~160 公式(2) 蓖 C14H10 223~342 公式(2) 蓖醌C14H3O2 224~286 公式(2) 蓖醌C14H3O2 285~370 公式(2) 丙酸C3H6O2 0~60 丙酸C3H6O2 60~185 丙酮C3H6O 丙烷C3H8 丙烯C3H6 丙烯腈C3H3N -20 ~+140 铂Pt 1425~1765 公式(2) 草酸C2H2O4 55~105 公式(2) 臭氧O3 醋酸甲酯C3H6O2 氮N2 -210 ~-180 碲化氢H2Te -46 ~0 公式(2) 碘I2 碘化钾KI 843~1028 公式(2) 碘化钾KI 1063~1333 公式(2) 碘化钠NaI 1063~1307 公式(2) 碘化氢HI -97 ~-51 公式(2) 碘化氢HI -50 ~-34 公式(2)

饱和蒸气压计算方法

饱和蒸气压 编辑[bǎo hé zhēng qì yā] 在密闭条件中,在一定温度下,与固体或液体处于相平衡的蒸气所具有的压力称为饱和蒸气 压。同一物质在不同温度下有不同的蒸气压,并随着温度的升高而增大。不同液体饱和蒸气 压不同,溶剂的饱和蒸气压大于溶液的饱和蒸气压;对于同一物质,固态的饱和蒸气压小于 液态的饱和蒸气压。 目录 1定义 2计算公式 3附录 ?计算参数 ?水在不同温度下的饱和蒸气压 1定义编辑 饱和蒸气压(saturated vapor pressure) 例如,在30℃时,水的饱和蒸气压为4132.982Pa,乙醇为10532.438Pa。而在100℃时,水 的饱和蒸气压增大到101324.72Pa,乙醇为222647.74Pa。饱和蒸气压是液体的一项重要物理 性质,液体的沸点、液体混合物的相对挥发度等都与之有关。 2计算公式编辑 (1)Clausius-Claperon方程:d lnp/d(1/T)=-H(v)/(R*Z(v)) 式中p为蒸气压;H(v)为蒸发潜热;Z(v)为饱和蒸汽压缩因子与饱和液体压缩因子之差。 该方程是一个十分重要的方程,大部分蒸汽压方程是从此式积分得出的。 (2)Clapeyron 方程: 若上式中H(v)/(R*Z(v))为与温度无关的常数,积分式,并令积分常数为A,则得Clapeyron 方程:ln p=A-B/T 式中B=H(v)/(R*Z(v))。 (3)Antoine方程:lg p=A-B/(T+C) 式中,A,B,C为Antoine常数,可查数据表。Antoine方程是对Clausius-Clapeyron方程 最简单的改进,在1.333~199.98kPa范围内误差小。 3附录编辑 计算参数 在表1中给出了采用Antoine公式计算不同物质在不同温度下蒸气压的常数A、B、C。其公 式如下 lgP=A-B/(t+C) (1) 式中:P—物质的蒸气压,毫米汞柱; t—温度,℃ 公式(1)适用于大多数化合物;而对于另外一些只需常数B与C值的物质,则可采用(2) 公式进行计算 lgP=-52.23B/T+C (2) 式中:P—物质的蒸气压,毫米汞柱; 表1 不同物质的蒸气压 名称分子式范围(℃)A B C 1,1,2-三氯乙烷C2H3Cl3\ 6.851891262.570205.170 1,1,2一三氯乙烯C2HCl3\7.028081315.040230.000 1,2一丁二烯C4H6-60~+807.161901121.000251.000

饱和蒸汽压

饱和蒸汽压

饱和蒸气压 编辑 [b ǎo h ézh ēng q ìy ā] 饱和蒸汽压即饱和蒸气压。 在密闭条件中,在一定温度下,与固体或液体处于相平衡的蒸气所具有的压力称为饱和蒸气压。同一物质在不同温度下有不同的蒸气压,并随着温度的升高而增大。不同液体饱和蒸气压不同,溶剂的饱和蒸气压大于溶液的饱和蒸气压;对于同一物质,固态的饱和蒸气压小于液态的饱和蒸气压。 蒸汽压指的是在液体(或者固体)的表面存在着该物质的蒸汽,这些蒸汽对液体表面产生的压强就是该液体的蒸汽压。比如,水的表面就有水蒸汽压,当水的蒸汽压达到水面上的气体总压的时候,水就沸腾。我们通常看到水烧开,就是在100 摄氏度时水的蒸汽压等于一个大气压。蒸汽压随温度变化而变化,温度越高,蒸汽压越大,当然还和液体种类有关。一定的温度下,与同种物质的液态(或固态) 处于平衡状态的蒸汽所产生的压 强叫饱和蒸汽压,它随温度升高而增加。如:放在杯子里的水,会因不断蒸发变得愈来愈少。如果把纯水放在一个密闭的容器里,并抽走上方的空气。当水不断蒸发时,水面上方汽相的压力,即水的蒸汽所具有的压力就不断增加。但是,当温度一定时,汽相压力最终将稳定在一个固定的数值上,这时的汽相压力称为水在该温度下的饱和蒸汽压力。当汽相压力的数值达到饱和蒸汽压力的数值时,液相的水分子仍然不断地气化,汽相的水分子也不断地冷凝成液体,只是由于水的气化速度等于水蒸汽的冷凝速度,液体量才没有减少,气体量也没有增加,液体和气体达到平衡状态。所以,液态纯物质蒸汽所具有的压力为其饱和蒸汽压力时,汽液两相即达到了相平衡。饱和蒸汽压是物质的一个重要性质,它的大小取决于物质的本性和温度。饱和蒸汽压越大,表示该物质越容易挥发。 1 定义编辑 饱和蒸气压( saturated vapor pressure ) 例如,在30℃时,水的饱和蒸气压为4132.982Pa, 乙醇为10532.438Pa 。而在100 ℃时,水的饱和蒸气压增大到101324.72Pa, 乙醇为222647.74Pa 。饱和蒸气压是液体的一项重要物理性质,液体的沸点、液体混合物的相对挥发度等都与之有关。 2 计算公式编辑 (1) Clausius-Claperon 方程:d lnp/d(1/T)=-H(v)/(R*Z(v)) 式中p 为蒸气压;H(v) 为蒸发潜热;Z(v) 为饱和蒸汽压缩因子与饱和液体压缩因子之差。该方程是一个十分重要的方程,大部分蒸汽压方程是从此式积分得出的。 (2) Clapeyron 方程: 若上式中H(v)/(R*Z(v)) 为与温度无关的常数,积分式,并令积分常数为A,则得Clapeyron 方程:ln p=A-B/T 式中B=H(v)/(R*Z(v)) 。 (3) Antoine 方程:lg p=A-B/(T+C) 式中,A,B,C 为Antoine 常数,可查数据表。Antoine 方程是对Clausius-Clapeyron 方程最简单的改进,在 1.333~199.98kPa 范围内误差小。 3 附录编辑 计算参数 在表 1 中给出了采用Antoine 公式计算不同物质在不同温度下蒸气压的常数A、 B 、C 。其公式如下 lgP=A-B/(t+C) ( 1) 式中:P —物质的蒸气压,毫米汞柱; t—温度,℃ 公式( 1)适用于大多数化合物;而对于另外一些只需常数 B 与 C 值的物质,则可采用( 2)公式进行计算 lgP=-52.23B/T+C ( 2 )

分离工程计算题

(1) P18一液体混合物的组成为:苯0.50;甲苯0.25;对二甲苯0.25(摩尔分率)。分别用平 衡常数法和相对挥发度法计算该物系在100kPa 式的平衡温度和汽相组成。假设为完全理想系。 解1:(1)平衡常数法: 设T=368K 用安托尼公式得: kPa P s 24.156 1= ;kPa P s 28.632= ;kPa P s 88.263= 由式(2-36)得:562.11=K ;633.02=K ;269.03=K 781.01=y ;158.02=y ;067.03=y ;006.1=∑i y 由于 ∑i y >1.001,表明所设温度偏高。 由题意知液相中含量最大的是苯,由式(2-62)得: 553.11 '1== ∑i y K K 可得K T 78.367'= 重复上述步骤: 553.1' 1=K ;6284.0' 2=K ;2667.0' 3=K 7765.0'1=y ;1511.0'2=y ;066675 .0'3=y ;0003.1=∑i y 在温度为367.78K 时,存在与之平衡的汽相,组成为:苯0.7765、甲苯0.1511、 对二甲苯0.066675。 解2:(1)平衡常数法。假设为完全理想系。设t=95℃ 苯: 96.11)36.5215.27395/(5.2788 7936.20ln 1=-+-=s P ; ∴ Pa P s 5 110569.1?= 甲苯: 06.11)67.5315.27395/(52.30969065.20ln 2=-+-=s P ; ∴Pa P s 4210358.6?= 对二甲苯:204.10)84.5715.27395/(65.33469891.20ln 3=-+-=s P ; ∴Pa P s 4310702.2?= 569.11010 569.15 5 1 1=?==P P K s ;6358.022== P P K s 2702 .033== P P K s ∴011.125.06358.025.02702.05.0596.1=?+?+?=∑i i x K 选苯为参考组分:552.1011 .1569 .112==K ;解得T 2=94.61℃ ∴05.11ln 2=s P ; Pa P s 4210281.6?=

湿度 露点 饱和水蒸气压 计算公式

饱和水蒸气压公式 饱和是一种动态平衡态,在该状态下,气相中的水汽浓度或密度保持恒定。在整个湿度的换算过程中,对于饱和水蒸气压公式的选取显得尤为重要,因此下面介绍几种常用的。 (1)、克拉柏龙-克劳修斯方程 该方程是以理论概念为基础的,表示物质相平衡的关系式,它把饱和蒸汽压随温度的变化、容积的变化和过程的热效应三者联系起来。方程如下: T-为循环的温度;dT-为循环的温差;L-为热量,这里为汽化潜热(相变热);ν-为饱和蒸汽的比容;ν^-为液体的比容;e-为饱和蒸汽压。 这就是著名的克拉柏龙-克劳修斯方程。该方程不但适用于水的汽化,也适用于冰的升华。当用于升华时,L为升华潜热。 (2)、卡末林-昂尼斯方程 实际的蒸汽和理想气体不同,原因在于气体分子本身具有体积,分子间存在吸引力。卡末林 - 昂尼斯气体状态方程考虑了这种力的影响。卡末林-昂尼斯于1901年提出了状态方程的维里表达式(e表示水汽压)。 这些维里系数都可以通过实验测定,其中的第二和第三维里系数都已经有了普遍的计算公式。例如接近大气压力,温度在150K到400K时,第二维里系数计算公式: 一般在我们所讨论的温度范围内,第四维里系数可以不予考虑。 (3)、Goff-Grattch 饱和水汽压公式 从1947年起,世界气象组织就推荐使用 Goff-Grattch 的水汽压方程。该方程是以后多年世界公认的最准确的公式。它包括两个公式,一个用于液 - 汽平衡,另一个用于固 - 汽平衡。 对于水平面上的饱和水汽压 式中,T0为水三项点温度 273.16 K 对于冰面上的饱和水汽压 以上两式为 1966 年世界气象组织发布的国际气象用表所采用。 (4)、Wexler-Greenspan 水汽压公式 1971年,美国国家标准局的 Wexler 和 Greenspan 根据 25 ~ 100 ℃范围水面上饱和水汽压的精确测量数据,以克拉柏龙一克劳修斯方程为基础,结合卡末林 - 昂尼斯方程,经过简单的数学运算并参照试验数据作了部分修正,导出了 0 ~ 100 ℃范围内水面上的饱和水汽压的计算公式,该式的计算值与实验值基本符合。

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