（1）、内功率,i i h G p ?=那么得出实际焓降G p h i
i =?
对应调节级可以计算出kg
kJ h i /7610.736
.9056.318555=?=? 由温度T=537.6C
?级前压力P=16MPa 计算软件得出级前焓H=3430.7387kJ/kg S=6.439kJ/kg*k,再由级后压力P=11.75MPa,s=6.439kJ/kg*k,计算得出级后焓
H=3303.7387kJ/kg 理想焓降kg kJ h t /5565.991822.33047387.3430
=-=? 那么相对内效率7409.05565
.997610
.73==??=
t i i h h η 同样根据以上的方法可以计算得出高压缸的其他级的实际焓降、理想焓降以及相对内效率，将数据做成表格如下：
级号 内功率Pik w
级流量D0T /h 级前温度C
级前压力MP
级后压力MP
全级压差MP
级前比熵kJ/k g k
级前焓kJ/k g
级后焓kJ/kg 有效焓降kJ/kg
级理想焓降kJ/kg 级的相对内效率 级实际出口焓值kJ/kg
高压缸
调节级 185
55 905.6 537.0 16.0000 11.7500 4.2500 6.439
0 3403.7387 3304.1822 73.7610 99.5565 0.7409 3329.9777
1
5365 886.1 483.8 11.7500 10.8670 0.8830 6.446
3309.2086 3285.2052 21.7966 24.0034 0.9081 3286.4247
2 5608 886.1 471.1 10.7000 9.8410 0.8590 6.458
0 3289.3213 3263.7450 22.7839 25.5750 0.8909 3266.5361
3 5992 886.1 457.9 9.8700 9.0130 0.8570 6.456
0 3265.8128 3238.4088 24.3440 27.4040 0.8911 3241.4660
4 632
5 886.1 443.8 9.0100 8.1720 0.8380 6.463
0 3241.2060 3212.4330 25.6969 28.7730 0.8931 3215.5091
5 6551 886.1 428.9 8.1700 7.3730 0.7970 6.467
0 3215.1429 3185.4860 26.6151 29.6569 0.8974 3188.5249
6 6855 886.1 413.5 7.3800 6.6150 0.7650 6.471
0 3187.9820 3157.0300 27.8501 30.9521 0.8998 3160.1318
7 7194 886.1 397.6 6.6100 5.8800 0.7300 6.476
0 3160.3002 3127.9320 29.2274 32.3682 0.9030 3131.0726
8 6345 852.9 381.0 5.8900 5.2640 0.6260 6.480
0 3131.0560 3100.6800 26.7816 30.3761 0.8817 3104.2744
9 6653 852.9 365.2 5.2600 4.6610 0.5990 6.484
0 3103.2800 3071.3550 28.0816 31.9250 0.8796 3075.1984
10
6930
852.9
348.8 4.6600 4.0970 0.5630 6.489
3074.4870 3041.3300
29.2508
33.1570
0.8822
3045.2362
11
7203 852.9 331.8 4.1000 3.5750 0.5250 6.494
0 3044.4903 3010.1401 30.4031 34.3502 0.8851 3014.0869
焓降和
366.5921
428.0974
从上面的表格可以得出高压缸总的实际焓降是
kg kJ h m ac i /5921.366=?总的理想焓降是kg kJ h t /0974
.428=?∑ 由调节级前熵s ＝6.4390kj/(kg*k)和第11级后压力3.575Mpa ，得焓h ＝2978.0871kj/kg 那么高压缸总的理想焓降是kg kJ h m ac t /6516.4250871.29787387.3403=-=?
那么
00676
.0,00676.16516
.4250974
.4281===
+a a 其中a 即为重热系数 （2）
其中1是代表调节级，从2开始分别的高压缸的1、2、3........级 从表格可以看出高压缸各级的内效率是逐级增加的，直到第一次抽汽回热之后又开始呈现出逐级增加的现象，主要原因是高压缸的各级的叶片高度是随着级数的增加而增大，这样使得叶高损失减少，所以效率提高，直到抽汽回热之后产生比较大的损失，效率降低，之后又开始增大。
（3）压力损失即为各缸的末级排气压力减去下一缸的第一级进汽压力由表格中的数据可以看出：
高压缸进汽损失：
MPa p 7.00.167.161=-=?
再热器压力损失：
MPa p 455.0120.3575.32=-=?
中低连通管压力损失MPa p 022.0769.0791.03=-=?
同高压缸一样的计算方法可以计算出中压缸，低压缸的各级的效率，得出的数据做成表格如下：
级号
内功率Pik w
级流量D0T /h
级前温度C
级前压力MP
级后压力MP
全级压差MP 级前比熵kJ/
kg k
级前焓kJ/kg 级后焓kJ/k
g
有效焓降kJ/k g
级理想焓降kJ/k g
级的相对内效率
级实际出口焓值kJ/kg
中压缸
1 7818 747.6 533.6 3.1200 2.7840 0.3360 7.3120
3531.4400 3490.3750 37.6469 41.0650 0.9168 3493.79
31 2 8052 758.0 515.3 2.7800 2.4660 0.3140 7.3170 3493.7474 3451.5415 38.2417 42.2059 0.9061 3461.7813 3 8520 758.0 496.4 2.4700 2.1680 0.3020 7.3210 3454.9060 3410.1210 40.4644 44.7850 0.9035 3414.4416 4 8831 758.0 476.4 2.1600 1.8790 0.2810 7.3280 3414.1680 3367.5740 41.9414 46.5940 0.9001 3372.2266 5 9158 758.0 455.5 1.8800 1.6230 0.2570 7.3330 3371.6900 3323.9340 43.4945 47.7560 0.9108 3328.1955 6 9062 724.9 433.7 1.6300 1.3940 0.2360 7.3362 3327.4800 3278.2240 45.0037 49.2560 0.9137 3282.4763 7 9651 724.9 411.1 1.3900 1.1700 0.2200 7.3430 3282.0700 3229.6100 47.9288 52.4600 0.9136 3234.1412 8 10276 724.9 386.9 1.1700 0.9670 0.2030 7.3493 3233.6500 3177.7690 51.0327 55.8810 0.9132 3182.6173 9
10666
724.9 361.1 0.9700 0.7910 0.1790 7.3550 3182.2960 3124.8770 52.9695
57.4190 0.9225
3129.3265
焓降和
398.7236 437.4219
中压缸总的有效焓降kg kJ h m ac i /7236.398=?
由第1级前熵S=7.312kJ/kg*k 和第9级后压力0.791MPa ，得出kg kJ h /1030.3099
= 总的理想焓降：kg kJ h m ac t /3370.4321030.30994400.3531=-=? 缸的内效率9223.03370
.4327236
.398==i η
级号
内功率Pik w
级流量D0T /h
级前温度C
级前压力MP
级后压力MP
全级压差MP 级前比熵kJ/
kg k
级前焓kJ/kg 级后焓kJ/k
g
有效焓降kJ/kg
级理想焓降kJ/kg
级的相对内效率
级实际出口焓值kJ/kg
低压缸
1 8610 329.3 331.4 0.7690 0.5270 0.2420 7.3660
3123.7080 3024.2500 86.2880 99.4580 0.8676 3037.420
0 2 9197 329.3 287.2 0.5410 0.3500 0.1910 7.3770 3037.0400 2931.4600 83.6655 105.5800 0.7924 2953.374
5 3 8585 294.3 243.7 0.3720 0.2320 0.1400 7.3905 2952.6000 2847.4340 94.5070 105.1660 0.898
6 2858.093
0 4 9262 275.4 194.5 0.2320 0.1320 0.1000 7.4134 2858.0930 2745.6260 102.4060 112.4670 0.9105 2755.687
0 5 8297 258.5 140.8 0.1330 0.0722 0.0608 7.4342 2755.6000 2624.2800 110.7100 131.3200 0.8431 2644.890
0 6 13222 246.5 91.8 0.0736 0.0209 0.0527 7.4650 2662.6830 2522.6500 118.4000 140.0330 0.8455 2544.283
0 7
11308
246.5 63.4 0.0228 0.0060 0.0168 7.8650 2614.8600
2463.0470 126.1500
151.8130
0.8310
2488.710
焓降和
722.1265 845.8
37
从表格可以看出低压缸的总的实际有效焓降：kg kJ h m ac i /1265.722=?
由第1级前的熵S=7.366kJ/kg*k 和第7级后压力0.006MPa 得出h ＝2268.7570kJ/kg 理想焓降是kg kJ h m ac t /9510.8547570.22687080.3123=-=? 那么低压缸的内效率8446.09510
.8541265
.722==
i η
调节级的相对内效率在高压缸之中计算过7409.0=i η
汽轮机的高中低三个缸的大小是高压缸<中压缸<低压缸，这主要是因为蒸汽在这三个缸内的压力是逐渐减小的，压力的减小使得比容增大，那么在流量相等的条件下，缸的截面积必然要增大，反映在缸的直径是从高压缸到低压缸是逐渐增大的。
（4）根据圆周速度60
nd
u π=其中n=3000r/min
级的假想速度i t a h c ?=
2以高压缸第1级为例计算
s m u /1079.13460
85419
.0300014.3=??=
理想焓降kg kJ h t /0034.241=?得出假想速度7656.22110000021.242=??=a c m/s 那么假想速比6050.07656
.2211079
.134===
a a c u x 同样的方法可以计算出其他级的假想速比计算结果如下表格：
d(m) u(m/s) 级的理想焓降kJ/kg
Ca(m/s) 速比
相对内效率
调节级
0.7409 高压缸第一级 0.85419 134.1079 24.0021 221.7656 0.6050 0.9081 高压缸末级 1.07704 169.0952 34.3502 262.1068 0.6455 0.8851 中压缸第一级 1.08966 171.0766 41.0650 286.5833 0.5973 0.9168 中压缸末级 1.32736 208.3955 57.4190 338.8776 0.6153 0.9225 低压缸第一级 1.91978 301.4055 99.4580
446
0.6761 0.9464 低压缸末级
2.64287
414.9306
151.8130 551.0227
0.7530
0.8610
做出的图表如下：
由图可以很明显的看出随着膨胀的过程下来，级的焓降在逐渐增大，这主要是因为膨胀过程中级的圆周速度增大，要使效率高，就必须使汽轮机的级在假想速比条件下运行，这样
就应该相应的增大假想速度，也就是反映在理想比焓的增大方面。
（5）做出的图形如下：
从图中可以看出调节级的效率最低，而效率最高的是中压缸，因为中压缸不像高压缸那样小，因此漏气损失较小，叶轮摩擦损失较小，加上叶片高度大，故叶高损失较小，全周进汽，没有进汽损失，中压缸内为过热蒸汽，无湿气损失，级的余速动能一般可以被下级利用，因此考虑到损失方面，中压缸最少，所以它比高压缸和低压缸的效率都要高。 （6）动静叶的出口面积比如下：
喷嘴出口面积
mm2 动叶出口面积mm2
动静叶面积
比 高压缸
调节级 20169 31120 1.54296 1 45624 45985 1.00791 2 57269 48392 0.84499 3 48981 50230 1.02550 4
51590
52500
1.01764
5 54792 56091 1.02371
6 5834
7 59695 1.02310 7 62586 63539 1.01523
8 64180 64602 1.00658
9 68641 69625 1.01434 10 74454 75515 1.01425 11 81094 82671 1.01945 中压缸
1 120770 125953 1.0429
2 2 130829 135315 1.03429
3 140239 145569 1.03801
4 152732 159584 1.04486
5 168079 176858 1.05223
6 17999
7 189542 1.05303 7 197614 210971 1.06759
8 221512 236818 1.06910
9 253749 274245 1.08077 低压缸
1 115870 138014 1.19111
2 151122 18274
3 1.2092
4 3 218782 257838 1.17852 4 305778 38009
5 1.24304 5 446533 565647 1.26675
6 711954 1141891 1.60388
7 2112830
3638022 1.72187
计算反动度：
根据公式k
k k
k m p p p p 1
21
1)(1)(1-1----=Ω其中k=1.3那么做出如下表格求得反动度如下
级前压力MP 级后压力MP(P2) 全级压差MP 静叶
压差 P1
P1/P 0 P2/P 0 1-反动度 反动度 高压缸
调节级 16.0000 11.7500
4.2500
4.2100 11.7900
0.73
69 0.7344 0.9894 0.0106 1
11.7500 10.8670 0.883
0 0.4450 11.3050
0.96
21 0.9249 0.4965 0.5035 2 10.7000 9.841
0 0.8590 0.4370 10.2630
0.95
92 0.9197 0.5007 0.4993 3 9.8700 9.0130 0.8570 0.4370 9.4330
0.95
57
0.9132 0.5012 0.4988 4
9.010
8.172
0.838
0.42
8.5860 0.95
0.90
0.49
0.50
0 0 0 40 29 70 66 34
5 8.170
7.373
0.797
0.40
40
7.7660
0.95
06
0.90
24
0.49
70
0.50
30
6 7.380
6.615
0.765
0.38
70
6.9930
0.94
76
0.89
63
0.49
54
0.50
46
7 6.610
5.880
0.730
0.36
60
6.2440
0.94
46
0.88
96
0.49
01
0.50
99
8 5.890
5.264
0.626
0.30
90
5.5810
0.94
75
0.89
37
0.48
28
0.51
72
9 5.260
4.661
0.599
0.29
90
4.9610
0.94
32
0.88
61
0.48
75
0.51
25
10 4.660
4.097
0.563
0.28
00
4.3800
0.93
99
0.87
92
0.48
50
0.51
50
11 4.100
3.575
0.525
0.26
30
3.8370
0.93
59
0.87
20
0.48
78
0.51
22
中压缸1
3.120
2.784
0.336
0.17
50
2.9450
0.94
39
0.89
23
0.50
99
0.49
01 2
2.780
2.466
0.314
0.15
90
2.6210
0.94
28
0.88
71
0.49
48
0.50
52 3
2.470
2.168
0.302
0.15
30
2.3170
0.93
81
0.87
77
0.49
41
0.50
59 4
2.160
1.879
0.281
0.14
40
2.0160
0.93
33
0.86
99
0.49
91
0.50
09 5
1.880
1.623
0.257
0.13
30
1.7470
0.92
93
0.86
33
0.50
34
0.49
66 6
1.630
1.394
0.236
0.12
10
1.5090
0.92
58
0.85
52
0.49
77
0.50
23 7
1.390
1.170
0.220
0.11
50
1.2750
0.91
73
0.84
17
0.50
62
0.49
38 8
1.170
0.967
0.203
0.10
60
1.0640
0.90
94
0.82
65
0.50
39
0.49
61 9
0.970
0.791
0.179
0.09
42
0.8758
0.90
29
0.81
55
0.50
67
0.49
33
低压缸1
0.769
0.527
0.242
0.13
70
0.6320
0.82
18
0.68
53
0.53
01
0.46
99 2
0.541
0.350
0.191
0.10
40
0.4370
0.80
78
0.64
70
0.50
28
0.49
72 3
0.372
0.232
0.140
0.08
39
0.2881
0.77
45
0.62
37
0.55
48
0.44
52 4
0.232
0.132
0.100
0.05
94
0.1726
0.74
40
0.56
90
0.54
07
0.45
93 5 0.1330.0720.0600.030.0991 0.740.540.490.50
0 2 8 39 51 29 92 08 6 0.0736 0.0209 0.0527 0.0292 0.0444
0.60
33 0.2840 0.4366 0.5634 7
0.0228
0.0060
0.0168
0.0099 0.0129
0.56
58 0.2632 0.4645 0.5355
从表中可以看出级的反动度是逐级增大的趋势，直到第一次抽汽回热，反动度先减小而后又是呈现逐级增加的趋势，这主要是因为抽汽回热使动叶内的损失减少，而理想焓降没有改变，因此反动度减少，根据前面的题目分析可以知道动叶内的焓降是逐渐增大的以满足最佳速比的条件，因此反动度会逐级增大。 （7）内功率之和如下表：
高压缸
中压缸
低压缸
18555 7818 8610 5365 8052 9197 5608 8520 8585 5992 8831 9262 6325 9158 8297 6551 9062 13222 6855 9651 11308
7194
10276
68481（和）
6345 10666 6653
82034（和） 6930 7203 89576（和）
题目中给定的条件是低压缸是双分流对置的，因此低压缸的内功率应该乘以2，那么得出 内功率大小：kw p i 3085726848128203489576=?++= 由于300000==g m i el p p ηη得出机械与电效率97222.0308572
300000
==g m ηη
汽耗率03401
.3300000
203
.910100010000=?==
el p D d 理想比焓降等于每个缸的理想焓降之和，
kg kJ /941.1712757.2268-708.3123103.3099-44.3531087.2978-74.3403=++
循环热效率'
0c mac
t t h h h -?=η根据温度为537°C ，压力为16.7MP ，软件计算得出
,/7828.33950kg kJ h =再由给水温度和排气干度可以得出给水焓kg kJ h c /9640.1146'=
那么循环热效率7617.09640
.11467828.339594
.1712=-=
t η
耗汽率]()[('0
'
0）r r r
c h h D D h h
d q -+
-= 其中kg kJ h kg kJ h h t D h t r r r /0869.3014,/44.3531,/203.910,/6.747D '0====
得出汽耗率h kw kJ q */1948.81127535.267303401.3=?=
汽轮机毕业设计 篇一：汽轮机毕业设计(论文) 摘要 汽轮机是发电厂三大主要设备，汽轮机的启动是指汽轮机转 子从静止状态升速至额定转速，并将负荷加到额定负荷的过程。在启动过程中，汽轮机各部件的金属温度将发生十分剧烈的变化，从冷态或温度较低的状态加热到对应负荷下运行的高温工作状态。因而汽轮机启动中零部件的热应力和热疲劳、转子和汽缸的胀差、机组振动都变化很大，将严重威胁汽轮机的安全，并使整个电厂发电负荷降低，经济损失严重。分析汽轮机启动中的特点，并及时采取相应对策和正确的运行方式对保证设备健康水平和安全、经济运行有深刻的意义。 本文以哈汽600MW汽轮机的启动过程为研究对象,分析与探 讨了启动过程中蒸汽温升率的计算方法,并在此基础上研究了蒸汽初温与转子金属温度的匹配问题,使得汽轮机启动过程优化。同时对启动过程中的换热系数进行了计算与比较。 关键词：启动；寿命分配；安全性； 目录
摘要 ................................................ ................................................... ........ I 1绪论 ................................................ ................................................... . (1) 1.1 课题背景和意义 ................................................ (1) 1.2 高压加热器的作用介绍及分类 ...................... 错误！未定义书签。 1.3本课程研究的主要内容和任务 ....................... 错误！未定义书签。 2 高压加热器停运的热经济性分析 ................................................ .. (3) 2.1概述 ................................................ ................................................... . (3)
课程设计说明书 题目：12M W凝汽式汽轮机热力设计 2014年6月28 日
一、题目 12MW凝汽式汽轮机热力设计 二、目的与意义 汽轮机原理课程设计是培养学生综合运用所学的汽轮机知识，训练学生的实际应用能力、理论和实践相结合能力的一个重要环节。通过该课程设计的训练，学生应该能够全面掌握汽轮机的热力设计方法、汽轮机基本结构和零部件组成，系统地总结、巩固并应用《汽轮机原理》课程中已学过的理论知识，达到理论和实际相结合的目的。 重点掌握汽轮机热力设计的方法、步骤。 三、要求（包括原始数据、技术参数、设计要求、图纸量、工作量要求等） 主要技术参数： 额定功率：12MW ；设计功率：10.5MW ； ；新汽温度：435℃； 新汽压力：3.43MP a ；冷却水温：20℃； 排汽压力：0.0060MP a 给水温度：160℃；机组转速：3000r/min ； 主要内容： 1、确定汽轮机型式及配汽方式 2、拟定热力过程及原则性热力系统，进行汽耗量与热经济性的初步计算 3、确定调节级形式、比焓降、叶型及尺寸等 4、确定压力级级数，进行比焓降分配 5、各级详细热力计算，确定各级通流部分的几何尺寸、相对内效率、内功率与整机实 际热力过程曲线 6、整机校核，汇总计算表格 要求： 1、严格遵守作息时间，在规定地点认真完成设计；设计共计二周。 2、按照统一格式要求，完成设计说明书一份，要求过程完整，数据准确。 3、完成通流部分纵剖面图一张（一号图） 4、计算结果以表格汇总
四、工作内容、进度安排 1、通流部分热力设计计算（9天） （1）熟悉主要参数及设计内容、过程等 （2）熟悉机组型式，选择配汽方式 （3）蒸汽流量的估算 （4）原则性热力系统、整机热力过程拟定及热经济性的初步计算 （5）调节级选型及详细热力计算 （6）压力级级数的确定及焓降分配 （7）压力级的详细热力计算 （8）整机的效率、功率校核 2、结构设计（1天） 进行通流部分和进出口结构的设计 3、绘制汽轮机通流部分纵剖面图一张（一号图）（2天） 4、编写课程设计说明书（2天） 五、主要参考文献 《汽轮机课程设计参考资料》.冯慧雯 .水利电力出版社.1992 《汽轮机原理》（第一版）.康松、杨建明编.中国电力出版社.2000.9 《汽轮机原理》（第一版）.康松、申士一、庞立云、庄贺庆合编.水利电力出版社.1992.6 《300MW火力发电机组丛书——汽轮机设备及系统》（第一版）.吴季兰主编.中国电力出版社.1998.8 指导教师下达时间 2014 年6月 15 日 指导教师签字：_______________ 审核意见 系（教研室）主任（签字）
《汽轮机原理》 课程设计 学号 姓名 指导教师 设计时间 一、课程设计目的 （1）通过课程设计，系统地总结、巩固、加深在《汽轮机原理》课程中已学知识，进
一步了解汽轮机的工作原理。 （2）在尽可能考虑制造、安装和运行的要求下，进行某一机组的变工况热力计算，掌握汽轮机热力计算的原理、方法和步骤。 （3）通过课程设计对电站汽轮机建立整体的、量化的概念，掌握查阅和使用各种设计资料、标准、手册等参考文献的技巧。 （4）培养综合应用书本知识、自主学习、独立工作的能力，培养与其他人相互协作的工作作风。 二、课程设计内容 以N300型号的汽轮机为对象，在已知结构参数和非设计工况新蒸汽参数和流量的条件下，进行通流部分热力校核计算，求出该工况下级的内功率、相对内效率等全部特征参数，并与设计工况作对比分析。主要工作如下： （1）设计工况及非设计工况下通流部分各级热力过程参数计算。 （2）轴端汽封漏汽量校核计算。 （3）与设计工况的性能和特征参数作比较分析。 三、整机计算步骤 本次课程设计计算方法是将该型汽轮机的通流部分划分为高、中压缸和低压缸2个计算模块，由2个学生组成一个计算小组，一人采用顺算法计算高、中压缸，另一人采用逆算法计算低压缸。2人协同工作，共同商定计算方案和迭代策略。 本人进行的是低压缸部分计算，计算工况为103%。为便于计算，作出如下约定： （1）各级回热抽汽量正比例于主汽流量； （2）门杆漏汽和调门开启重叠度不计； （3）余速利用系数的参考值为：调节级后的第一压力级、前面有抽汽口的压力级利用上一级余速的系数为0.4，其它压力级为0.8； （4）对径高比小于6的级，在最终计算结果中，用近似公式估算出叶根处的反动度； （5）第一次计算，用弗留格尔公式确定调节级后压力； （6）假定汽机排汽压力为设计工况下的值，用平移设计工况热力过程线方法初步确定排汽点。 四、汽轮机简介 本机组是按照美国西屋公司的技术制造的300MW亚临界、中间再热式、高中压合缸、双缸双排汽、单轴凝汽式汽轮机，如图4-2所示。它由高中压积木块BB0243与低压缸积木块BB074组合而成。为了进一步提高机组的经济性，对原引进技术作了改进设计，而且低压缸末级叶片采用905mm的长叶片。机组型号为N300-16.7/537/537，工厂产品号为D156。
毕业设计说明书(论文) 系部：能源与动力工程学院 专业：热能与动力工程 题目：芜湖某电厂660MW机组的初步设计 （神华烟煤） 2011年05月南京
目 录 前 言 ........................................................... 1 第一章 绪 论 . (2) 1.1中国电力工业的背景 ............................................ 2 1.2中国电力行业的现状 ............................................ 2 1.3中国电力行业的发展趋势 ........................................ 2 1.4研究内容 ...................................................... 3 第二章 汽轮机原则性热力系统计算 (4) 2.1汽轮机类型和参数 .............................................. 4 2.2原则性热力系统计算 .. (6) 2.2.1全厂物质平衡 ........................................... 6 2.3计算汽轮机各段抽汽量D J 和凝汽流量D C ............................ 6 2.3.1由高压加热器H1热平衡计算D 1 ........................... 6 2.3.2由高压加热器H2热平衡计算D 2 ........................... 7 2.3.3由高压加热器H3热平衡计算D 3 ........................... 7 2.3.4由除氧器H4热平衡计算D4 .............................. 8 2.3.由低压加热器H5热平衡计算D 5 ............................ 8 2.3.6由低压加热器H6热平衡计算D 6 ........................... 9 2.3.7由低压加热器H7热平衡计算D 7 ........................... 9 2.3.8由低压加热器H8热平衡计算D 8等 ....................... 10 2.3.9凝汽器热井 ............................................ 10 2.4汽轮机汽耗及功率计算 ......................................... 11 2.4.1计算汽轮机内功率 .. (11) 2.4.2由功率方程式求0D ..................................... 11 2.4.3各级抽汽量及功率校核 ................................. 11 2.5热经济指标计算 .. (13) 2.5.1机组热耗0Q 、热耗率q 、绝对电效率e (13) 第三 章锅炉初步设计 (14) 3.1锅炉介绍 ..................................................... 14 3.1.1锅炉主要设计参数 ...................................... 14 3.1.2设计煤种 ............................................... 14 3.2锅炉整体介绍 ................................................. 15 3.3锅炉制粉系统设计及相关计算 .. (16)
汽轮机课设心得总结 经过两个星期的汽轮机课设,对我们而言收获颇丰。整个过程我们都认真完成，其中不免遇到很多问题，经过大家的齐心协力共同克服了它们，不仅从中熟悉了汽轮机的工作原理及流程，而且还获得了许多心得体会。 汽轮机是将蒸汽的热能转换为机械能的回转式原动机，是火电和核电的主要设备之一，用于拖动发电机发电。在大型火电机组中还用于拖动锅炉给水泵。 就凝汽式汽轮机而言，从锅炉产生的新蒸汽经由主阀门进入高压缸，再进入中压缸，再进入低压缸，最终进入凝汽器。蒸汽的热能在汽轮机内消耗，变为蒸汽的动能，然后推动装有叶片的汽轮机转子，最终转化为机械能。 除了凝汽式汽轮机，还有背压式汽轮机和抽汽式汽轮机，背压式汽轮机可以理解为没有低压缸和凝汽器的凝汽式汽轮机，它的出口压力较大，可以提供给供热系统或其它热交换系统。抽汽式汽轮机则是指在蒸汽流通过程中抽取一部分用于供热和或再热的汽轮机。 在设计刚进行时，我们也参考了从研究生那里借来的《设计宝典Xp》，但在使用过程中发现此软件只适用于单列级的计算而不适用于双列级，虽然如此，但我们在计算时也参考了其中的部分步骤。我们这次在设计之前又重新温习了《汽轮机原理》中所学的知识，因为汽轮机的热工转换是在各个级内进行的，所以研究级的工作原理是掌握整个汽轮机工作原理的基础，而级的定义是有一列喷嘴叶栅和紧邻其
后的一列动叶栅构成的工作单元。在第一章第七节介绍了级的热力计算示例，书上是以国产N200-12.75/535/535型汽轮机某高压级为例，说明等截面直叶片级的热力计算程序，主要参考了喷嘴部分计算、动叶部分计算、级内损失计算和级效率与内功率的计算。为了保证汽轮机的高效率和增大汽轮机的单机功率就必须把汽轮机设计成多级汽轮机，使很大的蒸汽比焓降由多级汽轮机的各级分别利用，即逐级有效利用，驶各级均可在最加速比附近工作。这一章也讲解了进气阻力损失和排气阻力损失、轴封及其系统，我们也参考了其中的内容。 通过本课程设计，加深、巩固《汽轮机原理》中所学的理论知识，了解汽轮机热力设计的一般步骤，掌握每级焓降以及有关参数的选取，熟练各项损失和速度三角形的计算，通过课程设计以期达到对汽轮机的结构进一步了解，明确主要零部件的作用与位置。具体要求就是按照某机组存在的问题，根据实际情况，制定改造方案，通过理论与设计计算，解决该汽轮机本体存在的问题，达到汽轮机安全、经济运行的目的。 数据的处理 这次汽轮机课设我们负责的是数据的处理，这是一个非常庞大而繁重的工作。接下来就着重说说我们在处理数据时候遇到的一些问题。 刚开始的时候，我们和其他组一起根据课本上的计算公式和焓熵表等编了我们汽轮机课设计算所需要的excel表格，这其中将近耗了接近一周的时间，最后完成时大家觉得很有成就感。接下来我们看汽
汽轮机课设心得总结文件编码（GHTU-UITID-GGBKT-POIU-WUUI-8968）
汽轮机课设心得总结经过两个星期的汽轮机课设,对我们而言收获颇丰。整个过程我们都认真完成，其中不免遇到很多问题，经过大家的齐心协力共同克服了它们，不仅从中熟悉了汽轮机的工作原理及流程，而且还获得了许多心得体会。 汽轮机是将蒸汽的热能转换为机械能的回转式原动机，是火电和核电的主要设备之一，用于拖动发电机发电。在大型火电机组中还用于拖动锅炉给水泵。 就凝汽式汽轮机而言，从锅炉产生的新蒸汽经由主阀门进入高压缸，再进入中压缸，再进入低压缸，最终进入凝汽器。蒸汽的热能在汽轮机内消耗，变为蒸汽的动能，然后推动装有叶片的汽轮机转子，最终转化为机械能。 除了凝汽式汽轮机，还有背压式汽轮机和抽汽式汽轮机，背压式汽轮机可以理解为没有低压缸和凝汽器的凝汽式汽轮机，它的出口压力较大，可以提供给供热系统或其它热交换系统。抽汽式汽轮机则是指在蒸汽流通过程中抽取一部分用于供热和或再热的汽轮机。 在设计刚进行时，我们也参考了从研究生那里借来的《设计宝典Xp》，但在使用过程中发现此软件只适用于单列级的计算而不适用于双列级，虽然如此，但我们在计算时也参考了其中的部分步骤。我们这次在设计之前又重新温习了《汽轮机原理》中所学的知识，因为汽轮机的热工转换是在各个级内进行的，所以研究级的工作原理是掌握整个汽轮
机工作原理的基础，而级的定义是有一列喷嘴叶栅和紧邻其后的一列动叶栅构成的工作单元。在第一章第七节介绍了级的热力计算示例，书上是以国产N200-12.75/535/535型汽轮机某高压级为例，说明等截面直叶片级的热力计算程序，主要参考了喷嘴部分计算、动叶部分计算、级内损失计算和级效率与内功率的计算。为了保证汽轮机的高效率和增大汽轮机的单机功率就必须把汽轮机设计成多级汽轮机，使很大的蒸汽比焓降由多级汽轮机的各级分别利用，即逐级有效利用，驶各级均可在最加速比附近工作。这一章也讲解了进气阻力损失和排气阻力损失、轴封及其系统，我们也参考了其中的内容。 通过本课程设计，加深、巩固《汽轮机原理》中所学的理论知识，了解汽轮机热力设计的一般步骤，掌握每级焓降以及有关参数的选取，熟练各项损失和速度三角形的计算，通过课程设计以期达到对汽轮机的结构进一步了解，明确主要零部件的作用与位置。具体要求就是按照某机组存在的问题，根据实际情况，制定改造方案，通过理论与设计计算，解决该汽轮机本体存在的问题，达到汽轮机安全、经济运行的目的。 数据的处理 这次汽轮机课设我们负责的是数据的处理，这是一个非常庞大而繁重的工作。接下来就着重说说我们在处理数据时候遇到的一些问题。 刚开始的时候，我们和其他组一起根据课本上的计算公式和焓熵表等编了我们汽轮机课设计算所需要的excel表格，这其中将近耗了接近一周的时间，最后完成时大家觉得很有成就感。接下来我们看汽轮机课
汽轮机设计系统是利用Pro/E二次开发工具Pro/Toolkit，在VC++.net2003开发平台上开发的。该系统实现了与Pro/E软件的无缝集成，用户可以利用该系统完成汽轮机产品的结构设计、通流设计、参数化变型设计、装配公差分析等工作。汽轮机设计系统菜单如图1所示。 图1 汽轮机设计菜单 参数化设计子菜单模块包括“结构参数化设计”、 “组件参数化设计”、 “尺寸参数化设计”、 “关系式操作”和“属性操作”。 “结构参数化设计”可以实现气封、转子等零部件的结构变型设计。“气封结构设计”人机交互界面如图2所示。“气封结构设计”可以实现气封齿形结构参数化和关键尺寸的参数化设计。 图2 气封结构设计对话框 “气封结构设计”实现气封结构变型设计的步骤如下： 1)调入气封源模型。源模型中定义了气封变型特征的拓扑结构和驱动参数，系统根 据这些特征和参数才能找到用户输入信息在模型中的对应信息。 2)选择齿形。在“选择齿形”和“选择末端齿形”组合框内点击相应单项按钮，定 制气封齿形。 3)选择备选特征。在“选择特征”组合框内，根据变型需求，点击复选按钮，选择 相应特征。 4)输入齿形基本参数。齿形结构确定之后，在“齿形基本参数”组合框内输入齿形
的驱动参数。值得注意的是，当在步骤2）中选择“一长一短分布”的齿形时，“齿 距W1”输入组合框为灰色不可用状态。 5)输入外形基本参数。在“外形基本参数”组合框内输入定义气封外形的参数，这 些参数驱动外围直径的大小。 6)生成模型。单击“生成模型”命令按钮，系统根据输入信息，重生源模型，从而 生成符合用户要求的新模型。 “转子结构设计”人机交互界面如图3所示。“转子结构设计”可以实现转子结构参数化和关键尺寸的参数化设计。 图3 转子结构参数化设计对话框 “转子结构设计”实现转子结构变型设计的步骤如下： 1)调入转子源模型。源模型中定义了转子变型特征的拓扑结构和驱动参数，系统根 据用户输入信息，在源模型的基础上重新生成新模型。 2)输入第一部分基本参数。在“第一部分”组合框内输入各参数值。第一部分包括 包括转子调节级和转子前端部分。 3)输入第二部分基本参数。在“第二部分”组合框内输入各参数值。第二部分为转 子低速级组，其中参数J1为低速级的级数。 4)输入第三部分基本参数。在“第三部分”组合框内输入各参数值。第三部分为转 子全航速级组，其中参数J2为全航速级的级数。 5)输入第四部分基本参数。在“第四部分”组合框内输入各参数值。第四部分为转 子后端部分。 6)输入放大部分基本参数。在“放大部分”组合框内输入各参数值。放大部分为转 子与气封的配合部分，其中参数J3与配合气封的齿组数相等。 7)生成模型。单击“生成模型”命令按钮，系统根据输入信息，重生源模型，从而 生成符合用户要求的新模型。 “尺寸参数化设计”模块采用基于特征的方法，通过定义零件各特征内的驱动尺寸的值来实现对零件的参数化设计。同时，该模块也可以实现对驱动尺寸公差值的定义。“尺寸参数化设计”人机交互界面如图4所示。
1．额定功率（铭牌功率TRL）是指在额定的主蒸汽及再热蒸汽参数、背压11.8KPa 绝对压力，补给水率3％以及回热系统正常投入条件下，考虑扣除非同轴励磁、润滑及密封油泵等所耗功率后，制造厂能保证在寿命期内任何时间都能安全连续地在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。此时调节阀应仍有一定裕度，以保证满足一定调频等需要。在所述额定功率定义条件下的进汽量称为额定进汽量。 2．最大连续功率（T－MCR）是指在1.额定功率条件下，但背压为考虑年平均水温等因素确定的背压，（设计背压）补给水率为0％的情况下，制作厂能保证在寿命期内安全连续在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。该功率也可作为保证热耗率和汽耗率的功率。保证热耗率考核工况：系指在上述条件下，将出力为额定功率时的热耗率和汽耗率作为保证，此工况称为保证热耗率的考核工况。 3．阀门全开功率（VWO）是指汽轮机在调节阀全开时的进汽量以及所述T-MCR 定义条件下发电机端输出的功率。一般在VWO下的进汽量至少应为额定进汽量的1.05倍。此流量应为保证值。上述所指是由主汽轮机机械驱动或由主汽轮机供汽给小汽轮机驱动的给水泵，所需功率不应计算在额定功率中，但进汽量是按汽动给水泵为基础的，如果采用电动给水泵时，所需功率应自额定功率中减除（但在考核热耗率和汽耗率时是否应计入所述给水泵耗工，可由买卖双方确定）。 二.锅炉 1.锅炉额定蒸发量，即是汽轮机在TRL工况下的进汽量。对应于：汽轮机额定功率TRL，指在额定进汽参数下，背压11.8KPa，3％的补给水量时，发电机端带额定电功率MVA。
2.锅炉额定蒸发量，也对应汽轮机TMCR工况。对应于：汽轮机最大连续出力TMCR，指在额定进汽参数下，背压4.9KPa，0％补给水量，汽轮机进汽量与TRL 的进汽量相同时在发电机端所带的电功率MVA。 3.锅炉最大连续出力（BMCR），即是汽轮机在VWO工况下的汽轮机最大进汽量。对应于：汽轮机阀门全开VWO工况，指在额定进汽参数下，背压 4.9KPa，0％补给水量时汽轮机的最大进汽量。 注： a.汽机进汽量和锅炉蒸发量是按机组采用汽动给水泵考虑的。 b.在TMCR工况下考核汽机热耗和锅炉效率的保证值。在VWO工况下考核汽机最大进汽量和锅炉最大连续出力保证值。 c.一般说，汽机TMCR时的出力比之TRL时的出力大5％左右。汽机VWO时的进汽量比之TMCR时的进汽量多3～5％，出力则多4～4.5％。 d.如若厂用汽需用量较大时，锅炉BMCR的蒸发量考虑比汽机VWO时的进汽量再增多3％左右。 e.不考虑超压条件。 f.TMCR工况下汽机背压4.9KPa为我国北方地区按冷却水温为20℃的取值。在我国南方地区可根据实际冷却水温取值，调整为5.39KPa或更高些。 ６００ＭＷ机组 １机组热耗保证工况（ＴＨＡ工况）机组功率（已扣除励磁系统所消耗的功率）为６００ＭＷ时，额定进汽参数、额定背压、回热系统投运、补水率为０％．２铭牌工况（ＴＲＬ工况）机组额定进汽参数、背压１１．８ＫＰa、补水率３％，回热系统投运下安全连续运行，发电机输出功率（已扣除励磁系统所消耗的
15 第二部分 使用说明书 一、软件简介 汽轮机课程设计教学软件《设计宝典Xp 》是由蚂蚁虫工作室马唯唯开发的。适合热动及相关专业汽轮机课程设计使用。设计汽轮机级数不超过12级。 软件特点： 1．查焓熵图由计算机查取，快速，准确。输入输出采用了OLE 高级拖放技术，自动截取数据，无需手动输入。（参见《焓熵查表通》介绍） 2．《新视图1.0》包含了设计中的所有视图，可以直接打印，可以查取各个系数。 3．可以自动生成设计报告。 4．可以随时查看每一步或者每一级的详细计算过程。 5．可以模拟组装汽轮机通流部分。 6．支持dbf 到 xls 文件格式转换。 7．强大的数据逻辑性检测将大大减少人为的错误。 8．可以设计个性化界面。 9．可以播放背景音乐。 软件安装最低要求： 1．中央处理器为80486或更高。 2．已设虚拟内存的计算机要求内存在4MB 以上， 未设虚拟内存的计算机内存
至少要16MB内存，安装后不少于15MB的自由空间。 3．与windows配套的鼠标。 《新视图1.0》介绍 (1)《新视图1.0》中包含了课程设中使用的各幅图，每一幅图中的符号都有解释，只需鼠标移到符号上即可。 (2)系数采用鼠标移动查取。当鼠标移动时，横纵坐标值会变化。 (3)压力级平均直径确定采用作图法，Array采用计算机作图，快速准确。点击详细过程 可以看到每一段的长度，改变比例尺寸后会 从新量取。 《焓熵查表通》介绍 理论来源： 焓熵查表采用国际公式化委员会（IFC） 提供的标准计算公式。 软件特点； (1)计算和输出可采用国际单位和工程 单位。系统默认已知参数为国际单位。 (2)查出来参数与水／水蒸气性质表上 的数据有所误差。误差均小于1/100。 (3)采用了自动对位数字输入，系统会 自动切换成英文状态输入小数。 (4)可以判断在计算机范围内的两个性 质参数对应的状态。 (5)可以根据焓值来判断熵值的大小范 围。 (6)数据可以手动输入也可以使用拖放 技术。 操作说明： (1)焓、熵、压力、比容、一般取4位小数，温度和干度一般取2位小数进行计算。 (2)如果想计算另一种单位制下的结果，选择单位制后一定要点确定才能生效。 (3)建议查焓熵图时采用拖放技术，它可以自动截取有效数据，减少人为判断。设计经常要使用焓熵查表通，你可以点击就可以缩小为一个标题栏大小，它悬浮在主界面上，要展开只需点一下“焓熵查表通”这几个字。在数据上点击并按住鼠标左 键，数据上显示一只表示系统已抓取该数据，按住鼠标左键实现拖动。 16
动力机器基础设计规范 GB50040－96 主编部门：中华人民共和国机械工业部 批准部门：中华人民共和国建设部 施行日期：1997年1月1日 关于发布国家标准《动力机器基础设计规范》的通知 建标[1996]428号 根据国家计委计综(1987)2390号文的要求，由机械工业部会同有关部门共同修订的《动力机器基础设计规范》已经有关部门会审，现批准《动力机器基础设计规范》GB50040－96为强制性国家标准，自一九九七年一月一日起施行。原国家标准《动力机器基础设计规范》GBJ40－79同时废止。 本标准由机械工业部负责管理，具体解释等工作由机械工业部设计研究院负责，出版发行由建设部标准定额研究所负责组织。 中华人民共和国建设部 一九九六年七月二十二日 1 总则 1.0.1 为了在动力机器基础设计中贯彻执行国家的技术经济政策，确保工程质量，合理地选择有关动力参数和基础形式，做到技术先进、经济合理、安全适用，制订本规范。 1.0.2 本规范适用于下列各种动力机器的基础设计： (1)活塞式压缩机； (2)汽轮机组和电机； (3)透平压缩机； (4)破碎机和磨机； (5)冲击机器（锻锤、落锤）； (6)热模锻压力机； (7)金属切削机床。
1.0.3 动力机器基础设计时，除采用本规范外，尚应符合国家现行有关标准、规范的规定。 2 术语、符号 2.1 术语 2.1.1 基组foundation set 动力机器基础和基础上的机器、附属设备、填土的总称。 2.1.2 当量荷载equivalent load 为便于分析而采用的与作用于原振动系统的动荷载相当的静荷载。 2.1.3 框架式基础frame type foundation 由顶层梁板、柱和底板连接而构成的基础。 2.1.4 墙式基础wall type foundation 由顶板、纵横墙和底板连接而构成的基础。 2.1.5 地基刚度stiffness of subsoil 地基抵抗变形的能力，其值为施加于地基上的力（力矩）与它引起的线变位（角变位）之比。 2.2 符号 2.2.1 作用和作用响应 Pz——机器的竖向扰力； Px——机器的水平扰力； p——基础底面平均静压力设计值； Mφ——机器的回转扰力矩； Mψ——机器的扭转扰力矩； Az——基组（包括基础和基础上的机器附属设备和土等）重心处的竖向振动线位移；Ax——基组重心处或基础构件的水平向振动线位移；
参数的选择对汽轮机内效率浅析 原创：孙维兵连云港碱厂22042 摘要：简要叙述电力和工业用汽轮机的内效率，以及蒸汽初、终参数选择对对全厂能耗的影响。 关键词：汽轮机内效率蒸汽参数能耗 一、汽轮机内效率 1、背压汽轮机数据模拟本表来源某碱厂6000kw背压机组，带下划线的为表计显示值。其他为计算或模拟值。
本机组型号B6－35 /5，设计蒸汽压力℃，排汽压力。设计内效率%。 由于蒸汽和喷管叶片的磨擦生热，被蒸汽吸收后汽温提高，在下一级得到利用，机组级数越多，利用次数越多，总内效率有所提高。热机内效率η＝100％×实际焓降÷理想焓降，汽轮机的内效率表示的是设计的汽轮机组的完善程度，相当于存在的所有不可逆损失的大小，即实际利用的焓降与理论上能达到的焓降的比值。 严济慈说：“所费多于所当费，或所得少于所应得，都是一种浪费”。提高热机的热效率的方法有二种，一是提高高温热源的温度，二是降低低温热源即环境的温度；低温热源变化较小，因此提高蒸汽初温和初压就成为提高机组的热效率的途径。相对地，提高热机的内效率则基本上只有一种方法，即设计更完善的机组使汽机内部各种不可逆损失减少到最少。 从热力学第二定律上看，冷源损失是必不可少的，如果用背压抽汽供热机组，它是将冷源损失算到热用户上，导致所有背压热效率接近100%，但内效率差距仍然很大。 2、纯碱行业真空透平机、压缩透平机和背压汽轮机相对内效率比较
各个背压供热机组热效率都接近100%，但汽耗率分别为、、、kg/kwh，即消耗同样多的蒸汽量发出的电能有大有小。小容量汽轮机的汽封间隙相对较大，漏汽损失较大，同时由于成本投资所限，汽轮机级数少，设计的叶型也属早期产品，所以容量小的机组内效率很低。目前电力系统主力机组亚临界压力汽轮机组都较大，总内效率高达90-92%，热力学级数达到27级；相比于发电用汽轮机，工业汽轮机级数少，内效率偏低，明显是不经济的。 3、喷咀和喷管。冲动式汽轮机的蒸汽在静止的喷咀中膨胀加速，冲击汽轮机叶片。对喷咀来说，存在临界压力和临界压力比。如渐缩喷管，流量达到最大值时，出口压力p2与进口压力p1之比βc约为，当背压p2下降低于βc ×p1时，实际流量和汽体的速度不再增加，相当于压力降白白损失了。反动式汽轮机内效率较高，但单级压降较冲动式更小。纯碱厂常用的压缩工业汽轮机有11级，但压力降能力较小，实际运行时内效率不高。真空岗位的工业汽轮机，只有一级双列速度级，单级压力降能力是有限的，如果选择的排汽参数太小，那
15 ..第二部分 使用说明书 一、软件简介 汽轮机课程设计教学软件《设计宝典Xp 》是由蚂蚁虫工作室马唯唯开发的。适合热动及相关专业汽轮机课程设计使用。设计汽轮机级数不超过12级。 软件特点： 1．查焓熵图由计算机查取，快速，准确。输入输出采用了OLE 高级拖放技术，自动截取数据，无需手动输入。（参见《焓熵查表通》介绍） 2．《新视图1.0》包含了设计中的所有视图，可以直接打印，可以查取各个系数。 3．可以自动生成设计报告。 4．可以随时查看每一步或者每一级的详细计算过程。 5．可以模拟组装汽轮机通流部分。 6．支持dbf 到 xls 文件格式转换。 7．强大的数据逻辑性检测将大大减少人为的错误。 8．可以设计个性化界面。 9．可以播放背景音乐。 软件安装最低要求： 1．中央处理器为80486或更高。 2．已设虚拟内存的计算机要求内存在4MB 以上， 未设虚拟内存的计算机内存
至少要16MB内存，安装后不少于15MB的自由空间。 3．与windows配套的鼠标。 《新视图1.0》介绍 (1)《新视图1.0》中包含了课程设中使用的各幅图，每一幅图中的符号都有解释，只需鼠标移到符号上即可。 (2)系数采用鼠标移动查取。当鼠标移动时，横纵坐标值会变化。 (3)压力级平均直径确定采用作图法，Array采用计算机作图，快速准确。点击详细过程 可以看到每一段的长度，改变比例尺寸后会 从新量取。 《焓熵查表通》介绍 理论来源： 焓熵查表采用国际公式化委员会（IFC） 提供的标准计算公式。 软件特点； (1)计算和输出可采用国际单位和工程 单位。系统默认已知参数为国际单位。 (2)查出来参数与水／水蒸气性质表上 的数据有所误差。误差均小于1/100。 (3)采用了自动对位数字输入，系统会 自动切换成英文状态输入小数。 (4)可以判断在计算机范围内的两个性 质参数对应的状态。 (5)可以根据焓值来判断熵值的大小范 围。 (6)数据可以手动输入也可以使用拖放 技术。 操作说明： (1)焓、熵、压力、比容、一般取4位小数，温度和干度一般取2位小数进行计算。 (2)如果想计算另一种单位制下的结果，选择单位制后一定要点确定才能生效。 (3)建议查焓熵图时采用拖放技术，它可以自动截取有效数据，减少人为判断。设计经常要使用焓熵查表通，你可以点击就可以缩小为一个标题栏大小，它悬浮在主界面上，要展开只需点一下“焓熵查表通”这几个字。在数据上点击并按住鼠标左 键，数据上显示一只表示系统已抓取该数据，按住鼠标左键实现拖动。 16
南华大学本科生毕业设计（论文）开题报告 设计（论文）题目 12MW机组抽汽汽轮机总体设计 设计（论文）题目来源 自选课题 设计（论文）题目类型 工程设计类 起止时间 20150112～20150530 设计（论文）依据及研究意义： 本设计研究的依据： 1883年瑞典工程师拉法尔创造出第一台轴流式汽轮机，它是一台3.7kw的单级冲动式汽轮机，转速高达26000r/min,相应的轮轴速度为475m/s。1884到1894年，英国工程师巴森斯相机创造出了现在复速级单级汽轮机。为了满足其他工业部门对蒸汽的需要，在1903到1907年间，出现了热能、电能联合生产的汽轮机，即背压式及调节抽汽式汽轮机。1920年左右，出现了给水回热式汽轮机。到1925年，出现了第一台中间再热式汽轮机。上个世纪40年代以后，汽轮机发展特别迅速。自70年代以来，工业发达国家汽轮机的制造水平普遍进入百万级。最大单机功率达到1300MW。1980年苏联制造的1200WM单轴汽轮机投入运行。 我国自1955年制造第一台中压6MW汽轮机以来，在之后的30几年时间里，已经走完了从中压机组到亚临界600WM机组的全部过程。目前我国超高压、亚临界参数125MW以上到60MW功率等级范围内汽轮机产品的制造质量、运行性能、可靠信等综合指标已达到国际同类机组的水平。我国已具有了与国际跨国公司相当的亚临界、常规超临界参数大功率汽轮机的设计制造能力。 对于小功率汽轮机具有如下特点： 1）初参数低。小功率汽轮机一般为中低压机组，初参数在3.4MPa/435℃以下。但是也有个别次高压（4.9～5.9MPa/435～450℃）或高压（8.9MPa/500℃）机组。 2）热力系统简单。小功率汽轮机一般为1～3级回热系统，无中间过热循环，热力系统简单。 3)结构简单。小功率汽轮机通常是单缸、单轴、定转速（3000rpm或1500rpm）汽轮机，个别机组为双缸及高转速（附加变速装置）。 现在火电厂基本都是高参数大容量机组，抽汽汽轮机主要是用于发电和供暖，能源利用率高，与普通凝汽式汽轮机相比也更为节能。因此设计12MW机组抽汽汽轮机有一定研究意义。
300MW汽轮机课程设计 （报告书） 学院： 班级： 姓名： 学号： 二O一六年一月十五日
300MW汽轮机热力计算 一、热力参数选择 1.类型: N300-16.67/537/537机组形式为亚临界、一次中间再热、两缸两排气。 额定功率:Pel=300MW; 高压缸排气压力prh=p2=3.8896MPa; 中压缸排汽压力p3=p4=0.7979Mpa; 凝汽器压力Pc=0.004698Mpa; 汽轮机转速n=3000r/min; 2.其他参数: 给水泵出口压力Pfp=19.82MPa; 凝结水泵出口压力Pcp=5.39MPa; 机械效率?ni=0.99; 发电机效率?g=0.99; 加热器效率?h=0.98; 3.相对内效率的估计 根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率： 高压缸，?riH=0.875 ; 中压缸，?riM=0.93; 低压缸?riL=0.86; 4.损失的估算 主汽阀和调节汽阀节流压力损失：Δp0=0.8335MPa; 再热器压损ΔPrh=0.1Prh=0.3622MPa; 中压缸联合气阀节流压力损失ΔP‘rh=0.02 Prh=0.07244MPa; 中低压缸连通管压力损失Δps=0.02ps=0.0162MPa; 低压缸排气阻力损失Δpc=0.04pc=0.1879KPa;
二、热力过程线的拟定 1. 在焓熵图,根据新蒸汽压力p 0=16.67 和新蒸汽温度t = 537,可确定汽轮机进气状态点 0（主汽阀前），并查的该点的比焓值h 0=3396.13,比熵s =6.4128,比体积v =0.019896。 2. 在焓熵图上,根据初压p 0= 16.67和主汽阀和调节气阀节533.62流压力损失Δp = 0.8335 以确定调节级级前压力p‘ 0= p -Δp =15.8365，然后根据p‘ 和h 的交点可以确 定调节级级前状态点1,并查的该点的温度t‘ 0=533.62,比熵s’ =6.4338，比体积v ‘ =0.0209498。 3. 在焓熵图上,根据高压缸排气压力p rh =3.8896和s =6.546437可以确定高压缸理想出口 状态点为2t，并查的该点比焓值h Ht = 3056.864,温度t Ht = 335.743,比体积v Ht =0.066192, 由此可以得到高压缸理想比焓降ΔHt H=h 0-h Ht =339.266 ,进而可以确定高压缸实际比焓降 ΔH i H=ΔH t H×?riH=296.8578,再根据h’rh、ΔH i M和p s可以确定高压缸实际出口状态2，并查 得该点比焓值h H =3099.2722,温度t H =351.3652,比体积v H = 0.0687,s H =6.6058。 4. 在焓熵图上，根据高压缸排气压力p rh = 3.8896和再热器压损Δp rh = 0.3622可以确定 热再热压力p’ rh =p rh -Δp rh = 3.5274,然后根据p’ rh 和再热蒸汽温度t th =537 确定中压缸进气 状态点为3（中压缸联合气阀前），并查的该点的比焓值h’ rh = 3535.213，比熵s‘ rh = 7.2612, 比体积v’ rh =0.1036。 5. 在焓熵图上，根据热再热压力p’ rh = 3.5274和中压缸联合气阀节流压力损失Δp’ rh = 0.07244 ，可以确定中压缸气阀后压力p’’ rh =p’ rh -Δp’ rh = 3.45496 ，然后根据p’’ rh 与h’ rh 的交点可以确定中压缸气阀状态点4，并查得该点的温度t’’ h = 536.7268,比熵s’’ rh = 7.2707，比体积v’’ rh =0.1058。若将中、低压缸的过程线画为一条圆滑曲线，则在前面⑤步之后进行如下步骤： 在焓熵图上，根据凝汽器压力pc=0.004698 和低压缸排汽阻力损失Δpc= 0.0001879 可以确定低压缸排汽压力pc’=pc+Δpc= 0.004886 在焓熵图上，根据凝汽器压力pc= 0.004698 和srh’= 7.2612 可以确定低压缸理想出口状态为5t，并查得该点比焓值hct=
一、填空题 1、运行班长（或值长）在工作负责人将工作票注销退回之前，不准将（检修设备）加入运行； 2、工作票中“运行人员补充安全措施”一栏，如无补充措施，应在本栏中填写：（“无补充”）不得（空白）。 3、汽轮机的基本工作原理是力的（冲动原理）和（反动原理）； 4、汽轮机的转动部分通常叫（转子），由（主轴）、（叶轮）、（动叶栅）、（联轴器）及其它装在轴上的零部件组成。 5、汽轮机的静止部分通常由（汽缸）、（隔板）、（汽封）、（轴承）等组成。 6、汽轮机的额定参数下的正常停机主要可以分为（减负荷）、（解列发电机）和（转子惰走）几个阶段。 7、根据电力法规要求：汽轮机应有以下自动保护装置：（自动主汽门）、（超速）、（轴向位移）、（低油压）和（低真空）保护装置。 8、汽轮机调速系统的静态试验是在汽轮机（静止）状态，起动（高压）油泵对调速系统进行试验，测定各部套之间的（关系）曲线，并应与制造厂设计曲线（基本相符）。 9、汽轮机的内部损失包括（进汽机构的节流）损失、（排汽管压力）损失、（级内）损失。 10、根据设备缺陷对安全运行的影响程度，设备缺陷分为（严重设备缺陷）、（重大设备缺陷）、（一般设备缺陷）三类。 11、运行设备出现（一、二）类缺陷，应迅速采取（有效）措施，严防扩大，并及时向有关领导汇报，需要（停机）处理的，及时提出（停机消缺）意见，严禁带病运行、拼设备。 12、汽轮机事故停机一般分为（破坏真空紧急停机）、（不破坏真空故障停机）、（由值长根据现场具体情况决定的停机） 13、汽轮机调节系统一般由（转速感受机构）、（传动放大机构）、（执行机构）、（反馈装置）等组成。 14、热电厂供热系统载热质有（蒸汽）和（热水）两种，分别称为（汽网）和（水热网）。 15、决定电厂热经济性的三个主要蒸汽参数是（初压力）、（初温度）、（排汽压力）。 16、汽轮机按热力特性分类分为（凝汽式汽轮机）、（调整抽汽式汽轮机）、（背压式汽轮机）。 17、对突发事故的处理，电力工人应具有（临危不惧）、（临危不乱）、（临危不慌）、（临危不逃）、果断处理的素质。
前言 《汽轮机原理》是一门涉及基础理论面较广，而专业实践性较强的课程。该课程的教学必须有相应的实践教学环节相配合，而课程设计就是让学生全面运用所学的汽轮机原理知识设计一台汽轮机，因此，它是《汽轮机原理》课程理论联系实际的重要教学环节。它对加强学生的能力培养起着重要的作用。 本设计说明书详细地记录了汽轮机通流的结构特征及工作过程。内容包括汽轮机通流部分的机构尺寸、各级的设计与热力计算及校核。 由于知识掌握程度有限以及二周的设计时间对于我们难免有些仓促，此次设计一定存在一些错误和遗漏，希望指导老师给予指正。 编者 2010年9月12日
内蒙古工业大学课程设计任务书 学院（系）：能动学院课程名称：汽轮机原理A 指导教师：云峰
第一章 22MW凝汽式汽轮机设计任务书 1.1 设计题目：25 MW凝汽式汽轮机热力设计 1.2 设计任务及内容 根据给定条件完成汽轮机各级尺寸的确定及级效率和内功率的计算。在保证运行安全的基础上，力求达到结构紧凑、系统简单、布置合理、使用经济性高。 汽轮机设计的主要内容： 1.确定汽轮机型式及配汽方式； 2.拟定热力过程及原则性热力系统，进行汽耗量于热经济性的初步计算； 3.确定调节级型式、比焓降、叶型及尺寸等； 4.确定压力级级数，进行比焓降分配； 5.各级详细热力计算，确定各级通流部分的几何尺寸、相对内效率、内功率与整机实际热力过程曲线； 6.整机校核，汇总计算表格。 1.3 设计原始资料 额定功率：12MW 设计功率：11.5MW 新汽压力：3.43MP a 新汽温度：435℃ 排汽压力：0.005MP a 冷却水温：15℃ 机组转速：3000r/min 回热抽汽级数：3 给水温度：150℃ 1.4 设计要求 1.严格遵守作息时间，在规定地点认真完成设计，设计共计两周； 2.完成设计说明书一份，要求过程完整，数据准确； 3.完成通流部分纵剖面图一张（0号图） 4.计算结果以表格汇总。