20m边坡支护操作排架计算书
一、计算依据：
钢管脚手架的计算参照：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
二、参数信息:
1.脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.30米，立杆的步距为1.50 米；
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 20 米，立杆采用单立管；
内排架距离墙长度为0.20米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连接件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米；
2.活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):4.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2；
3.风荷载参数
四川省西昌地区，基本风压为0.30，风荷载高度变化系数μz为1.50，风荷载体型系数μs为0.17；
考虑风荷载
4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1394；
脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；
安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:3；
脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片；
5.地基参数
地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kN/m2):1000.00；
基础底面扩展面积(m2):0.03；基础降低系数:1.00。
三、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
= 0.038 kN/m ；
小横杆的自重标准值: P
1
= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P
2
活荷载标准值: Q=4.000×1.500/3=2.000 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×2.000 = 3.056 kN/m；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:
=3.056×1.3002/8 = 0.646 kN.m；
最大弯矩 M
qmax
σ = M qmax/W =127.086 N/mm2；
小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.175+2.000 = 2.213 kN/m ；
最大挠度 V = 5.0×2.213×1300.04/(384×2.060×105×121900.0)=3.278 mm；
小横杆的最大挠度小于 1300.0 / 150=8.667 与10 mm,满足要求！
四、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P
1
= 0.038×1.300=0.050 kN；
脚手板的荷载标准值: P
2
= 0.350×1.300×1.500/3=0.227 kN；
活荷载标准值: Q= 4.000×1.300×1.500/3=2.600 kN；
荷载的计算值: P=(1.2×0.050+1.2×0.227+1.4×2.600)/2=1.986 kN；
大横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M
1max
=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M
2max
=0.267×1.986×1.500= 0.796 kN.m；
M = M
1max + M
2max
= 0.010+0.796=0.806 kN.m
抗弯强度:σ= 0.806×106/5080.0=158.650 N/mm2；
大横杆的抗弯强度σ= 158.650 小于[f]=205.0N/mm2；
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
V
max
= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
P=（0.050+0.227+2.600）/2=1.439kN
V= 1.883×1.439×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 3.641 mm；
最大挠度和：V= V
max + V
pmax
= 0.052+3.641=3.693 mm；
大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！
五、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
5.2.5):
R ≤ R
c
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P
1
= 0.038×1.500=0.058 kN；
脚手板的荷载标准值: P
2
= 0.350×1.300×1.500/2=0.341 kN；
活荷载标准值: Q = 4.000×1.300×1.500 /2 = 3.900 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.058+0.341)+1.4×3.900=5.939 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394
N
G1
= 0.139×21.500 = 2.997 kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
N
G2
= 0.350×3×1.500×(1.300+0.3)/2 = 1.260 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹串片，标准值为0.14
N
G3
= 0.140×3×1.500/2 = 0.315 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
N
G4
= 0.005×1.500×21.500 = 0.161 kN；
经计算得到，静荷载标准值
N
G =N
G1
+N
G2
+N
G3
+N
G4
= 4.733 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
N
Q
= 4.000×1.300×1.500×2/2 = 7.800 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W
o
-- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
W
o
= 0.300 kN/m2；
U
z
-- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
U
z
= 1.500 ；
U
s -- 风荷载体型系数：U
s
=0.170 ；
经计算得到，风荷载标准值
W
k
= 0.7 ×0.300×1.500×0.170 = 0.054 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N
G +1.4N
Q
= 1.2×4.733+ 1.4×7.800= 16.600 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 N
G +0.85×1.4N
Q
= 1.2×4.733+ 0.85×1.4×7.800= 14.962 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M
W
计算公式
M
w =0.85 ×1.4W
k
L
a
h2/10 =0.850 ×1.4×0.054×1.500×1.5002/10=0.022 kN.m；
七、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值：N =16.600 kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U = 1.550
计算长度 ,由公式 l
o = kuh 确定：l
o
= 2.685 m；
L
o
/i = 170.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l
o
/i 的结果查表得到：φ= 0.245 ；
立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 16600.000/(0.245×489.000)=138.559 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 138.559 小于 [f] = 205.000 N/mm2满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N =14.962 kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U = 1.550
计算长度 ,由公式 l
o = kuh 确定：l
o
= 2.685 m；
L
o
/i = 170.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l
o
/i 的结果查表得到：φ= 0.245立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 14962.020/(0.245×489.000)+21507.019/5080.000 = 129.120 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 129.120 小于 [f] = 205.000 N/mm2满足要求！
八、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 N
G2K
(kN)计算公式为：
N
G2K = N
G2
+N
G3
+N
G4
= 1.736 kN；
活荷载标准值：N
Q
= 7.800 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：G
k
= 0.139 kN/m；
H
s
=[0.245×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.736
+1.4×7.800)]/(1.2×0.139)=69.085 m；
脚手架搭设高度 H
s
等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 69.085 /(1+0.001×69.085)=64.621 m；
[H]= 64.621 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 N
G2K
(kN)计算公式为：
N
G2K = N
G2
+N
G3
+N
G4
= 1.736 kN；
活荷载标准值：N
Q
= 7.800 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：G
k
= 0.139 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： M
wk =M
w
/ (1.4×0.85) = 0.022 /(1.4
× 0.85) = 0.018 kN.m；
H
s
=( 0.245×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.736+0.85×1.4×(7.800+ 0.245×4.890×0.018/5.080)))/(1.2×0.139)=75.845 m；
脚手架搭设高度 H
s
等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 75.845 /(1+0.001×75.845)=70.498 m；
[H]= 70.498 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000m。
九、连接件的计算:
1、边坡连接件的轴向力计算值应按照下式计算：
N
l = N
lw
+ N
o
风荷载基本风压值 W
k
= 0.054 kN/m2；
每个连接件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A
w
= 13.500 m2；
连接件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N
o
= 5.000 kN；风荷载产生的连接件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
N
Lw = 1.4×W
k
×A
w
= 1.012 kN；
连接件的轴向力计算值 N
L = N
Lw
+ N
o
= 6.012 kN；
边坡连接锚杆用φ48钢管，布置间距4.5m×3.0m，交错布置,锚杆长1.5m，锚固入岩石约1m，外露长度约0.5m，外露部分与排架扣接。锚杆伸出扣件的距离大于10cm。锚筋孔采用M25水泥砂浆封堵密实。
2、连接件轴向力计算
其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,
由长细比 l/i=200.000/15.800的结果查表得到0.966；
A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连接件轴向力设计值 N
f
=φ×A×[f]=0.966×4.890×10-4×205.000×103 = 96.837 kN；
N l =6.012 f =96.837,连接件的设计轴向力计算满足要求！ 3、连接件与排架连接方式计算 锚杆与排架采用单个扣件连接时候，扣件抗滑阻力按照6.4KN计 连接件的轴向力计算值 N L = 6.012 kN < 6.40 kN 但考虑现场实际施工情况，排架还需承受锚杆钻机等机具钻孔产生的后推力，故连接件与排架采用两个扣件连接。如两个扣件不便扣接时，采用一个扣件连接，另将锚杆与排架焊接，焊接有效长度不小于4cm，焊缝不低于5mm。 连接钢管与排架焊接连接计算 角焊缝强度计算公式如下 N=0.7h f l w f f w=0.7×5×40×144=20.2KN 其中 N为焊缝的抗剪、抗拉及抗压力计算标准值， l w 为连接件焊缝计算长度，取l w =40 mm； 0.7h f 为连接件的角焊缝计算厚度，0.7h f =0.7×5 mm=3.5 mm； f f w为角焊缝的抗剪强度，取144.0 N/mm2； 上述连接件设置能够满足受力稳定要求。 十、结论： 本排架搭设能够满足20m高边坡支护相关施工作业安全要求。 基坑支护设计计算 1基坑支护设计的主要内容 2设计计算 根据地质条件的土层参数如图所示，根据设计要求，基坑开挖深度暂定为9m,按规范设定桩长为16.8m ，桩直径设定为0.8m ，嵌固深度站定为7.8m,插入全风化岩3.0m 。 2.1水平荷载的计算 按照超载作用下水土压力计算的方法，根据朗肯土压力计算理论计算土的侧向压力，计算时不考虑支护桩与土体的摩擦作用。地下水以上的土体不考虑水的作用，地下水以下的土层根据土层的性质差异需考虑地下水的作用。 土层水平荷载计算依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 1.计算依据和计算公式 主动土压力系数：) 2 45(tan 2i ai K ?-=ο 被动土压力系数：) 2 45(tan 2i pi K ?+?= (1)支护结构水平荷载标准值e ajk 按下列规定计算： 1）对于碎石土及沙土： a)当计算点深度位于地下水位以上时： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ b)当计算点深度位于地下水位以下时： w ai wa wa j wa j ai ik ai ajk ajk K h m h z K C K e γησ])()[(2---+-= 式中ai K —第i 层土的主动土压力系数； ajk σ—作用于深度z j 处的竖向应力标准值； C ik —三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪粘聚 力标准值； z j —计算点深度； m j —计算参数,当h z j π时，取z j ,当h z j ≥时，取h ； h wa —基坑外侧水位深度； wa η—计算系数，当h h wa ≤时，取1，当h h wa φ时，取零； w γ—水的重度。 2）对于粉土及粘性土： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ （2）基坑外侧竖向应力标准值ajk σ按下列规定计算： ok rk ajk σσσ+= （3）计算点深度z j 处自重应力竖向应力rk σ 1）计算点位于基坑开挖面以上时： j mj rk z γσ= 式中mj γ—深度z j 以上土的加权平均天然重度。 2）计算点位于基坑开挖面以上时： h mh rk γσ= 式中mh γ—开挖面以上土的加权平均天然重度。 （4）第i 层土的主动土压力系数K ai 应按下式计算 )245(tan 2ik ai K ?- =ο 式中ik ?—三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪摩擦角标准值。 钢板桩基坑支护计算书 一、结构计算依据 1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行 业强制性标准规范、规程。 2、提供的地质勘察报告。 3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。 4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。 5、管顶地面荷载取值为：城-A级。 6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。 7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。 （1）内支撑计算 内支撑采用25H 型钢 A=92.18cm 2 i x =10.8cm i y =6.29cm Ix=10800cm 4 Iy=3650cm 4 Wx=864cm 3 ][126.11529 .6725][13.678 .10725λλλλ=== <===y y x i l i l x 查得464 .0768.0==y x ?? 内支撑N=468.80kN ，考虑自重作用，M x =8.04N ·m MPa f A N fy y 215][6.1091018.92464.01080.4682 3 =<=???=?=? MPa f Wx Mx A N fx x 215][05.58107.1361004.810117768.01080.4684 6 23=<=??+???=+?=? （2）围檩计算 取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H 型钢 A=94.5cm 2 i x =13.1cm i y =7.49cm Ix=20500cm 4 Iy=6750cm 4 Wx=1370cm 3 [ 计算结果 ] 挡土侧支座负弯距为：M max =0.85×243.3kN ·m=206.8kN ·m ，跨中弯矩为M max =183.4kN ·m 支座处： MPa cm m kN Wx M 9.15013708.206max 13 =?==σ，考虑钢板桩结构自身的抗弯作用，可满足安全要求。 跨中：][87.13313704.183max 23 σσ<=?== MPa cm m kN Wx M 绿茵山庄边坡支护工程脚手架施工方案第1页 目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、架体设计 (2) 四、脚手架地基处理 (3) 五、架体搭设具体要求 (3) 六、脚手架搭设、拆除施工工艺及安全使用要求 (5) 七脚手架计算书 (9) 绿茵山庄边坡支护工程脚手架施工方案 一、编制依据 1、本工程边坡支护设计图纸； 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2001； 3、《建筑结构荷载规范》GB50009—2001； 4、《建筑施工手册（缩印本）》第四版（中国建筑工业出版社）； 5、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300—2001； 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91； 二、工程概况 观光路扩建改造工程I标段（GGL3+662.284～GGL5+380）位于宝安区中、东部，呈东西走向。原始地貌主要为丘陵、残丘和坳（冲）沟地势起伏较大。道路两侧共有8处高边坡，分别为3+885～3+980左侧、4+262～4+405左侧、4+448～4+510左侧、4+690～4+830右侧、4+840～4+970左侧、5+000～5+070右侧、和5+297～5+370左侧。现状边坡已进行了处理，基本稳定，随着道路的加宽扩建，需对边坡进行加固。边坡最大坡高分别达到20米～48米，总体坡角为45度～60度。 三、架体设计 落地架采用扣件式钢管脚手架，为全钢脚手架，外架沿边坡全长搭设。此脚手架用于边坡支护施工。 用φ48×3.5钢管和扣件搭设。脚手架立杆横距为1.4m,立杆纵距为3.0m，脚手架内立杆距边坡面300mm。横杆步距为0.75～1.5m。 脚手架外侧满挂密目安全网。 实用文档 G352长坪（湘黔界）至松桃公路改扩建工 程 K28+600-K28+970 右侧边坡防护 脚手架施工方案 编制： 审核： 审批： 贵州建工集团 实用文档 月十九日二О一六年 十 目录 第一章 编制依据 (17) 第二章 工程概况 . (18) 1 、施工安排 第五章 材料选择 . (22) 1 、钢管 . ................................... 2 、扣件 . ................................... 第六章 脚手架搭设 . (23) 第七章 安全保证措施 . (25) 第八章 脚手架的检查与验收 (29) 第九章 外脚手架搭设的安全技术措施 (29) 第三章 施工进度计划 (18) 第四章 方案选择 . ............................... 1、边坡治理工程对脚手架的要求 2、边坡治理工程中脚手架的结构特点 3、脚手架的结构设计 .......... 4、脚手架搭设方案 (19) (19) (19) (20) (20) 22 22 第十章 外脚手架拆除的安全技术措施 (30) 第十一章 工程应急救援预案 (31) 附件 扣件式落地架计算书 (34) 附件1：脚手架搭设专项施工方案 第一章编制依据 为保证本工程脚手架搭设的施工安全，脚手架搭设系统的设计、施工和验收 应满足但不限于下列文件、规范、标准和国家、企业的相关规定要求： 1、G352长坪（湘黔界）至松桃公路改扩建工程K28+600-K28+970右侧 边坡防护工程施工图。 2、中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》 第二章工程概况 预应力锚钉布置于G352 长坪（黔湘界）至松桃公路改扩建工程K28+600-K28+970段右侧边坡坡面上。 桩 锚 设 计 计 算 书 一、计算原理 1.1 土压力计算 土压力采用库仑理论计算 1.1.1 主动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??????? ?++=φδφδφa K 1.1.2 被动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????+-=φδφδφp K 1.1.3 主动土压力强度 a a ajk K C hK e 2-=γ 1.1.4 被动土压力强度 p p pjk K C hK e 2+=γ 1.2 桩锚设计计算 1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算： 02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ 式中，h p 为合力∑E pj 作用点至桩底的距离，∑E pj 为桩底以上基坑内侧各土层水平抗力 标准值的合力之和，T c1为锚杆拉力，h T1为锚杆至基坑底面距离，h d 为桩身嵌固深度， γ0为基坑侧壁重要性系数，h a 为合力∑E ai 作用点至桩底的距离，∑E ai 为桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和。 1.2.2 多排锚杆采用分段等值梁法设计计算，对每一段开挖，将该段状上的上部支点 和插入段弯矩零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一段梁中计算出的支点反力假定不变，作为外力来计算下一段梁中的支点反力，该设计方法考虑了实际施工情况。 1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采用圆形截面常规配筋，并根据桩体实际受力情况，适当减少受压面的配筋数。 s y cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++=π παα ()t s y cm s r f Ar f KSM A παπαπ ππαsin sin sin 323+-= αα225.1-=t 式中，K 为配筋安全系数，S 为桩距，M 为最大弯矩，r 为桩半径，f cm 和fy 分别为混 凝土和钢筋的抗弯强度，As 为配筋面积，A 为桩截面面积，α对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，用叠代法计算As 。 1.4 锚杆计算 边坡脚手架计算书 1 概况 对土质大于20m、石质大于30m 的挖方边坡为高边坡，TJ07施工段高边坡共计12 处，最大边坡高度为，长度合计1612m（单侧）。设计处理的方案有：骨架植草、挂网喷播植草、锚杆（索）格梁等防护加固形式，设计要求边坡开挖一级支护一级。 施工脚手架作为上述施工项目作业的载体，在高边坡支护设施中占有极高的地位，涉及施工安全、进度及文明施工、工程质量，需要按要求进行设计、组织审批，并严格按要求进行施工。 2 编制依据 脚手架施工图纸中所涉及的依据及规范： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130－2011）； 3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 4、《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)； 5、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-2016)； 6、边坡支护设计图、地勘资料及施工现场土质实际情况等； 3 脚手架计算 参数信息 脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为，立杆的排距为，横杆的步距为，斜杆间距；立杆采用单立管；下层斜杆距离坡面距离为米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×（详见图1）；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为。 图1 落地脚手架示意图 活荷载参数 施工荷载均布参数根据《扣规》查表可得(kN/m2):（包括施工过程中的钻机的冲击荷载）；脚手架用途:普通施工脚手架，同时施工层数:1。 静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):；脚手板自重标准(kN/m2):；安全设施与安全网(kN/m2):；脚手板铺设层数:1；脚手板类别:马道板脚手板。（以上参数均可以查表得到）地基参数 地基类型:既有边坡岩石；地基承载力标准值(kN/m2)：400；基础底面扩展面积(m2)：。 图2 脚手架基础示意图 脚手架计算 大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 均布荷载值计算 第一节方案编制目的为保证*******边坡防护工程的施工质量及安全，特编制本方案。 第二节方案适用范围 本方案仅适用于********第二合同段脚手架搭设作业施工。 第三节编制依据 1、《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1-2012)； 2、《公路路基施工技术规范》(JTGF10-2006)； 3、《公路工程施工安全技术规程》（JTGF90-2015）； 4、《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)； 5、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2012）； 6、我公司现场踏勘和调查获取的资料； 7、我公司现有的技术装备、施工能力以及类似工程的施工经验； 第四节工程概况 本项目部主要负责*******主线及互通区的路基、桥涵及相关附属工程施工。起点桩号为K14+460，终点桩号为K33+050，长。 本项目边坡防护工程采用施工一级，防护一级。路堑边坡单级高度10m，边坡平台设置宽度均为，坡顶开口线位置设置倒角，开挖边坡与自然山坡采用圆顺衔接。本工程根据地质条件，对于山体岩层比较破碎，节理、裂隙发育和有结构滑动面的边坡均采用人字形骨架锚杆护坡施工，为方便及安全施工，人字形骨架锚杆护坡施工时均需采用脚手架搭设施工作业平台。 第五节脚手架的材质要求 从施工工期、质量和安全要求等多方面综合考虑，结合以往施工经验，拟采用落地式双排扣件式钢管脚手架，脚手架材质要求如下： 1、钢管，选用外径48mm，壁厚，钢材强度等级Q235-A，钢管应平直光滑，有严重锈蚀、弯曲或裂纹的钢管不得使用。 2、扣件采用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》的要求，不得有裂纹、气孔、缩松、沙眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配。 3、脚手板、脚手片需符合有关规范要求。 第六节脚手架的搭设流程及要求 脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实(材料配备)→定位、设置底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→防护栏杆。 立杆间距 脚手架立杆纵距，横距，步距；连墙杆间距竖直，水平（即二步三跨），里立杆距边坡。 大横杆、小横杆设置 （1）大横杆在脚手架高度方向的间距为，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为15cm。 （2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，以形成空间结构整体受力。 剪刀撑 脚手架外侧立面的整个长度和高度上设置剪刀撑，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于15cm。 脚手板、脚手片的铺设要求 （1）脚手架铺板采用5cm厚30cm宽的木板或竹跳板，脚手板不得损坏、开裂，保证有足够的强度，防止在活动荷载作用下断裂。 （2）脚手板与脚手架之间必须绑扎牢固，板端伸出长度为15cm～30cm，能够保证脚手板有足够的固定长度，又防止脚手板探头过多而翘头坠落。 连墙件 （1）脚手架与边坡按水平方向，垂直方向，设一拉结点。 （2）拉结点应保证牢固，防止移动变形，应尽量设置在外架大小横杆接点处。 （3）边坡顶部处需加密拉结点，加强管架稳定性。 基坑设计计算9453090 前言 基坑支护工程伴随着现代建筑事业的告诉发展，其越来越重要。现代城市建筑物中，尤其是高层和超高层建筑中往往伴随有很大的基坑，故在修筑过程中需要设计支护方案对其支护。 在本设计支护过程中，主要涉及到软土地区的基坑支护形式和防水、降水方案。本基坑支护的两个主要方案有：排桩加内撑、地下连续墙加内撑。在本基坑支护内力计算中采用的方法主要有等值梁法和山肩帮男法。另外，支撑主要采用钢支撑。降水采用电渗法加喷射井点进行降水。在支护结构设计中，我们还要对支护结构进行抗隆起，抗渗验算。另外，在开挖过程中时时对基坑边缘和基坑周围的建筑物进行观察，以防止其过大变形。支护结构设计中最突出的为结构内力计算、配筋、基坑的稳定性验算、内撑的设计。熟悉了常见的内力计算方法及南方软土地区常见的支护形式，了解了各种各样的基坑支护形式 本基坑支护深度10m，周围环境较复杂。我们选取排桩加内撑和地下连续墙加内撑两种不同的支护型式。其中，排桩内力计算我们采用等值梁法进行计算。地下连续墙采用山肩邦男法进行内力计算。在等值梁法进行计算时，我们将内撑简化为铰支座,使其变成一个一次超静定结构，然后计算出内力并进行配筋。山肩邦男法进行计算时，采用分层开挖的方式。在第一次开挖后，根据力矩平衡、内力平衡计算，得出第一道内撑所受的力和墙体所受到的弯矩。这样依次直至最后一次开挖,得出墙体所受的最大弯矩与内撑所受到的力。内力计算完成后对基坑进行抗隆起、抗渗稳定性验算。在最后，对基坑采用理正软件进行复核计算结果。 The Foundation Supporting’s depth is 10m, the surrounding environment is complex. We select two different types that are piles adding the support and underground continuous wall adding the support . We use the Equivalent Beam method to calculate the pile internal forces. But we use the Shanjianbangnan method to calculate the underground continuo us wall’s internal forces.We simplify the internal supports into hinged supports and calculate by the equivalent beam method. we turn out to be a statically indeterminate structure,we can calculate the internal forces and reinforcement. When we calculate by the Shanjianbangnan method, we make slicing excavation. After the first excavation, the first wall’s force and bending moments that the wall will be calculated by torque balance and internal forces balance calculations. We get the biggest bending moment and the biggest force until the last excavation by upper step one by one. After the completion of the internal force calculation ,anti-uplift and the impermeability stability checking should be taken. In the end, we verify the correctness of the results for excavation by using Lizheng software. 嘉荷银座深基坑支护设计计算书 工程概况 嘉荷银座工程，地上17层，地下1层，框架剪力墙结构，地下室为整体筏板基础，深基坑开挖至地下 5.8m，基坑开挖支 护平面如图，工程地质情况如表所示，冬季施工不考虑地下水位的影响。 各土层主要物理，力学指标值 基坑形状如图: 39400 32000 地质情况 根据现场勘察资料，拟建场区地形基本平坦，本工程所涉及的地层从上至下分述如下： 1、杂填土：地表2.7m厚 2、粉质砂土:1.7m厚 3、粘土层：1.4m厚 4、其中地下水位在自然地坪下12n处一CFG桩设计1.计算主动土压力强度： 计算第一层土的土压力强度；层顶处和层底处分别为： 二a。= ' i z tan 2(45 - 1/ 2) 二0 匚ai = i h i tan 2(45 一:i / 2 ) 2 O 0 =i5 .5 2 tan 2(45 - i6 / 2 ) =i7 .6 KPa 第二层土的土压力 强度层顶处和层底处分别为： r仃i h i tan2(45 - 2/2)- 2ctan(45 - 2/2) — 15.5 2 tan 2(45 - 17 .2 /2) - 2 10 tan( 45 - 17 .2 /2) =1 .94 KPa 二 2 =(恂2h2)tan2(45 - 2/2)- 2c?tan(45 - 2/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 -17.2/2)-2 10 tan(45 -17.2 /2) 二31.9KPa 第三层土的土压力强度层顶处和层底处分别为： -^(忤2h2)tan2(45 - 3/2) - 2c s tan(45 - 3/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 - 21/2)-2 12 tan( 45-21/2) = 24.1KPa 「日3=(巾1 2h2 3h3)tan2(45 - 3/2)- .2. 2c3tan(45 - 3/2) o O -(15.5 2 18.5 3 20.5 3) tan 2(45 - 21 /2)- 2 12 tan(45 - 21 /2) 二53 KPa 计算被动土压力强度： 5 二3h3tan2(45 - 3/2)2c3tan(45 3/2) 二20.5 3 tan2(45 - 21 /2) 2 12 tan(45 21 /2) 二36KPa 二p2 3h d tan 2(45 - 3/2) 2c3 tan( 45 3/2) =20 .5 3 tan 2(45 - 21 /2) 2 12 tan( 45 21 /2) =36 43 .1h d 3.计算嵌固深度： A.基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距h cl 高边坡脚手架专项施工 方案 标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N] 贵定县小河水库工程 高边坡施工排架搭设方案 批准： 审核： 编制： 浙水股份公司 贵定县小河水库工程项目部 二〇一五年八月九日 目录 一、工程概况 (3) 二、编制依据 (3) 三、边坡脚手架方案 (3) （一）脚手架采用材料 (3) （二）脚手架搭设技术措施 (4) （三）脚手架搭设工艺流程 (5) 四、脚手架设计验算 (6) （一）排架工作条件特点 (6) （二）钢材设计强度取值说明 (6) （三）脚手架设计参数 (7) （四）脚手架计算 (7) （五）脚手架交底及验收 (12) 五、脚手架作业安全措施 (14) （一）脚手架搭设安全措施 (14) （二）脚手架高空作业安全措施 (15) （三）脚手架拆除安全措施 (16) 一、工程概况 贵定县小河水库项目工程，边坡平均高度20m，坡比为1:，边坡支护主要工程项目为：砂浆锚杆、挂钢筋网、喷混凝土等，支护施工采用双排扣件式钢管脚手架作业，分片进行施工。边坡已开挖完成，锚杆施工需搭设排架。 二、编制依据 1.施工图纸 2.主要规范、规程： 《钢结构设计规范》 GB50017-2014 《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJl30—2011 《建设管理制度汇编》JDSW—XH—ZD—2015 3.参考手册 简明建筑施工手册2003年9月版 实用建筑施工安全手册1999年7月版 建筑施工计算手册2001年7月版 三、边坡脚手架方案 （一）脚手架采用材料 1.脚手架采用φ48mm、壁厚钢管，每米自重,符合现行国家标准，连接扣件采用标准扣件,直角扣件每个自重；旋转扣件每个自重；对接扣件每个自重;进场后钢管立杆、大横杆和斜杆的最大长度为。 2.脚手板应采用木板或者串片毛竹制作，厚度不小于50mm，宽度大于等于250mm，长度不小于，其材质应符合国家现行有关建材标准。 3.连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）中 Q235A钢的要求。 （二）脚手架搭设技术措施 某综合楼深基坑支护设计 一、工程概况 1.环境条件概况 某综合楼是集购物、商住、办公于一体的综合性建筑，建筑面积70000m2。工程占地面积144×40m2。上部结构由三幢19~20层的塔楼组成，最大高度达81.5m，其中1号、2号楼带三层裙楼，三幢楼的裙房连在一起。塔楼群房采用框架剪力墙结构，钻孔灌注桩箱形基础，设两层地下室，挖深为8.9m，电梯井局部挖深达11.6m。该建筑物西侧剧长宁街仅5m，且在路面下埋有电缆线、煤气管道、自来水管道及污水管道等市政公用设施。南边是新华联施工现场，其围墙局开挖最小距离为4m，青春小区土方开挖时，新华联施工现场正处于打钻孔灌注桩阶段。东侧大部分为一片已完成拆迁的空地，其中有一幢友谊服装厂的四层厂房，间距约13m，北侧距长庆街约12m。 该场地为原住宅及厂房等拆除后整平，场地基本平坦。根据地质勘测勘料，地下水位埋藏较浅，平均深度为1.15m，其中上部土层透水性较好。 该场地30m深范围内土层的主要物理力学指标如下： 二、降水设计 根据本地的工程地质水文条件以及周围环境，设计采用喷射井点降水系统。由于上部透水性较好，采用环圈形式布置井点，并配抽水设备。方案为潜水完整井。 1．井点系统布置 井点管呈长方形布置，总管距沉井边缘1.5m。沉井平面尺寸为144×40m2，水力坡度取1/10。 1)井点系统总长度 [（144+1.50*2）+(40+1.50*2)]*2=380m 2)喷射井点管埋深 H=11.6+IL1=11.6+1/10*43/2=13.75m 取喷射井点管长度为14m 3)虑水管长度取L=1.5m ,φ38mm 4)在埋设喷射井点时冲孔直径为600mm，冲孔深度比滤水管深1米. 即：14.50+1.50+1.00=17.00m 井点管与滤水管和孔壁间用粗砂填实作为砂滤层，距地表1.00m处用粘土封实以 安康市张岭廉租房六、七号楼 边坡工程支护 设计计算书 设计：魏小勇 审核：张海峰 审定：张忠永 西北综合勘察设计研究院 二○一二年四月 1 目录 一、边坡整体稳定性计算简图 (2) 二、17米长抗滑动桩计算 (2) 三、21米抗滑动桩验算 (8) 四、抗滑桩桩顶冠梁计算书 (15) 五、BC段弹性地基梁计算书 (20) 六、AB段已有抗滑桩验算 (24) 七、埋入式锚固梁计算书 (33) 1 一、边坡整体稳定性计算简图 二、17米长抗滑动桩计算 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 2 墙身尺寸: 桩总长: 17.000(m) 嵌入深度: 6.000(m) 截面形状: 方桩 桩宽: 1.600(m) 桩高: 2.200(m) 桩间距: 4.400(m) 嵌入段土层数: 1 桩底支承条件: 铰接 计算方法: M法 土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) 内摩擦角(度) 土摩阻力(kPa) M(MN/m4) 被动土压力调整系数 1 50.000 21.000 40.00 180.00 25000.000 1.000 初始弹性系数A: 50.000(MN/m3) 初始弹性系数A1: 30.000(MN/m3) 桩前滑动土层厚: 11.000(m) 锚杆（索）参数: 锚杆道数: 1 锚杆号锚杆类型竖向间距水平刚度入射角锚固体水平预加筋浆强度 ( m ) ( MN/m ) ( 度 ) 直径(mm) 力(kN) fb(kPa) 1 锚索 0.100 8.810 30.00 150 400.00 2100.00 物理参数: 桩混凝土强度等级: C30 桩纵筋合力点到外皮距离: 35(mm) 桩纵筋级别: HRB400 桩箍筋级别: HPB235 桩箍筋间距: 200(mm) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 23.000(度) 墙背与墙后填土摩擦角: 18.000(度) 墙后填土容重: 19.200(kN/m3) 横坡角以上填土的土摩阻力(kPa): 35.00 横坡角以下填土的土摩阻力(kPa): 40.00 坡线与滑坡推力: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 1 0.000 0.000 地面横坡角度: 0.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 参数名称参数值 推力分布类型梯形 梯形荷载(q1/q2) 0.510 桩后剩余下滑力水平分力 1180.000(kN/m) 桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m) 采用土压力计算时考虑了桩前覆土产生的被动土压力 3 金沙江白鹤滩水电站2016-2017年度施工区抢险及防汛零星工程第Ⅱ标段 骑骡沟大桥左岸桥头 脚手架施工方案 编制： 复核： 审核： 中铁十五局集团第一工程有限公司 白鹤滩水电站项目经理部 目录 1 工程概况 (1) 2 编制依据 (1) 3 施工方案 (1) 3.1施工准备 (1) 3.2 施工工艺 (1) 3.3 施工要求 (3) 4 施工进度安排 (4) 5 主要材料及机具要求 (4) 5.1主要材料 (4) 5.2主要机具 (5) 6 质量保证措施 (5) 7 安全保证措施 (6) 7.1架子工上岗要求 (6) 7.2注意事项 (6) 7.3脚手架的安全防护 (7) 8 脚手架计算书 (7) 8.1计算参数 (7) 8.2大横杆的计算： (8) 8.3小横杆的计算: (10) 8.4扣件抗滑力的计算: (11) 8.5脚手架立杆荷载计算: (12) 8.6立杆的稳定性计算: (13) 8.7最大搭设高度的计算: (15) 8.8连墙件的计算: (16) 8.9立杆的地基承载力计算: (17) 1 工程概况 受雨季持续降雨影响，葫白公路骑骡沟大桥左岸桥头附近路基K10+980~K11+000段左侧边坡发生局部垮塌，为防止垮塌加剧，加强路基边坡稳定性，对该边坡采用系统喷锚支护修复。由于此边坡高度较高，施工中需搭设脚手架，特编制此专项方案。 2 编制依据 2.1 《白鹤滩水电站工程设计（修改）通知单》（编号：BHT/365-[2015]-007），关于修复葫白公路骑骡沟大桥左岸桥头附近路基垮塌边坡支护的设计通知。 2.2 《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 2.3 《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-2011)。 2.4 我单位拥有的工法、科技成果和现有的管理水平、劳动力设备、技术能力以及以前所从事的类似项目所积累的施工经验。 3 施工方案 3.1 施工准备 3.1.1队伍、人员、机械设备进场：安排专业人员进行施工，主要施工机械设备根据施工需要相应配备。 3.1.2施工用电：采用柴油发电机供电。 3.1.3原材料准备：备足所需原材料，经项目部自检合格，监理工程师抽检合格后方可使用。 3.1.4对脚手架搭拆施工班组进行安全、技术交底，交底双方均应签字。 3.1.5清除脚手架搭设四周的障碍物，以便安放垫板。 3.2 施工工艺 脚手架搭设高度约为35m，分两个平台搭设。第一平台搭设在混凝土路面上，高度为 万州江南新区上部路C段与陈九路立交工程 东侧危岩治理工程 脚 手 架 方 案 编制单位：核工业志诚建设工程总公司 编制人： 审核人： 编制时间： 2015年12月20日 目录 第一节、工程概况------------------- 2 一、工程基本概况----------------------------------------------------------------- 2 陡崖多为砂岩组成，陡崖坡脚多为泥岩或砂质泥岩构成，由于砂泥岩的差异风化多在砂、泥岩交界地带形成岩腔。在陡崖间分布为斜坡，斜坡上主要为林地、灌木，地形坡角25°～45°。陡崖顶部为平缓地带，地形相对较平缓，地形坡角5°～15°，分布有大量农作物及植被。陡崖底部为上部路C段与陈九路立交工程。---------------- 2危岩治理工程主要工作量（见下表）： -------------------------------------------- 3 二、施工要求---------------------------------------------------------------------- 4 三、技术保证条件----------------------------------------------------------------- 4第二节、编制依据------------------- 5第三节、施工计划------------------- 6 一、施工进度计划（附表：施工进度计划表）------------------------------------ 6 二、材料与设备计划 -------------------------------------------------------------- 6第四节、施工工艺技术---------------- 8 一、工艺流程---------------------------------------------------------------------- 8 二、施工方法---------------------------------------------------------------------- 8 四、检查验收--------------------------------------------------------------------- 13第五节、施工安全保证措施----------- 16 一、组织保障--------------------------------------------------------------------- 16 二、技术措施--------------------------------------------------------------------- 18 三、监测监控-------------------------------------------------------------------- 25 四、应急预案-------------------------------------------------------------------- 26第六节、劳动力计划 ---------------- 28 一、专职安全生产管理人员 ----------------------------------------------------- 28 第一章工程概要 1.1 工程概况 工程概况，附上基坑周边环境平面图 1.2场区工程地质条件 附上典型的地质剖面图 1.3 水文地质条件 1.4 主要设计内容 分析评价了场地的岩土工程条件。 根据场地的工程地质条件、水文地质条件，充分考虑到周边地层条件，选择技术上可行,经济上合理,并且具有整体性好、水平位移小,同时便于基坑开挖及后续施工的可靠支护措施，通过分析论证选择合适的基坑支护方案。 对基坑支护结构进行了具体设计计算，其中包括土压力计算、钻孔灌注桩的设计计算及锚杆的设计计算、稳定性验算（根据具体选择的支护方式，按照规范的要求进行设计，计算，和验算）。当不能满足稳定性要求的时候，需要重新设计计算或者做必要的处理，直至达到稳定性的安全要求。 选择经济、实效、合理的基坑降水与止水方案。 基坑支护工程的施工组织设计与工程监测设计。 1.5 设计依据 (1)甲方提供资料，岩土工程勘察报告（列出详细的清单） (2)现行规范、标准、图集等（按照规定的格式列出详细的清单，必须是现行规范） 第二章基坑支护方案设计 2.1 设计原则（摘自规范） 2.1.1 基坑支护结构应采用以分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计 2.1.2 基坑支护结构极限状态可分为下列两类: a. 承载能力极限状态:对应于支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变形导致支护结构或基坑周边环境破坏； b.正常使用极限状态：对应于支护结构的变形已妨碍地下结构施工或影响基坑周边环境的正常使用功能。 2.1.3 基坑支护结构设计应根据表3选用相应的侧壁安全等级及重要性系数。 表2.1 基坑侧壁安全等级及重要性系数 安全等级破坏后果 1.10 一级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响很严重 1.00 二级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响一般 0.90 三级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响不严重 注：有特殊要求的建筑基坑侧壁安全等级可根据具体情况另行决定 2.1.4 支护结构设计应考虑其结构水平变形、地下水的变化对周边环境的水平与竖向变形的影响，对于安全等级为一级和对周边环境变形有限定要求的二级建筑基坑侧壁，应根据周边环境的重要性、对变形的适应能力及土的性质等因素确定支护结构的水平变形限值。 2.1.5 当场地内有地下水时，应根据场地及周边区域的工程地质条件、水文地质条件、周边环境情况和支护结构与基础型式等因素，确定地下水控制方法。当场地周围有地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，应对基坑采取保护措施。 2.1.6 根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的设计要求，基坑支护应按下列规定进行计算和验算： 基坑支护设计计算书 桩 锚 设 计 计 算 书 一、计算原理 1.1 土压力计算 土压力采用库仑理论计算 1.1.1 主动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????++=φδφδφa K 1.1.2 被动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????+-=φδφδφp K 1.1.3 主动土压力强度 a a ajk K C hK e 2-=γ 1.1.4 被动土压力强度 p p pjk K C hK e 2+=γ 1.2 桩锚设计计算 1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算： 02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ 式中，h p 为合力∑E pj 作用点至桩底的距离，∑E pj 为桩底以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和，T c1为锚杆拉力，h T1为锚杆至基坑底面距离，h d 为桩身嵌固深度， γ0为基坑侧壁重要性系数，h a 为合力∑E ai 作用点至桩底的距离，∑E ai 为桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和。 1.2.2 多排锚杆采用分段等值梁法设计计算，对每一段开挖，将该段状上的上部支点和插入段弯矩零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一段梁中计算 出的支点反力假定不变，作为外力来计算下一段梁中的支点反力，该设计方法考虑了实际施工情况。 1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采用圆形截面常规配筋，并根据桩体实际受力情况，适当减少受压面的配筋数。 s y cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++= π παα () t s y cm s r f Ar f KSM A παπαπ ππα sin sin sin 323+-= αα225.1-=t 式中，K 为配筋安全系数，S 为桩距，M 为最大弯矩，r 为桩半径，f cm 和fy 分别为混凝土和钢筋的抗弯强度，As 为配筋面积，A 为桩截面面积，α对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，用叠代法计算As 。 1.4 锚杆计算 1.4.1 锚杆截面积为： α δcos P D b b SR K A = 式中：K b 为锚杆面积安全系数，R D 为所需锚杆拉力，δP 为锚杆抗拉强度，α为锚杆与水平线之间的夹角，S 为桩距。 1.4.2 锚杆自由段长度为： () ? ?? ? ? --? ?? ?? +-+=2135sin 245cos φαφ G A H L f 式中： H 为开挖深度，A 为土压力零点距坑底距离，D 为桩如土深度，G 为锚杆深度。 .. . . 万州江南新区上部路C段与九路立交工程 东侧危岩治理工程 脚 手 架 案 编制单位：核工业志诚建设工程总公司 编制人： 审核人： 编制时间：2015年12月20日 目录 第一节、工程概况 ------------------------------------------ 2 一、工程基本概况 (2) 二、施工要求 (3) 三、技术保证条件 (3) 第二节、编制依据 ------------------------------------------ 4第三节、施工计划 ------------------------------------------ 5 一、施工进度计划（附表：施工进度计划表） (5) 二、材料与设备计划 (5) 第四节、施工工艺技术 ------------------------------------ 7 一、技术参数 (7) 二、工艺流程 (8) 三、施工法 (8) 四、检查验收 (12) 第五节、施工安全保证措施 ---------------------------- 15 一、组织保障 (15) 二、技术措施 (17) 三、监测监控 (22) 四、应急预案 (23) 第六节、劳动力计划 ------------------------------------- 24 一、专职安全生产管理人员 (25) 二、特种作业人员 (25) 第七节、计算书及相关图纸 ---------------------------- 25【计算书】 (25) 第一节、工程概况 一、工程基本概况 本工程危岩治理区属侵蚀剥蚀台状丘陵地貌区，位于长江东岸高陡斜坡地带，整个勘察区地势高差大，坡度陡，呈陡崖、陡坡地形，地形形态多呈折线型，自上而下，地貌形态呈平台～陡崖～斜坡，坡体上植被发育（详见照片1.1-1～2）。最大高程501.47m（陡崖顶部），最低高程285.33m（在建立交外侧），相对高差216.14m。 斜坡总体地形东高西低，坡向235～330°，主要发育有4级陡崖，其中第一级陡崖长约375m（仅指在勘察区长度，实际陡崖向两端延伸较远，下同），分布高程445～482m，最大高差约37m，坡向235～330°左右，坡角75°～85°，局部直立；第二级陡崖长约397m，分布高程421～447m，最大高差约26m，坡向235～229°左右，坡角75°～85°，局部直立；第三级陡崖长约292m，分布高程370～407m，最大高差约37m，坡向254-327°左右，坡角75°～85°，局部直立；第四级陡崖长约400m，分布高程305～335m，最大高差约30m，坡向270-300°左右，坡角75°～85°，局部为公路修建形成的高边坡，已基本治理，不属于本次危岩勘察对象。此外，在第二级陡崖和第三级陡崖之间，以陡坡为主，间夹小段陡崖（原危岩调查报告中的第三级陡崖），坡向315-330°左右，坡角25°～60°；在第三级陡崖和第四级陡崖之间，靠近第三级陡崖附近发育WY23危岩体。本场地危岩体主要分布在1～3陡崖带。 陡崖多为砂岩组成，陡崖坡脚多为泥岩或砂质泥岩构成，由于砂泥岩的差异风化多在砂、泥岩交界地带形成岩腔。在陡崖间分布为斜坡，斜坡上主要为林地、灌木，地形坡角25°～45°。陡崖顶部为平缓地带，地形相对较平缓，地形坡基坑支护设计计算——土压力.
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