660 MW凝汽式发电机组全厂原则性热力系统的设计
学院：交通学院
专业：热能与动力工程
姓名：
学号：
指导教师：李生山
2015年 12月
目录
1. 引言 .............................................................. 1 1.1设计目的 .........................................................1 1.2设计原始资料 .....................................................1 1.2.1汽轮机形式及参数..............................................1 1.2.2锅炉型式及参数：..............................................2 1.2.3回热系统......................................................2 1.2.4其它小汽水流量参数............................................2 1.3设计说明书中所包括的内容 .........................................2 2 原则性热力系统 ..................................................... 3 2.1发电厂原则性热力系统的组成 .......................................3 2.2 发电厂原则性热力系统的拟定内容 .................................3 2.3 发电厂的型式及规划容量的确定 ...................................3 2.4 主机的选择 .....................................................3 2.4.1 汽轮机的选择 .................................................3 2.4.2锅炉的选择....................................................3 2.5辅助热力系统 .....................................................3 2.5.1厂用辅助热力系统..............................................3 2.5.2废热及工质的回收利用..........................................3 2.5.3补水问题......................................................4 2.6发电厂原则性热力系统的拟定 .......................................4 3. 全厂原则性热力系统的计算 .......................................... 5 3.1计算原始数据 .. (5)
3.1.1汽轮机型式及参数..............................................5 3.1.2锅炉型式及参数................................................5 3.1.3回热系统及其参数..............................................5 3.2热力计算过程 .....................................................6 3.2.1整理原始数据..................................................6 3.2.2计算汽轮机各级抽汽系数j α∑和凝汽系数c α .......................8 3.2.3 汽轮机汽耗0D 的计算及流量校核 ..............................13 3.2.4 热经济性指标计算 ...........................................15 3.2.5 110%工况经济指标 ............................................17 4 管道计算 .......................................................... 19 4.1 管道类别和材料 ..................................................19 4.1.2 主蒸汽管道材料及应力计算 ....................................19 4.1.3 其它管道材料和应力计算 ......................................19 4.2 管道规范 .. (20)
4.2.1 公称直径 (20)
4.2.2其他管道的公称直径及实际流速 (20)
4.3壁厚的计算 (21)
4.3.1直管壁厚计算.............................. 21错误！未定义书签。
4.3.2弯管壁厚计算 (22)
4.4阀门 (23)
5.局部热力系统设计说明 (25)
5.1主蒸汽、再热蒸汽系统 (25)
5.1.1主蒸汽系统的选择 (25)
5.1.2主、再热蒸汽（一、二次汽）系统的温差偏差、压损及管径的优化 (25)
5.2旁路系统 (26)
5.3给水系统 (28)
5.3.1 给水泵的选择 (28)
5.3.2 给水系统的全面性热力系统 (28)
5.3.3 给水系统的运行 (28)
5.4回热抽汽系统 (29)
5.5除氧系统 (30)
5.6加热器疏水系统 (30)
5.7主凝结水系统 (31)
5.8全厂公用汽水系统 (31)
5.9主厂房内的冷却系统 (32)
5.9.1发电机的冷却系统 (32)
5.9.2汽轮机车间内的循环系统 (32)
5.9.3工业水系统 (32)
5.9.4全厂的疏水放水系统 (32)
6.总结 (34)
参考文献 (35)
热力发电厂课程设计说明书
1.引言
1.1设计目的
1.掌握整个热力发电厂的原则性热力系统的热力计算（热经济指标的计算方法）
2.熟悉热力发电厂的全面性热力系统图主要内容及设计要求；
3.在已知数据的基础上设计并绘制发电厂原则性热力系统图；
4.计算原则性热力系统：
要求额定工况的下热力计算，计算额定工况下的热经济指标，各处的汽水流量、抽气量、疏水量、凝结水量的大小。 5.设计热力发电厂的全面性热力系统 1)对部分局部热力系统分析说明
A.主蒸汽及旁路系统，再热蒸汽及旁路系统；
B.给水系统；
C.高压、低压回热抽汽及除氧系统的说明；
D.主凝结水系统；
E.抽真空系统；
F.锅炉的排污系统；
G.厂用汽系统；
H.全厂的疏、放水系统； I.发电机的冷却水系统；
2） 设计及绘制发电厂的全面性热力系统 3）完成全面性热力系统的答辩； 6. 编制热力发电厂课程设计说明书。 1.2设计原始资料
1.2.1汽轮机形式及参数
1、机组型式:N660-3.232/538/538
亚临界压力、一次中间再热、四缸四排气、单轴凝汽式 2、额定功率：P e =660MW 3、主蒸汽参数（主汽阀前）：P 0=3.232MPa ，t 0=538℃ 4、再热蒸汽参数(进气阀前）：
热段P rh =3.232MPa ，t rh =538℃ 冷段P rh 。i =3.567MPa ，t rh 。i =315℃ 再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。 0.080.08 3.5670.285rh rh i P P MPa ??=?=?=
5、汽轮机排气压力：P c =4.4/5.38MPa ；排汽比焓hc=2315.6kJ/kg 机组各级回热抽汽参数见表2-1。
表2-1 回热加热系统原始汽水参数
抽汽管道压损△P j
% 3 3 3 5 3 3 3 3 项 目 单位
H1
H2
H3
H4
H5
H6
H7
H8
抽汽压力P j
MPa 5.945 3.668 1.776 0.964 0.416 0.226 0.109 0.0197
抽汽焓h j k J /kg 3144.2 3027.1 3352.2 3169.0 2978.5 2851.0 2716.0 2455.8 加热器上端差δt ℃ -1.7 0 -1.7 0 2.8 2.8 2.8 2.8 加热器下端差δt 1 ℃
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
水侧压力p w
MPa 21.47 21.47 21.47 0.916 2.758 2.758 2.758 2.758
给水温度：t fw =274.8℃
给水泵出口压力P pu =21.47MPa ，给水泵效率0.83pu η= 除氧器至给水泵高差22.4pu H kPa =
小汽机排汽压力P c ，xj =6.27KPa ，小汽机排气焓h c ，xj =2422.6kJ/kg 1.2.2锅炉型式及参数：
1、锅炉型式：德国BABcock-2208t/h ，一次中间再热，亚临界压力，自然循环汽包炉
2、额定蒸发量：D b =2208t/h
3、额定过热蒸汽压力P b =17.42MPa
4、额定再热蒸汽压力P r =3.85MPa
5、额定过热气温t b =541℃，额定再热气温t r =541℃
6、汽包压力：P drum =18.28MPa
7、锅炉效率：92.0b =η 1.2.3回热系统
本热力系统共有八级抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供给三台高压加热器，第五、六、七、八级分别供给四台低压加热器，第四级抽汽作为高压除氧器的气源。七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器和低压加热器H5分别都设置内置式蒸汽冷却器，为保证安全性三台高压加热器的疏水均采用逐级自流至除氧器，四台低压加热器是疏水逐级自流至凝汽器。
汽轮机的主凝结水经凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、四台低压加热器、除氧器，然后由汽动给水泵升压，在经过三级加热器加热，最终给水温度为252℃。 1.2.4其它小汽水流量参数
高压轴封漏气量：0.01D 0，送到除氧器；
中压轴封漏气量：0.003D 0,送到第七级加热器； 低压轴封漏气量：0.0014D 0，送到轴封加热器； 锅炉连续排污量：0.005D b 。
其它数据参考教材或其它同等级汽轮机参数选取。 1.3设计说明书中所包括的内容
1.原则性热力系统的拟定及热力计算；
2.全面性热力系统设计过程中局部热力系统的设计图及其说明；
3.全面性热力系统过程中管道的压力、工质的压力、温度、管道的大小、壁厚的计算；
4.全面性热力系统的总体说
2 原则性热力系统
2.1发电厂原则性热力系统的组成
凝气式发电厂的热力系统有锅炉本体汽水系统、汽轮机本体热水系统、机炉间的连接管道系统和全厂公用汽水系统四部分组成。锅炉本体汽水系统主要包括锅炉本体的汽水循环系统，主蒸汽及再热蒸汽（一、二次蒸汽）的减温水系统、给水调节控制回路，及锅炉排水和疏水排放系统等。汽轮机本体热力系统主要包括汽轮机面式回热器（不含除氧器）系统、凝气系统、汽封系统、本体疏放水系统。机炉间的连接系统主要包括主蒸汽系统，低、高温再热蒸汽系统和给水系统（包括除氧器）等。再热式机组还有旁路系统。全场公用汽水系统主要包括机炉特殊需要的用汽、启动用汽、燃油加热、采暖供汽、生水和软化加热系统、烟气脱硫的烟气加热系统等。新建电厂还有启动锅炉向公用蒸汽部分供汽的系统。
因此，发电厂原则性热力系统主要由锅炉、汽轮机和以下各局部热力系统组成：一、二次蒸汽系统，给水回热加热和除氧器系统，补充水引入系统，轴封汽及其他废热回收（汽包炉连排扩容回收，冷却发电机的热量回收）系统，辅助蒸发系统。
2.2 发电厂原则性热力系统的拟定内容
1、确定发电厂的型式及规划容量；
2、选择主机（汽轮机、锅炉）；
3、确定正常工况下的辅助热力系统，绘制发电厂原则性热力系统图；
4、进行全厂原则性热力系统计算，以获得额定工况下的全厂热经济指标；
5、选择主要辅助热力设备（如给水泵、凝结水泵、除氧器及其水箱等）。
2.3 发电厂的型式及规划容量的确定
由设计任务书可知，该设计热力发电的型式为凝汽式。又由于本设计为660MW 凝汽式热力发电厂的设计，因此可将此电厂的规划容量看成是单机容量，既660MW。
2.4 主机的选择
2.4.1 汽轮机的选择
（1）汽轮机的选择：（由课程设计任务书及电厂型式确定）
凝汽式机组 N300-3.232/538/538
（2）单机容量选择：660MW
2.4.2锅炉的选择
（1）锅炉形式及容量：（根据锅炉是汽轮机匹配选择）
锅炉参数：德国BABcock-2208t/h，自然循环汽包炉锅炉过热器出口额定蒸汽压力宜为汽轮机额定进气压力的105%，过热器出口额定蒸汽量温度宜比汽轮机进气温度高5℃.冷却再热器管道，再热器，热段再热蒸汽管道额定工况下的压力，分别为汽轮机额定工况高压缸排气压力的2%，4%，2%.再热器出口额定蒸汽温度宜比汽轮机中压缸额定进气温度高5℃。
2.5辅助热力系统
2.5.1厂用辅助热力系统
（1）小汽轮机用汽；采用汽轮机第4级抽泣驱动汽动给水泵；
（2）燃油加热、烟气脱硫的烟气蒸汽加热系统等
2.5.2废热及工质的回收利用
（1）锅炉的连续排污利用系统
排污扩容回收工质，未回收的污水热量的回收；
（2）除氧器的排汽的利用系统
直接排到大气或者进入到凝汽器
2.5.3补水问题
（1）由于热力系统中存在漏气等工质损失，故需要对锅炉直行给水的补充，以弥补工质的损失，保证锅炉产汽平稳。
（2）补充水的补入原则
在满足主要的技术要求之上力求合理、经济效益最高。对什么地方补入及怎样补入有一定的要求，一般补水的温度和补入点的温度应该最小，因为换热温差最小，可用能损失越小。如补充水温度为20℃则应从凝汽器补入，若利用了排污加热，则从除氧器补入。
（3）补充水系统设计：
补入点：本课程设计中采用补充水经软化处理后从凝汽器补入；
补充水温度为40℃左右；
补充水量应与工质损失相等，本设计大致为0.015D
2.6发电厂原则性热力系统的拟定
根据前面的各项设计内容可拟定出发电厂原则性热力系统。原则性热力系统图见图1
该热力系统图中，发电厂机组型号为：N660-16.68/538/538,为国产机组，配德国BABcock-2208t/h，一次中间再热，亚临界压力，自然循环汽包锅炉。机组汽轮机为亚临界压力、单轴四缸四排气、一次中间再热。回热系统为“三高、四低、一除氧”，除氧器采用滑压式运行，七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器分别都设置内置式蒸汽冷却器。为保证安全性三台高压加热器的疏水自流至除氧器，四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器。补充水从凝汽器补入，除氧器采用第4段抽汽。给水泵设有两台汽动式调整泵，一台电动式备用泵；汽动式给水泵由凝汽式小汽轮机带动，其汽源来自4段抽汽，排气进入主凝汽器。为保证锅炉的汽水品质，对凝结水需全部过程进过处理，故设有凝结水除盐装置，及相应的升压泵。
3.全厂原则性热力系统的计算
3.1计算原始数据
3.1.1汽轮机型式及参数
机组型式：N660-3.232/538/538，
亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴凝气式汽轮机； 额定功率：P e =660MW 主蒸汽参数（主汽阀前）：P 0=3.232MPa ，t 0=538℃ 再热蒸汽参数(进气阀前）：
热段P rh =3.232MPa ，t rh =538℃ 冷段P rh 。i =3.567MPa ，t rh 。i =315℃ 再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。 0.080.08 3.5670.285rh rh i P P MPa ??=?=?=
汽轮机排气压力：P c =4.4/5.38MPa ；排汽比焓hc=2315.6kJ/kg 3.1.2锅炉型式及参数
锅炉型式:德国BABcock-2208t/h ，一次中间再热，亚临界压力，自然循环汽包炉
过热蒸汽参数:P b =17.42MPa ，t b =541℃ 汽包压力:P drum =18.28MPa 额定蒸发量:D b =2208t/h
锅炉效率:92.0b =η 再热蒸汽参数：
再热器进口参数: 再热器出口参数: 3.1.3回热系统及其参数
该机组设有S 级回热抽气，即：“三高四低一除氧”。结合原则性热力系统图选定额定工况时各抽气参数如表1所示：
表1：各级回热抽气参数
项目 单位 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽气压力 MPa
5.945 3.668 1.776 0.964 0.416 0.226 0.109 0.0197 抽气温度 C
344 320 430 330 268 191 110 71.7 抽气焓 KJ/K g
3144.2 3027.1 3352.2 3169.0 2978.5 2851.0 2716.0 2455.8 加热器上端
差 C
-1.7 0 -1.7 - 2.8 2.8 2.8 2.8 加热器下端
差 C
5.5
5.5
5.5
-
5.5
5.5
5.5
-
水侧压力 MPa 21.47 21.47 21.47 0.916 2.758 2.758 2.758 2.758 抽气管道压
损
%
3
3
3
5
3
3
3
3
最终给水水温度：274.8
前置泵和给水泵均由驱动汽轮机（小汽轮机）带动，其汽源取自主机第4段抽汽，排汽进入主凝汽器。给水泵出口压力：21.47pu P MPa =，给水泵效率：0.83；除氧
器至给水泵高差：H=22.4m 。
小汽轮机进气压力MPa P D T 69.00= 进汽比焓：043169/DT
h h kJ kg ==
小汽轮机排汽压力0.00627DT c P MPa = 进汽比焓：h c,xj =2315.6k J /kg 其他小汽水流量参数
高压轴封漏气量:0101.0D D sg =送至除氧器，比焓：Kg KJ h sg /5.32151=
中压轴封漏气量:02003.0D D sg =送至7号加热器，比焓：Kg KJ h sg /6.33292= 低压轴封漏气量:02003.0D D sg =送至轴封加热器，比焓：Kg KJ h sg /2.27163= 锅炉连续排污量：b BL D D 005.0=
工质渗漏量：001.0D D L =集中在第四级抽汽管路上。 补水量：0015.0D D mm =
其他数据的选取
各抽汽管压损为：5%,补充水经软化处理引入主凝汽器，其水温为C 40。主机的械
效率994.0=m η，发电机效率：99.0=g η，小汽轮机的机械效率99.0=DT
m η，给水泵出口压力P pu =21.47MPa ，给水泵效率0.83pu η=,汽轮机高压缸进汽节流损失：
%30=?P ，中压缸进汽节流损失：%2=?rh P ，中低压缸连通管损失：%1=?lpc P ；
各加热器的效率见具体计算。厂用电率07.0=ε，忽略加热器和抽气管路上的散热损失，忽略凝结水泵的工质比焓升。
3.2热力计算过程 3.2.1整理原始数据 1、 主蒸汽参数
由主气门前压力p 0=3.232MPa 温度C t 5380=，查水蒸汽性质表，得到主蒸汽的比焓值03460/h kJ kg =。
主气门后压取新汽压损%30=?P ，故
p ′
=(1-δ
p1
)p0=(1-0.04)16.68=16.0128Mpa 由p ′0=16.0128Mpa, h ′0= h0=3397.1kJ/kg,查水蒸气性质表，得主汽门后气温t ′0=535.254℃。 2、 再热蒸汽参数
再热蒸汽进入中压缸的压力为：p rh =3.232Mpa,温度t rh =538℃,查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值 h rh =3538.9029kJ/kg.
中压气门后压p ′rh =(1-δp2)p rh =(1-0.02)3.232=3.16736Mpa
由p ′rh =3.1673Mpa, h ′rh = h rh =3538.9029kJ/kg,查水蒸气性质表,得中联门后再热气温t ′rh =537.716℃.
中压缸排汽至低压连通管压损为：1%进入低压缸时的压力：MPa P lpc 0735.0=。 排汽压力0.006MPa ，排汽干度9.0=c χ。
在焓熵图上作该机组的汽态线，（见图2）改机组各计算点的汽水参数如下表2所示：
表2 机组各计算点的汽水参数
计算
点
设
备 抽汽口
加热汽侧 被加热水侧 压
力 温度
j t
焓h
压力
'
'
j P
饱和水温度
'sj
t
饱和水焓
'j h
疏水
d wj h
放热量
'j
q
出口温度
'wj t
压
力
'wj
p
出口焓
'wj
h
端差
'j
θ
焓升
'j τ
单
位 MPa C
KJ/K g MPa C
KJ/
Kg KJ/K g KJ/Kg C
MPa KJ/Kg C
KJ/Kg 0 - 16.17 538 3396.6 0 - 15.865 536 3396.6
1 H 1 5.945 387 3144.
2 4.392 256 1114.6 1070
.6 2073.6 256 21.47 1114.6 0 67.
9 2
H 2 3.668 321 3027.1 3.5862 244 1056.3 876.
3 2150.8 242 21.47 1046.7 2 192
.7 2 - 3.294 538 3538.3
3 H 3 1.776 447 3352.2 1.5537 200 852.3
4 749.
3 2602.9 200 21.
47
854 0 104.7
4
H 4 0.964
355
3169.0
0.7725 169 714
.87 169
0.9
16
714.87 0 99.
39 5
H 5 0.416 257
2978
.5 0.4269 146 615.02 508.
02 247
0.48 144
2.7
58
606.41 2 98.
39 6 H 6 0.226 191
2851
.0 0.2181 123 516.52 414.
52 223
6.48 119
2.7
58
499.51 4 84.
99 7 H 7 0.109 120
2716
.0 0.0943 98 410.63 311.3 2404.7 94 2.7
58 393.77 4 82.
47 8
H 8 0.019
62 2455.8 0.0419 73 322.34 207.04 224
8.86
69
2.7
58
288.82 4 81.
78 c c
0.006
35
2325.9
36.18 0.006
143.24
3.2.2计算汽轮机各级抽汽系数j α∑和凝汽系数c α
由于保温比较好，故加热器的热效率近似为：100%。 1、高压加热组的计算
（1）高压加热器H1的热平衡计算1α：
()1
,12,1,1d h w w fw h h h h --=ηαα=() 1080.9- 3144.20
.1 1056.6- 1204.89945.0?=0.07143
高压加热器H1的疏水系数 1,d α：
1,d α=1α=0.07143
（2）由高压加热器H2的热平衡计算2α：
()()
2
,22,1,1,3,2,2d d d d h w w fw h h h h h h ----=αηαα
=
()()
908.1- 3027.1 908.1- 1080.9 0.071430.1 890.4- 1056.69945.0?-?=0.07218
高压加热器H2的疏水系数 2,d α：
2,d α=1,d α+2α=0.07143+0.07218=0.14362
（3）由高压加热器3H 的热平衡计算3a ：
本级计算时，高压加热器3H 额进水焓为未知，故先计算给水泵的介质比焓升
pu h ?。
如图（3）所示，泵入口静压'
pu P ：
式中 4p ——除氧器压力，Mpa ；
'ρ——除氧器至给水泵水的平均密度，3m kg
pj p =0.5*（pu p +'pu p ）=0.5*（21.47+1.130）=11.30 Mpa 给水泵内介质平均比焓pj h ：
取pj h ='
pu h =746.0kg kj
根据pj p =11.30 Mpa 和pj h =746.0kg kj 查得： 给水泵内介质平均比容pu v =0.001112kg m 3 给水泵介质焓升pu τ
pu τ=pu h -'
pu
h =()
pu
pu pu pu p p v η3
'10?-
=()83
.0101.130-21.470.0011123
??=27.3kg kj
给水泵出口焓pu h ：
pu h ='
pu
h +pu τ=746.0+27.3=773.2kg kj 高压加热器H3的抽汽系数3α：
()()
3
,33,2,2,3,3d d d d h pu w fw h h h h h h ----=
αηαα
=
()()
770.6- 3352.2770.6- 908.1 0.143620.1773.2-890.49945.0?-?=0.03749
高压加热器H3的疏水系数 3,d α：
3,d α=2,d α+3α=0.14362+0.03749=0.1811
2.除氧器4H 的计算
除氧器物质平衡：4,c α=fw α+sp α=0.99447 +0.032570791=1.02704
[()())()(5,6,6,5,4,4,5,3,3,5,4,4,4w sg sg w sg sg w d d h w w c h h h h h h h h -------=αααηαα
]5,45,12,12,5,10,10,)
()(w w sg sg w sg sg h h h h h h -----αα
=
()[()()595.6
-3395.30.001430 595.6- 770.6 0.18110 594.4- 746.0 1.02704?-?-? ()()0.03235595.6-34740.001369595.6-3024.30.001591-?-?- ()]() 595.6-
3169.0595.6
-697? =0.04232
图3.3 给水泵焓升示意图
由于第４级抽气还供小汽机用汽，已知水泵效率85.0=fp η小汽轮机机械效率
99
.0=DT t η，于是小汽轮机汽耗系数
DT
t a 为：
3
.26005.185.0)15.245264.3121(?=?-?=???DT t
pu
fw DT
m DT t DT t a
a h a τη
所以0464.0=D T t a
故第4级抽气系数4a 为：07.00464.00236.044=+=+=D T t r a a a 3.低压加热组抽气系数：
（1）由低压加热器4H 的热平衡计算5a ：
低压加热器H5的出水系数5,c α：
5,c α=4,c α- 3,d α-4α-4,sg α-6,sg α-10,sg α-12,sg α
=1.02704-0.18110-0.04232-0.001430-0.001591-0.001369-0.03235 =0.76688
低压加热器H5的抽汽系数5α： ()5
,56,5,5,5d h
w w c h h h h --=
ηαα=
()
528.7- 2978.50
.1 507.0- 595.6 0.76688?=0.02773
低压加热器H5的疏水系数5,d α：
5,d α=5α=0.02773
（2）由低压加热器6H 的计算： 低压加热器H6的抽汽系数6α：
()()
6
,66,5,5,7,6,5,6d d d d h w w c h h h h h h ----=
αηαα
=
()()
435.5-2851.0435.5-528.70.027730.1414.2-507.00.76688?-?
=0.02838
低压加热器H6的疏水系数6,d α：
6,d α=5,d α+6α=0.02772+0.02838=0.05611
(3)低压加热器7H 的热平衡计算：
由于低压加热器H8的疏水采用疏水泵打回本级的主凝结水出口的形式，低压加
热器H7的进水比焓未知，故先预选'
7,w h =239.5kj/kg ，最后校核。
则低压加热器H7的抽汽系数7α：
()()
7
,77,6,6,'
7,7,5,7d d d d h w w c h h h h h h ----=
αηαα
()()()
258.7- 2716.07.2587.3154002862.0 258.7-435.50.056100.1239.5-414.20.76667-?-?-?=0.04699
低压加热器H7的疏水系数7,d α：
7,d α=6,d α+7α=0.05611+0.04699=0.10310
7H 的疏水系数：0995.0003.00280.00685.02,76,7,=++=++=sg d d a a a a
(4)低压加热器H8的热平衡计算：
由于低加H8的进水焓sg w h ,、疏水焓8,d h 为未知，故先计算轴封加热器SG 。
又由于轴封加热器SG 的出水系数未知，故先预选sg c ,α=0.63094，最后校核。 由SG 的热平衡，得轴封加热器出水焓sg w h ,：
sg w h ,=()sg
c h
sg d sg sg c h h h ,,'αηα-+
=()63094
.01
4157.315400062447.03.128?-?+
=131.14kj/kg
由sg w p ,=2.758Mpa ，sg w h ,=131.14 kj/kg ，查得轴封加热器出水温度
sg w t ,=30.69C ?。
由于低压加热器H8未设疏水冷却器，所以疏水温度8,d t =8,s t =59.1C ? 由7p =0.0197Mpa, 8,d t =59.1C ?查得低压加热器H8疏水焓8,d h =247.3 kj/kg 低压加热器H8的抽汽系数8α：
()()
8
,88,7,7,,8,,8d d d d h sg w w sg c h h h h h h ----=
αηαα
=
()()3
.2478.24553.2477.25810310.01/0.1319.23763094.0----?
=0.02997
低压加热器H8的疏水系数8,d α：
8,d α=7,d α+8α=0.10319+0.02998=0.13307
4、汽轮机凝气系数的计算及检验 （1）由凝汽器的质量平衡给计算c a
m a sg xj d c c αααααα----=∑8,5,
=0.76667-0.13307-0.03751-0.003924-0.03786 =0.55451
（2）由汽轮机汽侧平衡校验c a
H4抽汽口抽汽系数和'
4α '
4
α=4α+xj α+nf α+pl α =0.04252+0.03751+0.03235+0.01082 =0.12300
各加热器抽汽系数和∑j α
∑j
α
=1α+2α+3α+'
4α+5α+6α+7α+8α
=0.07143+0.07218+0.03749+0.12320+0.02772+0.02838+0.04709+0.02998 =0.43718 轴封漏汽系数和∑k sg ,α
∑k
sg ,α
=2,sg α+4,sg α+5,sg α+6,sg α+7,sg α+8,sg α+9,sg α+10,sg α
=0.0001913+0.001430+0.001032+0.001591+0.001265+0.0006731+ 0.0007626+0.001369 =0.008314 凝汽系数c α：
c α=1-∑j α-∑k sg ,α=1-0.43718-0.008314=0.55451
该值与由凝汽器质量平衡计算得到的c a 相等，所以凝汽系数计算正确。 3.2.3 汽轮机汽耗0D 的计算及流量校核
(1)估算汽轮机纯凝气运行时的汽耗0,c D ，锅炉热负荷b Q 及煤耗量
cp B Kg KJ q h h rq ic /79.1585)25.302929.3538(9.23259.3402c 0=-+-=+-=ω
h kg kg kJ MW P D g
m ic e
c /3.69208099
.0994.0/79.15851000
300360036000,=????=
=
ηηω
取由于回热而增大的汽耗子系数：26.1=β，则汽轮机汽耗： h kg D D c /2.8720213.69208026.10,'
0=?==β （3）汽轮机ij ij H ∑α的计算如下表3所示：
表3：ij ij H ∑α计算
气 缸 气态 线段 α
ij H
Kg
KJ H ij
ij /α
高 压 缸
0-1
99
.001.011
.010=-=-=-sg ααα
88.33002.30729.34021
010=-=-=-h h H 327.57
1-2
9598
.00302.099.01
1021=-=-=--ααα 51
.4251.302902.30722
121=-=-=-h h H 40.80
中
压 缸
2-3 8743
.0003.08773.08773
.00825.09598.02
,'
2
21'
32=-=-==-=-==--sg rh
rh rh ααααααα
57
.21772.332029.35382
132=-=-=-h h H 190.22
3-4
8322
.00421.08743.03
'
43=-=-=-αααrh 08
.19964.312172.33204
343=-=-=-h h H 165.67
4-5
7503
.001.00014.007.08322.03,44354=---=---=--L
sg ααααα
3.1213
4.300064.31215
454=-=-=-h h H 91.07
5-6
716
.00348.07508.05
5465=-=-=--ααα
6
.14874.285134.30006
565=-=-=-h h H 106.40
低压缸 6-7 6823
.00337.0716.066576=-=-=--ααα 12.15462.269774.28517
676=-=-=-h h H 105.16
7-8 6543
.0028.06823.077687=-=-=--ααα 0.66~0.83MPa
94.69
8-c
6181
.00362.06543.08878=-=-=--αααc 227
9.23259.255288=-=-=-c c h h H 140.31
整机
Kg KJ H ij ij /89.1261=∑α
由功率平衡式求汽耗0D ： 误差：
%5.0%26.0%1002
.872021|2.8720214.869722|%100D D D 0'00<=?-=?-=D δ，是允许的。
气耗率：
)./(9.2300000
4
.86972200h KW Kg P D d e ===。
以h kg D /4.8697220=为基准，计算各项汽水流量如下表4所示： 表4： 各项汽水流量
3.2.4 热经济性指标计算
（1） 汽轮机组热耗0Q 、汽轮机比热耗0q 、汽轮机绝对内效率i η
)()(000m m
w fw m m rh rh fw h h D q D h h D Q --+-=
=869722.4（3402.9-1096.15）+763007.5（3538.29-3029.5）—13045.8（1096.15—167.44）
=2382326967KJ/h=2382GJ/h )(00m m fw m m fw h h h h q -+-=α
=3402.9-1096.15+0.8773(3538.29-3029.5)-0.015(1096.15-167.44)
项目
kg/h 项目 kg/h 第一级抽汽010302.0D D = 26265.6 第七级抽汽07028.0D D = 24352.2 第二级抽汽020825.0D D = 71752.1 第八级抽汽080362.0D D = 31484.0 第三级抽汽030421.0D D = 36615.3 凝汽量 06181.0D D c = 537575.
4 H4汽耗 040234.0D D r =
20525.4
锅炉蒸发量 0D D b = 869722.4 小汽轮机汽耗 0t 0464.0D D DT = 40335.1 给水流量 0005.1D D fw =
874071 第五级抽汽050348.0D D = 30266.3 再热蒸汽流量 08773.0D D rh = 763007.5 第六级抽汽060337.0D D =
29309.6
补充水量 00015
.0D D mm = 13045.8
=2739.2KJ/Kg
46067.02
.273989.12610===q w t t η
(2)汽动给水泵功率：
kw P P V D P fp d fp fw fw DT
fp e 6.638185
.03600)89.02.21(1.187********)()(=?-??=?-=η
（3）汽轮机产电功率e
Q 0、热耗率e q 、热效率e e η、汽轮发电机组绝对电效率e η
h GJ Q Q e /32.238200==
)/(66.77756.6381103001032.23823
6
0h kW kJ P P Q q DT e e e
e
?=+??=+= 46298.066
.77753600
3600==
=e e e q η 45333.01032.238210300360036006
3
0=???==Q P e e η
（4）锅炉热负荷b Q
)(b rh rh fw fw b b b q D h D h D Q +-=
=869722.4×3411.17-874071×1096.15+763007.5×(3548.9-3018.5) =2413.357h GJ / (5) 管道效率p η %71.9836
.241332.23820===
b p Q Q η （6）全厂（单元）热耗cp Q 、热耗率cp q 、净热效率n
cp η、全厂（单元）毛效率cp η、净效率n cp η
h
/GJ Q Q b
b
cp =η=
全厂（单元）毛效率：=ηηη=ηb p e cp
)
h kW /(kJ 3600
3600q cp
cp ?==η=
)1(cp n
cp ε-η=η
（7）全厂煤耗s cp B 、全厂发电标准煤耗s
b ，全厂供电标准煤耗率s n b
全厂标准煤耗量：
h
/kg q Q B s
cp s
cp
标煤==
（注：取中国标准煤发热量q s =29270kJ/kg ）
全厂原煤耗量：h /kg q Q B 1
cp cp ==
（注：取燃煤低位发热量q 1=15660kJ/kg ）
全厂发电标煤耗率：
)
h kw /(g 292703600
b cp s ?=?η=
标煤
净供电煤耗率：)h kw /(g 123
.0b n
cp
n
cp ?=η=
标煤 3.2.5 110%工况经济指标
机组的最大工况即110%工况，此时机组的进气压力和温度都不变，只是进气量有所增加；因此汽轮机每级后蒸汽参数也不变，抽汽参数也与额定工况相同。 （1）功率平衡式求汽耗率'0D
h
/kg H P 3600D g m ij ij '
e '0
=ηηα∑=
汽耗率：
)h KW /(kg P D d 'e
'0'
0?===
（2）汽轮机组热耗'0Q 、汽耗机比热耗'0q ，汽轮机绝对内效率'i η )h h (D q D )h h (Q Q mm w fw 'mm rh 'rh fw 0'0'0--+-=
()
m m fw m m rh rh fw h h q h h q --+-=αα0'0
46067.02
.273989
.12610===
q w i i η （3）汽动给水泵功率：
()()()kw P P V D P fp d fp fw fw DT
fp e 8.701985.0360089.02.211.12.9614783600''=?-??=?-=η
（4）汽轮机产电功率'
0e Q 、热耗率'e q 、热效率'e e η、汽轮机发电机组绝对电效率'e η
h GJ Q Q e /6.2620''00==
()()h kW kJ P P Q q DT fp e e e
e ?=+??=+=/8.77758.701910330106.2620'''3
6
0 46297.08
.77753600
'3600'==
=e e e q η 45333.010
6.2620103303600''3600'6
3
0=???==Q P e e η （5）锅炉热负荷'b Q
()
()h
GJ q D h D h D Q b rh rh fw fw b b b /7.26545.30189.35483.83930815.10962.96147817.34117.956694''''=-?+?-?=+-= （6）全厂（单元）热耗'cp Q
热力发电厂课后习题答案 第一章热力发电厂动力循环及其热经济性 1、发电厂在完成能量的转换过程中，存在哪些热损失？其中哪一项损失最大？为什么？各项热损失和效率之间有什么关系？ 能量转换：化学能—热能—机械能—电能（煤）锅炉汽轮机发电机 热损失： 1）锅炉热损失，包括排烟损失、排污热损失、散热损失、未完全燃烧热损失等。2）管道热损失。 3）汽轮机冷源损失: 凝汽器中汽轮机排汽的气化潜热损失；膨胀过程中的进气节流、排气和部损失。 4）汽轮机机械损失。 5）发电机能量损失。 最大：汽轮机冷源热损失中的凝汽器中的热损失最大。 原因：各项热损失和效率之间的关系：效率=（1-损失能量/输入总能量）×100%。 2、发电厂的总效率有哪两种计算方法？各在什么情况下应用？ 1）热量法和熵方法（或火用方法或做功能力法） 2）热量法以热力学第一定律为基础，从燃料化学能在数量上被利用的程度来评价电厂的热经济性，一般用于电厂热经济性的定量分析。熵方法以热力学第二定律为基础，从燃料化学能的做工能力被利用的程度来评价电厂的热经济性，一般用于电厂热经济性的定性分析。 3、热力发电厂中，主要有哪些不可逆损失？怎样才能减少这些过程中的不可逆损失性以提高发电厂热经济性？ 存在温差的换热过程，工质节流过程，工质膨胀或压缩过程三种典型的不可逆过程。 主要不可逆损失有 1) 锅炉有温差换热引起的不可逆损失；可通过炉打礁、吹灰等措施减少热阻减少不可逆性。 2) 锅炉散热引起的不可逆损失；可通过保温等措施减少不可逆性。 3) 主蒸汽管道中的散热和节流引起的不可逆性；可通过保温、减少节流部件等方式来减少不可逆性。
4）汽轮机中不可逆膨胀引起的不可逆损失；可通过优化汽轮机结构来减少不可逆性。 5）凝汽器有温差的换热引起的不可逆损失；可通过清洗凝汽器减少热阻以减少不可逆性。 4、发电厂有哪些主要的热经济性指标？它们的关系是什么？ 主要热经济性指标有：能耗量（汽耗量，热耗量，煤耗量）和能耗率（汽耗率，热耗率，煤耗率）以及效率。 能耗率是汽轮发电机生产1kW.h的电能所需要的能耗量。（公式） 5、给出汽耗率的定义及其与电功率Pe、单位进气做功wi以及单位进气热耗 q0相互关系的表达式，说明汽耗率不能独立用作热经济性指标的原因是什么？汽耗率：汽轮发电机组每生产1kW.h的电量所需要的蒸汽量，成为汽轮发电机组 的汽耗率。用d表示。 d=3600/ωiηmηg=3600/q0ηiηmηg= D0/Pe 原因：它不直接与热效率相关，主要取决于汽轮机实际比功wi的大小，因此d 不能单独用作热经济性指标。只有当q0一定时，d才能反映电厂热经济性。 6、为什么说标准煤耗率是一个比较完善的热经济性指标？ 由煤耗率的表达式b=3600/ηcpQnet kg/(kw.h)，可看出煤耗率除与全厂热效率ηcp有关外,还与煤的低位发热量有关，为了有一个便于各电厂之间比较的通用指标，采用了“标准煤耗率”bcp作为通用的热经济指标,即bcp =3600/(29270ηcp), 由于ηcp反映了能量转换的全过程,故标准煤耗率是一个较完善的热经济指标。 9、回热式汽轮机比纯凝气式汽轮机绝对效率高的原因是什么？ 1）回热使汽轮机进入凝汽器的凝汽量减少了，汽轮机冷源损失降低了。 2）回热提高了锅炉给水温度，使工质在锅炉的平均吸热温度提高，使锅炉的传热温差降低,熵增减少，做功能力损失减少。 3）汽轮机抽气给水的传热温差小，做功能力损失减小了，提高了电厂的热经济性。 10、什么“回热抽汽做功比Xr”？Xr在分析回热循环热经济性时起什么样的作用？ 回热抽汽做功比：回热抽汽所做的功在总功中的比例，Xr=Wir/Wi。 Xr越大，表明回热抽汽在汽轮机中的做功量越大，那么凝汽做功相对越低，冷源损失就越少，绝对效率越高。
热力发电厂 一、名词解释 1．冷源损失 汽轮机排汽在凝汽器中的放热量。 2．汽轮机装置内效率 汽轮机单位时间内所做的实际内功（焓降）与热耗量之比。 3. 管道效率 汽轮机的热耗量与锅炉热负荷之比。用来表征蒸汽从锅炉流至汽轮机进口，由于发生压力损失和散热损失而导致的能量损失。 4．厂用电率 厂用电量占电厂发电量的百分比。 5．汽轮发电机组热耗率 汽轮发电机组每生产1kW×h的电能所消耗的热量。 6．汽轮发电机组汽耗率 汽轮发电机组每生产1kW×h的电能所需要的蒸汽量。 7．凝汽式电厂的热耗率 发电厂每生产1kW×h的电能所需要的热量。 8．汽轮机相对内效率 汽轮机实际内功（焓降）与理想内功（焓降）之比。 9．凝汽式电厂的全厂热效率 发电厂输出的有效能量（电能）与输入总能量（燃料化学能）之比10．循环热效率 汽轮机在单位时间内输出内功与循环吸热量之比。 11．安全阀 用于锅炉、压力容器及管道上的保护阀门。当容器内压力超过规定值时，可以自动开启，排出介质，当容器内压力恢复正常时能自动关闭。12．疏水泵 提高疏水压力，将疏水打入到本级加热器出口水中的泵。 13．前置泵 置于给水泵前、与之串联运行的泵。其转速较低，必须汽蚀余量较小，能提高给水泵入口压力，防止给水泵汽蚀。
14．排污扩容器 对锅炉连续排污水进行扩容、降压，回收利用其扩容蒸汽，减少系统的汽水损失。 15．除氧器抽汽调节阀 用于除氧器的定压运行，能将汽轮机抽汽节流至给定的除氧器工作压力。 16．抽汽逆止阀 保证汽轮机抽汽的单向流动（由汽轮机至加热器），防止管内蒸汽或加热器内汽水倒流入汽轮机的一种阀门。 17．主给水再循环 将主给水泵出口的给水通过管道返回除氧水箱，防止给水泵在汽轮机低负荷时由于给水流量不足发生汽蚀。 18．主凝结水再循环 将凝结水泵出口的凝结水通过管道返回凝汽器热井，防止凝结水泵在汽轮机低负荷时由于凝结水流量不足发生汽蚀。 19．高压加热器水侧旁路 在高压加热器出现故障时，将其切除，这时给水所流经的管路。20．轴封加热器 利用汽轮机各汽缸末端的轴封漏出的汽气混合物加热凝结水的间壁式换热器，位于凝结水泵与最末级低压加热器之间。 二、单项选择题（从下列各题四个被选答案中选出一个正确答案，并将其题号写在题干后面的括号内。答案选错或未作选择者，该题无分）1．高压加热器的旁路阀门若关闭不严＿＿。（②） ①降低机组的安全性②会降低机组的经济性 ③对机组的安全性和经济性都有影响④对机组安全性和经济性都无影响 2．汽轮机Ⅰ,Ⅱ级旁路（即高、低压旁路）的减温水＿＿。（③） ①都来自给水②都来自凝结水 ③分别来自给水和凝结水④都来自循环水 3．凝结水泵和给水泵都需要设置＿＿。（④） ①再循环管和抽空气管②抽空气管和逆止阀
单项选择题 1、电厂实际生产的能量转换过程中，在数量上以下列哪种热量损失为最大？（D） A、锅炉损失 B、汽轮机内部损失 C、管道损失 D、冷源损失 2、凝汽式发电厂的发电煤耗率可表示为：（A） A、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与发电量之比 B、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与对外供电量之比 C、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与平均负荷之比 D、发电在在一段时间内耗用的总煤量与厂用电之比 3、随着回热加热级数的增多，（C）。 A、回热循环效率的增加值逐渐增多 B、回热循环效率的增加值不变 C、回热循环效率的增加值逐渐减少 4、其它条件不变，提高蒸汽初压力循环效率的变化将：（D） A、提高 B、降低 C、不一定 D、先提高后降低 5、其它条件不变提高蒸汽初温，循环效率提高的原因是（B）
A、冷源损失数量减少 B、平均吸热温度提高 C、蒸汽湿度减少 D、蒸汽容积流量增加 6、再热机组在各级回热分配上，一般采用增大高压缸排汽的抽汽量，降低再热后第一级回热的抽汽量是为了（A）。 A、减少给水加热过程的不可逆损失 B、尽量利用高压缸排汽进行回热加热 C、保证再热后各回热加热器安全 D、增加再热器后各级回热抽汽的抽汽作功量 7、采用中间再热的目的是：（B） A、提高回热经济性 B、提高初参数后使排汽湿度不超过允许值 C、提高机组设计功率 D、利用锅炉烟道的余热以降低排烟温度 8、提高蒸汽初温，其它条件不变，汽机相对内效率（A）。 A、提高 B、降低 C、不变 D、先提高后降低 9、提高蒸汽初压，其它条件不变，汽机相对内效率（B）。
A、提高 B、降低 C、不变 D、先降低后提高 10、若提高凝汽器真空，机组出力增加ΔNd,循环水泵功率增加ΔNs，则最佳真空为：（A）。 A、ΔNd-ΔNs之差最大时对应的真空 B、ΔNd/ΔNs最大时对应的真空 C、（ΔNd-ΔNs)/ΔNs 最大时对应的真空 D、（ΔNd-ΔNs)/ΔNd 最大时对应的真空 11、常用的烟气中间再热，再热后蒸汽的（B） A、温度增加，压力增加 B、温度增加，压力下降 C、温度下降，压力下降 D、温度不变，压力下降 12、采用中间再热，导致回热的热经济效果（B） A、增强 B、减弱 C、可能增加也可能减弱 D、不变 13、提高蒸汽初压主要受到（A）
热力发电厂考试试卷 一 名词解释（10分） 发电热耗率 端差 最佳真空 热电厂的燃料利用系数 热化发电率 二 简答题 （70分） 1 提高蒸汽初温可提高机组的热经济性，分析其原因，并说明提高蒸汽初温在工程中主要受哪些因素限制。 2 现在绝大多数大容量再热式机组都设置了旁路系统，简述旁路系统的作用。 3在现代的高参数、大容量采用中间再热机组的热力系统中，大多数回热加热器都采用了置式疏水冷却段以提高热经济性，试利用热量法分析其原因。 4 给水热除氧的机理基于哪两个基本定律？根据热除氧机理指出监测哪些参数就可了解给水溶氧量情况。 5 什么是除氧器的自生沸腾现象？为防止这种现象的发生，可采取哪些解决措施？ 6在火力发电厂原则性热力系统计算中，拟定回热加热器的热平衡式并据以求解加热器的抽汽量是其中很重要的一步，试对下图中的加热器根据所给符号写出热平衡式。 7对于抽汽凝汽式机组，其做功汽流可分为供热汽流和凝汽汽流，这两部分汽流与代替 凝汽式机组做功汽流的热经济性满足下述关系，ic i ih ηηη>>，s c e,s cp s h ,e b b b <<，试分析 其原因。 三 作出符合下列条件的火电厂热力系统图（20分） 1. 高、中、低压三缸两排汽，低压缸对称分流，一次中间再热； 2. 机组有八级回热，三高、四低、一除氧，其中高压缸两段、中压缸两段抽汽； 3. #1、#2高压加热器带有置式蒸冷段和疏冷段，#3号高压加热器带外置式蒸汽冷却器（串联布置），#5低压加热器只带有置式蒸汽冷却段； 4. 高压加热器的疏水逐级自流入除氧器，低压加热器除最低一级加热器外均采用疏水逐级自流方式，最末一级低压加热器疏水采用疏水泵方式打到其出口，轴封加热器疏水至凝汽器热井； 5. 前置泵、给水泵均由小汽轮机带动，汽源来自第四段抽汽，排汽至主凝汽器； 6. 带给水泵、凝结水泵再循环； 7. 补水补入凝汽器； 8. 锅炉一级连排扩容器扩容蒸汽至除氧器，未扩容的排污水经排污冷却器至地沟； 9. 第一至第六段抽汽管路上有电动阀和逆止阀，最末两段抽汽管路上没有任何阀门。 10. 过热器减温水引自给水泵出口，再热器减温水引自给水泵中间抽头。 热力发电厂习题 一、单项选择题
第一章发电厂热力过程的理论基础思考题及习题 (2) 第二章凝汽式发电厂极其热经济性 (8) 第三章发电厂热力循环主要参数对电厂经济性的影响 (15) 第四章发电厂局部性热力系统及设备 (24) 第五章发电厂原则性热力系统 (35) 第六章发电厂全面性热力系统 (37)
《热力发电厂》习题解答 第一章 发电厂热力过程的理论基础思考题及习题 1 .对发电厂热功转换效果做出全面正确的评价，为什么必须建立在热力学第一定律和第二定 律基础之上？ 答：热力学第一定律是从能量转换的数量关系来评价循环的热经济性；它可对各种理想循环进行分析，而 实际的各种热力循环中都存在原因不同的不可逆损失， 找出这些损失的部件、 大小、原因、及其数量关系， 提出减少这些不可逆损失的措施，以提高实际循环热效率就应采用以热力学第二定律为基础的方法来完 成。因此对发电厂热功转换效果作出全面的评价，必须建立在热力学第一定律和第二定律 的基础之上。 2. 评价实际热力循环的方法有几种？它们之间有什么区别和联系？ 答：评价实际热力循环的方法有两种：一种是热量法（既热效率法） ，另一种是火用（或熵）方法。热量法 是以热力学第一定律为基础。用能量的基本特性提出热力循环能量转换的数量关系的指标，着眼于能量数 量上的平衡分析，它主要通过计算各种设备及全厂的热效率来评价实际循环的优劣。这种评价方法的实质 是能量的数量平衡。 火用方法是以热力学第一，第二定律为依据，不仅考虑能量的数量平衡关系，也考虑循 环中不可逆性引起作功能力损失的程度。它是一种具有特定条件的能量平衡法，其评价的指标是 火用效率, 这种评价方法实质是作功能力的平衡。两种方法之间的区别：热量法考虑热的数量平衡关系，而 火用方法 不仅考虑热的量，而且也研究其质的数量关系，即热的可用性与它的贬值问题。因此，两种方法所揭示出 来的实际动力装置 不完善性的部位、大小、原因是不同的。 3. 热量火用和工质火用的含义和区别？为什么说 火用可作为一个状态参数？ 答：温度为T 的恒温热源释放热量 q ，则q 在热源温度T 和环境温度T en 之间实现卡诺循环时所做的最大 技术功，称为热量 火用。在发电厂的绝大部分热力设备中，工质都是在稳定流动中，流体由状态（ p i ,t i ）可 逆的变到与环境状态（P en,t en ）时所做的最大技术功，称为工质 火用，而两者均以环境状态为变化的基础， 而只是热源的性质不同。由 火用的定义可见，当环境温度 T en 为常数时，火用只是热源温度T 或工质进口状 态（P l ,t l ）的函 数。故 火用也可做为一个状态参数。 4. 对同一热力过程，用热量法和 火用方法进行计算，其热效率和 火用效率为什么会不一样？试 以节流过程为例说明。 答：热量法是以热力学第一定律（能量传递和转换的数量平衡关系）为基础，从能量的基本特性提出评价 热力循环的指标，着眼于能量数量上的分析。 火用方法是以热力学第一、二定律为依据，研究循环中的不 可逆性引起的做功能力损失的程度。故热效率和 火用效率的计算标准不同，故其计算结果也会不同。 对于节流过程用热量法计算的热效率为： p Q o 100% 色 乂 100% （其中Q p 为节流过程中热量损失） P Q p Q p P 对于节流过程用火用方法计算的火用效率为 p ex 业 100% W E p 100% e n e n
热力发电厂 一、名词解释 1. 冷源损失 汽轮机排汽在凝汽器中的放热量。 2. 汽轮机装置内效率 汽轮机单位时间内所做的实际内功（次含降）与热耗量之比。 3. 管道效率 汽轮机的热耗量与锅炉热负荷之比。用来表征蒸汽从锅炉流至汽轮机进口，由于发生压力损失与散热损失而导致的能量损失。 4. 厂用电率 厂用电量占电厂发电量的百分比。 5. 汽轮发电机组热耗率 汽轮发电机组每生产1kW h的电能所消耗的热量。 6. 汽轮发电机组汽耗率 汽轮发电机组每生产1kW h的电能所需要的蒸汽量。 7. 凝汽式电厂的热耗率 发电厂每生产1kV^ h的电能所需要的热量。 8. 汽轮机相对内效率 汽轮机实际内功以含降）与理想内功以含降）之比。 9. 凝汽式电厂的全厂热效率 发电厂输出的有效能量（电能）与输入总能量（燃料化学能）之比 10. 循环热效率 汽轮机在单位时间内输出内功与循环吸热量之比。 11. 安全阀 用于锅炉、压力容器及管道上的保护阀门。当容器内压力超过规定值时,可以白动开启，排出介质，当容器内压力恢复正常时能白动关闭。 12. 疏水泵
提高疏水压力，将疏水打入到本级加热器出口水中的泵。 13. 前置泵 置于给水泵前、与之串联运行的泵。其转速较低，必须汽蚀余量较小能提高给水泵入口压力，防止给水泵汽蚀。 14. 排污扩容器 对锅炉连续排污水进行扩容、降压，回收利用其扩容蒸汽，减少系统的汽水损失。 15. 除氧器抽汽调节阀 用于除氧器的定压运行，能将汽轮机抽汽节流至给定的除氧器工作压力。 16. 抽汽逆止阀 保证汽轮机抽汽的单向流动（由汽轮机至加热器），防止管内蒸汽或加 热器内汽水倒流入汽轮机的一种阀门。 17. 主给水再循环 将主给水泵出口的给水通过管道返回除氧水箱，防止给水泵在汽轮机低负荷时由于给水流量不足发生汽蚀。 18. 主凝结水再循环 将凝结水泵出口的凝结水通过管道返回凝汽器热井，防止凝结水泵在汽轮机低负荷时由于凝结水流量不足发生汽蚀。 19. 高压加热器水侧旁路 在高压加热器出现故障时，将其切除，这时给水所流经的管路。 20. 轴封加热器 利用汽轮机各汽缸末端的轴封漏出的汽气混合物加热凝结水的间壁 式换热器,位于凝结水泵与最末级低压加热器之间。 二、单项选择题（从下列各题四个被选答案中选出一个正确答案，并将其题号写在题干后面的括号内。答案选错或未作选择者，该题无分） 1. 高压加热器的旁路阀门若关闭不严。（②） ①降低机组的安全性②会降低机组的经济性 ③对机组的安全性与经济性都有影响④对机组安全性与经济性都 无影响
热力发电厂复习题及答案 热力发电厂单元一复习题 一,填空： 1、（）、（）、（）、水力、原子能，这五种一次能源又称为常规能源。 2、电厂按产品分为（）和（）。 3、通常用（）来反映发电厂热力设备的完善程度及热损失的大小。 4、锅炉设备中的热损失主要有（）、（）、（）、（）、（）。 5、发电机损失包括（）、（）、轴承摩擦损失、通风耗功。 6、汽耗率为每生产（）所消耗的蒸汽量。 7、我国发电厂的厂用电率平均在（）。 8、1kg标准煤的低位发热量为（）。 9、提高蒸汽初参数，循环热效率会（）。 10、采用蒸汽中间再热的机组用烟气一次再热时，一般取再热温度等于 （）。 二、判断： 1、随着回热级数的增加，循环热效率不断提高。（） 2、小容量机组采用高参数同样能提高全厂效率。（） 3、蒸汽初参数选择得越高，锅炉效率越高。（） 4、采用给水回热的机组比同功率的纯凝汽式机组进汽量小。 5、热电联产的三种生产形式中背压式汽轮机组的热经济性最高。 三、问答题： 1、给水回热加热的意义是什么？ 2、什么是厂用电率？目前我国发电厂的厂用电率约为多少？ 3、什么是热点联产？热点联产有哪些形式？ 单元二复习题 一填空题: 1.按传热方式的不同,回热加热器分为( )和( )两种. 2.为适应高参数、大容量机组的要求，一台加热器又分为 （）、（）和（）三部分。 3、除氧器根据工作压力的不同，可分为（）、（）、（）除氧器。 4、凝汽设备主要有（）、（）、（）、（ ）等。 5、正常运行中，凝汽器内的真空主要是依靠（）形成的。 6、真空系统的捡漏方法有（）、（）和 （）。 7、凝汽器的端差是指排气压力下的饱和温度与（）之差。 8、过冷度是指（）与凝结水温度之差。 9、给水除氧的方法有（）和（）。 10、除氧器运行采用（）和（）两种方式。 二、选择：
1.名词解释 （1）热耗率：汽轮发电机组每生产1kw·h的电能所消耗的能量。 （2）汽耗率：汽轮发电机组每生产1kw·h的电能所消耗的蒸汽量。 （3）发电标准煤耗率：发电厂生产单位电能所消耗的煤折合成标准煤的数量。 （4）供电标准煤耗率：发电厂向外提供单位电能所消耗的标准煤的数量。 （5）厂用电率：单位时间内厂用电功率与发电功率的百分比。（6）热电联产：在发电厂中利用在汽轮机中做过功的蒸汽的热量供给热用户。在同一动力设备中同时生产电能和热能的生产过程。 （7）高压加热器：水侧部分承受除氧器下给水泵压力的表面式加热器。 （8）低压加热器：水侧部分承受凝汽器下凝结水泵压力的表面式加热器。 （9）混合式加热器：加热蒸汽与水在加热器内直接接触，在此过程中蒸汽释放出热量，水吸收了大部分热量使温度得以升高，在加热器内实现了热量传递，完成了提高水温的过程。 （10）给水泵汽蚀：汽泡的产生、发展、凝结破裂及材料的破坏过程。 （11）热效率：有效利用的能量与输入的总能量之比。 （12）热力系统：将热力设备按照热力循环的顺序用管道和附件连接起来的一个有机整体。 （13）单元制系统：每台锅炉与相对应的汽轮机组成一个独立单元，各单元间无母管横向联系。 （14）公称压力：管道参数等级。是指管道、管道附件在某基准温度下允许的最大工作压力。 （15）公称通径：划分管道及附件内径的等级，只是名义上的计算内径，不是实际内径。 （16）最佳真空：发电厂净燃料量消耗最小的情况下，提高真空是机组出力与循环水泵耗功之差最大时的真空。 （17）最佳给水温度：汽轮机绝对内效率最大时对应的给水温度。 （18）加热器端差：上端差：加热器汽侧压力下的饱和温度与水侧出口温度之差。 下端差：加热器汽侧压力下的饱和温度与水侧进口温度之差。
华北电力大学_2010-2011_学年第_一_学期考试试卷(A) 班级: 姓名: 学号: 一、名词解释：(每题3分共15分) 1.供电热效率 2.回热做功比 3.烟气再热 4.凝汽器最佳真空 5.热化系数 二、简答题(每题5分共25分) 1.简述发电厂原则性热力系统和全面性热力系统的相同点和差异。 2.说明提高蒸汽初参数对热力发电厂热经济性的影响规律。 3.简述为什么会存在最佳给水温度。 4.简述除氧器热力除氧原理及对除氧器结构的要求。 5.简述旁路系统的主要形式及作用。 三、绘图题（10分） 某发电厂机组为单轴双缸双排汽，高中压缸采用合缸反流结构，低压缸为双 流对称布置。有八级不调整抽汽，回热系统为“三高四低一除氧”，除氧器滑 压运行。高低压加热器均有内置式疏水冷却器，高压加热器均有内置式蒸汽 冷却器。有除盐装置DE、一台轴封冷却器SG。高压加热器及5、6级低压 加热器疏水逐级自流方式，7级低压加热器疏水通过疏水泵打到本级给水出 口，8级低压加热器、轴封加热器疏水自流向凝汽器。给水泵FP配有前置泵 TP，正常运行为汽动泵，小轮机TD为凝汽式，正常运行其汽源取自第四段 抽汽（中压缸排汽）,其排汽引入主凝汽器。补充水引入凝汽器。 绘制该机组原则性热力系统图。 四、计算题(共30分) 1.就习题三机组回热原则性热力系统写出8个加热器的热平衡方程式（给定给 水流量为1，各级抽汽量a i单位kg/s，抽汽放热量q i疏水放热量i ，给水焓 升iτ，单位均为kJ/kg，不足符号自行添加，所添加符号需给出说明）（15分）
2.某再热凝汽机组（无回热），求其机组热经济性指标和全厂发电热经济性指标。 (15分) 原始条件：p b＝25MPa，t b=545℃，h b=3323kJ/kg，p0=23.5MPa，t0=540℃， p rh，i=3.82MPa，t rh,i=t2=284℃，p rh=3.34MPa，t rh=540℃，h0=3325kJ/kg, h rh,i=2922kJ/kg, h rh=3543kJ/kg, p c=0.0036MPa, h c=2405kJ/kg, h fw=141.1kJ/kg,ηb=0.92，ηm=0.985，ηg＝0.99，不计工质损失，不考虑给 水泵功焓升。 五、分析论述题(任选2题，每题10分共20分) 1.说明为何降低终参数能够提高热力发电厂热经济性，并分析影响机组终参数 的主要因素。 2.题目三的原则性热力系统中，7号加热器疏水回收方式改为逐级自流方式后， 用热力学第一定律方法和热力学第二定律方法分析机组热经济性的变化。 3.试分析机组负荷聚变对除氧器除氧效果和给水泵安全性的影响。
热力发电厂考试试卷 一名词解释（10分） 发电热耗率端差最佳真空热电厂的燃料利用系数 热化发电率 二简答题（70分） 1 提高蒸汽初温可提高机组的热经济性，分析其原因，并说明提高蒸汽初温在工程中主要受哪些因素限制。 2 现在绝大多数大容量再热式机组都设置了旁路系统，简述旁路系统的作用。 3在现代的高参数、大容量采用中间再热机组的热力系统中，大多数回热加热器都采用了内置式疏水冷却段以提高热经济性，试利用热量法分析其原因。 4 给水热除氧的机理基于哪两个基本定律？根据热除氧机理指出监测哪些参数就可了解给水溶氧量情况。 5 什么是除氧器的自生沸腾现象？为防止这种现象的发生，可采取哪些解决措施？ 6在火力发电厂原则性热力系统计算中，拟定回热加热器的热平衡式并据以求解加热器的抽汽量是其中很重要的一步，试对下图中的加热器根据所给符号写出热平衡式。 7对于抽汽凝汽式机组，其做功汽流可分为供热汽流和凝汽汽流，这两部分汽流与代替凝汽式机组做功汽流的热经济性满足下述关系，，，试分析其原因。 三作出符合下列条件的火电厂热力系统图（20分）
1. 高、中、低压三缸两排汽，低压缸对称分流，一次中间再热； 2. 机组有八级回热，三高、四低、一除氧，其中高压缸两段、中压缸两段抽汽； 3. #1、#2高压加热器带有内置式蒸冷段和疏冷段，#3号高压加热器带外置式蒸汽冷却器（串联布置），#5低压加热器只带有内置式蒸汽冷却段； 4. 高压加热器的疏水逐级自流入除氧器，低压加热器除最低一级加热器外均采用疏水逐级自流方式，最末一级低压加热器疏水采用疏水泵方式打到其出口，轴封加热器疏水至凝汽器热井； 5. 前置泵、给水泵均由小汽轮机带动，汽源来自第四段抽汽，排汽至主凝汽器； 6. 带给水泵、凝结水泵再循环； 7. 补水补入凝汽器； 8. 锅炉一级连排扩容器扩容蒸汽至除氧器，未扩容的排污水经排污冷却器至地沟； 9. 第一至第六段抽汽管路上有电动阀和逆止阀，最末两段抽汽管路上没有任何阀门。 热力发电厂习题 一、单项选择题 电厂实际生产的能量转换过程中，在数量上以下列哪种热量损失为最大？（） 锅炉损失 汽轮机内部损失 管道损失 冷源损失 凝汽式发电厂的发电煤耗率可表示为：（） 发电厂在一段时间内耗用的总煤量与发电量之比 发电厂在一段时间内耗用的总煤量与对外供电量之比
一、问答题： 1.为什么纯凝汽式汽轮发电机的汽耗率大于回热式汽轮发电机的汽耗率,而热耗率则小于回热式？ 答:在机组功率相同的条件下，由于回热抽汽的作功不足使机组的发电功率减少,若保持功率不变，则必需增大机组的汽耗量D 0 和汽耗率d 0。 回热式汽轮发电机组的 g m i r q ηηη3600 0= [kj/kw.h] 纯凝汽式汽轮发电机组的 g m i co q ηηη3600 = [kj/kw.h] 因为i i r ηη > 所以 q 0 一、选择题（2X 5=10分） 1、造成热力发电厂效率低的主要原因是（） A锅炉效率低B汽轮机排汽热损失C发电机损失D汽轮机机械损失 2?当蒸汽初压和排汽压力不变时，提高蒸汽初温，循环吸热的平均温度（）A升高B降低C不变D无法确定 3、下面哪个指标全面反映了凝气式发电厂能量转换过程中的损失和利用（ ）A汽轮机效率B锅炉效率C管道效率D 电厂热效率 4、下列哪些不是热力发电厂原则性热力系统图的作用（） A表明热功转换的完善程度B定性分析热经济性的依据C施工和 运行的主要依据D定量计算热经济性的依据 5、发电厂全厂热力系统以（）为核心，将锅炉、汽轮机和其他局部热力系统有机结合在一起 A锅炉本体B汽轮机本体C回热系统D凝汽器 二、填空题（1 X 10=10分） 1、提高蒸汽___________________ ，可以提高循环热效率，现代蒸汽动力循环朝 着___________________ 方向发展 2、再热循环本身不一定提高循环热效率，能否提高循环热效率与__________________ 有关。 3、____________________ 是实际热力系统的反映。它包括 ________________________ ， 以此显示该系统的安全可靠性、经济性和灵活性。 4、对发电厂原则性热力系统进行计算时，对系统中换热设备建立__________________ 和___________________ ，逐个地按先“由外到内”，再“从高到低”的顺序进行 计算。 5、背压式供热机组发出的电功率取决于热负荷的大小，而热负荷是随热用户的 需要而变，即“ ________________ 。 6核能利用有两种方法，一种是基于__________________________________ ，另一种是基于________________________________ 。 《热力发电厂》试卷A 班级姓名学号成绩 一、名词解释（每题2分，共计10分）： 1、发电厂总效率： 2、等焓升分配法： 3、蒸汽中间再热： 4、再热蒸汽系统： 5、管道热补偿： 二、填空（每题1分，共计20分）： 1、造成火力发电厂效率低的主要原因是（）。 2、阀门的作用是用以控制流体的（），降低流体的（）或改变流体的（）。 3、DN表示阀门的（），PN表示阀门的（）。 4、在开启大直径阀门前首先开旁路门的目的是（）。 5、关断用阀门在电厂用得最多的是（）和（）。 6、管道的附件包括（）和（）。 7、通过热流体的管道必须保温，其目的是减少（），防止（）恶化。 8、热力除氧器是以加热沸腾的方式除去给水中（）及其他 （）的一种设备。 9、所谓高压除氧器的滑压运行即除氧器的（）不是恒定的，而是随机组（）和（）的变动而变化。 11、除氧器采用滑压运行后，可避免供除氧器抽汽的（）损失。 12、除氧器由于运行方式的变动发生振动，一般只要将除氧器的（）降下来或（）进水温度，即能有所改善或基本消除。 13、汽轮机排汽与（）通过金属管表面进行（）换热的凝汽器叫表面式凝汽器。 14、射水式抽气器主要由（）、（）、（）三部分组成。 15、冷补偿是在管道冷态时预先给管道施加相反的（）应力，使管道在受热膨胀的（），热应力与（）应力互相抵消，从而使管道总的热膨胀应力减小。 16、凝汽器中冷却水温升是冷却水在凝汽器中（）后温度升高的数值。 17、用以回收（），并利用其热量来（）的装置叫轴 封加热器。 18、高压加热器在汽水侧设有安全门，另外在水侧配有（）保护装置。 19、凝汽器汽侧投运分（）、（）、（）。 20、抽气器的作用是不断地抽出凝汽器内（）气体和漏入的空气（）凝汽器的真空。 三、选择题（每题１分，共计３０分）： 1、电厂实际生产的能量转换过程中，在数量上以下列哪种热量损失为最大？ （） A、锅炉损失 B、汽轮机内部损失 C、管道损失 D、冷源损失 2、凝汽式发电厂的发电煤耗率可表示为：（） A、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与发电量之比 B、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与对外供电量之比 C、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与平均负荷之比 D、发电在在一段时间内耗用的总煤量与厂用电之比 3、随着回热加热级数的增多，（） A、回热循环效率的增加值逐渐增多 B、回热循环效率的增加值不变 C、回热循环效率的增加值逐渐减少 4、其它条件不变，提高蒸汽初压力循环效率的变化将：（） A、提高 B、降低 C、不一定 D、先提高后降低 5、其它条件不变提高蒸汽初温，循环效率提高的原因是（） A、冷源损失数量减少 B、平均吸热温度提高 C、蒸汽湿度减少 D、蒸汽容积流量增加 6、再热机组在各级回热分配上，一般采用增大高压缸排汽的抽汽量，降低再热后第一级回热的抽汽量是为了（） A、减少给水加热过程是的不可逆损失 B、尽量利用高压缸排汽进行回热加热 C、保证再热后各回热加热器安全 D、增加再热器后各级回热抽汽的抽汽作功量 7、采用中间再热的目的是：（） A、提高回热经济性 B、提高初参数后使排汽湿度不超过允许值 一 名词解释 发电热耗率：每发一度电所消耗的能（热）量。 端差：加热器汽侧压力下的饱和温度与出口水温之间的差值。 最佳真空：在汽轮机排汽量和循环水入口水温一定的条件下，增大循环水量使汽轮机输出功率增加c P ?，同时输送循环水的循环水泵的耗功随之增加Ppu ?，当输出净功率为最大时，即max max )(pu c P P P ?-?=?，所对应的真空 即凝汽器的最佳真空。 热电厂的燃料利用系数：电、热两种产品的总能量与输入能量之比。 热化发电率：质量不等价的热电联产的热化发电量与热化供热量的比值。 二 简答题 1、混合式加热器的优点有哪些？ 答：混合式加热器的优点是：(1)传热效果好，能充分利用加热蒸汽的热量；(2)结构简单，造价低；(3)便于汇集不同温度和压力的疏水。 2、高压加热器的过热蒸汽冷却段的任务是什么？ 答：利用蒸汽的过热度，通过强制对流而使蒸汽在只降低过热度的情况下，放出过热热量加热给水，以减少传热端差，提高热经济性。 3、表面式加热器的疏水冷却段的任务是什么？ 答：利用刚进入加热器的低温给水来冷却加热器内的疏水，疏水温度的降低后进入下级加热器。这样可使本级抽汽量增加，压力较低一级抽汽量减少，提高机组的经济性。 5、除氧器滑压运行的优点与存在的问题？ 答：滑压运行的优点是：避免除氧器用汽的节流损失，使汽机抽汽点分配合理，热经济性高，系统简单投资省。缺点是：当汽机负荷突然增加时，使给水溶氧量增加；当汽机负荷减少时，尤其是汽机负荷下降很大时，给水泵入口发生汽蚀，引起给水泵工作失常。 6、提高蒸汽初参数、降低蒸汽终参数均可提高机组的热经济性，其受哪些主要条件限制？ 答：提高蒸汽初温主要受金属材料的制约。金属材料的强度极限，主要取决于其金相结构和承受的工作温度。随着温度的升高，金属材料的强度极限、屈服点以及蠕变极限都要随之降低，高温下金属还要氧化，甚至金相结构也要变化，导致热力设备零部件强度大为降低，乃至毁坏。 提高蒸汽初压主要受蒸汽膨胀终了时湿度的限制，而且提高蒸汽初参数还会影响电厂钢材消耗的总投资。 降低蒸汽终参数主要受凝汽器的设计面积、管材和冷却水量的限制。 7、锅炉连续排污的目的是什么？ 答：锅炉连续排污的目的是：为了保持炉水的水质指标在允许范围内，从而使锅炉产生出来的蒸汽品质合乎要求。防止在受热面及汽机通流部分积垢从而增强了传热效果，保证汽轮机出力，减少轴向推力，提高了机组的经济性和安全性。 8、在回热系统中，为什么都选用比混合式热经济性差的表面式加热器？ 答：每个混合式加热器后都必须配置水泵，为防止水泵汽蚀，水泵应低位布置，为了可靠，还需备用泵，这些都使回热系统和主厂房布置复杂化，投资和土建费用增加；采用表面式加热器系统简单、无旋转设备、阀门少、漏点少、可靠性高、维护量小；因此，选用了热经济性较差的面式加热器组成回热系统。 9、简述滑压运行除氧器比定压运行除氧器热经济性高的原因。 答：定压运行除氧器抽汽管路上装有压力调整门，节流压降大，故经济性差；滑压运行除氧器水的焓升和相邻的加热器相同，根据最佳回热分配原则，属于等焓升分配，而定压运行除氧器其水的焓升远小于相邻的加热器。 11、简述中间再热对给水回热的影响。 答：中间再热使给水回热加热的效果减弱：功率相同的条件下，再热使汽轮机的主蒸汽消耗量减少，回热抽汽量减少，回热抽汽作功减少；再热使汽轮机的中、低压缸各级抽汽焓和过热度增加，回热抽汽量减少，回热抽汽作功减少。 1 提高蒸汽初温可提高机组的热经济性，分析其原因，并说明提高蒸汽初温在工程中主要受哪些因素限制。 答：（1）提高机组热经济性的原因 A.提高蒸汽初温0t ，吸热过程的平均吸热温度1T 提高，循环热效率21(1/)100%t T T η=-?提高。 B.提高蒸汽初温0t ，蒸汽比容增大，漏汽损失、叶轮摩擦损失变小；在汽轮机功率不变的情况下，汽轮机体积流量增大，叶高增长，叶高损失变小；提高蒸汽初温0t ，湿度降低，湿汽损失减小，所以汽轮机的相对内效率ri η提高。 汽轮机的绝对内效率ri t i ηηη?=提高，所以机组热经济性提高。 一、单项选择题 1、电厂实际生产的能量转换过程中，在数量上以下列哪种热量损失为最大？（D） A、锅炉损失 B、汽轮机内部损失 C、管道损失 D、冷源损失 2、凝汽式发电厂的发电煤耗率可表示为：（A） A、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与发电量之比 B、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与对外供电量之比 C、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与平均负荷之比 D、发电在在一段时间内耗用的总煤量与厂用电之比 3、随着回热加热级数的增多，（C）。 A、回热循环效率的增加值逐渐增多 B、回热循环效率的增加值不变 C、回热循环效率的增加值逐渐减少 4、其它条件不变，提高蒸汽初压力循环效率的变化将：（D） A、提高 B、降低 C、不一定 D、先提高后降低 5、其它条件不变提高蒸汽初温，循环效率提高的原因是（B） A、冷源损失数量减少 B、平均吸热温度提高 C、蒸汽湿度减少 D、蒸汽容积流量增加 6、再热机组在各级回热分配上，一般采用增大高压缸排汽的抽汽量，降低再热后第一级回热的抽汽量是为了（A）。 A、减少给水加热过程是的不可逆损失 B、尽量利用高压缸排汽进行回热加热 D、增加再热器后各级回热抽汽的抽汽作功量 7、采用中间再热的目的是：（B） A、提高回热经济性 B、提高初参数后使排汽湿度不超过允许值 C、提高机组设计功率 D、利用锅炉烟道的余热以降低排烟温度 8、提高蒸汽初温，其它条件不变，汽机相对内效率（A）。 A、提高 B、降低 C、不变 D、先提高后降低 9、提高蒸汽初压，其它条件不变，汽机相对内效率（B）。 A、提高 B、降低 C、不变 D、先降低后提高 10、若提高凝汽器真空，机组出力增加ΔNd,循环水泵功率增加ΔNs，则最佳真空为：（A）。 A、ΔNd-ΔNs之差最大时对应的真空 B、ΔNd/ΔNs最大时对应的真空 C、（ΔNd-ΔNs)/ΔNs 最大时对应的真空 D、（ΔNd-ΔNs)/ΔNd 最大时对应的真空 11、常用的烟气中间再热，再热后蒸汽的（B） A、温度增加，压力增加 B、温度增加，压力下降 C、温度下降，压力下降 D、温度不变，压力下降 12、采用中间再热，导致回热的热经济效果（B） A、增强 B、减弱 精选范本 共6 页 第1页 (A) 2007 /2008 学年 第 2 学期 课程所属部门： 能源与动力工程学院 课程名称： 热力发电厂 考试方式： 闭卷 使用班级： 题号 一 二 三 四 五 六 七 八 九 十 总分 得分 一 选择题(1-10题每题1分，11-15题每题2分，共20分) 1．设计某N600-16.7/537/537 机组，其再热冷段和热段压力可选 【 】 A ． 3.71MPa ，3.34MPa B ．12.7MPa ，16.7MPa C ．5.1 MPa ，4.6MPa D ．4.6MPa ，5.1MPa 2．目前，中间再热机组的主蒸汽系统一般采用 【 】 A ．单母管制系统 B ．单元制系统 C ．切换母管制系统 D ．以上都不采用 3．超超临界1000MW 机组额定工况下一般给水温度可达多少℃ 【 】 A ．250～280 B ．280～290 C ．290～300 D ．300～320 4．现代大型汽轮机的绝对内效率可达 【 】 A ．39%～42% B ．45%～49% C ．50%～55% D ．60%以上 5．热除氧是火电厂中普遍采用的一种除氧方法其特点不包括 【 】 A ．能除去其它气体 B ．除氧效果良好 C ．没有残留物 D ．能彻底除氧 6．热力系统采用内置式蒸汽冷却器同采用外置式蒸汽冷却器相比，其热经济性要【 】 A ．相等 B ．高 C ．低 D ．不确定 7．下列哪个设备的火用 损失最大 【 】 A ．锅炉 B ．汽轮机 C ．除氧器 D ．凝汽器 8．现代大型凝汽式电厂的化学补充水普遍引入 【 】 A ．除氧器 B ．凝汽器 C ．疏水箱 D ．轴封加热器 本题 得分 班级 学号 姓名 年热力发电厂思考题及答案 ————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期： 2 名词解释0.1二次能源：由一次能源直接或间接加工、转换而来的能源。 1.2最佳给水温度：回热循环汽轮机绝对内效率为最大值时对应的给水温度。 1.6蒸汽中间再热循环：蒸汽中间再热就是将汽轮机高压部分做过功的蒸汽从汽轮机某一中间级引出，送到锅炉的再热器加热，提高温度后送回汽轮机继续做功。与之相对应的循环称蒸汽中间再热循环。 1.10什么叫抽汽做功不足系数：因回热抽汽而做功不足部分占应做功量的份额。 1.12什么叫再热机组的旁路系统：高参数蒸汽不进入汽轮机，而是经过与汽轮机并联的减压减温器，将降压减温后的蒸汽送入再热器或低参数的蒸汽管道或直接排至凝汽器的连接系统。 1.14热电厂的燃料利用系数：电、热两种产品的总能量与输入能量之比。 1.15热化发电率：质量不等价的热电联产的热化发电量与热化供热量的比值。 2.7热力系统：将热力设备按照热力循环的顺序用管道和附件连接起来的一个有机整体。 2.8高压加热器：水侧部分承受除氧器下给水泵压力的表面式加热器。 低压加热器：水侧部分承受凝汽器下凝结水泵压力的表面式加热器。 2.13最佳真空：提高真空所增加的汽轮机功率与为提高真空使循环水泵等所消耗的厂用电增加量之差达到最大时的真空值。 2.18加热器端差：加热器汽侧压力下的饱和温度与出口水温之间的差值。 3.3热电厂的燃料利用系数：热电厂的燃料利用系数又称热电厂总热效率，是指热电厂生产的电、热两种产品的总能量与其消耗的燃料能量之比。 3.4供热机组的热化发电率ω：热化发电率只与联产汽流生产的电能和热能有关，热化发电量与热化供热量的比值称为热化发电率，也叫单位供热量的电能生产率。3.6上端差：加热器汽测出口疏水温度（饱和温度）与水侧出口温度之差。下端差：加装疏水冷却器(段)后，疏水温度与本级加热器进口水温之差称。 3.7以热电联产方式进行生产的电厂叫热电厂。 4.11旁路系统：是指高参数蒸汽在某些特定情况下，绕过汽轮机，经过与汽轮机并列的减温减压装置后，进入参数较低的蒸汽管道或设备的连接系统，以完成特定的任务。 4.12公称压力：在国家标准中，用公称压力PN表示不同管材，在不同温度时管道允许的工作压力[P]，都折算为某一固定温度等级下承压等级标准，即管道公称压力指管道、管道附件在某基准温度下允许的最大工作压力。 4.4锅炉排污率：从锅炉排污量占锅炉可定量蒸发量的百分比表示锅炉排污率。热力发电厂试题
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