关于连续重整—芳烃抽提装置压缩机基础施工的研究 随着我国的不断发展，化工产业的不断发展，对于连续重整-芳烃的需求越来越大，做好连续重整-芳烃装置压缩机的研究是非常有必要的，可以满足当下连续重整-芳烃的生产，对于化工产业来说也是极大的促进作用。鉴于此，本文就连续重整-芳烃抽提装置压缩机的基础施工做出研究，希望给有关工作人员提供可供参考的资料。 标签：压缩机；基础施工；芳烃；提取装置；连续重整 1工程概况 建筑规模：压缩机基础筏板为8310mm×7995mm×1000m。±0.000相当于绝对标高31.200m，压缩机基础底标高为-2.000m，顶标高为+4.980m、+4.970m、+4.720m、+4.670m、+4.480m、+3.1615m、+2.500m、+1.500m、等不同平面。 本基础混凝土材料主要为：基础垫层为C20，厚度为100mm厚，基础采用C30砼内掺替代水泥用量8%～10%。基础筏板主筋为Ф20@150双层双向，竖向主筋为Ф16@200，水平筋为Ф12@200，顶面为Ф12@200双层双向，基础预埋YM-1，2螺栓组件。基础顶各种规格预留孔23只，二次灌浆层50mm，采用高强无收缩灌浆料，钢筋保护层为50mm。 2施工工艺及技术要求 2.1施工准备 对施工图进行图纸自审及与设计会审，有问题及时提出，由设计明确答复后才能施工，避免失误。做好图纸会审及设计交底记录，作为施工依据及交工资料。 在图纸会审的基础上，组织专业技术人员编制施工组织设计、施工方案、作业指导书等施工技术文件（报业主或监理审查认可），针对工程情况确定具体施工方法以及技术质量要求，以指导施工。 在施工前，向班组进行技术交底，明确施工程序及技术质量要求，施工重点、难点及相应措施。准备好施工记录表格。 熟悉设计图纸及施工规范。 编写施工方案并进行技术交底。 2.2 施工工艺 2.2.1 定位放线
万t连续催化重整装置主要危险因素分析 一、引言 本文以锦州石化公司连续催化重整装置为例，分析了该装程的要紧危险性为火灾爆炸危险性，苴中包括物料的火灾爆炸危险性、生产过程的火灾危险性、爆炸性气体环境分区，该装置的要紧包括设备腐蚀危险。通过对要紧危险性分析，为该装巻的安全生产保证措施的制泄、初步设计及施工的绘制，提供重要的参考依据。 二、物料的火灾爆炸危险性 1.氢气 氢气即是连续重整装置的原料，也是该装置的要紧产品。氢气是无色无味的气体，爆炸极限为4.0%?75.0% (V/V),引燃温度为560°C,按照可燃气体火灾危险性分类原则，氢气属于甲类火灾危险物质。在髙压下，氢气爆炸范畴加宽，燃点降低，同时高压下钢与氢气接触易产生氢脆和氢腐蚀，这是氢管逍泄漏以致于显现损坏的重要缘故之一。按照《危险化学品名录》，氢气属于危险化学品第2类压缩气体和液化气体中的第1项易燃气体。 2.石脑油 石脑油是连续重整装置的要紧原料。石脑油为易燃易爆液体，引燃温度为35O°C,其闪点为一2°C,石脑汕属于甲类火灾危险性物质。在空气中浓度为1」％?8.7% (V/V)的范畴内，只要遇到明火或火花即能发生爆炸。按照《危险化学品划录》，石脑油属于危险化学品第3类易燃液体中的第2项中闪点液体。 3?液化石油气 液石石油气是该装置形成的气态坯混合物，石油气易受压而液化(液化坯)，为甲A类火灾危险性物质。其要紧成分为C4以下的轻组分，要紧有丙烷、丁烷、丙烯、丁烯和丁二烯等，英气体比空气重1.5?2.0倍。闪点为-74°C,在空气中的爆炸极限浓度为2.25%?9.65% (V/V)o按照《危险化学品名录》，液化石油气属于危险化学品第2类压缩气体和液化气体中的第1项易燃气体。 4汽油 高辛烷值重整汽油是该装置的要紧产品，是液态婭类的混合物，含有少量的芳炷要紧是甲苯和二甲苯。汽油的引燃温度为415?530°C,闪点为一50°C,在空气中的爆炸极限浓度为 1.4%?7.8% (V/V),汽油的火灾危险性为甲B类可燃液体。按照《危险化学品划录》，汽油属于危险化学品第3类易燃液体中的第1项低闪点液体或第3类易烯液体中的第2项中闪点液体。 5.苯 连续重整装程的芳炷产品应该是苯、甲苯、二甲苯，但近年来生产中将甲苯、二甲苯憎分
芳烃厂技能竞赛 催化重整装置操作工竞赛理论知识试卷A 得分 评分人 30分) 4. 可直接用碱液吸收处理的废气是( )。 A、二氧化硫 B、甲烷 C、氨气 D、一氧化氮 7. 再生系统氢烃分析仪的作用为( )。 A、分析监测再生气中的污染物 B、分析监测干燥空气中的污染物 C、分析监测再生排放气中的污染物 D、分析监测氮气总管中的污染物 8. 再生系统氢烃分析仪报警，则( )。 A、快速装料报警 B、快速卸料报警 C、再生停车 D、再生不停车 9. 重整高温换热器法兰泄漏着火，选用( )扑救最适宜。 A、二氧化碳灭火器 B、水 C、泡沫灭火器 D、蒸汽 10. 下列选项中，不是再生催化剂提升管温度高的原因是( )。 A、还原段气体倒流 B、提升速率过快 C、催化剂温度高 D、催化剂预还原 15. 电气设备的接地线采用铝导线时，其截面积一般不得小于( )。 A、1.5mm2 B、2.5mm2 C、4mm2 D、6 mm2 16. 防雷装置的接地电阻，一般要求为( )以下。 A、1Ω B、4Ω C、10Ω D、100Ω 17. 关于电动机的类型，说法错误的有( )。 A、按照使用能源分类可分为直流电动机和交流电动机 B、按照电源电压的分类可分为同步电动机和异步电动机 C、按照电源相数分类可分为单相电动机和三相电动机 D、按照是否在含有爆炸性气体场所使用，分为防爆电机和非防爆电机 18. 热电偶或补偿导线短路时,显示仪表的示值约为( )。 A、短路处的温度值 B、室温 C、最大 D、零 19. 用双法兰液面计测量容器内的液位，其零点和量程均已校正好，后因需要仪表的安装位置上移了一段距离,则液面计( )。 A、零点上升,量程不变 B、零点下降,量程不变 C、零点不变,量程增大 D、零点和量程都不变 20. 系统氮气的质量标准中要求氢+烃≯()v%。 A、0.1 B、0.2 C、0.3 D、0.5 21. 与重整催化剂载体共同组成酸性活性中心的是( )。 A、铂 B、助金属 C、氯 D、炭焦 22. 关于引燃料气进装置，下列说法错误的是( )。 A、引燃料气前先用蒸汽将系统吹扫干净 B、引燃料气前先用氮气置换至氧含量小于0.5% C、引燃料气时，管线中的空气应排入各加热炉的烟囱中 D、引燃料气时,应先在燃料气分液罐脱液 23. 关于塔板效率的说法，下列表述错误的是( )。 A、塔板效率一般都大于1 B、塔板效率一般都小于1 C、塔板效率越高实际塔板数与理论塔板数越接近 D、塔板效率等于1说明实际塔板数与理论塔板数相同 24. 催化重整装置停工反应系统氮气置换合格标准是：( ) ≯0.5%(v)。 A、氢气含量 B、氧气含量 C、氮气含量 D、氢+烃含量 25. 预加氢反应系统的升温速率一般不宜超过( )℃/h。 A、5 B、10 C、20 D、30 26. 重整循环氢在线水分仪的露点由-60℃变成-50℃时，说明重整反应系统( )。 A、变干 B、不变 C、变湿 D、无法判断 27. 二氯乙烷的爆炸极限范围是( )。 A、2.5～15.9% B、4～74% C、5.3～15% D、4.3～46% 28. 重整汽油稳定塔底油Ｃ5+以下烷烃含量超标时，下列调整正确的是( )。 A、增大塔顶回流 B、提高回流罐压力 C、提高塔底温度 D、增大分馏塔进料量 29. 塔、罐、容器等设备和管线需要动火时，应进行化验分析。当可燃气体爆炸下限小于4%时，其被测浓度( )为合格。 A、≯0.2% B、≯0.5% C、≯1.0% D、≯1.5% 30. 预加氢催化剂再生的目的是( )。 A、除去积炭，以便恢复活性 B、除去重金属，提高活性 C、使硫化态催化剂上转变为氧化态 D、使还原态催化剂转变为氧化态 31. 催化重整装置停工过程中反应系统降压速率不能过快，否则容易造成重整催化剂( )。
6连续重整装置安全培训 培训背景：装置投产之前或预备阶段学习 培训对象：工人及生产管理人员 培训目的：为制定操作规程及安全生产做准备。 培训内容建议：a、装置概况；b、物料危险性分析；c、工艺过程危险性分析；d、设备危险因素； e、危险有害因素分析（毒性、噪声振动、高温、腐蚀）； f、事故案例； g、重大危险源分析； h、定性定量评价（PHA、FTA、危险度评价） 形式要求：a、培训文字材料；b、PPT 注意：采用最新的标准规范。言简意赅，避免长篇大论和废话，所采用的标准规范要在材料中注明。 6.1装置概况 根据全厂加工总流程的安排，需建设一套220×104t/a连续重整装置（实际处理量为208.05×104t/a）。 本装置原料为装置外来的精制石脑油，主要产品有高辛烷值汽油调合组分、苯和混合二甲苯，同时副产H2。 6.1.1装置名称 中国石油天然气股份有限公司广西石化分公司220×104t/a连续重整装置。 6.1.2装置规模及组成 ⑴装置规模 重整反应部分设计规模为220×104t/a（实际处理量为208.05×104t/a）；催化剂再生部分设计规模为2041kg/h（4500磅/时）；苯抽提部分设计规模为55×104t/a；二甲苯分馏部分设计规模为130×104t/a（脱庚烷塔进料127.66×104t /a）。 装置设计年开工8400小时。操作弹性为60%～110%。 ⑵装置组成
装置包括连续重整反应部分、氢气再接触、催化剂再生部分、苯抽提部分和二甲苯分馏部分。 6.1.3原料及产品 6.1.3.1原料及产品性质 ⑴原料及其性质 装置主要原料为上游装置生产的精制石脑油。辅助原料有重整催化剂、低温脱氯剂、抽提蒸馏溶剂、消泡剂(硅油)、单乙醇胺、白土。 为了提高连续重整装置的适应能力，在设计中连续重整装置的进料提供了两种工况，即工况A（贫料）和工况B（富料）。 精制石脑油的性质见表6.1-1，6.1-2，重整原料杂质含量指标见表6.1-3。 表6.1-2 重整原料族组成（工况B）
职业技能鉴定国家题库 催化重整装置操作工(连续重整及芳烃模块)技师理论知识试卷 注 意 事 项 1、考试时间：120分钟。 2、请首先按要求在试卷的标封处填写您的姓名、准考证号和所在单位的名称。 3、请仔细阅读各种题目的回答要求，在规定的位置填写您的答案。 4、不要在试卷上乱写乱画，不要在标封区填写无关的内容。 一、单项选择(第1题～第40题。选择一个正确的答案，将相应的字母填入题内的括号中。每题1分，满分40分。) 1. 在ISO9000族标准中，可以作为质量管理体系审核的依据是( )。 A 、GB/T19001 B 、GB/T19000 C 、GB/T19021 D 、GB/T19011 2. 在ISO9000族标准中，不能作为质量管理体系审核的依据是( )。 A 、质量管理体系文件 B 、合同 C 、GB/T19001标准及相关法律法规 D 、T19004标准 3. 按ISO9001：2000标准建立质量管理体系，鼓励组织采用( )方法。 A 、过程 B 、管理的系统 C 、基于事实的决策 D 、全员参与 4. 为使培训计划富有成效，一个重要的方法是( )。 A 、建立集体目标 B 、编成训练班次讲授所需的技术和知误解 C 、把关于雇员的作茧自缚情况的主要评价反馈给本人 D 、在实施培训计划后公布成绩 5. 一般当压力大于( )以后时，石油馏分的焓值不能查有关的图表资料求得。 A 、0.5MPa B 、1MPa C 、7MPa D 、10MPa 6. 消除误差源是在( )将产生系统误差的因素和根源加以消除。 A 、测量进行之前 B 、测量过程中 C 、测量后 D 、最后计算时 7. 关于欧姆定律的说法，正确的是( )。 A 、在直流电路中，欧姆定律是阐明电阻上电压和电流的关系的定律 B 、在欧姆定律中，电压与电流成反比 C 、在欧姆定律中，电流与电阻成正比 D 、在欧姆定律中，电压与电阻成反比 8. 关于电功率的定义式，下列公式正确的是( )。 A 、P=UIt 考 生 答 题 不 准 超 过 此 线
连续重整装置脱瓶颈优化改造 培贵，侯培林，王广胜，马胜泽 (中国石油石化公司炼油厂，132022） 摘要：连续重整装置设计能力为40万t/a，长周期运行暴露出立式混合进料换热器换热效率低，重整加热炉炉膛温度高，炉效率低等隐患和瓶颈问题。通过改造重整“四合一”加热炉，优化预加氢工艺流程并应用高效板式换热器新技术，既达到了降低能耗和清洁生产的目的，又消除了装置瓶颈，重整加工能力提高到50万t/a。 关键词：连续重整；消瓶颈；加热炉；催化剂中图分类号：TE682 连续重整装置隶属于石化炼油厂,装置于1996年建成投产，其中预加氢加工能力为42.8万t/a，连续重整加工能力为40万t/a。预加氢采用先加氢再分馏流程，连续重整采用UOP低压重整工艺，催化剂连续再生采用UOP的CYCLEMAX专利技术。装置加工原料由68%的常压直馏石脑油，28%的加氢裂化重石脑油，4%的加氢裂解汽油抽余油组成，主要是生产高辛烷值芳烃产品供给抽提单元和二甲苯精馏单元，最终生产出目的产品苯（B）、甲苯（T）、二甲苯（X）。BTX是石油化工重要的基本原料，其产量和规模仅次于乙烯和丙烯。苯的最大用途是制取苯乙烯，经聚合可以得到聚苯乙烯，其次是用于生产尼龙。二甲苯中用量最大的是对二甲苯（PX），PX经高温氧化可制得对苯二甲酸，是合成聚酯(涤纶)的主要原料，在世界合成纤维的产量中涤纶占63%［1］。生产BTX 具有较好的经济效益。 炼油厂千万吨炼油项目投产后，新增汽油加氢装置和柴油加氢装置，这样导致公司部氢气严重不足，催化重整副产氢气是氢气的廉价来源，但是连续重整装置设计规模小，生产瓶颈问题多，如果能够通过工艺优化改造，应用新型节能设备，消除装置的瓶颈问题，提高装置加工规模，那么氢气供应不足的问题将迎刃而解，在提高氢气供应的同时增产高附加值的芳烃产品，增加企业创效水平。 1 重整装置存在的瓶颈问题 1.1 预加氢部分 预加氢混合进料换热器换热效率低，使预加氢反应进料加热炉、反应产品冷凝器负荷增加，导致加热炉和空冷器卡边操作，反应只能降量运行。 1.2 重整反应部分 （1）重整加热炉负荷不足
连续重整装置先进控制及其操作要点探讨 发表时间：2019-07-31T10:26:23.027Z 来源：《城镇建设》2019年第9期作者：梁艺杨世鹏[导读] 主要探讨连续重整装置先进控制及其操作要点。 山东省东明石化连续重整车间 274000 【摘要】石油化工的生产过程具有易燃易爆、高温高压、有毒有害的特点，特别是直接作业环节很容易发生事故。催化重整装置是以石脑油为原料，生产高辛烷值汽油或芳烃类产品，同时副产大量廉价的氢气。本文主要探讨连续重整装置先进控制及其操作要点。中国论文【关键词】连续重整装置先进控制操作 重整催化剂连续再生包括四个基本过程：烧焦、氧氯化、干燥和还原。反应后的待生催化剂首先经过烧焦，除去积炭；然后在过氧的条件下注氯，调节催化剂上的氯含量，并氧化和分散催化剂上的铂金属；在离开再生器前进行干燥（焙烧），脱除催化剂上的水分；最后在氢气条件下进行还原，将催化剂上的金属由氧化态变成还原态，完成催化剂的全部再生过程[1]。 1 连续重整装置催化剂装填 1.1 UOP―CCR重整反应器装填催化剂的程序要点（1）将桶装催化剂倒入输送料斗，用吊车将载满催化剂的输送料斗吊至反应器顶部，输送料斗卸料管放入装填料斗中。（2）打开输送料斗下面闸阀，使催化剂通过装填料斗缓慢装入反应器内。催化剂分别通过还原区，第一、二、三、四反应器，到达催化剂收集器，随着催化剂的不断装入，催化剂料位不断上升。（3）对每个反应器进行催化剂检查，完毕后安装盖板，并自下而上逐个封好入孔。（4）当催化剂装入预定量后，催化剂料位将上升至反应器还原区，此时应用卷尺检测料面高度，并核实装入量是否与预定量相符。同时要注意投用还原区催化剂料位计，并将卷尺所测料位高度变化与核料位计所显示的料位高变化相比较，以检验料位仪表的反应灵敏度和线性变化情况，试验报警及联锁信号。 （5）当核料位仪显示催化剂料位已达80%～90%时，停止装剂，用卷尺检测料面高度，核实催化剂料位仪所显示的催化剂料位是否准确。 （6）催化剂装填结束，清理现场，拆开和盲封的部位立即复位。（7）用N2将反应器充压至0.005MPa，保持微正压。 1.2 UOP―CCR重整再生区催化剂装填的程序要点（1）分离料斗、再生器、氮封罐、闭锁料斗内件安装完好，各部均已干燥完毕，而且器内无异物。（2）分离料斗、再生器、氮封罐、闭锁料斗之间做好隔离工作，避免空气形成对流。（3）将闭锁料斗系统控制的再生器开关切至“装剂”位置。（4）再生催化剂隔离系统已打开。 （5）仪表校验闭锁料斗核料位计，分离料斗核料位计，调校好零位，调校完毕后将辐射源拆走或做好防护措施以免核辐射。（6）拆除分离料斗顶部催化剂入口的Y型短管。 （7）在分离料斗顶部拆开部位固定一个特制的装剂料斗。（8）将桶装催化剂装入催化剂输送料斗，用吊车吊至分离料斗顶部，将卸料口放入装剂料斗。（9）缓慢打开输送料斗底部闸阀，催化剂经装剂料斗进入分离料斗、再生器和氮封罐内。（10）催化剂装填入分离料斗后，放射性料位会显示料位存在，当分离料斗料位计指示50%时，停止催化剂装填。（11）用标尺测催化剂的料位高度，校验料位计显示的准确性，同时核实催化剂装入量是否与预定的相等。（12）催化剂装入闭锁料斗。闭锁料斗缓冲区放射性料位计显示催化剂料位，分别记录料位显示5%、10%、30%、50%、70%、90%时的催化剂装入量，核实料位计显示是否基本准确[2]。 由于降低了反应压力、采用铂锡催化剂及提高了反应苛刻度，连续重整装置的液体收率大约可以比半再生重整装置提高5%～8%，产品辛烷值（RON）可高达105。由于催化剂连续再生，正常操作期间催化剂活性一直维持在比较高的水平，重整生成油的芳烃含量比较高，氢产率和氢纯度也比较高，反应状况稳定。连续重整反应器一般采用径向结构，催化剂在反应器内依靠重力自上而下流动，反应物料从催化剂外侧环形分气空间（扇形筒）横向穿过催化剂床层，进人中心收集管内。作为移动床反应器，不仅要求反应器上下物流分配均匀，还要求避免发生催化剂不流动的“贴壁”现象。积炭后的待牛催化剂从最后一个反应器出来，进入再生系统进行烧焦、氧氯化、干燥和还原等过程，然后再返回反应系统。连续重整催化剂不需要像半再生重整那样在开工初期注硫以钝化催化剂活性，但进料中含硫量过少时，随着反应苛刻度的提高，反应器内存在着积炭的危险性，反应器器壁的铁离子会与碳结合，碳链长大生成针状焦，严重时大量焦炭结在反应器内堵塞通道，阻碍催化剂的流动，甚至将反应器内构件顶坏，这种现象曾经在有些连续重整装置上发生过。实践证明，硫对反应器器壁的结焦也是很好的钝化剂。因此，现代连续重整一般都设有注硫设施，要求经常往经过加氢处理的进料中注硫，以保证重整进料中的硫含量不会过低（一般要求不低于0.2μg/g）。 2 工艺事故的处理 2.1 分馏塔压力剧烈波动 原料中含水或轻组分含量突然增高，以及回流突然带水增多时，如果操作不当，可造成操作激烈波动。通过保持较高压力，可以减少轻质汽油损失的数量，可以提高塔的处理能力。当塔的操作压力从0.10MPa提高至0.30MPa时，塔的生产能力可增长70%。但塔的压力提高以后，不利因素是物料的相对挥发度降低，给分离造成困难。为保持操作稳定，达到相同的分离精度，则需加大塔顶的回流比，从而增加了塔顶冷凝器的负荷。此外，由于进料温度不能随意提高，当压力上升以后，汽化率会下降。综上所述，造成分馏塔压力波动的原因如下：（1）进料或塔顶回流量波动。 （2）进料或塔顶回流带水和组成变化。 （3）回流罐气体燃料背压变化，后路不畅或压力变化。
连续重整装置事故汇编 目录 1 同类装置事故汇编 1 1.1 重整催化剂水中毒事故 1 1.2 重整催化剂硫中毒事故 1 1.3 重整反应器结焦事故 1 1.4 催化剂跑损事故 2 1.5 催化剂提升管弯头破裂事故 3 1.6 重整第一反应器堵塞事故 3 1.7 容器严重憋压事故 4 1.8 锅炉干锅事故 4 1.9 装置进水事故 5 1.10 塔内瓦斯外泄事故 5 1.11 压控阀冻结设备超压事故 5 1.12 预分馏塔超压事故 6 1.13 重整临氢换热器出口管线弯头破裂事故 6 1.14 重整高压分离罐出口线堵塞事故 6 1.15 盲目进罐油气中毒事故 7 1.16 盲板管理混乱造成紧急停工事故 7 1.17 瓦斯罐超压险些爆炸事故 7 1.18 重整反应器出口法兰焊口断裂事故 8 1.19 氢压机出口补氮气阀阀芯碎裂事故 8 1.20 某厂重整车间炉管堵塞事故 8 1.21 氮气窒息事故之一 8 1.22 氮气窒息事故之二 9 1.23 氮气窒息事故之三 9 1.24 氢气压缩机缸套冻裂 10 1.25 氢气装瓶机抱轴事故 10 1.26 预加氢压缩机玻璃看窗破裂事故 10 1.27 往复式压缩机缸盖紧固螺栓断裂事故 11 1.28 氢压机机身及进出口管线震动大事故 11 1.29 加氢进料泵机械密封泄漏事故 11 1.30 判断失误严重损坏氢压机事故 12
1.31 重整压缩机曲轴箱爆炸事故 12 1.32 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之一 13 1.33 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之二 13 1.34 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之三 14 1.35 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之四 14 1.36 加热炉回火伤人事故之一 15 1.37 加热炉回火伤人事故之二 15 1.38 加热炉回火伤人事故之三 15 1.39 加热炉回火事故之四 16 1.40 加热炉回火伤人事故之五 16 1.41 重整炉出口法兰着火事故 16 1.42 处理堵塞管线引起人烧伤事故 17 1.43 预加氢催化剂自燃事故 17 1.44 炉膛气体未分析点火爆炸伤人事故 17 1.45 加热炉炉膛爆炸事故 17 1.46 扫线动火互不联系造成爆塔事故 18 1.47 违章操作造成氢气爆炸着火烧伤人员事故 18 1.48 装置吹扫中着火致使2人被烧死事故 18 1.49 高温汽油烫伤人事故 19 1.50 1993年金陵石化铂重整车间氢贮瓶爆炸事故报告 19 2 镇海炼化公司部分事故汇编 21 2.1 1980年11月6日炼油厂成品油码头冒罐跑油事故 21 2.2 1981年3月7日炼油厂热电站重大停电事故 21 2.3 1981年4月7日炼油厂热电站锅炉严重缺水造成炉管胀接口泄漏事 故 21 2.4 1982年7月23日炼油厂油品车间油罐爆炸事故 22 2.5 1982年8月14日炼油厂催化车间跑润滑油事故 22 2.6 1983年9月17日化肥厂合成车间2#渣油贮罐冒罐事故 23 2.7 1984年6月18日炼油厂油品车间油罐抽瘪事故 23 2.8 1985年1月11日化肥厂火炬倾斜事故 23 2.9 1987年6月30日化肥厂4118-K1T烧瓦事故 24 2.10 1988年1月30日炼油厂油品车间碱液严重烧伤事故 24 2.11 1988年11月5日化肥厂仪表工误操作造成全厂停车事故 24 2.12 1989年9月5日炼油厂排水车间重伤事故 25 2.13 1990年1月5日化肥厂合成车间现场着火伤人事故 25 2.14 1990年5月22日炼油厂油品车间氢氟酸灼伤事故 25
催化重整装置操作工：催化重整装置(高级工)考点 考试时间：120分钟 考试总分：100分 遵守考场纪律，维护知识尊严，杜绝违纪行为，确保考试结果公正。 1、单项选择题 同一油品的开口闪点比闭口闪点。（ ）A.高 B.低 C.一样 D.无法比较。 本题答案： 2、判断题 在抽提塔内，回流比越大，芳烃产品纯度越高，芳烃回收率也就越高。 本题答案： 3、单项选择题 在生产中，当发现大量水随原料进入系统中时，应采取以下哪些措施：（ ）A.加强各系统，回流罐，低点的脱水调整汽提塔操作，适当提高反应温度 B.加强系统和原料的脱水或改用合格原料，降低反应温度，必要时增加注氯量 C.改原料，重整系统进精制油，增大注水注氯量 D.预处理系统打循环，重整系统停进料，用氮气恒温赶水； 本题答案： 4、单项选择题 当大气中硫化氢浓度达（ ）毫克／立方米时，人即可察觉到。A.0.035 B.0.015 C.0.050 本题答案： 姓名：________________ 班级：________________ 学号：________________ --------------------密----------------------------------封 ----------------------------------------------线----------------------
5、单项选择题 产品质量好坏最终要以（）来衡量。A.价格合理 B.产品寿命 C.产品质量标准 D.使用的效果 本题答案： 6、单项选择题 汽提塔在侧线以上是汽提段，该段中不允许存在：A.芳烃 B.回流芳烃 C.非芳烃 本题答案： 7、单项选择题 管壳式换热器在同一管程内，管束因堵漏被堵掉（）时应更换管束。A.1％ B.5％ C.8％ D.10%以上 本题答案： 8、单项选择题 重整反应过程的压力对重整液体（）有显著的影响。A.产量、质量 B.收率、芳烃产率 C.组成性能 本题答案： 9、判断题 抽提循环水罐水量不够应补入软化水。 本题答案： 10、单项选择题 抽提塔塔盘的开孔率不同主要是因为（）。A.塔内重液相负荷不同 B.轻液相负荷不同 C.便于清扫塔盘 本题答案： 11、单项选择题
中海油气（泰州）石化有限公司 中海油气（泰州）石化一体化项目100万吨/年连续重整装置、40万吨/年芳烃抽提装置 （安装工程） 检验试验计划 编制： 审核： 批准： 中国化学工程第十四建设有限公司 滨江项目经理部 2014年月日
目录 一、检验试验管理要求1 1、工序质量检验级别及符号说明 1 2、对相关人员的要求 1 3、对检试验工装的要求 1
一、检验试验管理要求 1、工序质量检验级别及符号说明： ●A类检验-----业主、监理、施工单位等有关方面现场共同检验。 ●B类检验-----监理、施工单位现场共同检验。 ●C类检验-----施工单位自行控制检验。 ●停检点H-------工序必须停下来，待质量监督部门检查合格后才能 进行下道工序。 ●见证点R-----应呈交的施工记录资料。 2、对相关人员的要求 ①执行国家、部、行业及地区颁发的现行工程法规、规程、规定、试验方法、试验程序及有关制度。 ②材料人员严格按照材料检验标准对供货厂家提供的随行质量证明文件、实物进行审核做到物证相符，把好材料关。 ③试验人员必须有相关部门颁发的资格证、试验工作岗位合格证，无证者不得从事试验工作。 ④取样人员责任心强，每项工作应进行详细的技术交底，严格按照规范、标准有关取样的规定取样送试。 ⑤检试验资料、检试验记录，编写实验台帐、试验报告、检查记录、测量数据必须实事求是，字迹清楚、数据可靠、及时报验、妥善保管。 ⑥取样见证人有监理或业主有关人员担任。 ⑦试验室须有资格承担对外试验业务的试验室或法定检测单位，并经当地质监部分备案确认。 3、对检试验工装的要求 ①检试验设备状态良好，满足工程要求，需相关部门校验、复检的应在有效使用期内。 ②所有检试验用计量器具（包括检试验设备上的仪表）必须完好，经过检定、校准、计量验证处于合格状态（合格证明），并在有效使用期内使用。周期检定的计量器具调转时，应有检定、校准合格证书。 ③所有检试验工装必须报验，每台工装必须有相应的校验、有效使用期标识，所有工装进场报验验收合格方可使用。
250. 温度和氢分压对正己烷转化成甲基环戊烷的平衡比率影 响如何? 下图显示温度和氢分压对正己烷转化成甲基环戊烷的平衡比率的影响。 通常情况下，平衡比率很低，但是随着氢分压的下降和反应温度的提高，平衡比率增加很快。必须注意，在己烷转化成各种类型的环化物质之前，反应器中的甲基环戊烷浓度必须降至比以上平衡比率算出的值要低。 加氢裂化受低氢分压的抑制，已烷转化成芳烃的选择性受低氢和高温的影响而大大提高了。 251. 温度和氢分压对甲基环戊烷转化为环己烷的平衡比率影 响如何? 甲基环戊烷异构化为环己烷的反应中，氢气既不是反应物，也不是生成物，所以氢分压对此反应没有影响，平衡比率只受温度影响。列举了甲基环戊烷转化成环己烷时平衡比率受温度影响的情况。平衡比率在正常的重整反应温度区域是很低的，而且当温度上升时有所下降，这种低的平衡比率限制了甲基环戊烷转化成环己烷，因为在转化甲基环戊烷的反应发生之前，环己烷必须降低到非常低的水平。
252. 温度和氢分压对环已烷转化为苯的平衡比率影响如何? 环己烷脱氢转化成苯的反应既简单又迅速，下图显示了温度和氢分压对平衡比率的影响。因为环已烷转化成苯是不可逆的，热力学因素对选择性几乎没有影响，各种典型的铂重整操作条件都十分有利于苯的形成。 253. 作温度和压力对正己烷转化为苯的选择性影响如何? 下图显示了工艺条件对正己烷转化成苯的选择性影响，这里苯的选择性被定义为：转化成苯的正己烷摩尔数和所有被转化的正己烷的摩尔数之比，这里的转化是指正己烷的消失量，所以产品中的己烷异构物不包括在。图—24大体上反映出了正己烷脱氢环化的反应情况，在压力一定的情况下，正己烷转化成苯的选择性随着温度的增加而增加。这是因为温度
催化重整装置操作工：催化重整装置(高级工)知识点（最新版） 考试时间：120分钟 考试总分：100分 遵守考场纪律，维护知识尊严，杜绝违纪行为，确保考试结果公正。 1、单项选择题 重整催化剂烧焦供风总量是根据（ ）来决定的。A.烧焦温度 B.烧焦压力 C.催化剂总量 D.催化剂积炭总量（KHD ：工艺操作能力） 本题答案： 2、单项选择题 下列组分辛烷值由高到低的顺序是（ ）。A.甲苯、环已烷、已烷 B.已烷、环已烷、甲烷 C.环已烷、甲苯、已烷 D.环已烷、已烷、甲苯 本题答案： 3、判断题 催化剂硫中毒后，铂的活性降低，通常表现为相对脱氢性能及脱氢环化性能(金属作用)比加氢裂解性能(酸性作用)强 本题答案： 4、单项选择题 下列哪一些可以通过皮肤对人体造成毒害。（ ）A.硫化氢、汽油、甲苯、乙醇 姓名：________________ 班级：________________ 学号：________________ --------------------密----------------------------------封 ----------------------------------------------线----------------------
B.汽油、苯、二氯乙烷、瓦斯； C.汽油、二氯乙烷、二甲基二硫醚、甲苯 D.液化气、苯、二氯乙烷、二甲基二硫醚 本题答案： 5、判断题 由于临氢系统易泄漏，不易发觉，因此要定期对临氢系统进行检查，方法是关闭照明灯进行逐段检查。 本题答案： 6、判断题 重整催化剂对产品的质量、收率及装置的处理能力起决定性作用，催化剂质量关系到整个重整装置的技术水平，故对重整催化剂有严格要求。 本题答案： 7、问答题 某连续精馏塔在压强101.3Kpa下分离苯一甲苯的混合液，已知处理量为15300Kg/h，原料液中苯含量为45.9％，工艺要求馏出液中苯的含量不小于94.2％，残液中苯的含量不大于4.27%（均为质量分率），计算馏出液和残液的量？ 本题答案： 8、判断题 在重整催化剂硫化过程中，由于不存在在线气中水分析仪和氢纯度分析仪的超程情况，因此无需切除出来。 本题答案： 9、判断题 抽提循环水罐水量不够应补入软化水。 本题答案： 10、判断题 戊烷等轻质非芳烃有利于抽提效果，所以抽提原料中应保留大量的戊烷组分。本题答案： 11、单项选择题 同碳数的油品的蒸发潜热比较为（）。A.环烷烃＞芳香烃＞烷烃 B.芳香烃＞环烷烃＞烷烃
连续重整装置工艺流程简介 连续重整装置工艺流程简介主讲:王刚2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 1 装置概况连续重整装置含石脑油加氢、重整、催化剂连续再生三个单元。石脑油加氢是以原料处理装置的重石脑油为原料，通过加氢、汽提脱除原料油中的S、N、O、重金属、水等有害杂质提供符合要求的重整进料。重整是将芳烃含量较少的重石脑油经过环烷脱氢、烷烃环化脱氢等反应后转化成芳烃含量高的生成油，同时产生加氢反应所需的氢气。催化剂连续再生墙己扛叩拇呋粒战埂?氧氯化、干燥(或焙烧)、还原等工艺使之恢复活性。连续重整采用Axens(原IFP)工艺包设计，采用超低压连续重整工艺。2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 2 主要技术特点: 重整四台反应器为并列布置，加热炉采用四合一炉，炉管为倒“U”型布置。再接触为一段再接触，采用冷冻方式以提高液收率。富氢压缩机三级压缩。再生循环气采用冷、干式循环，氧氯化气体引入再生气，氧含量检测点增加。2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 3 装置方块图原料预加氢单元加氢裂化单元催化剂再生 PSA单元 HP PURGE fromoparis/transplus unit 重整单元异构化 LPG去罐区抽提单元吸附分离单元单元 BZ from oparis/transplus 歧化单 元 2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 4 装置工艺流程介绍第1部分石脑油加氢一、工艺流程描述直馏石脑油自界区外进入单元，经过流量液位控制引入单元，通过进料缓冲罐的液位来控制石脑油加氢的进料。2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 51. 反应部分直馏石脑油经过反应进料泵在流量控制下提升至反应系统，完成直馏石脑油进料，同时还混合了来自循环压缩机的循环氢。混合物接下来进入反应器进出料换热器进行预加热，然后进入加热炉进一步加热到所需的温
芳烃联合装置连续重整进料板换E201的投用情况分析 邱丽生 陈峰 福建联合石油化工有限公司 摘要：我公司PX装置连续重整进料换热器采用了国产化板式换热器，投用至今运行良好，本文以重整进料100％负荷时E201相关数值为依据，对板换传热性能、压力降、节能降耗进行了分析，结果表明我国国产超大型板壳式换热器运行可靠、性能优良。 关键字：板式换热器 连续重整 传热 压力降 能耗 1、前言 在中国石化物资装备部和国产化办公室的大力支持下，对于连续重整装置进料换热器，我公司选用了甘肃蓝科石化设备有限责任公司生产的国产化板式换热器，换热面积达9000平方米，是板换应用以来目前国内最大的换热器。2006年，我公司140万吨/年连续重整装置进料换热器（1520-E201）被列为国产化研制专项课题，经过分析研究确定了相关设计参数（其设计参数见附表1）；2009年3月份从上海制造厂运抵现场，并在其技术人员指导下按要求进行安装；4月份在重整系统相关管线设备清扫干净后，E201随同重整反应部分烘炉热态考核进行相应的热态考核；在装置进料前对板换进行了试漏测试，测试结果表明不泄漏；5月15日连续重整装置60％负荷进料，7月27日重整进料负荷达到95％，测试表明板换投用良好，没有发生泄漏。下面，本文将从实际投用中采集的数据对E201的性能进行分析，以此得出相应的结论。 2、数据采集及分析 2.1操作数据的采集 2009年10月17日12：00到10月20日12：00芳烃联合装置性能考核期间，对板换进行了100％负荷的标定，并采集典型数据（每隔4小时采集一组），具体见附表3。
2.2 数据处理与计算结果分析 2.2.1传热性能计算 1）板程混合进料 进料（冷介质）采用循环氢组成和重整进料油馏程进行模拟计算。2）壳程反应出料 出料（热介质）采用产氢组成、重整生成油馏程进行模拟计算。2.2.2计算结果 取2009年10月17日20：00标定数据作为计算点，结果如下表： 计算结果表 项目 单位 100%负荷 设计 标定数据1) 标定数据2) 板程 介质 流量 kg/h 224944 236063 236063 混合进料 温度 原料 ℃ 88 485 88.3 462.1 88.3 462 进/出 循环氢 106.1106.1 进口压力 MPa(G) 0.57 0.56 0.56 压力降 kPa 35 60.9 60.9 壳程 介质 流量 kg/h 225017 236063 236063 反应出料 温度进/出 ℃ 519 102 490.896.3 490.8 96.3 进口压力 MPa(G) 0.32 0.24 0.24 压力降 kPa 66.4 98.3 98.3 有效传热温差 ℃ 34.06 30.39 30.39 计算总传热系数 kcal/m2·h·℃ 313 288 326 热负荷 kcal / hr 77271000 80426390 80426390 注：1) 按照设备无面积富裕量进行核算； 2）按照相等的设备设计面积富裕量进行核算； 2.2.3计算结果分析 根据标定数据，热流出口温度低于设计值102℃，达到了96.3℃，热端温差 设计值为34℃，实际标定仅为28.7℃，在实际进料温度较低的情况下，热端温差 优于设计值，反映出良好的传热性能。
【连续重整芳烃装置先进控制策略及应用】重整脱戊烷油 c9+芳烃含量 摘要:先进控制技术目前已经广泛应用于石油石化企业中,有 效提高了装置的自动化水平。Honeywell公司的RMPCT模型预测技术是目前应用最广泛的先进控制技术之一。本文从连续重整/芳烃装置的工艺特点出发,论述了采用鲁棒性多变量模型预测控制技术(RMPCT)在连续重整/芳烃装置中的控制方案的设计、策略及应用。 关健词:连续重整芳烃装置先进控制多变量控制模型预估控制 :G71 :A :1672-3791(xx)06(c)-0094-02 先进控制技术是随着自动化技术、控制理论、计算机技术以及通讯技术的快速发展和不断完善的技术,目前已经广泛成功地应用于炼油化工生产过程,取得了显著的应用效果。它较好地解决了炼油化工过程中时变、非线性、耦合、干扰等常规PID难于控制的问题。 RMPCT(鲁棒多变量预估控制技术)是目前应用最为广泛的先进 控制技术,它是美国Honeywell公司开发的第二代先进控制技术,以 此技术形成的商业化软件在国外石油化工企业中获得了广泛应用。RMPCT是一种鲁棒性、多变量、预估控制技术,与常规PID控制相比,
可在线调整控制品质,进行约束极限控制。根据得到的过程模型,对被控变量进行预测,然后按照某种优化控制算法计算出输出值,最终实 现前馈优化控制。 连续重整/芳烃装置,在石化产业中起到重要作用,该联合装置 涉及到复杂的工艺过程,反应过程复杂,过程变量多,变量间耦合严重,因此,采用RMPCT可有效的降低装置波动、提高高附加值产品、挖潜增效。 1 连续重整装置工艺概述 以某炼厂连续重整装置为例。典型的重整装置由以下几部分组成:原料预处理、催化重整反应、催化剂再生单元、稳定分离单元、芳烃抽提及公用工程。 该装置是以宽馏分石脑油为原料,采用法国IFP第二代连续重 整专利技术,以生产高辛烷值的重整油及富产氢气,重整生成油可供 生产芳烃和作汽油调合组分。由于重整反应压力低,温度高,加速了催化剂的结焦,要求对催化剂进行连续再生,保持催化剂高活性,以适应重整高苛刻度操作。
0 引言 催化重整装置是炼油与石油化工生产过程中十分重要的二次加工装置。在炼油生产中，其主要以常减压直馏石脑油为原料，在一定温度、压力下，利用催化剂促使烃类分子结构重新排列，正构的芳烃异构化，非芳烃转化为芳烃，生产高辛烷值汽油调和组分、苯、甲苯、二甲苯和副产大量氢气的工艺过程。 在这个能源日益危急的时代，随着开采难度的增加、原油劣质化程度的提高，重整装置充分利用油品的性质，生产高辛烷值的汽油和符合市场需求的芳烃，将油品的价值利用到最高。在环保压力越发严峻的今天，重整装置同时生产清洁的能源产品并为现代环保装置-加氢装置提供廉价的氢气。所以，催化重整装置在石化工业中起着越来越重要的作用。 1 连续重整工艺 按催化剂的再生方式，催化重整可以分为非连续再生重整(半再生重整及循环再生重整)和连续再生催化重整(连续重整)。 连续重整的主要优势在于催化剂是在反应器间连续移动，催化剂始终保持在接近新鲜催化剂的良好活性下。连续重整装置设有单独的催化剂再生循环系统，四反流出的催化剂先被提升到分离器进行碎剂分离，分离出破碎的催化剂，然后进入一个特殊结构的再生器中进行再生，其中经烧焦—氧氯化—干燥冷却—H 2还原，再生后的新鲜剂接着进入第一反应器，随着反应的深入，催化剂依次流经二反、三反和四反，第四反应器流出的催化剂又送至再生系统进行再生，从而实现了积碳催化剂的连续再生。由于催化剂能连续不断的再生，所以操作较稳定、装置运转周期长。同时连续重整对不同原料有较大的灵活性，能生产高辛烷值的汽油，重整油收率也较高。因此连续重整在调整汽油结构、提高汽油质量方面起到了非常重要的作用。目前各炼厂普遍采用连续重整工艺。 1.1 国外连续重整工艺 国外连续重整起步很早，发展也较快，拥有自主专利技术的主要有美国环球油公司(UOP)和法国油品研究院(IFP)2家。下面就着重介绍这两家公司的连续重整工艺发展史。 上世纪70年代初，UOP 连续重整技术CCR Platforming 连续催化重整工艺技术进展 杨敏(北海炼化有限公司， 广西 北海 536000) 摘要：本文重点从连续重整工艺和催化剂两方面阐述了国内外连续重整技术的进展，并针对我国连续重整工艺发展情况，提出了几点看法。 关键词：连续重整；催化剂；工艺；进展 的第一套装置建成，装置的总体布局是反应器和再生器并列布置，反应部分为三个或四个反应器重叠布置，催化剂在反应器和再生器内依靠重力缓慢向下移动，催化剂在反应器和再生器间靠气体提升，催化剂磨损低、粉尘少。由于反应器叠置，所以占地少，但是反应器造价高、检修较费时。 不久，法国IFP 的Octanizing 连续催化重整技术也在1973年实现了工业化，它的工艺性能与美国UOP 公司的CCR 相媲美，所不同的是四个反应器平行布置，反应器与反应器、反应器与再生器之间开始采用专用气体提升系统输送。 1988年，UOP 第二代连续重整采用新型径向反应器(反应产物沿中心管向上流动)，在保持反应器内物流均匀分布时，有效降低了反应压力，大大提高了重整生成油收率和芳烃产率。再生系统采用高压再生(0.25MPa)，既提高了烧焦能力又不增加设备体积，同时取消了部分阀门，降低了催化剂磨损率。而且UOP 开发了专用闭锁料斗控制系统，它能将催化剂连续定时地从再生器送到提升管，起到了常规再生系统中流量控制作用。这些举措使得重整反应在相当苛刻的条件下也可以进行，极大地提高了装置操作性能。 UOP 第三代采用Cyclemax 再生工艺，改变了再生器内部约翰逊网的结构，将一段还原改为两段低纯氢还原，采用了无磨损提升阀组，并将部分工艺条件由高温临氢环境变为低温氮气环境等，降低了设备要求、简化了工艺流程、优化了控制、改善了操作条件，克服了以往的诸多缺点，再生工艺得到了极大的改进。 1990年，IFP 公司第二代连续重整技术实现工业化。IFP 在再生部分做了很大的改进，将催化剂再生压力从1.3MPa 降至0.55MPa、再生器结构从轴向改为径向，用连续再生替代之前的分批再生。随后，IFP 又将烧焦气循环回路与催化剂氧氯化用气及焙烧气体循环回路彼此分开，优化再生控制方案，实现了催化剂在低水、低氯的情况下进行缓慢烧焦，在高氧含量的情况下进行氧氯化及焙烧。 1.2 国内连续重整工艺 20世纪80年代我国开始引进国外连续催化重整装置，我国重整装置的技术改革是在吸取国外先进连续催化重整技术中开始的。齐鲁石化60万吨/年连续重整装置于2000年1月建