《砌体结构设计》课程设计
学生姓名: 指导教师：
学生班级：学生学号：
任务参数：序号一序号二
设计时间：2013 年 6 月日
至2013 年 6 月日
目录
一、设计资料
二、经历计算方案
三、墙体高厚比验算
四、荷载计算
五、纵墙承载力计算
六、横墙承载力计算
七、过梁设计
八、雨篷设计
九、圈梁设计
十、参考文献
一、设计资料
某四层综合商场办公楼楼盖、屋盖采用预应力钢筋混凝土空心楼板，墙体采用普通烧结砖和水泥混合砂浆砌筑。砖的强度等级为，15MU 砂浆强度等级为5.7M ，施工等级为B 及，外墙厚370mm ，内墙厚240mm 。屋面梁尺寸为mm mm 500200?。根据资料，基础
买只较深且有刚性地坪.淮安地区的基本风压为20.4kN m ,基本雪压为2
0.4kN m 。
二、静力计算方案
最大横墙间距8.824.4S =?=，屋盖楼盖类别属于第一类。查表知m S 32<，因此本房屋属刚性方案房屋。第四层采用纵横墙承重，对于其它楼层开间为3.6m 的房间采用横墙承重，对走廊采用纵墙承重。
三、墙体高厚比验算
1、外纵墙
本房屋墙体采用5.7M 级水泥混合砂浆。 第一层：
1
.45.06.3=+=H
m
4.4=S
H S H 2<<，因此，
58.22.04.00=+=H S H ，其高厚比为：
[]21265.41.24.0127.549.058.22=???? ?
?
?-=<==
βμβ
第二、三层： []15.2106.549
.06.32.04.44.02=<=?+?=βμβ
第四层：m 6.3=H
m S 8.8= ，H S 2>，所以，6.30=H
[]15.2135.749
.06.320=<===
βμβh H 2、内纵墙
四层平面图中D 轴线横墙金凯一个洞口，故，96.08
.888
.04.012=?
-=μ，大于上述外纵墙20.81μ=，故不需验算即可知该墙高厚比符合要求。
3、横墙高厚比验算
外横墙厚为370mm ，内横墙厚为240mm ，墙长5.7m ，且墙上无洞口削弱，允许高厚比
较之纵墙有利，不必另作验算即可知高厚比符合要求。
四、荷载计算
根据屋面及楼面做法荷载如下：
1、屋面恒荷载标准值：
三毡四油沥青防水卷材，撒铺绿豆沙： 24.0m kN 20mm 厚5.2:1水泥砂浆找平层： 240.002.020m kN =? 平均150mm 厚水泥珍珠岩保温找坡层： 3.467×0.15=2
52.0m kN APP 改性沥青隔气层： 205.0m kN 20mm 厚水泥砂浆找平层： 20×0.02=240.0m kN 120mm 厚预应力混凝土空心板： 15.58×0.12=287.1m kN 15mm 厚混凝土砂浆天棚抹灰： 17.3×0.015=226.0m kN 合计： 290.3m kN 屋面梁自重： 25.25.02.025m kN =??
2、屋面活荷载标准值：
2
5.0m kN
3、楼面恒荷载标准值：
大理石面层： 28×0.02=2
56.0m kN 20mm 厚水泥砂浆找平： 20×0.02=24.0m kN 120mm 厚预应力混凝土空心楼板： 15.58×0.12=287.1m kN 15mm 厚混合砂浆天棚抹灰： 17×0.015=226.0m kN 合计： 209.3m kN
4、楼面活荷载标准值：
20.2m kN
5、墙体自重
240mm 厚墙体自重： 21.8×0.24=224.5m kN
370mm 厚墙体自重： 20.84×0.37=27.71kN m
铝合金玻璃窗自重： 24.0m kN
该房屋所在地区的基本风压为2
0.4kN m ，且房屋层高小于4m ，房屋总高小于28m,由规范
可知该房屋设计时可不考虑风荷载影响。
五、纵墙承载力计算
1、选取计算单元
该房屋有内、外纵墙，由于第四层采用纵横墙承重，其它层次开间为3.6m 的房间皆采用横墙承重，走廊皆采用纵墙承重。但内纵墙承担荷载相对较小截面削弱也较小，加之4轴线的横墙受力类型与内纵墙相同且承受荷载较大，因此4轴线横墙满足则内纵墙必满足承载力要求。所以取外纵墙一个开间为计算单元进行承载力验算。对第四层在C 轴线上取一个开间其受荷面积为：2m 54.122
7
.54.4=?
。 2、确定计算截面
通常每层墙的控制截面位于墙的顶部梁（板）的底面，（如截面1-1）和墙底截面处。但在本设计中，由于仅第四层承受来自屋面的偏心荷载，其他层次由于是横墙承重，因此纵墙除第四层1-1截面处承受弯矩和轴力外，其他截面仅承受墙体自重及屋面传来的轴心荷载。
3、荷载计算
取一个计算单元，作用于纵墙的荷载标准值如下：
屋面恒荷载： KN 3.5285
.25.254.126.3=?+?
屋面活荷载： KN 27.654.125.0=? 女儿墙自重（厚370mm ，高900mm 双面粉刷）： KN 5.304.49.071.7=??
各层墙体自重： ()KN 29..728.11.24.08.11.26.36.371.7=??+?-??
4、控制截面的内力计算：
（1）、 第四层截面1-1处，由屋面荷载产生的轴向力设计值考虑两种内力组合。
()()KN N 10827.64.15.303.522.111=?++?= ()()KN N 11827.67.04.15.303.5235.121=??++?=
kN N l 715
27.64.13.522.1)
1(5=?+?=
kN N l 7.7627.67.04.13.5235.1)
2(5=??+?=
各层墙体采用15Mu 烧结普通砖和5.7M 水泥混合砂浆砌筑，查表MPa f 07.2=，屋（楼）面梁端均设有刚性垫块，取00≈f σ，4.51=δ此时刚性垫块上表面处有效支撑长度b a ,0为： mm f h a c b 8407
.2500
4.54.5,0=?=?
= ()()
()m KN a y N M b
?=??? ???-?=-=8.10084.04.0237.05.714.0.01l 511 ()()
()m KN a y N M b
?=??
? ???-?=-=6.11084.04.0237.07.764.0.02l 521 ()
()()m N M e 1.0108
8
.10111111===
()
()()m N M e 1.0118
6.11212121=== （2）、第三层截面2-2处：
()
KN N 7.19429.722.110812=?+= ()KN N 6.21529.7235.111822=?+=
(3)、第二层截面3-3处：
()KN N 28129.722.17.19413=?+=
()
KN N 2.31329.7235.16.21523
=?+=
（4）、第一层截面4-4处：
()
KN N 7.36729.722.128114=?+=
()
KN N 8.41029.7235.12.31324=?+=
第一层截面5-5处：
()KN N 45429.722.17.36715=?+= ()KN N 4.50829.7235.18.41025=?+=
1、窗间墙计算：
由于整个墙体厚度及所用材料强度等级等没有变化，则无需全部验算。第四层1-1截面因有偏心距故需验算。第一层5-5截面因轴向力最大应予验算。 （1）、对第四层1-1截面处窗间墙受压承载力验算：
第一组内力： ()
KN N 10811= ()
1.0e 11=
第二组内力： ()
KN N 11821= ()
1.0e 21=
对第一组内力： 27.037
.01.0==h e ，6.054.0185.01.0<==y e 97.637
.058
.20===
h H β，查表得0.45φ=
KN KN fA 10838.620108.137.007.245.03>=????=φ
对第二组内力： 27.037.01.0==h e ，6.054.0185
.01.0<==y e 97.637
.058
.20===
h H β，查表得0.45φ=
KN KN fA 11838.620108.137.007.245.03>=????=φ
梁端支撑处（1-1截面）砌体局部受压承载力验算： 梁端设置尺寸为
mm
mm mm 490490740??，预制刚性垫块
23626.074.049.0m b a A b b b =?==
第一组内力： pa 08.049
.08.1105.713
0M =??=
-σ ， kN N l 5.715= ，mm a b 84,0= 3000.080.36261029.0b N A kN σ==??=
KN N N 5.1005.7129l 50=+=+ 8
()()()m N N N l 11.05.100/084.04.0185.05.71/0.4a -y e 50b 0,l 5=?-?=+=
0.11
0.300.37
e h
=
=，
3≤β时，0.48φ= 2
08428.049.0)49.0274.0(m A =??+=
324.23626
.08428
.00
==
b
A A ，2403.11324.235.01<=-+=γ
122.1403.18.08.01=?==γγ
KN N N A l 5.1004.404103626.007.2403.18.048.0f 503b 1=+>=?????=φγ
满足要求。
对第二组内力，由于b a ,0相等，梁端反力略大一些。但数值较为接近，因此采用 m m 490m m 490m m 740??刚性垫块能满足要求。
（2）、对一层5-5截面：
危险内力为： KN N 4.508
25
=，97.637
.058.2,00====h H h e β 查表0.87φ=， KN KN fA 4.50899.7771024.08.107.287.03
>=????=φ
满足要求。
六、横墙承载力验算
1、计算单元的选取
对于横墙的计算，由于○10轴线上的横墙荷载较大但为轴压因此应与验算，而轴线○12处压力虽比○10轴线上的为小但有偏心距，因此应与验算。取1m 宽板带进行计算。
2、对○10轴线计算
由于○10轴线荷载为轴心压力且各层墙体厚度及所用材料相同因此只须计算第一层底面
截面轴心压力合格即可。其他各层自然符合要求。其受荷面积为：2
4.44.41m =? （1）、荷载计算：
屋面恒荷载： kN 84.154.46.3=? 屋面活荷载： kN 2.24.45.0=? 各层楼面恒荷载： kN 6.134.409.3=? 各层楼面活荷载： kN 8.84.40.2=? 二、三、四层墙体重量： KN 2.1916.324.5=?? 一层墙体重量： ()KN 5.215.06.324.5=+?
（2）、截面计算：
内力计算考虑两种内力组合：
()()KN N 9..20238.82.24.15.2132.1936.1384.152.11=?+?++?+?+?= ()()KN N 3.21138.82.27.04.15.2132.1936.1384.1535.12=?+??++?+?+?=
承载力验算：
0=h e ，08.1724
.01.4==β ， 查表72.0=? ，224.0m A =
KN 9..20223.3361024.094.007.272.0fA 3>=????=φ
承载力满足要求。
3、对○4轴线墙体计算
由于○4轴线各层墙体厚度及所用材料相同，因此对于轴心压力只需验算一层8-8截面。横墙受荷面积为：22.22
4
.41m =?。 （1）、荷载计算：
屋面恒荷载： kN 84.154.46.3=? 屋面活荷载： kN 2.24.45.0=? 各层楼面恒荷载： kN 8.62.209.3=? 各层楼面活荷载： kN 4.42.20.2=? 二、三、四层墙体重量： KN 2.1916.324.5=?? 一层墙体重量： ()KN 5.215.06.324.5=+?
（2）、墙体承载力验算：
对1-1截面，由于其承受轴向荷载，于○1轴线1-1截面相同，故不需要验算。 对3-3截面：
kN N l 32.144.44.18.62.1)
1(3=?+?=
()
KN N 5.594.44.18.62.12.12.192.24.184.152.113=?+?+?+?+?=
m kN M ?=?=86.006.032.14)
1(3
()
()
()m N M e 01.05.5986.0131313===
kN N l 5.134.47.04.18.635.1)
2(3=??+?=
()
KN N 96.625.1335.12.192.27.04.184.1535.123=+?+??+?=
m kN M ?=?=81.006.05.13)
2(3
()
()
()m N M e 01.096
.6281.0232323
=== 224.024.01m A =?=，94.07.0=+=A a γ，查表MPa f 07.2=
7.1024.058
.2h 0===
H β，042.0240
10==h e mm y mm e 722405.06.06.010=??=<= 查表0.72φ=，则kN KN A 5.5923.3361024.094.007.272.0f 3
>=????=φ。
满足要求。
沿短边方向按轴心受压验算:
7.10=β,
0=h
e
，754.087.0>=?，故无需验算可知满足要求。 对5-5截面：
kN N l 32.14)
1(2=，()KN N 86.9632.142.192.15.5915=+?+= kN N l 5.132
2=，()KN N 5.995.132.192.196.6225=+?+=
m kN M ?=?=86.006.032.14)
1(5 ，()
()
()m 009.086
.9686.0e 151515==
=N M
m kN M ?=?=81.006.05.13)1(5 ， ()
()
()m 008.05
.9981.0e 252525
===N M 224.024.01m A =?=，94.07.0=+=A a γ，查表MPa f 07.2=
5.1024
.052.20===
h H β，33.02408
==
h e mm y mm e 722405.06.06.08=??=<= 查表776.0=?，则KN N A 86.96k 39.3621024.094.007.2776.0f 6
>=????=φ。
满足要求。
沿短边方向按轴心受压验算:
5.10=β,
0=h
e
，776.087.0>=?，故无需验算可知满足要求。 对7-7截面：
kN N l 32.14)1(1=，()
KN N 22.13432.142.192.186.9617=+?+= kN N l 5.1321=， ()
KN N 92.1385.132.1935.15.9927=+?+=
m kN M ?=?=86.006.032.14)
1(7 ，()
()()
m 006.022
.13486.0e 171717===N M m kN M ?=?=81.006.05.13)
1(7 ， ()
()
()m 006.092
.13881.0e 272727
===N M 224.024.01m A =?=，94.07.0=+=A a γ，查表MPa f 07.2=
75.1024.058
.2h 0===
H β，025.0240
6==h e mm y mm e 722405.06.06.06=??=<= 查表0.72φ=，则KN N A 22.134k 28.3361024.094.007.272.0f 3
>=????=φ。
满足要求。
沿短边方向按轴心受压验算:
9.10=β,
0=h
e
，795.0845.0>=?，故无需验算可知满足要求。 8-8截面按轴压验算：
()KN N 16048.212.122.13418=?+= ()KN N 16848.2135.192.13828=?+=
75.1024.058.2h 0===
H β，0=h
e ，查表0.82φ=
则KN N A 168k 93.38210
24.094.007.282.0f 3
>=????=φ
满足要求。
七、过梁设计
1、窗过梁设计
窗尺寸均为2100mm ×1800mm ，过梁支撑长度为300mm ，梁尺寸为370mm ×250mm ，采用
C20
混凝土，保护层取
20mm ，层高m 6.3，过梁上墙体高度为
mm 7003/l 350180014503600n =<=--，m m 2100l m m 350l n w =<=，所以过梁荷载应计入梁板传来的荷载，
荷载计算：
① 第四层：墙传来荷载 1q 1.357.710.35 3.64/kN m =??=
屋面板恒载 m kN /9.132/7.56.335.1q 2=??= 屋面板活荷 m /kN 425.12/7.55.00.13=??=q
m /97.18425.19.1364.3q q q q 321KN =++=++=
② 第一、二、三层：q 1.357.710.77.29/kN m =??= 所以取18.97kN/m q =计算
m /96.88/8.11.297.188ql 2
n KN M =??==
05.02303706.90.11096.8bh f 2
6
2
0c 1s =????==ααM s ξ112α0.051=--= 2c 0s min y f bh 9.63702300.051
A 138.9ρbh 0.002370250185f 300
mm mm ξ???=
==<=??= 选用214，2s m m 308=A
KN KN V 53.652303701.17.0bh f 7.09.192/1.297.182
ql 0t 2
n =???=<=?==
满足要求，按构造配200@8φ箍筋。
2、门过梁设计
①2M 尺寸为9002100mm mm ?，过梁支撑长度为150mm ，梁尺寸为m m 150m m 240?,过梁上砌体高度m 45.115.00.26.3h w =--=，则mm 6003/1800mm 1450h w =>=，又因为
mm l mm h n w 9001450=>=，故可不考虑梁板传来荷载：
m /kN 12.22/9.024.5=??=1.35q
m /kN 217.08/9.012.28
2=?==2
n
ql M 0056.01302406.90.110217.02
6
=????==
20c 1s bh f αM α 0056.0211=--=s αξ 2mm 72150240002.0mm 6.5300
0056
.01302406.9=??=<=???=ξ=
bh ρf bh f A min y 0c s 选用212，2s m m 226=A
②2M 尺寸为m m 2000m m 2100?过梁支撑长度为300mm ，梁尺寸为m m 250m m 490?，
m m 7003/2100m m 1450h w =>=,又m m 2100l m m 1450h n w =<=，则考虑梁板传来荷载：
m /kN 01.2535.122.147.099.9=++??=1.35q
m /kN 79.138/1.201.258
2=?==2n
ql M 055.02304906.90.11079.132
6
=????==
20c 1s bh f αM α 057.0211=--=s αξ
22mm 245250490002.0mm 6.205300
057
.02304906.9=??=<=???=ξ=
bh ρf bh f A min y 0c s 选用214，2s m m 308=A
kN 78.8623049010.17.07.0kN 3.262/1.201.252
=???=<=?==0t 2n
bh f ql V
八、雨篷设计
1、荷载计算
雨篷挑出长度取m 5.1=l ，雨篷板宽2.4m ，雨篷梁利用过梁370250mm mm ?，根部厚度
m m 12512
150012l h =>=
，取mm 130h =，板端厚度取80mm 。 雨篷板1m 板带上的恒荷载标准值：
20mm 厚水泥砂浆面层 k N 4.002.020=? 板自重（取平均厚度） k N 63.2105.025=? 15mm 厚板底粉刷 k N 24.0015.016=? 合计： k N 72.3
雨篷板1m 板带上的祸荷载标准值取0.5kN/m ，雨篷板宽为2.4m ，所有只能取一个施工或检修集中荷载kN 1F k =;
2、倾覆点位置的确定
因10.37 2.2 2.20.250.55b l h m =<=?=，取010.130.130.370.048x l m ==?=
3、倾覆力矩的计算 恒载+活荷载（均布）
0v M (1.2 3.27 1.40.5) 1.5(0.750.048) 2.413.28kN m =?+???+?=? 恒载+集中荷载
0v M 1.2 3.27 1.5(0.750.064) 2.8 1.4(1.50.048)13.28kN m =???+?+?+=? 因此，恒载+均布活荷的组合所得的倾覆力矩不利，取0v M 13.44kN m =?
4、抗倾覆力矩的计算
雨篷的抗倾覆力矩由雨篷梁尾端45°扩展角范内的墙体和雨篷梁的恒载的标准值产生； 雨篷梁的恒荷载标准值： 250.370.25 2.4 5.55kN ???=
r M 0.8 5.55(0.37/20.048)7.71(4.912.4 2.1/2 2.1/2 2.1 2.13)(0.37/20.048)??=??-+??-?-???-??
39.8413.44kN m kN m =?>? 满足要求：
6
s 2
2
1c 0M 39.8410α0.21αf bh 1096370230..?===??? s ξ112α0.24=--=
22c 0s min y f bh 9.63702300.24
A 653.57ρbh 0.002370250185f 300
mm mm ξ???=
==<=??=
选用416，2A 803.84s mm =
九、圈梁设计
层层设圈梁，尺寸为m m 200m m 490?，按构造配筋，纵向受力筋为410，箍筋采用
300@6φ。
十、参考文献
《砌体结构》…………………………………………………………………中国建筑工业出版社 《砌体结构设计》…………………………………………………………………同济大学出版社 《砌体结构》…………………………………………………………………武汉理工大学出版社
砌体结构设计计算书 1.结构布置 结构布置采用橫墙承重方案，楼板以及屋面板为100厚的现浇钢筋混凝土板，层高为3m ，墙体选择MU10的砖砌24墙。 结构布置图 1.1构造柱布置 按《建筑抗震设计规范》GB50011—2001规定，对于7度设防六层砌体结构，在外墙四角，楼梯间四角，较大洞口两侧，大房间内外墙交接处，各内墙与外墙交接处设置构造柱。构造柱截面采用240240m m m m ?，纵向钢筋采用124φ，箍筋间距为150mm 。 1.2圈梁的布置 按《建筑抗震设计规范》GB50011—2001规定，7度设防现浇钢筋混凝土圈梁，在内外纵横墙屋盖处及每层楼盖处设置圈梁圈。梁截面尺寸240200m m m m ?，圈梁纵筋采用 104φ，箍筋采用8@200φ。因层数超过四层，所有纵横墙隔层设置，沿墙长配置102φ纵 向钢筋。
2.荷载计算 根据结构布置图知，选择最不利墙体○2轴墙体来计算其承载能力，取1m 宽为设计单元。 2.1屋面荷载 APP 改性沥青找平防水层 0.302/KN m 20厚水泥砂浆找平层 0.402/KN m 平均150厚保温找坡层 0.522/KN m APP 改性沥青隔气层 0.052/KN m 20厚水泥砂浆找平层 0.402/KN m 现浇钢筋混凝土楼板100厚 2.52/KN m 15厚水泥砂浆找平层 0.262/KN m 永久荷载标准值 4.43∑2 / K N m 活荷载标准值 0.702/KN m 由屋盖传给计算墙体的荷载 标准值：11(4.430.70)(4.2 3.6)120.02 k k N G Q K N =+=+??+?= 设计值： 由可变荷载控制的组合 111.2 1.4(1.2 4.43 1.40.70)(4.2 3.6)124.62 a k k N G Q K N =+=?+?? ?+?= 由永久荷载控制组合 111.35 1.0(1.35 4.43 1.00.70)(4.2 3.6)126.12 b k k N G Q K N =?+=?+?? ?+?= 2.2楼面荷载 20厚水泥砂浆抹面 0.402 /KN m 100厚钢现浇筋混凝土楼板 2.502/KN m 15厚混合砂浆天棚抹灰 0.262/KN m
钢 筋 混 凝 土 框 架 结 构 设 计 计 算 书
目录 第一章前言 (5) 第二章方案论述 (6) 2.1 建筑方案论述 (6) 2.2结构设计论述 (7) 第三章结构方案设计 (9) 3.1设计总说明 (9) 3.1.1设计依据 (9) 3.1.2 设计概述 (9) 3.1.3 结构说明 (9) 3.1.4.各部分建筑构造 (9) 3.2结构方案设计 (10) 3.2.2场地条件 (10) 第四章荷载计算 (11) 4.1荷载汇集及截面尺寸的选取 (11) 4.1.1 框架柱： (11) 4.1.2 框架梁： (11) 4.1.3 材料情况： (11) 4.2荷载汇集 (11) 4.3 计算简图及层数划分 (13) 4.4 各层重力荷载代表值计算 (14) 第五章水平地震作用下的框架内力分析 (19) 5.1层间侧移刚度计算 (19) 5.1.1梁线刚度 (19) 5.1.2柱线刚度计算 (20) 5.1.3柱侧移刚度计算 (20) 5.2水平地震作用层间地震剪力和弹性位移的计算 (21) 5.2.2水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算 (23) 5.3 水平地震作用下框架柱剪力和弯矩（采用D值法） (23) 5.4水平地震作用下梁端弯矩 (25) 5.5水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力 (25) 5.6水平地震作用下的框架内力图 (26) 第六章风荷载作用下框架内力分析 (26) 6.1自然条件 (27) 6.2风荷载计算 (27) 6.3风荷载作用下框架柱剪力和弯矩（采用D值法，取中框架计算） (28) 6.4 风荷载作用下梁端弯矩计算 (29) 6.5风荷载作用下的梁端剪力和柱轴力计算 (30) 6.6风荷载作用下框架内力图 (30) 第七章竖向荷载作用下框架内力分析 (31) 7.1竖向荷载计算 (31) 7.1.2 恒荷载 (31)
1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V= 3 084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003 m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .1784002 m h V S ＝有效 == 单池面积：)(1653 4952 m n S S i == = 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765 .714.3)2 ( *14.32 2 2' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 ' m H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?=
（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.1762430002 3h m m S Q V r =??= = 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16' m b l == 每个单元宽度：)(57.27 187 ' m l b == = 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142 323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；
高层建筑混凝土力组合建筑结构设计计算 书 7 力组合 7.1 选取荷载组合 “《高层建筑混凝土结构技术规程》”规定，抗震设计时要同时考虑无地震作用效应时的组合和有地震作用效应时的组合： 无地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计值应按下式确定： d G GK L Q Q Qk w w wK S S S S γγψγψγ=++ d S ——荷载效应组合的设计值； G γ——永久荷载分项系数； Q γ——楼面活荷载分项系数； w γ——风荷载分项系数； L γ——考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1 GK S ——永久荷载效应标准值； GK S ——永久荷载效应标准值； QK S ——楼面活荷载效应标准值； wK S ——风荷载效应标准值； ,Q w ψψ——楼面活荷载组合值系数和风荷载组合值系数，当永久荷载效应起控制作用时分别取0.7和0.0；当可变荷载效应起控制作用时应分别取1.0和0.6或0.7和1.0。 结合本工程情况作出如下基本组合： 1.由永久荷载效应起控制的组合： 1.35G γ=， 1.4Q γ=， 1.4w γ=，0.7Q ψ=，0.0w ψ= 选用组合为： 1.350.7 1.4GK Qk S S S =+? 2.由可变荷载（只考虑可变荷载）效应起控制的组合： 1.20G γ=， 1.4Q γ=， 1.0Q ψ= 选用组合为： 1.20 1.0 1.4GK Qk S S S =+?
有地震作用效应组合时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式确定： wK w w Evk Ev Ehk Eh GE G S S S S S γψγγγ+++= S ——荷载效应和地震作用效应组合的设计值； GE S ——重力荷载代表值的效应； Ehk S ——水平地震作用标准值的效应，尚应乘上相应的增大系数或调整系数； Evk S ——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘上相应的增大系数或调整系数； wK S ——风荷载效应标准值； G γ——重力荷载分项系数； w γ——风荷载分项系数； Eh γ——水平地震作用分项系数； Ev γ——竖向地震作用分项系数； w ψ——风荷载组合值系数，一般取0.0，对60米以上的高层建筑取0.2。承载 力计算时，7度抗震设计，60m 以下的高层建筑，分项系数取如下： 1.2G γ=， 1.3Eh γ=，不考虑Ev γ，w γ。 选用组合为： 1.2 1.3GE Ehk S S S =+ 7.2 构件的承载力能力验算 根据“GB50010-2010《混凝土结构设计规》第11.1.6条和表11.1.6规定”对结构抗震承载力进行调整。 无地震作用效应： 0S R γ≤ 有地震作用效应： RE R S γ≤ 式中0γ——结构重要性系数，对安全等级为一级或设计使用年限为100年以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件 ，不应小于1.0； S ——作用效应组合的设计值； R ——构件承载力设计值； 1.1c η= RE γ——构件承载力抗震调整系数，按照下表选取：
一、设计资料 南京市某三层办公楼，底层层高4.59m，二、三层为3.84米，室内外高差为0.6m，建筑总高为12.27m。 （1）楼面做法：瓷砖地面，120mm厚钢筋混凝土预制板，V 型轻钢龙骨吊顶。 （2）屋面做法：三毡四油防水层，20mm厚1:3水泥砂浆找平层，150mm厚水泥蛭石保温层，120mm厚钢筋混凝土预制板，V 型轻钢龙骨吊顶。 （3）墙面做法：内外墙面作20mm厚的混合砂浆粉刷后，再饰以乳胶厚漆。 （4）墙体：采用240多孔粘土砖，双面粉刷，均为20mm厚抹灰。砖强度等级为MU10，砂浆强度等级，底层为M7.5，二~三层均为M5。 （5）门窗：采用木门、铝合金框玻璃窗，门洞尺寸：2.0m×1.2m、2.5m×1.0m、3.0m×2.5m；窗洞尺寸 1.5m×1.8m、0.8m×1.8m、1.8m×1.8m、1.5m×1.0m。 （6）地质资料：自然地表下0.5m内为素填土，素填土下1m 内为粘土，其下层为砾石层，地下水位在地表下4.5m处。 二、设计过程 （一）结构承重方案的选择 （1）该建筑物共三层，总高为12.27m<21m,层高分别为4.59、
3.84、3.84m；房屋的高宽比为12.27/10.24=1.198<2.5；横墙较多，可以采用砌体结构，符合《建筑抗震设计规范》的要求。 （2）变形缝的设置：该建筑物的总长度为40.24m<60m，可不设伸缩缝；根据所给地质资料，场地土均匀，可不设沉降缝；根据《建筑抗震设计规范》，可不设抗震缝。 （3）墙体布置：采用240厚多孔粘土砖。大部分采用横强承重方案，对于开间大于3.9m的房间，中间加设横梁，横梁跨度为4.0m，所以此设计为为纵横墙承重。最大横墙间距为8.8m<15m，房屋的局部尺寸都满足要求。 （4）基础方案：根据上部结构形式和当地地质条件，选用墙下条形基础，基础底面做混凝土垫层。 （二）楼、屋盖结构平面布置 层布置图：
框架结构设计 第一部分：框架结构设计资料 一工程概况： 本工程为某市科技局拟建的办公楼，其功能为该局提供日常办公活动、举办各类小型学术报告的场所。结构形式为整体五层框架结构,局部六层,第六层为砖结构。建筑面积为5238m2，层高3.6m，总高为21.900m，室内外高差0.450m。框架平面柱网布置如图1所示。
二设计依据： 2-1. 气象条件: 2-1.1雪荷载：基本雪压力为S0=0.45kN/m2(水平投影)； 2-1.2 风荷载:全年主导风向为东南风，基本风压力为W0=0.60kN/m2; 2-1.3常年气温差值：年最高温度390C，最低气温-40C； 2-1.4 最大降雨程度65.2㎜/h,降雨强度145㎜/h。. 2-2. 建筑耐久等级、防火等级为Ⅱ级。 2-3. 工程地质条件： 2-3.1 该场地地形平坦，地貌类型属浑河冲积阶地。根据建筑对基地的勘察结果，地质情况见表1： 表1建筑地层情况表（标准值） 序号岩土分类（m）土层深度（m）厚度范围（m）地基承载力 f ak(kPa) 1 耕植土0-1. 2 1.2 2 粘土 1.2-4.6 3.4 220 3 砾砂 4.6-5.5 0.9 320 4 圆砾 5.5-12.0 6. 5 360 ②表中给定土层深度自然地坪算起. 2-3.2建筑场地冰冻深度:-1.2M； 2-3.3建筑场地类别：Ⅱ类场地，拟建场地不存在软土震陷、砂（粉）土液化的可能性，为建筑场地有利地段。 2-3.4地震设防烈度：7度，设计地震基本加速度为0.1g，设计地震分组为第一组。 2-3.5活荷载：走廊2.0KN/㎡,楼梯间2.0KN/㎡,厕所2.0KN/㎡, 办公室2.0KN/㎡,门厅2.0KN/㎡,库房6.0KN/㎡,上人屋面2.0KN/㎡, 不上人屋面0.5KN/㎡. 2-4 主要参考资料: 2-4.1各专业课教材 2-4.2 国家标准和行业标准 《建筑设计资料集》 《建筑制图标准》 GB/T50104—2001 《砌体结构设计规范》GB50003－2001 《建筑抗震设计规范》 GB50011－2001 《建筑结构制图标准》GB/T50105—2001
结构设计计算书 一.设计概况 1.建设项目名称：星海国际花园住宅楼（B 栋） 2.建设地点：****某地 3.设计资料： 3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.5m 左右的杂填土，以下为1.0m 左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为80 kN/m 2 ，再下面为较厚的 垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m 2 ，可作为天然地基持力层。 地下水位距地表最低为-0.8m,对建筑物基础无影响。 3.2.气象资料： 全年主导风向：偏南风 夏季主导风向：东南风 冬季主导风向：北偏西风 常年降雨量为：1283.70mm 基本风压为：0.36kN/m 2 （B 类场地） 基本雪压为：0.20kN/m 2 3.3.抗震设防要求：七度二级设防 3.4.底层室内主要地坪标高为±0.000，相当于绝对标高31.45m 。 二.结构计算书 1.结构布置方案及结构选型 1.1.结构承重方案选择 根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。 1.2.主要构件选型及尺寸初步估算 1.2.1. 主要构件选型 （１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 （２）墙体采用：粉煤灰轻质砌块 （３）墙体厚度：外墙:250mm ，内墙:200mm （４）基础采用：柱下独立基础 1.2.2. 梁﹑柱截面尺寸估算 （１） 主要承重框架: 因为梁的跨度较接近（4500mm ﹑4200mm ）,可取跨度较大者进行计算. 取L=4500mm h=(1/8~1/12)L=562.5mm~375mm 取h=450mm. 447.94504260>==h l n ==h b )3 1~21(225mm~150mm 取b=250mm 满足b>200mm 且b 500/2=250mm 故主要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×450mm （２） 次要承重框架： 取L=3900mm h=(1/12~1/15)L=325mm~260mm 取h=400mm 415.74003660>==h l n ==h b )3 1~21(200mm~133mm 取b=250mm 故次要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×400mm （３）楼面连续梁
清华大学土木系 砌体结构设计计算书结02 陈伟2010010131 陈伟 2012/7/20
目录 一、设计任务 二、设计条件 三、建筑方案设计 四、结构方案设计 五、选择计算方案和计算单元 六、荷载计算 七、墙体高厚比验算 八、外纵墙承载力验算 九、梁下砌体局部承压验算 十、风荷载计算 十一、基础设计 十二、抗震设计
一、设计任务 设计题目 北方某地区一单位拟建多功能职工文化中心，建筑场地平面如图所示，结构形式采用混合结构（墙体为砌体结构，楼屋盖为钢筋混凝土结构）。 设计规模与要求 为三层办公和小型活动场所，包括阅览室、游艺室、储藏室、办公室等。建议采用混凝土砌块砌体混合结构，层高3.3m～3.9m，标准开间3.3m～3.9m，进深4.8m～ 6.0m，无吊顶，内墙抹灰或涂料，外墙为水刷石或清水墙。设两个楼梯间，首层有门 厅和主要出入口，每层设男女卫生间各一间。除标准单开间房间外，每层设双开间和三开间房间各二间。单开间房间在内纵墙设一M4门，双开间房间设一M4门和一C4高窗，窗台距室内地面1.8m，三开间房间设两M4门和一C4高窗。外纵墙每开间设一C1窗，窗台距室内地面1.0m。其它门窗尺寸由设计者决定。建筑立面处理，如女儿墙、阳台、雨罩、台阶等，由设计者自行处理。 二、设计条件 工程地质条件 建筑物场地地势平坦，地表高程38.56～38.72m，地下水位标高33.4m，无腐蚀性，标准冻融深度为0.8～1.2m。经地质勘测，地层剖面为：表层0.8～1.2m耕杂土；以下有2.5m深的粉土（孔隙比e<0.85，饱和度Sr<0.5）；再往下为厚砂卵层。粉土层可做持力层，地基承载力标准值为190kN/m2。场地土的类型为中软土，场地土覆盖厚度为60m，地基土容重19kN/m3。 基本荷载条件 活荷载：屋面活载（不上人）0.7kN/m2，（上人）1.5kN/m2； 楼面活载2.0kN/m2，走廊活载2.5kN/m2； 挑棚、罩雨、天沟、施工活荷载0.7kN/m2； 基本风压：0.45kN/m2；基本雪压：0.3kN/m2 恒荷载：由具体设计决定； 抗震设防烈度：6度
第一章建筑设计 一、建筑概况 1、设计题目：++++++++++++ 2、建筑面积：6500㎡ 3、建筑总高度：19.650ｍ（室外地坪算起） 4、建筑层数：六层 5、结构类型：框架结构 二、工程概况： 该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约6500m2，建筑物平面为V字形。走廊宽度2.4m,标准层高3.6m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。 三、设计资料 1、气象条件 本地区基本风压 0.40kN/㎡，基本雪压0.35kN/㎡(按你设计的城市查荷载规范) 2、抗震烈度：7度第一组，设计基本地震加速度值0.01g(按你设计的城市查抗震规范) 3、工程地质条件 建筑地点冰冻深度0.7M；(按你设计的城市查地基设计规范) 建筑场地类别：Ⅱ类场地土；（任务书如无，可按此） 场地土层一览表（标准值）（可按此选用）
注：1）地下稳定水位居地坪-6m以下； 2）表中给定土层深度由自然地坪算起。 4、屋面做法： 防水层：二毡三油或三毡四油 结合层：冷底子油热马蹄脂二道 保温层：水泥石保温层（200mm厚） 找平层：20mm厚1：3水泥砂浆 结构层：100mm厚钢筋砼屋面板 板底抹灰：粉底15mm厚 5、楼面做法：水磨石地面：或铺地砖 120㎜厚现浇砼板（或按你设计的楼板厚度） 粉底（或吊顶）15mm厚 6、材料 梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为C30，纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋 四、建筑要求 建筑等级:耐火等级为Ⅱ级 抗震等级为3级 设计使用年限50年 五、采光、通风、防火设计 1、采光、通风设计 在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。 2、防火设计 本工程耐火等级为Ⅱ级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个（按设计），可以方便人员疏散。因该为旅馆的总高度超过21m属多层建筑，因而根据《高层民用建筑设计防火规范》（2001版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。 六、建筑细部设计 1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。
一、 设计目的与要求 (1) 掌握钢筋混凝土简支梁正截面和斜截面承载力的计算方法 (2) 并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法 (3) 了解并熟悉现梁的有关构造要求 (4) 掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式和制图规定,进一步提高制图的基本技能 二、 设计题目 装配式钢筋混凝土简支梁设计 三、 设计资料 T 型截面梁的尺寸如图所示,梁体采用C 25混凝土,主筋采用HRB 400级钢筋,箍筋采用R 235级钢筋。简支梁计算跨径L 0=24M 和均布荷载设计值=40KN/M 。 跨中截面：M dm =18×q 2b l =18 ×42×242=3024KN ·M m d V =0 L/4截面：M dl =332×q 2b l =332 ×48×202=1800KN ·M 支点截面：M d0=0 0d V =12 q l b =504KN 四、 设计内容 (1) 确定纵向受拉钢筋数量及腹筋设计。 (2) 全梁承载能力图校核。 (3) 绘制梁截面配筋图。 (4) 计算书：要求计算准确,步骤完整,内容清晰。 五、 准备基本数据 由查表得： C25混凝土抗压强度设计值f cd =11.5MPa,轴心抗拉强度设计值f td =1.23MPa 。 混凝土弹性模量E c =2.80×104 MPa 。 HRB 400级钢筋抗拉强度设计值f Sd =330MPa, 抗压强度设计值f ＇Sd =330MPa 。 R 235级钢筋抗拉强度设计值f Sd =195MPa, 抗压强度设计值f ＇Sd =195MPa 。 六、 跨中正截面钢筋设计
1、 确定T 型截面梁受压翼板的有效宽度/ f b 由图所示的T 型截面梁受压翼板的宽度尺寸为其等效的平均厚度/ f h =140802 =110mm / 1f b =13L 0=13 ×24000=8000 / 2f b =1580mm(相临两主梁轴线间距离) / 3f b =b +2b h +12/ f h =200+12×110=1520mm 受压翼板的有效高度为： / f b =M in (/ 1f b ,/ 2f b ,/ 3f b )=1520mm ，绘制T 型梁的计算截面如图所示 2、 钢筋数量计算 查附表得受压高度界限系数ξb =0.56 （1） 确定截面有效高度 设a s =120mm ，则h 0=h -a s =1300-120=1180mm （2）判断截面类型 f cd / f b /f h （h 0-/ 2f h ）=11.5×1520×110×（1180-1102 ）=2163.15 KN <3024KN ·M 属于第Ⅱ类T 型梁截面 （3） 确定受压区高度X 由公式r 0M d = f cd b x （h 0-2 x ）+ f cd (/f b -b)/f h （h 0-/2f h ）得 1.0×3024×106=11.5×200X ×（1180- 2x ）+11.5×（1520-200）×110×（1180- 1102） 即：X 2-2360X+9960652.174=0 解得X=550.45 mm <ξb h 0=0.56×1180=660.8 mm 且X>/f h =110mm （4） 求受拉钢筋面积A s 由公式f cd b x+ f cd (/f b -b)/f h =f Sd A s 得 A s =/ fcd bx+ fcd ( -b) fsd f b
第一部分建筑设计说明 1.1.总平面设计 本设计为一幢7层宾馆，首层层高为 4.5m，二至七层层高均为3.6m,考虑通风和采光要求，采用了南北朝向。设计室内外高差为 0.45m，设置了3级台阶作为室内外的连接。 1.2.平面设计 本宾馆由客房及其他辅助用房组成。设计时力求功能分区明确，布局合理，联系紧密，尽量做到符合现代化宾馆的要求。 （1）使用部分设计 1.客房：客房是本设计的主体，占据了本设计绝大部分的建筑面积。考虑到保证有足够的采光和较好的通风要求，故将宾馆南北朝向，东西布置。 2.门厅：门厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通枢纽，对于宾馆而言，门厅要给人一种开阔的感觉，给人舒适的第一感觉，因此，门厅设计的好坏关系到整幢建筑的形象。 （2）交通联系部分设计 走廊连接各个客房、楼梯和门厅各部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。过道的宽度应符合人流畅通和建筑防火的要求，本设计中走廊宽度为2.4m。 楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中设有三部双跑楼梯以满足需求。 为满足疏散和防火要求，本宾馆设置了两部电梯。 （3）平面组合设计 该宾馆采用内廊式，由于本建筑的特殊功能，各个客房与服务台都需要有必要的联系。 1.3.立面设计 本方案立面设计充分考虑了宾馆对采光的要求，立面布置了很多
推拉式玻璃窗，样式新颖。通彻的玻璃窗给人一种清晰明快的感觉。 在装饰方面采用乳白色的外墙，窗框为银白色铝合金，色彩搭配和谐，给人一种亲切和谐放松自由的感觉，一改过去的沉闷和死板，使旅客可以轻松自在的在宾馆休息与生活。 1.4.剖面设计 根据采光和通风要求，各房间均采用自然光，并满足窗地比的要求，窗台高900mm。 屋面排水采用有组织内排水，排水坡度为2%，结构找坡。 为了符合规范要求，本设计中采用了两部电梯，满足各分区消防和交通联系的要求。 1.5.建筑设计的体会 本建筑在设计的过程中注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便，达到人流疏散和防火的要求，对房间的布置及使用面积的确定，达到舒适、方便。立面的造型及周围的环境做到相互协调；整个建筑满足各方面的需求。使人，建筑和环境进行完美的结合。 本次建筑设计使我们把所学到的知识运用到其中，并通过翻阅大量的资料及在老师的指导下，设计中所遇到的问题得到一一解决。这次设计让我受益匪浅，既巩固了我们的专业知识，又积累了很多的经验。
结构设计 某5层砖混结构设计 一、设计过程 （一）结构承重方案的选择 （1）该建筑物共5层，总高为15.60m<21m,层高均为3m；房屋的高宽比为11.25/13.14=0.865<2.5；横墙较多，可以采用砌体结构，符合《建筑抗震设计规范》的要求。 （2）变形缝的设置：该建筑物的总长度为32.64m<60m，可不设伸缩缝；根据所给地质资料，场地土均匀，可不设沉降缝；根据《建筑抗震设计规范》，可不设抗震缝。 （3）墙体布置：采用240厚多孔粘土砖。大部分采用横强承重方案，对于开间大于3.6m的房间，中间加设横梁，横梁间距为3.6m，跨度为5.4m，所以此设计为为横墙承重。最大横墙间距为10.8m<15m，房屋的局部尺寸都满足要求。 （4）基础方案：根据上部结构形式和当地地质条件，选用墙下条形基础，基础底面做 1、预制板的选择 根据楼面的做法，计算其恒荷载为（不包括板自重及灌缝重）不大于1.35kN/㎡，活荷载为2.0kN/㎡,房间的开间为3.6m，查江苏省结构构件标准图集苏G9201，选用YKB33-52或YKB33-62。对于屋面，由于自重较大，宜选用YKB33-53或YKB33-63,。板厚为120mm，基本上满足房屋的热工及隔声要求
2、梁L-1的截面尺寸估算 由于梁L-1的跨度为l=5.1m ，因此其截面尺寸估算如下 h=（81~121）l=（81~12 1）×5400=（675~450）mm 取h=500mm ，则 b=（21~3 1）h=（250~167）mm 取b=250mm 。由于梁的两侧需搁置预制板，为了增加房屋净高，可以采用花篮梁，但搁置在梁上的板长应相应减少。本设计因房屋层高较大，所以直接采用矩形截面。梁端伸入墙内240mm 。 二、荷载计算 1、屋面荷载 三毡四油防水层 0.4kN/㎡ 20mm 厚1：3水泥砂浆找平层 20×0.02=0.4kN/㎡ 150mm 厚水泥蛭石保温层 5×0.15=0.75kN/㎡ 120mm 厚钢筋混凝土预制板（含灌缝） 18×0.12=2.16kN/㎡ V 型轻钢龙骨吊顶 0.25kN/㎡ 屋面恒荷载标准值合计 3.96kN/㎡ 屋面活荷载标准值（不上人） 0.7kN/㎡ （雪荷载标准值 0.5kN/㎡） 2、楼面荷载 瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55kN/㎡ 120mm 厚钢筋混凝土预制板（含灌缝） 18×0.12=2.16kN/㎡ V 型轻钢龙骨吊顶 0.25kN/㎡
第一章绪论 第一节工程概况 一、工程设计总概况: 1.规模:本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼,使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度; 建筑面积约3000㎡, 建筑平面的横轴轴距为6.5m 和2.5m,纵轴轴距为4.5m ;框架梁、柱、板为现浇;内、外墙体材料为混凝土空心砌块, 外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料, 内墙装修喷涂乳胶漆, 教室内地面房间采用水磨石地面, 教室房间墙面主要采用石棉吸音板, 门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。 2.结构形式:钢筋混凝土四层框架结构。 1.气象、水文、地质资料: 1气象资料 A.基本风压值:0.35kN/㎡, A.基本雪压值:0.25kN/㎡。 B.冻土深度:最大冻土深度为1.2m; C.室外气温:年平均气温最底-10℃,年平均气温最高40℃; 2水文地质条件 A.土层分布见图1-1,地表下黄土分布约15m ,垂直水平分布较均匀,可塑 状态,中等压缩性,弱湿陷性,属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。地基承载力特征 值fak=120kN/㎡。
B.抗震设防等级8度,设计基本地震加速度值为0.20g ,地震设计分组为第 一组,场地类别为Ⅱ类。 C.常年地下水位位于地表下8m ,地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。 D.采用独立基础, 考虑到经济方面的因素, 在地质条件允许的条件下, 独立基础的挖土方量是最为经济的,而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的, 整体性好, 抗不均匀沉降的能力强。因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。 二、设计参数: (一根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物,破坏后果严 重,故建筑结构的安全等级为二级。 (二建筑结构设计使用年限为50年, 耐久等级二级(年,耐火等级二级, 屋面防水Ⅱ级。 (三建筑抗震烈度为8度,应进行必要的抗震措施。 (四设防类别丙类。 (五本工程高度为15.3m ,框架抗震等级根据GB50223-2008《建筑工程 抗震设防分类标准》,幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m 的混 凝土框架的抗震等级为二级。 (六地基基础采用柱下独立基础。 图1-1 土层分布 第二章结构选型和结构布置 第一节结构设计
结构计算书 工程名称：蒲家沟垃圾填埋场抽排系统建设工程 工程规模：小型 工程编号：15H054C 2016年03月
资质名称 资质等级 证书编号 _____________________________________________________________________ 建筑行业（建筑工程） 甲 级 A150000624 市政行业（给水工程、排水工程） 甲 级 A150000624 市政行业（环境卫生工程） 甲 级 A150000624 风景园林工程设计 乙 级 A250000621 市政行业（城镇燃气工程） 乙 级 A250000621 市政行业（道路、桥隧） 乙 级 A250000621 工程咨询 甲 级 工咨甲12820070020 市政公用工程（给排水）咨询 甲 级 工咨甲12820070020 古建筑维修保护设计 乙 级 渝0102SJ004 近现代重要史迹及代表性建筑修缮设计 乙 级 渝0102SJ004 压力管道 GB1级，GC2级 TS1850014-2018 工程名称： 蒲家沟垃圾填埋场抽排系统建设工程 工程编号： 15H054C 日 期： 2016.03 设计主持人: 刘国涛 高级工程师 计 算 人: 甘 民 工程师 校 对 人: 陈永庆 工程师 审 核 人: 李立仁 高级工程师
目录 一、荷载计算 二、采用软件 三、水池计算结果四．砌体计算附图
一、荷载计算 1．楼面荷载 屋面恒载4KN 不上人屋面活载0.5KN 二、采用软件 本工程水池设计软件采用理正结构设计软件，砌体结构设计采用PKPM 设计软件。 三、水池计算结果 矩形水池设计(JSC-1) 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料（一） 1.1 几何信息 水池类型: 有顶盖半地上 长度L=9.600m, 宽度B=6.000m, 高度H=4.900m, 底板底标高=-4.900m 池底厚h3=300mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度 t2=200mm 注：地面标高为±0.000。 (平面图) (剖面图) 1.2 土水信息 土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度 地基承载力特征值fak=150.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00
《建筑结构》课程设计计算书--整体式单向板肋梁楼盖设计 指导老师：雁 班级：建学0901班 学生：楠 学号： 091402110 设计时间： 2012年1月 大学建筑科学与工程学院建筑学系
目录 1、设计任务书———————————3 2、设计计算书———————————5 3、平面结构布置——————————5 4、板的设计————————————6 5、次梁的设计———————————8 6、主梁的设计———————————12
一、设计题目 整体式单向板肋梁楼盖设计 二、设计资料 1.大学图书馆, 层高均为5.0米，开间5米，进深6.6米。试设计第三层楼盖。楼盖拟采用整体式单向板肋梁楼盖，混凝土强度等级为C30，钢筋采用HRB400。 2.楼面做法：楼面面层为20mm厚1:2水泥白石子磨光打蜡，找平层为20mm厚1:3水泥砂浆，板底为20mm厚混合砂浆抹灰。 三、设计容 1.结构布置 楼盖采用整体式单向板肋梁楼盖方案，确定梁板截面尺寸。 2.板的计算 （1）确定板厚 （2）计算板上荷载 （3）按照塑性理论计算板的力 （4）计算板的配筋 3.次梁计算 （1）确定次梁尺寸 （2）计算次梁上荷载 （3）按照塑性理论计算次梁力 （4）计算次梁配筋 4.主梁计算
（1）确定主梁尺寸 （2）计算主梁上荷载 （3）按照弹性理论计算主梁力，应考虑活荷载的不利布置及调幅（4）绘制主梁力包罗图 （5）计算主梁的配筋，选用只考虑箍筋抗剪的方案 （6）绘制主梁抵抗弯矩图，布置钢筋 5.平面布置简图 成果应包括： 1.计算书 （1）结构布置简图 （2）板和次梁的力计算，配筋
砌体结构课程设计计算书 一、结构设计方案 本设计方案为三层砌体结构方案，荷载较小。墙体、基础等采用砌体结构，楼盖、屋盖均采用预制钢筋混凝土结构。 （1）基础埋深 根据地质勘察报告，拟建场地地形平坦，地面标高为66.340～67.030m。地基持力层为第四纪（粉土层），低级承载力标准值?k=200kN/m 2，不考虑地基土的液化问题。钻探至标高为60.00m处未见地下水。根据气象资料，最大冻结深度为室外地面下0.5m，取地基埋深-0.7m。 （2）楼盖及屋盖的选择 客观原因使得工程要尽量快速完成，同时满足相关标准，楼盖及屋盖均采用预制钢筋混凝土结构。 （3）墙体截面尺寸及材料选择 墙体承重方案是纵横墙混合承重方案，承重墙体截面尺寸当采用普通烧结砖时，不应小于240mm，初步拟定墙体厚度采用240mm，后期验算不满足承重再进行调整。其中首层采用MU10机制粘土砖和M7.5混合砂浆，2、3层采用MU10机制粘土砖和M5混合砂浆砌筑。 （4）静力计算方案 根据房屋的屋盖或楼盖的类别和横墙间距来确定。横墙最大间距S=9m<32m，楼盖类型为一类，故确定其房屋静力计算方案为刚性方案。 刚性方案房屋的横墙尚应满足如下要求：
① 横墙中开有洞口时，洞口的水平截面积不超过横墙截面积的50% ② 横墙厚度不小于180mm ③ 单层房屋的横墙长度不宜小于其高度，多层房屋的横墙长度不宜小于H/2（H 为横墙总高度）。 本办公楼设计方案里，横墙只在走廊处开洞，显然洞口的水平截面积不超过横墙截面积的50%，且墙厚都大于180mm ，满足条件①②。同时，横墙长度为8 m ，显然不小于H/2=（3.5+3×2+0.5）/2=5m 。 二、高厚比验算 纵横墙均选择选择有代表性的墙体进行验算。 2.1 静力计算方案 因最大横墙间距s=9m ，楼盖为装配整体式钢筋混凝土楼盖，故房屋的静力计算方案为刚性方案。[β]允许高厚比，查表得：首层MU10，M7.5时，墙取[β]=26，柱取[β]=17；2、3层MU10，M5时，墙取[β]=24，柱取[β]=16。首层承重墙高H=4m,2、3层承重墙H=3.0m 。由于均为承重墙，故0.11= μ。 2.2 底层高厚比验算 （1）外纵墙内纵墙：底层墙高H=3.5+0.5 =4m ，横墙最大间距s=9m 该房屋的静力计算方案为刚性方案，房屋类别为无吊车的多层房屋，且2H=8m ， s 〉2H ，因而查表得到墙的计算高度H 0=H=4m 。 由砂浆强度等级≧M7.5，查表确定[β]=26。 表2-1 验算位置 底层外纵墙 底层内纵墙 墙体选择
2 .计算书 某大学7层学生宿舍楼，采用钢筋混凝土框架结构，没有抗震设防要求，设计年限为50年，试设计该结构(限于篇幅，本例仅介绍 轴框架结构的设计)。 2.1设计资料 7层钢筋混凝土框架结构学生宿舍，设计使用年限为50年，其建筑平面图和剖面图分别如图1-1、图1-2所示，L 1=6m ，H 1=4.5m 。 (1)设计标高：室内设计标高土0.000相当于绝对标高4.400m ，室内外高差600mm 。 (2)墙身做法：墙体采用灰砂砖，重度γ=18kN/m 3 ，外墙贴瓷砖，墙面重0.5kN/㎡，内 墙面采用水泥粉刷，墙面重0.36kN/㎡。 (3)楼面做法：楼面构造层的恒载标准值为1.56kN/㎡；楼面活荷载标准值为2.5kN/㎡。 (4)屋面做法：屋面采用柔性防水，屋面构造层的恒载标准值为3.24 kN/㎡；屋面为上人屋面，活荷载标准值为2.0kN/㎡。 (5)门窗做法：木框玻璃窗重0.3kN/㎡,木门重0.2kN/㎡。 (6)地质资料：位于某城市的郊区，底层为食堂，层高4.5m ,2~7层位学生宿舍。 (7)基本风压：4.00=ω 2 m kN 。 (8)材料选择：混凝土强度等级C35，钢筋级别HRB400和HPB300。 图1-1 建筑平面图 2.2 结构布置及结构计算简图的确定
结构平面布置如图2-1所示。各梁柱截面尺寸确定如下： 图2-1 结构平面布置图 边跨(AB 、CD 跨)梁： mm l l h )1000~7.666(8000121 )121~81(=?==， 取mm h 1000=；h b ) 3 1 ~21(=，取 mm b 400=。 边柱和中柱(A 轴、B 轴、C 轴)连系梁：取mm mm h b 500250?=?；中柱截面均为mm mm h b 600500?=?，边柱截面均为mm mm h b 500450?=?现浇楼板厚mm 120。 结构计算简图如图3-59所示根 据地质资料，确定基础顶面标高为mm 1500-，由此求得底层层高为 mm 5.6。 各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2-2。其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取02I I =（0I 为考虑楼板翼缘作用的梁截面 惯性矩）。 图 2-2 结构计算简图：单位；×10-3E （m 3）
砌体结构设计计算书 一、设计资料 某四层综合商场办公楼楼盖、屋盖采用预应力钢筋混凝土空心楼板，墙体采用普通烧结砖和水泥混合砂浆砌筑。砖的强度等级为 MU 15 ，砂浆强度等级为M 5 ，施工等级为 B 及，外墙厚 240mm，内墙厚 240mm。根据资料，基础买只较深且有刚性地坪。淮安地区的基本 风压为 0.40 kN m2,基本雪压为 0.40 kN m2。 二、房屋静力计算方案 最大横墙间距 s=9.0m<32m，故房屋的静力计算方案为刚性方案，最大跨度 >9m，故须设置壁柱加强墙体稳定性 三、高厚比验算 1、外纵墙高厚比验算 查表 Mb5的砂浆 [ β]=24 S=9m >2H=7.2m H0=1.0H=3.6m2 、高厚比验算 210.4 b s 1 0.4 1.8/ 3.6 0.8 0.7 s H 0 / h 3.6 / 0.24 1512[ ] 1.2 0.8 24 23.04 ，满足要求。 2、内纵墙的高厚比验算 H 0 1.0H 3.6m 21 0.4 b s 1 0.4 1.8/ 3.6 0.8 0.7 同外纵墙s H 0 / h 3.6 / 0.24 151 2 [ ] 1.2 0.8 24 23.04 ，满足要求。 3、承重墙的高厚比验算 s=5.6m H H 0 / h 2.96 / 0.24 12.23 1 2 [ ] 1.2 1.2 24 34.56 ，满足要求。 4、带壁柱墙截面几何特征计算 截面面积： A=240 1200+490 130=3.157 105 mm 2 形心位置： y 1 = 1200 240 120+130 490 (240+130/2) 153.5mm 3.517 105 y 2 240 130 153.5 216.5mm 惯性矩： 1200 153.53 490 216.53 (1200 490) (240 153.5) 3 10 9 4 I= 3 3 3 3.25 mm 回转半径： 折算厚度： i I / A 3.25 109 / 3.517 105 96.13mm h T 3.5i 3.5 96.13 336.455mm 带壁柱的高厚比验算： H 3.6m, s 9m, H s 2H H 0 0.4s 0.2H 0.4 9 0.2 3.6 4.32 m H 0 / h 4.32 / 0.24 18 12 [ ] 1.2 0.8 24 23.04 ，满足要求。 5、带构造柱墙的高厚比验算： 5.1 、整片墙的高厚比验算： b c 0.24 0.042 0.05 ， l 5.6 取 b c 0 ， s 12.8 2H 7.2 l H 0 1.0H 3.6m ， 1 1.2 ， 2 1 0.4 b s 1 0.4 1.8/ 3.6 0.8 0.7 ， r b c s c 1 1 ， l H 0 / h 3.6 / 0.24 15 1 2 c [ ] 1.2 0.8 1 24 23.04 ，满足要求。 5.2 、构造柱间墙的高厚比验算：
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