连续梁边跨直线段设计计算书
一、概述：
1.1 桥梁概述
中铁十八局向莆铁路FJ-1A标四公司管段共有四座连续梁桥，分别为黄坊溪1#大桥、黄坊溪2#大桥、黄坊溪3#大桥、楚溪大桥，其跨度布置有40m+56m+40m和32m+48m+32m两种，其中黄坊溪2#大桥为32m+48m+32m连续梁，边跨直线段长度7.55m，线间距5m，楚溪大桥为40m+56m+40m连续梁，边跨直线段长度5.6m（变更后），线间距4.6米，其余两座大桥为40m+56m+40m连续梁，边跨直线段长度11.6m，线间距5m。
1.2 总体方案
边跨直线段采用墩顶原位支架现浇施工。
底模依次为12mm竹胶板、100*100纵向分配方木（腹板处间距200mm，其余300mm）、150*120横向分配方木（600mm间距布置）。
底模支撑在工25b纵向分配梁上，其一端支撑在墩帽上，另一端支撑墩旁托架或钢管临时墩上，并在墩帽和墩旁托架或钢管临时墩上的横梁设置落架楔块。工25b纵向分配梁根据箱梁横截面不同部位而设置不同间距，腹板下按270mm布置，底板下按540mm布置，悬臂板部位按1080mm布置。
外模采用在150*120横向分配方木上按600mm*600mm搭设碗扣式脚手架，其上安装纵、横向方木以及12mm竹胶板。
内模也搭设碗扣式脚手架，其上安装纵、横向方木以及12mm竹胶板。
内、外模采用对拉杆对拉。
工25b纵向分配梁支撑墩旁托架或钢管临时墩上，根据各桥特点布置也不相同。
1、楚溪大桥边跨直线段较短（5.6m），直接采用墩身预埋牛腿，安装托架施工，托架采用四片（相互之间通过横联联结成整体），托架前端安装2工25b横梁来作为工25b纵向分配梁前支点；
2、黄坊溪2#大桥边跨直线段长度7.55m，采用2*4钢管柱临时墩，其中纵桥向两排钢管（靠近桥墩为1#，其次为2#），间距4.9m，纵桥向四排钢管，间距2.7m，钢管采用Φ500*8mm，钢管之间通过联结系联结整体（平撑为Φ200*5mm，斜撑为[16），钢管下端通过锚栓或预埋螺杆锚固在混凝土内。
桥边跨直线段位于1#、4#桥墩，1#钢管柱直接支撑在墩身承台上，而2#因覆盖层较厚并且边坡较陡，采用Φ1.25m挖孔桩作为基础。
3、黄坊溪1#大桥边跨直线段长度11.6m，采用3*4钢管柱临时墩，其中纵桥向三排钢管（靠近桥墩为1#，其次为2#、3#），间距3.625m，纵桥向四排钢管，间距2.7m，钢管采用Φ500*8mm，钢管之间通过联结系联结整体（平撑为Φ200*5mm，斜撑为[16），钢管下端通过锚栓或预埋螺杆锚固在混凝土内。
桥边跨直线段位于2#桥墩、莆田台，1#钢管柱直接支撑在墩身承台上。
2#桥墩因覆盖层较薄，下卧基础为泥质粉砂岩，σ0=300kpa，采用混凝土扩大基础，其中2#钢管柱因承台开挖后回填土并且边坡较陡采用两级台阶，而3#钢管柱与公路斜交，基础有2/3座落在公路，另外1/3座落在变坡上，因此将一半基础座落在公路路面，另一半将公路凿除一部分后两级台阶基础。
莆田台因覆盖层较薄，下卧基础为泥质粉砂岩，σ0=300kpa，采用混凝土扩大基础，但因岩面走向倾斜，3#钢管柱比2#钢管柱低1m。
4、黄坊溪3#大桥边跨直线段长度11.6m，采用3*4钢管柱临时墩，其中纵桥向三排钢管（靠近桥墩为1#，其次为2#、3#），间距3.625m，纵桥向四排钢管，间距2.7m，钢管采用Φ500*8mm，钢管之间通过联结系联结整体（平撑为Φ200*5mm，斜撑为[16），钢管下端通过锚栓或预埋螺杆锚固在混凝土内。
桥边跨直线段位于4#、7#桥墩，1#钢管柱直接支撑在墩身承台上。
2#桥墩因覆盖层较薄，下卧基础为3（1）长石砂岩，σ0=250kpa，采用混凝土扩大基础，但因岩面走向倾斜，3#钢管柱比2#钢管柱低2m。
7#桥墩因覆盖层较薄，下卧基础为3（3）长石砂岩，σ0=800kpa，采用混凝土扩大基础，但因岩面横桥向走向倾斜，3#钢管柱采用分离式基础。
向莆铁路FJ-1A标共有四座连续梁桥，分别为黄坊溪1#大桥、黄坊溪2#大桥、黄坊溪3#大桥、楚溪大桥，其跨度布置有40m+56m+40m和32m+48m+32m两种，其中黄坊溪1#大桥为32m+48m+32m连续梁，边跨直线段长度7.55m，楚溪大桥为40m+56m+40m连续梁，边跨直线段长度
5.6m，其余两座大桥为40m+56m+40m连续梁，边跨直线段长度11.6m。
二、设计依据及规范
1《铁路桥涵设计基本规范》TB 10002.1-99
2《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》TB 10002.3-98
3《公路桥涵地基及基础设计规范》JTG D63-2007
4《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86
5《钢结构设计规范》GB 50017-2003
6《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
7 向莆铁路FJ-1A标梁部及大桥施工设计图
三、计算荷载（根据《桥梁施工工程师手册》计算）
3.1 模板体系荷载
3.1.1 模板体系自重
模板及托架按实际重量计入。
其中木材容重按γ=5KN/m3。
3.1 .2 混凝土荷载
由于梁端横隔板可直接支撑在墩顶，考虑取离梁端1.4m处断面作为计算荷载。
考虑超载系数后混凝土容重按γ=26.5KN/m3。
3.1.3施工荷载
施工荷载按q3=2.5KN/m2：3.1.4、振捣混凝土产生的荷载
施工荷载按q4=2.0KN/m2：3.1.5 其它可能产生的荷载
按q7=0KN/m2，不考虑。
3.1.6 荷载合计
强度计算时：q=q1+q2+q3+q4+q7。刚度计算时：q=q1+q2+q7。
为了计算简单，刚度计算时也按强度计算取值。
3.2 其它荷载
3.2.1 合拢段混凝土梁重
按托架或钢管柱前端横梁与悬臂梁各承受一半计入。
3.2.2 合拢段模板重量
合拢段模板及挂篮按40t计，按托架或钢管柱前端横梁与悬臂梁各承受一半计入。
四、材料特性：
4.1 竹胶模板：
1、竹胶面板的静曲强度：[σ]纵向≥70Mpa，[σ]横向≥50Mpa
2、竹胶面板的弹性模量：[E]纵向≥6×103Mpa，[E]横向≥4×103Mpa
4.2 木材
材料为A－3~A－1类。
1、强度：其容许应力按A－3类计，即：
[σw]＝12Mpa，[τ]=1.7Mpa。
2、弹性模量：其弹性模量按A－3类计，E＝9000Mpa。
4.3 钢材Q235b
1、强度：其容许应力采用：
[σw]＝170Mpa，[τ]=100Mpa。
2、弹性模量：E＝210Gpa。
五、计算：
计算采用容许应力法，采用手算与程序计算相结合，程序采用MIDAS2006大型结构计算程序。
5.1 模板体系计算
5.1.1 竹胶模板受力计算
5.1.1.1 规格
面板采用2440mm×1220mm×12mm
5.1.1.2 截面特性
计算时取每米带宽。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3
I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4
5.1.1.3 强度验算
1、腹板处
q=(70.57+2.5+2)*1(取1m带宽)=75.07kN/m
L=200mm
M max=1/8qL2=0.37535kN.m
σ=M/W=15.6Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。
2、底板处
q=(32.75+2.5+2)*1(取1m带宽)=37.25kN/m
L=300mm
M max=1/8qL2=0.419kN.m
σ=M/W=17.5Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。
5.1.1.5 刚度验算
1、腹板处
考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为100mm，故:
ω=5qL4/384EI=0.16mm＜[ω]=1.5mm，满足要求。
2、底板处
考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为200mm，故:
ω=5qL4/384EI=0.89mm＜[ω]=1.5mm，满足要求。
5.1.2 纵向分配方木受力计算
5.1.2.1 规格
采用100mm×100mm。
5.1.2.2 截面特性
A＝10×10＝100cm2
W＝10×102/6＝167cm3
I=10×103/12=833.34cm4
5.1.2.3 强度验算
1、腹板处
方木间距：b=200mm
q=15.014kN/m
跨度按横向分配方木最大纵向距离计：L=600mm
M max=1/8qL2=0.6756kN.m
σ=M/W=4.05Mpa＜[σw]＝12Mpa，满足要求。
τ= qL/A=0.9Mpa ＜[τ]=1.7Mpa 满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。
2、底板处
方木间距：b=300mm
q=11.175kN/m
跨度按横向分配方木最大纵向距离计：L=600mm
M max=1/8qL2=0.5028kN.m
σ=M/W=3.0Mpa＜[σw]＝12Mpa，满足要求。
τ= qL/A=0.67Mpa ＜[τ]=1.7Mpa 满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。
5.1.2.4 刚度验算
1、腹板处
ω=5qL4/384EI=0.33mm＜[f]=L/500=1.2mm，满足要求。
2、底板处
ω=5qL4/384EI=0.25mm＜[f]=L/500=1.2mm，满足要求。
5.1.3 横向分配方木计算
5.1.3.1 规格
采用150mm×120mm。
5.1.3.2 截面特性
A＝15×12＝180cm2
W＝15×122/6＝360cm3
I=15×123/12=2160cm4
5.1.3.3 强度验算
1、腹板处
方木间距：b=600mm
q=45.042kN/m
跨度按工25b纵向分配梁最大纵向距离计：L=270mm
M max=1/8qL2=0.41kN.m
σ=M/W=1.13Mpa＜[σw]＝12Mpa，满足要求。
τ= qL/A=0.61Mpa ＜[τ]=1.7Mpa 满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。
2、底板处
方木间距：b=600mm
q=22.35kN/m
跨度按工25b纵向分配梁最大纵向距离计：L=540mm
M max=1/8qL2=0.81kN.m
σ=M/W=2.2Mpa＜[σw]＝12Mpa，满足要求。
τ= qL/A=0.67Mpa ＜[τ]=1.7Mpa 满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。
5.1.3.4 刚度验算
1、腹板处
ω=5qL4/384EI=0.0016mm＜[f]=L/500=0.54mm，满足要求。
2、底板处
ω=5qL4/384EI=0.127mm<[f]=L/500=1.08mm，满足要求。
5.2 工25b纵向分配梁计算
5.2.1规格
采用工25b，Q235b，根据混凝土梁截面位置不同，横向间距不等。
5.2.2 截面特性
A＝53.5cm2
W＝422.4cm3
I=5280cm4
5.2.3 荷载统计
1、腹板处
横向间距：b=270mm
q=20.27kN/m
2、底板处
横向间距：b=540mm
q=20.115kN/m
3、悬臂板处（计算底板外侧1.2m）
横向间距：b=540mm
q=18.43kN/m
5.2.4 计算结果
根据四座桥纵向分配工字钢跨度以及荷载不同位置分别计算。
1、反力
反力可作为横梁计算荷载。
腹
板
下
反
力
结
果
底
板
下
反
力
结
果
悬
臂
板
下
反
力
结
果
2、应力
底
板
下
应
力
结
果
悬
臂
板
下
应
力
结
果
悬
臂
板
下
应
力
结
果
最大应力σ=132Mpa<＜[σ]=170Mpa，满足要求。
5.3 2工25b横梁计算
5.3.1规格
采用2工25b，Q235b。
5.3.2 截面特性
A＝107cm2
W＝844.8cm3
I=10560cm4
5.3.3 荷载统计
荷载根据上一节结果进行计算，但前横梁考虑合拢段混凝土及模板重量的一半，这样前横梁控制。
5.3.4 计算结果
1、反力
反力可作为支架及基础计算荷载。
2、应力
最大应力σ=103Mpa<＜[σ]=170Mpa，满足要求。
5.4 托架计算
根据上一节的前横梁反力作为托架上的荷载。
1、反力
2、应力
最大应力σ=107Mpa＜[σ]=170Mpa，满足要求。
3、刚度
5.5 钢管柱计算
根据上一节的前横梁反力以及自重作为钢管柱上的荷载。采用Φ500*8，Q235b。
A＝123.65cm2
I=37424cm4
i=sqrt(I/A)=17.39
L=492.8
λ=L/i=28.34
Φ=0.943
N=462.7+792.22/12=528.7kN
σ=N/ΦA=44Mpa<[σ]=170Mpa，满足要求。
5.6 基础计算
根据上一节的前横梁反力、钢管柱以及基础自重作为荷载。
5.6.1 黄仿溪1#大桥
1、2#墩
采用两层台阶混凝土扩大基础
σ=N/A=528.7/(2.4*2.7)+25*1.2=112Mpa<[σ]=180kpa，满足要求。
公路路面上
σ=N/A=528.7/(1.3*1.55)+25*0.6=277Mpa<[σ]=350kpa，满足要求。
2、莆田台
σ=N/A=528.7/(1.3*1.55)+25*0.6=277Mpa<[σ]=300kpa，满足要求。
5.6.2 黄仿溪2#大桥
采用C25混凝土桩基础
[N]=1/2*(UτL+σa)=1/2*(3.14*1.25*40*8+250*3.14/4*1.252)=781Kn>N= 538.7kN，满足要求。
5.6.3 黄仿溪3#大桥
1、7#墩
σ=N/A=528.7/(1.3*1.55)+25*0.6=277Mpa<[σ]=800kpa，满足要求。
2、4#
σ=N/A=528.7/(1.5*1.95)+25*0.8=200Mpa<[σ]=250kpa，满足要求。六、结论
通过以上边跨直线段模板、主要构件及基础的受力验算，其受力状况和变形及其挠度完全满足规范要求，安全性和稳定性符合施工要求。
附件：1、黄坊溪1#大桥边跨现浇段支架设计施工图（4张）
2、黄坊溪2#大桥边跨现浇段支架设计施工图（4张）
3、黄坊溪3#大桥边跨现浇段支架设计施工图（4张）
4、楚溪大桥边跨现浇段支架设计施工图（4张）
连续屋檩计算书 ==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.5.0.0 计算时间：2013年12月19日10:16:49 ==================================================================== 一. 设计资料 采用规范： 《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2002》 《冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002》 连续檩条的跨数为3跨，檩条间距为1.3m； 各跨的参数如下： 第1跨~第3跨：跨度7300mm，左右搭接长度分别为350mm和350mm，拉条2根采用截面Z-160*60*2*20-Q345，截面基本参数如下： A(cm2)=6.192 I x(cm4)=283.68 i x(cm)=6.768 W x1(cm3)=40.271 W x2(cm3)=29.603 I y(cm4)=23.422 i y(cm)=1.945 W y1(cm3)=8.018 W y2(cm3)=9.554 I t(cm4)=0.0826 I w(cm6)=2559.036 各跨的参数列表如下： 跨序号跨度左搭接长度右搭接长度截面类型 第1跨7300 350 350 Z-160*60*2*20-Q345 第2跨7300 350 350 Z-160*60*2*20-Q345 第3跨7300 350 350 Z-160*60*2*20-Q345 支座处双檩条的刚度折减系数为：0.5； 支座处双檩条的弯矩调幅系数：0.9； 屋面的坡度角为2.862度； 净截面折减系数为0.98； 屋面板能阻止檩条的侧向失稳； 不能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的稳定性； 不考虑活荷载不利布置； 简图如下所示：
甬台温铁路木周岭大桥 （62＋2×112＋62）m预应力砼连续梁0＃段托架受力计算书 中铁十三局二公司甬台温铁路木周岭特大桥项目部 浙江大学交通工程研究所 2007 . 6
甬台温铁路木周岭大桥（62＋2×112＋62）m预应力 混凝土连续梁零号段托架受力计算 木周岭特大桥零号节段施工时利用临时支墩，通过临时支墩连接成托架共同支承模板及零号节段悬臂部分的混凝土，所以需要对托架的受力进行分析。 1. 计算依据 （1）木周岭特大桥挂篮设计图纸，中铁十三局二公司甬台温铁路木周岭特大桥项目部； （2）甬台温铁路新建工程施工图，铁道部第四勘察设计院。 2. 托架空间几何模型及各构件的截面惯性矩 根据木周岭特大桥挂篮设计图纸可得到托架的局部几何模型，见图2.1所示，模板系统及浇筑的部分混凝土通过前横梁及后横梁传递至前支点和后支点上，其中后支点的竖向荷载传递到临时支墩的钢管混凝土上，再传递到承台上。据此，可抽象出分析托架时的有限元计算模型，见图2.2所示。 图2.1 托架局部几何
杆件a和杆件b相交点处为铰接，竖向荷载作用于此处的铰接点处。杆件a和杆件b另一端点为铰接约束条件。图中数字表示截面的主轴方向，在杆件a和杆件b上的数字与梁断面的数字符号的含义相同。 图2.2 托架计算模型 杆件a和杆件b相交点处为铰接，竖向荷载作用于此处的铰接点处。杆件a和杆件b另一端点为铰接约束条件。图中数字表示截面的主轴方向，在杆件a和杆件b上的数字与梁断面的数字符号的含义相同。 根据图2可确定出各梁杆的截面特性，详见表1所示。 表1 各梁杆截面特性 3. 计算结果及分析 采用两结点梁单元对图2所示的托架进行离散，离散后的有限单元见图3.1所示。 在未上三角形挂篮前模板的重量考虑为25t，对于零号块来说，临时支墩外侧悬臂长度为3.00m，所以作用于整个托架上的荷载重量为 250+3.00（长度）×40.40（面积）×26（重度）=3401.2kN 作用于单侧托架前端点的作用力为3401.2/4=850.3kN。另一端力传递到临时支墩
6 边跨现浇段堂支架计算书 一、工程概况 郁江二桥位于桂平市城东南部长安工业园区内，距现有的郁江大桥和桂平航运枢纽对外交通桥郁江约4.9公里处，是南宁至梧州、玉林至桂平和梧贵高速这三条公路的连接纽带。 郁江二桥桥梁的起点桩号为K1+146.5，终点桩号为K2+504.5，主桥为90+165+165+90米预应力混凝土矮塔斜拉桥，主桥采用90+165+165+90m单索面三塔预应力混凝土矮塔斜拉桥，主跨布置双孔单向通航设计，桥宽30.5m，梁高3.2~6.2m，主塔为弧线形花瓶式塔，塔高22.0m，全桥共计144根斜拉索，斜拉索梁上间距4m,塔上理论索距0.8m，主梁采用单箱三室大悬臂等截面预应力混凝土箱梁，顶部为机动车道，下部在箱梁两侧顺底板悬挑出去设人行通道。箱梁梁高6.2m—3.2m,梁体全宽30.5m，采用单箱三室加悬臂的形式，悬臂端部厚度为0.28m。斜拉索锚固点布设在箱梁的中室，张拉端位于梁体内。 箱梁纵向划分为中墩顶托架现浇0号、1号梁段、19个悬臂浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合拢段、中跨合拢段。中墩顶0号、1号梁段同时浇筑，梁段共长11m，悬臂浇筑梁段数及梁段长度从中墩至跨中布置为：19×4.0m，边跨现浇段长度6.37m，边跨合拢段、中跨合拢段长度均为2.0m。边跨现浇段为2.5m实心段及3.87m渐变段，实心段受力全部在过渡墩盖梁上，故此次计算取23A-23A断面向中垮方向0.6m范围段。 边跨现浇段采用满堂支架施工，支架采用WDJ碗扣式多功能钢管脚手架，基底进行填土碾压后，浇筑混凝土搭设碗扣支架，碗扣支架经过预压合格后，铺设模板。内、外模板采用大面积的竹胶板制作，内支撑立杆采用φ48×3.0mm钢管。 二、编制依据 （1）《公路桥涵施工手册》 （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （3）《建筑结构荷载规范》 （4）《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》 （6）《建筑施工计算手册》
钢 筋 混 凝 土 框 架 结 构 设 计 计 算 书
目录 第一章前言 (5) 第二章方案论述 (6) 2.1 建筑方案论述 (6) 2.2结构设计论述 (7) 第三章结构方案设计 (9) 3.1设计总说明 (9) 3.1.1设计依据 (9) 3.1.2 设计概述 (9) 3.1.3 结构说明 (9) 3.1.4.各部分建筑构造 (9) 3.2结构方案设计 (10) 3.2.2场地条件 (10) 第四章荷载计算 (11) 4.1荷载汇集及截面尺寸的选取 (11) 4.1.1 框架柱： (11) 4.1.2 框架梁： (11) 4.1.3 材料情况： (11) 4.2荷载汇集 (11) 4.3 计算简图及层数划分 (13) 4.4 各层重力荷载代表值计算 (14) 第五章水平地震作用下的框架内力分析 (19) 5.1层间侧移刚度计算 (19) 5.1.1梁线刚度 (19) 5.1.2柱线刚度计算 (20) 5.1.3柱侧移刚度计算 (20) 5.2水平地震作用层间地震剪力和弹性位移的计算 (21) 5.2.2水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算 (23) 5.3 水平地震作用下框架柱剪力和弯矩（采用D值法） (23) 5.4水平地震作用下梁端弯矩 (25) 5.5水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力 (25) 5.6水平地震作用下的框架内力图 (26) 第六章风荷载作用下框架内力分析 (26) 6.1自然条件 (27) 6.2风荷载计算 (27) 6.3风荷载作用下框架柱剪力和弯矩（采用D值法，取中框架计算） (28) 6.4 风荷载作用下梁端弯矩计算 (29) 6.5风荷载作用下的梁端剪力和柱轴力计算 (30) 6.6风荷载作用下框架内力图 (30) 第七章竖向荷载作用下框架内力分析 (31) 7.1竖向荷载计算 (31) 7.1.2 恒荷载 (31)
3米5米6米净跨径盖板涵计算书 6米 9/30/2015 净跨径.7米填土暗涵盖板计算 6米净跨径.7米填土暗涵盖板计算 1.设计资料 汽车荷载等级:公路-I级; 环境类别:I类环境; 净跨径:L0=6m; 单侧搁置长度:0.30m; 计算跨径:L=6.3m; 填土高:H=.7m; 盖板板端厚d1=30cm;盖板板中厚d2=25cm;盖板宽b=0.99m;保护层厚度c=3cm; 混凝土强度等级为C30; 轴心抗压强度fcd=13.8Mpa; 轴心抗拉强度 ftd=1.39Mpa; 主拉钢筋等级为HRB335; 抗拉强度设计值fsd=280Mpa; 主筋直径为18mm，外径为20mm，共24根，选用钢筋总面积As=0.006108m2 盖板容重γ1=25kN/m3; 土容重γ2=18kN/m3 根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定:盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力 2.外力计算 1) 永久作用 (1) 竖向土压力 q=γ2?H?b=18×.7×0.99=12.474kN/m (2) 盖板自重 g=γ1?(d1+d2)?b/2/100=25×(30+25)×0.99/2 /100=6.81kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力(可变作用) 根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定:
计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30?角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定: 6米 9/30/2015 净跨径.7米填土暗涵盖板计算车辆荷载顺板跨长 La=0.2+2?H?tan30=0.2+2×.7×0.577=1.01m 车辆荷载垂直板跨长 Lb=1.9+2?H?tan30=1.9+2×.7×0.577=2.71m 车轮重 P=280kN 车轮重压强L p=P/La/Lb=280/1.01/2.71=102.54kN/m2 3.内力计算及荷载组合 1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩 22 M1=(q+g)?L/8=(12.47+6.81)×6.3/8=95.65kNm 边墙内侧边缘处剪力 V1=(q+g)?L0/2=(12.47+6.81)×6/2=57.84kN 2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩 M2=p?La?(L-La/2)?b/4=102.54×1.01×(6.30-1.01/2)×0.99/4=148.30kNm 边墙内侧边缘处剪力 V2=p?La?b?(L0-La/2)/L0)=102.54×1.01×0.99×(6.00- 1.01/2)/6.00=93.75kN
主桥边跨现浇箱梁盘扣 支架计算书 -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
济青高速改扩建工程第六标段 小清河边跨现浇箱梁盘扣支架设计计算书 一、设计依据 （1）设计图纸及相关详勘报告 （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2015） （3）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2016) （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ 231-2010) （5）《钢结构设计规范》(50017-2014) （6）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011) （7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） （8）《木结构设计规范》(GB 50005-2003) （9）《建筑施工临时支撑结构技术规范》(JGJ300-2013) （10）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） （11）《路桥施工计算手册》（周水兴、何兆益、邹毅松等著，2001） 二、荷载分析 支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载。 三、模板、支架受力验算 1、荷载计算 、荷载工况
（1）钢筋混凝土自重：26kN/m3 （2）模板自重：2kN/㎡ （3）施工人员及设备：1kN/㎡ （4）倾倒混凝土荷载：1kN/㎡ （5）振捣荷载：1kN/㎡ 、荷载组合 恒荷载分项系数取，活荷载分项系数取。 2、盘扣支架布设方案 、盘扣支架布设方案 （1）横桥向支架布置： 横桥向支架：翼缘板下立杆间距为，边腹板下立杆间距为、，空箱下立杆间距为，中腹板下立杆间距。 （2）顺桥向支架布置：顺桥向立杆间距均为。
某中学教学楼结构设计计算书 Ⅰ、构件截面尺寸选择和荷载计算 （1）设计基本资料 按设计任务规定的组别，选择开间尺寸为7200mmx9000mm ，纵向有12跨，每跨4500mm,横向有3跨，边跨尺寸7200mm ，中间跨尺寸3000mm 。按此参数和建筑设计中已经进行平面布置。 （2）主要设计参数 根据设计任务书的要求及有关规定，确定如下主要的设计参数： ①抗震设防烈度：8度；抗震设计分组：第一组；房屋高度低于30m ，可知框架的抗震等级为二级。 ②基本风压：20/5.30m kN W =，C 类粗糙度 ③雪荷载标准值：2m /.50kN S K = ④设计使用年限：50年；本建筑为一般民用建筑，安全等级二级；在抗震设计时是丙类建筑 ⑤基础顶面设计标高的确定：建筑标高±0.000，建筑绝对标高57.50m ，室外地坪标高-0.450m 。根据地质勘察报告，基础持力层可以设计在粉质粘土上，选择独立基础时，基础顶面标高可设在-1.0m —-1.6m 之间 ⑥活荷载标准值及相应系数：按房屋的使用要求，可查得教学楼露面活荷载标准值0.2=k q 2/m kN ，组合值系数7.0c =?，准永久值系数5.0=q ? （2）材料的选择 ①混凝土 除基础垫层混凝土选择C15外，基础及以上各层混凝土强度均选C25。 ②钢筋 框架梁、柱等主要构件纵向受力筋选择HRB335级钢筋，构造钢筋、板筋及箍筋选择HPB 级钢筋。 （3）结构构件截面尺寸的选择 ①结构平面布置方案 主体结构为5层，底层高度4.2m ，其余各层3.9m 。
外墙240mm ，内墙120mm ，隔墙100mm ，门窗布置见门窗洞口总表。 ②构件截面尺寸的选择 a.根据平面布置，双向板短向跨度m l 5.4=，取板厚h=150mm, 35 1 3014500150> ==l h ,满足要求。 b.框架梁 边横梁，=l 7200mm,mm b h b mm h l h 3003 1 ~21,700141~81=?==?= 取 跨中横梁，mm b mm h mm l 250,500,3000===取 纵梁，mm b mm h mm l 250,500,4500===取 次梁，mm b mm h l h mm l 250,600,18 1 ~121,7200====取 c.柱截面尺寸 当选择基础标高为-1.200m 时，则一层柱的高度为4.2m+1.2m=5.4m ，按 mm H b c 360015 ==，又框架主梁b=300mm ，则初选柱截面宽度mm b c 500=， 故中柱截面初选尺寸mm mm h b c c 500500?=? 简单验算： 假定楼层各层荷载设计值为162/m kN ，则底层中柱的轴力近似为 kN N .43110.5012.54.2716=????=7.90,8.10, 4.50.1,4.54.311000======?查表得，b l m H l m H kN N 满足要求 %,3%8.70.61959300 500 5009.1197.09.010.43110.90' 2 3' <=?==??-??=-=c c S y c S h b A mm f A f N A ρ? 边柱承受轴力较小，但承受弯矩相对较大，按轴心受压验算，取1.5N ，有 kN N 46656.50.5112.54.2716=?????=
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹
小清河边跨现浇箱梁盘扣支架设计计算书 一、设计依据 （1）设计图纸及相关详勘报告 （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2015） （3）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2016) （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ 231-2010) （5）《钢结构设计规范》(50017-2014) （6）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011) （7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） （8）《木结构设计规范》(GB 50005-2003) （9）《建筑施工临时支撑结构技术规范》(JGJ300-2013) （10）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） （11）《路桥施工计算手册》（周水兴、何兆益、邹毅松等著，2001） 二、荷载分析 支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载。 三、模板、支架受力验算 1、荷载计算 、荷载工况 （1）钢筋混凝土自重：26kN/m3
（2）模板自重：2kN/㎡ （3）施工人员及设备：1kN/㎡ （4）倾倒混凝土荷载：1kN/㎡ （5）振捣荷载：1kN/㎡ 、荷载组合 恒荷载分项系数取，活荷载分项系数取。 2、盘扣支架布设方案 、盘扣支架布设方案 （1）横桥向支架布置： 横桥向支架：翼缘板下立杆间距为，边腹板下立杆间距为、，空箱下立杆间距为，中腹板下立杆间距。 （2）顺桥向支架布置：顺桥向立杆间距均为。 边跨支架横断面布置图
边跨支架纵断面布置图 侧模加固示意图
地基处理示意图 盘扣支架上纵横梁布设方案 （1）竹胶板采用15mm厚优质竹胶板。 （2）梁下次龙骨为140铝梁，横桥向布置，底板下中心间距为250mm。翼缘板下中心间距为500mm。 （3）梁下纵向主分配梁选用185铝梁，翼缘板下为140铝梁，布置间距与支架横桥布置间距相同。 （4）侧模竖肋采用100mm×100mm方木，顺桥向间距为300mm；水平背肋采用100mm ×100mm方木，上下间距为1m。 3、空箱位置竹胶板和纵、横梁验算 跨中标准截面图
1 结构设计说明 1.1 工程概况 *********** 1.2 设计主要依据和资料 1.2.1 设计依据 a) 国家及浙江省现行的有关结构设计规范、规程及规定。 b) 本工程各项批文及甲方单位要求。 c) 本工程的活载取值严格按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）执行。 1.2.2 设计资料 1 房屋建筑学武汉工业大学出版社 2 混凝土结构（上、下）武汉理工大学出版社 3 基础工程同济大学出版社 4 建筑结构设计东南大学出版社 5 结构力学人民教育出版社 6 地基与基础武汉工业大学出版社 7 工程结构抗震中国建筑工业出版社 8 简明建筑结构设计手册中国建筑工业出版社 9 土木工程专业毕业设计指导科学出版社 10 实用钢筋混凝土构造手册中国建筑工业出版社 11 房屋建筑制图统一标准（BG50001-2001）中国建筑工业出版社 12 建筑结构制图标准（BG50105-2001）中国建筑工业出版社 13 建筑设计防火规范（GBJ16—87）中国建筑工业出版社 14 民用建筑设计规范（GBJI0I8-7）中国建筑工业出版社 15 综合医院建筑设计规范（JGJ49-88）中国建筑工业出版社 16 建筑楼梯模数协调标准（GBJI0I-87）中国建筑工业出版社 17 建筑结构荷载规范（GB5009-2001）中国建筑工业出版社 18 建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）中国建筑工业出版社 19 混凝土结构设计规范（GB50010—2002）中国建筑工业出版社 20 地基与基础设计规范（GB5007-2002）中国建筑工业出版社 21 建筑抗震设计规范（GB50011—2001）中国建筑工业出版社 22 砌体结构中国建筑工业出版社 23 简明砌体结构设计施工资料集成中国电力出版社
后张法20米空心板梁张拉计算书 $1．理论依据及材料设备 一、 钢束理论伸长值计算公式 (1) =P×[1-e-(kL+μθ)]/(kL+μθ) 其中: —预应力钢束理论伸长值，cm； — 预应力钢束的平均张拉力，N； P — 预应钢束张拉端的张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值。） Ay—预应力钢束截面面积，mm2； Eg—预应力钢束弹性模量，MPa； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad； K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；二、材料与设备 （一） 材料：主要是钢线，其标准必须是设计提出的ASTM416-90，标准强度 ,Φj15.24mm。每批材料均要送检，要有试
验检验证书，其结果要达到设计标准。（二） 设备 设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用OVM15系列锚具，和YCW250B型选千斤顶，以及配套的ZB2X2/500型电动油泵。 2、选用油表。 根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由4、5、6股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN。 YCW250型千斤顶活塞面积A=48360㎜2，按最大控制张拉力F=1171800N计算，其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa 故油表选用1.6级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。 使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定，经昆明理工大建筑学院标定结果： 千斤顶编号：20575，油压表编号：2395，千斤顶工作长度0.4m。
3.2托架计算 盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米 盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。 3.2.1木楞计算 木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4 材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa 木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理； 混凝土容重—26KN/m3 施工荷载—1.0KPa 倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa 振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa 盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m 弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.m σ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求； 三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677× 15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66× 10-5m —3.8MPa ，E—12×103MPa 木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算； 混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=7×0.3+20.59=22.69KN/m 弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.m σ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求； 三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677× 22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99× 10-4m 跨牤牛河32.6+48+32.6m 连续梁 支架体系及临时支墩计算书 一、0#块支架体系检算 1．支架设计 0＃块采用φ48mmWDJ 碗扣型多功能钢管脚手架搭设满堂支架现浇，支架直接支承于承台顶面。立杆配置可调底座，立杆横桥向间距：翼缘板下为（4×90+60）cm 、腹板下为（4×30）cm 、底板下为（5×60）cm ，立杆顺桥向间距为（17×60）cm 。横杆步距全为120cm 。顶杆配置顶托，顶托上设10×12cm 纵向分配方木，其上设10×10cm 横向分配方木，横向方木间距30cm （腹板下为20cm ）。具体布置见《跨牤牛河连续梁0#支架布置图》。 底模采用胶合板，侧模、翼缘板采用挂篮模板，内模（横隔板模板划定为内模）采用组合钢模板，堵头模板采用自制大块钢模板。外模大楞采用[10槽钢对口焊接而成，间距80cm 。内模大楞采用10×10cm 方木，间距80cm ；横隔板内模大楞间距控制在50cm 左右，拉杆采用φ20精轧螺纹钢筋。 主要检算翼缘模板、底模板及横向分配方木、侧模板及背方、纵向分配方木、立杆的强度稳定性。 2．荷载情况 模板计算荷载包括：模板及支架自重；新浇砼自重（含钢筋重量）；施工人员及施工设备荷载；新浇砼对模板侧压力、倾倒砼时产生的荷载及振捣产生的荷载。 模板、支架等自重：2 1/2m KN q =； 新浇钢筋砼自重：32/26m KN q =； 施工人员及运输机具荷载： 23/5.2m KN q = 新浇砼对模板产生的侧压力按2 1 21022.0υββγt p =和 H p γ=计算，取二式中的较 小值。 倾倒混凝土时产生的竖向荷载：2 4/0.2m KN q =； 振捣混凝土时产生的竖向荷载: 25/0.2m KN q =； 振捣荷载，对垂直面每平方米按KPa 0.4计算； 3．模板面板检算 浅埋式闭合框架结构设计 结构计算书 一， 截面尺寸 设S 为600mm,则有h 1=S+h=600+600=1200(mm),可得 h+S/3=800≤h 1=1200, 如右图所示。 二， 内力计算 1计算弯矩M 1.1.结构的计算简图和基本结构如下图。 1.2典型方程 弹性地基梁上的平面框架的内力计算可以采用结构力学中的力法，只是需要将下侧（底板）按弹性地基梁考虑。 由图-1的基本结构可知，此结构是对称的，所以就只有X 1和X 2，即可以得出典型方程为： 系数是指在多余力x i 的作用下，沿着x i 方向的位移，△iP 是指在外荷载的作用下沿x i 的方向的位移，按下式计算： δij =δ‘ij +b ij △ij =△’iP +b ip δ’ij =ds i ∑? EJ Mj M δij ---框架基本结构在单位力的作用下产生的位移（不包括地板）。 b ij ---底板按弹性地基梁在单位力的作用下算出的切口处x i 方向的位移； △ ’iP---框架基本结构在外荷载的作用下产生的位移； b ip ---底板按弹性地基梁在外荷载的作用下算出的切口处x i 方向的位移。 1.2求δ‘ij 和△’iP ； M 1=1×L y =3.4(kNm) M 2=1(kNm) M P 上=1/2×q 1×(L X /2)=66.15(kNm) M P 下=1/2×q 1×(L X /2)+1/2×q 2×L y 2=193.31(kNm) M1 Q 10 M2 Q 20 M P 上 M P 下 M P 下-M P 上 -3.4 0 -1 0 66.15 193.31 127.16 以上摘自excel 文件； 根据结构力学的力法的相关知识可以得到： δ’11= EI y 2 1L 2/3M =4.85235E-05 δ’12=δ’21=EI L M y 1=2.14074E-05 δ’22=EI L L 2x y +?=2.03704E-05 △’1p = EI M 3/4)M -(M L 1/3M 0.5L M 21 P P y 1y P ???+???-下）（=-0.002777183 天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。 注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。 模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN 模板支架立杆的计算长度I0＝h＋2a＝1.5＋2×0.1＝1.7 m 取长度系数μ＝1.5 λ＝I0/I＝KμI0/i 取K＝1，λ＝1.5×170/1.58＝161.39＜〔λ〕＝210，滿足要求 取K＝1.155λ＝1.155×1.5×170/1.58＝186.4 Ψ＝0.207 验算支架立杆稳定性，即 N/ΨA＝11.34×103/0.207×489＝112．03N/ mm2＜205 N/ mm2＝f，滿足要求 支架结构计算书---副本 现浇箱梁支架结构计算书 1 工程概况 本标段共有现浇箱梁23联，包括预应力现浇箱梁及普通现浇箱梁，箱梁最宽为13.5米，计算跨径最小19米，最大65米。下面以N249-262#典型现浇箱梁段施工为例，进行支架支撑体系搭设布置，典型现浇箱梁段包括： 3m-4m变截面段 2m—2.6m变截面段 1.8m等高段 1.6m等高段 2 施工支撑架设计方案 原地面基础处理达到要求后，铺设400*15*15方木，上采用碗扣脚手架支撑体系。底模板采用1.5cm竹胶板，下采用10*10cm方木及10*15cm方木组合体系，侧模采用定型钢模板，内箱采用碗扣支架、竹胶板及10*15cm方木组合。 2.1 基础 支撑工字钢梁的临时钢管柱基础为C30混凝土冠梁，沿墩柱横轴线方向设置，冠梁长20m、宽1m、高1m，内部设置上下两层Φ12@15钢筋网片，顶部预埋法兰盘。条基下填筑1.0m厚灰土，整平、碾压，要求承载力满足规范要求。 2.2脚手架 采用优质WDJ碗扣脚手架，钢管Φ48mm，壁厚3.5mm，搭设：2—4m高度现浇梁采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.3m和0.6m，顺桥向间距为0.6m，步距为1.2m。2m以下（包含2m）采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.6m和0.9m，顺桥向间距为0.6m，步距为1.2m。 2.3方木 在脚手架顶部设置两道方木，与脚手架顶托接触的方木横桥向立放，截面尺寸10×15cm，间距为0.6m。竹胶板下为截面10×10cm，顺桥向立放，其间距在腹板、箱室分别为0.15m、0.3m 。 木材的抗弯强度设计值为fm＝14 N/mm2 抗剪强度设计值为fv＝1.3 N/mm2 弹性模量为E＝9000 N/mm2 2.4模板 模板分为底模、侧模和内模。底模均采用长宽为1.22×2.44m，厚1.5cm的竹胶板和方木加固组合体系。侧模采用定型钢模板，内模采用木模，配合脚手架支撑。 竹胶板： 面板的抗弯强度设计值为fm＝14 N/mm2 抗剪强度设计值为fv＝1.4 N/mm2 面板弹性模量为E＝6000 N/mm2 3支架检算项目 根据设计的支撑结构体系，检算项目如下： (1)底模板强度及刚度 (2)底模板下方木 (3)碗扣脚手架 (4)脚手架 (5)地基承载力 4荷载取值 4.1混凝土梁及模板 4.1.1变截面（梁高2～4m）现浇箱梁段（取4m高度进行最不利荷载计算计算） 仅参考 第一章设计资料 1.建设地点：南方某城市。 2.工程名称：某多层综合楼。 3.水文、地质、气象原始资料： a.气温:极端最高温度+40℃,极端最低温度-14.9℃。 b.平均相对湿度76%。 c.风向、主导风向N、NE，五、六、七三个月以南风为主，其次为北至东北风。 d.风荷载：基本风压0.3KN/。C类地区：基本雪压0.4KN/m2。 4.程地质资料：根据勘测单位勘测资料，结合个岩土层的时代成因、沉积规律及工程地质性状不同，将场地勘察深度范围内岩土层分为四层，（从上至下）其特征分述如下： ①杂填土（Q ml）：灰——黑——黄色，稍密，稍湿——湿，局部呈密实状，由混凝土、 沥青地板、粘性土及少量砖渣、瓦砾组成，充填时间大约20年。场区内均见分布，一般厚度0.40——3.90米，平均厚度1.73米。 ②粘土（Q2al）：红——褐红——褐黄色，硬塑，湿——稍湿，K2孔呈可塑——硬塑状， 含铁、锰氧化物及其结核，下部含高岭土团块或条带，局部含少量钙质结核，且粘性较差，夹粉质粘土，该层压缩性中偏低，场区均见分布，厚度1.00——5.30米，平均数 3.47米，层顶标高42.50——45.90米。 ③层含粘土叫砾石家碎石（Q2dl+pl）：红——黄褐色，中密——密实，湿，上部以角砾为 主，角砾含量达60——80%，次棱角状，砾径为5——20毫米，成人以石英砂为主，下部为角砾——碎石，碎石含量大30——50%，粒径以30——50毫米为主，最大达120毫米，棱角——次棱角壮，成份以石英及石英砂岩为主，填充少量呈沙土及粘性土，分选差，级配良好。该层压缩性低，场区内均见分布，厚度1.36——6.20米，平均厚度 4.40米，顶层标高37.20——41.80米。 ④层粘土（Q el）：黄色，硬塑，稍湿——稍干，含灰色高岭土团块，由泥岩、页岩风化 残积而成，原岩结构已完成破坏，下部见少量泥岩，页岩碎屑，该层属中偏低压缩性土层，场区均见分布，一般厚度2.60——4.20米，平均厚度2.74米。顶层标高35.95——40.50米。 5、基础场地类别：Ⅱ类。 6、设防烈度：七度，近震。 G3012喀什至疏勒段公路工程项目KS-1标段 （K0+000～K22+000） 30m预制箱梁张拉计算方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十三局集团有限公司 G3012喀什至疏勒段公路项目KS-1标 项目经理部 二0一六年五月 目录 一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 -支架体系及临时支墩计算书
浅埋式闭合框架结构设计计算书
30米箱梁张拉计算
模板支架计算书
支架结构计算书-
《框架结构计算书》
30米箱梁张拉计算书
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