东南大学
硕士学位论文
循环流化床锅炉调试及燃烧优化调整的研究
姓名：朱廷玉
申请学位级别：硕士
专业：动力工程
指导教师：吕剑虹;林嘉华
20061201
#2 炉优化调整 机组稳定运行已有3个多月，但在调试结束后我厂#2机组在3月份前在满负荷时床温在960℃左右，总风量大，风机电流大，厂用电率居高不下，一直困扰着我们。通过三个月的分析、调整，近期床温整体回落，总结出主要原因有以下两点： 一、煤颗粒度的差异。前一段时间负荷300MW时床温高炉膛差压在,下部压力，近期炉膛差压在，下部压力,这说明锅炉外循环更好了，分离器能捕捉更多的物料返回炉膛，同时也减少了飞灰含碳量，否则小于1mm的煤粒份额太多分离器使分离效率下降,小于1mm 细颗粒太多就烧成煤粉炉的样子，从而导致高床温细颗粒全给飞灰含碳量做贡献了，大于10mm煤粒太多就烧成鼓泡床了，导致水冷壁磨损加剧爆管、冷渣器不下渣和燃烧恶化等一系列问题，所以控制好入炉煤粒度（1—9mm)是保证燃烧的前提，当煤颗粒度不合适时只能通过加大风量使床温下降，在煤颗粒度不合适时加负荷一定要先把风量加起来，否则负荷在300MW时床温会上升到接近980℃，甚至会因床温高被迫在高负荷时解床温高MFT保护，如果处理不当造成结焦造成非停。所以循环流化床锅炉控制煤粒度是决定是否把锅炉烧成真正循环流化床最为重要的因素，可以说粒度问题解决了，锅炉90%的问题都解决了，国内目前最好的煤破碎系统为三级筛分两级破碎。 二、优化燃烧调整。3月份以来#2炉床温虽然整体下降，但仍不够理想，由于我厂AGC投入运行中加减负荷频繁，所以在负荷变
化时锅炉床温变化幅度较大，在最大出力和最小出力时床温相差接近200℃，不断的调整风煤配比使其达到最优燃烧工况，保证床温维持在850℃-900℃。负荷150MW时使总风量维持32万NM3/h左右,一次流化风量21万NM3/h,二次风量11万NM3/h左右，同时关小下二次风小风门（开度20%左右,减小密相区燃烧，提高床温）和开大上二次小风门（开度40%左右，增强稀相区燃烧，提高循环倍率），可使床温维持850℃左右，正常运行中低负荷时一次风量保证最小临界流化风量的前提下尽可能低可使床温维持高一点，以保证最佳炉内脱硫脱硝温度。负荷300MW时总风量维持62万NM3/h左右，一次风量27万NM3/h左右,二次风量35万NM3/h左右，同时开大下二次小风门（开度80%左右，增强密相区扰动，降低床温），关小上二次小风门（开度60%左右，使稀相区进入缺氧燃烧状态），因为东锅厂设计原因，二次上下小风门相同开度情况下上二次风是下二次风风量的三倍，所以加减负荷时根据负荷及时调整二次小风门开度对床温影响较大。高负荷时在床温不高的情况下尽量减小一次风，以达到减少磨损的目的，二次风用来维持总风量，高负荷时床温尽量接近900℃，以达到最佳炉内脱硫脱硝温度，同时加负荷时停止部分或全部冷渣器，床压高一点增强蓄热量可降低床温，减负荷相反，稳定负荷后3台左右冷渣器可保证床压稳定。 在优化燃烧调整基本成熟的基础上，配合锅炉主管薛红军进行全负荷低氧量燃烧运行,全负荷使床温尽量靠近900℃。根据#2炉目前脱硝系统运行情况，负荷150MW时根据氧量及时减减小二次风，
循环流化床锅炉岗位操作法 1.岗位任务 本岗位负责循环流化床锅炉及附属设备的安全经济运行、调节、控制锅炉的运行参数，确保锅炉供汽质量，作好本锅炉及辅机设备运行的原始记录，设备维护保养工作。 2.管辖围 本岗位负责循环流化床锅炉及附属设备的运行、维护、生产现场卫生的清扫，所用仪器、工具、原始记录的管理。 3.工艺流程叙述 煤从煤仓落至给煤机，经螺旋片进入炉膛燃烧，燃烧所需空气由鼓风机经布风板送入，燃烧后的炉渣经落渣管排出，高温烟气在炉膛燃烧后经过分离器、过热器、省煤器、空气预热器换热再进布袋除尘器，然后由引风机送入烟囱排入大气。 4．设计特性和设备说明 4.1设计说明 JG-15/3.82-M型锅炉在炉膛外设有物料高温旋风分离器将物料分离，通过返料风将物料返回炉膛。 4.2设计煤质 4.2.1 JG-15/3.82-M 4.2.1.1 按二类无烟煤设计 4.2.1.2设计煤质分析如下：
碳C y= 氢H r= 氧O r= 氮N r= 硫S r= 灰分A r= 水分W r= 挥发性V r= 发热值Q dw r = 4.2.1.3煤质颗粒度要求：0-10mm(其中0-1.0mm不大于40%) 4.3锅炉主要参数如下： 5.锅炉的点火启动 5.1点火前的检查 5.1.1检查各压力表应干净清晰，刻度上应划红线指示工作压力，要有良好的照明，压力表应经校验合格，检查后方能投入运行。 5.1.2水位计应在投运转态，汽阀和水阀须处打开的位置，放水阀应关闭，照明良好，水位计上应有指示最高、最低安全水位的明显标志。 5.1.3各安全阀应按规定的压力进行校验，弹簧安全阀要有提升手柄和防止随便拧动调整螺钉的装置。 5.1.4检查所有放水阀、排污阀是否拧得动，检查后应把它关闭，排污总阀、疏水阀应开启，开启减温器进出水阀，使减温器进入调节状态。
锅炉燃烧优化调整方案 为提高锅炉效率，降低辅机耗电率，保持煤粉“经济细度”的要求，力争机械不完全燃烧损失和制粉系统能耗之和最小；保证锅炉设备安全、各经济指标综合最优和环保参数达标排放，制定以下燃烧优化调整方案： 1、优先运行A、B、C、D层煤粉燃烧器，低负荷时运行 B、C、D层煤粉燃烧器，负荷增加时，根据需要依次投入E、F层煤粉燃烧器，运行中应平均分配各层燃烧器出力（可通过各分离器出口风粉温度、压力是否一致判断，通过调整各容量风门偏置维持各容量风门后磨煤机入口风压一致来实现），各层煤粉燃烧器出力应在24～28t/h（根据单只燃烧器设计热负荷，19.65MJ/kg热值对应出力6.1t/h，17.5 MJ/kg 热值对应出力 6.85t/h）,单侧运行的磨煤机出力不得超过30t/h（通过节流单侧运行磨煤机热风调节门，维持单侧运行磨煤机总风压偏低正常双侧运行磨煤机0.7～1.0kPa，调整容量风门偏置来实现），在此原则基础上，及时减少煤粉燃烧器运行层数或对角停运燃烧器，一方面，可发挥低氮燃烧器自身的稳定能力，另一方面，较高的煤粉浓度有利于在低氧环境中，集中煤粉挥发分中的含氮基团将NO还原为N2，此外，运行下层燃烧器增加了煤粉到燃尽区（富氧区）的停留时间，可充分利用含氮基团将NO还原为N2，从而降低SCR
入口NOx。 2、锅炉氧量保持：（1）供热期，负荷150～180MW氧量 3.0～5.0%；负荷180～210MW氧量 2.5～ 4.0%；负荷大于210MW氧量2.0～3.2%。（2）非供热期，负荷150～200MW氧量3.2～ 5.5%；负荷200～250MW氧量2.7～4.0%；负荷大于250MW氧量2.0～3.5%。（3）正常情况下，锅炉氧量按不低于2.5%保持，不能超出以上规定区间；环保参数超限，异常处理时，氧量最低不低于1.5%,异常处理结束后应及时恢复正常氧量。通过以上原则保证锅炉不出现高、低温硫腐蚀、受热面壁温超限、空预器差压增大，同时为降低飞灰含碳量、再热器减温水量、排烟温度、引送风机耗电率提供保障。 3、运行中保持二次风与炉膛差压不低于0.3kPa，掺烧贫瘦煤较多时，周界风风门开度在锅炉蒸发量500t/h以下可关至10%（周界风量太大时，相当于二次风过早混入一次风，因而对着火不利），大负荷时周界风风门开度不超过35%，除保持托底二次风至少70%以上开度，其余二次风采用倒塔配风方式。 4、燃尽风量占总风量的20～30%（燃尽风量之和与锅炉总风量的比值）,低负荷压低限，优先使用下层燃尽风，锅炉蒸发量600t/h以下最多使用两层燃尽风（燃尽风使用原则：锅炉蒸发量430t/h以上燃尽风A层开50～80%；锅炉蒸发量500t/h以上燃尽风B层逐渐开启至全开；锅炉蒸发
循环流化床锅炉启动准备及试运行方案 编制：张会勇 审核：张进平 批准：张会勇 河南得胜锅炉安装有限公司
目录 序：分部试运转 一：锅炉漏风试验 二：烘炉 三：煮炉 四：锅炉冷态模拟实验 五：锅炉首次点火启动 六：蒸汽严密性试验 七：安全阀调整 八：试运行 九：运行中监视与调整 十：试运行期间注意事项
序：分部试运转 1、锅炉机组在整套启动以前，必须完成锅炉设备各系统的分部试运和调整试验工作。 2、按照《机械设备安装工程施工及验收通用规范》规定，各辅助设备试运转前应具备下列条件： A、设备及其附属装置、管路等均应全部施工完毕，施工记录及资料应齐全。其中，设备的精平和几何精度经检验合格；润滑、液压、冷却、水、气(汽)、电气(仪器)控制等附属装置均应按系统检验完毕，并应符合试运转的要求。 B、需要的能源、介质、材料、工机具、检测仪器、安全防护设施及用具等，均应符合试运转的要求。 C、对大型、复杂和精密设备，应编制试运转方案或试运转操作规程。 3、设备试运转应包括下列内容和步骤： A、应按规范规定机械与各系统联合调试合格后，方可进行空负荷试运转。 B、应按说明书规定的空负荷试验的工作规范和操作程序，试验各运动机构的启动。启动时间间隔应按有关规定执行；变速换向、停机、制动和安全连锁等动作，均应正确、灵敏、可靠。其中持续运转时间和短断续运转时间无规定时，应按各类设备安装验收规范的规定执行。 C、空负荷试运转中，应进行下列检查并记录： ①技术文件要求测量的轴承振动和轴的窜动不应超过规定。 ②齿轮副、链条与链轮啮合应平稳，无不正常的噪音和磨损。
③传动皮带不应打滑，平皮带跑偏量不应超过规定。 ④一般滑动轴承温升不应超过35℃，最高温度不应超过70℃；滚动轴承温升不应超过40℃，最高温度不应超过80℃；导轨温升不应超过15℃，最高温度不应超过100℃。 ⑤油箱油温最高不得超过60℃。 ⑥润滑、液压、气(汽)动等各辅助系统的工作应正常,无渗漏现象。 ⑦各种仪表应工作正常。 ⑧有必要和有条件时, 可进行噪音测量, 并应符合规定。 4、设备分部运转还应按各专业验收规范进行。 5、分部试运转还应按照“锅炉安装通用工艺辅机篇”执行。
解析循环流化床锅炉超低排放改造可行性 发表时间：2019-10-12T11:11:01.613Z 来源：《云南电业》2019年4期作者：赵亮 [导读] 近几年随着我国可持续发展理念的不断深化，使得环境问题逐渐成为了社会关注的焦点问题。与此同时，国家也针对各个领域企业的排污、排烟情况制定了一系列的排放标准。 山西京玉发电有限责任公司山西省朔州市 032700 摘要：近几年随着我国可持续发展理念的不断深化，使得环境问题逐渐成为了社会关注的焦点问题。与此同时，国家也针对各个领域企业的排污、排烟情况制定了一系列的排放标准。 关键词：循环流化床；超低排放；改造；可行性 进入新时期后，环保理念与节能理念正在实现全方位的深入，尤其是针对化工领域而言。锅炉循环流化床本身包含了复杂性较高的锅炉内在结构，其在运行时将会排放相对较高的烟尘和其他类型污染物。在当前状况下，电力企业及其有关部门正在着手引进超低排放的模式用来全面改造现有的锅炉装置，进而将全面减排与节能的根本理念渗透在锅炉运行的整个流程中。与传统运行模式相比，建立于超低排放前提下的全新运行模式体现为更高层次的环保实效性，针对此项节能举措有必要致力于全面推广。 一、超低排放改造具备的可行性 通常来讲，循环流化床锅炉将会排出相对较多的烟尘和其他污染物，对于人体健康增添了威胁性，同时也无益于保障最根本的环境洁净度。通过运用超低排放改造的手段与措施，电力企业针对自身现有的流化床装置着手进行改造，从源头上杜绝较高污染带来的威胁性，确保其符合当前绿色化工的宗旨与目标。实质上，传统模式的流化床系统存在较大可能将会排放过高的污染物，其中典型性的污染成分包含二氧化硫、烟尘与氮氧化物等。因此在全面施行超低排放改造时，应当确保限制于每立方米40毫克以内的二氧化硫排出量、每立方米20毫克的烟尘总量以及每立方米180毫克以内的氮氧化物总量。 我厂设有330MW机组的大型循环流化床系统，具体在改造时，关键集中于布袋除尘、湿法脱硫以及尿素脱硝等措施。与此同时，技术人员还能运用在线监测模式来随时测查锅炉排放量。在某个时间段，锅炉排放如果超出了最大限度，那么对此就要着手进行适度的调控。对于在线监测仪将其设计为粉尘监测装置，运用改造与升级的方式来优化其现有的监测精度。 二、脱硫部分改造 第一，石灰石注入点改造。本次石灰石技术改造结合福斯特惠勒循环流化床锅炉固有特点、紧凑式旋风分离器及炉膛出口的高宽比、炉内喷钙脱硫技术进行石灰石注入点的改造工作，在实际改造过程中，应注重合理布置并选择炉膛喷射的具体位置。一般情况下，炉膛石灰石注入点主要有以下4种位置：①给煤管给入，当石灰粉进入炉膛内部后，无法与烟气充分混合，致使给煤管给入普遍存在脱硫效果不佳的现象；②二次风中给入，由于二次风压较低且穿透力较差，使得运行工程中经常会出现石灰粉与烟气混合不充分的现象；③独立开口，在石灰粉进入炉膛后，混合扩散性较差，有改造时间长、破坏原有耐火材料的缺点；④返料器侧面中部人孔给入，有利于提高石灰石细粉利用率、缩短原有炉内喷钙固硫时间、提高石灰石在炉内与二氧化硫混合接触能力，该改造需要有合适的位置和温度，具有投料后反应时间长、效果滞后的缺点。 第二，锅炉密相区设置蒸汽喷枪改造，为了防止由断煤偏烧引起的二氧化硫超标排放的现象，相关工作人员应在锅炉密集区增设蒸汽喷枪，且每台循环流化床锅炉应配置3个蒸汽喷枪并将这3支蒸汽喷枪分别设置在锅炉密集区的左墙、右墙、后墙的中部，且每支蒸汽喷枪应满足出力为5t/h、蒸汽参数为P=1.15MP、T=315℃等基本条件，导致二氧化硫超标排放的主要原因为是循环流化床锅炉在正常运行过程中由于给煤机断煤是的锅炉内部的布风板煤炭无法均匀分布，从而导致锅炉密相区温度呈现出混乱状态。因此，本次改造将通过在锅炉密相区上部设置蒸汽喷枪的方式来提高锅炉密相区的脱硫的稳定性，在断煤等锅炉非正常运行状态下，紧急投入蒸汽喷枪，控制二氧化硫排放浓度不会突升，避免硫化物排放超标。因此，在改造过程中相关技术人员需要根据实际情况选择炉膛石灰石注入点的位置非常关键。此外，在选择石灰石注入点温度区域时应以835℃~850℃为宜。在本次改造过程中，结合实际情况最终选择从分离器的中部人孔注入的方式，且通过将原有石灰石输送管线易磨损弯头全部更换为新型耐磨弯头的方式，提高石灰石输送管线的稳定性，同时降低循环流化床锅炉出现故障的概率。 三、脱硝部分改造 脱硝系统主要的工作原理为：氨水在运输到指定位置时通过氨水卸载泵注入将氨水注入到氨水储存罐，然后通过氨水输送泵将氨水输送到指定的计量混合系统。与此同时，储存在稀释水储罐中的稀释水也会通过输送泵输送到计量混合系统，根据系统实时反馈出的具体情况，氨水与稀释水会在计量混合系统内进行充分混合，氨水在经过稀释后会进入喷射系统，并通过喷嘴与压缩空气进行混合，当稀释后的氨水完全雾化后将会借助喷嘴喷入锅炉炉膛内，而这时雾化的氨水会与烟气中的NOX发生化学反应，并在合适的温度下将有害气体还原成氮气和水。 我厂将在本次改造过程中组织相关技术人员在锅炉正常运行状态下，检查炉膛及尾部受热面是否存在漏风现象，若是存在应及时将锅炉漏风得具体部位以及情况详细记录，并在检查结束后对出现漏风现象的部位进行全面补漏工作，以减轻锅炉漏风现象。减少锅炉漏风有利于降低锅炉的排烟热损失，同时还可以在一定程度上提高锅炉燃烧热效率，减少锅炉的烟气量、降低反应区过剩空气系数、提高喷氨区的烟气温度，使得脱硝系统的脱硝效率可以达到相关设计值并起到有效抑制氨逃逸率的作用。 此外，在改造脱硝系统的过程中采取以下四种有效措施对脱硝烟系统进行优化：第一，控制合理的锅炉燃烧空气系数。过剩空气系数越大，燃烧形成的氮氧化物会受到空气系数的影响，当过剩空气系数增加时燃烧形成的氮氧化物浓度也会随之增加，因此应在充分保证锅炉安全运行、不影响煤的燃尽、不影响脱硫系统运行前提下采用“低氧燃烧”的工艺技术，使得锅炉满负荷运行时可有效将省煤器入口的烟气含氧量控制在4.2%左右，使得脱硝前的浓度NOX低于设计值，则脱硝后的NOX浓度小于50mg/Nm3。第二，控制二次风比例。CFB的燃烧风比是影响NOX排放浓度的重要因素，因此在锅炉燃烧中应重点关注CFB的燃烧风比，在锅炉启动过程的后期逐步提高二次风比例，控制脱硝前的NOX排放浓度。第三，控制脱硝氨氮摩尔比。选取合适的氨氮摩尔比以保证NOX脱除率和氨逃逸率符合重要技术指标，当氨氮摩尔比超过2时会增加氨逃逸率，严重影响到了脱硝效率。因此在脱硝烟系统运行中应将氨氮摩尔比控制在1.5，最大时不超过2.0。第四，
华电国际十里泉发电厂六号炉优化燃烧试验报告 山东电力研究院 二ОО四年四月
参加工作单位：山东电力研究院华电国际十里泉发电厂工作人员：郝卫东赵晴川候凡军张庆国邓文俭 李德存王克谦刘贤春王茂运等 项目负责人：郝卫东邓文俭 工作时间：2003年10月23日至2003年11月8日 报告编写： 审核： 批准：
目录 1概述 (3) 2设备概况 (4) 3燃料和飞灰特性 (4) 4优化燃烧试验的目标和方法................................ (4) 5制粉系统试验 (5) 5.1制粉系统实际运行状况 (6) 5.2 分离器挡板特性试验（A/B）................................. ..7 5.3 给粉量和一次风速...................................... .. (8) 5.4 A3、B4给粉机的给粉量校正..................... . (9) 6二次风量调整 (9) 7烟气成份试验 (10) 8锅炉效率 (14) 9附件 (15)
1 概述 华电国际十里泉发电厂六号炉优化燃烧试验，是德国技术合作公司“提高中国火力发电厂现代化的监测技术，降低环境污染”项目的一部分，德国技术合作公司委托德国e-on工程公司负责对中国的工程师进行火力发电厂优化性能试验方面的技术培训和指导。培训的目的是为了提高中国11个电力试验院所专业技术人员的火电厂移动测试技术。该项目得到德国KfW 的资金支持。为此，德国技术合作公司确定在十里泉发电厂六号炉上进行性能试验技术、测试方法的培训。 试验以前，山东电力研究院和十里泉发电厂的技术人员在六号炉的制粉系统和烟道上安装了试验用测点，山东电力研究院提供了试验设备、测点元器件和试验人员。 e-on工程公司、山东电力研究院和十里泉发电厂试验前对试验相目进行了磋商和确定，主要包括制粉系统调整和燃烧优化，目的是降低NOx生成和提高锅炉的热效率。同时，提高中国专家处理仪器设备故障的能力和熟悉锅炉优化的试验方法。 本试验是在德国技术合作公司技术专家约克·莫扎特罗先生、王晔项目经理和德国e-on工程公司的倪密扎先生、法兰克先生共同指导下完成的，在此对于他们的技术支持和辛勤劳动表示衷心的感谢! 同时本试验得到了十里泉发电厂领导的大力支持和关心，以及生产部、节能办和运行部等部门的大力协助，在此一并表示诚挚的谢意。
基于声波测温的电站锅炉燃烧优化控制系统 项目建议书 华北电力大学
一目前电站锅炉燃烧系统存在的问题 1.1 共性问题 1.1.1 两对矛盾需要解决 ①锅炉效率()与污染排放(NOx)之间的矛盾 当我们追求高的锅炉效率的时候，势必要使煤粉在炉充分燃烧。要达到这一目的，则需要提高炉燃烧温度以及使用较高的过量空气系数，而这两方面都会增加污染的排放。反之，则锅炉效率较低。炉的高温燃烧还会带来水冷壁结渣等事故的发生。因此需要在两者之间做出最佳的折中选择。 ②锅炉排烟热损失()和机械未完全燃烧热损失()之间的矛盾 对于锅炉效率影响最大的两项热损失—排烟热损失()和机械未完全燃烧热损失()—而言，也存在类似的矛盾。提高炉燃烧温度以及使用较高的过量空气系数，可以降低机械未完全燃烧热损失()，但是排烟热损失()则会随之增加。因此也需要在两者之间做出最佳的折中选择。 1.1.2 四个优化问题需要解决 ①锅炉效率()与污染排放(NOx)的联合优化 通过寻找最佳的二次风门和燃尽风门组合，建立良好的炉燃烧空气动力场，可以达到锅炉效率()与污染排放(NOx)的共赢。 ②锅炉排烟热损失()和机械未完全燃烧热损失()的联合优化 通过寻找最佳的烟气含氧量(O2)设定值，可以达到锅炉排烟热损失()和机械未完全燃烧热损失()的共赢。 ③汽温控制方案的优化 联合调节燃烧器和喷水，尽量使用燃烧器摆角等方式来调节汽温而减少减温水的使用量，可以较大幅度的提高机组热效率。 ④防止炉结渣的优化 这可以通过以下方法实现：一是寻找最佳的煤粉和二次风门、燃尽风门的组合，调整均衡燃烧，防治火焰偏斜；二是调节炉膛出口温度目标值；三是组织合理的吹灰优化。 1.1.3 炉膛三个参数的测量需要解决
锅炉燃烧调整总结-标准化文件发布号：（9556-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII
#2 炉优化调整 机组稳定运行已有3个多月，但在调试结束后我厂#2机组在3月份前在满负荷时床温在960℃左右，总风量大，风机电流大，厂用电率居高不下，一直困扰着我们。通过三个月的分析、调整，近期床温整体回落，总结出主要原因有以下两点： 一、煤颗粒度的差异。前一段时间负荷300MW时床温高炉膛差压在1.5KPa,下部压力2.6KPa，近期炉膛差压在2.1KPa，下部压力3.6KPa,这说明锅炉外循环更好了，分离器能捕捉更多的物料返回炉膛，同时也减少了飞灰含碳量，否则小于1mm的煤粒份额太多分离器使分离效率下降,小于1mm细颗粒太多就烧成煤粉炉的样子，从而导致高床温细颗粒全给飞灰含碳量做贡献了，大于10mm煤粒太多就烧成鼓泡床了，导致水冷壁磨损加剧爆管、冷渣器不下渣和燃烧恶化等一系列问题，所以控制好入炉煤粒度（1—9mm)是保证燃烧的前提，当煤颗粒度不合适时只能通过加大风量使床温下降，在煤颗粒度不合适时加负荷一定要先把风量加起来，否则负荷在300MW时床温会上升到接近980℃，甚至会因床温高被迫在高负荷时解床温高MFT保护，如果处理不当造成结焦造成非停。所以循环流化床锅炉控制煤粒度是决定是否把锅炉烧成真正循环流化床最为重要的因素，可以说粒度问题解决了，锅炉90%的问题都解决了，国内目前最好的煤破碎系统为三级筛分两级破碎。 二、优化燃烧调整。3月份以来#2炉床温虽然整体下降，但仍不够理想，由于我厂AGC投入运行中加减负荷频繁，所以在负荷变
化时锅炉床温变化幅度较大，在最大出力和最小出力时床温相差接近200℃，不断的调整风煤配比使其达到最优燃烧工况，保证床温维持在850℃-900℃。负荷150MW时使总风量维持32万NM3/h左右,一次流化风量21万NM3/h,二次风量11万NM3/h左右，同时关小下二次风小风门（开度20%左右,减小密相区燃烧，提高床温）和开大上二次小风门（开度40%左右，增强稀相区燃烧，提高循环倍率），可使床温维持850℃左右，正常运行中低负荷时一次风量保证最小临界流化风量的前提下尽可能低可使床温维持高一点，以保证最佳炉内脱硫脱硝温度。负荷300MW时总风量维持62万NM3/h左右，一次风量27万NM3/h左右,二次风量35万NM3/h左右，同时开大下二次小风门（开度80%左右，增强密相区扰动，降低床温），关小上二次小风门（开度60%左右，使稀相区进入缺氧燃烧状态），因为东锅厂设计原因，二次上下小风门相同开度情况下上二次风是下二次风风量的三倍，所以加减负荷时根据负荷及时调整二次小风门开度对床温影响较大。高负荷时在床温不高的情况下尽量减小一次风，以达到减少磨损的目的，二次风用来维持总风量，高负荷时床温尽量接近900℃，以达到最佳炉内脱硫脱硝温度，同时加负荷时停止部分或全部冷渣器，床压高一点增强蓄热量可降低床温，减负荷相反，稳定负荷后3台左右冷渣器可保证床压稳定。 在优化燃烧调整基本成熟的基础上，配合锅炉主管薛红军进行全负荷低氧量燃烧运行,全负荷使床温尽量靠近900℃。根据#2炉目前脱硝系统运行情况，负荷150MW时根据氧量及时减减小二次
锅炉燃烧优化调整方案 萨拉齐电厂的2×300MW CFB锅炉是采用哈尔滨锅炉股份有限公司具有自主知识产权的CFB锅炉技术设计和制造的，锅炉型号HG-1065/17.6-L.MG，是亚临界参数、一次中间再热自然循环汽包炉、紧身封闭、平衡通风、固态排渣、全钢架悬吊结构的循环流化床锅炉，燃用混合煤质，锅炉以最大连续负荷(即BMCR工况)为设计参数，锅炉的最大连续蒸发量为1065t/h。循环物料的分离采用高温绝热旋风分离器，锅炉采用支吊结合的固定方式，受热面采用全悬吊方式，空气预热器、分离器采用支撑结构；锅炉启动采用床下和床上联合点火启动方式。 萨拉齐电厂锅炉主要技术参数： 一、优化燃烧调整机构
为了积极响应公司号召，使我厂锅炉燃烧优化调整工作有序进行，做到调整后锅炉更加安全、经济运行，我厂成立了锅炉优化燃烧调整小组： 1、组织机构： 组长: 杨彦卿 副组长：冀树芳、贺建平 成员：刘玉俊、蔚志刚、李京荣、范海水、谷威、孔凡林、薛文祥、于斌 2、工作职责： 1）负责制定锅炉优化燃烧调整的工作计划； 2）负责编制锅炉优化燃烧调整方案及锅炉运行中问题的检查汇总； 3）负责组织实施锅炉优化燃烧调整工作，保证锅炉长周期连续稳定运行。 二、优化燃烧调整工作内容： 1、入炉煤粒度调整： 1）CFB锅炉对入炉煤粒径分布要求很高，合理的粒径分布是影响锅炉燃烧安全稳定和经济的最重要因素之一，入炉煤粒径对锅炉的影响有以下几点：a）入炉煤细粒径比例较少，粗颗粒比例多，阻力相应增加锅炉流化所需一次风量增大，细颗粒逃逸出炉内的几率增高，锅炉飞灰含碳量上升；b）入炉煤细颗粒比例多，粗颗粒比例少，在相同的一次风量下锅炉床层上移，床温升高，
循环流化床锅炉调试及运行操作规程 1 锅炉启动调试 1.1 锅炉调试重要性 锅炉启动调试是全面检验主机及其配套设备的设计、制造、安装、调试和生产准备工作的质量的重要环节，是保证今后锅炉安全、可靠、经济运行的一个重要程序。通过启动调试应达到如下目的：检验锅炉、辅机、控制系统等设备的安装质量；确保管道内表面清洁、管道内无杂物；初步了解锅炉和主要辅机等设备的运行特性；检验锅炉控制系统、保护系统的合理性和可靠性；初步检验锅炉和辅机满负荷运行能力；发现锅炉和辅机等存在的重要缺陷，以便及时采取有效的措施；同时也培训了有关运行人员对设备性能的了解及运行的初步调整，为试生产和商业运行打好基础。 1.2 锅炉整体启动前的准备 锅炉整体启动试运前，应已完成各系统主要设备的分部调试外，还须完成锅炉的水压试验，烘炉，冷态空气动力特性试验，清洗锅炉本体，蒸汽管道吹扫，锅炉点火试验，锅炉安全阀整定，辅机联锁保护试验，锅炉主保护试验等主要工作。冷态启动前，通常按调试大纲、运行规程及锅炉使用说明书，对锅炉本体及其汽水系统、烟风系统、燃烧系统，有关的辅机、热控、化学水处理设备以及现场环境等进行全面检查，以满足 锅炉安全启动条件。 2 水压试验程序 2.1 介绍 水压试验是对安装完毕的锅炉承压部件进行冷态检验，目的是检查锅炉承压部件的严密性，以确保锅炉今后的安全、经济运行。 在所有受压件安装完毕之后，除那些在化学清洗需拆除外，锅炉应以设计压力的 1.25～1.5倍进行初始水压试验。根据安全的要求，受压部件检修后的水压试验通常在正常的工作压力或设计压力下进行。 锅炉的汽水系统、过热器和省煤器作为一个整体进行水压试验，水压试验的压力为锅筒工作压力的1.25倍；再热器则以再热器出口压力的1.5倍单独进行水压试验。如果锅炉在再热器进口没有安装截止阀，这些进口应该用盲法兰隔断。 水压试验程序很大程度上取决于现场条件和设施，初次水压试验程序必须符合锅炉法规的技术要求。通常应遵守下列基本程序： 2.2 准备工作 1) 在向水冷壁和过热器开始充水前，应确认所有汽包和集箱中的外来物质都已清除。关闭所有疏水阀。充水时，打开所有常用的放气阀（例如过热器连接管道放气阀、省煤器连接管道放气阀、汽包放气阀）。 2) 在进行高于正常工作压力的水压试验前，所有安全阀均应按照有关制造商的要求装上堵板。如果水压试验在等于或低于正常工作压力下进行，则只需关闭安全阀本身就够了。请参阅安全阀制造商的说明书。 2.3 充水 1) 通过一只适当的出口接头（例如末级过热器出口集箱的疏水管或排气管）给过热器充水，直到所有部件都充满水，并溢流入汽包为止。 2) 当水溢流入汽包时，即停止通过过热器出口接头的充水，关闭过热器的充水和排气管接
龙源期刊网 https://www.doczj.com/doc/a42208983.html, 循环流化床锅炉中心筒的技术改造 作者：贾启河包云鹏 来源：《城市建设理论研究》2013年第02期 摘要:针对内蒙古京海煤矸石发电有限责任公司#1循环流化床锅炉A中心筒脱落更换等问题,对影响它们的因素进行了技术分析。在此基础上,为锅炉更换了新型中心筒。 中图分类号：TK22 文献标识码：A 文章编号： 1 前言 京海发电有限责任公司两台330MW国产循环流化床机组。锅炉是由东方锅炉厂生产，型号为DG1177/17.4-II1型循环流化床锅炉，亚临界参数，单炉膛，一次中间再热自然循环汽包、紧身封闭、平衡通风、固态排渣、全钢架悬吊结构、炉顶设密封罩壳。配备300MW级亚临界中间再热单轴双缸双排汽、直接空冷式汽轮机发电机组，#1锅炉2010年9月投产。锅炉炉膛出口设置三个汽冷旋风分离器，旋风分离器分离锅炉出口外循环床料，将外循环物料中较大的颗粒分离送入炉膛进行再次燃烧。分离器中心筒由直段及锥段两部分构成，中心筒总高6650mm，直段φ4149×12mm，直段上部由12块扇形分段组成高2400mm，锥顶 φ4970×12mm、高1348mm，中心筒材料为RA253MA。中心筒以锥段（最上部）为固定段， 通过穿过直段上部每块扇形（中心线）六个卡板与锥段连接，从而使中心筒固定在分离器外壳上。 锅炉自投产以来中心筒都发生不同程度的变形，2012年4月16日#1炉B级检修期间，在对A旋风分离器中心筒碳化部位割孔检查，发现整个中心筒直段全部脱落，仅剩下1块直段上部扇形板靠卡板固定在锥段上，坠落到分离器下部直段中心筒变形严重。我公司与东方锅炉（集团）股份有限公司取得联系，由东方锅炉（集团）股份有限公司设计处出方案，我公司根据方案对#1锅炉A中心筒进行更换及技术改造。 原因分析 采用焊接固定支撑使筒体膨胀受限，造成固定部分向内卷曲变形，形如西瓜皮，由于金属热胀冷缩，密封浇注料及隔热填充物受挤压形成缝隙，形成新的通道，造成了烟气直接短路，部分烟气未经分离（未通过中心筒）直接进入尾部烟道，整个分离器的效果降低，并且形成的通道更加剧中心筒受热变形，使进入烟道的可燃物增多，经常在烟道再燃烧，过热蒸汽超温严重，灰含碳量增加，锅炉的安全经济性不能得到保障。 3新中心筒简介
四角布置燃烧器炉膛的燃烧调整试验 发表时间：2012-12-14T10:13:45.170Z 来源：《赤子》2012年第19期供稿作者：王朝建 [导读] 为了更好的适应经济性社会的发展，研究四角布置燃烧器炉膛的燃烧调整试验。 王朝建（黑龙江省火电第一工程公司，黑龙江哈尔滨 150001） 摘要：为了更好的适应经济性社会的发展，研究四角布置燃烧器炉膛的燃烧调整试验。 关键词：四角布置燃烧器炉膛；燃烧调整；试验 1 四角切圆燃烧的主要特点及其原理 1.1四角切圆燃烧的主要特点 （1）四角射流着火后相交，相互点燃，使煤粉着火稳定； （2）由于四股射流在炉膛内相交后强烈旋转，湍流的热量、质量和动量交换十分强烈，故能加速着火后燃料的燃尽程度； （3）四角切圆射流有强烈的湍流扩散和良好的炉内空气动力结构，炉膛充满系数较好，炉内热负荷均匀； （4）切圆燃烧时每角均由多个一、二次风喷嘴所组成，负荷变化时调节灵活，对煤种适应性强，控制和调节手段也较多； （5）炉膛结构简单，便于大容量锅炉的布置； （6）便于实现分段送风、分段燃烧，从而抑制N0X的排放。燃烧器保持适当的一，二，三次风出口速度，是建立正常的空气动力场和稳定燃烧所必须的；一次风速过高会推迟着火；过低则容易烧损燃烧器，并在一次风管内造成煤粉沉积；二次风速过高或过低都可能破坏气流的正常混合扰动，从而降低燃烧的稳定性和经济性；燃烧器出口断面的尺寸及气流速度决定了一、二、三次风量的百分率；一次风率与着火过程密切相关。一次风率愈大，为达到气粉混合物着火温度需要吸收的热量就愈多，因而达到着火所需要的持续时间就愈长。这对挥发分低的燃煤来讲很不利的，当一次风温较低时尤为不利；对高挥发分的燃煤来讲，维持着火并不困难，而着火后为保证挥发分的及时燃尽却需要较高的一次风率。 1.2 四角布置直流燃烧器的一、二次风出口速度可以用下述方法进行调整 （1）改变一、二次风率百分比； （2）改变各层喷嘴的风量分配，或停掉部分喷嘴； （3）有的燃烧器具有可调的二次风喷嘴出口挡板，可以用来调节出口速度而保持风量不变； （4）还可以用改变喷口截面尺寸的方法来改变出口速度。 1.3 试验注意事项 （1）调整试验可以在经济负荷或常用负荷下进行，其他负荷可以根据一般规律推导； （2）判断风速或风率是否是适宜的标准，首先，是燃烧的稳定性，炉膛温度分布的合理性，及对过热汽温的影响；其次是比较经济指标，主要是排烟损失和灰渣未完全燃烧热损失（q2+q4）的数值； （3）调整燃烧器风速的各项试验，可以和冷态空气动力场的观测结果相印证，并进行燃烧效果的分析； （4）为求得燃烧器一，二，三次风的风率和出口速度，在进行这类调整试验时应同时测定炉膛的风平衡，即在锅炉的风系统上安装一些必要的风量测点，从而确定一，二，三次风的风量及风速； （5）在降低一次风量进行试验时，应考虑到不致引起一次风管道中发生煤粉堵塞（管内平均风速一般不应小于20米/秒）； （6）如果采用制粉系统废风作为一次风时，最佳的一次风量应根据燃烧条件及制粉系统的出力和经济性综合考虑。 2 四角布置直流燃烧器的空气动力结构 四角直流燃烧器设计时，假想切圆直径为：对固态排渣煤粉炉d0=（0.05～０.1）A，A为炉膛横断面长短边长的平均值。实际运行时的切圆直径可膨胀至假想切圆直径的7~8倍。真正切圆直径并非是一个常数，实际上它是一个倒锥形的旋涡核心，即上大下小，特别是当离开燃烧器作用平面后，旋转速度逐渐衰减，旋涡的直径不断增大。实际切圆直径的大小与假想切圆直径、各喷口出口气流动量、多层燃烧器各层速比、炉膛断面形状等有关。 3 直流燃烧器射流的刚性 所谓射流的刚性，是指射流喷入炉内后射流的轨迹偏离假想射流轴心线的程度。射流刚性越小越容易偏离，严重时还会产生气流贴墙、冲墙、引起堆灰结焦。 直流燃烧器射流喷出后产生偏离现象的主要原因： （1）射流卷吸使两侧产生压差所引起的射流偏转； （2）射流自燃烧器喷出后受邻角气流的冲击挤压以及离心力的作用而使射流偏轴线，这是实际切圆直径比假想切圆大好几倍的主要原因； （3）直流燃烧器结构对射流偏转的影响。主要影响参数为直流燃烧器的高宽比h/b，各燃烧器间的相对间隔△/b及燃烧器总面积与炉膛截面积F之比。 4 燃烧器的负荷分配及投停方式 4.1 原理及注意事项 （1）一般是将投入运行的主燃烧器负荷尽量分配均匀，即将各燃烧器的风量和给粉量调整一致。但有时为了调整燃烧中心，改变火焰的偏斜现象，避免结渣，调节过热汽温分布或提高运行经济性等原因，常有意识地改变各燃烧器之间的风粉分配比； （2）对于四角布置的直流燃烧器，为了减少火焰偏斜，避免结渣，当风道及喷口布置以至气流射程不对称时，将一侧或两侧的风粉量降低运行也有可能有些效果； （3）改变四角布置燃烧器给粉量或二次风量也是调整燃烧中心，改善气粉混合及增加燃烧效果的常用措施：例如有所谓“正塔形”送风（即上二次风小，下二次风大）或“反塔形”送风（即上二次风大，下二次风小）等配风方式； （4）当进行这类调整时，判断调整措施的好坏，除了燃烧的稳定性，炉膛出口烟温及炉内的温度分布和燃烧经济性之外，还应注意炉膛两侧的燃烧产物（RO2，飞灰可燃物，炉渣沉淀物等）是否均衡，以及锅内过程方面的均匀性（如过热汽温分布，汽包两侧炉水浓度
When the lives of employees or national property are endangered, production activities are stopped to rectify and eliminate dangerous factors. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 提高电站锅炉燃烧效率的优化技 术(标准版)
提高电站锅炉燃烧效率的优化技术(标准版)导语：生产有了安全保障，才能持续、稳定发展。生产活动中事故层出不穷，生产势必陷于混乱、甚至瘫痪状态。当生产与安全发生矛盾、危及职工生命或国家财产时，生产活动停下来整治、消除危险因素以后，生产形势会变得更好。"安全第一" 的提法，决非把安全摆到生产之上;忽视安全自然是一种错误。 燃料在锅炉的炉膛中燃烧释放热能，经过金属壁面传热使锅炉中的水转化成具有一定压力和温度的过热蒸汽，随后把蒸汽送入汽轮机，由汽轮驱动进行发电。燃烧优化技术能够有效提高锅炉燃烧的效率并减少污染。本文重点分析能够提高电站锅炉燃烧效率的优化技术。 电站锅炉燃烧优化技术发展 我国经济发展逐渐从粗放型转入集约型，对电站锅炉的燃烧不仅要追求经济效益还要实现安全性及环保性。目前，我国电站锅炉燃烧优化技术取得了长足的进步但还存在一些比较严重的问题。为了保证电能的及时供应，燃煤机组及燃煤技术得到迅速的发展，但电站锅炉的自动化水平仍然非常低。20世纪70年代测量技术的改进有效促进煤炭燃烧效率的提高。氧化锆氧量计大大提高了锅炉燃烧后释放的烟气内氧气含量检测的准确性，在我国各个电站得到普遍应用，另外风速监测技术也是诞生在20世纪70年代的优化技术。 我国在20世纪80年代进行了技术改进，平均煤炭消耗大大降低，
3#炉压火扬火操作 压火操作： 1、停烧垃圾，通知垃圾临工打扫卫生，为减少压火时漏风，尽量不要将入炉绞笼垃圾走空，保证入炉口密封以减少冷风漏进炉内； 2、入炉绞笼停运后，将绞笼两侧检查孔门关闭并扣好； 3、控制料层高度、风室静压及一次风机出口压头在11.2KP~11.5KP,一次风机转速控制在1260~1280转/分; 4、根据床温、氧量的变化趋势减少或停运二次风机运行，减少引风量，引风转速约600~650转/分，并检查锅炉大联锁在投入位置； 5、适当加大给煤量，待床温上升到880~900℃时，停31#、32#皮带给煤机运行，并关闭皮带给煤机出口闸板门，待平均床温下降到5~10℃时,氧量下降到15%以上时,拉掉引风机主开关,相应一次风机及返料风机联锁动作,并将其开关复位至停止位置。放尽返料灰，关闭所有进出口风门挡板，尽量减少漏风； 6、与母管解列后，开启集汽集箱疏水门，若集箱压力高于工作压力，适当打开向空排汽门，维持较高余压，控制好汽包水位略高于正常水位； 7、停止进水后，开启省煤器再循环门，并闭连排、加药各阀门，并通知化水、输煤各值班人员。 扬火操作： 1、通知化水、输煤值班人员，3#炉准备启动扬火； 2、专一指派炉运人员检查31#、31#皮带给煤机，打开31#、32#皮带给煤机出口闸板门，短时间试转31#、32#皮带给煤机运行及下煤情况，并检查清扫机运行情况； 3、开启集汽集箱疏水、连排、加药各阀门；
4、开启引风机、一次风机冷却风扇，合上引风机主开关、变频器，开启引风机进口挡板。合上一次风机主开关、变频器，开启一次风机进口挡板，打开一次风主风道流化风门，直接输入引风开度60%~65%,引风转速控制在600~650转/分.直接输入一次风机开度84%~86%,一次风机转速在1280~1300转/分，进行充分流化后可适当减小一次风转速但不得低于1250转/分； 5、同时启动31#、32#皮带给煤机，将给煤开度调到20%~25%左右，根据床温、氧量变化趋势调整给煤量及一次风量、引风量。密切注意锅炉水位变化，维持汽包水位正常； 6、若床温上升，氧量下降，视床温上升趋势，略减少给煤量，将氧量维持在一定范围内，待床温上升到780~800℃时投运返料风机运行，若床温下降较快，短时间停运返料风机，待床温稳定后再投运返料风机，并观察返料温度变化； 7、若床温下降较快，加大给煤后仍未有上升趋势，氧量并未变化仍然较高，此时停止给煤，关闭主风道流化风门，相应调整一次风量及引风量，降低料层高度，必要时打开密相区人孔门，观察流化状态，并相应做流化试验。若流化良好，则启动油泵，投点火油枪肋燃，若流化不良并有焦块出现，则进行相应汇报和处理。
循环流化床锅炉低氮燃烧改造 3台240t/h锅炉是年产85万吨甲醇装置的动力源输出设备，为单汽包、自然循环、循环流化床燃烧方式。为满足锅炉现有SCR烟气脱硝装置后烟气使用条件，同时提高锅炉出力负荷，降低锅炉炉膛出口氮氧化物排放量，文章介绍甲醇分公司已实施的2台240t/h锅炉本体改造过程及达到的改造效果。 标签：循环流化床锅炉；低氮燃烧；改造 1 3台锅炉运行现状介绍 （1）锅炉带负荷困难，240t/h的循环流化床锅炉最高能带至 220t/h负荷，有时只能带180t/h负荷，影响对化工工艺主装置的供汽及供电。 （2）锅炉床温偏高（975℃），偏离设计值（790℃-920℃），炉内整个温度场分布不均匀，炉膛底部床层温度和炉膛出口烟气温度相差较大，炉膛出口水平烟道温度较低。锅炉稀相区压差小，锅炉风帽、分离器结构及回料器风系统设计不合理，锅炉主循环回路运行不正常。 （3）氮氧化物生成量高，最高达到650mg/Nm3，而炉膛出口水平烟道（脱硝喷枪位置）温度较低，影响SNCR烟气脱硝效率。锅炉各主要运行风量测点设置空气预热器入口，屏幕显示的锅炉风量受空气预热器漏风影响，不能准确反映锅炉运行状况。 （4）为了使锅炉能带较大负荷必须高炉温运行，炉膛供风量偏大，导致锅炉磨损严重，能耗较高。 2 项目实施内容 2.1 锅炉布风装置改造 改造方案选取了较低的风帽外罩小孔速度以降低外罩磨损，通过芯管小孔调节布风板阻力以保证布风板具有良好的阻力特性。针对甲醇分公司循环流化床锅炉风帽磨损严重的问题，对风帽外罩小孔区域进行了加厚，以提高其耐磨性和使用寿命。将风帽外罩风孔向下倾斜20°，减少相邻风帽风孔的扰动，减少床料反窜；风帽芯管上端部利用端板焊死，防止风帽脱落从芯管漏渣，便于安装施工。材质方面采用铸造方式进行加工，风帽外罩及芯管材质统一采用ZG40Cr25Ni20。改造后的风帽阻力从2.3kPa提升至4.3kPa，由于目前风机余量较大，加之改造后可以降低一部分一次风量，因此风帽阻力可以满足运行需要。 2.2 旋风分离器中心筒改造
民营科技 2011年第8期2MYKJ 科技论坛锅炉燃烧调整及优化运行 孙志华刘红郭亮邢立云 （内蒙古乌海市海勃湾发电厂，内蒙古乌海016034） 锅炉的运行参数主要是过热蒸汽压力，过热蒸汽和再热蒸汽温度，饱和水位和锅炉蒸发量等，其运行过程则表现为一个复杂的参数变化过程。在实际情况下，锅炉运行工况经常是不稳定的。各种各样的原因都会引起工况变化，而最后则表现为运行参数的变化。例如当单元机组汽机所需要的蒸汽流量变动时在其他条件未变的情况下，锅炉汽压、汽温、水位都随着改变。此时，必须对锅炉的燃料量、风量、给水量等作相应的调整，才能使锅炉的蒸汽量与汽机负荷相适应，使运行的参数保持在额定值或规定的范围内。另一方面，即使在外界负荷不变的情况下，锅炉机组内部某一工况或因素的改变，同样会引起运行参数的变动，因而也需要对锅炉机组进行必要的调整工作。 1对锅炉机组运行的总要求是安全、经济，这是通过对锅炉进行监视和调整来达到的 具体讲，对运行锅炉进行监视和调整的主要任务是： 1.1保证蒸汽品质，保持正常的过热汽压，过热和再热汽温； 1.2保证蒸汽产量（即蒸发量）以满足外界负荷的需要； 1.3维持汽包的正常水位； 1.4及时进行正确的调整操作，消除各种异常，障碍和隐形事故，保持锅炉机组的正常运行。 1.5维持燃料经济燃烧，尽力减少各种热损失，提高锅炉效率。 为了完成上述任务，锅炉人员必须充分的了解各种因素对锅炉工作的影响，掌握锅炉的变化规律和实际操作技能，这是正确调节的必要条件。 2锅炉运行参数最佳值的确定方法 目前电厂运行人员习惯于把设计参数作为最佳值进行调整，往往不能达到最佳的运行效果。尤其是在低负荷工况下，锅炉运行的安全性、经济性均较差。其原因主要有三个方面：一是设计参数仅对单一设备而言，未能充分考虑系统组合；二是设备在制造、安装过程中存在一定的偏差，未能达到设计要求；三是设计参数本身取用不合理。所以应该从实际系统出发，通过试验分析、比较，为运行人员提供锅炉在不同负荷下的最佳运行方式及参数控制，这些运行方式建立在现有的设备基础上，通过运行调整可以达到或基本达到，与原设计工况相比具有合理性、准确性和可操作性。锅炉运行参数最佳值应是在不同的工况下使锅炉在实际运行时煤耗达到最小值时所对应的运行方式下的各参数。它必须通过优化调整试验才能获得。所以，需进行优化试验，确定锅炉的最佳经济运行方式及最佳运行参数。 3确定锅炉最佳运行方式及最佳运行参数值的优化试验方法优化试验方法是通过对锅炉进行性能摸底试验，全面优化调整，寻找最佳方式及相应最佳运行基准值。它包括性能摸底试验、优化调整试验两部分。 3.1锅炉性能摸底试验：收集锅炉的基本情况等的相关资料，进行锅炉典型工况下的试验，通过性能计算和能耗分析，寻找引起锅炉煤耗偏高的主要原因，从而确定锅炉优化对象。也就是要找到影响锅炉经济性的主要问题，了解锅炉设备性能有待改进的地方。 3．2锅炉优化调整试验：根据锅炉优化调整试验的结果，在现场设备消缺的基础上确定优化目标，进行锅炉优化调整试验，寻找锅炉在调峰范围内合理的运行操作方式。通过试验得出在不同负荷下锅炉主辅设备的最佳运行方式。 4影响锅炉优化运行的因素 锅炉优化运行是指输入锅炉机组燃料的热量被最大有效利用，使得锅炉各项热损失达到最小。通过对各项热损失的分析，找出锅炉的优化运行的方法，并找出提高锅炉运行经济性的途径。 只有通过热平衡才能确定锅炉机组的效率，根据热平衡结果就可以判断锅炉机组的设计和运行情况，研究锅炉机组的热平衡目的在于定量计算与分析各项能量的大小，找出引起热量损失的原因，提出减少损失的措施，提高锅炉效率，降低发电成本。5优化运行的途径 5.1加强煤质管理。 随着电厂进入商业化运营，煤质的管理显得越来越重要。灰分增加．就意味着热值减少，燃料量、电耗、金属单耗、受热面磨损都增加，燃烧的完全性与稳定性也受到很大影响，也会导致排烟热损失相对增加。所以管理好燃料是提高经济性、提高企业效益、提高上网竞争能力的关键环节之一。 5.2增加监视系统。 锅炉的一、二次风速以及炉膛断面热负荷、燃烧器区域热负荷、壁面热负荷等均根据燃用的煤质设计，这是由于燃烧、传热等过程不仅复杂，且影响因素的随机性也较太。目前在设计过程中，除了计算外，一般按推荐值选取。锅炉在运行过程中，能够定量掌握有关影响系统稳定与经济运行的诸因素是十分重要的。例如，一次风速的大小对整个系统的影响非常大，它不仅影响燃烧的稳定性，而且还涉及到锅炉的经济性。而目前运行人员在运行调整过程中，除对最终参数控制得比较严格外，对其过程变化却无法掌握。也就是说，没有一个好的监视系统。运行人员就无章可循，处于带有一定经验性的、盲目的操作状态。如果，一台200MW机组如果做好优化运行，每年能带来几十万元的效益，这并不夸张。所以提高燃烧系统优化运行的程度，它的经济效益和社会效益也同样不可低估。 6锅炉的燃烧调整 锅炉燃烧工况的好坏对锅炉机组和整个发电厂运行的经济性和安全性有很大的影响。燃烧调节的任务是：适应外界负荷的要求，在满足必须的蒸汽量和合格的蒸汽量的前提下，保证锅炉运行的安全性和经济性。对于一般固态排渣煤粉炉，进行燃烧调节的目的可具体归纳为以下几方面：保证正常稳定的汽压、汽温和蒸发量。着火稳定、燃烧中心适当，火焰分布均匀，不烧损燃烧器、过热器等设备，避免结渣。使机组运行保证最高的经济性。减少燃烧污染物的排放。 燃烧过程的经济性要求保持合理的风煤配合，一、二次风配合和送吸风配合，此外还要保持适当的炉膛温度。合理的风粉配合就是要保持最佳的过量空气系数；合理的一、二次风配合就是要保证着火迅速、燃烧安全；合理的送、引风配合就是要保持适当的炉膛负压、减少漏风。当运行工况改变时，这些配合比例调节恰当，就可以减少燃烧损失，提高锅炉效率。 锅炉运行中经常碰到的工况改变是负荷变化，当锅炉负荷变化时，必须及时调节送入炉内的燃料量和风量，使燃烧工况相应改变。在高负荷运行时，由于炉膛温度高，着火与混合条件比较好，故燃烧一般是稳定的，但这时排烟损失比较大。为了提高锅炉效率，可以根据煤质等具体条件，考虑适当降低过量空气系数运行，使排烟热损失降低。在低负荷运行时，由于燃烧减弱，投入的燃烧器数量少，故炉膛温度较低，火焰充满程度差，使燃烧不稳定，经济性也较差。低负荷时可以适当降低炉膛负压运行，以减少漏风，使炉膛温度相对有所提高。这样不但能稳定燃烧，也能减少不完全燃烧热损失，但这时必须注意安全，防止炉膛正压导致灭火伤人。由上所述可知，当运行工况改变时，燃烧调节的正确与否，对锅炉运行的安全性和经济性都有直接的影响。 结束语 锅炉的燃烧调整、优化运行是节能降耗、提高能源利用率的有效措施。它可以降低机组供电煤耗，降低发电成本，对电力企业参与电力市场竞争具有十分重要的作用。 参考文献 [1]岑可法，周昊，池作和.大型电站锅炉安全及优化运行技术[M].第二版. 北京：中国电力出版社，2003. [2]黄新元.电站锅炉运行与燃烧调整[M].第二版.北京:中国电力出版社， 2003. [3]樊泉桂.锅炉原理[M].第一版.北京:中国电力出版社，2004. 摘要：锅炉燃烧调整是运行中的主要内容之一。目前，我国大部分电厂都存在混煤燃烧现象，对锅炉燃烧调整及优化运行需求十分迫切。因此开展锅炉燃烧调整研究，以指导优化运行具有非常重要的现实意义。 关键词：锅炉；燃烧调整；优化运行