第二章 气相色谱分析gas chromatographic analysis,GC 第二节 色谱理论基础fundamental of chromatograph theory 色谱理论需要解决的问题：色谱分离过程的热力学和动力学问题。影响分离及柱效的因素与提高柱效的途径，柱效与分离度的评价指标及其关系。 组分保留时间为何不同色谱峰为何变宽 组分保留时间：色谱过程的热力学因素控制；（组分和固定液的结构和性质） 色谱峰变宽：色谱过程的动力学因素控制；（两相中的运动阻力，扩散） 两种色谱理论：塔板理论和速率理论； 一、塔板理论-柱分离效能指标 1.塔板理论（plate theory ） 半经验理论； 将色谱分离过程比拟作蒸馏过程，将连续的色谱分离过程分割成多次的平衡过程的重复 （类似于蒸馏塔塔板上的平衡过程）； 塔板理论的假设： (1) 在每一个平衡过程间隔内，平衡可以迅速达到； (2) 将载气看作成脉动（间歇）过程； (3) 试样沿色谱柱方向的扩散可忽略； (4) 每次分配的分配系数相同。 色谱柱长：L ，虚拟的塔板间距离：H ，色谱柱的理论塔板数：n ， 则三者的关系为： n = L / H 理论塔板数与色谱参数之间的关系为： 保留时间包含死时间，在死时间内不参与分配! 2.有效塔板数和有效塔板高度 ?单位柱长的塔板数越多，表明柱效越高。 ?用不同物质计算可得到不同的理论塔板数。 2 22116545)()( ./b R R W t Y t n ==
?组分在t M 时间内不参与柱内分配。需引入有效塔板数和有效塔板高度： 3.塔板理论的特点和不足 （1）当色谱柱长度一定时，塔板数 n 越大(塔板高度 H 越小)，被测组分在柱内被分配的次数越多，柱效能则越高，所得色谱峰越窄。 （2）不同物质在同一色谱柱上的分配系数不同，用有效塔板数和有效塔板高度作为衡量柱效能的指标时，应指明测定物质。 （3）柱效不能表示被分离组分的实际分离效果，当两组分的分配系数K 相同时，无论该色谱柱的塔板数多大，都无法分离。 (4) 塔板理论无法解释同一色谱柱在不同的载气流速下柱效不同的实验结果，也无法指出影响柱效的因素及提高柱效的途径。 二、 速率理论-影响柱效的因素 1. 速率方程（也称范弟姆特方程式） H = A + B /u + C ·u H ：理论塔板高度， u ：载气的线速度(cm/s) 减小A 、B 、C 三项可提高柱效； 存在着最佳流速； A 、 B 、 C 三项各与哪些因素有关 A —涡流扩散项 A = 2λdp dp ：固定相的平均颗粒直径λ：固定相的填充不均匀因子 固定相颗粒越小dp ↓，填充的越均匀，A ↓，H ↓，柱效n ↑。表现在涡流扩散所引起的色谱峰变宽现象减轻，色谱峰较窄。 222/1)(16)(54.5b R R W t Y t n ==理有效 有效有效n L H W t Y t n b R R ===2'22/1')(16)(54.5
一、图解法求理论板数 图解法计算精馏塔的理论板数和逐板计算法一样，也是利用汽液平衡关系和操作关系，只是把气液平衡关系和操作线方 程式描绘在y x -相图上，使繁琐数学运算 简化为图解过程。两者并无本质区别，只是 形式不同而己。 （1）精馏段操作线的作法 由精馏段 操作线方程式可知精馏段操作线为直线，只 要在x y -图上找到该线上的两点，就可标 绘出来。若略去精馏段操作线方程中变量的 下标， 1 1+++=R x x R R y D 上式中截距为 1+R x D ，在图7－12中以c 点表示。当D x x =时，代入上式得 D x y =，即在对角线上以a 点表示。a 点代 表了全凝器的状态。联ac 即为精馏段操作线。 （2）提馏段操作线的作法 由q 线ef ，即可求得它和精馏段操作线的交点，而q 线是两操作线交点的轨迹，故这一交点必然也是两操作线的交点d,联接bd 即得提馏段操作线。 （3）图解法求理论板数的步骤 ①在直角坐标纸上绘出待分离的双组分混合物在操作压强下的y x -平衡曲线，并作出对角线。如图7-14所示。 ②依照前面介绍的方法作精馏段的操作线ac ，q 线ef ，提馏段操作线bd 。 ③从a 点开始，在精馏段操作线与平衡线之间作水平线及垂直线构成直角梯级，当梯级跨过d 点时，则改在提馏段与平衡线之间作直角梯级，直至梯级的水平线达到或跨过b 点为止。 ④梯级数目减一即为所需理论板数。每一个直角梯级代表一块理论板，这结合逐板计算法分析不难理解。其中过d 点的梯级为加料板，最后一级为再沸器。因再沸器相当于一块理论板，故所需理论板数应减一。 在图7-14中梯级总数为７。第四层跨过d 点，即第４层为加料板，精馏段共3层，在提馏段中，除去再沸器相当的一块理论板，则提馏段的理论板数为4-1=3。该分离过程共需6块理论板（不包括再沸器）。
Ⅰ#溢流堰施工专项方案 一、编制说明 1.1 编制原则 1、安全第一的原则施工组织设计的编制始终按照技术可靠、措施得力、确保安全的原则确定施工方案。在安全措施落实到位，确保万无一失的前提下组织施工。 2、以优质、高效、经济、合理的原则，以业主提供的招标文件和设计图纸为依据，严格执行有关规范。 3、以确保工期为原则，安排施工进度计划。 4、以确保质量目标为原则，安排专业化施工队伍，配备先进的机械设备，采用先进的施工方法。 5、以确保安全生产为原则，制定各项安全措施，严格执行安全操作规程。 6、以节约土地、保护生态环境为目标布置施工总平面。 7、以加强管理，优化工艺，提高效率为原则，降低施工成本。 8、严格遵守国家、行业及当地在施工安全、工地工人健康、保护环境方面的要求及规定标准。 1.2 编制依据 1、《水工混凝土施工规范》SL677-2014； 2、《水工混凝土外加剂技术规程》DL/T5100-2014； 3、《水工混凝土试验规程》SL352-2006； 4、《水工混凝土钢筋施工规范》DL/T 5169-2013； 5、《混凝土强度检验评定标准》GB50107-2010；
6、有关法律、法规、规章和技术标准。 7、青铜峡市黄河金岸旅游带项目东部水系连通工程（罗家河整治工程）施工招标文件、有关协议、纪要、公文及补充文件； 8、工程所在地区和河流的自然条件、施工电源、水源及水质、 9、工程所在地区有关基本建设的法规或条例，地方政府、业主对本工程建设的要求。 10、本公司的施工设备、管理水平和技术特点。 11、工程所在地区和河流的自然条件、施工电源、水源及水质、交通、环保、防洪、灌溉等现状和近期发展规划。 12、当地城镇现有修配、加工能力，生活、生产物资和劳动力供应条件。 13、工程有关工艺试验或生产性试验结果。 14、设计、施工合同中与施工组织设计编制有关的条款。 1.3 编制内容 青铜峡市黄河金岸旅游带项目东部水系连通工程（罗家河整治工程）施工组织设计包括下列主要内容： 1、工程任务情况及施工条件分析； 2、施工方案、主要施工方法、工程施工进度计划和施工力量、机具及部署； 3、施工组织技术措施，包括工程质量、施工进度、安全防护、文明施工以及环境污染防治等措施； 4、施工平面布置图等。 二、工程概况 2.1工程地质条件
溢流坝段既是挡水建筑物，又是重力坝枢纽中最重要的泄水建筑物。设计时，除了应满足稳定和强度要求外，还要满足因泄水带来的一系列要求，包括：（1）具有足够的孔口体形尺寸和较高的流量系数，，以使之具有足够的溢流能力。 （2）应具有良好的孔口体形，以使水流平顺地过坝，不产生有害的负压、震动和空蚀等。 （3）保证下游河床不产生危及坝体安全的局部冲刷。 （4）溢流坝段在枢纽中的位置，应使下游水流流态平顺，不产生折冲水流，不影响枢纽中的其他建筑物的正常运行。 （1）又灵活可靠的下泄水流控制设备，如闸门启闭机等 确定溢流断面长度 4.1.1 设计单宽流量 溢流重力坝的单宽流量q需综合考虑地质条件、枢纽布置、下游河道水深和消能工设计等因素，通过技术经济比较后选定。单宽流量愈大，所需的溢流前缘愈短，对枢纽布置有利，但下泄水流动能大，对下游消能防冲不利，。近年来随着消能工技术的进步，选定的单宽流量也不断增大。 本设计中，三峡坝之下游段地质条件优良，故可假定单宽流量q=200m3/s，据此可假定溢流坝段长度。 （1）设计洪水位工况下：Q = 23540 m3/s 则可假定 （2）校核洪水位工况下：Q = 35260 m3/s 则可假定 选取二者中的最大值，确定溢流段长度为176.3m 本设计选用平面钢闸门形式，因其结构简单，而且闸墩受力条件良好。取孔口净宽为b = 8 米。 a、计算孔口数： （1）设计洪水位工况下： （2）校核洪水位工况下： 由此可确定孔口数为22孔。 据此计算Q溢= 22×8×200 = 35300 m3/s，满足设计洪水位和校核洪水位工况下所需的下泄流量。 b、闸门布置： 溢流坝段表孔采用平面钢闸门，常用的布置有跨缝布置和跨墩布置，其中跨缝布置可以减少闸墩长度，但对地基要求较严格，若产生地基不均匀沉降则对闸门启闭运行极为不利，而跨墩布置可以适当放松对地基的要求，然而却增加了闸门的长度，使整个溢流坝段长度增大，对其经济性产生影响。综合各方面因素，鉴于三峡工程所在地地基条件优良，故选用跨缝布置。经考虑论证后选取闸墩厚度为13m，则每段坝长为13+8=21m。 c、溢流坝段前缘总长： 溢流坝顶装设闸门时，用坝墩将溢流坝段分割成若干个等宽的孔口。设孔口宽度为b,则孔口数n = L/b。，令闸墩厚度为d。 闸门段长L = 22×8+(22－1)×13 = 449m
常用压井计算公式 1、地层压力P P P P=P d+0.0098γH （地层压力=关井立管压力+静液柱压力）P d：关井立管压力，MPa。 γ：钻柱内未受侵泥浆密度，g/cm3. H:井深，m. 2、压井泥浆密度γ1 γ1= P P/(0.0098*H) (g/cm3) （=地层压力/gh 或Δγ= P d/(0.0098*H) (g/cm3) γ1：压井泥浆密度。 Δγ：平衡溢流时所需的泥浆密度增值。 3、加重材料用量W W=V1*γ0(γ1-γ)/(γ0-γ1) (吨) γ0：加重材料比重，石灰石2.42g/cm3，重晶石4.2 g/cm3 V1：原浆体积，m3 4、不同密度下关井允许最大套压值计算 P2=P-0.0098γ2H=P1-0.0098(γ2-γ)H (MPa) P=0.0098γH+P1 (MPa) P:套管鞋或井漏堵漏处承压试验时该处所承受的最大压力 P1:关井试压时套压值，MPa。 γ:试压时泥浆密度，g/cm3. γ2:溢流关井时的泥浆密度，g/cm3. 5、低泵冲试验或计算求取P CI。使用排量大约为正常钻进的
1/3--1/2排量循环，测得其泵压值；其对应的泵压值大约为正常钻进时的1/9—1/4泵压(Q∝P2)。 最大允许关井套压计算公式 公式1 P = [(Pt×H/1000)-Pj]×80% 单位：（MPa） Pj（泥浆静液柱压力）=0.00981×H×R ——单位：（MPa） 试中（1）P：最大允许关井套压（MPa） （2）H：计算时的垂直井深（m） （3）80%：计算保险系数（无单位） （4）R：下次钻进时最高钻井液密度（g/cm3） 地层破裂压力梯度（Pt）单位：（KPa/ m） Pt（地层破裂压力梯度）=[(P1/H1+ P2/H2……Pn/Hn)/n] ×1000 试中（1）P1、P2……Pn：地层破裂压力（MPa） （2）H：P压力所对应的井深（m） （3）n：所取P的点数 公式2 P = (Pt- Pj) H 试中P：最大允许关井套压（KPa） Pt：地层破裂压力梯度（KPa/m） Pj：泥浆静液柱压力梯度（KPa/m） H：套管鞋处井深（m） 公式3（经验公式）
井控公式 1.静液压力：P=0.00981ρ H MPa ρ-密度g/cm3；H-井深 m。 例:井深3000米，钻井液密度1.3 g/cm3，求：井底静液压力。 解：P=0.00981*1.3*3000=38.26 MPa 2,压力梯度： G=P/H=9.81ρ kPa/m =0.0098ρMPa； 例：井深3600米处，密度1.5 g/cm3，计算井静液压力梯度。 解：G=0.0098*1.5=0.0147MPa=14.7kPa/m 3.最大允许关井套压 Pamax =（ρ破密度－ρm）0.0098H MPa H—地层破裂压力试验层（套管鞋）垂深，m。 Ρm—井密度 g/cm3 例;已知密度1.27 g/cm3,套管鞋深度1067米，压力当量密度1.71 g/cm3，求：最大允许关井套压 解; Pamax =（1.71－1.27）0.0098*1067=4.6 MPa 4.压井时（极限）关井套压 Pamax =（ρ破密度－ρ压）0.0098H MPa Ρ压—压井密度 g/cm3 （例题略） 5.溢流在环空中占据的高度 hw=ΔV/Va m ΔV—钻井液增量(溢流)，m3； Va—溢流所在位置井眼环空容积，m3/m。 6.计算溢流物种类的密度ρw=ρm- (Pa-Pd)/0.0098 hw g/cm3； ρm—当前井泥浆密度，g/cm3； Pa —关井套压，MPa； Pd —关井立压，MPa。
如果ρw在0.12～0.36g/cm3之间，则为天然气溢流。 如果ρw在0.36～1.07g/cm3之间，则为油溢流或混合流体溢流。 如果ρw在1.07～1.20g/cm3之间，则为盐水溢流。 7.地层压力 Pp =Pd＋ρm gH Pd —关井立压，MPa。 ρm—钻具钻井液密度，g/cm3 8.压井密度ρ压=ρm＋Pd/gH 9、(1)初始循环压力 =低泵速泵压＋关井立压 注：在知道关井套压，不清楚低泵速泵压和关井立压情况下，求初始循环压力方法：（1）缓慢开节流阀开泵，控制套压=关井套压（2）排量达到压井排量时，保持套压=关井套压，此时立管压力=初始循环压力。 (2)求低泵速泵压：(Q/Q L)2=P/P L 例：已知正常排量=60冲/分，正常泵压=16.548MPa,求：30冲/分时小泵压为多少？ 解：低泵速泵压P L=16.548/(60/30)2=4.137 MPa 10.终了循环压力= （压井密度/原密度）X低泵速泵压 （一）注：不知低泵速泵压，求终了循环压力方法：（1）用压井排量计算出重浆到达钻头的时间，此时立管压力=终了循环压力。边循环边加重压井法
1、堰坝堰上水头计算 该堰为折线型实用堰，通过公式： 堰坝堰上水头根据排洪渠渠顶高程H 和水位高程h 得： T 0=H-h=13.39-13.05=0.34m 2、下游消力池计算 1、判别下游水流衔接形式： 堰坝过流量s m H g BM /9.234.08.925.065.62Q 32323=????== 单宽流量m s m B Q q ?===/44.065.6/9.2/3 总水头E=P+T 0=0.8+0.34=1.14m 临界水深m g q h k 27.032== 用试算法计算收缩水深h c 由公式： 溢流堰流速系数：93.044 .014.11.011.01312131 21=-=-=q P φ 14.193.08.9244.02222222 =???+=+=c c c c h h h g q h E φ 通过试算得：h c =0.094m 跃后水深：（下游水深）15.0604.0181232">=??? ? ??-+=c c c gh q h h 故会发生远离式水跃，需要修建消力池。 2、消力池长度的计算 ()() 53.034.095.01121120=?--?=?--?=T m G 消力池斜坡段水平投影长度Ls ： ()()()()m 609.053.05.08.053.05.034.095.025.05.020=?+??-??=+?-??=G P G T Ls ? 式中：α——流速系数，取0.95； m ——过堰流量系数，取0.95；
P ——堰高(m); 水跃长度L ：()()m 553.3094.0604.09.6"9.6=-?=-?=hc hc L 消力池长L sj ：m L Ls Lsj 273.3553.375.0609.0=?+=+=β 取长度为3.3m 。 3、消力池深度计算 消力池尾部出口水面跌落△Z ： 式中：α——水流动能矫正系数1.0~1.05，取1.0； φ——消力池出口段流速系数，取0.95； 消力池深度： m Z h h d t c 026.0462.0-15.0-604.005.1"=?=?--??= 取深度为0.1m 。 m gh q h g q Z c t 462.0604.08.9244.0115.095.08.9244.01"22222 2222222=???-????=-=?αφα
1、 游水位较低，水流在流出堰顶时将产生第二次跌落。 2、 4、 100 >H δ时，用明渠流理论解决不能用堰流理论。f h 不可忽略。 同一堰，当堰上水头H 较大时，视为实用堰；当堰上水头较小时，视为宽顶堰。 §8-2 堰流的基本方程 以宽顶堰为例来推求堰流的基本方程 取渐变流断面1-1 C-C （近似假设渐变流） 以堰顶为基准面， 列两断面能量方程： g v g v h g v H c c c 2222 2 000? α α++=+ 02H g v H =+ α作用水头 c h 与H 有关，引入一修正系数k 。则 00 H h k c = 机0kH h co =。修正系数k 取决于堰口的 形状和过流断面的变化。 代入上式，整理得： 21211 gH k gH k v c -=++= ?? α 2 3 0021H g b k k b RH v b h v Q c c c -===? 2 3 02H g mb = 式中：b ——堰宽 ?——流速系数 ?α?+= 1 m ——流量系数，k k m -=1? 适用：堰流无侧向收缩 注：堰流存在侧向收缩或堰下游水位对堰流的出水能力产生影响时，可对此公式进行修正。 §8-3 薄壁堰 一、一、分类： 矩形薄壁堰→较大流量 按堰口形状： 三角形薄壁堰→较小流量 梯形薄壁堰→较大流量 1、 1、 矩形薄壁堰 ① ① 矩形薄壁堰的自由出流；在无侧向收缩的影响时，其流量公式为： 2 3 02H g mb Q = 上式为关于流速的隐式方程，了；两边均含有流速，一 般计算法进行计算，较复杂，于是，为计算简便，将上式改写成： 2 3 02H g b m Q =
煤矿井下低压开关整定 计算公式 文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]
低防开关整定计算一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值 I 过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值 I 过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie 的倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数 K t =－，负荷系数取K f ＝－），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数K t 和负荷系数K f 。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（ 3 Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值－倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗
实验五 填料精馏塔理论塔板数的测定 精馏操作是分离、精制化工产品的重要操作。塔的理论塔板数决定混合物 的分离程度，因此，理论板数的实际测定是极其重要的。在实验室内由精馏装 置测取某些数据，通过计算得到该值。这种方法同样可以用于大型装置的理论 板数校核。目前包括实验室在内使用最多的是填料精馏塔。其理论板数与塔结 构、填料形状及尺寸有关。测定时要在固定结构的塔内以一定组成的混合物进 行。 一． 实验目的 1．了解实验室填料塔的结构，学会安装、测试的操作技术。 2．掌握精馏理论，了解精馏操作的影响因素，学会填料精馏塔理论板 数的测定方法 3．掌握高纯度物质的提纯制备方法。 二． 实验原理 精馏是基于汽液平衡理论的一种分离方法。对于双组分理想溶液，平衡时 气相中易挥发组分浓度要比液相中的高；气相冷凝后再次进行汽液平衡，则气 相中易挥发组分浓度又相对提高，此种操作即是平衡蒸馏。经过多次重复的平 衡蒸馏可以使两种组分分离。平衡蒸馏中每次平衡都被看作是一块理论板。精 馏塔就是由许多块理论板组成的，理论板越多，塔的分离效率就越高。板式塔 的理论板数即为该塔的板数，而填料塔的理论板数用当量高度表示。填料精馏 塔的理论板与实际板数未必一致，其中存在塔效率问题。实验室测定填料精馏 塔的理论板数是采用间歇操作，可在回流或非回流条件下进行测定。最常用的 测定方法是在全回流条件下操作，可免去加回流比、馏出速度及其它变量影响，而且试剂能反复使用。不过要在稳定条件下同时测出塔顶、塔釜组成，再由该 组成通过计算或图解法进行求解。具体方法如下： １．计算法 二元组份在塔内具有n 块理论板的第一块板的汽液平衡关系符合平衡方 程式为： 1 11y y -=w w N m x x -+11α （１） y 1——第一块板的气相组成 x w ——塔釜液的组成 m α——全塔(包括再沸器)α（相对挥发度）的几何平均值m α=w p αα N ——理论板数
洋县卡房水利枢纽工程溢流堰 施工组织设计 1.概况及工程量 1.1概况 溢流堰是卡房水库工程的主要泄洪建筑物，分布在大坝7#、8#、9#坝段，开敞式表孔溢流结构，共6孔，每坝段2孔，各孔堰首宽度均为10m，各坝段右表孔堰尾宽度分别为11.23m，11.7m和10.94m，左表孔堰尾宽度均为 2.5m。堰顶高程▽886.2m，各坝段右表孔堰尾高程为▽866.2m，左表孔堰尾高程为▽859.52m；堰面长度均为25.38m，其中桩号0+12.8m上游侧为C30普通混凝土浇筑，下游侧为C30高强耐磨粉煤灰混凝土浇筑。各坝段右表孔堰面0-1.0 m至0+0.41m、0+14.62m至0+24.38m和各坝段左表孔堰面0-1.0m至0+0.41m、0+17.3m至0+24.38m均为圆弧线段，各表孔0+0.41m至0+12.8m是函数关系式为y=0.1273x1.85的曲线段，其余部位均为坡比1：0.5的斜直线段。各表孔堰顶部位设平板闸门，闸顶设交通桥，桥面宽度5m。 1.2工程量 ——1——
卡房水库溢流堰的主要工程量为混凝土浇筑11243m3，其中普通混凝土5686m3，高强耐磨粉煤灰混凝土5557m3，钢筋制安305 T，模板制安9500 m2，铜止水制安230m。 2.0施工程序及方法： 溢流堰总的施工程序是：沿堰面长度方向，以桩号0+12.8为界，按先下游、后上游，先堰面、后墩墙的顺序进行施工。 2.1堰面施工程序及方法： 0+12.8m桩号下游部分堰面：先对各坝段右表孔进行施工，混凝土浇筑分四期完成，一、二期混凝土浇筑高度分别为3m、3.73m，高程分别为▽858—▽861，▽861—▽864.73，三、四期混凝土为堰面部分分两次浇筑完成，每期浇筑长度为5—6m。再对各坝段左表孔进行施工，堰面混凝土浇筑自下而上分两期完成。按堰面长度方向每期浇筑长度为5—6m。 0+12.8m桩号上游部分堰面：堰面混凝土施工以孔为施工单元，由右向左逐孔进行施工，每孔混凝土分五期进行施工，一、二、三期混凝土为堰首底部▽883以下部位的混凝土，浇筑高度分别为1.5m、1.47m、3.13m，高程段分别为▽876.7—▽878.20，▽878.20—▽879.87，▽879.87—▽883，四、五期混凝土为堰面 ——2——
一、概述 1.1精馏操作对塔设备的要求和类型 1.1.1对塔设备的要求 精馏所进行的是气(汽)、液两相之间的传质，而作为气(汽)、液两相传质所用的塔设备，首先必须要能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以达到较高的传质效率。但是，为了满足工业生产和需要，塔设备还得具备下列各种基本要求： ⑴气(汽)、液处理量大，即生产能力大时，仍不致发生大量的雾沫夹带、拦 液或液泛等破坏操作的现象。 ⑵操作稳定，弹性大，即当塔设备的气(汽)、液负荷有较大范围的变动时，仍能在较高的传质效率下进行稳定的操作并应保证长期连续操作所必须具有的可靠性。 ⑶流体流动的阻力小，即流体流经塔设备的压力降小，这将大大节省动力消耗，从而降低操作费用。对于减压精馏操作，过大的压力降还将使整个系统无法维持必要的真空度，最终破坏物系的操作。 ⑷结构简单，材料耗用量小，制造和安装容易。 ⑸耐腐蚀和不易堵塞，方便操作、调节和检修。 ⑹塔内的滞留量要小。 实际上，任何塔设备都难以满足上述所有要求，况且上述要求中有些也是互相矛盾的。不同的塔型各有某些独特的优点，设计时应根据物系性质和具体要求，抓住主要矛盾，进行选型。 1.1.2 板式塔类型 气－液传质设备主要分为板式塔和填料塔两大类。精馏操作既可采用板式塔，也可采用填料塔，板式塔为逐级接触型气－液传质设备，其种类繁多，根据塔板上气－液接触元件的不同，可分为泡罩塔、浮阀塔、筛板塔、穿流多孔板塔、舌形塔、浮动舌形塔和浮动喷射塔等多种。板式塔在工业上最早使用的是泡罩塔(1813年)、筛板塔(1832年)，其后，特别是在本世纪五十年代以后，随着石油、化学工业生产的迅速发展，相继出现了大批新型塔板，如S型板、浮阀塔板、多降液管筛板、舌形塔板、穿流式波纹塔板、浮动喷射塔板及角钢塔板等。目前从国内外实际使用情况看，主要的塔板类型为浮阀塔、筛板塔及泡罩塔，而前两者使用尤为广泛。 筛板塔也是传质过程常用的塔设备，它的主要优点有： ⑴结构比浮阀塔更简单，易于加工，造价约为泡罩塔的60％，为浮阀塔的80％左右。 ⑵处理能力大，比同塔径的泡罩塔可增加10～15％。 ⑶塔板效率高，比泡罩塔高15％左右。 ⑷压降较低，每板压力比泡罩塔约低30％左右。 筛板塔的缺点是：
溢流堰设计说明书Last revision on 21 December 2020
第4章 溢流坝段表孔设计 溢流坝段既是挡水建筑物，又是重力坝枢纽中最重要的泄水建筑物。设计时，除了应满足稳定和强度要求外，还要满足因泄水带来的一系列要求，包括： （1）具有足够的孔口体形尺寸和较高的流量系数，，以使之具有足够的溢流能力。 （2）应具有良好的孔口体形，以使水流平顺地过坝，不产生有害的负压、震动和空蚀等。 （3）保证下游河床不产生危及坝体安全的局部冲刷。 （4）溢流坝段在枢纽中的位置，应使下游水流流态平顺，不产生折冲水流，不影响枢纽中的其他建筑物的正常运行。 （1） 又灵活可靠的下泄水流控制设备，如闸门启闭机等 确定溢流断面长度 4.1.1 设计单宽流量 溢流重力坝的单宽流量q 需综合考虑地质条件、枢纽布置、下游河道水深和消能工设计等因素，通过技术经济比较后选定。单宽流量愈大，所需的溢流前缘愈短，对枢纽布置有利，但下泄水流动能大，对下游消能防冲不利，。近年来随着消能工技术的进步，选定的单宽流量也不断增大。 本设计中，三峡坝之下游段地质条件优良，故可假定单宽流量q=200m 3/s ，据此可假定溢流坝段长度。 （1）设计洪水位工况下：Q = 23540 m 3/s 则可假定 m q Q L 7.117200 23540=== （2）校核洪水位工况下：Q = 35260 m 3/s
则可假定 m q Q L 3.176200 35260=== 选取二者中的最大值，确定溢流段长度为176.3m 本设计选用平面钢闸门形式，因其结构简单，而且闸墩受力条件良好。取孔口净宽为b = 8 米。 a 、计算孔口数： （1） 设计洪水位工况下：71.1487 .117== n （2）校核洪水位工况下：94.218 3 .176==n 由此可确定孔口数为22孔。 据此计算Q 溢 = 22×8×200 = 35300 m 3/s ，满足设计洪水位和校核洪水位工况下所需的下泄流量。 b 、闸门布置： 溢流坝段表孔采用平面钢闸门，常用的布置有跨缝布置和跨墩布置，其中跨缝布置可以减少闸墩长度，但对地基要求较严格，若产生地基不均匀沉降则对闸门启闭运行极为不利，而跨墩布置可以适当放松对地基的要求，然而却增加了闸门的长度，使整个溢流坝段长度增大，对其经济性产生影响。综合各方面因素，鉴于三峡工程所在地地基条件优良，故选用跨缝布置。经考虑论证后选取闸墩厚度为13m ，则每段坝长为13+8=21m 。 c 、溢流坝段前缘总长： 溢流坝顶装设闸门时，用坝墩将溢流坝段分割成若干个等宽的孔口。设孔口宽度为b,则孔口数n = L/b 。，令闸墩厚度为d 。 闸门段长L = 22×8+(22－1)×13 = 449m
溢流堰专项施工方案 1、工程概况 溢洪闸位于大坝设计桩号0+570.50处，溢洪闸为开敞式，共3孔，每孔净宽5.0m，中墩厚1.4m，总宽度17.8m，闸底板高程111.50m，设WES堰，堰顶高程114.00m，墩顶高程118.9m。堰面曲线控制坐标点图见后附图。 为保证溢洪闸溢流面混凝土体形尺寸及表面质量的要求，通过对滑模浇筑和翻模浇筑两种施工。 2、施工方案 2．1总体布置 堰体分3次浇筑，第一次浇筑A区域，浇筑至设计高程108.9m，第二次浇筑B区域，浇筑至设计高程111.50m，第三次浇筑C区域，浇筑至设计高程113.5m，堰体表面混凝土以闸室中墩为界分为3个工作面，先对左堰进行施工，后对右堰进行施工，最后施工中间堰体。 2.2施工方法 2.2.1施工放线 在安装钢筋和支模前将溢流堰纵断面轮廓线放样到已成型闸墩上，再在两侧对应点上拉线绳，以此来确定钢筋及模板位置。具体是在背水侧堰面曲面部位每隔1m标志放样点。 2.2.2模板工程 迎水侧堰面两侧为平面，采用钢模支立，钢管加固，保证堰体两
侧平整，偏差在允许范围内，堰面采用滑模施工技术，滑模是由拉力拉动滑轨滑动的模板控制混凝土浇筑后成形，能使混凝土连续浇筑的一种模板技术，主要由滑行模板、滑模滑轨、和牵引系统组成。（1）滑行模板 由平面钢板作为底模，顶部由工字钢固定，模板断面为梯形断面。溢洪闸堰面每孔宽度为5m，组装完成后滑模总长4.9m。模板上的2个牵引点分别距模板两端1m处。距模板底面为20cm。滑升模板面板为5mm厚钢板，主梁采用2根工字10槽钢，腹板采用10mm钢板，间距50cm。每节模体两端堵头板为15mm厚钢板，根据有关钢结构设计规范要求进行校核验算，滑模的刚度满足规范的有关要求。滑模模体断面见下图： （2）滑模轨道 滑模轨道布置在分缝模板外侧，紧贴分缝模板，模板轨道采用10mm 钢板，根据WES堰面纵断面轮廓线焊制加工完成。轨道与滑升模板之间滑动受力。轨道用直径25mm 钢筋做锚筋，支撑钢筋与堰体设计钢筋连接牢固。钢筋轨道支撑间隔每2m左右增加一道斜撑，保证滑模在轨道不发生下沉和侧斜。 （3）滑模牵引系统 溢流堰进行3次分层浇筑，在浇筑到设计高程111.50m处在仓内设置锚桩，每孔闸室左右各两个锚桩，直径为0.5m，锚桩内预埋25mm 拉筋，拉筋延伸到滑模开始滑动处，随着滑模的不断提升，拆除多余
基坑降水、土方、支护工程 降水设计计算书 一、设计计算依据 1、岩土工程勘察报告； 2、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99； 3、其它相关资料。 二、计算过程 本次计算采取如下程序： 本工程采用承压-潜水非完整井计算基坑涌水量。
公式一： )R (1lg h -M)M -2H 366.10 2r k Q +=（ 式中：Q ——基坑涌水量(m 3/d) k ——渗透系数(m/d),10 S ——水位降深(m),7.0m R ——引用影响半径(m),R=kH s 2=230m r 0——基坑半径(m),F F r 564.0/0==π=104.5m F ——基坑面积(m 2)，本工程暂取34358m 2 l ——过滤器有效工作部分长度 H ——初始静止水位至井底的距离 h ——基坑底至井底的距离 M ——承压含水层厚度(m),27.0 计算得：Q=2969.9m 3/d 根据我公司多年施工经验，根据规范所计算涌水量往往比实际小很多，本工程根据经验，按两倍理论量计算涌水量，即涌水量为：2969.9×2=5940 m 3/d
公式二： 3 120q k l r s π= 式中：q ——管井的出水量(m 3/d) s r ——过滤器半径（m ） l ——过滤器浸部分段长度(m),2.0 k ——含水层渗透系数(m/d),380 计算得：q =182.40m 3/d 公式三： q Q n 1.1= 计算得井数为：n ≈36 公式四： T y Z ir c h L +++++=0 式中：L ——井深(m) h ——基坑深度(m),5.5 c ——降水水面距基坑底的深度(m),1.0 i ——水力坡度，取0.03 Z ——降水期间地下水位变幅(m),0.5 y ——过滤器工作部分长度(m),2.0
理论塔板数 定义 理论塔板数（theoretical plate number），N色谱的柱效参数之一,用于定量表示色谱柱的分离效率（简称柱效）。N取决于固定相的种类、性质（粒度、粒径分布等）、填充状况、柱长、流动相的种类和流速及测定柱效所用物质的性质。如果峰形对称并符合正态分布，N可近似表示为： 理论塔板数=5.54(保留时间/半高峰宽)2 (2是平方) 柱效率用理论塔板数定量地表示：N=16*（t/w ）2。其中，t是溶质从进样到最大洗脱峰出现的时间，w为该溶质的洗脱峰在基线处的宽度。在一色谱柱中用相同的洗脱条件时候，不同化合物的滞留时间与其洗脱峰宽度之比接近常数。因此理论塔板数大的色谱柱效率高。当然，N的大小和柱子长度有密切关系：理论塔板高度H=柱长/N，用H可以衡量单位长度的色谱柱的效率，H越小，则色谱柱效率越高。。。 N为常量时，W随tR成正比例变化。在一张多组分色谱图上，如果各组份含量相当，则后洗脱的峰比前面的峰要逐渐加宽，峰高则逐渐降低。 用半峰宽计算理论塔板数比用峰宽计算更为方便和常用，因为半峰宽更容易准确测定，尤其是对稍有拖尾的峰。 N与柱长成正比，柱越长，N越大。用N表示柱效时应注明柱长，，如果未注明，则表示柱长为1米时的理论塔板数。（一般HPLC柱的N在1000以上。）若用调整保留时间（tR’）计算理论塔板数，所得值称为有效理论塔板数（N有效或Neff）=16(tR’/W)2 处理方法 理论塔板数下降后可以考虑色谱柱再生 1.反相柱
分别用甲醇:水=90:10,纯甲醇（HPLC级）,异丙醇（HPLC级）,二氯甲烷（HPL C级）等溶剂作为流动相,依次冲洗,每种流动相流经色谱柱不少于20倍的色谱柱体积.然后再以相反的次序冲洗. 2.正相柱 分别用正己烷（HPLC级）,异丙醇（HPLC级）,二氯甲烷（HPLC级）,甲醇（H PLC级）等溶剂做流动相,顺次冲洗,每种流动相流经色谱柱不少于20倍的柱体积(异丙醇粘度大,可降低流速,避免压力过高).注意使用溶剂的次序不要颠倒,用甲醇冲洗完后,再以相反的次序冲洗至正己烷.所有的流动相必须严格脱水. 3.离子交换柱 长时间在缓冲溶液中使用和进样,将导致色谱柱离子交换能力下降,.用稀酸缓冲溶液冲洗可以使阳离子柱再生,反之,用稀碱缓冲溶液冲洗可以使阴离子柱再生. 另外,还可以选择能溶解柱内污染物的溶剂为流动相做正方向和反方向冲洗.但再生后的色谱柱柱效是不可能恢复到新柱的水平的. 如果柱子装反了,可以调回来,但可能会造成柱内担体塌陷.在不得已的情况下尽量不要反装色谱柱. 梯度洗脱 科技名词定义 中文名称： 梯度洗脱 英文名称： gradient elution 定义： 梯度性地改变洗脱液的组分(成分、离子强度等)或pH，以期将层析柱上不同的组分洗脱出来的方法。 所属学科： 生物化学与分子生物学(一级学科) ；方法与技术(二级学科) 本内容由全国科学技术名词审定委员会审定公布 梯度洗脱（gradient elution）又称为梯度淋洗或程序洗提。 在气相色谱中，为了改善对宽沸程样品的分离和缩分析间周期，广泛采用程序升温的方法。而在液相色谱中则采用梯度洗脱的方法。在同一个分析周期中，按一定程
许昌市建安区西水东引备用水源工程（小洪河至高铁北站） 溢流堰施工方案 编制： 审核： 许昌市建安区西水东引备用水源工程项目部 2020年3月18
溢流堰施工方案 一、工程概况 本项目为石梁河、老潩水水系连通（西水东引项目）项目，引水线路为：自石梁河末端引水至汉风路，再向北沿汉风路至农大路，然后沿规划农大路向东至高铁北站，全长约16.5㎞。在石梁河石寨桥西侧建设一座蓄水60万方的蓄水坝，为西水东引、进驻高铁北站提供水源支持，在老潩河新元大道至许鄢快速通道段清淤疏浚17公里，提升沿河两岸景观，新建蓄水坝、湿地等工程。本次施工范围自许昌京港澳高速北站附近的小洪河至高铁北站，管线总长4.867km, 其中桩号K0+600-K3+285长2.685km为顶管，K0+000-0+600、K3+285-4+867长2.182km 为埋管。跨许开路、西航路顶管施工；管材选用钢筋混凝土管，管子采用橡胶圈接口，管径为DN1200。K4+867至启航路为明渠开挖段，长度1486m。本方案任务为两个溢流堰，位于明渠段。 二、施工方案 溢流堰主要施工内容为：土方开挖→基底平整打夯→模板工程→混凝土工程→拆模→土方开挖→基底土方平整分层打夯→格宾石笼网箱拼装→土工布铺设→浆砌石护坡护脚铺设→土方回填 1、土方开挖 1.1 测量放线 测量人员做好技术准备，外围控制线施工放样到实地，并随时跟踪挖土标高加强标高控制，严禁超挖。 1.2 土方开挖 本工程土方采取挖掘机挖土，挖出的土方堆置在指定的空场地内。 2、施工降水 基坑四周地下水汇集到基坑中，我方现使用如下设备用于基坑抽水：
现场抽水由专人记录好抽水设备的类型及数量、工作起始和终止时间、施工降水的区域，计量以机械连续工作8小时为一个台班计算，降水结束做好计量单并交由监理方核对签字。 3、基底土方平整打夯 打夯采用汽油立式打夯机由最靠近基础边由里向外来回分层夯实。边角窄小处，一夯压半夯依次进行。 4、模板工程 溢流堰的施工涉及到模板的安装，采用木胶板，规格为 2440×1220×14，用于侧模板以及顶模板；松木方料，规格为60×80用于模板连接排挡；钢管（Φ48×3.5）：围楞和搭支模架；扣件：用于支模钢管架体的连接与紧固。 根据测量放样提供的尺寸和控制点进行模板安装。模板安装要有足够的强度、钢度和稳定性，以保证混凝土浇筑后结构物的形状和相互位置等符合设计要求。因此，在模板安装过程中，设置足够的临时固定设施，以防模板变形和倾覆。 模板安装前要清理其表面的杂物，对已变形的模板进行较正。模板表面涂脱模剂以保证其光洁平整；模板拼接严密紧闭，以免漏浆。浇筑过程中派人对模板值班巡视，加强保护。
黄河金岸·华夏河图首开区四标段景观绿化工程 溢 流 堰 施 工 专 项 方 案 编制: 杨文俊 审批: 仲生根 日期: 5月20日 江西省城市园林建设有限公司项目
目录 一、工程概况 二、施工方案 1、土方开挖 2、施工降水 3、格宾石笼网箱拼装 4、基底土方平整打夯 5、模板工程 6、混凝土工程 7、反滤层填筑 8、土工布铺设 9、格宾石笼网护脚、护坡铺设 10、生态袋灌土及铺设 11、土方回填 12、景石堆砌 三、施工材料运输
溢流堰施工专项方案 一、工程概况 本标段设计溢流堰共分3种形式: 1、景石溢流坝共6座 2、渗水堤坝6座 3、生态袋护岸进水口9座 二、施工方案 景石溢流坝主要施工内容为: 土方开挖→基底平整打夯→模板工程→混凝土工程→拆模→土方开挖→基底土方平整分层打夯→格宾石笼网箱拼装→土工布铺设→格宾石笼网护坡护脚铺设→土方回填→景石堆砌 渗水堤坝主要施工内容为: 土方开挖→基坑降水→基底土方平整分层打夯→格宾石笼网箱拼装→土工布铺设→格宾石笼网护脚铺设→反滤层填筑→土工布铺设→格宾石笼网护坡铺设→土方回填。 生态护岸进水口主要施工内容为: 土方开挖→基坑降水→基底土方平整分层打夯→格宾石笼网箱拼装→土工布铺设→格宾石笼网护脚铺设→生态袋灌土及铺设→土方回填。 鱼埂上二级木栈道土方回填: 采用挖掘机回填并人工配合分层夯实, 每层30cm-50cm, 厚度为2m。 1、土方开挖 1.1 测量放线
测量人员做好技术准备, 外围控制线施工放样到实地, 并随时跟踪挖土标高加强标高控制, 严禁超挖。 1.2 土方开挖 本工程土方采取挖掘机挖土, 挖出的土方堆置在指定的空场地内。 2、施工降水 本工程图纸设计标高为鱼塘池底下-1米, 地下水渗出; 四周地下水汇集到基坑中, 我方现使用如下设备用于基坑抽水: 现场抽水由专人记录好抽水设备的类型及数量、工作起始和终止时间、施工降水的区域, 计量以机械连续工作8小时为一个
计算公式 压井液密度计算： 102p yl ρy= ρm + + ρe H ρy=压井液密度 ρm=原浆密度p yl=立管压力H=压井深度ρe =附加值0.05-0.1 压井液计算： 加重材料计算： ΡS V 1 (Ρ 1 -Ρ0) G= Ρ S - Ρ1 G=加重材料重量T Ρ S =材料密度重晶石=4.25 吨/方 KCL=1.984吨/方（最重可配液到1.16） Ρ 1 =压井液需要达到的密度吨/方 Ρ =原浆密度吨/方 V 1 =新浆体积
循环方式选择
目前用于井控的司钻法和工程师法都是用正循环，即从钻杆泵人，从环空将溢流循环出并。反循环压井方法简介 但用常规的司钻法和工程师法压并必须具备以下两个条件：（１）能安全关井；（２）在不超过套管与井口设备许用压力和地层破裂压力条件下能循环溢流出并。在实际钻井工作中往往遇到不具备上述两个条件的情况：一是浅层气，关并时地层强度不够；二是钻中深并进入井内的天然气 溢流量很大，这时无法使用常规司钻法和工程师法进行压并，而只能换用
能够降低最大套压及井内地层受力的其它压井方法，如超重泥浆压井法及反循环压井法等。本文对后者的工艺与计算要点给予说明。 １工艺要点 反循环压井方法是从环空泵人泥浆将井内溢流替入钻杆．由钻杆内上升到井口，在阻流器控制钻杆出口回压下排除油气溢流并进行压并。这种方法在修并中早巳广泛使用。因为修并时井内往往是没有固相的原油或盐水，且管柱下端多是开口的，不易被堵塞。修井或采油井口装置也容易转换成反循环方式。在钻井或完井作业中当并内泥浆含有岩屑进行反循环压并钻头水眼有被堵塞可能时，可只用反循环把溢流经钻扦内替出，以后再转用正循环压并。由于钻杆内总容积小，用反循环的时间短?可以减少堵塞钻头水眼的危险。国外文献中把这种用反循环排除溢流．再用正循环的方法也称为反循环压井法。由于它比修并中用的反循环法更为复杂，故本文主要对它给予说明。这种压井方法的主要步骤是： （１）在井内建立从环空泵人，沿钻拄上升通过阻流器排出的反循环通路；（２）从环空泵入原密度泥浆将溢流从环空替入钻柱。在这一过程中，套