门窗（MLC1524门扇）设计计算书
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豪美幕墙装饰工程
二〇一六年五月十七日
目录
1 计算引用的规、标准及资料 (1)
1.1 门窗及相关设计规： (1)
1.2 建筑设计规： (1)
1.3 铝材规： (1)
1.4 玻璃规： (2)
1.5 钢材规： (2)
1.6 胶类及密封材料规： (2)
1.7 门窗及五金件规： (2)
1.8 相关物理性能等级测试方法： (3)
1.9 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (4)
1.10 土建图纸： (4)
2 基本参数 (4)
2.1 门窗所在地区 (4)
2.2 地面粗糙度分类等级 (4)
2.3 抗震设防 (4)
3 门窗承受荷载计算 (4)
3.1 风荷载标准值的计算方法 (4)
3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (6)
3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (6)
3.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值 (6)
3.5 平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值 (6)
3.6 作用效应组合 (6)
4 门窗竖中梃计算 (7)
4.1 竖中梃受荷单元分析 (7)
4.2 选用竖中梃型材的截面特性 (9)
4.3 竖中梃的抗弯强度计算 (9)
4.4 竖中梃的挠度计算 (9)
4.5 竖中梃的抗剪计算 (10)
5 玻璃板块的选用与校核 (10)
5.1 玻璃板块荷载计算： (11)
5.2 玻璃的强度计算： (12)
5.3 玻璃最大挠度校核： (12)
门窗设计计算书1计算引用的规、标准及资料
1.1门窗及相关设计规：
《铝合金结构设计规》 GB50429-2007
《玻璃幕墙工程技术规》 JGJ102-2003
《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009
《建筑幕墙》 GB/T21086-2007
《铝合金门窗工程技术规》 JGJ214-2010
《铝合金门窗》 GB/T8478-2008
《未增塑聚乙烯(PVC-U)塑料窗》 JGT/140-2005
《塑料门窗工程技术规程》 JGJ103-2008
《建筑幕墙工程技术规》 DGJ08-56-2012
1.2建筑设计规：
《地震震级的规定》 GB/T17740-1999
《钢结构设计规》 GB50017-2003
《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2010
《高处作业吊蓝》 GB19155-2003
《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2011
《混凝土结构设计规》 GB50010-2010
《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004
《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010
《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003
《钢结构焊接规》 GB50661-2011
《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008
《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005
《建筑结构荷载规》 GB50009-2012
《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001
《建筑抗震设计规》 GB50011-2010
《建筑设计防火规》 GB50016-2014
《建筑物防雷设计规》 GB50057-2010
《冷弯薄壁型钢结构技术规》 GB50018-2002
《民用建筑设计通则》 GB50352-2005
1.3铝材规：
《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2008
《建筑用隔热铝合金型材》 JG175-2011
《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000
《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2008
《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008
《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2008
《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008
《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008
《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2012
《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2009
《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009
《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-2003
1.4玻璃规：
《镀膜玻璃第1部分：控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2013
《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2013 《防弹玻璃》 GB17840-1999
《平板玻璃》 GB11614-2009
《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009
《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005
《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009
《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008
《热弯玻璃》 JC/T915-2003(2014) 《压花玻璃》 JC/T511-2002
《中空玻璃》 GB/T11944-2012 1.5钢材规：
《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005
《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000
《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006
《低合金钢焊条》 GB/T5118-2012
《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008
《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007
《耐候结构钢》 GB/T4171-2008
《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997
《合金结构钢》 GB/T3077-1999
《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002
《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2012
《碳钢焊条》 GB/T5117-2012
《碳素结构钢》 GB/T700-2006
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007
《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999
1.6胶类及密封材料规：
《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006
《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001
《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001
《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004
《工业用橡胶板》 GB/T5574-2008
《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001
《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007
《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001
《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005
《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005
《建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条》 JG/T174-2014
《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003
《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006
《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007
《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-2008
《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002
《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001
《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003
1.7门窗及五金件规：
《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004
《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004
《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985
《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2014 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.6-2014 《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2010 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000 《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099.2-2004 《铝合金门窗》 GB/T8478-2008
《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000
《地弹簧》 QB/T2697-2005
《铝合金门插锁》 QB/T3885-1999
《平开铝合金窗把手》 QB/T3886-1999
《铝合金撑挡》 QB/T3887-1999
《铝合金窗不锈钢滑撑》 QB/T3888-1999
《铝合金门窗拉手》 QB/T3889-1999
《铝合金窗锁》 QB/T3890-1999
《铝合金门锁》 QB/T3891-1999
《推拉铝合金门用滑轮》 QB/T3892-1999
《闭合器》 QB/T3893-1999
《外装门锁》 QB/T2473-2009
《弹子插芯门锁》 GB/T2474-2000
《叶片门锁》 QB/T2475-2009
《球型门锁》 QB/T2476-2009
《铜及铜合金铸件》 GB/T13819-2013
《锌合金压铸件》 GB/T13821-2009
《铝合金压铸件》 GB/T15114-2009
《铸件尺寸公差与机械加工余量》 GB/T6414-1999
《建筑门窗五金件插销》 JG214-2007
《建筑门窗五金件传动机构用执手》 JG124-2007
《建筑门窗五金件旋压执手》 JG213-2007
《建筑门窗五金件合页（铰链）》 JG125-2007
《建筑门窗五金件传动锁闭器》 JG126-2007
《建筑门窗五金件滑撑》 JG127-2007
《建筑门窗五金件滑轮》 JG129-2007
《建筑门窗五金件多点锁闭器》 JG215-2007
《建筑门窗五金件撑挡》 JG128-2007
《建筑门窗五金件通用要求》 JG212-2007
《建筑门窗五金件单点锁闭器》 JG130-2007
《建筑门窗平开下悬五金系统》 JG168-2004
《钢塑共挤门窗》 JG207-2007
《电动采光排烟窗》 JG189-2006
1.8相关物理性能等级测试方法：
《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006
《钢结构工程施工质量验收规》 GB50205-2001
《混凝土结构工程施工质量验收规》 GB50204-2002(2011版) 《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000
《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2008
《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2015
《建筑门窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2008
《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008 《建筑装饰装修工程质量验收规》 GB50210-2001
《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》 GB/T228.1-2010
1.9《建筑结构静力计算手册》(第二版)
1.10土建图纸：
2基本参数
2.1门窗所在地区
地区；
2.2地面粗糙度分类等级
门窗属于外围护构件，按《建筑结构荷载规》(GB50009-2012)
A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类：指有密集建筑群的城市市区；
D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
2.3抗震设防
按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别：
1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类；
2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类；
3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类；
4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类；
在围护结构抗震设计计算中：
1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用；
2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用；
3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
根据国家规《建筑抗震设计规》GB50011-2010，地区地震基本烈度为：7度，地震动峰值加速度为0.1g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：α
max=0.08；
3门窗承受荷载计算
3.1风荷载标准值的计算方法
门窗属于外围护构件，按《建筑结构荷载规》(GB50009-2012)计算：
w k=βgzμs1μz w0……8.1.1-2[GB50009-2012]
上式中：
w k：作用在门窗上的风荷载标准值(MPa)；
z：计算点标高：5m；
βgz：高度z处的阵风系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算：
βgz=1+2gI10(z/10)-α……条文说明部分8.6.1[GB50009-2012]
其中A、B、C、D四类地貌类别截断高度分别为：5m、10m、15m、30m；
A、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：300m、350m、450m、550m；
也就是：
对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；
对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；
对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；
对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；
g：峰值因子，取2.5；
I10：10m高名义湍流度，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39；
α：地面粗糙度指数，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.15、0.22和0.30；
对于C类地形，5m高度处的阵风系数为：
βgz=1+2×2.5×0.23×(15/10)-0.22=2.0519
μz：风压高度变化系数；
根据不同场地类型,按《建筑结构荷载规》条文说明部分8.2.1提供的公式计算：
A类场地：μz A=1.284×(z/10)0.24
B类场地：μz B=1.000×(z/10)0.30
C类场地：μz C=0.544×(z/10)0.44
D类场地：μz D=0.262×(z/10)0.60
公式中的截断高度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：
对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；
对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；
对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；
对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；
对于C类地形，5m高度处风压高度变化系数：
μz=0.544×(15/10)0.44=0.6502
μs1：局部风压体型系数；
按《建筑结构荷载规》GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1：
1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用；
2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0；
3 其它房屋和构筑物可按本规第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。
本计算点为墙面大面位置，按如上说明，查表得：
μs1(1)=1
按《建筑结构荷载规》GB50009-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：
1 当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0；
2 当从属面积大于或等于25m2时，对墙面折减系数取0.8，对局部体型系数绝对值大于1.0的屋面区域折减系数取0.6，对其它屋面区域折减系数取1.0；
3 当从属面积大于1m2且小于25m2时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4 ……8.3.4[GB50009-2012]
其中：
μs1(25)=0.8μs1(1)=0.8
计算支撑结构时的构件从属面积：
A=0.375×2.4=0.9m2
LogA=0
则：
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4
=1
按《建筑结构荷载规》GB50009-2012第8.3.5条：计算围护结构风荷载时，建筑物部压力的局部体型系数可按下列规定采用：
1 封闭式建筑物，按其外表面风压的正负情况取-0.2或0.2；
2 仅一面墙有主导洞口的建筑物：
—当开洞率大于0.02且小于或等于0.10时，取0.4μs1；
—当开洞率大于0.10且小于或等于0.30时，取0.6μs1；
—当开洞率大于0.30时，取0.8μs1；
3 其它情况，应按开放式建筑物的μs1取值；
注：1：主导洞口的开洞率是指单个主导洞口与该墙面全部面积之比；
2：μs1应取主导洞口对应位置的值；
本计算中建筑物部压力的局部体型系数为0.2(封闭式建筑表面)；
因此，计算非直接承受风荷载的支撑结构时的局部风压体型系数为：
μs1=1+0.2
=1.2
而对直接承受风压的面板结构来说，其局部风压体型系数为：
μs1=1+0.2
=1.2
w0：基本风压值(MPa)，根据现行《建筑结构荷载规》GB50009-2012附表E.5中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，地区取0.0004MPa；
3.2计算支撑结构时的风荷载标准值
w k=βgzμzμs1w0
=2.0519×0.6502×1.2×0.0004
=0.00064MPa 因为计算得到的风荷载标准值小于0.001MPa，所以取：0.001MPa
3.3计算面板材料时的风荷载标准值
w k=βgzμzμs1w0
=2.0519×0.6502×1.2×0.0004
=0.00064MPa 因为计算得到的风荷载标准值小于0.001MPa，所以取：0.001MPa
3.4垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值
q Ek=βEαmax G k/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
q Ek：垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
βE：动力放大系数,取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；
G k：门窗构件的重力荷载标准值(N)；
A：门窗构件的面积(mm2)；
3.5平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值
P Ek=βEαmax G k……5.3.5[JGJ102-2003]
P Ek：平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值(N)；
βE：动力放大系数,取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；
G k：门窗构件的重力荷载标准值(N)；
按照JGJ102规5.4节条文说明部分的规定，对于竖向门窗和与水平面夹角大于75度、小于90度的斜玻璃门窗，可不考虑竖向地震作用效应的计算和组合。
3.6作用效应组合
荷载和作用效应按下式进行组合：
S=γG S Gk+ψwγw S wk+ψEγE S Ek……5.4.1[JGJ102-2003]
上式中：
S：作用效应组合的设计值；
S Gk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；
S wk、S Ek：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；
γG、γw、γE：各效应的分项系数；
ψw、ψE：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。
上面的γG、γw、γE为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下：
进行门窗构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：
重力荷载：γG：1.2；
风荷载：γw：1.4；
地震作用：γE：1.3；
进行挠度计算时；
重力荷载：γG：1.0；
风荷载：γw：1.0；
地震作用：可不做组合考虑；
上式中，风荷载的组合系数ψw 为1.0； 地震作用的组合系数ψE 为0.5；
4 门窗竖中梃计算
基本参数：
1：计算点标高：5m ； 2：力学模型：简支梁；
3：竖中梃跨度：H=2400mm ；
4：竖中梃左受荷单元宽：W 1=750mm ； 竖中梃右受荷单元宽：W 2=0mm ； 5：竖中梃材质：6063-T5；
4.1 竖中梃受荷单元分析
(1)竖中梃计算简图的确定： 因为：W 1 所以，左受荷单元作用在竖中梃上是梯形荷载； 右受荷单元作用在竖中梃上是梯形荷载； 受力简图为： q 1 V 1+V 2 (2)竖中梃在左受荷单元力作用下的受力分析： w k ：风荷载标准值(MPa)； W 1：左受荷单元宽(mm)； H ：竖中梃的跨度(mm)； q wk1：在左受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm)； q w1：在左受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm)； q wk1=w k ×W 1/2 =0.001×750/2 =0.375N/mm q w1=1.4×q wk1 =1.4×0.375 =0.525N/mm q EAk ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； βE ：动力放大系数，取5.0； αmax ：水平地震影响系数最大值，取0.08； G k ：构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)； A ：门窗构件的面积(mm 2 )； q EAk =βE αmax G k /A ……5.3.4[JGJ102-2003] =5.0×0.08×0.0005 =0.0002MPa q Ek1：左受荷单元水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； H：竖中梃的跨度(mm)； W1：左受荷单元宽(mm)； q Ek1=q EAk×W1/2 =0.0002×750/2 =0.075N/mm q E1：左受荷单元水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； q E1=1.3q Ek1 =1.3×0.075 =0.098N/mm q k1：左受荷单元受水平作用组合线荷载集度标准值(N/mm)； q1：左受荷单元受水平作用组合线荷载集度设计值(N/mm)； 用于强度计算时，采用S w+0.5S E设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003] q1=q w1+0.5q E1 =0.525+0.5×0.098 =0.574N/mm 用于挠度计算时，采用S w标准值：……5.4.1[JGJ102-2003] q k1=q wk1 =0.375N/mm M1：在左受荷单元力作用下的跨中最大弯矩设计值(N·mm)； M1=q1×H2/24×(3-(W1/H)2) =0.574×24002/24×(3-(750/2400)2) =399826.875N·mm V1：在左受荷单元力作用下的剪力设计值(N)； V1=q1H/2×(1-W1/2/H) =0.574×2400/2×(1-750/2/2400) =581.175N (3)竖中梃在右受荷单元力作用下的受力分析： w k：风荷载标准值(MPa)； W2：右受荷单元宽(mm)； H：竖中梃的跨度(mm)； q wk2：在右受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm)； q w2：在右受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm)； q wk2=w k×W2/2 =0.001×0/2 =0N/mm q w2=1.4×q wk2 =1.4×0 =0N/mm q EAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； βE：动力放大系数，取5.0； αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08； G k：构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)； A：门窗构件的面积(mm2)； q EAk=βEαmax G k/A ……5.3.4[JGJ102-2003] =5.0×0.08×0.0005 =0.0002MPa q Ek2：右受荷单元水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； W2：右受荷单元宽(mm)； H：竖中梃的跨度(mm)； q Ek2=q EAk×W2/2 =0.0002×0/2 =0N/mm q E2：右受荷单元水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； q E2=1.3q Ek2 =1.3×0 =0N/mm q k2：右受荷单元受水平作用组合线荷载集度标准值(N/mm)； q2：右受荷单元受水平作用组合线荷载集度设计值(N/mm)； 用于强度计算时，采用S w+0.5S E设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003] q2=q w2+0.5q E2 =0+0.5×0 =0N/mm 用于挠度计算时，采用S w标准值：……5.4.1[JGJ102-2003] q k2=q wk2 =0N/mm M2：在右受荷单元力作用下的跨中最大弯矩设计值(N·mm)； M2=q2×H2/24×(3-(W2/H)2) =0×24002/24×(3-(0/2400)2) =0N·mm V2：在右受荷单元力作用下的剪力设计值(N)； V2=q2H/2×(1-W2/2/H) =0×2400/2×(1-0/2/2400) =0N 4.2选用竖中梃型材的截面特性 选用型材号：100×45×2门扇 型材的抗弯强度设计值：f=90MPa 型材的抗剪强度设计值：τ=55MPa 型材弹性模量：E=70000MPa 绕X轴惯性矩：I x=216400mm4 绕Y轴惯性矩：I y=718180mm4 绕X轴净截面抵抗矩：W nx1=9409mm3 绕X轴净截面抵抗矩：W nx2=9409mm3 型材净截面面积：A n=574.919mm2 型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=4mm 型材受力面对中性轴的面积矩：S x=5269mm3 塑性发展系数： 对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规》GB 50018-2002，取1.00； 对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规》GB 50429-2007，取1.00； 对塑钢型材，参照铝合金龙骨，取1.00； 此处取：γ=1.00 4.3竖中梃的抗弯强度计算 按下面的公式进行强度校核，应满足： (M1+M2)/γW nx≤f 上式中： M1：在左受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(N·mm)； M2：在右受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(N·mm)； W nx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)； γ：塑性发展系数，取1.00； f：型材的抗弯强度设计值，取90MPa； 则： (M1+M2)/γW nx=(399826.875+0)/1.00/9409 =42.494MPa≤90MPa 竖中梃抗弯强度能满足要求。 4.4竖中梃的挠度计算 (1)竖中梃在左受荷单元力作用下的挠度计算： d f1：竖中梃在左受荷单元力作用下的挠度(mm)； d f1=q k1H4/240EI×(25/8-5×(W1/2/H)2+2×(W1/2/H)4) =0.375×24004/240/70000/216400×(25/8-5×(750/2/2400)2+2×(750/2/2400)4) =10.281mm (2)竖中梃在右受荷单元力作用下的挠度计算： d f2：竖中梃在右受荷单元力作用下的挠度(mm)； d f2=q k2H4/240EI×(25/8-5×(W2/2/H)2+2×(W2/2/H)4) =0×24004/240/70000/216400×(25/8-5×(0/2/2400)2+2×(0/2/2400)4) =0mm (3)竖中梃在风荷载作用下的总体挠度： d f=d f1+d f2 =10.281+0 =10.281mm 挠度的限值取杆件总长的1/150，即16mm，且不应大于20mm。 10.281mm≤16mm 10.281mm≤20mm 所以，挠度满足要求！ 4.5竖中梃的抗剪计算 校核依据： τmax≤τ=55MPa (材料的抗剪强度设计值) 在上面的公式中： τmax：竖中梃最大剪应力(N)； V1：在左受荷单元力作用下的剪力设计值(N)； V2：在右受荷单元力作用下的剪力设计值(N)； S x：竖中梃型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)； I x：竖中梃型材截面惯性矩(mm4)； t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； τmax=(V1+V2)S x/I x t =(581.175+0)×5269/216400/4 =3.538MPa 3.538MPa≤55MPa 竖中梃抗剪强度能满足要求! 5玻璃板块的选用与校核 基本参数： 1：计算点标高：5m； 2：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=750mm×2400mm； 3：玻璃配置：中空玻璃，外片钢化玻璃5mm,片钢化玻璃5mm； 模型简图为： 5.1玻璃板块荷载计算： (1)外片玻璃荷载计算： t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：片玻璃厚度(mm)； w k：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)； G Ak1：外片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； q EAk1：外片玻璃地震作用标准值(MPa)； γg1：外片玻璃的体积密度(N/mm3)； w k1：分配到外片上的风荷载作用标准值(MPa)； q k1：分配到外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； q1：分配到外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； G Ak1=γg1t1 =0.0000256×5 =0.000128MPa q EAk1=βEαmax G Ak1 =5×0.08×0.000128 =0.000051MPa w k1=1.1w k t13/(t13+t23) =1.1×0.001×53/(53+53) =0.00055MPa q k1=w k1+0.5q EAk1 =0.00055+0.5×0.000051 =0.000576MPa q1=1.4w k1+0.5×1.3q EAk1 =1.4×0.00055+0.5×1.3×0.000051 =0.000803MPa (2)片玻璃荷载计算： t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：片玻璃厚度(mm)； w k：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)； G Ak2：片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa) q EAk2：片玻璃地震作用标准值(MPa) γg2：片玻璃的体积密度(N/mm3)； w k2：分配到片上的风荷载作用标准值(MPa)； q k2：分配到片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； q2：分配到片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； G Ak2=γg2t2 =0.0000256×5 =0.000128MPa q EAk2=βEαmax G Ak2 =5×0.08×0.000128 =0.000051MPa w k2=w k t23/(t13+t23) =0.001×53/(53+53) =0.0005MPa q k2=w k2+0.5q EAk2 =0.0005+0.5×0.000051 =0.000526MPa q2=1.4w k2+0.5×1.3q EAk2 =1.4×0.0005+0.5×1.3×0.000051 =0.000733MPa (3)玻璃板块整体荷载组合计算： 用于强度计算时，采用S w+0.5S E设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003] q=1.4w k+0.5×1.3(q EAk1+q EAk2) =1.4×0.001+0.5×1.3×(0.000051+0.000051) =0.001466MPa 用于挠度计算时，采用S w标准值：……5.4.1[JGJ102-2003] w k=0.001MPa 5.2玻璃的强度计算： 校核依据：σ≤[f g] (1)外片校核： θ1：外片玻璃的计算参数； η1：外片玻璃的折减系数； q k1：作用在外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； a：分格短边长度(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t1：外片玻璃厚度(mm)； θ1=q k1a4/Et14……6.1.2-3[JGJ102-2003] =0.000576×7504/72000/54 =4.05 按系数θ1，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η1=1； σ1：外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； q1：作用在板块外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； a：玻璃短边边长(mm)； b：玻璃长边边长(mm)； t1：外片玻璃厚度(mm)； m1：外片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2003]得m1=0.1191； σ1=6m1q1a2η1/t12……6.1.2[JGJ102-2003] =6×0.1191×0.000803×7502×1/52 =12.911MPa 12.911MPa≤f g1=84MPa(钢化玻璃) 外片玻璃的强度满足要求! (2)片校核： θ2：片玻璃的计算参数； η2：片玻璃的折减系数； q k2：作用在片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； a：分格短边长度(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t2：片玻璃厚度(mm)； θ2=q k2a4/Et24……6.1.2-3[JGJ102-2003] =0.000526×7504/72000/54 =3.698 按系数θ2，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η2=1 σ2：片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； q2：作用在板块片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； a：玻璃短边边长(mm)； b：玻璃长边边长(mm)； t2：片玻璃厚度(mm)； m2：片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2003]得m2=0.1191； σ2=6m2q2a2η2/t22……6.1.2[JGJ102-2003] =6×0.1191×0.000733×7502×1/52 =11.786MPa 11.786MPa≤f g2=84MPa(钢化玻璃) 片玻璃的强度满足要求! 5.3玻璃最大挠度校核： 校核依据： d f=ημw k a4/D≤d f,lim……6.1.3-2[JGJ102-2003] 上面公式中： d f：玻璃板挠度计算值(mm)； η：玻璃挠度的折减系数； μ：玻璃挠度系数，按边长比a/b查表6.1.3[JGJ102-2003]得μ=0.01236； w k：风荷载标准值(MPa) a：玻璃板块短边尺寸(mm)； D：玻璃的弯曲刚度(N·mm)； d f,lim：许用挠度，取短边长的1/60，为12.5mm； 其中： D=Et e3/(12(1-υ2)) ……6.1.3-1[JGJ102-2003] 上式中： E：玻璃的弹性模量(MPa)； t e：玻璃的等效厚度(mm)； υ：玻璃材料泊松比，为0.2； t e=0.95×(t13+t23)1/3……6.1.5-3[JGJ102-2003] =0.95×(53+53)1/3 =5.985mm D=Et e3/(12(1-υ2)) =72000×5.9853/(12×(1-0.22)) =1339900.291N·mm θ：玻璃板块的计算参数； θ=w k a4/Et e4……6.1.2-3[JGJ102-2003] =0.001×7504/72000/5.9854 =3.425 按参数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η=1 d f=ημw k a4/D =1×0.01236×0.001×7504/1339900.291 =2.919mm 2.919mm≤d f,lim=12.5mm(中空玻璃) 玻璃挠度能满足要求! 一、计算依据 二、风荷载计算 1、基本情况：门窗计算风荷最大标高取70米；根据工程所处的地理位置，其风压高度变化系数按C类算。平开窗的受力杆件MQ25-24a最大计算长度为2400mm，杆件两边的最大受力宽度为:1375mm,；推拉窗的受力杆件QLC30-25最大计算长度为:1960mm，杆件两边的最大受力宽度为1480mm。 2、风荷载标准值的计算 风荷载标准值ωk=βzμSμZωO (资料③P24式7.1.1-1) ωk―风荷载设计标准值 βZ―高度Z处的阵风系数，(资料③P44表7.5.1) μS―风荷载体型系数，取μS =0.8 (资料③P27表7.3.1) ωO―基本风压，取ωO =0.7KPa (资料③全国基本风压分布图) μz―风压高度变化系数, （资料③P25表7.2.1） 风荷载标准值计算： ωk=βzμSμZωO =1.66×0.8×1.45×0.7=1.35KPa 三、主要受力构件的设计及校核 1、受力构件的截面参数 根据（BH^3-bh^3 ）/12 Ix=0.0491(D4 点评(0)举报 sun.jack 发表于2005-8-31 | 只看该作者 楼 3 建筑门窗的抗风压计算 一、概况 1.1计算依据 风荷载标准按GB50009-2001《建筑结构荷载规范》的规定计算 任何材料制作的门窗玻璃按JGJ113-2003《建筑玻璃应用技术规范》的规定计算 玻璃幕墙按JGJ102-2003《玻璃幕墙工程技术规范》的规定计算 建筑外窗抗风强度计算方法 1.2说明 1.2.1门窗幕墙不是承重结构，是围护结构，应采用围栏结构的计算公式。 什么是围护结构呢？指建筑物及房间的围档物，包括墙壁、挡板等，按是否与室内外空气分割而言，包括内外围护结构，有透明与不透明之分。 1.2.2GB50009中第7.1.2条也是强制性条文。 “对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定。”提出了几个问题：一、高层建筑，二、高耸结构，三、比较敏感的其他结构，四、有关的结构设计规范。如何理解和应用的问题。 高层建筑：定义、基准，可从下列资料中找到。 建筑门窗抗风压性能计算书 I、计算依据： 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 《建筑外窗抗风压性能分级表》 GB/T 7106-2008 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 2006版 《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料门》 JG/T 180-2005 《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料窗》 JG/T 140-2005 《铝合金门窗》 GB/T 8478-2008 《建筑门窗术语 GB/T5823-2008》 《建筑门窗洞口尺寸系列 GB/T5824-2008》 《建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T8484-2008》 《建筑外门窗空气声隔声性能分级及检测方法 GB/T8485-2008》 《铝合金建筑型材第一部分：基材 GB5237.1-2008》 《铝合金建筑型材第二部分：阳极氧化型材 GB5237.2-2008》 《铝合金建筑型材第三部分：电泳涂漆型材 GB5237.3-2008》 《铝合金建筑型材第四部分：粉末喷涂型材 GB5237.4-2008》 《铝合金建筑型材第五部分：氟碳漆喷涂型材 GB5237.5-2008》 《铝合金建筑型材第六部分：隔热型材 GB5237.6-2008》 II、详细计算 一、风荷载计算 1)工程所在省市：河南 2)工程所在城市：新乡市 3)门窗安装最大高度z：20 米 4)门窗系列：永壮铝材-50外平开平开窗 5)门窗尺寸： 门窗宽度W＝700 mm 门窗高度H＝1400 mm 6)门窗样式图： 1 风荷载标准值计算:W k= βgz*μS1*μZ*W0 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 2006版 7.1.1-2) 1.1 基本风压 W0= 400 N/m2 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 2006版规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3 KN/m2 门窗（MLC1524门扇） 设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 洛阳豪美幕墙装饰工程有限公司二〇一六年五月十七日 目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 1.1 门窗及相关设计规范： (1) 1.2 建筑设计规范： (1) 1.3 铝材规范： (1) 1.4 玻璃规范： (2) 1.5 钢材规范： (2) 1.6 胶类及密封材料规范： (2) 1.7 门窗及五金件规范： (2) 1.8 相关物理性能等级测试方法： (3) 1.9 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (4) 1.10 土建图纸： (4) 2 基本参数 (4) 2.1 门窗所在地区 (4) 2.2 地面粗糙度分类等级 (4) 2.3 抗震设防 (4) 3 门窗承受荷载计算 (4) 3.1 风荷载标准值的计算方法 (4) 3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (6) 3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (6) 3.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值 (6) 3.5 平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值 (6) 3.6 作用效应组合 (6) 4 门窗竖中梃计算 (7) 4.1 竖中梃受荷单元分析 (7) 4.2 选用竖中梃型材的截面特性 (9) 4.3 竖中梃的抗弯强度计算 (9) 4.4 竖中梃的挠度计算 (9) 4.5 竖中梃的抗剪计算 (10) 5 玻璃板块的选用与校核 (10) 5.1 玻璃板块荷载计算： (11) 5.2 玻璃的强度计算： (12) 5.3 玻璃最大挠度校核： (12) 门窗设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料 1.1 门窗及相关设计规范： 《铝合金结构设计规范》GB50429-2007 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 《建筑幕墙》GB/T21086-2007 《铝合金门窗工程技术规范》JGJ214-2010 《铝合金门窗》GB/T8478-2008 《未增塑聚乙烯(PVC-U)塑料窗》JGT/140-2005 《塑料门窗工程技术规程》JGJ103-2008 《建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-2012 1.2 建筑设计规范： 《地震震级的规定》GB/T17740-1999 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010 《高处作业吊蓝》GB19155-2003 《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004 《建筑材料放射性核素限量》GB6566-2010 《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003 《钢结构焊接规范》GB50661-2011 《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008 《建筑工程预应力施工规程》CECS180：2005 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010 《建筑设计防火规范》GB50016-2014 《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 《民用建筑设计通则》GB50352-2005 1.3 铝材规范： 《变形铝及铝合金化学成份》GB/T3190-2008 《建筑用隔热铝合金型材》JG175-2011 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JG/T133-2000 《铝合金建筑型材第1部分基材》GB5237.1-2008 《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》GB5237.2-2008 《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》GB5237.3-2008 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》GB5237.5-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》GB5237.6-2012 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》YS/T431-2009 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-2009 《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》YS/T459-2003 建筑外门窗抗风压性能估算报告 I、计算依据 《铝合金结构设计规范 GB 50429-2007》 《铝合金门窗 GB/T8478-2008》 《建筑玻璃应用技术规程 JGJ 113-2003》 《钢结构设计规范 GB 50017-2003》 《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008》 《建筑结构荷载规范 GB 50009-2001 2006版》 《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料门 JG/T 180-2005》 《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料窗 JG/T 140-2005》 《建筑门窗术语 GB/T5823-2008》 《建筑门窗洞口尺寸系列 GB/T5824-2008》 《建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T8484-2008》 《建筑外门窗空气声隔声性能分级及检测方法 GB/T8485-2008》 《铝合金建筑型材第一部分：基材 GB5237.1-2008》 《铝合金建筑型材第二部分：阳极氧化型材 GB5237.2-2008》 《铝合金建筑型材第三部分：电泳涂漆型材 GB5237.3-2008》 《铝合金建筑型材第四部分：粉末喷涂型材 GB5237.4-2008》 《铝合金建筑型材第五部分：氟碳漆喷涂型材 GB5237.5-2008》 《铝合金建筑型材第五部分：隔热型材 GB5237.6-2008》 II、设计计算 一、风荷载计算 1)工程所在省市：浙江省 2)工程所在城市：温州市 3)门窗安装最大高度z(m)：12 4)门窗类型:推拉窗 5)窗型样式: 6)窗型尺寸: 窗宽W(mm):1500 窗高H(mm):1500 1 风荷载标准值计算:Wk = βgz*μS1*μZ*w0 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 2006版 7.1.1-2) 1.1 基本风压 W0=600N/m^2 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 2006版规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3KN/m^2) 1.2 阵风系数计算: 1)A类地区：βgz=0.92*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(-0.04))*(z/10)^(-0.12),z为安装高度； 2)B类地区：βgz=0.89*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(0))*(z/10)^(-0.16),z为安装高度； 3)C类地区：βgz=0.85*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.06))*(z/10)^(-0.22),z为安装高度； 4)D类地区：βgz=0.80*(1+2μf) 建筑外窗抗风压性能分级的取值 一．基本概述： 按照现行国家标准《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T 7106-2008、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）的有关要求，工程设计者应对各类工业与民用建筑的外窗提供其抗风压性能（含相应的检测、鉴定）等级规定，这是满足建筑物环保和节能，同时又是确保使用可靠、安全的必备要求。为了使设计者选用的方便，现归纳、整理成以下资料供选用参考。二．建筑物外墙面及窗的抗风压计算： 1 按规范GB50009-2001（2006年版）中7.1.1条规定：垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，用于围护结构时，应按下述公式计算：W==βgzμslμz w o( 1) 式中：βgz ---对应计算高度Z的阵风系数，与建筑物所处的区位（即地面粗糙度类别）和距地高度有关，工业建筑物多位于郊区（B 类），民用建筑多在市区（C类）重要建筑则在市中心区（D 类），查表可得到； μsl----建筑物局部风压体型系数，按GB50009的7.3.3条规 定：墙面正压区取（0.8+0.2）；墙面负压区取（-1.0-0.2）； 墙的边角区取（-1.8-0.2）；屋面、檐口负压区取（-2.2）； μz----风压高度系数，与建筑物所处的区位及距地高度有关， 查表可得到； w o----基本风压值，按规范GB50009附录D中，对应n=50 栏查表可得到。 2.为了便于使用对上述公式作如下归并与简化： 首先，为解决工程中最常遇到的墙面窗，将μsl分别以1.0、1.2带入式（1）可得：W==1.0βgzμz w o（2） W==1.2βgzμz w o（3） 在工程设计中，由于风荷载的多向性，难以分出正压、负压区；而在施工安装中，同一式样、规格的外窗分类过细实无必要，因此实用中，以式（3）为墙面窗风压计算的通用公式。 同理，屋面、檐口负压区窗风压计算公式归并为 W==2.2βgzμz w o（4） 其次，阵风系数βgz 、高度系数μz两个系数，都与建筑物所处的区位（即地面粗糙度类别）以及距地高度有关，拟利用规范GB50009已有相关表格并使其合并，同时将式（3）中的常数1.2也融入，可得到：Ω= 1.2βgzμz（5） 也即建筑外墙面窗的风压值计算公式可简化为： W==Ωw o（6） 式中Ω----风压计算综合系数，与建筑物所处的区位和距 地高度有关，通过附表1 查得 最后，一旦取得项目建设所在地的基本风压值，即可利用附表1查到风压计算综合系数Ω，以两者相乘之积，即可得该建筑物外墙面窗的风压标准值。 门窗抗风压计算 一种常见非标窗型的抗风压计算 有关塑料门窗抗风压计算，我们在前几期已对“常见典型塑料门窗”进行了探讨，并提出了一些基本公式。塑料门窗的窗型是多变的，我们还会遇到下面的窗型。 这时，杆件AB根据抗风压受力分解，将受到以下几种载荷作用： <1>上亮传递的梯形载荷： <2>CD杆传递的集中载荷： <3>下窗传递的不等双三角载荷： 按常规，AB杆件的挠度计算，由下面两个计算过程组成： <1>CD杆件传递的集中载荷挠度 <2>阴影面积总载荷，以矩形公式计算的挠度； 然后两挠度相加求和，即为总挠度。 根据推荐计算思路，我们有以下计算过程： <1>CD杆传递的集中力载荷产生的挠度； <2>上亮梯形载荷产生的挠度； <3>下窗不等双三角形载荷产生的挠度。 对于上面涉及的几种计算方法：集中载荷挠度公式、矩形载荷挠度公式和单梯形载荷挠度公式已有给出。为了进行较精确计算，我们在此将不等双三角形载荷挠度公式略以推导形式介绍给大家。 根据窗的常规结构，不等双三角形载荷简化与统一为以下关系： 这时有： QA=(13qa/6)q=ω·α α＝L/6 当o≤x≤a时 M1＝-(q/120a)Ｘ3+13qa/6 EIY1=-(q/120a)Ｘ5+(13qa/36)Ｘ3-(195qa3/24)X+D1(D1=O) 当a≤x≤a时当2a≤x≤4a时 M2＝(q/6a)X3-qX2+(19qa/6)X-qa2/3 M3＝-(q/6a)X3+qX2-(5qa/6)X-7qa2/3 EIY2＝(q/120a)X5-(q/12)X4+193qa3/36-(193qa3/24)X-qa4/60 EIY3＝-(q/120a)X5+(q/12)X4-5qa3/36+(7qa2/6)X2-(225qa3/24)X+31qa4/60 当4a≤x≤6a时 M4＝(q/6a)X3-3qX2+(91qa/6)X-57qa2/3 EIY4＝q/120aX5-(q/4)X4-91qa3/36-(57qa2/6)X2+(287qa3/24)X-331qa4/20 经解： EIY3＝-(q/120L)X5+(q/12)X4-(5qL３/216)X３+(7qL2/216)X2-(225qL3/(24×216))X-31qL4/6 0×362 以中点挠度代表最大挠度则 fmax=y3｜x=1/2＝23.9L4/1920EI=-qL4/80f推=23.9L4/1920EI(直接给出) 抗风压计算书 一、风荷载计算 1)工程所在省市：江苏省 2)工程所在城市：扬州市 3)门窗安装最大高度z(m)：40 1 风荷载标准值计算:Wk = βgz*μS*μZ*w0 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 7.1.1-2) 1.1 基本风压W0=400N/m^2 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3KN/m^2) 1.2 阵风系数计算: 1)A类地区：βgz=0.92*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(-0.04))*(z/10)^(-0.12),z为安装高度； 2)B类地区：βgz=0.89*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(0))*(z/10)^(-0.16),z为安装高度； 3)C类地区：βgz=0.85*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.06))*(z/10)^(-0.22),z为安装高度； 4)D类地区：βgz=0.80*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.14))*(z/10)^(-0.30),z为安装高度； 本工程按：C类有密集建筑群的城市市区取值。 βgz=0.85*(1+(0.734*(50/10)^(-0.22))*2) =1.72573 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 7.5.1规定) 1.3 风压高度变化系数μz: 1)A类地区：μZ=1.379 * (z / 10) ^ 0.24,z为安装高度； 2)B类地区：μZ=(z / 10) ^ 0.32,z为安装高度； 3)C类地区：μZ=0.616 * (z / 10) ^ 0.44,z为安装高度； 建筑门窗的抗风压计算 书 The manuscript was revised on the evening of 2021 一、计算依据 二、风荷载计算 1、基本情况：门窗计算风荷最大标高取70米；根据工程所处的地理位置，其风压高度变化系数按C类算。平开窗的受力杆件MQ25-24a最大计算长度为2400mm，杆件两边的最大受力宽度为:1375mm,；推拉窗的受力杆件QLC30-25最大计算长度为:1960mm，杆件两边的最大受力宽度为1480mm。 2、风荷载标准值的计算 风荷载标准值ωk=βzμSμZωO (资料③P24式 ωk―风荷载设计标准值 βZ―高度Z处的阵风系数， (资料③P44表 μS―风荷载体型系数，取μS = (资料③P27表 ωO―基本风压，取ωO = (资料③全国基本风压分布图) μz―风压高度变化系数, （资料③P25表） 风荷载标准值计算： ωk=βzμSμZωO =×××= 三、主要受力构件的设计及校核 1、受力构件的截面参数 根据（ BH^3-bh^3 ）/12 Ix=(D4 3 建筑门窗的抗风压计算 一、概况 计算依据 风荷载标准按GB50009-2001《建筑结构荷载》的规定计算 任何材料制作的门窗玻璃按JGJ113-2003《建筑玻璃应用》的规定计算 玻璃幕墙按JGJ102-2003《玻璃幕墙工程技术规范》的规定计算 建筑外窗抗风强度计算方法 说明 门窗幕墙不是承重结构，是围护结构，应采用围栏结构的计算公式。 什么是围护结构呢？指建筑物及房间的围档物，包括墙壁、挡板等，按是否与室内外空气分割而言，包括内外围护结构，有透明与不透明之分。 中第条也是强制性条文。 “对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构具体规定。” 提出了几个问题：一、高层建筑，二、高耸结构，三、比较敏感的其他结构，四、有关的规范。如何理解和应用的问题。 高层建筑：定义、基准，可从下列资料中找到。 JGJ37-87 《民用建筑设计通则》 GB50096-99 《住宅设计规范》 GB50045-95 《高层民用建筑设计防火规范》 GBJ 16-87 《建筑设计防火规范》 JGJ 3-2002 《高层建筑混凝土结构技术》 有一句基本雷同的说法：在通则与防火等规范中指出为： 居住建筑大于10层（约30M） 公用建筑大于24M 在JGJ3中定义为：10层及10层以上或房屋高度大于28M的建筑物。 高耸结构 致： 华联房地产公司壹号公馆建设单位工作联系涵 建筑幕墙抗风压性能等级确定 1、工程条件 1) 工程所在省市：湖南 2) 工程所在城市：长沙 3）风压高度变化系数μz: A类地区：μZ=1.379 * (z / 10) ^ 0.24,z为安装高度； B类地区：μZ=(z / 10) ^ 0.32,z为安装高度； C类地区：μZ=0.616 * (z / 10) ^ 0.44,z为安装高度； D类地区：μZ=0.318 * (z / 10) ^ 0.6,z为安装高度； 4) 地面粗糙度类别：C类（有密集建筑群的城市市区取值） 2、风荷载标准值计算 1）基本风压 W0=0.35KN/m^2(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3KN/m^2)。 2）阵风系数 βgz= 1.6，离地面高度按100m记（按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001表7.5.1规定）。 3）局部风压体型系数 μsl=0.8，（按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001第7.3.3条及表7.3.1规定）。 4）风荷载标准值 Wk = βgz*μsl*μZ*w0=1.6*0.8*1.7*0.35=0.76 3、抗风压性能等级 门窗的综合抗风压能力为:Qmax=11.06N/mm^2 (按《建筑门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008) 建筑门窗抗风压性能分级表 根据《建筑门窗》GB/T21086-2008表12，P3=1，次建筑门窗抗风压性能分级为1级即可满足规范要求。 本设计检测门窗抗风压性能等级有原来的4级改为2级，符合规范及标准要求。 建设单位签章：设计单位签章： 2011年月日 2011年月日 《隔热铝合金门窗抗风压性能的计算原理》 目前很多的门窗、幕墙公司在计算隔热铝合金门窗抗风压性能方面，缺少理论计算方法的支持，因此，显得办法不多，很是无奈；于是“旁引”了一些不科学的计算公式进行计算，结果有两种可能：一种是质量不合格，因此而造成了工程质量的隐患；另一种是设计的安全系数过大造成不必要的浪费。 很多的业内朋友说：隔热铝合金门窗的抗风压性能强于塑钢门窗，在美国的众多摩天大楼成功应用了30年以上，市场占有率高于80%。那些国外的门窗设计师是如何进行抗风压强度计算的呢？随着隔热铝合金门窗的大量应用，设计师们必须用他们所熟悉的计算方法和公式来合理设计，才能保证设计方案既安全、又经济。本文将在下面进行浅析，有不正确的地方望朋友们指正！同时也希望对读过本文的各位专家在您的工作上有所帮助。 本文的问题是：隔热型材宽度为60毫米，竖中梃距两侧边框的距离均分，尺寸为1500×1500的固定窗（中空玻璃），在正风压为2500N/m2的情况下，其中梃的挠度是多少？当风压消失后，窗的中梃杆件是否为弹性变形？只有中梃杆件是弹性变形，才能保证门窗的水密性、气密性和保温性能。 此时的中梃受到两个相同的梯形载荷作用，中梃的挠度应为两个梯形载荷作用下的挠度迭加。在实际工程计算中，均布载荷计算出来的结果较梯形载荷的安全系数稍大，且计算简便，故更多的使用均布载荷进行计算，其线载荷用W0表示（牛顿/毫米）。 1．隔热铝合金型材挠度和等效惯性矩的计算方法 1.1计算原理 本文是对于一个具有非均一截面的简支梁在均布载荷作用下，预算其等效惯性矩的方法。这个模型是由相对硬面（如铝合金）与较软的核心材料（隔热聚氨酯胶）持续联结在一起的“复合”梁。表面除了轴向强度之外还有具有抗弯曲的强度。在这里，假定隔热材料仅抵抗剪切力。 需要说明的是：铝合金型材的杨氏模量比隔热胶的大很多，在考虑弯曲型变的计算时只选用了铝合金的，而省略了隔热胶的。例如，隔热胶的杨氏模量为1650MPa，仅为铝合金型材（杨氏模量为70000MPa）的3%。12毫米宽的聚氨酯隔热胶仅相当于0.39毫米宽的铝合金。 计算隔热铝合金型材的关键问题是隔热材料的剪切形变。在计算纯铝合金型材的简支梁受到均布载荷时，其公式为：伯努利－欧拉方程（EIy"=M) ，而将其剪切变形量忽略不计。然而，当型材轴向上的立筋存在相对较软的隔热材料时，会导致“复合”梁的行为复杂化。受到载荷时，“复合”梁的横截面尺寸会因隔热材料的剪切形变而产生变化。隔热材料的剪切形变使得其形状由矩型变成平行四边型。 海南省建筑外门窗抗风压、水密、 建设部备案号：JXXXXX-2015 海南省工程建设地方标准DB DBJ 46—02—2015 海南省建筑外门窗抗风压、水密、气密、热工性能控制指标 Code for wind pressure resistance,water tightness,air tightness and thermal performance of doors and windows in Hainan （送审稿） 2 ——发布 2 ——实施 海南省住房和城乡建设厅发布 海南省工程建设地方标准 海南省建筑外门窗抗风压、水密、 气密、热工性能控制指标 Code for wind pressure resistance,water tightness,air tightness and thermal performance of doors and windows in Hainan DBJ 46—02—2015 主编单位：海南省建设标准定额站 批准部门：海南省住房和城乡建设厅 施行日期：2 0 年月日 2015 海口 海南省住房和城乡建设厅文件 琼住建定【】号 关于印发《海南省建筑外门窗 抗风压、水密、气密、热工性能控制指标》的通知 各市、县、自治县、建设局、建设单位、建筑施工、监理企业： 为了提高我省建筑外门窗的质量，保障建筑室内舒适安全，我厅委托省建设标准定额站组织有关人员重新修订了原DBJ 02—2006 (海南省建筑外门窗抗风压、水密、气密性能控制指标)标准，现批准为海南省工程建设地方标准，编号为DBJ 46—02—2015 ，自本文发布之日起实施。原标准DBJ 02—2006同时废止。 建筑外窗抗风压性能计算书 I、计算依据 《建筑玻璃应用技术规程 JGJ 113-2003》 《钢结构设计规范 GB 50017-2003》 《建筑外窗抗风压性能分级表 GB/T7106-2002》 《建筑结构荷载规范 GB 50009-2001》 《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料门 JG/T 180-2005》 《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料窗 JG/T 140-2005》 《铝合金窗 GB/T8479-2003》 《铝合金门 GB/T8478-2003》 II、设计计算 一、风荷载计算 1)工程所在省市：天津 2)工程所在城市：塘沽 3)门窗安装最大高度z(m)：100 4)门窗类型:平开窗 5)窗型样式: 6)窗型尺寸: 窗宽W(mm):1500 窗高H(mm):1500 1 风荷载标准值计算:Wk = βgz*μS*μZ*w0 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 7.1.1-2) 1.1 基本风压 W0=550N/m^2 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3KN/m^2) 1.2 阵风系数计算: 1)A类地区：βgz=0.92*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(-0.04))*(z/10)^(-0.12),z为安装高度； 2)B类地区：βgz=0.89*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(0))*(z/10)^(-0.16),z为安装高度； 3)C类地区：βgz=0.85*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.06))*(z/10)^(-0.22),z为安装高度； 4)D类地区：βgz=0.80*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.14))*(z/10)^(-0.30),z为安装高度； 本工程按：C类有密集建筑群的城市市区取值。安装高度<5米时,按5米时的阵风系数取值。 βgz=0.85*(1+(0.734*(100/10)^(-0.22))*2) =1.60187 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 7.5.1规定) 1.3 风压高度变化系数μz: 1)A类地区：μZ=1.379 * (z / 10) ^ 0.24,z为安装高度； 2)B类地区：μZ=(z / 10) ^ 0.32,z为安装高度； 3)C类地区：μZ=0.616 * (z / 10) ^ 0.44,z为安装高度； 4)D类地区：μZ=0.318 * (z / 10) ^ 0.6,z为安装高度； 本工程按：C类有密集建筑群的城市市区取值。 μZ=0.616*(100/10)^0.44 =1.6966 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 7.2.1规定) 1.4 风荷载体型系数:μs=1.2 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 表7.3.1规定) 1.5 风荷载标准值计算: Wk(N/m^2)=βgz*μS*μZ*w0 =1.60187*1.6966*1.2*550 =1793.704 2 风荷载设计值计算： W(N/m2)=1.4*Wk =1.4*1793.704 =2511.1856 二、门窗主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力校核: 1 校验依据： 1.1 挠度校验依据： 1)单层玻璃，柔性镶嵌：fmax/L<=1/120 2)双层玻璃，柔性镶嵌：fmax/L<=1/180 3)单层玻璃，刚性镶嵌：fmax/L<=1/160 其中：fmax:为受力杆件最在变形量(mm) L:为受力杆件长度(mm) 1.2 弯曲应力校验依据： σmax=M/W<=[σ] [σ]:材料的抗弯曲应力(N/mm^2) σmax:计算截面上的最大弯曲应力(N/mm^2) 塑料门窗抗风压强度计算(参考) 根据《名牌门窗评选条件和管理办法》的要求，申报门窗的抗风压强度计算书按1170mm ×1470mm 的对平开窗（使用多点传动锁闭器）进行计算。 一、窗型设计图（参见图一）及荷载分布图（参见图二） 二、外窗主要受力构件计算参数 表1 外窗主要受力构件材料参数表 三、杆件挠度计算 从图二可知该窗形的荷载为梯形均布荷载，根据GB/T28887-2012 《建筑用塑料窗》附录B 《建筑外窗抗风强度、挠度计算方法》的公式，当外窗承受正风压荷载作用时，主要受力杆件挠度计算公式如下，计算时考虑两个窗扇边梃及中梃同时受力。 f max= Wk ·A ·L 3/[λx ·(E ·I)总]<[]f …………………………………………公式1 式中：f max —构件在风荷载作用下产生的最大挠度，且f max ≦20mm 。（单位：mm ） 图一 窗型设计图 平开窗扇荷载图图二 W—为窗户的主要受力杆件所承受的受荷面积上的风荷载值。（单位：Pa） A—受力构件所承受的受荷面积，即图二阴影部分的受荷面积A1+A2；（单位：mm2）L—跨距,L=1470mm λx—系数，x=（585×1/2）/1470=0.199，则λx约取65.7； E—受力构件材料的弹性模量，见表1； I—计算截面的惯性矩； []f —构件允许挠度。 1）当镶嵌单层玻璃、夹层玻璃时，[f ]按构件跨距的1/100计算； 2) 当镶嵌中空玻璃时，[f ]按构件跨距的1/150计算。 (E·I)总是受力构件部位的矢量刚度，为型材的刚度与对应的衬钢的刚度的代数和。 (E·I)总=(E·I)PVC+(E·I)衬钢……………………………………公式2 (E·I)总=EPVC×(I窗扇+I窗梃+I窗扇)+ E型钢×(I扇钢+I梃钢+I扇钢) 当采用3点以上传动锁闭器时，可以只计算正压作用下的组合中梃最大挠度，当采用单点或两点锁闭器时，应单独计算负压作用时中梃（不含窗扇边框）承受单点或两点集中荷载时的最大挠度。 四、外窗抗风压能力计算 根据 ] [ max f f≤ 当镶嵌单层玻璃、夹层玻璃时,[]f =L/100=1470/100=14.7 当镶嵌中空玻璃时，[]f =L/150=1470/150=9.8 按照换算公式，取f max=[]f 时， A×WK×L3/[65.7×（E*I）总]= []f W=[]f ×65.7×(E*I）总/ （A×L3） 由此，得出该窗的抗风压强度设计值W 。 注：1. 计算出窗的抗风压强度设计值W应大于窗所在建筑物的风荷载标准值Wk； 2. 当计算出窗的抗风压强度设计值W小于1000 Pa，则窗的抗风压强度设计值W必须按1000 Pa进行设计。 五、玻璃的抗风压计算 依据《建筑玻璃应用技术规程》（JGJ113-2009）第5部分“建筑玻璃抗风压设计”和《塑料门窗行业门窗工程师培训教材》第十章第十节玻璃的抗风压强度计算进行计算。 （一）单片玻璃的抗风压计算，应同时满足以下两项要求： 设计说明中门窗的物理性能 ——各种性能的分级及选定根据《建筑工程设计文件编制深度规定》4.3.3（6）设计说明应有门窗性能（指外门窗）要求，从抗风压、水密性、保温性及隔声等方面考虑。（KN/㎡=Kpa）一、抗风压性能分9级 计算方法： 1.计算围护结构风荷载标准值： W k = βgz μsl μz w o （建筑结构荷载规范7.1.1-2） 式中：W k为风荷载标准值（KN/㎡） Βgz为高度z处的阵风系数（建筑结构荷载规范表7.5.1） μsl 为局部风压体型系数（建筑结构荷载规范41页取1.8最大值） μz为风压高度变化系数（建筑结构荷载规范表7.2.1） w o基本风压值（建筑结构荷载规范附表D4中50年一遇）2.作用在建筑玻璃上的风荷载设计值： W = y w W k （建筑玻璃应用技术规程5.1.1） 式中：W为风荷载设计值（Kpa）（根据其计算结果查抗风压性能分级表，确 定抗风压等级） y w为风荷载分项系数取1.4 W k为风荷载标准值（根据1式计算的值） 3.计算实例：如城市市区中18层高层住宅（约60米） 1)先计算风荷载标准值W k Βgz为高度z处的阵风系数查表7.5.1C类地区60米取1.69 μsl 为局部风压体型系数取1.8 μz为风压高度变化系数查表7.2.1C类地区60米取1.35 w o基本风压值查附表D-4（郑州地区）50年一遇0.45KN/m3 W k=βgz μsl μz w o=1.69×1.8×1.35×0.45=1.848 2)再算风荷载设计值W W = y w W k=1.4×1.848=2.5872 3)查抗风压等级 2.5≤P3＜ 3.0 故取4级 附表1 郑州地区抗风压性能计算 郑州市区按照C类地区计算 高度高度z处阵 风系数 风荷载体 形系数 风压高度 变化系数 基本风 压 风荷载标 准值 风荷载设 计值 抗风压性 能等级 10 2.1000 1.8000 0.7400 0.4500 1.2587 1.7622 2.0000 20 1.9200 1.8000 0.8400 0.4500 1.3064 1.8289 2.0000 30 1.8300 1.8000 1.0000 0.4500 1.4823 2.0752 3.0000 40 1.7700 1.8000 1.1300 0.4500 1.6201 2.2681 3.0000 50 1.7300 1.8000 1.2500 0.4500 1.7516 2.4523 3.0000 60 1.6900 1.8000 1.3500 0.4500 1.8480 2.5872 4.0000 70 1.6600 1.8000 1.4500 0.4500 1.9497 2.7295 4.0000 80 1.6400 1.8000 1.5400 0.4500 2.0457 2.8640 4.0000 90 1.6200 1.8000 1.6200 0.4500 2.1258 2.9761 4.0000 100 1.6000 1.8000 1.7000 0.4500 2.2032 3.0845 5.0000 附表2 郑州地区抗风压性能计算 郑州郊区按照B类地区计算 高度高度z处阵 风系数 风荷载体 形系数 风压高度 变化系数 基本风 压 风荷载标 准值 风荷载设 计值 抗风压性 能等级 10 1.7800 1.8000 1.0000 0.4500 1.4418 2.0185 3.0000 20 1.6900 1.8000 1.2500 0.4500 1.7111 2.3956 3.0000 30 1.6400 1.8000 1.4200 0.4500 1.8863 2.6409 4.0000 40 1.6000 1.8000 1.5600 0.4500 2.0218 2.8305 4.0000 50 1.5800 1.8000 1.6700 0.4500 2.1373 2.9922 4.0000 60 1.5600 1.8000 1.7700 0.4500 2.2366 3.1312 5.0000 70 1.5400 1.8000 1.8600 0.4500 2.3202 3.2482 5.0000 80 1.5300 1.8000 1.9500 0.4500 2.4166 3.3833 5.0000 90 1.5200 1.8000 2.0200 0.4500 2.4870 3.4818 5.0000 100 1.5100 1.8000 2.0900 0.4500 2.5563 3.5788 6.0000 门窗抗风压计算书 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】 门窗（MLC1524门扇） 设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 洛阳豪美幕墙装饰工程有限公司二〇一六年五月十七日 目录 门窗设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料 1.1 门窗及相关设计规范： 《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009 《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《铝合金门窗工程技术规范》 JGJ214-2010 《铝合金门窗》 GB/T8478-2008 《未增塑聚乙烯(PVC-U)塑料窗》 JGT/140-2005 《塑料门窗工程技术规程》 JGJ103-2008 《建筑幕墙工程技术规范》 DGJ08-56-2012 1.2 建筑设计规范： 《地震震级的规定》 GB/T17740-1999 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2010 《高处作业吊蓝》 GB19155-2003 《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2011 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004 《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010 《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003 《钢结构焊接规范》 GB50661-2011 《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008 《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001 《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010 《建筑设计防火规范》 GB50016-2014 《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002 《民用建筑设计通则》 GB50352-2005 1.3 铝材规范： 《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2008 《建筑用隔热铝合金型材》 JG175-2011 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000 《铝合金建筑型材第1部分基材》 《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2009 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009 《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-2003 建筑门窗的抗风压计算书Newly compiled on November 23, 2020 一、计算依据 二、风荷载计算 1、基本情况：门窗计算风荷最大标高取70米；根据工程所处的地理位置，其风压高度变化系数按C类算。平开窗的受力杆件MQ25-24a最大计算长度为2400mm，杆件两边的最大受力宽度为:1375mm,；推拉窗的受力杆件QLC30-25最大计算长度为:1960mm，杆件两边的最大受力宽度为1480mm。 2、风荷载标准值的计算 风荷载标准值ωk=βzμSμZωO (资料③ ωk―风荷载设计标准值 βZ―高度Z处的阵风系数， (资料③ μS―风荷载体型系数，取μS = (资料③ ωO―基本风压，取ωO = (资料③全国基本风压分布图) μz―风压高度变化系数, （资料③ 风荷载标准值计算： ωk=βzμSμZωO =×××= 三、主要受力构件的设计及校核 1、受力构件的截面参数 根据（ BH^3-bh^3 ）/12 Ix=(D4 3 建筑门窗的抗风压计算 一、概况 计算依据 风荷载标准按GB50009-2001《建筑结构荷载》的规定计算 任何材料制作的门窗玻璃按JGJ113-2003《建筑玻璃应用》的规定计算 玻璃幕墙按JGJ102-2003《玻璃幕墙工程技术规范》的规定计算 建筑外窗抗风强度计算方法 说明 什么是围护结构呢指建筑物及房间的围档物，包括墙壁、挡板等，按是否与室内外空气分割而言，包括内外围护结构，有透明与不透明之分。 “对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构具体规定。” 提出了几个问题：一、高层建筑，二、高耸结构，三、比较敏感的其他结构，四、有关的规范。如何理解和应用的问题。 高层建筑：定义、基准，可从下列资料中找到。 JGJ37-87 《民用建筑设计通则》 GB50096-99 《住宅设计规范》 GB50045-95 《高层民用建筑设计防火规范》 GBJ 16-87 《建筑设计防火规范》 JGJ 3-2002 《高层建筑混凝土结构技术》 有一句基本雷同的说法：在通则与防火等规范中指出为： 居住建筑大于10层（约30M） 公用建筑大于24M 在JGJ3中定义为：10层及10层以上或房屋高度大于28M的建筑物。 高耸结构 在GBJ135-90中规定，如电视塔、发射塔、微波塔、拉绳桅杆、石油化工塔、大气污染检测塔、烟囱、排气塔、碾井架等。 有的塔有可能使用门窗、幕墙，例如上海、北京等地电视塔等。 有关结构设计规范 建筑风荷载标准值宜按计算值加大10％采用。 换句话讲，也就是玻璃承载能力要降低10％。风荷载标准值起点为；但比门窗产品抗风压检测标准GB7106-2002规定为要低，建议按门窗产品检测标准为准，较为妥善。 二、风荷载计算标准值 风荷载标准值 垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式式计算： 当计算围护结构时 WK=βgZ*μs*μz* W0 式中： WK为风荷载标准值； μz为风压高度变化系数；建筑门窗的抗风压计算
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