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目录
摘要 (1)
目录 (2)
第1章概况 (3)
1.1矿井概述 (3)
1.2供电概况 (3)
1.3工作面概况 (5)
1.4地面相对位置及邻近采区开采情况表 (6)
1.5水文地质 (8)
第2章供电设计 (9)
2.1工作面负荷统计 (9)
2.2移变的选择计算 (9)
2.3电缆及开的选择计算 (11)
2.4短路电流计算 (16)
2.5高低压开关的整定计算 (19)
第3章巷道布置及支护说明 (24)
3.1巷道布置 (24)
3.2支护工艺 (24)
第4章运输 (27)
4.1装载与运输 (27)
4．2绞车拉矿车计算 (27)
4.3管线及轨道敷设 (28)
结论 (30)
主要参考文献 (31)
致谢 (32)
第一章：概况
第一节矿井概述
马脊梁矿位于大同市南郊区峰子涧乡峰子涧村南，黄土沟村东，距大同市37.1km。马脊梁矿井田位于大同煤田边缘，燕子山井田之南，井田北部、东北部、西北部皆与燕子山井田接壤，东南部和四老沟井田相邻，南部与杏儿沟井田相接，西南部为井儿沟勘探区。井田北东～南西长6.36km，北西～南东宽2.78km，井田面积18.4918km2,工业储量25064万吨。
矿井基本情况
第二节供电概况
由于所学专业缘故，为了开阔视野更多的了解变电所的设计，提高对供电情况的认识，加深对机电业在工业个领域应用的感性认识。我特意对供电情况进行了较为详细的调研。
马脊梁矿电源分别来自万家嘴35KV变电站、马脊梁35KV变电站、新高山35KV变电站为全矿供电。
1、地面供电
万家嘴35KV变电站配出1814、1824（西部主扇）线路两条，1812、1822（西部中央变电所）线路两条，1815、1825、（14#406盘区变电所）线路两条，1827（西部压风机）一条。
马脊梁35KV变电站配出4314、4342（地面变电所）线路两条，4310、4343（四道沟主扇）线路两条；4315、4325（供水）线路两条，4312（热备用）线路一条，4332（东部压风机）线路一条，4313（教学楼）线路一条，4316（照明）线路一条，4322（照明）线路一条，4323（南梁低压配电点）线路一条。
新高山35KV变电站配出2811、2821（主井强力皮带）线路两条，2814（装车塔）线路一条，2813、2823（筛分车间）线路两条，2810、2828（洗煤厂）线路两条。
地面变电所配出D101、D201（入井）线路两条，D108、D205（副井绞车）线路两条，D105（液压车间）线路一条，D209（机电科）线路一条，D206（暖风房）线路一条，D109（体育馆）线路一条，外转配出D406（蔡家口煤矿）线路一条，D104、D307（海青沟煤矿）线路两条，D308（双剑煤矿）线路一条，D309（黄土沟煤矿）线路一条，D107（峰子涧煤矿）线路一条。
2、井下供电
2.1井下共有10个变电所分别为：东部中央所、外运变电所、东部7#层变电所、11#层变电所、11#层406变电所、14#层变电所、14#层406变电所、西部中央所、西部7#层变电所。
其中：井下中央变电所、11＃层、14＃层各变电所电源来自马脊矿地面变电所
7＃层各变电所、西二变电所电源来自万家嘴变电站
马脊梁变电站－地面变电所－井下中央变电所－采区变电所
地面变电所两根入井电缆YZV40－3×240mm2,长度900m，至井下中央变电所，标高1105.66m。
到11＃层盘区变电所电缆截面95mm2,长度1000m。水平标高1135m。
到11＃层406盘区变电所截面95mm2,长度1900m。水平标高1160.6m。
到14＃层303盘区变电所截面95mm2,长度1060m。水平标高1107.8m。
到11＃层406盘区变电所截面95mm2,长度1800m。水平标高1135.11m。
万家嘴变电站柜台1815、1825两根入井电缆到7＃层中央变电所电缆截面240,长度150,水平标高1235.9m
7＃层中央变电所到7＃层406盘区变电所电缆截面95mm2,长度1000m。水平标高1257m。
到7＃层盘区变电所电缆截面95mm2,长度1400m。水平标高1225m。
2.2井下6KV备用电缆截面95mm2。备用电源带电备用。
2.3井下高压供电漏电保护装置有M2BLDJ－3型专用继电保护装置，有漏电单元、监视单元、过载单元、短路单元保护。低压有检漏继
电器，有保护接地，过流保护。
2.4井下主水泵房有备用电源，双回路供电。
井下主水泵房供电是由井下外运变电所供出的双回路电源，高压隔爆开关型号为BGP6-6保护为BLDJ－3高压电子综合保护，安装在开关内部。井下掘进与回采面的供电分别来自各变电所内的不同开关，分别供电，互不干扰。井下主接地极都用母线连接，形成井下接地网系统，主接地极装置用规格为（0.9×0.9）m2耐腐蚀钢板制成，厚度为6mm，并用50mm2铜线连接，局部接地极用25 mm2镀锌铁线连接，局部接地极装置用厚度为5mm，（0.9×0.9）m2耐腐蚀钢板制成。
矿井供电情况表
第三节工作面概况
14# 层406盘区8505面位于马脊梁矿井田406盘区，5604、2604
巷北东为406盘区三条大巷，北西为8507工作面实煤区，南西为小蒜沟村庄煤柱，南东为8503工作面实煤区。本工作面上覆11#层8507、8505面采空区，地表为丘陵台地，地面大部分为耕地及荒地，地面无建筑物，11#与14#层层间距较近相对高差19米。
煤层及围岩特征，煤层厚度、倾角、顶底板岩石性质与结构。该巷在本盘区煤层赋存基本稳定，煤层厚度为4.5m～4.76m,平均为4.63m，煤层倾角为1°～3°，平均为2°，属近水平煤层，煤岩类型为半暗型，中条带状性脆易碎、油质光泽，煤为弱粘结煤。 11-2#层与14-2#层的煤层间距为22.3～28.2m、平均25m左右。
第四节地面相对位置及邻近采空区开采情况14#层406盘区8505面地形、地貌为沟谷相间的丘陵台地。地面大部分为荒地幼树，有少量耕地，地表无建筑物，11#与14#层层间距较近相对高差为19m左右。根据相邻巷道实际涌水状况来看，上覆11#层泉子沟煤矿破坏区和马矿采空区、不排除破坏区及采空区低洼地段有积水沿采动裂隙下渗的可能。14–2 # 层上部含水岩层发育，预计顶板裂隙处有淋渗水现象，根据相邻巷道2507、5507巷实际涌水情况、预计两巷最大涌水量为80m3/日,最小涌水量为50 m3/日。提醒队组在掘进过程中予以注意，并加强防范。
煤层特征情况表
第五节水文地质
8505工作面根据相邻巷道实际情况来看，预计该工作面含水为煤系间含水，顶板裂隙渗透水，地表支沟为季节性流水，上覆11#层有406盘区采空区，不排除采空区低洼地段有积水下渗的可能，预计最大涌水量为80 m2/日，正常涌水量为50 m3/日，所以在施工期间要高度注意，并做好防排水准备。
第二章供电设计
第一节工作面负荷统计
第二节移变的选择计算
移变的选型公式：S=K X∑Pe／COSφwn Se≥S 式中：S—成组设备的计算负荷，视在功率，KV A；
∑Pe—该组设备的总额定功率，KW；
COSφwn—该组设备的加权平均功率因数；
Se—移变的额定容量，KV A；
K X—需用系数，（按K X=0.4+0.6Pmax／∑Pe）；
1、煤机移变的选择：
K X=0.4+0.6×600／700=0.914
S=0.914×700/0.85=752（KV A）
因此选择KSGZY—800/1140移变，
800＞752满足要求。
2、刮板输送机移变的选择：
K X=0.4+0.6×800／800=1
S=1×800/0.85=941（KV A）
因此选择KSGZY—1000/1140移变。
1000＞941满足要求。
3、胶带输送机移变的选择：
K X=0.4+0.6×400／800=1
S=1×400/0.85=470（KV A）
因此选择KSGZY—500/1140移变。
500＞470满足要求。
4、二部胶带输送机移变的选择同上，选KSGZY—500/1140移变。
5、液泵、喷雾泵、转载机、破碎机移变的选择：
∑Pe=250×2+125+250+160=1035（KW）
K X=0.4+0.6×785／1035=0.855
S=0.855×1035/0.85=1041（KW）
因此选择KSGZY—1250/1140移变，1250＞1041满足要求。6、头、尾顺槽各选一台移变供绞车、水泵、照明信号等。
头2604：∑Pe=25×8＋11.4×5+37+17+5.5×5=338.5（KW）K X=0.4+0.6×62／338.5=0.5
S=0. 5×338.5/0.7=242（KV A）
额定电压为660V，因此选择KSGZY—315/660移变。
315＞242满足要求。
尾5604：∑Pe=25×8+11.4×3+37+17+40×4＋5.5×5=475.7（KW）K X=0.4+0.6×65／475.7=0.48
S=0.48×475.7/0.7=326（KV A）
额定电压为660V，因此选择KSGZY—500/660移变。
500＞326满足要求。
第三节 电缆及开关的选择计算
一）、6千伏电缆选择：
根据供电安全、方便等要求，给移变供电高压电缆选用监视型屏蔽橡套电缆，即UYJP(原UGSP)，共需四趟电缆：两趟进工作面；一趟供皮带及皮带巷低压；一趟供尾巷低压。其中机组高压电缆的选择及校验如下：
1、按经济电流密度选择电缆计算公式：
Ａ=I gmax /n ×J
)
cos 3Pe Kx max φ???=
∑Ue I g （）
（； 式中： I gmax —电缆的长时最大工作电流；
∑P e —电缆负荷功率(KW)； U e —额定电压； Kx —需用系数，取0.7； J —经济电流密度；（取2A/mm 2） n —同时工作电缆数
φ
COS －加权平均功率因数，取0.85
)
cos 3Pe Kx gmax φ???=
∑Ue I （）（=()
85.06310358007007.0??++? = 200.88（A ） Ａ=200/2×2=50（mm 2）
选用同样的两条电缆UYJP —3×50并接，长为2400×2米。 2、按允许负荷电流校验：
所选电缆的允许负荷电流为215A 170×2＞244满足要求。 3、按允许电压损失校验
△U ％=
()%tan 10002
?X R U PL
N
+ △U ％—电压损失百分数；
P —电缆的负载功率，取需用功率KW ； Ue —电网额定电压；KV
tg ?—负载功率因数角的正切值；取tg ?=1.02 R 0—电缆每千米电阻；Ω/KM X 0—电缆每千米电抗；Ω/KM L —电缆的实际长度； KM △U ％=
()%62.008.0437.02
6104
.225352?+????=4.11％
4.11％＜5%满足要求。 头巷高压电缆计算及校验：
1、按经济电流密度选择电缆计算公式：
K X =0.4+0.6Pmax ／∑Pe=0.4+0.6×400/()5.338400400++=0.611
)
cos 3Pe Kx gmax φ???=
∑Ue I （）（=()
7.0635.338400400611.0??++? = 95.62（A ）
Ａ=95.62/2=47.81（mm 2） 选用UYJP —3×50，长为1450米。 2、按允许负荷电流校验：
所选电缆的允许负荷电流为173A 173＞95.62满足要求。 3、按允许电压损失校验 △U ％=
()%02.108.0437.06
1045
.15.11382
?+???=2.38％ 2.38％＜5%满足要求。
根据同样的计算方法另一趟选择UYJP —3×35—1450M ，按允许负荷电流校验是148＞32，按允许电压损失校验分别是1.4%＜5%，满足要求。 二）、低压电缆的选择及校验：
按长时负荷电流计算选择电缆，且Iy ＞Ig 计算公式为：
φ
cos 3Pe Ks
I X gmax ???=∑e U K 该计算公式来源于《煤矿电工手册下》第370页
式中： I gmax —最大长时负荷电流； Ks —同时系数；
Kx —需用系数；
∑P e —电动机额定功率之和，KW ； U e —额定电压，V ；
φCOS —加权平均功率因数
根据公式计算得出下表。
14
三）、开关的选型计算
第四节短路电流计算
根据供电系统及负荷分布情况，分别计算出各路最远点的短路电流。
1、采煤机移变系统短路电流计算
1）、移变阻抗：阻抗电压u%＝5.5%,负载损耗N P ?=5100W R T =
2
2
2N
N
N S U P ? =2
2
800
2.15100?=0.011475(Ω) Z T = U ％N N S U 2
2 =0.055×8
.02.12
=0.099(Ω)
X T = 22T T R Z -=2
2011475.0099.0-=0.0983(Ω)
2)、低压电缆阻抗：
L 1=0.27KM R 0=0.346Ω/KM X 0=0.078Ω/KM Rw 1=0.27×0.346×2=0.1868(Ω) Xw 1=0.27×0.078×2=0.042(Ω) 3)、短路电流计算：
最远点短路的回路的总阻抗：
∑R= Rw 1+R T +0.01=0.1868+0.011475+0.01=0.040155(Ω) ∑X= Xw 1+X T =0.0983+0.042=0.1403(Ω) Z=
2
2
∑∑+X
R =2
21403
.0040155.0+=0.145933(Ω) 最远点两相短路电流：
)
2(d
I =Z Uar 22
=145933
.021200?=4111(A) 2、 刮板机移变系统短路电流计算 L1=270M 换算长度＝143M L2=80M 换算长度＝42M L=143＋21＝185 M
Id=4054A
3、泵站移变系统短路电流计算
L1=40M 换算长度＝21M
L2=20M
L=20＋21M＝41M
Id=5980
转载机、破碎机移变系统短路电流计算
L1=40M 换算长度＝29M
L2=70M
L=29＋70＝99M
Id=5211
4、皮带移变系统短路电流计算
L1=40M 换算长度＝29M
L2=30M
L=29＋30＝59M
Id=4116A
中间传动移变系统短路电流同头部皮带5、2604巷660V移变系统短路电流计算
向巷里L1=1000M
Id=712A
向巷口L1=1350M 换算长度＝984M
Id=726A
6、5604巷660V移变系统短路电流计算
向巷里L1=920M 换算长度＝672M
Id=1056A
向巷口L1=1350M 换算长度＝986M
Id=746A
第五节高低压开关的整定计算
1、煤机移变系统各开关的整定计算
①、移变低馈的整定计算：
截割电机电流Ie1=30000/（1.732×1140×0.85）=178（A）牵引电机电流Ie2=40000/（1.732×380×0.85）=72（A）
泵站电机电流Ie3=20000/（1.732×1140×0.85）=12（A）Iz≥6Imax+∑Ie
Iz≥8×178+178+72×2+12=1758（A）
取Iz=1890A
校验：K=Id/Iz=4111/1890=2＞1.2满足要求。
②、煤机开关的整定：
∑Ie＝178+72+12=262
取Izc＝270 Izs＝1600
校验：K=Id/Iz=4111/1600=2.6＞1.2满足要求。
2、刮板机移变系统各开关的整定计算
①、移变低馈的整定计算：
刮板机电机额定电流Ie1=400000/（1.732×1140×0.85）=238
（A）
Iz≥8×238+238=2142（A）
取Iz=2520A
校验：K=Id/Iz=4054/2520=1.6＞1.2满足要求。
②、刮板机组合开关的整定：
∑Ie =238A
取Izc＝250 取Izs＝250×8=2000
校验：K=Id/8Iz=4054/8×250=2＞1.2满足要求。
3、泵站、转载机、破碎机移变系统各开关的整定计算
①、移变低馈的整定计算：
喷雾泵额定电流Ie1=125000/（1.732×1140×0.8）=80（A）
液泵、转载机额定电流Ie3=250000/（1.732×1140×0.85）=148（A）破碎机额定电流Ie1=160000/（1.732×1140×0.8）=100（A）
Iz≥8×148+148+100+80=1526（A）
取Iz=1890A
校验：K=Id/Iz=5211/1890=2.6＞1.5满足要求。
②、液泵及喷雾泵开关的整定：
液泵Izc=160A Izs=160×8=1280
喷雾泵Izc=100A Izs=100×8=800
校验：K=Id/8Iz=5211/（8×160）=4＞1.2满足要求。
③、转载机、破碎机开关的整定：
转载机Izc=160A Izs=160×8=1280
连采工作面远距离供电方案 目前的连采工艺是连续采煤机配梭车、给料破碎机、带式输送机出煤，锚杆机进行支护，列车有两台负荷中心车和一台电缆车，每掘进一个横川，需前移列车，工艺繁琐，效率低下。为优化工艺，提高掘进效率，特制定远距离供电方案如下： 一、方案一 以现工作面设备为基础计算最大供电距离，如图 图1 一）以保护装置的可靠动作系数计算最大供电距离
变压器二次电压1200V ，系统短路容量按110MVA 计算；则系统电抗为 = =dy 2x S ze E X 2 (1.2)0.0131110MVA kV =Ω； 变压器二次电压3450V ，系统短路容量按110MVA 计算；则系统电抗为 = =dy 2x S ze E X 2 (3.45)0.108110MVA kV =Ω； 1、1#负荷中心所带负荷，以梭车电机的短路电流为最小两相短路电流。 从东五东翼胶带机变电所6#高开至1#负荷中心（TS1281）处有MYPTJ3x95+3x25+3x2.5型电缆L1=2000米，计算从1#负荷中心（TS1281）至梭车处的最长距离L2。 两相短路电流值校验公式： 5.1) 2(≥Z d I I (1) 式中)2(d I --被保护电缆干线或支线距变压器最远端的两相短路电流值，A ； Z I --过电流保护装置的电流整定值，A ； 1.5--保护装置的可靠动作系数。 低压侧梭车处长延时过载整定为： I e =P e /(1.732*U e *cos θ*n)=100A 短路瞬时整定： I Z =7I e =700A 根据公式1计算)2(d I ，应≥1050A
由公式：I d (2)= ∑∑+2 2 ) ()(2X R Ue (2) ΣR=R 1/K b 2+R b +R 2 ΣX=X x +X 1/K b 2+X b +X 2 其中：U e =1200V,K b =5 查表得：X x =0.0131欧姆 查TS1281移变技术参数得：R b =0.00329欧姆 ，X b =0.055欧姆。 6KV 高压电缆的电阻、电抗值，查表得： 3*95mm 2 6KV 高压铜芯电缆：R 1’=0.217欧姆/千米 X 1’=0.069欧姆/千米 3*35 mm 2 低压铜芯电缆的电阻、电抗值，查表得： R 2’=0.683欧姆/千米 X 2’=0.084欧姆/千米 保护装置的可靠动作系统 根据公式2反向计算从1#负荷中心（TS1281）至梭车处的最长距离L2=800米。 二）低压电网的允许电压损失校验 1、允许压降计算 采掘工作面设备正常运行电压损失不超过额定电压的10%，允许 电压损失计算公式； e e y U E U 9.02-=?
摘要：文章针对不同顶板条件对矿山压力显现规律及过程进行了分析。 关键词：直接顶；老顶；周期来压；采煤工艺 中图分类号：TD82 文献标识码：A文章编号：1007—6921(2010)16—0069—02 长壁采煤工艺包括采煤、装煤、运煤、支护和采空区处理5大工序，为确保5大工序的合理完成，就应对长壁工作面矿压显现的主要因素加强了解和掌握。在长壁工作面采出煤炭后，由于应力重新分布，必然会引起各种矿山压力显现，而矿山压力显现的程度又与组成工作面围岩的性质、工作面对上述情况采取恰当的技术与有效地安全措施，借助力学、实验、经验和理论方法，掌握不同时期、不同条件下的矿山压力显现规律，就能对矿山压力的显现实现适时有效地控制，进而对遏制长壁工作面顶板事故的发生具有十分重要的意义。 1 工作面围岩类别 采煤工作面围岩主要是顶板和底板，围岩对工作面的回采起决定性作用，而顶板岩性对工作面的周期来压起着决定性作用。顶板由下到上可分为伪顶、直接顶、老顶及松散层。伪顶一般为泥岩，随采随冒，伪顶并不是每个煤层顶板都有的，有的煤层顶板没有伪顶，对顶板压力影响不大。松散层位于老顶上部，松散层之间可视为没有黏结力，其产生的重力均匀向下，对综采工作面周期来压大小有一定影响，对周期来压的周期性影响不大。直接顶和老顶是综采工作面周期来压的主要原因。 2 综采工作面初次来压压力显现过程分析 工作面开始回采时，顶板第一次来压称为初次来压。一般初次来压都产生飓风，对工作面人员的人身安全产生巨大威胁，控制顶板初次来压对煤矿的安全生产具有十分重大的意义。控制顶板的初次来压就要了解顶板初次来压产生的机理，下面就顶板初次来压的机理进行简要分析。 如图1所示：在综采工作面开始回采前，切眼由锚杆锚索加强支护，直接顶和老顶发生的变形可忽略不计，随着工作面的推进，支架后方悬顶面积越来越大，直接顶和老顶此时类似是一个梁支撑在前后煤壁上，正因为前后的支撑，直接顶和老顶很难在短跨度内垮落，工作面继续推进，当直接顶变形达到极限开始断裂，垮落，此时老顶尚未达到断裂极限，工作面继续推进，老顶达到断裂极限时，因为此时悬顶面积过大，同时垮落，造成初次来压，产生飓风，易造成事故。 根据老顶初次来压的分析，采取一定措施使老顶尽快垮落，是减小老顶初次来压带来危害的有效方法。神东公司现采取老顶预裂爆破方式将老顶的整体性破坏，减小老顶悬顶距离，使初次来压提早显现，减小来压产生的危害，实践证明，此方法在工作面回采中起到了非常重要的作用。 3 综采工作面周期来压压力显现过程分析 老顶初次来压过后，随着工作面的推进，顶板来压显现有一定周期性，称为老顶周期来压。周期来压是在老顶初次来压之后，支架上老顶后方悬空，只有一端支撑在煤壁上，老顶相当于悬臂梁，不考虑其他因素的话，老顶跨距达到老顶初次来压跨距时就会垮落，由于采动影响，老顶已经出现裂隙，整体性遭到破坏，因此，在很短的跨度内就会垮落，造成来压，因为跨度小，产生的危害较初次来压小了很多，但周期来压对工作面的回采依然会产生很大影响，下面就顶板周期来压进行简要分析。 如图2所示：设某一工作面老顶厚度为h3,直接顶厚度为h2,采高h1。 工作面周期来压是因为老顶周期性断裂引起的，因而老顶的岩性对周期来压起着重大作用，同时，也与直接顶性质有很大关系。 设直接顶的岩石碎涨系数为kp，残余碎涨系数为kp，，当kp×h2≥h1＋h2时，顶板来压相对缓和，甚至显示不出来，若kp'×h2≥h1＋h2时，顶板老顶基本被跨落的直接顶支撑住，
( 安全技术 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 综采工作面初次放顶安全措施 (2020年) Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that people make mistakes
综采工作面初次放顶安全措施(2020年) 1016综采工作面支架、采煤机、运输机等安装已经结束，通风、供水、供电、排水及运输系统已形成，工作面将投入生产，为了确保该工作面初次放顶期间的安全生产，特编制工作面初次放顶安全技术措施。 1.初采前，工作面倾角为89?40＇，为了防止工作面支架、输送机向下窜动，应加快刮板输送机机头处的推进，在工作面初次来压前必须将工作面调直，保持支架、输送机、煤壁三直。初采期间工作面采高保持在1.8- 2.0米。 2.1016工作面为十层南盘区第一个工作面，由于我矿没有在破碎顶板下采煤的经验，因此，我队在初采期间必须做好初次放顶的安全准备工作，并记录好工作面直接顶的跨落情况。1016切眼煤壁至九层保护煤柱的水平距离为19-24米，在初采期间，由于采空区
悬顶面积逐渐增大，使工作面承受的压力也随之增大，因此，在初采期间应做好顶板管理工作。 3.由于该工作面的上方采空区距该工作面的间距在0-1.29米之间，直接顶为九层采空区冒落的岩石形成的再生复合顶板，顶板强度较小，整体性较差。遇顶板破碎或压力明显增大时，应缩小两巷的棚间距，增加单体支柱的数量，并在棚梁上方背好木板，防止碎石冒落砸伤人员。 4.加强泵站系统与支架的维修，严禁带病使用。必须保证泵站压力在30MPa以上，杜绝管路的窜、漏液现象。 5.工作面所有支架要调好平衡，使支架前梁与顶板平行支设，保证支架接顶面积始终保持最大，且接顶严密。 6.队领导跟班现场指挥，发现问题及时处理，本班班长及验收员对工作面顶板、煤壁活动情况必须向下班交接班时说明，不得无故将安全隐患移交给下一班，并在队内做好记录。 7.割煤过程中机组牵引速度不得大于3m/min，如发现煤壁片帮严重，顶板活动剧烈应停止割煤，立即躲入支架内，严禁站在支架
附件2: ***矿综采工作面供电设计 （一）综采工作面主要条件 该工作面属于3#煤层一盘区，平均煤层厚度5m，工作面长度225m,走向长度为2000m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度5.5m，工作面采用三进两回布置方式。 矿井井下高压采用10KV供电，由西翼盘区变电所负责向该综采工作面供电，西翼盘区变电所双回10KV电源来自地面***110KV站815、816号盘，变电所高压设备采用BGp9L-10型高压隔爆开关，保护选用上海山源ZBT——11综合保护，盘区变电所距综采工作面皮带机头200m。 （二）设备选用 1、工作面设备 采煤机选用德国艾柯夫公司生产的SL500型采煤机，其额定功率1815KW，其中两台截割主电动机功率为750KW,额定电压为3300V；两台牵引电机功率为90KW,额定电压为460V;调高泵电机电压1000V，功率35KW，破碎机功率100KW，额定电压为3300V。两台主电动机同时起动。 工作面刮板输送机采用山西煤机厂制造的SGZ1000-Z×700型输送机，机头及机尾都采用额定功率为350/700KW的双速电机，额定电压为3300V。 2、顺槽设备
1）破碎机：采用山西煤机厂制造PCM-315型破碎机，其额定功率315KW,额定电压1140V。 2）转载机：采用山西煤机厂制造SZZ1200/315型转载机。其额定功率315KW,额定电压1140V。 3）顺槽带式输送机：采用**集团机电总厂生产的SSJ-140/250/3*400型输送机（1部），驱动电机额定功率3×400 KW,循环油泵电机额定功率3×18.5KW,冷却风扇电机额定功率3×5.5KV,抱闸油泵电机额定功率2×4KW,额定电压均为1140V，自动涨紧油泵电机额定功率12KW，卷带电机额定功率15KW,电压1140V。皮带机采用CST启动方式。 4）乳化液泵站：三泵二箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW400/31.5型液泵，其额定功率250KW,额定电压1140V。 5）喷雾泵：采用无锡威顺生产的BPW516/13.2型（2台），其额定功率132KW,额定电压1140V。 3、其它设备 移动列车处安装JH2-18.5慢速绞车两部，用于移动列车牵引。绞车电机功率18.5KW,额定电压等级1140V；顺槽皮带机机头安装电磁除铁器一台，型号RCDC-25S，电机功率30KW,额定电压1140V；皮带顺槽巷采用2台15KW 排污泵临时排水，额定电压1140V；其余巷道排水设备及水仓处固定离心泵就近接取电源或另设移动变电站供电。 （三）工作面移动变电站及配电点位置的确定
. . . . 辽源职业技术学院 煤矿机电设备选型设计题目：综采工作面供电系统设计 .. .. ..
毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了意。 作者签名：日期： 指导教师签名：日期： 使用授权说明 本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部容。 作者签名：日期：
学位论文原创性声明 本人重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名：日期：年月日 导师签名：日期：年月日
综采工作面动态达标精细化管理工作标准 综采工作面安全质量标准化标准,做到标准精细、执行严格： 一、采煤机 1、检查采煤机操作手把位置，动作灵活性。各部螺栓、截齿要齐全，牢固可靠。各处油位是否合格，油脂颜色有无变化，各润滑部位是否正常。冷却水系统和喷雾灭尘系统是否畅通，水压是否合乎规定压力。检查电气系统有无故障，电缆及电缆夹有无损伤，闭锁输送机的按钮是否可靠，操作手把、按钮、旋钮操作灵活、可靠、无缺损。各接合面密封严密，无漏油。 2、检查低压表是否正常，当压力小于规定值时应停机调整。如超过规定值时，必须更换过滤器。开机进行空运转，检查有无异常声响。 3、每班清理采煤机机身上盖板卫生、螺丝紧固，每班检查前后齿轨轮及滑靴有无异常、滚筒离合器性能可靠。机组对口、地脚等主要螺纹紧固件无失效。 4、电控箱端头站机载瓦斯断电装置性能可靠，电控系统保护齐全，各项运行参数显示正常。 5、启动电动机，同时供给冷却水及喷雾。调整滚筒高度，选择适当的牵引速度开始割煤开机后随时注意采煤机运行情况，控制采高，观察机器的运转情况、温度及声音。 6、割煤完成后，空转采煤机5分钟，停止采煤机，关闭电源，停供冷却水及喷雾。 二、液压支架 1、每班必须检查各支架、管路、U型销、立柱、推移千斤、提架千斤、前梁千斤，护帮千斤、侧护千斤、调架千斤，操作阀有无串漏，损坏短缺，如有及时更换补齐。 2、检查矿压表，线，架前电缆，照明灯管线，架前喷雾及各部连接销有无短缺损坏。 3、初撑力达不到及时初撑，初撑后还达不到必须查清原因并汇报检修班处理。
4、操作支架时必须检查相邻三架无人员，顶板完好，无咬挤现象，推溜时不得确死弯，分两次推进，距机组10～15米，确认后方可操作。 5、检修时必须停液泵或者关掉架前截止阀。 三、泵站工 1、每班必须检查串车各开关、按钮、保护、照明综保喊话主机是否完好，灵敏可靠，主付接地极完好。 2、检查瓦斯浓度、顶板、电缆、液管、吊挂整齐无挤压。 3、检查移变前后绞车开关按钮完好灵敏可靠，钢丝绳、绳套完好无咬绳，开关上架。 4、检查每台液泵、加压泵、油位、压力、乳化液浓度，电机风叶、温度、管理有无漏液损坏、U型销是否短缺，确认后方可开工。 5、开泵后先看压力是否达标，各传动部位声音是否正常，如压力不够，声音不正常及时停泵检查出来并汇报。 6、检查处理时必须开关打到零位并挂牌，清点工具箱工具，备品是否齐全，移变开关，串车卫生是否干净，如有及时清理汇报。 四、刮板输送机、转载机 1、每班检查前先切断电源，闭锁后进行下列检查：检查传动装置，机头部及各部螺栓、垫圈、压板、油堵护罩是否齐全完整、紧固，检查刮板、E型螺栓、锯齿环及连接装置零件刮板无短缺、无严重变形，否则及时更换。 2、每班检查电机、减速机对轮、梅花垫是否完整，松紧适度，舌板及拔链器是否完好等。机头架、机尾架、过渡槽、中部槽无严重变形，所有焊接部位无开焊，紧链装置性能可靠，链轮轴组件性能良好，无漏油、跳牙现象。 3、每班检查各部螺栓要齐全，牢固可靠。各处油位是否合格，油脂颜色有无变化，各润滑部位是否正常。冷却水系统和喷雾灭尘系统是否畅通，水压是否合乎规定压力。检查电气系统有无故障，电缆及电缆夹有无损伤，闭锁输送机的按钮是否可靠，操作手把、按钮、旋钮操作灵活、可靠、无缺损。各接合面密封严密，无漏油。 4、破碎机每班检查破碎机锤头耐磨层磨损量有无大于50%或脱
Safety is the goal, prevention is the means, and achieving or realizing the goal of safety is the basic connotation of safety prevention. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 综采工作面初次放顶安全措施 (2021)
综采工作面初次放顶安全措施(2021)导语：做好准备和保护，以应付攻击或者避免受害，从而使被保护对象处于没有危险、不受侵害、不出现事故的安全状态。显而易见，安全是目的，防范是手段，通过防范的手段达到或实现安全的目的，就是安全防范的基本内涵。 1016综采工作面支架、采煤机、运输机等安装已经结束，通风、供水、供电、排水及运输系统已形成，工作面将投入生产，为了确保该工作面初次放顶期间的安全生产，特编制工作面初次放顶安全技术措施。 1.初采前，工作面倾角为89?40＇，为了防止工作面支架、输送机向下窜动，应加快刮板输送机机头处的推进，在工作面初次来压前必须将工作面调直，保持支架、输送机、煤壁三直。初采期间工作面采高保持在1.8- 2.0米。 2.1016工作面为十层南盘区第一个工作面，由于我矿没有在破碎顶板下采煤的经验，因此，我队在初采期间必须做好初次放顶的安全准备工作，并记录好工作面直接顶的跨落情况。1016切眼煤壁至九层保护煤柱的水平距离为19-24米，在初采期间，由于采空区悬顶面积逐渐增大，使工作面承受的压力也随之增大，因此，在初采期间应做好顶板管理工作。
842综采工作面供电设计说明书 一、工作面概述 842综采工作面是西四采区8层煤的一个综采工作面，总安装长度635米，其中切眼长145米，机巷长400米，溜斜长90米。工作面支护选用ZY3800/13/28型综采支架，采煤机选用MWG-300/700WD型，工作面车选用SGZ-764/2×315型。机巷安装SDJ-150P型皮带机一台、溜斜安装SGB-80T 型刮板机一台、转载机使用SZZ-764/160 型以及WRB-400/31.5型乳化泵站、通讯控制采用KTC-2 型。移变、乳化泵站、工作面设备控制开关设备集中安设在联巷设备硐室，这样可便于检修和管理，供电电源来自西四上部变电所。 二、移变容量计算 1、设备负荷统计 根据设备选型，负荷统计结果如下： 本系统供电设备额定功率之和为： ∑P=700＋160＋250＋110＋2×315＋2×75＋2×55＋2×55=2220KW 2、移变容量计算与选择 采区供电一般采用需用系数法，因自移支架且设备按一定顺序起动，故需
用系数为： 589.02220 700 6.04.06.04.0max =?+=∑? +=e X P P K 查表综采面加权平均功率因数cos Ψdj 取0.7。 因此移变容量计算为： KVA P K S dj e X B 97.18677 .02220589.0cos =?=ψ∑?= 2、移变选择： 根据以上计算，选用两台移变负责该面供电，1140V 系统采用一台KSGZY-800/6型矿用移动变电站分别对转载机、破碎机、机巷刮板机、机巷皮带、溜斜刮板机进行供电。3300V 系统采用一台KSGZY-1600/6型矿用移动变电站对工作面输送机、乳化泵、采煤机进行供电。 容量验算如下： 1#移变KSGZY-800/6型(6/1.14KV)： 设备总功率：∑Pe=640KW 查表K X 取0.5，cosP dj 取0.7 故移变容量计算为：KVA P K S dj e X B 14.4577 .0640 5.0cos =?=ψ∑?= 因S B 457.14KV A ＜Se=800KV A ，该移变选择符合要求。 2#移变KSGZY-1600/6型(6/3.3KV): 需用系数：666.01580 700 6.04.06.04.0max =?+=∑? +=e X P P K 设备总功率：∑P =700＋250＋2×315=1580KW 故移变容量为 KVA P K S dj e X B 86.15027 .01580 666.0cos =?=ψ∑?=
山西吕梁离石金晖荣泰煤业有限公司10102综采工作面供电设计说明书 设计：孟庆保 2011-6-21
10102综采工作面供电设计 （一）综采工作面主要条件 该工作面属于10#煤层一采区，平均煤层厚度3.3m，工作面长度180m,走向长度为1170m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度3.5m。 矿井井下高压采用10KV供电，由采区变电所负责向该综采工作面供电。变电所高压设备采用PBG23-630/10Y型高压隔爆开关，保护选用常州市武进矿用设备厂GZB-ARM-911系列智能型高压数字式综合继电保护装置，采区变电所距综采工作面皮带机头200m。 （二）设备选用 1、工作面设备 采煤机选用山西太重煤机煤矿装备成套有限公司生产的MG300/730-WD型采煤机，其额定功率730KW，其中两台截割主电动机
功率为300KW,额定电压为1140V；两台牵引电机功率为55KW,额定电压为380V;调高泵电机电压1140V，功率20KW。 工作面刮板输送机中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SGZ764/630型输送机，机头及机尾都采用额定功率为160/315KW的双速电机，额定电压为1140V。 2、顺槽设备 1）破碎机：采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的PCM-110型破碎机，其额定功率110KW,额定电压1140V。 2）转载机：采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SZZ764/160型转载机。其额定功率160KW,额定电压1140V。 3）顺槽带式输送机：采用兖州市华泰机械公司制造的DSJ100/63/2*110型输送机（1部），驱动电机额定功率2×110 KW, 4）乳化液泵站：两泵一箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW200/31.5型液泵，其额定功率125KW,额定电压1140V。 5）喷雾泵：采用无锡威顺生产的BPW315/6.3型（2台），其额定功率45KW,额定电压1140V。 3、其它设备 （三）工作面移动变电站及配电点位置的确定 工作面电源电压为10kV,来自井下中央变电所。根据用电设备的容量与布置，采用1140V电压等级供电，照明及保护控制电压采用127V。在临时变电所处设置移动变电站，为顺槽皮带机供电；在顺槽
第4章综采工作面供电设计计算 编写本章的目的在于正确地拟定综采工作面供电系统；正确地选择井下供电单元的变压器容量、控制开关、动力电缆；正确地计算、整定、调试继电保护装置。使供电系统安全，供配电设备容量合理，高低压开关保护装置动作灵敏可靠，既不误动又不拒动。掌握或了解低压供电系统的计算方法，对煤矿井下电气设备检修大有帮助。 4.1 供电设计计算概述 1. 设计依据 （1）综采工作面巷道布置、巷道尺寸及支护方式； （2）综采工作面地质、排水、通风、沼气情况； （3）综采工作面机电设备布置、作业过程、运输情况； （4）综采工作面机电设备容量、技术参数及性能； （5）作业制度。 （6）技术和经济指标 2. 设计要求 （1）应符合《煤矿安全规程》、《井下供电设计技术规定》和《煤炭工业设计规范》中的要求； （2）尽量选用定型的国产新产品 （3）应保证安全、可靠、经济、合理、技术先进。 3. 设计步骤 （1）根据地质条件、巷道布置、通风、机电设备容量、设备的分布情况确定移动变电站及工作面配电点的位置； （2）综采工作面用电设备负荷统计，确定移动变电站容量、型号、台数； （3）根据综采工作面设备的布置情况，拟定供电系统图； （4）选择高压配电装置和高压电缆； （5）选择低压电缆； （6）选择低压开关； （7）继电保护装置的整定计算； （8）绘制综采工作面供电系统图。 4.2 综采工作面供电系统负荷计算 1. 供电电压 综采工作面的供电电压可根据日生产能力、单机或双机最大容量、总装机容量来确定电压等级。参考范围见表4-1。 表4-1 综采工作面电压等级使用范围 应符合下列要求：高压，不超过10kV；低压，不超过1140V；照明、信号、电话和手持式电气设备的供电额定电压，不超过127V；远距离控制线路的额定电压，不超过36V；采区
矿压分析总结 一、工作面位置 1-101综采工作面位于一采区皮带巷右翼，1-1011巷沿矿井边界布置，1-1012巷沿一采区轨道巷下山方向布置，切割巷靠边界与许北煤矿相邻。该工作面地面东南有许村村庄，地面有一座废弃洗煤厂，有零星的房屋建筑，其余为山脊沟谷及农用耕地。地面标高+580m—+630m，工作面煤层底板标高为+470m—+534m，盖山厚度为 163.0~245m。 二、工作面情况 该工作面正巷长为1372m，副巷长为780m，切巷220m，回采煤层为1#煤层，1#煤层位于山西组中上部，煤层发育稳定，厚度一般为1.5-1.7m，平均1.6m。顶板为伪顶、直接顶、老顶；伪顶为泥岩（0.5m）；直接顶为细砂岩（4m),老顶为砂纸泥岩（5m).底板为泥岩、砂质泥岩、粉砂岩、细砂岩多。1#煤层与2#煤层层间距为10m—14m，不稳定。根据掘进过程中揭露情况，工作面大约共计16个断层，其中1-3m断层14个，倾角25°-65°；4m断层1个，倾角55°；15m 断层一个，倾角70°。 三、液压支架参数 根据工作面顶底板岩性、底板比压、煤层厚度及有关生产资料，工作面支护选用ZY3300/11/26A掩护式液压支架，其特征见下表：支架型号ZY3300/11/26A型
支撑高度1100-2600mm 支架宽度 1430-1600 支架初撑力1308KN 支架工作阻力1650KN 支护强度0.50-0.61(f=0.2)Mpa 所需泵站压力31.5Mpa 支架中心距1500mm 顶梁长度3050mm 端面距340mm 移架步距600mm 四、分析处理 截止7月15日8点班1-101工作面共推进323m（正巷推进至 37#点前17m,副巷推进至16#点前91.5m）。 初次来压规律 综采工作面推进了6m时，工作面45#—73#架顶板开始垮落，落 顶厚度在2m左右。顶板压力较大，顶板帽落的矸石较多。六号、七 号、八号、九号、十号矿压监测分站压力增大。其中70#支架压力最 大（达到38Map），其它支架压力以此处为中心向四周递减。 综采工作面推进了12.6m时，顶板全部垮落。最大压力在39兆 帕。 工作面初采期间矿压观测统计表 从切眼起推进距(m) 压力显现描述工作阻力（Mpa）来压性质分析 11月10日开始回采，工作面有三个断层6m（11月19月）45—73#架后面开始垮落30-38 直接顶垮落 12.6m（11月26月）老山老顶全部垮落25-33 断层带影响 15m（11月27月）支架工作阻力开始升高30-38 老顶初次来压 11月29日8点班支架压力回落20-30 老顶初次来压完成 1、工作面初采期间，来压时支架工作阻力明显增加，来压强度 大，工作面现场来压显现明显；随工作面向前推进，来压强度减小，
贵州五轮山煤业有限公司1803综采工作面供电设计 编制人： 编制单位：综采办公室 编制时间：
审批人员签字 调度室：年月日技术部：年月日安监部：年月日机电部：年月日综采办：年月日副总工程师：年月日批准人：年月日
一、概述 1803工作面为走向长壁俯斜开采，运输顺槽平均坡度13°，最大坡度20°。采用固定、加移动电站方式布置，先期布置到1803运顺切眼以外100米处，以后设备列车通过JSDB-10型回柱绞车进行整体移动式下放，采用40T链条配合卡轨器分别固定到轨道上，三台移动变压器、2台乳化泵、2台喷雾泵及泵箱固定在8煤集中运输巷（1803运顺开口位置）。后期回采过程中，采用JSDB-10回柱绞车分次下放设备列车，直到工作面停采线以外。 二、供电系统 1）供电系统回路如下： 1、井下中央变电所—+1330m水平轨道大巷—8煤辅运巷—8煤集中运输巷—（10KV）移动变电站(1140V)—1803运输顺槽—组合开关—工作面设备。 2、工作面运顺胶带输送机供电由井下机车充电硐室单独敷设一条电缆。其供电回路为：井下机车充电硐室—+1330m水平轨道大巷—8煤辅运巷—8煤集中运输巷—1803运输顺槽胶带输送机 2）1803工作面综采设备装机总容量为2281KW，分为3台移动变电站供电。其中： 1#移动变电站设备总功率：1226KW。 2#移动变电站设备总功率：835KW。 3#移动变电站设备总功率：220KW 三、负荷统计及分配 （1）设备负荷统计表
（2）负荷分配情况 根据变压器容量，台数及设备的功率，大致分组如下： 1.KBSGZY—1600移动变电站 ●MG300/701－WD 采煤机 P e=2×300+2×45+11=701kw ●GRB315/ 1#乳化泵 P e=200kw ●KPB315/16 1#喷雾泵 P e=125kw ●SZZ764/200 转载机 P e=200KW ΣP=1226KW 2.KBSGZY—1000移动变电站 ●SGZ764/400 刮板输送机 P e=2×200=400KW ●PLM1000 破碎机 P e=110 kw ●GRB315/ 2#乳化泵 P e=200 kw ●KPB315/16 2#喷雾泵 P e=125kw ΣP=835KW 3.BSGZY—500移动变电站 ●DSJ80/40/2X55 皮带运输机 P e=55kw ●JSDB-8 涨紧绞车 P e= ●JSDB-8 涨紧绞车 P e= ΣP=235KW （3）变压器容量的验算 根据公式 S bj =K X ×ΣP/ COSφpj 式中， S bj ——所计算负荷总视在功率， KVA K X ——需用系数， K X =+∑Pe P S ——变压器所带负荷中最大电动机的功率，KW ∑Pe——变压器所带设备电动机的总功率， KW COSφ——变压器所带设备电力负荷的加权平均功率因数，取COSφpj=
矿井设计 综采工作面远距离供电供液系统设计与应用 李占平 （天地科技股份有限公司开采设计事业部，北京100013） ［摘要］结合清塬煤矿首采工作面两巷断面特点，设计采用远距离供电供液方案，通过技术 论证、计算和实践，证明了其可行性。该项目对复杂地质条件下实现工作面的远距离供电供液具有很好的参考价值。 ［关键词］ 综采工作面；远距离供电；远距离供液；压降 ［中图分类号］TD611 ［文献标识码］B ［文章编号］1006-6225（2012）03-0028-02Design and Application of Long-distance Power Supply and Feed Liquid System in Full-mechanized Mining Face ［收稿日期］2012－02－03 ［作者简介］李占平（1978－），男，河南焦作人，工程师，主要从事煤矿供电系统的设计与研究工作。 陕西省旬邑县清塬煤矿属技改矿井，设计在4－2 号煤层中布置一个长壁工作面，采用综合机械 化采煤。首采42101工作面走向长850m ，倾斜长120m ，采高1.5 2.4m ，煤厚变化较大，两巷沿煤层掘进，底板起伏较大（最大倾角21?，落差50m ），且顶板压力大，来压速度快，造成两巷断面严重变形，大大减小了两巷断面。如果采用近距离供电供液方式，会出现以下问题： （1）拉移变电站的过程中，危险性增加由于两巷底板起伏大，极可能发生变电站断绳跑车或翻车事故，危及设备和人员安全。 （2）工人工作量增大由于变电站列车经常移动，必须随移动变电站列车挪移电缆及供水、供液管路，增大了工人的工作量。 （3）对复杂巷道条件的适应能力较差 由于 巷道变形严重，有时需要扩帮、卧底 ［1－2］ 。为了解决这一难题，打破传统的工作面移动变 电站布置方式，由集中布置改变为分离远距离布置。即将移动变电站、乳化液泵及泵箱一次性地移出工作面，布置在运顺外端联络巷内；控制工作面采煤机、刮板输送机、转载机和破碎机的组合开关，工作面通信、控制主机、工作面照明开关等布置在转载机落地段上，随转载机一同推移。1远距离供电供液技术需要解决的问题1.1 工作面配套设备 工作面配套选用ZY4000/13/29型液压支架、MG250/556－WD1型采煤机、SGZ730/2?132型刮板输送机、SZZ730/132型转载机、PLM1000破碎 机、BRW315/31.5型乳化液泵站、BPW315/12.5型喷雾泵站和DSJ100/2?90型两巷胶带输送机等设备。 1.2远距离供电供液技术难题 煤矿综采工作面供电系统必须保证电压稳定，各项保护齐全，电流整定正确合理，确保安全生产。正常运行时供电网络的实际电压损失必须小于网络所允许的电压损失。乳化液泵和喷雾泵的流量和压力损失应符合要求，满足支架和采煤机等设备的正常使用。因此，工作面远距离供电、供液必须解决以下问题： （1）远距离供电线路长、线路压降大、线损大，因此必须优化工作面供电方案，选用合适的变压器、电缆等，确保整个供电系统的电压损失控制在允许范围以内，保证工作面设备的正常运行。 （2）将控制工作面内设备启停的启动器、控制主机等与变压器、泵站分离后，将电站、泵站移出工作面，供电供液线路加长，因此必须采用新型的启停设备和控制器。要求启停设备和控制器体积小，便于搬移和放置，保护功能完善，能及时发现故障隐患、及时采取措施避免设备损坏，并能实现自动化控制。 （3）远距离供液距离长、管路压力损失大，因此必须对液压系统进行优化，最大限度地降低管路压力损失，提高管路在长期长距离高压供液过程中的可靠性。2 远距离供电系统设计 根据42101综采工作面采煤设备负荷统计，选 8 2第17卷第3期（总第106期） 2012年6月煤矿开采Coal mining Technology Vo1.17No.3（Series No.106） June 2012 DOI:10.13532/https://www.doczj.com/doc/9a18071049.html,11-3677/td.2012.03.010
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 综采工作面初次放顶安全 措施(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-2304-98 综采工作面初次放顶安全措施(正 式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体、周密的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 1016综采工作面支架、采煤机、运输机等安装已经结束，通风、供水、供电、排水及运输系统已形成，工作面将投入生产，为了确保该工作面初次放顶期间的安全生产，特编制工作面初次放顶安全技术措施。 1. 初采前，工作面倾角为89?40＇，为了防止工作面支架、输送机向下窜动，应加快刮板输送机机头处的推进，在工作面初次来压前必须将工作面调直，保持支架、输送机、煤壁三直。初采期间工作面采高保持在1.8- 2.0米。 2. 1016工作面为十层南盘区第一个工作面，由于我矿没有在破碎顶板下采煤的经验，因此，我队在初采期间必须做好初次放顶的安全准备工作，并记录好工作面直接顶的跨落情况。1016切眼煤壁至九层保
一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据，也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容，把工作面的每一种负荷进行统计。 表1-1 工作面负荷统计表格式 平均功率因数计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++=...cos ...cos cos cos 212211???? 加权平均效率计算公式：
en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++=......212211ηηηη 注：负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计 2、负荷计算 1）变压器需用容量b S 计算值为： pj e x b P K S ?cos ∑= ()KVA 2）单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 714 .0286.0 3）自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率，kw 。
井下其它用电设备需用系数及平均功率因数表
二、高压电缆选择计算和校验 1、按长时负荷电流选择电缆截面 长时负荷电流计算方法：pj pj e x e g U k P I η?cos 3103 ??= ∑ ∑e P ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ；（见变压器负荷统计中的结果） x k ——需用系数；计算和选取方法同前。（见变压器负荷统计中的结 果） e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000； pj ?cos ——加权平均功率因数； （见变压器负荷统计中的结果） pj η——加权平均效率。0.8-0.9 2、电缆截面的选择 选择要求是： g y I KI ≥ ―> 长时最大允许负荷电流应满足： K I I g y ≥，初步筛选出符合条件 的电缆 g I ——电缆的工作电流计算值，A ； y I ——环境温度为C o 25时电缆长时允许负荷电流，A ； K ——环境温度校正系数。
综采工作面远距离供电的设计及应用探究 摘要：当前，随着开采力度的加大，矿井的深度越来越深，巷道容易变形，而通风断面和人性通道均依靠扩修来保证，使得开采工作的难度也越来越大。本篇文章综合介绍综采工作面远距离供电的设计，旨在为综采工作面远距离供电的实现提供参考和依照。 关键词：综采工作面；远距离供电；设计 近年来，随着经济的发展，科学技术水平得到了极大的提高，综采工作面也得到了极大的发展，综采工作越来越机械化、大型化、专业化，伴随着综采设备使用，对大型电站设备提出了更高的要求，给移动电站系统提出了更大的挑战。同时，综采设备在工作期间会产生大量的热量，常给井下工作带来不便，然而电站会在一定程度上占据巷道空间，影响巷道的支护等，若想解决这一系列问题，必须采用远距离供电系统。 一、综采工作面当前供电系统设计 当前，综采设备功率较高，耗电量大，常采用移动变电站进行供电，主要有三种方式。第一种是将移动变电站设计在综采工作面下顺槽中的运输巷内，然后在可伸缩胶带输送机一侧铺设一条专供移动变电站及工作面配电点和乳化液泵站等设备装置的平移轨道，虽然设备在工作时能够随意移动，但这种方式存在一定的不足，其要求巷道断面较宽，所需要的支护成本较高。第二种是将移动变电站、工作面配电点及泵站均设置在单独的辅助巷道内，每隔一定距离用横川与运输巷相连，这种方式解决了第一种方式的不足，但却由于需要铺设运输巷和横川，综合起来，没有第一种方式好。第三种方式是把移动变电站安装在远离综采区的地方，和第一种方式相比，减少了巷道截面，支护成本低，维护的时候也较为方便，但由于变电站距离综采区较远，电缆压浆损失等较大。所有，若想获得最为
综采工作面合理截深的分析与确定 张 昊 （永煤集团股份有限公司，河南永城476600） ［摘要］主要分析了综采工作面截深与“三机”配套、顶板管理和生产等的相互关系，结合永夏矿区多年实践经验，确定了综采工作面合理的截深参数。 ［关键词］ 综采工作面；截深 ；“三机”配套；参数［中图分类号］TD823.99 ［文献标识码］B ［文章编号］1006- 6225（2012）06-0032-03Rational Web Analysis of Full-mechanized Mining Face ［收稿日期］2012－07－20 ［作者简介］张昊(1978－)，男，河南永城人，工程师，从事煤矿机电技术管理工作。 截深是采煤机工作机构切入煤壁的深度，是决 定采煤机生产能力和装机功率的主要因素，也是与支护设备、运输设备配套的重要参数。目前，国外综采工作面截深一般为1.0m ，最小截深0.7m ，最大截深达1.2m 以上。我国综采工作面截深大多采用0.6m ，0.8m ，也有顶板条件比较好的工作面采用1.0m 以上截深。从数据上看，我国综采工作面截深比国外普遍要小。 截深的选择，是由工作面地质条件、生产能力和“三机”配套等综合因素确定的，其大小一定程度上影响工作面的生产效率和顶板安全管理。工作面截深一旦确定，则不容易改变，也轻易不能改变。所以，截深是关系到综采工作面能否安全、高效生产的关键技术参数之一。1截深与“三机”配套1.1 截深与液压支架选型 工作面液压支架推移行程决定截深范围。工作面采煤机、液压支架和刮板机之间配套关系如图1。从图1可看出，截深大致为采煤机滚筒宽度，而实际生产中截深是由液压支架推移千斤顶行程决定的，与液压支架、采煤机结构及安全几何尺寸关系不很密切。推移千斤顶一次推移多少，采煤机滚筒就割多少。由于液压支架推杆、联接头等销孔配合留有一定的安全间隙，加上生产中支架前后排列不齐的影响，截深一般小于推移千斤顶行程。截深影响液压支架的选型。液压支架最大控顶距与最小控顶距的差值便是滚筒宽度，也就是截深。工作面截深一旦选定，液压支架选型时，其工作阻力、支护控顶距便受到截深的影响。由于液压支架的梁端距是个定值（一般为260 350mm ） ， 图1 液压支架、采煤机、刮板机配套关系 若工作面截深增加，则最大控顶距增大，支架受力增大，支架设计时工作阻力必须相应增大。另一方面，工作面截深增大后，支架移架步距增大，顶板冒落面积增大，冒落矸石对支架掩护梁的冲击载荷增大，只有通过增加支架的支护强度才得以解决。1.2截深与采煤机选型 目前，我国采煤机都设计2种以上截深，电机功率多按截深630mm 装备。采煤机的螺旋滚筒，既要割煤又要装煤，滚筒的结构参数对综采的割煤效率、块煤产出率和装煤效果有着决定性的影响，电机功率所转化的工作力必须满足滚筒切入煤壁所需的切削力、工作阻力以及牵引力。采煤机功率大小关系到刀齿沿滚筒径向和轴向切入煤墙的厚度和宽度。采煤机功率越大，牵引力、切削力越大，截深相应也会提高。反过来，工作面截深增加 ，“三机”配套时必须加大采煤机功率。2截深与生产 2.1 截深与劳动效率 截深越大，相同推进长度需要的循环次数越 少，生产效率越高。在顶板条件和运输条件都能满 2 3第17卷第6期（总第109期） 2012年12月煤矿开采Coal mining Technology Vo1.17No.6（Series No.109） December 2012 DOI:10.13532/https://www.doczj.com/doc/9a18071049.html,11-3677/td.2012.06.012