料仓隔墙设计计算手册原版

料仓隔墙设计计算手册

原版

文件编码（GHTU-UITID-GGBKT-POIU-WUUI-8968）

料仓隔墙设计计算书

一、工程概况

根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结和现场实际施工情况现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。料仓8个约2800m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m3。

按拌合站配料要求，不同粒径、不同品种分仓存放，不得混堆或交叉堆放，分料仓应采用50cm砼砌筑，2.5m高,采用水泥砂浆抹面，料仓内硬化C20砼浇筑20cm。隔墙底部采用与之同宽的砼条形基础。

二、设计参数

挡墙高度H=2.5m，挡墙厚度B=50cm，墙身采用C25砼浇筑成。基础采用C25浇筑成的条形基础。C25混凝土抗压强度设计值fc=11.9N/mm2，混凝土抗拉强度设计值ft＝

1.27(N/mm2)，混凝土弹性模量Ec＝28000(N/mm2),砼强度系数

βc＝1.00。

初步设计：条形基础采用500mm×400mm的C25砼浇筑，即b=500mm。取挡墙钢筋混凝土：25~26KN/M3；每米挡墙荷载N=2.5×0.5×25=31.25KN/m。初步考虑条形基础底部承载力为200KPa。

即：b=500mm，h=400mm，考虑保护层ca=35mm，得h0=h-ca=365mm。

三、条形基础计算

1、配筋计算

（1）、主筋验算

取受弯钢筋为4@φ16，得As=804mm2，N=4，φ＝16mm；

ρ＝As/(b*h0)=804/（500*365）=0.44%

受拉钢筋为4@φ12，得Asy=452mm2，Ny=4，φy＝12mm；

ρy=Asy/(b*h0)=452/（500*365）=0.25%

得ξ＝ρ*fy/(α1*fc)=0.049＜ξb=0.55…………………（α1＝1.00）

得受压区高度x=ξ*h0=0.049*365=18mm＜2ca，满足要求。

图1条形基础配筋示意图

图1条形基础配筋示意图（箍筋按照构造进行配筋，计算如下）

（2）、箍筋计算

如上图1所示进行配筋，初步考虑为2道箍筋，采用φ10@150mm进行布置。

即S=150mm，N=2，φ＝10mm；

得：实际配筋率ρsv=Nsv1/Sb=0.209%＞ρsvmin=4*ft/fyv=0.145%，满足最小配筋率要求。

2、软弱地基承载力验算

a、设计条件

考虑基础长度L=13000mm，基础底面宽度B=500mm，基础高度为h=400mm，荷载

Fk=N=2.5×0.5×25=31.25KN/m，地基承载力特征值fak=200Kpa，地基承载力深度修正系数ηd=1.2，基础砼容重γc=25kN/m，软弱下卧层埋置深度dz初步考虑为2.0m，基础埋置深度为0.5m。第一层土（持力层上面）土层厚度d1=500mm，第一层土的重度γ

1=18kN/m^3，持力层土的重度γ2=18kN/m^3，下层土（软弱下卧层）压缩模量Es2=4Mpa，地下水埋深dw=1.5m。

b、计算

根据以上条件，可得下卧层顶面以上平均重度γm=15.5KN/m；

软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值faz=200+1.2*15.5（2-0.5）=227.9kPa 基础自重Gk＝Gk1+Gk2=γc*Vc=γc*L*B*h+γ1*L*B*(d-h)=76.7KN。

Es1/Es2=1.75

基础埋深比较浅，取地基扩散角取0。

pk＝(Fk+Gk)/A=16.61KPa；

pc＝γ1*d1+γ2*(d-d1)=9.00KPa；

pz＝L*B*(pk-pc)/[(B+2*z*tanθ)*(L+2*z*tanθ)]=7.61KPa；

pcz＝γm*dz=31kpa；

pz+pcz＝38.61

3、承载力计算

根据上述计算：

条形基础抗弯承载力Mu=α1*fc*b*h0^2*ξ*(1-0.5*ξ)+fy*Asy*(h0-

ca))/1000000=79.6KN*m

Mu＞N=2.5×0.5×25=31.25KN/m，满足隔墙自身受力要求。

需要的承载力为Ny=Mu*b=39.8Kpa＜地基承载力N=200Kpa，满足地基承载力要求。四、挡墙计算

相关参数：查得砂堆积密度1.4~1.7吨/立方，碎石堆积1.4~1.5吨/立方。取最大堆积密度为1.7吨/立方，堆积高度为2.5m，支挡高度为1.25m，长度为1.5m，宽度为

30cm，每隔3m布置一个。挡墙做法如下图所示。

图2挡墙构造示意图

砂石堆积方式计算方法同土压力计算，本计算采用朗金主动土压力来进行计算。根据挡墙的构造图，可得在装满材料时的受力示意图如下：

图3挡墙受力示意图

主动土压力系数：

根据力矩平衡方程∑=0

Mb得：

每延米主动土压力大小：

Ea1=

=

Ka

2

5

.

2

2

1

γ

26.03KN（砂压力）

按照每3m布置一道支档墙，换算成集中荷载进行转换计算，带入到力矩平衡方程中就可以得到

Ea1*3*2.5*2/3=F*1.25/2

可得F=208.24KN

按照挡墙不滑移进行计算，可得支挡墙的力矩平衡，支挡墙底部长度L=1.5m考虑，由平衡公式可得：

qL2/2=F*1.25/2

可得支挡墙底部均布荷载为q=185.1KN/m

地基承载力NZ=qA=83.3MPa＜N=200Kpa,满足承载力抗滑移要求。

固体料仓的选型

固体料仓 一、固体料仓简介 料仓的种类繁多，其结构和制造工艺也相差甚远。其中金属板制料仓具有占地面积小，具有先进的装卸工艺，机械化程度高，能够保证储存物料的质量等优点，成为工业料仓中的一个不可缺少的设备。石油、化工、化纤、粮食、建筑等行业中广泛采用金属板制料仓。考虑到储存的是松散的固体物料，在流动过程中会产生积料等不利影响，所以通常将仓壳筒设计为受力均匀、流动性较好的长圆筒形，也就是所谓的筒仓，料仓的顶部为拱顶型或锥顶形，料仓底部为锥体形。 焊制料仓是目前行业中的主要形式，料仓结构包括仓壳顶、仓壳锥体、仓壳圆筒、支座、接管和法兰、梯子平台等部位。 二、料仓容积 料仓的容积包括底部的锥体容积与筒仓容积之和。其容积由所成物料的体积来确定。 固体物料的体积的确定可根据出料流量与要储存的天数来确定。

三、料仓壳体的确定 1.仓壳顶结构 料仓仓壳顶结构一般有两种形式---自支撑式锥顶和自支撑式拱顶，自支撑式拱顶又分为封头顶和球冠顶两种。 当料仓直径较小时从制造的简便考虑优先采用自支撑式锥顶或者椭圆形封头作为仓顶，根据需要有时也可以采用蝶形封头。 2.仓壳锥体 2.1仓壳锥体形式 仓壳锥体一般采用大端无折边锥形封头和大端带折边锥形封头两种形式 大端无折边的仓壳锥体结构较少采用，一般用于小直径、重量轻的料仓。大端带折边的仓壳锥体结构用得较多。 2.2仓壳锥体半顶角θ的选取 仓壳锥体半顶角θ的选取需要根据物料的特性来确定，保证物料的顺利流动，过小不经济，过大容易造成排料不畅、积料或架桥。 2.2.1松散物料流动形式 松散物料的种类很广，物料间的堆积特性、流动性差异很大。一般而言，研究者认为物料在料仓中的流动形态分为两大类;漏斗流形态（又称为中心流型）即图1-2中的a、b、c和柱塞形态（又称为整体流动型）即图1-2中的d

料仓施工方案

料仓施工方案 Prepared on 22 November 2020

料仓施工方案

目录

工程概述 工程概述 XX石化PTA装置料仓工程预制及安装工程，共有料仓16台，材质为不锈钢304L，其中CTA料仓2台，班料仓4台，PTA成品料仓10台，料仓全部现场预制和安装。 本工程设计是XX公司，施工由XX承建，监理单位为XX。 料仓安装一览表 表1 注：安装高度为料仓裙座或耳座的安装标高。

编制依据及施工验收规范 （1）、NB/T47003-2009《钢制焊接常压容器、固体料仓》 （2）、NB/T47014-2011 《钢制压力容器焊接工艺评定》 （3）、NB/T47015-2011《钢制压力容器焊接规程》 （4）、JB4730-2005 《压力容器无损检测》 （5）、GB50484-2008 《石油化工建设工程施工安全技术规范》 （6）、XX有限公司图纸规定的验收规范及设计要求。 料仓施工方案 主要施工难点 料仓的容积、直径大，重量重，预制、组装时需用的施工场地大。 料仓安装在框架上，安装高度高，直径大（15000mm），重量重，吊装难度大，吊装时必须采用大型吊车才能满足要求。 料仓施工地点地处海边，风大，焊接技术和焊接质量控制难度大。 料仓的内表面较大，根据操作工艺需要，料仓外壁焊缝和料仓内壁顶部和筒体部分焊缝要酸洗钝化，筒体和锥体内壁要求进行抛光处理，施工技术难度大。 该项目地处XX，建筑材料（脚手架杆等）和外租机械费用高，施工地点远离公司，施工成本控制难度大。 本料仓工程数量多，吨位大，施工人员多，技术水平要求高。 料仓的施工原则方案 (1) 料仓施工原则上采用场外预制、现场分段组装和成段吊装。 (2) 根据材料到货和材料尺寸规格情况，编制下料排版图。

拌和站料仓彩钢棚验算

拌和站彩钢棚计算书 XXXX集团第二工程 XXX国道改建（XXXXX改造）第一合同段 201X年0X月

第一章料仓彩钢棚验算书 一、设计资料 本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。验算：檀条跨间距 1.5m，跨度6m，屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢，[σ]=205 Mpa，[τ] =120 Mpa，屋面板采用彩钢瓦，屋架结构采用三角空间桁架，立柱采用d=168mm,t= 2.5mm钢管，上端铰接，下端刚性连接。 计算如下： 二、檀条受力验算 （1）计算施工活荷载。 施工活荷载：按0.5KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m； 依据《建筑结构荷载规》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m2，经验算Q雪=0.3 KN/m2×6 m=1.8 KN/m。 雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。 （2）计算风活载。 按照《建筑荷载规》GB50009-2012要求，该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：0.35KN/m2。 （3）计算恒载（自重）。 屋面彩钢板及屋面檩条荷载：压型钢板（单层无保温）自重0.12KN/m2，檀条自重0.05KN/m2。 2、力计算 （1）永久荷载与屋面活荷载组合 檀条线荷载

p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2 px=psin8.53=0.201KN/m2 py=pcos8.53=1.342KN/m2 弯矩设计值 Mx=pyl2/8=6.03KN.m My=pxl2/32=0.22KN.m (2)永久荷载与风荷载吸力组合 垂直屋面的风荷载标准值： Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载 pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2 px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2 py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2弯矩设计值（采用受压下翼缘板不设拉条的方案） Mx=pyl2/8=2.04KN.m My=pxl2/32=0.0428KN.m 3、檀条截面选择 檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0 A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6 4、稳定计算 受弯构架的整体稳定系数 计算 bx

料仓隔墙设计计算书原版

料仓隔墙设计计算书 一、工程概况 根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结和现场实际施工情况现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。料仓8个约2800m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m3。 按拌合站配料要求，不同粒径、不同品种分仓存放，不得混堆或交叉堆放，分料仓应采用50cm砼砌筑，2.5m高,采用水泥砂浆抹面，料仓内硬化C20砼浇筑20cm。隔墙底部采用与之同宽的砼条形基础。 二、设计参数 挡墙高度H=2.5m，挡墙厚度B=50cm，墙身采用C25砼浇筑成。基础采用C25浇筑成的条形基础。C25混凝土抗压强度设计值fc=11.9N/mm2，混凝土抗拉强度设计值ft＝1.27 (N/mm2)，混凝土弹性模量Ec＝28000 (N/mm2), 砼强度系数 βc＝1.00。 初步设计：条形基础采用500mm×400mm的C25砼浇筑，即b=500mm。取挡墙钢筋混凝土：25~26KN/M3；每米挡墙荷载N=2.5×0.5×25=31.25KN/m。初步考虑条形基础底部承载力为200KPa。 即：b=500mm，h=400mm，考虑保护层ca=35mm，得h0=h-ca=365mm。 三、条形基础计算 1、配筋计算 （1）、主筋验算 取受弯钢筋为4@φ16，得As=804mm2，N=4，φ＝16mm； ρ＝As/(b*h0)=804/（500*365）=0.44% 受拉钢筋为4@φ12，得Asy=452mm2，Ny=4，φy＝12mm； ρy=Asy/(b*h0)=452/（500*365）=0.25% 得ξ＝ρ*fy/(α1*fc)=0.049＜ξb=0.55…………………（α1＝1.00） 得受压区高度x=ξ*h0=0.049*365=18mm＜2ca，满足要求。

固体料仓

JB/T 4735.3─XXXX 《固体料仓》 标准释义 引言 固体料仓是储存固体松散物料的容器，它区别于储存气体、液体的容器。气体和液体在常温的自然状态下是无形的物质，松散的固体物料在自然状态下有堆积形态。气体充满于所储存的容器内，以自身的压力对整个容器壁产生作用力。液体盛装在容器里，对液面以下的容器壁，以液柱的静压对不同高度的壁面产生不同的作用力。松散的固体物料盛装在容器里，对物料面以下的容器壁，产生垂直压力、水平压力、在物料流动的情况下对壁面还产生摩擦力。所以设计固体料仓时除要考虑容器的共性外还要考虑到它的特殊性。 在古代，生产力发展到一定水平后，首先是稻谷、小麦、大豆等粮食类松散粒状固体物料要进行储存，人们用苇席编制、陶制、木制、砖木混制的各种容器、仓体等来储存多余的粮食。而后随着生产力的飞速发展，科学、技术的进一步提高，除对粮食类物料外，对建筑材料中的沙石、水泥，及各种工业原料和产品等需要进行储存、配用，需要储存的松散固体物料的种类越来越多。特别是粮食、水泥、煤炭成为料仓中储存的松散固体物料品种中最多的品种。制造料仓的材料也随之出现了钢筋混泥土、钢材、铝材、复合材料制等多种材质。仓体的形状也更多样化，出现了圆形、方形、矩形、星形、蜂窝形以及组合式等各种储存料仓，同时还产生了管风琴式、内置多卸料管式等均化料仓。物料的输送方式和输送量也发生了巨大的变化，料仓的容积也越来越大，出现了上万立方米容量的特大型料仓。料仓也成为一种具有独特用途和结构的设备。 料仓（bin，bunker）的种类繁多，其结构和制造工艺也相差甚远，其中金属制料仓具有占地面积小，具有先进的装、卸料工艺，机械化程度高，能保证储存的物料的质量等优点，成为工业用料仓中的一个不可缺少的设备。本标准并未将所有料仓都包括在内，只涉及适用于石油、化工、化纤的工业用的金属制圆筒形料仓（也称筒仓，silo），以及能盛装在用金属制料仓里的，如粮食、建筑用物料用的料仓。因此标准中所考虑到的料仓是储存固体松散物料的料仓，其形状为圆筒形，料仓顶部为拱顶形或锥顶形，仓筒为圆筒形，料仓底部为仓壳锥体（hopper，英文有时也指斗仓、料斗）形。结合我国实际情况，本标准对这些料仓做出了限制和规定。 构成料仓壳体的受力元件由仓壳顶、仓壳圆筒、和仓壳锥体组成。仓壳顶和仓壳圆筒的结合部称肩部，仓壳锥体和仓壳圆筒的结合部称臀部，此两部分的结构根据料仓的不同大小和形状以及料仓使用的不同材质而有不同，设计者应根据实际情况采用不同的结构形式，以保证料仓具有足够的刚度和强度。 松散物料在料仓中的流动情况和形式见下图： 料仓设计时一般把物 料流分为整体流动形（柱 塞流形）和中心流动形（漏 斗形），整体流动形的流动 是最为理想的流动，符合 先进先出的原则，仓壳受 力也比较均匀。中心流动 形的料仓由于仓壳处物料 的滞留或崩塌，使料仓的 受力变得复杂。

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精心整理 料仓隔墙设计计算书 一、工程概况 根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结和现场实际施工情况现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。料仓8个约2800m2， ρ＝As/(b*h0)=804/（500*365）=0.44% 受拉钢筋为4@φ12，得Asy=452mm2，Ny=4，φy＝12mm； ρy=Asy/(b*h0)=452/（500*365）=0.25% 得ξ＝ρ*fy/(α1*fc)=0.049＜ξb=0.55…………………（α1＝1.00） 得受压区高度x=ξ*h0=0.049*365=18mm＜2ca，满足要求。 图1条形基础配筋示意图 图1条形基础配筋示意图（箍筋按照构造进行配筋，计算如下）

（2）、箍筋计算 如上图1所示进行配筋，初步考虑为2道箍筋，采用φ10@150mm进行布置。 即S=150mm，N=2，φ＝10mm； 得：实际配筋率ρsv=Nsv1/Sb=0.209%＞ρsvmin=4*ft/fyv=0.145%，满足最小配筋率要求。 2、软弱地基承载力验算 a、设计条件 考虑基础长度L=13000mm，基础底面宽度B=500mm，基础高度为h=400mm，荷载Fk=N=2.5×0.5× γ ，下层b、计算 pk pc pz pcz 3 条形基础抗弯承载力Mu=α1*fc*b*h0^2*ξ*(1-0.5*ξ)+fy*Asy*(h0-ca))/1000000=79.6KN*m Mu＞N=2.5×0.5×25=31.25KN/m，满足隔墙自身受力要求。 需要的承载力为Ny=Mu*b=39.8Kpa＜地基承载力N=200Kpa，满足地基承载力要求。 四、挡墙计算

最新固体料仓设计计算

固体料仓设计计算

6 设计计算 固体料仓的校核计算按以下步骤进行： a) 根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。 b) 根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及 仓壳锥体各计算截面的有效厚度δe 。 c) 按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要 求，否则需要重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。 固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。 6.1 符号说明 A —— 特性纵坐标值，mm ； B —— 系数，按GB 150确定，MPa ； C —— 壁厚附加量，C =C 1+C 2，mm ； C 1 —— 钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm ； C 2 —— 腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm ； 腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm ；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm ；对于裙座壳取不小于2 mm ；对于地脚螺栓取不小于3 mm ； 磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm ，对于高合金钢一般取不小于0.5mm 。 D i —— 仓壳圆筒内直径，mm ； D o —— 仓壳圆筒外直径，mm ； E t —— 材料设计温度下的弹性模量，MPa ； F f —— 物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N ； F k1 —— 集中质量m k 引起的基本震型水平地震力，N ； F V —— 集中质量m k 引起的垂直地震力，N ； F Vi —— 集中质量i 引起的垂直地震力，N ； 00-V F —— 料仓底截面处垂直地震力，N ； I I V F -—— 料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N ； g —— 重力加速度，取g =9.81m/s 2； H —— 料仓总高度，mm ； H o —— 仓壳圆筒高度，mm ； H c —— 仓壳锥体高度，mm ； H i —— 料仓顶部至第i 段底截面的距离，mm ；

拌和站料仓彩钢棚验算

拌和站料仓彩钢棚验算 SANY GROUP system office room 【SANYUA16H-

拌和站彩钢棚计算书XXXX集团第二工程有限公司 XXX国道改建（XXXXX改造）第一合同段 201X年0X月

第一章料仓彩钢棚验算书 一、设计资料 本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。验算：檀条跨间距1.5m，跨度6m，屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢，[σ]=205Mpa，[τ]=120Mpa，屋面板采用彩钢瓦，屋架结构采用三角空间桁架，立柱采用d=168mm,t=2.5mm钢管，上端铰接，下端刚性连接。 计算如下： 二、檀条受力验算 （1）计算施工活荷载。 施工活荷载：按0.5KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5× 6=3KN/m； 依据《建筑结构荷载规范》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3KN/m2，经验算Q雪=0.3KN/m2×6m=1.8KN/m。 雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。 （2）计算风活载。 按照《建筑荷载规范》GB50009-2012要求，该结构矢跨比 1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为： 0.35KN/m2。 （3）计算恒载（自重）。 屋面彩钢板及屋面檩条荷载：压型钢板（单层无保温）自重 0.12KN/m2，檀条自重0.05KN/m2。 2、内力计算

（1）永久荷载与屋面活荷载组合 檀条线荷载 p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2 px=psin8.53=0.201KN/m2 py=pcos8.53=1.342KN/m2 弯矩设计值 Mx=pyl2/8=6.03KN.m My=pxl2/32=0.22KN.m (2)永久荷载与风荷载吸力组合 垂直屋面的风荷载标准值： Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载 pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2 px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2 py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2 弯矩设计值（采用受压下翼缘板不设拉条的方案） Mx=pyl2/8=2.04KN.m My=pxl2/32=0.0428KN.m 3、檀条截面选择 檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0 A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6

钢结构料仓施工方案.

粉 仓 制 作 安 装 方 案 扬州金泓机械设备有限公司编制

一、编制依据 1.1、NB/T47003.2-2009《固体料仓》 1.2、JB/T4735-1997《钢结构焊接常压容器》 1.3 、料仓装配图( S252 2.00-JX52-01 、53-01 、54-01)； 1.4、《气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸》 GB985－88 二、施工特点分析 2.1 、施工现场作业位置小，成品料仓现场位置只够两台料仓在现场组对、焊接、安装。 2.2、料仓外径达6500mm受运输道路影响，在预制厂只能进行筒体板下料、刨边、滚弧，现场组对、焊接。 2.3、料仓外观成型要求高，焊缝要求高。 2.4 、施工季节位于春、夏季，风大、雨多会影响现场焊接，造成工期紧张。 三、施工阶段 3.1 、台料仓筒体板开始下料。 3.2 、料仓现场开始组对、焊接。 3.3 完成料仓制作，验收，油漆，发货。 3.4 将发货到现场的筒体进行逐节吊装焊接。

四、施工准备

[AE 001^-1= 6 4.1技术准备 1） 施工方案及技术父底编制并审批元； 2） 焊接过程卡编制并审批完； 3） 焊接工艺按设计要求评定完； 4） 焊工技能评定完。 5） 图纸会审结束。 4.2材料放置 1）钢材及其零部件应分类，按规格尺寸分别放置在垫木上。 4.3工装准备 1）自制24套直径6.48米型钢胀圈，用于筒圈组对，并防止在焊接、 吊 装运输过程中筒节变形。 胀圈采用【14#槽钢，分3段成圈，采用3个10T 螺旋千斤顶顶 撑，涨圈制作后应具有良好的圆度。 2）自制6.5米平衡梁4个，4.25米平衡梁1个，用于料仓组对和吊 装。 涨圈 0*

固体料仓标准释义

《固体料仓》 标准释义 引言 固体料仓是储存固体松散物料的容器，它区别于储存气体、液体的容器。气体和液体在常温的自然状态下是无形的物质，松散的固体物料在自然状态下有堆积形态。气体充满于所储存的容器内，以自身的压力对整个容器壁产生作用力。液体盛装在容器里，对液面以下的容器壁，以液柱的静压对不同高度的壁面产生不同的作用力。松散的固体物料盛装在容器里，对物料面以下的容器壁，产生垂直压力、水平压力、在物料流动的情况下对壁面还产生摩擦力。所以设计固体料仓时除要考虑容器的共性外还要考虑到它的特殊性。 在古代，生产力发展到一定水平后，首先是稻谷、小麦、大豆等粮食类松散粒状固体物料要进行储存，人们用苇席编制、陶制、木制、砖木混制的各种容器、仓体等来储存多余的粮食。而后随着生产力的飞速发展，科学、技术的进一步提高，除对粮食类物料外，对建筑材料中的沙石、水泥，及各种工业原料和产品等需要进行储存、配用，需要储存的松散固体物料的种类越来越多。特别是粮食、水泥、煤炭成为料仓中储存的松散固体物料品种中最多的品种。制造料仓的材料也随之出现了钢筋混泥土、钢材、铝材、复合材料制等多种材质。仓体的形状也更多样化，出现了圆形、方形、矩形、星形、蜂窝形以及组合式等各种储存料仓，同时还产生了管风琴式、内置多卸料管式等均化料仓。物料的输送方式和输送量也发生了巨大的变化，料仓的容积也越来越大，出现了上万立方米容量的特大型料仓。料仓也成为一种具有独特用途和结构的设备。 料仓（bin，bunker）的种类繁多，其结构和制造工艺也相差甚远，其中金属制料仓具有占地面积小，具有先进的装、卸料工艺，机械化程度高，能保证储存的物料的质量等优点，成为工业用料仓中的一个不可缺少的设备。本标准并未将所有料仓都包括在内，只涉及适用于石油、化工、化纤的工业用的金属制圆筒形料仓（也称筒仓，silo），以及能盛装在用金属制料仓里的，如粮食、建筑用物料用的料仓。因此标准中所考虑到的料仓是储存固体松散物料的料仓，其形状为圆筒形，料仓顶部为拱顶形或锥顶形，仓筒为圆筒形，料仓底部为仓壳锥体（hopper，英文有时也指斗仓、料斗）形。结合我国实际情况，本标准对这些料仓做出了限制和规定。 构成料仓壳体的受力元件由仓壳顶、仓壳圆筒、和仓壳锥体组成。仓壳顶和仓壳圆筒的结合部称肩部，仓壳锥体和仓壳圆筒的结合部称臀部，此两部分的结构根据料仓的不同大小和形状以及料仓使用的不同材质而有不同，设计者应根据实际情况采用不同的结构形式，以保证料仓具有足够的刚度和强度。 料仓设计时一般把物 料流分为整体流动形（柱 塞流形）和中心流动形（漏 斗形），整体流动形的流动 是最为理想的流动，符合 先进先出的原则，仓壳受 力也比较均匀。中心流动 形的料仓由于仓壳处物料 的滞留或崩塌，使料仓的 受力变得复杂。 料仓支撑结构主要是 裙座、耳式支座和环座式支座

固体料仓的选型

固体料仓的选型 文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-

固体料仓 一、固体料仓简介 料仓的种类繁多，其结构和制造工艺也相差甚远。其中金属板制料仓具有占地面积小，具有先进的装卸工艺，机械化程度高，能够保证储存物料的质量等优点，成为工业料仓中的一个不可缺少的设备。石油、化工、化纤、粮食、建筑等行业中广泛采用金属板制料仓。考虑到储存的是松散的固体物料，在流动过程中会产生积料等不利影响，所以通常将仓壳筒设计为受力均匀、流动性较好的长圆筒形，也就是所谓的筒仓，料仓的顶部为拱顶型或锥顶形，料仓底部为锥体形。 焊制料仓是目前行业中的主要形式，料仓结构包括仓壳顶、仓壳锥体、仓壳圆筒、支座、接管和法兰、梯子平台等部位。 二、料仓容积 料仓的容积包括底部的锥体容积与筒仓容积之和。其容积由所成物料的体积来确定。 固体物料的体积的确定可根据出料流量与要储存的天数来确定。 三、料仓壳体的确定 1.仓壳顶结构 料仓仓壳顶结构一般有两种形式---自支撑式锥顶和自支撑式拱顶，自支撑式拱顶又分为封头顶和球冠顶两种。 当料仓直径较小时从制造的简便考虑优先采用自支撑式锥顶或者椭圆形封头作为仓顶，根据需要有时也可以采用蝶形封头。 2.仓壳锥体

2.1仓壳锥体形式 仓壳锥体一般采用大端无折边锥形封头和大端带折边锥形封头两种形式 大端无折边的仓壳锥体结构较少采用，一般用于小直径、重量轻的料仓。大端带折边的仓壳锥体结构用得较多。 2.2仓壳锥体半顶角θ的选取 仓壳锥体半顶角θ的选取需要根据物料的特性来确定，保证物料的顺利流动，过小不经济，过大容易造成排料不畅、积料或架桥。 松散物料的种类很广，物料间的堆积特性、流动性差异很大。一般而言，研究者认为物料在料仓中的流动形态分为两大类;漏斗流形态（又称为中心流型）即图1-2中的a、b、c和柱塞形态（又称为整体流动型）即图1-2中的d 物料的流型应根据实际需要选取 2.2.2松散物料安息角φ 当松散物料放置在平面时，上部散 落的物料会在重力的作用下向下运动， 同时就会受到周围其他物料对它运动的 约束，当物料重力在其运动方向产生的分力与周围物料对其的作用相等时，达到最终的平衡，物料堆积成母线与水平面成角度φ的圆锥体，对于每一种物料，φ角据有特定的数值，成为安息角（又称休止角）

矩形固体料仓-最新文档资料

矩形固体料仓 NB/T47003.2-2009 《固体料仓》对储存固体松散物料的钢制焊接立式圆筒形料仓的设计算有明确的阐述,NB/T47003.1-2009 钢制焊接常压容器》中对储存液体物料的钢制焊接矩形容器的 设计计算有详细的规定。但在某一大型项目中, 有一储存褐煤的钢制矩形锥体料仓。外形见图1, 设计计算无具体的标准参照。 面就其结构及受力状况进行分析, 提出对该种设备的设计计算 方法和依据。 1工艺条件 所有的工艺参数包括设计温度, 设计压力, 料仓材质, 磨蚀及腐蚀裕量,充装介质的密度, 颗粒度,安息角,介质与壳体的磨擦 系数及磨擦角等均由工艺专业提供。 2选材 设备的选材除应满足设计要求外, 还要考虑其经济型。应尽量考虑优选用价格低廉并且刚性较好的碳钢材料。 3设计计算 3.1锥形料仓的分段 为使仓内料松散固体物料能够自动流出, 料仓无论横截面是圆形还是方形其底部均为锥体, 并且锥体部分的半顶角9 的大 小与物料与壳体的摩擦系数及摩擦角有决定性的关系。半顶角9 一般由工艺提供。如图1, 整个设备就是一个截面为矩形的锥形

容器。 为了准确的计算风载荷及地震载荷 , 将料仓在高度方向等间 距截面划分 , 每一段就是一个小的矩形锥体。将每个截面及划分 竖向同等间距设置加强筋。 NB/T47003.2-2009 依次计算每段锥体的容积 震力 , 地震弯矩及任意截面处的最大弯矩等。 3.2 分析液体及固体物料对容器壁的作用力 固体料仓是储存固体松散物料的容器 , 它是区别于储存气体 , 液体的容器。气体充满于所储存的容器内 , 以自身的压力对整个 容器壁产生作用力。液体盛装在容器内 , 以液柱静压力对不同高 度的壁面产生不同的作用力。 而松散的固体物料在自然状态下有 堆积形态 ,对物料面以下的容器壁产生垂直压力 ,水平压力 ,在物 料流动的情况下对壁面还产生摩擦力。 对于矩形容器的壁面其作 用力也是如此。 这里重点对固体松散物料及液体介质对容器壳壁 的作用力作分析及对比。 NB/T 47003.2-2009 《固体料仓》中固体物料对圆形容器的 锥体壁有垂直压应力 pvi-i, 水平压应力 phi-i 及法向压应力 pni-i 三种作用力。固体物料对圆形容器直筒壁有垂直压应力 pvi-i, 水平压应力 phi-i 及摩擦力 Ffi-i 。实际上固体物料对容 器壳体的作用力跟设备横截面的形状没有关系。 固体物料对该料 仓的斜壁板A 及直壁板B 在任意截面i-i 的作用力如图2所示, 物料对斜壁板的法向作用力 pni-i 以及对直壁板的水平压应力 phi-i 决定设备壳体的材料和厚度以及加强筋的材料和规格是否 满足强度及刚度要求。 后的锥体从上到下分别按顺序编号 ,如图 1。 并且在每个截面及 设定料仓壳体的名义厚度及加强筋的规格 , 按照 , 操作质量 , 重心, 地

固体料仓设计计算.

6 设计计算（摘自NB/T47003） 固体料仓的校核计算按以下步骤进行： a 根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。 b 根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及仓壳锥体各 计算截面的有效厚度δe 。 c 按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要求，否则需要 重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。 6.1 符号说明 A ——特性纵坐标值，mm ； B ——系数，按GB 150确定，MPa ； C ——壁厚附加量，C =C 1+C 2，mm ； C 1 ——钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm ； C 2 ——腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm ； 腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm；对于裙座壳取不小于2 mm；对于地脚螺栓取不小于3 mm； 磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm ，对于高合金钢一般取不小于0.5mm 。 D i ——仓壳圆筒内直径，mm ； D o ——仓壳圆筒外直径，mm ； E t ——材料设计温度下的弹性模量，MPa ； F f ——物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N ；

F k1 ——集中质量m k 引起的基本震型水平地震力，N ； F V ——集中质量m k 引起的垂直地震力，N ； F Vi ——集中质量i 引起的垂直地震力，N ； F V 0?0——料仓底截面处垂直地震力，N ； F V I ?I ——料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N ； g ——重力加速度，取g =9.81m/s2； H ——料仓总高度，mm ； H o ——仓壳圆筒高度，mm ； H c ——仓壳锥体高度，mm ； H i ——料仓顶部至第i 段底截面的距离，mm ； h ——计算截面距地面高度（见图3），mm ； h c ——物料自然堆积上锥角高度（见图7），mm ； h i ——料仓第i 段集中质量距地面的高度（见图3），mm ； h k ——任意计算截面I －I 以上集中质量m k 距地面的高度（见图3），mm ；，mm ； h W ——料仓计算截面以上的储料高度（见图7） I ?I M E ——任意计算截面I －I 处的基本振型地震弯矩，N·mm；0?0M E ——底部截面0－0处的地震弯矩，N·mm； M e ——由偏心质量引起的弯矩，N·mm； I ?I ——任意计算截面I －I 处的风力弯矩，N·mm； M w 0?0 ——底部截面0－0处的风力弯矩，N·mm； M w M I ?I max

料仓计算书

第三届湖北省“结构设计大赛” 设计方案 设计人：张学强、侯金穗、徐立

一、 料仓装料部分： <一>形状尺寸 1、形状：采用直圆筒状主装料仓，如图所示： 2、图中圆筒部分高h1，圆台状部分高h2，其中 h1、 h2由以下过程计算 体积：kg mm kg V 601041003 9≥??- mm 70021≤+h h mm 2002≤h () V h h ≥?? ?+++??22212 4 60200602004 200π π 3、考虑到料仓稳定性，结构体重心较低，圆台倾斜角较小，结合上述计算，最优方案为： mm h 4972= mm h 1181≥ 4、又考虑到料仓内部加固的箍竹片会占据一定体积，所以使上部略大于计算理论值，最终确定料仓尺寸为： mm h 5501= mm h 1202= <二>加固方法

1、圆筒部采用内部竖直方向装配竹片，外部横向加环形竹箍固定的方式。 2、圆台部分采用圆筒部分向内部弯折延续，并且在折点内侧环箍加固及下部外侧环箍加固的方式。 3、为使下部形成圆台状，应将竹片加工成向下部逐渐变窄的尖竹片。 4、弯折处细部结构如图所示： 5、安装有环箍部位竹片受力如图所示： <三>竹片加工规格及数据计算 1、由于圆筒部分向上部受力越来越小，并且由竹片箍紧，所以主要承力部分为圆台状部分， 下面就圆台状部分荷载及稳定性作具体计算分析。 2、圆筒及圆台部分共由N根竹片组成，圆筒部分每根竹片宽度为D，圆台下端宽度为d

由几何关系有： mm 200?=πND mm 60d ?=πN 3、考虑竖直方向荷载，忽略料仓内壁对物料的摩擦力，每根竹片平均分摊荷载1p ，弯折区 域总荷载P1满足以下关系： 11p P N =? 并且P1在竹片上呈梯形状分布，如图所示： 4、忽略物料颗粒之间的摩擦力，圆台底部承受荷载为P2，每根竹片承受竖直向下的集中荷 载p2，则满足以下关系： 22p P N =?

料仓框架计算探讨

料仓框架计算探讨 ---应用SATWE软件分析料仓与框架的工同作用--- 2007.11.28

一、问题的提出 多排、多列贮仓框架计算中，常常遇到这样的问题： 主导专业提来的作用在贮仓上的风载、地震水平力及它们在支座产生的弯矩， 如何分配到支承框架上？ 1、贮仓上的风载、地震水平力要不要输入到下面的框架上？ 2、支座上的弯矩如何加在框架上？ 3、将弯矩转换成力偶如何组合？ 4、在SATWE中力偶自动生成地震质量，本来这力偶不应作为地震质量，应如何处理？ 5、物料是静载还是活载？ 6、集中风载如何输入到节点上？ 看来主要的问题是贮仓上的风载、地震水平力如何输入到下面的框架上， 使计算模型更符合实际的结构，下面将过去一般的计算方法作一介绍：

二、地震作用的计算 1、一般的近似法： 将料仓竖向荷载分成多个点作用在料仓的支承梁上。（注意：至少应均分在四个点上）， 将料仓重量由于地震产生的弯矩转换成成对的竖向荷载作用在框架梁上。如下图： 料仓重量X向地震产生的弯矩Y向地震产生的弯矩及框架上其它荷载转换成成对的竖向荷载转换成成对的竖向荷载

贮仓的地震水平力不下传。 按照几种独立工况分别计算框架： （1）荷载① （2）荷载①的质量产生的地震力 （3）荷载② （4）荷载③ 然后进行各种组合。 对直接支承梁另作附加核算。 使用这种计算方法，在Staad软件中可实现，但对钢筋混凝土梁柱不能实现配筋。在SATWE中也有自定义工况，但很麻烦。特别是多排列料仓时，实现起来很困难。

2、方法2 贮仓的地震水平力不下传。 将料仓的竖向荷载加在支承梁上， 料仓地震产生的水平力在支座处的弯矩化成的竖向荷载同时加在框架梁上（全部向下），用SATWE软件计算，自动组合。 对直接支承梁另作附加核算。

固体料仓设计计算

6设计计算 固体料仓的校核计算按以下步骤进行： a)根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。 b)根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及仓壳锥体各 计算截面的有效厚度δe。 c)按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要求，否则需要 重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。 固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。 6.1 符号说明 A ——特性纵坐标值，mm； B ——系数，按GB 150确定，MPa； C ——壁厚附加量，C=C1+C2，mm； C1 ——钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm； C2 ——腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm； 腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时， 取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm；对于裙座壳取不小于2 mm；对于地脚螺栓 取不小于3 mm； 磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm，对于高合金钢一般取 不小于0.5mm。 D i ——仓壳圆筒内直径，mm； D o ——仓壳圆筒外直径，mm； E t——材料设计温度下的弹性模量，MPa； F f ——物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N； F k1 ——集中质量m k引起的基本震型水平地震力，N； F V ——集中质量m k引起的垂直地震力，N； F Vi ——集中质量i引起的垂直地震力，N； 0- F——料仓底截面处垂直地震力，N； V I I F-——料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N；V g ——重力加速度，取g =9.81m/s2； H——料仓总高度，mm； H o ——仓壳圆筒高度，mm； H c ——仓壳锥体高度，mm； H i ——料仓顶部至第i段底截面的距离，mm； h ——计算截面距地面高度（见图3），mm； h c ——物料自然堆积上锥角高度（见图7），mm； h i ——料仓第i段集中质量距地面的高度（见图3），mm； h k ——任意计算截面I－I以上集中质量m k距地面的高度（见图3），mm； h W ——料仓计算截面以上的储料高度（见图7），mm；

料仓设计专用模型出图使用手册

料仓设计专用模型出图 使用手册 北京大通日盛工程软件开发有限公司 2011-6-19

第一章：概述 (3) 安装说明 (3) 系统介绍 (4) 适用范围 (4) 第二章用户界面 (5) 项目管理 (5) 参数设置 (5) 参数设置——图纸选择 (6) 参数设置——罐顶 (6) 参数设置——筒体 (7) 参数设置——料斗 (7) 参数设置——罐顶 (6) 参数设置——接管 (8) 参数设置——裙座 (8) 参数设置——设计数据表 (9) 总图绘制.................................................................................................. ........ .. (9)

计算新版出图用户手册 第一章：概述 一、单机/网络版安装说明 如果您使用单机版 1、关闭系统的IIS，右键点击“我的电脑”，选择“管理”。 选择服务和应用程序-Internet信息服务-网站-默认网站，确认网站处于停止状态。如果看不到Internet信息服务说明您的计算机里没有IIS，这步可以忽略。 2、复制料仓出图文件到计算机硬盘中，注意不要放在C盘。 3、看到右下角的，说明启动正常，打开浏览器，比如IE，在网址中输入http://localhost/，进入界面，此时文件虽在位置会生成过一个wwwroot文件夹，不要删除。 如果您使用网络版，输入系统所在网址，以下步骤相同： 4、用户名和密码都是dqsh，注意是小写，登陆后可以管理现有的项目，也可以新建项目，输入项目名，点击“添加”，如果已经有软件计算的结果文件，在“导入计算数据”中选择该文件，点击“开始上传”，数据即可自动读入，您也可以

料仓工序施工细则

料仓工序施工细则1、施工准备 制作有关检测样板、模板。应业主要求料仓在预制、组装及检验过程中所使用的样板弦长不得小于1.6m，样板采用0.5mm～0.7mm厚度的铁皮制作，周边应光滑、整齐。并注明部件名称及曲率半径。 2．料仓施工 1.下料 NB/T47003.2-2009《固体料仓》中规定： 下料排版时要结构合理，并应考虑材料焊缝收缩量，尺寸准确。相邻筒节的纵焊缝与筒体及鞍座圈的拼接焊缝之间的距离不得小于100mm。筒节的拼版展开长度不得小于500mm，宽度不得小于500mm。接管或补强圈与筒体焊接的角焊缝边缘距筒体焊缝边缘的距离不应小于30mm。底锥板的下料尺寸的允许偏差应允许偏差当板长≥8000时，高度±1.5，弦长±1.5，对角线之差为±3 板长<8000

时高度±1.0，弦长±1.0 对角线之差为±2 筒体、仓裙板的尺寸偏差：板长±1.5 板宽±1 对 角线之差2mm 直线度长边2mm 短边1mm。 2. 坡口加工 坡口加工釆用等离子切割机和与氧气乙炔切割，加工后的坡口表面不得有夹层、裂纹、加工损伤、毛刺及切割熔渣等缺陷，结构尺寸应符合《神华宁煤400万吨/年煤炭间接液化项目气化装置四区料仓计图》的规定。 3. 卷板 筒体、椎体卷板滚圆，用弦长不小于1.6m的样板检查圆弧度，其间隙不得大于4mm，如果间隙过大，要继续调整直到符合标准。角钢圈预制后的圆度用弧形样板检查，样板的弦长不应小于1.6m，其部位的间隙均不得大于3mm。 4. 焊接 4.1施工前应对各零部件的主要结构尺寸、坡口尺寸、坡口表面及坡口尺寸及形式应满足设计和焊接作业指导书的规定；若没有规定时，壳体应按《固体料仓》NBT47003.2-2009中相关规定执行,鞍座结构按HG/T20583-2011中相关规定执行，法兰焊接按相应法兰标准的规定。 4.2 焊接环境《固体料仓》NBT47003.2-2009中要求： 下列环境条件下不能进行焊接，若要焊接必须搭设防风挡雨棚：雨、雪天气；空气相对湿度>80% ；作业区风速大于6m/s 。 4.3 定位焊应符合《固体料仓》NBT47003.2-2009中要求，选用的焊接材料及工艺措施应与正式焊接要求相同，焊缝如发现裂纹缺陷应清除后重焊。当使用手工钨极双面同步氩弧焊时，在坡口外点焊定位。 4.3焊接质量控制 《固体料仓》NBT47003.2-2009中要求焊接区域50mm范围内应清理干净。焊接完毕后应及时清理熔渣、飞溅、焊疤等，焊条头应随时回收，不得乱丢。及时做好焊接记录。纵向焊缝错边量：焊条电弧焊时，当板厚小于等于10mm时，不应大于1mm；当板厚大于10mm时，不大于板厚的0.1倍，且不应大于1.5mm。环向焊缝错边量：焊条电弧焊时，当上圈壁板的厚度小于等于8mm时，任何一点的错边量均不应大于1.5mm；当上圈壁板厚度大于8mm时。任何一点的错边量均不应大于板厚的0.2倍，且不应大于2mm。 4.4焊接质量检查 《固体料仓》NBT47003.2-2009中要求： 焊缝表面检查：焊缝表面不得有裂纹、气孔、夹渣、飞溅、凹陷物等。其咬边深度不大于0.5mm，且长度小于等于焊缝全长的10%，且小于100。外表面余高不大于1+0.1b(b为壁厚)，最大为3mm。焊缝及热影响区表面不得有咬边等缺陷。壳体内焊缝与母材平齐，焊缝表面平整。焊接完毕、外观检查合格后，应根据规范及设计文件要求对焊缝进行无损检测。

粉料仓计算书

1：仓段计算 1.1：直段： （一）受力分析（标准值） 直段高H=8.7m 直径D=6m H/D=8.7/6=1.45 接近1.5 ，且D>4m，可按深仓理论计算。 仓顶荷载：袋式除尘器：424kg,其它等共600kg～kg/m 仓顶自重1211kg～65kg/m。 壁板：δ=4 31.4kg/m2 δ=5 39.25kg/m2 u：贮料与摩擦系数，

k：侧压力系数k=tg(450-φ/2) s：仓顶到计算截面距离 p：水力半径 Cn：水平压力修正系数 Cv：垂直压力修正系数。 r：贮料密度.1.6t/m3=15.68KN/m3 (二、) 壁板厚度及横劲 1、区段A：高度（0～.1.25m） a、壁板厚度： P环=18.12KN/m P压=18.12KN/m 取δ=4mm σ切=[(18.12/9.8)x100]/(0.4x100)=46.2kg/cm2 σ法 b、横劲 r2） 径向力：Nφ=(1.5x3.037)/(2sin9o）=14.56 KN/m 环向力：N θ=1.5x3.037xcos9o ctg9o=28.41 KN/m

环向拉力：T=14.56x3xcos9o=43.14 KN=4.4T 取[10 A=12.74Cm2λ=4402/12.74=345kg/ cm2 2、区段：C a、壁板厚度： P环=92.43KN/m P压=3.73+37.74=41.47KN/m 取δ=5mm σ切=[(92.43/9.8)x100]/(0.5x100)=188.7kg/cm2 σ法=[(41.47/9.8)x100]/(0.5x100)=84.63kg/cm2 σ总=207kg/cm2<1700 kg/cm2 b、横劲 环向力P环=80.67KN/m N环=100.84KN/m 取[10 A=12.74Cm2λ=(100.84x1000)/(9.8x12.74)=807kg/ cm2 3、区段：D a、壁板厚度： P环=103.5KN/m P压=4.29+49.36=53.65KN/m 取δ=6mm σ切=[(103.5/9.8)x100]/(0.6x100)=176kg/cm2 σ法=[(53.65/9.8)x100]/(0.6x100)=91.24kg/cm2 σ总=198kg/cm2<1700 kg/cm2 b、横劲 环向力P环=92.43KN/m N环=113.22KN/m 取[14 A=18.51Cm2 λ=(113.22x1000)/(9.8x18.51)=624.15kg/ cm2