第二章第七节建筑锚栓
锚栓是一切后锚固组件的总称。锚栓可分为扩孔型锚栓、膨胀型锚栓、粘接型锚栓和化学植筋四大类。各类锚栓的适用范围，除本身性能差异外，还应考虑基材是否开裂、锚固连接的受力性质（拉、压、中心受剪、边缘受剪）、被连接结构类型（结构构件、非结构构件）、有无抗震设防要求等因素的综合影响，按表2-70i规定采用。就国内外工程实践而言，目前一般定型锚栓由于受破坏形态控制，主要用于非结构构件的后锚固连接，以及受压、中心受剪（C≥10h ef，其中C为锚栓与混凝土基材边缘的距离，h ef为锚栓的有效锚固深度）、压剪组合受力之结构构件的后锚固连接。
锚栓适用范围表2-7-1
注：○表示适用×表示不适用△表示有条件应用。
膨胀型锚栓（简称膨胀栓），是利用锥体与膨胀片（或膨胀套筒）的相向移动，促使膨胀片膨胀，与孔壁混凝土产生膨胀挤压力，并通过剪切摩擦作用产生抗拔力，实现对被连接件锚固的一种组件。膨胀型锚栓按安装时膨胀力控制方式的不同，分为扭矩控制式和位移控制式。膨胀型锚栓由于定型较为粗短，埋深一般较浅，受力时主要表现为混凝土基材破坏，因此，按《建筑结构可靠度设计统一标准》精神，不适用于受拉、边缘受剪（C≤10h ef）、拉剪复合受力之结构构件及生命线工程非结构构件的后锚固连接。
扩孔型锚栓，简称扩孔栓或切糟栓，是通过对钻孔底部混凝土的再次切糟扩孔，利用扩孔后形成的混凝土承压面与锚栓膨胀扩大头间的机械互锁，实现对被连接件锚固的一种组件。扩孔型锚栓按扩孔方式的不同，分为预扩孔和自扩孔。前者以专用钻具预先切糟扩孔；后者锚栓自带刀具，安装时自行切糟扩孔，扩孔与安装一次完成，扩孔型锚栓锚固拉力主要是通过混凝土承压面与锚栓膨胀扩大头间的顶承作用直接传递，膨胀剪切摩擦作用较小。尽管如此，扩孔型锚栓由于定型较为粗短，与膨胀型锚栓相比，在破坏形态上并无实质性改善，与膨胀型锚栓一样，不适用于受拉、边缘受剪（C＜10h ef＝、拉剪复合受力之结构构件的后锚固连接。
粘结型锚栓，又称化学粘结栓，简称化学栓或粘结栓，是用特制的化学胶粘剂（锚固胶），将螺栓及内螺纹管等胶结固定于混凝土基材钻孔中，通过粘结剂与螺杆及粘结剂与混凝土孔壁间的粘结与锁缝（interlock）作用，实现对被连接件锚固的一种组件。目前，市面定型粘结型锚栓一般都较为粗短，锚深较浅，对基材裂缝适应能力较差，承载力很低，不适用于受拉、边缘受剪、拉剪复合受力之结构构件及生命线工程非结构构件的后锚固连接；除专用在开裂混凝土的粘结型锚栓外，一般粘结型锚栓也不宜用于开裂混凝土基材受拉、边缘受剪、拉剪复合受力之结构构件的后锚固连接。（JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》条文说明第4.1.1条指出：“粘结型锚栓国外应用较多，但新近研究表明，性能欠佳，尤其是开裂混凝土基材，计算方法也不够成熟，破坏形态难于控制，固本规程也暂不列入。”）
化学植筋，简称植筋，是我国工程界广泛应用的一种后锚固连接技术，系以化学胶粘剂—锚固胶，将带肋钢筋及螺杆胶结固定于混凝土基材钻孔中，通过粘结与锁健作用，实现对被连接件锚固的一种组件。化学植筋锚固基理与粘结型锚栓相同，但化学植筋及螺杆由于长度不受限制，与现浇混凝土钢筋锚固相似，破坏形态易于控制，一般均可以控制为锚筋钢材破坏，故适用于静力及抗震设防烈度≤8度的结构构件及非结构构件的锚固连接。对于承受疲劳荷载的结构构件的锚固连接，由于实验数据不多，使用经验（特别是构造措施）缺乏，应慎重使用。
一. 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》（JG160-2004）（2004-03-29发布，2004-08-01实施）规定了以普通混凝土为基材的膨胀型、扩孔型建筑锚栓的分类、要求、性能等级。
1．分类与标记
1．1构造
a)锚固组件：在混凝土锚孔内产生锚固作用的零件组；
b)紧固组件：用于连接或紧固被连接件的零件组，通常为螺纹紧固件。
1．2分类
膨胀型锚栓和扩孔型锚栓有不同的锚固控制方式和扩孔方式，见表2-7-2。
表2-7-2 锚栓锚固控制方式和扩孔方式
1．3标记
1．3．1锚栓完整的命名标记由下列部分组成：
a)名称代号，以汉语“锚栓”表示。
b)类型代号，以汉语拼音大写字母表示，见表2-7-3。
表2-7-3 类型代号
c)主参数代号，锚栓主要尺寸：M螺纹公称直径×有效锚固深度。
d)材料代号，无代号表示碳钢或合金钢，S表示不锈钢。
e)改型序号，以A、B、C、-------表示。
1．3．2 标记示例
a) 扭矩控制膨胀型锚栓，d=12mm、h ef=60mm、碳钢制造，标记为：锚栓NP-M12×60
b)位移控制膨胀型锚栓，内螺纹D=16mm、h ef=80mm、不锈钢制造，首次改型，标记为：
锚栓WP-M16×80S-A
2．要求
2．1一般要求
2．1．1锚栓设计使用年限应不低于被连接件使用年限。
2．1．2锚栓在安装和使用时，不应造成基材及被连接件的影响使用的损伤。
2．1．3锚栓外径d n o m应与钻头公称直径相匹配，见JG160-2004附录C。
2．1．4有预紧要求的锚栓应能有效方便地实施预紧。
2．2材料要求
锚栓金属零部件可由碳钢、合金钢或不锈钢制造，其中紧固件材料的性能等级应分别符合GB/T3098.1、GB/T3098.2、GB/T3098.6和GB/T3098.15的规定，其它各零件材料的性能应与设计图纸相符且符合现行国家标准的规定。
2．3制造要求
2．3．1应按GB/T3098.1、GB/T3098.2、GB/T3098.6和GB/T3098.15的规定的机械和物理性能要求制造锚栓的紧固组件，螺纹尺寸及公差应符合GB/T193、GB/T196和GB/T197的规定；其它零件的机械性能、尺寸、公差及粗糙度应与设计图纸相符。
2．3．2碳钢、合金钢零件表面应进行抗腐蚀处理，应与设计图纸相符且符合GB/T5267.1~5267.2的规定。2．4锚固性能要求
2．4．1．1用于非开裂混凝土的锚栓的基本抗拉性能应满足：
混凝土锥体破坏：N r Ru , m≥13.5f CU 0.5h ef 1.5 ；νN≤0.15 ；γi≥0.80 ；
锚栓破坏：N r Ru , m＞A S f S t k；νN≤0.10 ；N l , i＞A S f y k ；
穿出等其它破坏形式：N r Ru , m应与产品说明书的规定相符；νN≤0.15 ；γi≥0.80 ；
2．4．1．2用于非开裂混凝土的锚栓的基本抗剪性能应满足：
锚栓破坏：V r Ru , m＞0.5A SV f St k；
其它破坏形式：V r Ru , m应与产品说明书的规定相符；νV≤0.15。
2．4．1．3用于非开裂混凝土的锚栓的长期荷载性能应满足：
在恒载作用下锚栓位移变化量趋于零；
剩余抗拉能力：α≥1.00 ；νN≤0.20 ；γi≥0.80 。
2．4．1．4用于混凝土受拉区或开裂混凝土的锚栓除应满足JG160-2004 5.4.1.1、5.4.1.2外，还应满足裂缝混凝土上的抗拉性能：α≥0.70 ；νN≤0.15；γi≥0.70 。
2．4．2安装性能要求
2．4．2．1用于非开裂混凝土的锚栓的安装性能应满足：α≥0.80 ；νN≤0.20；γi≥0.80 。2．4．2．2用于混凝土受拉区或开裂混凝土的锚栓的安装性能应满足：α≥0.56 ；νN≤0.20；γi≥0.70 。2．4．3间距、边距要求
2．4．3．1以边距C c r , SP安装锚栓，其抗拉承载力平均值应不低于0.95N r Ru , m。
2．4．3．2以最小间距S mi n和最小边距C mi n安装锚栓，不得造成混凝土出现裂缝。
2．4．4专项性能要求
对锚栓有疲劳性能要求或抗震性能要求时，应按JG160-2004附录F进行专项性能试验。
二. 慧鱼锚栓性能参数见表2-7-4a~o。
表2-7-4a FZA电镀锌钢（螺杆强度等级8.8）
表2-7-4c FZA－D电镀锌钢（螺杆强度等级8.8）
表2-7-4e FZA－I电镀锌钢（配合螺杆强度等级8.8）
表2-7-4g FBN蓝锘镀锌钢
表2-7-4h
3)1.值：蓝锘镀锌钢2.值：热浸镀锌钢
表2-7-4i FH-B电镀锌钢FHA-B电镀锌钢
表2-7-4j FH-S电镀锌钢
高强化学锚栓R
表2-7-4m螺杆RG M
表2-7-4n 螺杆RG M 螺杆RG M A4/C
表2-7-4o
三. 近年来，在建筑物加固与改造工程中，广泛采用了化学植筋技术。植筋锚固的破坏形态，随植筋胶种、锚固深度、孔径、钢筋及基材强度等因素的变化而不同，一般可分为四种（图2-7-1）。
图2-7-1
目前化学植筋的试验研究，多为常温下混凝土基材上植筋的静力拉拔试验及少量低周往复荷载作用下的抗震性能试验，考虑焊接高温影响的研究尚未见到；而实际工程中，植筋与其它钢筋进行焊接却是很常用的方法，因此焊接高温对化学植筋力学性能的影响，是一个亟待研究的问题。本文通过采用RE500和JGN 两种结构胶植筋并在不同位置焊接的静力拉拔试验，探讨焊接对化学植筋力学性能的影响。 1．试验方法
植筋所用结构胶为RE500和JGN ，研制单位所提供的力学及化学性能见表2-7-5。从表2-7-5中可看出，焊接产生的高温可能会对JGN 植筋试件带来不利影响。
植入钢筋为Ⅱ级钢，直径16mm ，屈服强度为362Mpa ，屈服应变约为0.0016，极限荷载为551 Mpa ，锚固深度为15d ，基材为素混凝土，C30级，孔径25mm 。焊接采用双面搭焊，搭焊段长度为80mm （5d ），在植筋完成7d 后进行。试件如图2-7-2所示，试件及钢筋焊接时的现象见表2-7-6。焊接高度h 为焊接段下端到基材上表面的距离。非焊接试件数据摘引自清华大学阎锋的试验。
图2-7-2
试验用胶的力学及化学性能
2各试件试验现象见表2-7-6~2-7-7。
注：JGN-10 d 及RE500-20d 试件由于在试验中出现异常现象，后面的分析中将不予考虑。
试验中，除JGN-0试件发生结构胶与混凝土粘结破坏外，其余所有试件均发生粘结锥体复合破坏。试件最终破坏形态如图2-7-3所示。试验过程为三个阶段。
图2-7-3
（1）弹性阶段。自开始施加荷载直到约70kN ，钢筋所受拉力与钢筋根部的滑移基本呈线弹性关系，说明结构胶的受力也在弹性范围内。
（2）屈服、强化阶段。当拉力增大到70kN 后，滑移迅速增大，荷载不再提高。进入强化段后，荷载继续
（3）下降段。当荷载达到约90kN，便不再提高随着滑移量的继续增大，钢筋被逐渐拔出，荷载下降，滑移急剧增大直至完全破坏。由于加载设备的限制，本试验中除JGN-0外，其余试件均未得到下降段。3．试验结果分析
试验测得拉拔力和植筋非锚固段根部滑移的关系，即P-s曲线，如图2-7-4、图2-7-5所示。
图2-7-4 图2-7-5
根据结构胶植筋锚固的特点，可将拉拔P-s曲线简化如图2-7-6所示4段折线。OA对应前述弹性段，AB 对应屈服、强化阶段，BC对应下降段，其后为残余段。试验所得各参数如表2-7-8所示。
图2-7-6
3.1强度
从P-s曲线可以看出，试验中所有试件的屈服强度P Y均在70kN左右，机时极限荷载P u均在95kN左右。焊接试件与非焊接试件的屈服荷载、极限荷载基本一致，说明焊接所产生的高温对植入深度15d、上部焊接连接位置h=0~500mm的RE500及JGN结构胶植筋的极限承载力没有影响。
3.2刚度
从表2-4-8可看出RE500及JGN植筋试件均满足规律：焊接点越低，即则其弹性段刚度k1越小。这与焊接过程中胶体软化程度规律一致。另外RE500植筋的各个试件曲线基本重合，各试件的k1相差不大，说明其锚固刚度受焊接高温的影响较小。而JGN植筋各试件弹性段刚度k1差异非常明显，说明其锚固刚度受焊接高温的影响较大。
3.3位移延性比
位移延性比是反映结构延性的重要指标。从表4可看出,试验中所有试件延性比均大于4，均属于延性
受焊接高温影响和程度比RE500植筋试件的大。
3.4各种破坏形态P-s曲线特征的讨论
按植筋锚固的破坏形态的不同，P-s曲线的特征也相应地有所不同。
(1)混凝土锥体破坏。一般发生在锚固长度较小的情况下，极限荷载P u由混凝土锥体的抗拉强度决定。下降段极陡，荷载迅速下降到零。
(2)结构胶与混凝土粘结破坏。一般是由于未清孔或结构胶强度不足所致。当荷载达到极限荷载P u后，结构胶与混凝土间的化学粘结力逐渐破坏。荷载下降，滑移量增大，曲线进入下降段。最后粘结完全失效，残余荷载P r由破坏面的机械咬合力及磨擦力提供。本试验中JGN-0试件出现这种破坏形态，其P-s曲线见图2-7-5。
文献[4]提出，在极限破坏时，胶层与混凝土之间的最大粘结应力与平均粘结应力之比在1.02~1.10之间，可假设胶层与混凝土之间的粘结应力为均匀分布。由试验数据可算出胶体与混凝土之间的平均剪应力
τ0=P u/(πDh)=5.14Mpa。
(3)粘结-锥体复合破坏。这是在大多数情况下经常出现的破坏形态，破坏时钢筋连同胶体均匀被拔出，同时表面一定范围内出现混凝土锥体破坏。由于混凝土抗拉强度与结构胶的粘结强度相比小很多，因此其P-s 曲线特征与(2)类似，如图2-7-4、图2-7-5所示。依据前文算出的平均剪应力τ0，采用文献[4]提出的复合破坏极限承
载力公式可算得：P u =f tπD2[β（L/D）-0.25(β-1)2]=94.8kN,，其中β=τ0/ f t ,可见与表2-7-8所示试验值相差不大。
(4)钢筋屈服破坏。这种破坏形态一般发生在锚固长度较大时，锚固的极限强度高于钢筋的抗拉极限强度，因此极限荷载P u由钢筋抗拉极限强度决定，而且钢筋最终会出现颈缩并拉断。由钢筋极限强度551Mpa，可知采作钢筋植筋若发生钢筋屈服破坏极限荷载应达到111kN 。而出现其余三种破坏形态时极限荷载都应该小于该值。由于颈缩可能出现在钢筋非锚固段，所以这种破坏形态下的P-s曲线的下降段，随着荷载降低，滑移可能会有所减小。
4结论及建议
（1）本试验中的所有植筋均达到并超过了屈服强度，且均属于延性破坏。
（2）焊接所产生的高温对RE500结构胶的各项力学性能（承载能力、弹性模量、延性）影响较小比较适合需要焊接的植筋工程。但考虑到该胶种同样能够着火并略有软化，建议实际施工中焊接点距离胶体至少10d以上。
（3）焊接所产生的高温对JGN结构胶的各项力学性能（承载能力、弹性模量、延性）均有一定影响，但其仍能满足承载力和延性的工程要求。建议焊接点距离胶体至少20d以上。
（4）关于焊接对化学植筋力学性能的影响，尚待系统全面地进一步研究。
临沂市老年养护院幕墙工程 玻璃幕墙节能计算书 设计： 校对： 审核： 批准：
目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 2 计算中采用的部分条件参数及规定 (1) 2.1 计算所采纳的部分参数 (1) 2.2 规范GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》的部分规定 (1) 3 幕墙系统结构基本参数 (3) 3.1 地区参数： (3) 3.2 建筑参数： (3) 3.3 环境参数 (3) 3.4 单元参数 (3) 3.5 框传热系数相关参数 (3) 4 玻璃的传热系数U值的计算 (3) 4.1 计算基础及依据 (3) 4.2 室外表面换热系数 (4) 4.3 室内表面换热系数 (4) 4.4 多层玻璃系统材料的固体热阻 (4) 4.5 多层玻璃系统内部气体间层的热阻 (4) 5 幕墙系统框的传热系数U值的计算 (5) 5.1 框的传热系数U f (5) 5.2 幕墙框与玻璃结合处的线传热系数ψ (7) 6 幕墙系统整体的传热系数U值 (7) 7 太阳光透射比及遮阳系数计算 (7) 7.1 太阳光总透射比g t (7) 7.2 幕墙系统计算单元的遮阳系数 (8) 7.3 幕墙系统计算单元可见光透射比计算 (8) 8 结露计算 (8) 8.1 水表面的饱和水蒸气压计算 (8) 8.2 在空气相对湿度f下，空气的水蒸气压计算 (9) 8.3 空气的结露点温度计算 (9) 8.4 幕墙系统玻璃内表面的计算温度 (9) 8.5 结露性能评价 (9)
建筑幕墙系统节能设计计算书 1计算引用的规范、标准及资料 《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005 《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ26-2010 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ134-2010 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-2003 《居住建筑节能设计标准意见稿》 [建标2006-46号] 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑玻璃可见光、透射比等以及有关窗玻璃参数的测定》GB/T2680-94 《建筑节能工程施工质量验收规范》 GB50411-2007 《居住建筑节能检测标准》 JGJ/T132-2009 《公共建筑节能改造技术规范》 JGJ176-2009 《公共建筑节能检测标准》 JGJ/T177-2009 《既有居住建筑节能改造技术规程》 JGJ129-2000 《节能建筑评价标准》 GB/T50668-2011 《建筑幕墙工程技术规范》 DGJ08-56-2012 2计算中采用的部分条件参数及规定 2.1计算所采纳的部分参数 按《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008采用 (1)冬季标准计算条件应为： 室内空气温度：T in =20℃； 室外空气温度：T out =-20℃； 室内对流换热系数：h c,in =3.6W/(m2·K)； 室外对流换热系数：h c,out =16W/(m2·K)； 室内平均辐射温度：T rm,in =T in 室外平均辐射温度：T rm,out =T out 太阳辐射照度：I s =300W/m2； (2)夏季标准计算条件应为： 室内空气温度：T in =25℃； 室外空气温度：T out =30℃； 室内对流换热系数：h c,in =2.5W/(m2·K)； 室外对流换热系数：h c,out =16W/(m2·K)； 室内平均辐射温度：T rm,in =T in 室外平均辐射温度：T rm,out =T out 太阳辐射照度：I s =500W/m2； (3)计算传热系数应采用冬季标准计算条件，并取I s =0W/m2； (4)计算遮阳系数、太阳光总透射比应采用夏季标准计算条件； (5)结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度：20℃； 室内环境湿度：30%，60%； 室外环境温度：0℃，-10℃，-20℃ (6)框的太阳光总透射比g f 应采用下列边界条件： q in =α·I s α：框表面太阳辐射吸收系数； I s ：太阳辐射照度(W/m2)； q in ：框吸收的太阳辐射热(W/m2)； 2.2规范GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》的部分规定 (1)结构所在的建筑气候分区应该按下面表格取用。 表4.2.1 主要城市所处气候分区 气候分区代表性城市 严寒地区A 区 海伦、博克图、伊春、呼玛、海拉尔、满洲里、齐齐 哈尔、富锦、哈尔滨、牡丹江、克拉玛依、佳木斯、 安达 严寒地区B 区 长春、乌鲁木齐、延吉、通辽、通化、四平、呼和浩 特、抚顺、大柴旦、沈阳、大同、本溪、阜新、哈 密、鞍山、张家口、 酒泉、伊宁、吐鲁番、西宁、银川、丹东 寒冷地区 兰州、太原、唐山、阿坝、喀什、北京、天津、大 连、阳泉、 平凉、石家庄、德州、晋城、天水、西安、拉萨、康 定、济南、青岛、安阳、郑州、洛阳、宝鸡、徐州 夏热冬冷地 区 南京、蚌埠、盐城、南通、合肥、安庆、九江、武 汉、黄石、岳阳、汉中、安康、上海、杭州、宁波、 宜昌、长沙、南昌、株洲、零陵、赣州、韶关、桂 林、重庆、达县、万州、涪陵、南充、宜宾、成都、 贵阳、遵义、凯里、绵阳 夏热冬暖地 区 福州、莆田、龙岩、梅州、兴宁、英德、河池、柳 州、贺州、泉州、厦门、广州、深圳、湛江、汕头、 海口、南宁、北海、梧州 (2)根据建筑所处城市的建筑气候分区，围护结构的热工性能应分别符合下面各表的相关规定。 表4.2.2-1 严寒地区A区围护结构传热系数限值
建筑门窗热工性能计算书 I、设计依据： 《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》JGJ26-95 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》JGJ75-2003 《民用建筑热功设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008 相关计算和定义均按照ISO10077-1和ISO10077-2的方法进行计算和定义 II、计算基本条件： 1、设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用本标准规定的计算条件。 2、计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 3、各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1） D(λ)：标准光源光谱函数（CIE D65，ISO 10526） R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 4、冬季计算标准条件应为： 室内环境温度：T in=20℃ 室外环境温度：T out=-20℃ 室内对流换热系数：h c,in=3.6 W/m2.K 室外对流换热系数：h c,out=16 W/m2.K 室外平均辐射温度：T rm=T out 太阳辐射照度：I s=300 W/m2 5、夏季计算标准条件应为： 室内环境温度：T in=25℃ 室外环境温度：T out=30℃ 室内对流换热系数：h c,in=2.5 W/m2.K 室外对流换热系数：h c,out=16 W/m2.K 室外平均辐射温度：T rm=T out 太阳辐射照度：I s=500 W/m2 6、计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s= 0 W/m2.计算门窗的传热系数时,门窗周边框的室外对流换热系数h c,out应取 8 W/m2.K,周边框附近玻璃边缘(65mm内)的室外对流换热系数h c,out应取 12 W/m2.K 7、计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件. 8、抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度：T in=20℃ 室外环境温度：T out=0℃ -10℃ -20℃ 室内相对湿度：RH=30%、60% 室外对流换热系数：h c,out=20 W/m2.K 9、计算框的太阳能总透射比g f应使用下列边界条件
建筑幕墙热工性能估算报告 I、设计依据： 《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》JGJ26-95 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》JGJ75-2003 《民用建筑热功设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008 相关计算和定义均按照ISO10077-1和ISO10077-2的方法进行计算和定义 II、计算基本条件： 1、设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工性能时，应统一采用本规程规定的标准计算条件进行计算。 2、在进行实际工程设计时，门窗、玻璃幕墙热工性能计算所采用的边界条件应符合相应建筑设计或节能设计标准的规定。 3、冬季计算标准条件应为： 室内空气温度：T in=20℃ 室外空气温度：T out=-20℃ 室内对流换热系数：h c,in=3.6 W/m2.K 室外对流换热系数：h c,out=16 W/m2.K 室内平均辐射温度：T rm,in =Tin 室外平均辐射温度：T rm,out =Tout 太阳辐射照度：I s=300 W/m2 4、夏季计算标准条件应为： 室内空气温度：T in=25℃ 室外空气温度：T out=30℃ 室内对流换热系数：h c,in=2.5 W/m2.K 室外对流换热系数：h c,out=16 W/m2.K 室内平均辐射温度：T rm,in =Tin 室外平均辐射温度：T rm,out =Tout 太阳辐射照度：I s=500 W/m2 5、传热系数计算应采用冬季计算标准条件，并取I s= 0 W/m2。计算门窗的传热系数时，门窗周边框的室外对流换热系数h c,out应取8W/(m2.k)，周边框附近的边缘(65mm内)的室外对流换热系数h c,out应取12W/(m2.k) 6、遮阳系数、太阳能总透射比计算应采用夏季计算标准条件。 7、结露性能评价与计算的标准计算条件应为： 室内环境温度：T in=20℃ 室内环境湿度：RH=30%、60% 室外环境温度：T out=0℃，-10℃，-20℃ 室外对流换热系数：20 W/m2.K 8、计算框的太阳能总透射比g f应使用下列边界条件
附录D 常用外窗及幕墙热工性能参数D.0.1常用外窗的传热系数和遮阳系数见表D.0.1。 表D.0.1 常用外窗的传热系数和遮阳系数 窗框材质窗户类型 空气层厚 度（mm） 玻璃厚度 (mm) 窗框窗洞 面积比（%） 传热系数 K(W/m2.K) 遮阳系数 钢、铝 单框单层玻璃 单层玻璃 —5/6 15~20 6.4 0.93 双层窗100~140 5/6 3.5 0.70 单框 中空玻璃 6 5/6 4.2/4.1 0.84 9 5/6 4.0/3.9 0.78 12 5/6 3.7/3.6 0.75 单框 Low-E中空玻璃 6 5/6 3.4/3.3 0.48 9 5/6 3.0/3.1 0.45 12 5/6 2.8/2.7 0.43 隔热型材 单框中空玻璃 6 5/6 3.6/3.55 0.84 9 5/6 3.5/3.45 0.78 12 5/6 3.4/3.3 0.75 隔热型材单框 Low-E中空玻璃 6 5/6 3.0/2.8 0.48 9 5/6 2.7/2.5 0.45 12 5/6 2.4/2.3 0.43 塑料、木 单框单层玻璃 单层玻璃 —5/6 25~30 4.7 0.93 双层窗100~140 5/6 2.5 0.60 单框 中空玻璃 6 5/6 3.1/3.0 0.84 9 5/6 2.85/2.8 0.78 12 5/6 2.75/2.7 0.75 单框 Low-E中空玻璃 6 5/6 2.7/2.6 0.48 9 5/6 2.5/2.4 0.45 12 5/6 2.3/2.2 0.43 注：1 本表中的窗户包括一般窗户、天窗和门上部带玻璃部分； 2 阳台门下部门肚板部位的传热系数，当下部不作保温处理时，应按表中值采用，当作保温处理时，应按计算确定； 3 贴Low-E膜的玻璃等效Low-E玻璃； 5表中热工参数为各种窗型中较有代表性的数据，不同厂家、玻璃种类以及型材系列品种都有可能有较大浮动，具体数值应以法定检测机构的检测值或模拟计算报告为准。
**************幕墙设计 热工计算书 (一)本计算概况： 气候分区：夏热冬冷地区 工程所在城市：无锡 传热系数限值：≤2.10 (W/(m2.K)) 遮阳系数限值(东、南、西向/北向)：≤0.40 (二)参考资料： 《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ26 -2010 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ/T134-2010 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DBJ 01-621-2005 《居住建筑节能设计标准》DBJ 01-602-2004 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T 151-2008 《建筑门窗幕墙热工计算及分析系统(W-Energy3.0)》 (三)计算基本条件： 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考： (1)各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）； D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数； R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 (2)冬季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in =20 ℃ 室外空气温度 T out =-20 ℃ 室内对流换热系数 h c,in =3.6 W/(m2.K) 室外对流换热系数 h c,out =16 W/(m2.K) 室内平均辐射温度 T rm,in =T in 室外平均辐射温度 T rm,out =T out 太阳辐射照度 I s =300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in =25 ℃ 室外空气温度 T out =30 ℃ 室内对流换热系数 h c,in =2.5 W/(m2.K) 室外对流换热系数 h c,out =16 W/(m2.K) 室内平均辐射温度 T rm,in =T in 室外平均辐射温度 T rm,out =T out 太阳辐射照度 I s =500 W/m2 (4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s = 0 W/m2。 (5)计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T out =25 ℃。 (6)抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度 T in =20 ℃ 室外环境温度 T out =0 ℃或 T out =-10 ℃或 T out =-20 ℃ 室内相对湿度 RH=30% 或 RH=60% 室外对流换热系数 h c,out =20 W/(m2.K) 室外风速 V=4 m/s (7)计算框的太阳能总透射比g f 应使用下列边界条件： q in =α·I s q in 通过框传向室内的净热流(W/m2)； α框表面太阳辐射吸收系数； I s 太阳辐射照度 =500 W/m2。 4.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，门窗框或幕墙框与墙的连接界面应作为 绝热边界条件处理。 5.《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005有关规定： (1)各城市的建筑气候分区应按表4.2.1确定。
《建筑幕墙工程技术规范》概要 陆津龙 上海市工程建设规范《建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-2012 （以下简称新地标），该规范由上海市金属结构行业协会幕墙工程技术中心会同有关企业、设计、科研、高校、管理等单位历时三年修订完成。本规范修订的主要内容包括：新地标在玻璃幕墙的基础上扩充为包括金属、石材、人造板材和复合板材等各种面板的幕墙应用技术；新地标在构件式、全玻璃幕墙的基础上增补了单元式幕墙、点支承幕墙、双层幕墙、幕墙开启窗及采光顶等内容，更为系统、完整；新地标将幕墙光反射、幕墙热工设计、幕墙防火、幕墙防雷单列成章；新地标对双层幕墙、建筑光伏一体化等新技术予以导向性条文规定等，本文概要性地介绍新地标的主要修编技术内容和特点。 一、总则 1、适用高度 1.0.3本规范适用于高度不大于280m的玻璃幕墙、金属幕墙，高度不大于120m的花岗岩石材幕墙，高度不大于80m的其他面板材料的幕墙工程。 2、设计使用年限 1.0.5建筑幕墙设计便用年限不小于25年，其支承结构的设计使用年限宜不小于50年。 根据支承结构和面板分开规定幕墙设计使用年限更为科学合理，支承结构设计使用年限与主体结构设计使用年限一致或接近的规定较科学，面板根据材料性能退化或可更换性规定为25年较为合理。 二、材料 1.3.5.7增加玻璃安全膜的技术要求。 2.3.8增加了瓷板、陶板、玻璃纤维增强水泥（GRC）板等的性能指标。 3.3.9增加了超薄型石材蜂窝板等的技术指标。 三、幕墙建筑设计 1、面板的面积限制 4.1.6幕墙玻璃面板应符合以下要求：
1）除建筑物的底层大堂和地面高度10m以下的橱窗玻璃外，玻璃面板宜不大于4.5m2。 2）除夹层玻璃外，钢化玻璃应不大于4.5m2、半钢化玻璃应不大于2.5m2，钢化玻璃应有防自爆坠落措施、半钢化玻璃应有防坠落构造措施。 3）除建筑物的底层大堂和地面高度10m以下的橱窗玻璃外，夹层玻璃面板应不大于9.0m2。 4.3.5玻璃部位不设护栏时： 1）中空玻璃的内片采用钢化玻璃，单块玻璃面积不大于3.0m2，钢化玻璃厚度不小于8mm。 2）中空玻璃的内片采用夹层玻璃，单块玻璃面积不大于4.0m2，夹层玻璃厚度不小于12.76mm。 10.4.4花岗岩单块面板的面积宜不大于1.5m2，其他石材面板宜不大于 1.0m2。 新地标对板块面积做出了明确规定，限制了幕墙分格越来越大的趋势，更有利于玻璃、石材面板的安全应用。 2、面板种类的限制 4.1.8人员密集且流动性大的重要公共建筑的幕墙玻璃面板应采用夹层玻璃。 4.1.9临街幕墙玻璃宜采用夹层玻璃。 4.1.10幕墙建筑周边宜设置安全隔离带，主要出入口上方应有安全防护设施，人员密集处可采取设置绿化带、挑檐、有顶棚的走廊等措施。 4.3.3框支承玻璃幕墙的面板可采用夹层玻璃、钢化玻璃或半钢化玻璃。 10.2.2幕墙所用玻璃面板可选用夹层玻璃、钢化玻璃、半钢化玻璃。 10.4.4高层建筑、重要建筑及临街建筑立面，花岗岩面板厚度应不小于 30mm。 根据玻璃碎性材料的特点，为确保大型城市公共安全、避免“玻璃雨”危害，规定人流密集的重要公共建筑、临街建筑的玻璃幕墙使用夹胶玻璃，同时规定了消防登高面的应急击碎玻璃设置。明确了玻璃“强而不碎、碎而不散落、散落无危害”的应用原则。半钢化玻璃在满足以上原则时，也可以使用。 3、设计文件深度
建筑幕墙 1 一般规定 1.1本章适用于透明和非透明的各类建筑幕墙的节能工程质量验收。 条文说明本章的内容包括了所有透明的和非透明的幕墙节能工程的施工验收。 建筑幕墙包括玻璃幕墙（透明幕墙）、金属幕墙、石材幕墙及其它板材幕墙，种类非常繁多。随着建筑的现代化，越来越多的建筑使用建筑幕墙，建筑幕墙以其美观、轻质、耐久、易维修等优良特性被建筑师、业主所亲媚，在建筑中不使用建筑幕墙是不可能的。 虽然建筑幕墙的种类繁多，但作为建筑的围护结构，在建筑节能的要求方面还是有一定的共性，节能标准对其性能指标也有着明确的要求。玻璃幕墙属于透明幕墙，与建筑外窗在节能方面有着共同的要求。但玻璃幕墙的节能要求也与外窗有着很明显的不同，玻璃幕墙往往与其它的非透明幕墙是一体的，不可分离。非透明幕墙虽然与墙体有着类似的节能指标要求，但由于其构造的特殊性，施工与墙体有着很大的不同，所以不能与墙体的施工验收在一起。 另外，由于建筑幕墙的设计施工往往是另外进行专业分包，施工验收往往也是单独进行的，所以将建筑幕墙单列比较符合实际情况，操作上也更加便利。 1.2 附着于主体结构上的隔汽层、保温层应在主体结构工程质量验收合格后施工。 条文说明：有些幕墙的非透明部分的隔汽层和保温层是附着在建筑主体的实体墙上。对于这类建筑幕墙，保温材料和隔汽层需要在实体墙的墙面质量满足要求后才能进行施工作业，否则保温材料可能粘贴不牢固，隔汽层（或防水层）附着不理想。另外，主体结构往往是土建单位施工，幕墙是分包，在施工中若不是进行分阶段验收，出现质量问题容易发生纠纷。 1.3当幕墙节能工程采用隔热型材时，隔热型材生产企业应提供型材隔热材料的力学性能和耐老化性能试验报告。 条文说明铝合金隔热型材、隔热钢型材在一些幕墙工程中已经得到应用。隔热型材的隔热材料一般是尼龙或发泡的树脂材料等。这些材料是很特殊的，既要保证足够的强度，又要有较小的导热系数，还要满足幕墙型材在尺寸方面的苛刻要求。从安全的角度而言，型材的力学性能是非常重要的，对于有机材料，其抗老化性能也是非常重要的。型材的力学性能主要包括：抗剪强度、抗拉强度等。 1.4幕墙节能工程使用的材料、构件进场时，应对其下列性能进行复验： 1保温材料：导热系数、密度、阻燃性； 2幕墙玻璃：可见光透射比、传热系数、遮阳系数、中空玻璃露点； 3隔热型材：拉伸、抗剪强度。 条文说明为了保证幕墙节能工程使用的材料、构件的节能性能指标达到要求，保证幕墙的
最新建筑门窗玻璃幕墙工程热工设计 计算书 （完整版）
目录 第一部分、半隐采光区域立柱热工计算 (12) 一、玻璃模型热工分析 (12) 1、热工分析基本信息 (12) 2、热工分析模型信息 (13) 3、热工分析温度分布图 (13) 4、热工分析U值计算 (14) 5、热工分析热流分布 (14) 二、热工有限元分析计算 (14) 1、热工分析基本信息 (14) 2、热工分析模型信息 (16) 3、热工分析温度分布图 (17) 4、热工分析U值计算 (17) 5、热工分析热流分布 (19) 6、框与玻璃系统(或其他镶嵌板)接缝的线传热系数计算说明 (19) 7、线传热系数计算模型温度分布图 (22) 8、线传热系数计算模型热流向量图 (22) 9、框与玻璃系统(或其他镶嵌板)接缝的线传热系数计算. 22 第二部分、半隐采光区域横梁热工计算 (25)
一、玻璃模型热工分析 (25) 1、热工分析基本信息 (25) 2、热工分析模型信息 (26) 3、热工分析温度分布图 (26) 4、热工分析U值计算 (26) 5、热工分析热流分布 (27) 二、热工有限元分析计算 (27) 1、热工分析基本信息 (27) 2、热工分析模型信息 (29) 3、热工分析温度分布图 (31) 4、热工分析U值计算 (32) 5、热工分析热流分布 (34) 6、框与玻璃系统(或其他镶嵌板)接缝的线传热系数计算说明 (35) 7、线传热系数计算模型温度分布图 (37) 8、线传热系数计算模型热流向量图 (38) 9、框与玻璃系统(或其他镶嵌板)接缝的线传热系数计算. 39 三、幕墙/门窗整体U值计算 (41) 1、幕墙/门窗整体热工计算原理 (41) 2、幕墙/门窗整体热工计算 (42) 第三部分、半隐非采光区域立柱热工计算 (44) 一、玻璃模型热工分析 (44)
建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程（征求意见稿） ◇ 1 总则 ◇ 2 术语、符号 ◇3基本规定 ◇4玻璃光学热工性能 ◇5框的传热计算 ◇6空气层传热计算 ◇7整窗热工性能计算 ◇8建筑幕墙热工计算 ◇9遮阳系统计算 ◇10结露计算 ◇附录 1 总则 1.0.1为在建筑门窗、玻璃幕墙工程中贯彻执行国家的建筑节能政策，使门窗、玻璃幕墙工程的节能设计和产品设计做到技术先进、经济合理，方便进行门窗、玻璃幕墙产品的节能性能评价，制定本规程。 1.0.2本规程适用于建筑工程中作为外围护结构使用的建筑外门窗、玻璃幕墙的传热系数、遮阳系数、可见光透射比、结露性能的计算。 1.0.3本规程是参照国际标准ISO15099、ISO10077、ISO10211等系列标准，结合我国现行的相关标准制定的。 1.0.4本规程所计算的传热系数和遮阳系数是在建筑门窗、玻璃幕墙空气渗透量为零的情况下、采用稳态传热计算得到的，实际使用时应考虑空气渗透对热工性能和节能计算的影响。
1.0.5实际工程所用建筑门窗、玻璃幕墙的室内外热工计算条件应符合相应的建筑热工设计标准和建筑节能设计标准。 1.0.6建筑门窗、玻璃幕墙所用材料的热工计算参数除使用本规程给出的参数外，还应符合其它强制性的热工设计标准和建筑节能设计标准的相关规定。实际工程中所使用材料的热工参数应按照相应材料的实际参数选取。 2 术语、符号 2.1 术语 2.1.1夏季标准计算条件standard summer environmental condition 用于门窗或幕墙产品设计、性能评价热工性能参数计算的夏季标准热工计算环境条件。 2.1.2冬季标准计算条件standard winter environmental condition 用于门窗或幕墙产品设计、性能评价热工性能参数计算的冬季标准热工计算环境条件。 2.1.3传热系数（U）thermal transmittance 门窗或幕墙两侧环境温度差为1℃时，在单位时间内通过单位面积围护结构的传热量。 2.1.4太阳能总透射比（g）total solar energy transmittance 通过门窗或幕墙构件成为室内得热量的太阳辐射与投射到门窗或幕墙构件上的太阳辐射的比值。成为室内得热量的太阳辐射部分包括直接的太阳能透射得热和被构件吸收的太阳辐射再经传热进入室内的得热。
第三章建筑门窗玻璃幕墙热工计算 一、整樘窗热工性能计算 窗由多个部分组成，窗框、玻璃（或其它面板）等部分的光学性能和传热特性各不一样，在计算整窗的传热系数、遮阳系数以及可见光透射比时，应采用各部分的相应数值按面积进行加权平均计算。 窗玻璃(或者其它镶嵌板)边缘与窗框的组合传热效应所产生的附加传热以附加线传热系数（ψ）表达，简称“线传热系数”，应按照本章“框的传热计算”进行计算。 窗框的传热系数、太阳能总透射比按照本章“框的传热计算”进行计算。 窗玻璃的传热系数、太阳能总透射比、可见光透射比按照本章“玻璃光学热工性能计算”进行计算。 （一）整樘窗几何描述 整樘窗应根据框截面的不同对窗框进行分类，每个不同类型窗框截面均应计算框传热系数、线传热系数。不同类型窗框相交部分的传热系数可采用邻近框中较高的传热系数代替。 1、窗面积划分 窗在进行热工计算时应按图3-1进行面积划分： （1）窗框的投影面积A f：从室内、外两侧分别投影，得到的可视框投影面积中的较大值，简称“窗框面积”； （2）玻璃的投影面积A g（或其它镶嵌板的投影面积A p）：指从室内、外侧可见玻璃（或其它镶嵌板）边缘围合面积的较小值，简称“玻璃面积”； （3）整樘窗的总投影面积A t：窗框面积A f与窗玻璃面积A g（或其它镶嵌板的面积A p）之和，简称“窗面积”。 A f= max( A t= A f+A g A d,i= A1+A2 A d,e= A5+A6 图3-1 窗各部件面积划分示图
2、窗玻璃区域周长划分 玻璃和框结合处的线传热系数对应的边缘长度l ψ应为框与玻璃室内、外接缝长度的较大值，见图3-2所示。 （二）整樘窗传热系数计算 整樘窗的传热系数U t 采用下式计算： t f f g g t A U A U A U ∑∑∑++= ψ ψ （3-1） 式中：U t ——整樘窗的传热系数［W/(m 2·K)］； A g ——窗玻璃（或者其它镶嵌板）面积（m 2）； A f ——窗框面积（m 2）； A t ——整樘窗面积（m 2）； l ψ——玻璃区域（或者其它镶嵌板区域）的边缘长度（m ）； U g ——窗玻璃（或者其它镶嵌板）的传热系数［W/(m 2·K)］，按本章“玻璃光学热工性能 计算”计算； U f ——窗框的传热系数［W/(m 2·K)］，按本章“框的传热计算”计算； ψ——窗框和窗玻璃（或者其它镶嵌板）之间的线传热系数［W/(m 2·K)］，按本章“框的传 热计算”计算。 （三）整樘窗遮阳系数计算 整樘窗的遮阳系数是指：在给定条件下，外窗的太阳能总透射比与相同条件下相同面积的标准玻璃（3mm 厚透明玻璃）的太阳能总透射比的比值。 整樘窗的遮阳系数SC 应采用下式计算： 87 .0t g SC = （3-2） 式中：SC ——整樘窗的遮阳系数； 玻璃 图3-2 窗玻璃区域周长示图
11.热工计算 11.1.计算引用的规范、标准及资料 《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005 《民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)》 JGJ26-95 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-20031 《居住建筑节能设计标准意见稿》 [建标2006-46号] 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程意见稿》 [建标2004-66号] 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑玻璃可见光、透射比等以及有关窗玻璃参数的测定》 GB/T2680-94 11.2.计算中采用的部分条件参数及规定 11.2.1.计算所采纳的部分参数 按《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程意见稿》采用 11.2.1.1.各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数(ISO 9845-1)； D(λ)：标准光源光谱函数(CIE D65，ISO 10526)； R(λ)：视见函数(ISO/CIE 10527)； 11.2.1.2.冬季计算标准条件应为： 室内环境计算温度：T in =20℃； 室外环境计算温度：T out =0℃； 内表面对流换热系数：h c =3.6W/(m2·K)； 外表面对流换热系数：h e =23W/(m2·K)； 室外平均辐射温度：T rm =T out 太阳辐射照度：I s =300W/m2；
11.2.1.3.夏季计算标准条件应为： 室内环境温度：T in =25℃； 室外环境温度：T out =30℃； 内表面对流换热系数：h c =2.5W/(m2·K)； 外表面对流换热系数：h e =19W/(m2·K)； 室外平均辐射温度：T rm =T out ； 太阳辐射照度：I s =500W/m2； 11.2.1.4.计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s =0W/m2； 11.2.1.5.计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T out =25℃； 11.2.1.6.抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度：T in =20℃； 室外环境温度：T out =-10℃或T out =-20℃ 室内相对湿度：RH=30%或RH=50%或RH=70%； 室外风速：V=4m/s； 11.2.1.7.计算框的太阳能总透射比g f 应使用下列边界条件： q in =α·I s q in ：通过框传向室内的净热流(W/m2)； α：框表面太阳辐射吸收系数； I s ：太阳辐射照度=500W/m2； 11.2.2.最新规范《公共建筑节能设计标准》的部分规定11.2.2.1.结构所在的建筑气候分区应该按下面表格取用：
常熟--局幕墙热工性能计算书 (一)本计算概况： 气候分区：夏热冬冷地区 工程所在城市：南京 传热系数限值：≤2.80 (W/m2.K) 遮阳系数限值(东、南、西向)：≤0.45 遮阳系数限值(北向)：≤0.45 (二)参考资料： 《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》JGJ26-95 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DBJ 01-621-2005 《居住建筑节能设计标准》DBJ 01-602-2004 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2003 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》(JGJ/T151-2008) 《建筑门窗幕墙热工计算及分析系统(W-Energy 2010)》 (三)计算基本条件： 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考： (1)各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）； D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数； R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 (2)冬季计算标准条件应为： 室内环境温度 T in=20℃ 室外环境温度 T ou t=0℃ 内表面对流换热系数 h c,in=3.6 W/m2.K 外表面对流换热系数 h c,out=20 W/m2.K 太阳辐射照度 I s=300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为： 室内环境温度 T in=25℃ 室外环境温度 T ou t=30℃ 外表面对流换热系数 h c,in=2.5 W/m2.K 外表面对流换热系数 h c,out=16 W/m2.K
门窗系统 热工性能计算分析：
目录 1 计算说明及结果汇总 (3) 1.1计算说明 (3) 1.1.1 主要计算内容 (3) 1.1.2 计算软件及环境条件 (3) 1.1.3 主要材料参数 (4) 2 门窗热工性能计算 (6) 2.1几何参数 (6) 2.2透明幕墙传热系数 (7) 2.2.1 玻璃热工参数 (7) 2.2.2 框传热系数 (7) 2.2.3 框与面板之间线传热系数 (13) 2.2.4 幕墙单元传热系数 (18)
1 计算说明及结果汇总 1.1 计算说明 1.1.1 主要计算内容 本工程中C-18窗型的数量为258，在本工程铝合金门窗中的比例达到70%，故选取C-18窗型作为分析对象进行热工性能计算。 1.1.2 计算软件及环境条件 1 计算软件 本次热工分析主要采用美国劳伦斯-伯克莱国家实验室(LBNL)开发的二维热传导计算软件系列。其中玻璃面板中央的热工指标计算采用Window6.2计算，框架传热系数、框架与面板接缝的线传热系数、非透明面板中央的传热系数采用THERM6.1软件计算。 2 计算环境条件 计算环境条件选用《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008中规定的标准计算条件。 传热系数计算采用冬季标准计算条件： 室内空气温度T in=20o C 室外空气温度T out=–20o C 室内对流换热系数h c,in=3.6 W/(m2.K) 室外对流换热系数h c,in=16 W/(m2.K) 室内平均辐射温度T rm,in=T in 室外平均辐射温度T rm,out=T out 室内辐射模型Automatic Enclosure mode 室外辐射模型Black Body Radiation mode 太阳辐射照度I s=0 W/m2 遮阳系数计算采用夏季标准计算条件： 室内空气温度T in=25o C 室外空气温度T out=30o C 室内对流换热系数h c,in=2.5 W/(m2.K)
凤铝断桥铝门窗热工性能计算书 I、设计依据： 《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》JGJ26-95 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》JGJ75-2003 《民用建筑热功设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008 相关计算和定义均按照ISO10077-1和ISO10077-2的方法进行计算和定义 II、计算基本条件： 1、设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用本标准规定的计算条件。 2、计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 3、各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1） D(λ)：标准光源光谱函数（CIE D65，ISO 10526） R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 4、冬季计算标准条件应为： 室内环境温度：T in=20℃ 室外环境温度：T out=-20℃ 室内对流换热系数：h c,in=3.6 W/m2.K 室外对流换热系数：h c,out=16 W/m2.K 室外平均辐射温度：T rm=T out
太阳辐射照度：I s=300 W/m2 5、夏季计算标准条件应为： 室内环境温度：T in=25℃ 室外环境温度：T out=30℃ 室内对流换热系数：h c,in=2.5 W/m2.K 室外对流换热系数：h c,out=16 W/m2.K 室外平均辐射温度：T rm=T out 太阳辐射照度：I s=500 W/m2 6、计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s= 0 W/m2.计算门窗的传热系数时,门窗周边框的室外对流换热系数h c,out应取 8 W/m2.K,周边框附近玻璃边缘(65mm内)的室外对流换热系数h c,out应取 12 W/m2.K 7、计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件. 8、抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度：T in=20℃ 室外环境温度：T out=0℃ -10℃ -20℃ 室内相对湿度：RH=30%、60% 室外对流换热系数：h c,out=20 W/m2.K 9、计算框的太阳能总透射比g f应使用下列边界条件 q in=α* I s q in：通过框传向室内的净热流（W/m2） α：框表面太阳辐射吸收系数 I s：太阳辐射照度(I s=500W/m2) 10、《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005有关规定： (1)各城市的建筑气候分区应按表4.2.1确定。
§1 热工性能分析 建筑幕墙作为主体结构的外围护体系，和建筑物一样，要满足安全、适用、耐久性的要求。为了满足建筑设计中的保温节能要求，我们根据现有建筑热工设计规范及《公共建筑节能设计标准》等有关标准，对本工程幕墙体系的热工性能进行了设计与计算！ §1.1 设计依据 鉴于国内暂无针对幕墙的热工设计标准，故本项目的计算参考以下相关规范及资料： 1.1《民用建筑热工设计规范》…………………………………GB50176—93 1.2《玻璃幕墙工程技术规范》…………………………………JGJ102—2003 1.3《公共建筑节能设计标准》…………………………………GB50189-2005 §1.2 计算分析 1、外围护体系热传导系数最大值（以下简称为 K 值） 夏热冻冷地区根据《公共建筑节能设计标准》透明部分的围护体系传热系数按标准取=max K 2.8 W/m 2 ·K（窗墙比小于0.5） ，现根据设计要求取=max K 2.7 W/m 2 ·K，不透明部分的围护体系传热系数最大值取=max K 1.0W/m 2 ·K 2、围护体系热的最小传热阻min .0R 按照《民用建筑热工设计规范》，最小传热阻系指围护结构在规定的室外计算温度和室内计算温度条件下，为保证围护结构内表面温度不低于室内空气露点，从而避免结露，同时避免人体与内表面之间的辐射换热过多而引起的不舒适感所必须的传热阻。 按照《民用建筑热工设计规范》GB 50176－93 第4.1.1条 设置集中采暖的建筑物，其围护结构的传热阻应根据技术经济比较确定，且应符合国家有关节能标准的要求，其最小传热阻应按下式计算确定： min .0R ＝ i R t n t t e i ] [?-）（ 式 中： m in .0R ---- 围护结构最小传热阻（m 2 ·K/W） i t ---- 冬季室内计算温度（0 C ） ，一般居住建筑取200 C e t ---- 围护结构冬季室外计算温度（0 C ） ； n ---- 温差修正系数；
精心整理 常熟--局幕墙热工性能计算书 (一)本计算概况： 气候分区：夏热冬冷地区 工程所在城市：南京 2.K) 2.80(W/m传热系数限值：≤遮阳系数限值(东、南、西向)：≤0.45 遮阳系数限值(北向)：≤0.45 (二)参考资料： 《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》JGJ26-95 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001《民用建筑热工设计规范GB50176-93 《公共建筑节能设计标准GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准DBJ01-621-2005 《居住建筑节能设计标准DBJ01-602-2004 《建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程(JGJ/T151-2008) 《建筑门窗幕墙热工计算及分析系(W-Energ2010 计算基本条件 1计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计节能设计标准 2设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规的计算条件 3以下计算条件可供参考 (1)各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO9845-1）； D(λ)：标准光源（CIED65，ISO10526）光谱函数； R(λ)：视见函数（ISO/CIE10527）。 (2)冬季计算标准条件应为： 室内环境温度T=20℃in室外环境温度Tt=0℃ou2.K =3.6W/m内表面对流换热系数h c,in2.K =20W/m外表面对流换热系数h c,out2 =300W/m太阳辐射照度I s(3)夏季计算标准条件应为： 室内环境温度T=25℃in室外环境温度Tt=30℃ou2.K =2.5W/m外表面对流换热系数h c,in2.K =16W/m外表面对流换热系数h c,out室外平均辐射温度T=T outrm2 I=500W/m太阳辐射照度s2。计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I=0W/m(4)s(5)计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T=25℃。out(6)抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度T ℃=20in 精心整理