贝雷梁失稳及ANSYS分析
杨昌民，丁继辉
（河北大学建筑工程学院）
摘要：以一工程实例为例，对贝雷梁的工程使用过程中发生的局部失稳进行了ANSYS 分析ANSYS计算的结果与工程实例结果进行比较，两者的结果相接近。并指出发生失稳的原因，以及一些建议和解决方法。为日后类似贝雷梁施工提供了一定的经验。
关键词：贝雷梁；失稳；ANSYS分析
一、工程概况
旧城胜利大桥是保定与天津之间的重要通道，汽车交通量大，常常通行200—300KN载货重车，由于长期运营，发生主梁变位，支座错位，梁体统一向外侧滑移，因此要对桥进行纠偏，纠偏过程中先要顶升桥板再进行侧推，使桥板复位再对其进行加固。
顶升桥板过程中，千金顶用贝雷梁支撑，其结构见图：
整体情况图（a）局部失稳图（b）
二、贝雷梁的布置
贝雷梁的现场布置情况：采用1.5×3.0m的贝雷片，其侧弦杆与下弦杆由2［10组成，内侧的斜杆由Ι8组成；组拼后，将净跨部分的上下弦杆加强成4［10，另外三角支撑均由2［10组成。每2片贝雷片组成一个贝雷梁，且其之间的距离为50cm。每个千斤顶下采用双层三排组装方式，共用6对贝雷片组成。每两个贝雷梁之间的距离为50cm，贝雷梁的基座采用的是20cm厚的混凝土。为了使千斤顶的荷载能够较均匀的传递到贝雷梁上，在贝雷梁的顶部采用横竖放置了两层旧钢轨，如图（a）。
千斤顶采用的是直径40mm承载为350吨的千斤顶。千斤顶放置在贝雷梁的中心位置。在顶升过程中当荷载加到300吨左右时，其中间的两片贝雷片发生了局部失稳现象，如图（b）。
下面用ANSYS分析贝雷梁的内力分布情况、失稳的原因以及建议解决方法。
三、建模分析
首先对要建的模型进行简化：贝雷片的两个长边方向简化为一根工字梁，把
上下贝雷梁相接触的两根梁简化为一根大的工字梁。在顶部，下面放的一排梁分别把两根梁简化为一根工字梁；而上面一排梁因只有四根梁受力，因此把四根梁简化为两根工字梁。把千斤顶的力分成两个集中力，分别作用在最上部简化后的两根工字梁的中部。
由于整体钢架只受竖向荷载作用，因此把钢架与地面接触当作固结来处理。有因为是分析贝雷梁的失稳情况，因此可把上部摆放的两排梁与贝雷梁的接触也可以看成固结（这样简化与实际不符，但不会影响ANSYS 失稳的分析，但是可能会影响最终的破坏形势或破坏结果）。具体简化情况如图：
图1 正面图 图2 侧面图
图3 顶面图 图4 整体图 利用ANSYS 有限元程序分析时，考虑到贝雷梁为空间钢架形式，经分析比较采用BEAM188梁单元最合适。钢材的弹性模量：11210 ，泊松比：0.3，密度：37800kg m 。
由ANSYS 建模计算后，进行结构的线性屈曲分析，可以得到以下分析结果，如图所示：
图5 屈曲分析后的正面图图6 屈曲分析后的侧面图
图7 屈曲分析后的顶面图图8 屈曲分析后的局部图
图9 屈曲分析后的整体图
由上面五幅屈曲分析后的图片可以看出，在中间两排贝雷梁的上部、中间的位置，也就是中间两根工字梁的上部发生了明显的失稳现象。而这个失稳现象对于整个结构来说，只属于局部发生的失稳现象。这也与实际工程情况发生的局部失稳现象相吻合或相似。
四、结论与建议
立足于大型有限元通用程序ANSYS的工作平台，对贝雷梁在荷载作用下的变形和内力分布进行系统的计算分析，可以得到失稳主要原因：
（1）钢轨的布置没能够很好的平均千斤顶的荷载。没有充分考虑到钢轨的变形影响，从而钢轨的变形直接导致荷载不能够均匀向下传递。
（2）贝雷梁的布置不合理。钢轨的变形，使中间的贝雷梁承担的荷载比两边的贝雷梁大得多，从而导致失稳的发生。
建议解决的方法：
（1）增大千斤顶底座下钢轨等分散力结构的刚度，使力能够比较均匀的向下传递。
（2）调整贝雷片的布置间距。把贝雷片布置的紧密些，或是在千斤顶下部再加上几片贝雷片。
参考文献
[1] 陈绍蕃著．钢结构稳定设计指南．北京：中国建筑工业出版社，2004，1
[2] 丁美．结构稳定性分析中ansys的应用．低温建筑技术，2003/06，42～43
[3] 博嘉科技编著．有限元分析软件——ANSYS融会与贯通．北京：中国水利水电出版社，
2002
[4]
目录 1 设计说明 ....................................................................................................................... - 1 - 栈桥构造 ................................................................................................................. - 1 -贝雷梁.................................................... - 2 - 桩顶横梁.................................................. - 2 - 钢管桩基础................................................ - 2 -设计主要参考资料 .............................................. - 2 -设计标准 ...................................................... - 3 -主要材料力学性能 .............................................. - 3 -2 作用荷载........................................................ - 3 - 永久作用 ...................................................... - 3 -可变作用 ...................................................... - 3 -混凝土罐车................................................ - 3 - 流水压力.................................................. - 4 - 风荷载.................................................... - 4 - 制动力.................................................... - 4 -荷载工况 ...................................................... - 4 -3 栈桥结构计算分析................................................ - 4 - 计算模型 ...................................................... - 4 -计算分析 ...................................................... - 5 -计算结果汇总 .................................................. - 6 -4 基础计算........................................................ - 7 - 钢管桩入土深度 ................................................ - 7 -钢管桩稳定性 .................................................. - 8 -5 结论............................................................ - 9 -
贝雷梁计算 贝雷梁的计算跨径为24米，采用18片单层加强型，计算时底板区域内由14片贝雷共同承担，翼板区域内由4片贝雷共同承担。贝雷梁的计算示意图如下： q 一、荷载计算： 1、箱梁自重荷载：350T 其中底板区域内为285 T ，每侧翼板区域内为32.5 T 2、支架自重荷载：50 T 其中底板区域内为32 T ，每侧翼板区域内为9 T 3、20×20方木自重荷载 0.2×0.2×6×3×24×0.8＝13.824 T 4、每片贝雷自重均布荷载：0.4 T/m 二、底板区域内的14片贝雷的内力及挠度计算 对每片单层加强型贝雷，截面几何特性如下： 345W=7699.1cm ,577434.4, 2.110I cm E MPa ==? 则底板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 1285320.413.8241.10241431418 q T m +=++=?? 取荷载系数为1.2时，'1 1.2 1.10 1.32q T =?=
1、两边支撑端的剪力为： []'1111 1.322415.8424.5222 R q l T R T ==??=<= 2、跨中截面弯矩及应力为： [][]'22114311311 1.322495.04168.768895.041010123.441707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==??=<=??===<=? 3、跨中截面挠度为： '442 118855 1.32102410 4.7 6.0400384384 2.110577434.410 q l l v cm cm EI -????===<=???? 以上验算均满足要求。 三、每侧翼板区域内的2片贝雷的内力及挠度计算 每侧翼板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 232.590.413.8241.022******* q T m +=++=?? 取荷载系数为1.2时，'2 1.2 1.02 1.224q T =?= 1、两边支撑端的剪力为： []'2211 1.2242414.6924.5222 R q l T R T ==??=<= 2、跨中截面弯矩及应力为： [][]'222243223 11 1.2242488.13168.768888.131010114.471707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==??=<=??===<=? 3、跨中截面挠度为： '442 228855 1.224102410 4.4 6.0400384384 2.110577434.410 q l l v cm cm EI -????===<=???? 以上验算均满足要求。
目录 1.工程概况 ......................................... 错误!未指定书签。 2施工队伍部署和任务分工............................ 错误!未指定书签。 3施工安全、质量控制重点、难点...................... 错误!未指定书签。 4专项方案总体概况.................................. 错误!未指定书签。 4.1编制依据...................................... 错误!未指定书签。 4.2专项方案总体概况.............................. 错误!未指定书签。 5、施工工艺及施工方法 .............................. 错误!未指定书签。 5.1施工工艺流程图................................ 错误!未指定书签。 5.2施工方法...................................... 错误!未指定书签。 6、安全保证措施 .................................... 错误!未指定书签。 7、文明施工措施 .................................... 错误!未指定书签。 8、钢便桥计算书 .................................... 错误!未指定书签。 8.1、设计依据..................................... 错误!未指定书签。 8.2、主要技术参数................................. 错误!未指定书签。 8.3、荷载分析..................................... 错误!未指定书签。 8.4、下部基础承载力计算........................... 错误!未指定书签。 8.5、上部结构强度计算............................. 错误!未指定书签。
都匀经济开发区29号道路建设工程 K1+500-k1+596 钢便桥安全专项施工方案 市捷安路桥大临结构设计咨询公司 二○一七年七月
目录 一、工程概述 (1) 二、设计依据 (1) 三、计算参数 (2) 3.1、材料参数 (2) 3.2、荷载参数 (2) 3.3、材料说明 (4) 3.4、验算准则 (5) 四、栈桥计算 (5) 4.1、计算工况 (5) 4.2、建立模型 (5) 4.3、面板计算 (6) 4.4、小纵向分配梁计算 (6) 4.5、横向分配梁计算 (7) 4.6、贝雷梁计算 (8) 4.7、桩顶分配梁计算 (9) 4.8、钢管桩受力计算 (10) 4.9、钢管桩反力计算 (12) 4.10、整体屈曲计算 (12) 五、结论 (12) 附件一： (13)
一、工程概述 钢便桥位于清水江中游（29号道路）K1+500-K1+596，河道宽约81m，为方便河道两侧道路土石方挖填运输及施工用的材料运输，在清水江上搭建K1+500-K1+596长96m临时上承式贝雷钢桥结构便桥一座。 根据现场的地形、地貌，以保证避免破坏江河环保为前提条件，临时钢桥结构桥体为上承式贝雷钢桥结构，钢便桥位置设在道路主桥路线左侧，距主桥边线30米，以满足主桥梁施工需要。便桥桥面宽度6米（包含人行道每边0.8米），钢管桩间距跨度6米，总长96米，共设16跨。清水江两岸便桥台位置采用 C30钢筋混凝土浇筑基础。 清水江水位稳定，流速基本趋于平静，为了考虑安全，水流流速按照1m/s进行控制，岩石强度较大，打入难度很大，深度也相对较浅。由于水流流速较小，栈桥长度仅96m，为此，柏湾大桥两端采取固定牢固，其它通过板凳桩的方式进行固定的方式进行施工（深度较大区域在上下游增设钢管），该施工方法在同类型的地质情况下有较成功的案例，对于流水速度较小的区域是切实可行的方法。 贝雷梁栈桥桥面宽度为6m，最大跨度为6m，设计承重为80t，而施工过程中采用25t汽车吊进行施工作业，施工时应满足承载需要。 二、设计依据 ⑴、都匀经济开发区29号道路建设工程地质、水文报告； ⑵、现场实际情况及甲方要求； ⑶、主要适用标准、规： ①、《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2011） ②、《公路桥涵设计通用规》（JTGD60-2015） ③、《钢结构工程施工及验收规》（GB50205—2001） ④、《公路钢结构桥梁设计规》（JTG D64—2015） ⑤、《公路桥涵地基和基础设计规》（JTG_D63-2007） ⑥、《钢结构焊接规》（GB50661-2011）； ⑦、《钢结构设计规》（GB 50017-2014）。 ⑷、主要参考书籍： ①、《简明施工计算手册》（第三版）（江正荣著，中国建筑工业）；
施工临时贝雷梁钢便桥 计算书
目录 1.工程概况 (1) 2.参考规范及计算参数 (3) 2.1. ................................................................................................................... 主要规范标准3 2.2. ................................................................................................................... 计算荷载取值4 2.3. ...................................................................................................... 主要材料及力学参数5 2.4. ............................................................................................................... 贝雷梁性能指标6 3.上部结构计算 (6) 3.1. ........................................................................................................................桥面板计算6 3.2. ....................................................................................................... 16b槽钢分布梁计算7 3.3. ............................................................................................................... 贝雷梁内力计算8 4.杆系模型应力计算结果 (12) 4.1. ............................................................................................................................ 计算模型12 4.2. ................................................................................................................... 计算荷载取值12 4.3. ............................................................................................................... 贝雷梁计算结果14 4.4墩顶工字横梁计算结果 (22) 4.5钢立柱墩计算结果 (24) 5.下部结构验算 (27) 6.稳定性验算 (29) 7.结论 (29)
加强贝雷梁承载能力研究 发表时间：2017-11-10T15:24:04.083Z 来源：《基层建设》2017年第23期作者：张冰洁李程 [导读] 摘要：贝雷梁作为一种组装性的桁架结构，已被广泛的运用于桥梁建设当中。 武汉市汉阳市政建设集团公司湖北武汉 430050 摘要：贝雷梁作为一种组装性的桁架结构，已被广泛的运用于桥梁建设当中。在某些大跨度桥梁工程施工过程中，由于施工地段地质原因等条件限制，需要采用单跨型式搭设贝雷梁，普通的单层贝雷梁往往达不到承载能力要求，需要对贝雷梁采取相应的加强措施，如采用双层贝雷梁，弦杆加强型贝雷梁等。在公路、市政桥梁建设中，桥梁施工支架系统采用钢管立柱门洞、贝雷梁架门洞及型钢门洞等形式作为跨越通行道路或河道的方法使用中，对贝雷梁使用工艺已逐渐成熟[1]。本文基于总港路工程为背景，通过采用四组不同的贝雷梁型式，通过有限元方法模拟各种型式的承载能力情况，从而选择出最合理的施工措施，为以后类似的工程提供借鉴。 关键词：有限元分析；加强型贝雷梁；多层贝雷梁 1 工程概况 朝宗门桥位于总港路与凤凰北路、环湖北路交叉口之间，起点桩号为K1+201.07，终点桩号K1+272.93，全长1.86m，宽度15m，采用17m+27m+17m三跨，桥梁上部结构采用预应力混凝土现浇箱梁，桥墩采用柱式墩，桥台采用桩柱式桥台，基础采用直径1.3~1.2m钻孔灌注桩。 施工中桥梁中跨27m贝雷梁搭设拟采用一跨模式，采用此方式对贝雷梁桁架承载力要求较高，需要采用加强型或多层贝雷梁模式，在经济上和承载力上都要达到最佳。 2 加强型贝雷梁 贝雷梁主梁由桁架与销子连接而成，布置在桥梁两侧，为增加桥梁的跨度和承载能力，构成主梁的桁架可以数排并列或双层叠置，主梁断面组合形式有10种，如单排单层、双排单层；另外，为增加主梁桁架的强度，在桁架上弦和下弦另可增加一弦杆，称加强弦杆，如加强单排单层、加强双排单层等[2]。 本文基于midas有限元软件，通过采用单排双层不加强、单排双层加强、单排单层加强、双排单层加强四种方式（如图3）来模拟贝雷梁的承载能力，并与理论计算结果进行比较，验证有限元模拟的可靠性及对该工程选择最佳的贝雷梁搭设方案。
栈桥及码头设计计算书 1 贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力 1.1、桁架单元杆件性能 1.2、几何特性 1.3、桁架容许内力表
2 施工栈桥设计 2.1、设计荷栽 2.1.1、50t轨道车 因现在不知道轨道车的具体结构及所运构件的长度，按偏安全考虑一个轨道车荷载按一个集中力计算： G 1 =500KN 2.1.2、30t重型汽车 2.1.3、贝雷片自重 单片贝雷片自重：G 3 =3KN，横断面排数8排 单跨长度：L=15m 2.1.4、砼桥面板自重 砼桥面板厚度为20cm，桥面宽为5m 每延米桥面板自重： G=31.25kN/m 2.1.5、制动力 轨道车：50KN 《公路桥涵设计通用规范》第2.3.9条 汽车：30KN 《公路桥涵设计通用规范》第2.3.9条 2.1.6、汽车荷载冲击系数 μ＝15/(37.5+L)= 0.29 《公路桥涵设计通用规范》第2.3.2条 2.1.7、风荷载 ①、横桥向风荷载 横桥向风压计算： W=K 1*K 2 *K 3 *K 4 *W 其中 W =0.40 KN/m2基本风压 K 1 =0.85 设计风速频率换算系数 K 2=1.3 风载体形系数（桁架）
0.8 风载体形系数（钢管桩） K 3 =1.0 风压高度系数 K 4 =1.0 地形、地理条件系数桁架风压：《公路桥涵设计通用规范》第2.3.8条 W=K 1*K 2 *K 3 *K 4 *W = 0.44 KN/m2 作用在单跨上的横向风荷载 迎风面积： S=13.1m2 (桁架) 作用于桁架的风荷载： F=5.8KN (作用点位于桁架中心) 钢管桩风压： W=K 1*K 2 *K 3 *K 4 *W =0.27KN/m2 作用于一个墩子上的风荷载： 迎风面积S=35.06m2(钢管桩，按最低水位计算，同时考虑4根桩作用相同风载)作用于钢管桩的风荷载： F=9.54 KN 作用点离桩顶高度： H=6.95m ②、纵桥向风荷载 栈桥部分不考虑纵桥向风荷载 2.1.8、水流力 ①、低水位（江水未淹没桁架） 作用于钢管桩上的水流压力 F W =C W AγV2/2 水流力标准值 其中F W 水流力标准值 C W = 0.90 水流阻力系数（后排桩） A= 7.20 m2 桥墩阻水面积，单根桩 γ= 1.00 t/m3 (水密度) V= 2.13 m/S 《水文计算综合成果图》《港口工程荷载规范》第13.0.1条 F W =C W AγV2/2=14.69 KN (单根桩) 冲刷线以上桩长： H=12.00m 作用点位于桩顶下： H/3=4.00m
科技信息2009年第19期 SCIENCE&TECHNOLOGY INFORMATION 0.引言 跨河大桥跨采用整体现浇施工，由于桥跨跨越河流，施工时为尽量降低对河道通航的防碍，支架在中跨中间设净空18米×5米的通航孔,在通航孔两侧各设入土12米的21根φ0.5米的钢管桩作临时支点。拟采用国产321公路钢桥桁架（国内通常称为贝雷架）架设连续梁支架，分别支承在桥跨的八个支点处。为确定支架的实际挠度与理论计算挠度的相符性，需进行三跨连续贝雷梁进行试验。 1.贝雷梁试验 1.1贝雷梁的假设 计划在桥头路面上布置同高的四个支点，跨度组合为14+26+14，上搭设单层上下加强4排贝雷片，横向每隔3米上下采用钢管加固，在贝雷梁上分批采用贝雷片加载。采用水准仪测其实际的挠度，并与理论计算值相比较。为比较支点宽度对贝雷梁变形的影响，试验分两次进行，第一次支点宽度约50CM，即接近点接触状态，第二次支点宽度为4米，即完全模仿现浇箱梁支架。 1.2贝雷梁挠度理论值计算 1.2.1计算中跨26米、边跨14米连续梁的跨中挠度，计算模型如下 1.2.1.1让算弯矩分配系数 （1）计算刚度系数（设EI=26） i ba=EI/L=26/14=1.857i bc=EI/L=26/14=1.857 i cb=EI/L=26/14=1.857i cd=EI/L=26/14=1.857 （2）计算弯矩分配系数 在计算某一节点处的分配系数时，相邻的刚结点，应作为临时固端看待。 μba=3i ba/（3i ba+4i bc）=3×1.857/(3×1.857+4×1)=0.58 μbc=4i bc/（3i ba+4i bc）=4×1.857/(3×1.857+4×1)=0.42 μcb=4i cb/（3i cd+4i）=4×1.857/(3×1.857+4×1)=0.42 μcd=3i cd/（3i cd+4i cb）=3×1.857/(3×1.857+4×1)=0.58 1.2.1.2固端弯矩计算 在连续梁的B、C两支点加约束使其固定，这时各杆端弯矩为固端弯矩，其值计算如下： Mba=0.125qL2=0.125q×142=24.5q Mbc=-0.0833qL2=-0.0833q×262=-56.33q Mcb=0.0833qL2=0.0833q×262=56.33q Mcd=-0.125qL2=-0.125q×142=-24.5q 1.2.1.3按力矩分配法原理进行力矩分配： M ba=M bc=M cb=M cd=47.88q 1.2.1.4计算支点反力 （1）A点支点反力RA：14R a+47.88q-0.5qL2=0R a=3.58q （2）B点支点反力RB：40R a+26R b+47.88q-0.5qL2=0R b=23.42q 同理计算RC=23.42q，RD=3.58q 根据支点反力和受力图绘如下贝雷梁的剪力图： 1.2.1.5计算跨中挠度 （1）计算中跨跨中挠度 ①计算外力作用下中跨跨中挠度 中跨贝雷梁受力如上图所示，因在一般情况下，梁的变形均极微小，且在材料的线弹性范围内，即梁的位移与荷载呈线性关系，由此可根据叠加原理计算其位移，即只需先分别计算出各项荷载单独作用时所引起的位移，再求出它们的代数和，即为梁上所有荷载作用下的总位移，下面按照叠加原理计算梁的跨中挠度。中跨贝雷梁所承受的外力如上图，跨中挠度主要由支点负弯矩引起的上挠和均布荷载引起的下挠，跨中挠度为三者的叠加，具体计算如下（其中支点负弯矩引起的挠度按图乘法计算） M=47.88q 支点负弯矩作用的弯矩图 单位荷载作用下的弯矩图 均布荷载作用下的弯矩图 计算支点负弯矩作用下的跨中上挠挠度 f中=(0.5L×0.25L×47.88q)/EI=5.985L2q/EI=4046q/EI 计算均布荷载作用下的跨中下挠挠度 f中=5qL4/384EI=5950.2q/EI 将E=2.1×1011Pa，4片上下加强贝雷梁I=4×577434×10-8m4 则中跨跨中挠度为f=(5950.2-4046)q/EI=3.93×10-5q(CM) ②计算因贝雷销间隙引起的非弹性挠度 f=0.05×0.1524(72-1)/2=1.83cm ③中跨跨中挠度即为外力作用下的弹性挠度和非弹性挠度之和，具体计算如下： f=3.9q×10-5+1.83 1．2．2边跨跨中挠度计算 1．2．2.1外力作用下的弹性挠度计算 三跨连续贝雷梁试验 张永春1史慧彬1洪伟2 （1.浙江金丽温高速公路有限公司浙江杭州310000；2.淮安市水利勘测设计研究院有限公司江苏淮安223200）【摘要】本文主要是通过计算国产321桁架的弹性变形、非弹性变形，并测定其挠度，为跨河大桥三跨连续箱梁现浇支架搭设提供技术参 数。验证贝雷梁在同一荷载下的理论计算挠度与实际挠度的相符性。 【关键词】贝雷梁；三跨连续箱梁； 理论参数 ○公路与管理○ 288
贝雷梁便桥设计及荷载验算书 一、概况 为保证施工便道畅通，经研究决定在YDK236+0131曲河1#大桥处修建一座跨河便桥，本验算书以最大跨度30米为计算依据。 从施工方便性、结构可靠性、使用经济性及施工工期要求等多方面因 素综合考虑，便桥采用2榀6片贝雷纵梁作为主梁，桥面系横梁采用25a 型工字钢，间距为1.08m,工字钢之间满铺24*16*200cm枕木。 二、荷载分析 根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载 P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。如图1所示： D 图1 为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。以单片贝雷梁受力情况分析确定q、P值。 1、q值确定
由资料查得贝雷梁每片重287kg，即97Kg/m; 工字钢自重：30-1.08 X 4.5 X 38.105 - 6- 30=26.46 Kg/m ; 枕木自重：61.44 X 6X 28-3-30=114.688 Kg/m; 合计：q=97+26.46+143.36=238.14 Kg/m ; 2、P值确定
根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过后轮重 45吨的大型 车辆，压力为450KN 由6片梁同时承受，可得到f max =F/6，单片工字钢受 集中荷载为f max /6=75KN 。 便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取 冲击荷载系数为0.2，计算得到 P 75KN （1 0.2） 90KN 三、结构强度检算 已知q=2.4KN/m, P=90KN 贝雷梁计算跨径l =30m 根据设计规范，贝 雷梁容许弯曲应力 w =273MPa 容许剪应力[Q] 980kN 。 1、计算最大弯矩及剪力 最大弯距（图1所示情况下）： 最大剪力（当P 接近支座处时） 2、验算强度 正应力验算: M max /w 945KN m. 3578.8cm 3 264.05MPa （w 为贝雷梁净截面弹性抵抗矩，查表得到为 3578.8cm 3） 剪力验算: V max 126 KN [Q] 980kN 3、整体挠度验算 max ql 2 P l 2.4KN/m (30m)2 8 90KN/m 30m 4 945KN m V max 2.4KN/m 30m 2 90KN 126KN 273MPa
单跨贝雷梁钢栈桥设计 单排单层贝雷梁相关数据 一、基本资料 桥面采用12mm厚的花纹钢板，贝雷主梁上采用20b槽钢作为分配梁，间距30cm，贝雷主梁采用单层，按简支梁控制设计，活载为单车通行，三轴单车重量30t，前轴6t，中轴12t ，后轴12t ，前轴距中轴4m，中轴距后轴1.4m 。贝雷主梁底面至河床面高度3m（水深2m），不考虑流水的作用。钢管上端的横梁采用工字钢。一个支座处横向两个钢管。荷载组合为1.2恒+1.4活，不考虑汽车的冲击系数。钢管承载能力考虑相邻两跨恒载的反力作用。 二、设计内容： 1.计算需要的贝雷主梁片数。 2.计算横梁工字钢的型号和数量。 3.计算钢管的埋置深度、钢管直径及钢管的壁厚（钢管采用钢板焊接成形）
三、设计计算： 1.计算需要的贝雷梁片数 桥面板1米长产生的荷载为m kN q /57.3108.7012.08.31=???= 由于桥跨为18m ，所以所需20b 的槽钢分配梁603 .018 1== n ， 由于桥宽3.4米，选用20b 槽钢分配梁长4.0m ，则取桥面1m ，产生的荷载为m kN q /437.3)100018(10600.478.252=?÷???=，由于1m 单排单层贝雷梁产生的荷载为m kN q /83.335 .113== 先选用单排单层（4个贝雷梁）设计：每一排贝雷梁1m 承担的均布荷载为： m kN q q q q /582.583.34/)437.357.3(4/)(321=++=++= 车辆荷载为 分到每一排贝雷梁上为
由于每排梁跨中截面的影响线为 所以由活载产生的跨中最大弯矩为： m kN M .2432 5 3027.630304.5max =?+?+?=活 m kN ql M .26.07122 18 5.5824.524.5=??== 恒 m kN M M M .88.7243244.107.2262.14.12.1max =?+?=+=活恒设 M KN M ·788.2=容 容 设M M <（合格） 由于支座处的截面由剪力控制，又由于每片梁支点处截面的剪力影响线为
贝雷梁计算书 绪论 本计算书为福州市尤溪洲闽江大桥水上平台50t龙门吊机计算书，此门吊净跨15m，净高12m. ㈠计算的基本数据------------------------------------------------------- 1 ㈡轮压的验算------------------------------------------------------------- 2 ㈢龙门吊机纵向稳定验算---------------------------------------------- 3 ㈣贝雷桁架计算----------------------------------------------------------- 4 ㈤底座支架计算----------------------------------------------------------- 15 ㈠．计算的基本数据： 本龙门吊机为50t龙门吊机，由贝雷桁架拼装而成，净跨15m，净高12m. 见《龙门吊机 L=16.6m. 2 4［10， 截面性质如下：
800～1000pa之间，我们计算时取ω=1000pa即ω=100kg/m2） P=ω·F·K 1·K 2 ·K 3 ·K 4 ·K 5 （式中:K 1 设计风速频率换算系数 K 2 风载体型系数 K3风压高度变化系数 K4地形和地理条件系数 K5折减系数） 天车风力：P 1 =100×2×3×1×1.5×1.3×1×1=1.17t M 1=1.17×y 1 =1.17×16.195=18.95t·m 横梁风力：P 2 =100×0.5×1.5×1.5×17.8×1.3×1×1=2.60t M 2=2.60×y 2 =2.60×13.635=35.451t·m 塔架： P 3 =100×12×1.5×1.5×0.5×2×1.3×1=3.51t M 3=3.51×y 3 =3.51×6.935=24.34t·m M总=M 1+M 2 +M 3 =18.95+35.451+24.34 =78.74t·m R＇= M总/6/2=6.56t 2.荷载及轮压计算： 受力最大的一组轮子总压力： R总=R恒/2+R活/2+R＇=29.419/2+58.99/2+6.56 =50.76t 采用φ600轮子，容许压力〖R轮〗=21t，一组轮子n≥R总/〖R轮〗=2.4,故采用4个轮子， 每个轮子实际受力12.69t.本龙门吊机共需轮子数目：n总=4×n=16个. （三）.龙门吊机纵向稳定验算： 1．纵向风力产生的倾覆力矩：（这里的风力强度我们设定为ω=100kg/m2）（根据规范ω=1/1.6×v2 可以推算当ω=100kg/m2时候，风速v已经达到40m/s） 所以：M风倾=M总=78.74t·m 2．惯性力产生的倾覆力矩：P惯=Q/g·V/t（取V=8m/60秒，g=9.8米/秒2，t=2秒） ①小车及起重物的惯性力： Q=20t
贝雷梁便桥设计检算书 一、工程概况 xx河道湍急，项目桥梁工程多为跨江桥。故设在xx1#、2#和3#、4#桥之间分别设置一座施工便桥，桥长均为21m 、净宽均为3.75m、 限载50t 。 二、检算书 (一)基本数据及说明 1、便桥允许通行能力及载重 在同一时间只允许一辆车位于便桥上，车辆自重加装载重量总计不超过50t ，限速5 km/ h ，严禁在便桥范围内急刹车，取Q 1 =500kN 。 2、便桥基本数据 (1)自重： 贝雷片纵梁： p 1 = 4.73kN /m?21m =99.33kN 横向连接及钢板桥面： p2=[(14.71 cm2 ?12 +187.5 cm2)×21 m + 46.48 cm2×5.20 m×15?]×7.85=106.13kN 桥台及及基础： p3 = 12.4 m3?ρ C25混凝土+26.5m 3?ρ浆砌片石= 86kN (2)跨度：便桥采用贝雷片纵梁四排下加强的组拼形式，两桥台支点中 心距20.6m，纵梁总长21m，采用7节贝雷架拼装成 4 排加强型，其容许弯矩[W]= 4729.0kN.m ，容许剪力[Q]= 980.8kN ，自重荷载集度q1 = 4.73kN /m。
(3)桥面系荷载集度： () /m kN 63.1018 21q =+=p p (二)便桥检算 1、横向连接强度检算 最不利状况：当满载车行于跨中时 荷载 P max = kQ 1=1.2×500kN = 600kN 式中 k 动载系数，取1.2 Q 1满荷载总重 计算图式(按最不利情况并结合现场实际情况组合)及结果如下： q=10.625kN P=600kN （弯矩最大） R=96KN(剪力） R=396KN(弯矩） P=600kN （剪力最大） R=396KN(弯矩） R=696KN(剪力） 注：图中红色表示活载移到端部剪力最大组合情况。 Q max = p max +=?2 q L 600+10.63×21/2=711.56kN < [Q ]=4×24.52×0.9=882.7kN M max = p ·8 q 22 L L + = 3735.7kN /m <[M ]= 4×1687.5×0.9 = 5323kN ·m 满足要求! 2、横向连接挠度检算 f = f 1+ f 2 + f 3 式中： f 1 自重W 引起的挠度； f 1=X4 7200X10384X2.1X5715X10.625X2384q 53-4 4=EI L = 5.5493mm
目录 1.工程概况 (2) 2施工队伍部署和任务分工 (3) 3施工安全、质量控制重点、难点 (3) 4专项方案总体概况 (3) 4.1编制依据 (3) 4.2专项方案总体概况 (4) 5、施工工艺及施工方法 (7) 5.1施工工艺流程图 (7) 5.2施工方法 (8) 6、安全保证措施 (14) 7、文明施工措施 (15) 8、钢便桥计算书 (17) 8.1、设计依据 (17) 8.2、主要技术参数 (17) 8.3、荷载分析 (18) 8.4、下部基础承载力计算 (19) 8.5、上部结构强度计算 (22)
跨xx、xx镇xx乡排洪槽 钢便桥专项施工方案 1.工程概况 xx特大桥（DK115+960-DK132+509.42）施工便道需经过xx和xx 镇与xx乡的排洪槽，需要设置便桥。 在DKxx+xx跨xx处设置一处便桥，长度42m，宽度5m，在DKxx+xxx 跨xx镇与xx乡排洪槽设置一处便桥长度21m，宽度5m。 跨xx便桥全长42米，净宽5米，跨径2-21m。该便桥两头桥台为C30钢筋混凝土，中间桥墩采用3根直径1.0m，桩长5m的人工挖孔桩，桩顶上设置7*2*1.5m钢筋混凝基础，在基础上预埋20mm钢板，然后安装直径630*10单排钢管桩，呈1*3排列，横向2米+2米，；上部为八排单层上下加强上承式贝雷结构，断面呈0.45米+0.9米+0.45米+0.9米 +0.45米+0.9米排列；贝雷弦杆上横向放置12#工字钢然后在上面铺设钢板，便桥两侧焊接直径48毫米钢管护栏。 xx镇与xx乡排洪槽设置一处便桥，便桥全长21米，净宽5米，跨径为1-21m。该桥两头桥台为钢筋混凝土基础，锥体护坡采用沙袋挡护，防止流水冲刷桥台。上部为八排单层上下加强上承式贝雷结构，断面呈0.45米+0.9米+0.45米+0.9米+0.45米+0.9米排列；贝雷弦杆上横向放置14#工字钢然后在上面铺设钢板，便桥两侧焊接直径48毫米钢管护栏。 钢桥设计有效荷载150T，限速15KM/h，便桥使用时间为2年。
仁义桂江大桥 贝雷梁栈桥及作业平台计算书 编制： 复核： 审核：
西部中大建设集团有限公司 梧州环城公路工程N02合同段工程总承包项目经理部 二○一五年十二月
目录 一、工程概述........................................... 错误!未定义书签。 二、设计依据........................................... 错误!未定义书签。 三、计算参数........................................... 错误!未定义书签。 、材料参数......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载参数......................................................... 错误!未定义书签。、材料说明............................................. 错误!未定义书签。 、验算准则......................................................... 错误!未定义书签。 四、栈桥计算........................................... 错误!未定义书签。 、计算工况......................................................... 错误!未定义书签。 、建立模型......................................................... 错误!未定义书签。 、面板计算......................................................... 错误!未定义书签。 、工况一计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况二计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况三计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况四计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况五计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、入土深度计算结果................................................. 错误!未定义书签。 、屈曲计算......................................................... 错误!未定义书签。 、栈桥计算结果汇总................................................. 错误!未定义书签。 五、7#墩平台计算....................................... 错误!未定义书签。 、建立模型......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载加载......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载工况......................................................... 错误!未定义书签。 、工况一计算....................................................... 错误!未定义书签。 、工况二计算....................................................... 错误!未定义书签。 、工况三计算....................................................... 错误!未定义书签。 、屈曲计算......................................................... 错误!未定义书签。 、7#墩平台计算结果汇总............................................. 错误!未定义书签。 六、8#墩平台计算....................................... 错误!未定义书签。 、建立模型......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载加载......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载工况......................................................... 错误!未定义书签。 、工况一计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况二计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况三计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、屈曲计算......................................................... 错误!未定义书签。 、8#墩平台计算结果汇总............................................. 错误!未定义书签。 七、结论............................................... 错误!未定义书签。