浅谈降低凉水塔风机减速臬振动的一些措施
（中原乙烯机修车间）
摘要：针对凉水塔减速箱在生产过程中振动逐步加大，容易对机组造成损伤，给生产带较大影响，本人根据在实践中对减速箱进行维护和检修，谈谈降低减速箱的一些措施。
关键词：传动轴、动力分析、临界转速、减速机、齿轮啮合、风叶。
中原乙烯凉水塔F—1001风机，现有六台为保定螺旋桨制造厂的产品，其传动机构如下图所示。
图：风机传动机构示意图
驱动电机功率160 KW，转速为1490 rpm，输出转速为149 rpm，风叶直径为8.53 m，传动轴采用φ159碳钢无缝管制成，长3650 mm。
通过多次对风机的检修，传动轴、减速机和风叶是引起风机振动的最主要
的三个因素，现将振动原因及改进措施介绍如下：
1 传动轴引起振动原因分析
以F—1001E风机为例，2004年5月该风机因振动太大（18mm/s），对其进行检修，开始将检修重点放在了减速机上，但更换两面三刀套减速机均没能使振动减少，后更换传动轴，振动下降到3mm/s。
事后，对该旧轴进行了分析：
1．1 对该传动轴进行动力分析
先计算传动轴的临界转速（采用静挠度法）
①静挠度的采集，通过打表测量的方法，该传动轴的最大挠度在轴的中间为δ=0.24 mm。
②由静挠度法可求得轴的固有频率
我们知道，当转子的角速度p与系统固有频率ω相等时，就要发生共振，发生共胯的转速即为临界转速，因此
当p=ω时，传动轴的转速即为临界转速，即
为使机器运行平稳：一般要求转子工作转速与其临界转速的关系为：
计算得出：现在风机传动轴的实际转速已不在安全区内，再考虑以下因素：
①风机传动轴实际安装，两头采用弹性膜片联轴器会合传动轴整体刚性进一步降低，挠度增大。
②采用静挠度法计算出的临界转速的理论值要大于传动轴运行状态下的实际临界转速。
因此，由以上分析可得出结论：风机传动轴工作转速不在安全转速以内，极易在扰力的作用下产生强迫振动。
1．2下面来分析扰力来源
①如果传动轴的质心与几何轴心之间存在一偏心距e，传动轴在高速运转下，不平衡量将产生周期性的干扰力和干扰力矩，而风机传动轴的工作转速与临界转速相距不远，即作用在传动轴上的干扰力和干扰力矩的频率接近于传动轴的固有频率，因而易引起传动轴的振动。
②若传动轴存在弯曲，即实际轴心线与理论轴心线之间存在较大偏差时，也将引必传动轴的振动。
③制造误差：由于风机传动轴是由空心钢管与联接法兰对焊在一起，输入轴轴心线与联接法兰端面垂直度及法兰中心线极易产生偏差，这类制造上有缺陷的传动轴与电机和齿轮箱相联后，就会产生小的静力变形，最终导致机组的振动。
④对中误差：在安装过程中，如果对中不好，把紧联轴器后，将会在传动轴中引起很大的应力，严惩影响机组的正常运行，导致振动。
1．3措施
之所以造成传动轴临界转速与工作转速相近，与传动轴的挠度过大有直接关系，腐蚀是造成传动轴刚性下降，挠度增大的根本原因，壁厚由原来的δ=5mm，降到δ=2.3 mm。因此，最根本的解决办法是更换传动轴。
2 从装配上提高减速机运行稳定性
造成减速机振动增大，寿命减短的主要原因是齿轮的磨损，如何来提高齿
轮运行的稳定性来处长齿轮的寿命，我们从装配上做了进一步改进。
2．1轴承游隙的调整
减速机的轴承型式：①输入轴：7316和7315；②中间轴：两上7320；③输出轴：7324和2007128
均为单列圆锥滚子轴承，该结构轴承游隙的调整需考虑两个因素：
①技术规程要求的轴承游隙，查得数据分别是：
输入轴：0.05—0.1 mm；中间轴：0.08—0.15 mm；输出轴：0.12—0.18 mm；
②考虑在实际工作温度下，设备的变形量
现计算如下：轴的材质为40Cr；膨胀系数为α=11.7×10-6/℃
壳体：材质为铸铁；膨胀系数为α=/℃
Δt最大温差取60℃
输入轴长ι=150 mm，输出及中间轴为ι=300 mm
先计算出输入轴：
C伸长量=α轴·ι轴·Δt-α壳ι壳·Δt=(α轴-α壳)·ι·Δt
=(11.7×10-6-10.0×10-6)×150×60≈0.01 mm
同样计算输出及中间轴：
C伸长量=α轴·ι轴·Δt-α壳ι壳·Δt=(α轴-α壳)·ι·Δt
=(11.7×10-6-10.0×10-6)×300×60≈0.03 mm
因输出及中间轴结构为轴越伸长，导致游隙越小，能过①②数据对比，中间轴取0.11—0.18 mm，输出轴取0.15—0.21 mm
下面我们来进行一下对比：单位：mm
由以上计算可得，说明书所给的间隙明显偏大，在保证油膜形成的前提下，让轴承游隙进一步缩小，增强了转子运行稳定性，并且在F-1001D、E、F等风机的检修中成功得以实践，振速约下降了1 mm/s。
2．2确保齿轮啮合间隙和接触面积
啮合间隙和接触面积是影响齿轮传动装置工作质量的最重要的两个因素：
①保证适当的齿侧间隙：在齿轮装配时，非工作齿面间应留有一定的间隙，以便贮存润滑油，补偿齿轮和齿轮箱在工作时的热变形和弹性而引起的尺寸变化，以及补偿齿轮的加工误差和安装误差等，否则齿轮在传动中可能卡死或烧伤，应当保证：一级锥齿轮侧隙0.25—0.32mm；二级余齿轮侧隙：0.15—0.25mm；
②保证齿轮啮合的接触面积
接触面积的大小和位置是说明齿轮制造和装配质量的一个重要指标，若接触面积大，位置正确，这说明齿轮的制造和装配质量高，在工作时，载荷分布会均匀，磨损也均匀，否则会加速齿轮的磨损，严惩的造成齿的断裂，一般要求：接触面积：按齿高方向＞40%，按齿长方向＞60%。需要强调一点的，作为一级锥齿轮，存在大、小端，在齿轮承受载荷运行时，小端的变形量要大于大端，因此，在无负荷的情况下，用涂色法检查接触面积时，应使接触色迹偏向于轮齿的小端会更恰当，运行时，才能保证轮齿在全长上接触。
3、风叶的影响因素及改进措施
3．1风叶组的不平衡现象日渐突出。
腐蚀所造成的平衡块的脱落或重量减轻；风叶紧固螺栓的更换；风叶表面附着物的啬等因素都会破坏风叶的平衡。
措施：定期进行风叶清理及平衡校验。
3．2叶片紧固螺栓的松动。
风机在运行中，气流由下而上流动，并作用于叶片，叶片在气流的作用下会产生一定的摆动，所以它容易造成紧固螺栓的松动。螺栓一旦松动不仅会造成风叶摆动进一步增大，还会造成风叶角度的改变，从而使上升气流产生紊乱，如果角度变大，还会造成机组负荷的增大，最终导致机组的振动加剧。
措施：定期对风叶的紧固螺栓及风叶角度进行检查和调整，防止事态扩大。
3．3注意保持风叶与筒壁的间距。
风机在工作过程中，在风筒内会形成一定的负压，风筒在内外压差的作用下，风筒会向内收缩，如果间距调整过小，易引起风叶与风筒的摩擦，甚至是碰撞，严惩影响机组运行的稳定性。
措施：一般要求间距控制在20—40 mm。
4、总结
4．1传动轴应定期对其腐蚀情况、动平衡、直线度进行检查，现场安装时应严格对中。
4．2减速机作为易损件，要严格按检修规程进行组装，避免齿轮局部受力或冲击。
4．3风叶应定期维护、调整，尽可能保持其原有平衡精度。
参考文献：
1、《材料力学》金家桢主编高等教育出版社 1995
2、《理论力学》张黎伟主编高等教育出版社 1995
3、《凉水塔风机使用维护说明书》保定螺旋桨制造厂设计研究所
4、化工机械手册化学工业出版社
离心式鼓风机喘振原因分析及对策 离心式鼓风机在使用过程中发生的喘振现象，对喘振产生的原因和影响喘振的主要因素进行了分析，提出了判断喘振的方法，并总结了几种消喘振的解决方案，如采用变频器启动、采用出风管放气、降低生物池的污泥浓度、保证管路畅通改变鼓风机的“争风”状态、加强人员技能培训、定期维护保养等。 关键词：离心式鼓风机；喘振；对策 1喘振 1．1喘振产生的原因 在鼓风机运转过程中，当流量不断减少到最小值Qmin(喘振工况)时，进入叶栅的气流发生分离，在分离区沿着叶轮旋转方向并以比叶轮旋转角速度小的速度移动。当旋转脱离扩散到整个通道，会使鼓风机出口压力突然大幅下降，而管网中压力并未马上减低，于是管网中的气体压力就大于鼓风机出口处的压力，管网中的气体倒流向鼓风机，直到管网中的压力下降至低于鼓风机出口压力才停止。接着，鼓风机开始向管网供气，将倒流的气体压出去，使机内流量减少，压力再次突然下降，管网中的气体重新倒流至风机内，如此周而复始，在整个系统中产生周期性的低频高振幅的压力脉动及气流振荡现象，并发出很大的声响，机器产生剧烈振动，以致无法工作，这就产生了喘振。 1．2影响喘振的主要因素 ①转速 离心式压缩机转速变化时，其性能曲线也将随之改变。当转速提高时，压缩机叶轮对气体所做的功将增大，在相同的容积流量下，气体的压力也增大，性能曲线上移。反之，转速降低则使性能曲线下移。随着转速的增加，喘振界限向大流量区移动。 ②管网特性 离心式鼓风机的工作点是鼓风机性能曲线与管网特性曲线的交点，只要其中一条曲线发生变化(如将鼓风机出口阀关小)，工作点就会改变。管网阻力增大，其特性曲线将变陡，致使工作点向小流量方向移动。 ③进气状态 在实际生产中，进气压力过低、背压过高、进(排)气量忽然减少、进气温度过高、鼓风机转速忽然降低、机械故障、进口风道过滤网堵塞、生物池污泥浓度过高、曝气头堵塞、喘振报警装置失灵等都会引起鼓风机喘振。 2喘振的判断及消除 2．1喘振现象的判断 ①鼓风机抽出的风量时大时小，产生的风压时高时低，系统内气体的压力和流量也会发生很大的波动。
1 轴承座振动 1.1 转子质量不平衡引起的振动在现场发生的风机轴承振动中，属于转子质量不平衡的振动占多数。造成转子质量不平衡的原因主要有：叶轮磨损(主要是叶片)不均匀或腐蚀；叶片表面有不均匀积灰或附着物(如铁锈) ；机翼中空叶片或其他部位空腔粘灰；主轴局部高温使轴弯曲；叶轮检修后未找平衡；叶轮强度不足造成叶轮开裂或局部变形；叶轮上零件松动或连接件不紧固。转子不平衡引起的振动的特征：①振动值以水平方向为最大，而轴向很小，并且轴承座承力轴承处振动大于推力轴承处；②振幅随转数升高而增大；③振动频率与转速频率相等；④振动稳定性比较好，对负荷变化不敏感；⑤空心叶片内部粘灰或个别零件未焊牢而位移时，测量的相位角值不稳定，其振动频率为30%～50% 工作转速。 1.2 动静部分之间碰摩引起的振动如集流器出口与叶轮进口碰摩、叶轮与机壳碰摩、主轴与密封装臵之间碰摩。其振动特征：振动不稳定；振动是自激振动与转速无关；摩擦严重时会发生反向涡动； 1.3 滚动轴承异常引起的振动 1.3.1 轴承装配不良的振动如果轴颈或轴肩台加工不良，轴颈弯曲，轴承安装倾斜，轴承内圈装配后造成与轴心线不重合，使轴承每转一圈产生一次交变的轴向力作用，滚动轴承的固定圆螺母松动造成局部振动。其振动特征为：振动值以轴向为最大；振动频率与旋转频率相等。 1.3.2 滚动轴承表面损坏的振动滚动轴承由于制造质量差、润滑不良、异物进入、与轴承箱的间隙不合标准等，会出现磨损、锈蚀、脱皮剥落、碎裂而造成损坏后，滚珠相互撞击而产生的高频冲击振动将传给轴承座，把加速度传感器放在轴承座上，即可监测到高频冲击振动信号。这种振动稳定性很差，与负荷无关，振动的振幅在水平、垂直、轴向三个方向均有可能最大，振动的精密诊断要借助频谱分析，运用频谱分析可以准确判断轴承损坏的准确位臵和损坏程度，抓住振动监测就可以判断出绝大多数故障，再辅以声音、温度、磨耗金属的监测，以及定期测定轴承间隙，就可在早期预查出滚动轴承的一切缺陷。 1.4 轴承座基础刚度不够引起的振动 基础灌浆不良，地脚螺栓松动，垫片松动，机座连接不牢固，都将引起剧烈的强迫共振现象。这种振动的特征：①有问题的地脚螺栓处的轴承座的振动最大，且以径向分量最大；②振动频率为转速的1、3、5、7等奇数倍频率组合，其中3倍的分量值最高为其频域特征。 1.5 联轴器异常引起的振动 联轴器安装不正，风机和电机轴不同心，风机与电机轴在找正时，未考虑运行时轴向位移的补偿量，这些都会引起风机、电机振动。其振动特征为：①振动为不定性的，随负荷变化剧烈，空转时轻，满载时大，振动稳定性较好；②轴心偏差越大，振动越大；③电机单独运行，振动消失；
浅谈内燃机振动问题 内燃机是一种广泛应用的热能动力机械，在汽车、船舶等领域中，均作为主要原动力。随着内燃机向高速、轻型、大功率方向发展，其振动问题也日益受到关注。内燃机在工作过程中因受到多种激励的作用而产生复杂的振动，为更好地了解内燃机的振动，从而掌握内燃机的工作状况，针对内燃机部件振动、结构振动、轴系振动和整机振动的振动测试系统、信号处理技术和振动控制技术在不断地发展，其目的是能更精确地反映内燃机振动的真实情况，为内燃机的完善提供明确的指导方向。 本文旨在系统地阐述和内燃机振动相关的现有成果，分析现有方法的特点，以及展望内燃机振动问题的研究前景。 1 内燃机振动产生的机理及振动类型 1.1 振动产生的机理 由于内燃机的工作过程中存在着多种激振力，导致了内燃机的振动。这些激振力可分为由于燃烧发生的直接激振力和由于发动机机械工作发生的间接激振力。只要内燃机运动，本身就存在的激振力，称之为直接激振力，它包括：气缸内的气体压力（燃烧力）、曲柄连杆机构的重力及其惯性力。在直接激振力作用下，而再次激发的力，称之为间接激振力，通常有活塞敲击、正时齿轮、气门系及燃油喷射系振动。由于激振力的耦合，导致内燃机的振动具有频带宽、形态复杂、非平稳等特点。 1.2 振动类型 内燃机的振动类型通常按照研究重点的不同划分为结构振动、部件振动、轴系扭转振动和整机振动。 1.2.1 结构振动和部件振动 结构振动主要是指实际上具有弹性的内部结构部件，如活塞、连杆、曲轴、机体等，在燃烧气体力和惯性力作用下所激起的多种形式的弹性振动，它是诱发内燃机燃烧噪声和活塞敲击噪声的根源。内燃机的部件很多，它们的振动形式更是多种多样，最常见的是配气系统振动和缸套振动。前者会破坏气门的正常工作，后者将引起缸套的穴蚀。就进排气管的气流震荡是部件振动的另一种形式，它对进排气过程乃至内燃机的整个工作性能都有较大的影响。 郭智威[1]对比了不同缸套表面处理对柴油机机体振动的影响，指出缸套表面规则凹坑处理有利于降低机体振动。郭文勇[2]研究了柴油机缸套磨损故障的机体振动监测，得到结论，当缸套间隙正常或中等磨损时，机体振动的增长速度较慢；严重磨损时，振动特征参数值明显增大；如果缸套处于破坏性磨损程度时还继续工作，机体振动则呈指数式增长。上官文斌[3]以汽车排气系统吊耳的垂向动态载荷最小和其静变形量在一定范围内为优化目
风机倒塔事故现场处置方案 1 总则 1.1 编制目的 为高效、有序地处理风电场风机倒塔突发事故，避免或最大程度地减轻风机倒塔造成的损失，保障员工生命和企业财产安全，维护社会稳定。 1.2 编制依据 《电力企业现场处置方案编制导则》 《电力行业紧急救护工作规范》DL/T692—2008 《中国华能集团公司电力安全事故调查规程》（2012年版） 《中国华能集团公司重大突发性事故总体应急预案》 1.3 适用范围 适用于风机倒塔事故后的现场应急处置和应急救援工作。 2 事故特征 2.1 事故类型 设备事故、人身伤害事故。 2.2 事故发生区域、地点或装置名称 风电场所有风电机组及其周围的人、物、设备。 2.3 倒塔事故发生的可能时间、事故的危害严重程度及其影响范围 2.3.1 风机倒塔导致机舱坠落、坠物造成人员伤亡； 2.3.2 风机倒塔导致机舱及部件、塔筒、轮毂、叶片等设备全部报废； 2.3.3 风机倒塔事故造成周围架空集电线路、箱变等设备损坏； 2.3.4 风机倒塔事故引发周边设备、草原、森林火灾； 2.3.5 风机倒塔事故导致齿轮箱油泄漏，污染周围环境。 2.4 风机倒塔事故原因 2.4.1 风机基础存在严重质量问题，导致塔筒倾覆； 2.4.2 风机塔筒设备存在质量问题；
2.4.3 液压力矩工具校验不准确，风机塔筒连接螺栓未达到风机厂家要求紧固力矩值 或过力矩，连接塔筒的高强度螺栓强度未达到设计要求； 2.4.4 风机在运行过程中超速时，超速保护拒动造成飞车； 2.4.5 塔筒载荷变化引起塔筒共振，产生惯性力引起塔筒的附加应力，引起叶轮的振 动； 2.4.6 发生地震、暴雨、台风、强对流等极端天气，超过设计极限。 2.5 风机倒塔前可能出现的征兆 2.5.1 风机振动报警，风机振动异常增大发出报警信号； 2.5.2 风机及塔筒连接螺栓松动、变形、断裂，力矩线偏移量较大； 2.5.3 塔筒出现裂痕（焊缝开裂）、混凝土基础沉降严重、基础表面出现裂纹、风化严 重、塔基周边出现严重土壤流失，塌陷，松弛等情况。 2.6 事故可能引发的次生、衍生事故 风机倒塔可能引起设备起火、野外火灾、较大面积停电、人身伤亡。 3 应急组织及职责 3.1 现场应急救援指挥部 总指挥：风电场场长 副总指挥：风电场场长助理 成员：值长、运维人员、专（兼）职安监人员、后勤保障人员 3.2 现场指挥部人员职责 3.2.1 事故现场总指挥的职责：全面指挥突发事故的应急处置及救援工作； 3.2.2 事故现场副总指挥的职责：协助总指挥做好应急处置及救援的各项工作；总指 挥不在时接替总指挥工作，代行职权，履行职责； 3.2.3 当值值长职责：在发生事故的第一时间由其指挥，全权负责应急处置及救援工 作，应急指挥部成员到位后权力移交，采取有效应急救援措施，并根据救援需求采取警戒、疏散等措施，防止事故扩大和次生事故的发生； 3.2.4 运维人员的职责：及时赶赴现场，了解、分析现场状况，做好事故现场隔离措 施； 3.2.5 专（兼）职安监人员的职责：监督安全措施落实和成员到位情况； 3.2.6 后勤保障人员的职责：熟悉风机火灾事故处置方案的内容以及应急救援物资的 存放地点；提供救援车辆、消防器材、医疗器材等后勤保障工作。
电站风机振动故障的几种简易诊断 2009-11-18 11:20:44 来源：中国化工仪器网 风机是电站的重要辅机，风机出现故障或事故时，将引起发电机组降低出力或停运，造成发电量损失。而电站风机运行中出现最多、影响最大的就是振动，因此，当振动故障出现时，尤其是在故障预兆期内，迅速作出正确的诊断，具有重要的意义。简易诊断是根据设备的振动或其他状态信息，不用昂贵的仪器，通常运用普通的测振仪，自制的听针，通过听、看、摸、闻等方式，判断一般风机振动故障的原因。文中所述振动基于电厂离心式送风机、引风 机和排粉机。1 轴承座振动 1.1 转子质量不平衡引起的振动 在现场发生的风机轴承振动中，属于转子质量不平衡的振动占多数。造成转子质量不平衡的原因主要有：叶轮磨损(主要是叶片)不均匀或腐蚀；叶片表面有不均匀积灰或附着物(如铁锈)；机翼中空叶片或其他部位空腔粘灰；主轴局部高温使轴弯曲；叶轮检修后未找平衡；叶轮强度不足造成叶轮开裂或局部变形；叶轮上零件松动或连接件不紧固。转子不平衡引起的振动的特征：①振动值以水平方向为最大，而轴向很小，并且轴承座承力轴承处振动大于推力轴承处；②振幅随转数升高而增大；③振动频率与转速频率相等；④振动稳定性比较好，对负荷变化不敏感；⑤空心叶片内部粘灰或个别零件未焊牢而位移时，测量的相位角值不稳定，其振动频率为30%～50%工作转速。 1.2 动静部分之间碰摩引起的振动 如集流器出口与叶轮进口碰摩、叶轮与机壳碰摩、主轴与密封装置之间碰摩。其振动特征：振动不稳定；振动是自激振动与转速无关；摩擦严重时会发生反向涡动； 1.3 滚动轴承异常引起的振动 1.3.1 轴承装配不良的振动 如果轴颈或轴肩台加工不良，轴颈弯曲，轴承安装倾斜，轴承内圈装配后造成与轴心线不重合，使轴承每转一圈产生一次交变的轴向力作用，滚动轴承的固定圆螺母松动造成 局部振动。其振动特征为：振动值以轴向为最大；振动频率与旋转频率相等。 1.3.2 滚动轴承表面损坏的振动 滚动轴承由于制造质量差、润滑不良、异物进入、与轴承箱的间隙不合标准等，会出现磨损、锈蚀、脱皮剥落、碎裂而造成损坏后，滚珠相互撞击而产生的高频冲击振动将传给轴承座，把加速度传感器放在轴承座上，即可监测到高频冲击振动信号。这种振动稳定性很差，与负荷无关，振动的振幅在水平、垂直、轴向三个方向均有可能最大，振动的精密诊断要借助频谱分析，运用频谱分析可以准确判断轴承损坏的准确位置和损坏程度，在此不加阐述。表1列出滚动轴承异常现象的检测，可以看出各种缺陷所对应的异常现象中，振动是最普遍的现象，抓住振动监测就可以判断出绝大多数故障，再辅以声音、温度、磨耗金属的监测，以及定期测定轴承间隙，就可在早期预查出滚动轴承的一切缺陷。 1.4 轴承座基础刚度不够引起的振动 基础灌浆不良，地脚螺栓松动，垫片松动，机座连接不牢固，都将引起剧烈的强迫共振现象。这种振动的特征：①有问题的地脚螺栓处的轴承座的振动最大，且以径向分量最大；②振动频率为转速的1、3、5、7等奇数倍频率组合，其中3倍的分量值最高为其频域特征。 1.5 联轴器异常引起的振动 联轴器安装不正，风机和电机轴不同心，风机与电机轴在找正时，未考虑运行时轴向位移的补偿量，这些都会引起风机、电机振动。其振动特征为：①振动为不定性的，随负荷变化剧烈，空转时轻，满载时大，振动稳定性较好；②轴心偏差越大，振动越大；③电机
1.10年笔试部分： 第一题是判断与选择混合的题目，即二选一。与往年差不多，但又加上了几个新题型。大体是以下内容。 （1）发动机气缸盖在什么时候受力最大？ （2）为避免发生共振，应提高机体频率还是减低机体频率？ 不好意思，记不起来了，呵呵。 第二题名词解释：系统误差和压电效应。 第三题是综合体：全新内容。 （1）测量发动机上止点位置时，通常使用哪几种方法，各有什么特点？ （2）发动机和测功机的匹配问题，就是给出发动机的转速和功率（比如1000min/s,2000kw）,再给出测功机的转速和功率（比如1000min/s,1800kw，也即测功机的各项数据都小于发动机的），问是否满足上述条件的任何测功机都适用于上述发动机。 （3）二缸，三缸，四缸，六缸发动机再曲轴上安装平衡重的作用是否相同，为什么。 （4）给出进排气门提前角和迟闭角四个数据，以及配气相位图，问同缸异门的凸轮轴中心线夹角是多少？（也不难，好好看看） 现代内燃机设计的流程是什么？ 天津大学2009年硕士研究生复试面试题 一、专业题 1.汽油机在各种典型负荷下的过量空气系数为多少 2.柴油机的油耗为什么比汽油机低 3.发动机进、排气为何要早开晚闭 4.柴油机排放后处理的措施 5.提高充量系数的措施 6.汽油机为什么要精确控制过量空气系数 7.EGR是如何降低NOx的 8.增压中冷的作用 9.泵气损失包括哪些 10.柴油燃烧的两个必要因素：浓度和温度 11.作用在曲轴上的有害力矩 12.提高曲轴强度的措施 13.热力学三大定律
14.汽油机、柴油机的温熵图（一般问热能或热物理专业跨过来考的学生） 15.发动机的负荷、速度特性实验 16.雷诺数是用来干什么的 二、实践能力 1.做过哪些实验及某个实验的相关问题 2.拆装发动机的过程 3.去过什么工厂实习及其相关问题 4.金工实习相关问题 三、英语口语 1. 为何选择天津大学 2.毕业论文的课题是什么，你将如何展开进行 3.你对内燃机国家重点燃烧实验室有哪些了解 4.你来自哪个学校 5.你的兴趣爱好 6.与工作过的同学相比，你有哪些优势 08年的笔试题 一：填空： 1.内燃机滑动轴承的承载油膜是由油楔油膜和挤压油膜两种油膜组成。 2.内燃机常规实验中需要监控冷却水温度、机油温度、机油压力。 3.内燃机的耐久性通常用大修期来表示，一般取决于缸套以及曲轴轴颈的磨损速率。 4.内燃机启动方式有手启动和电启动以及空气启动。
离心风机振动分析与维护 【摘要】离心式通风机在生产使用中经常会出现设备振动异常的情况，通过振动原因分析，排除设备潜在故障，稳定运行。 【关键词】离心风机;振动故障;检修；总结 前言 简介离心风机的结构特点、工作原理、故障现象及故障解决措施。 案例一：一台型250KW离心风机（VR481V01CORK1320全压10000Pa流量58000m3/h转速1460r/min）在正常运行状态中，风机轴承箱处两个月度内测得的振动速度值不断增加，水平向振动速度最高值达到9.6mm/s，垂直向振动速度达到6.8mm/s。 处理方案：1、首先，检查风机轴承温度32度，声音正常，利用轴承脉冲检测仪测得DB值21，DC值9，初步判断轴承情况良好。2、检查地脚螺栓紧固完好，其他部件无异常响声。3、其次，拆卸联轴器防护罩，检查联轴器同心度，测量得高度偏差0.45mm，角度偏差0.78mm,同心度较差，调整电机端垫片，最终调得联轴器高度偏差0.13mm，角度偏差0.10mm,因为采用的是使用梅花型减震垫的八角形联轴器，偏差数值稍大，但在允许范围内。4、开车试验，振动情况无好转。5、再次分析，该风机用于造粒系统的鼓风，吸入的是经过粗过滤的自然空气，采用阻尼减震器减震，属于柔性减震范畴。根据振动情况，振动在承力端的水平方向为最大，垂直及轴向较小，据此判断很可能是叶轮不平衡引起振动，而且振幅随转速的升高而增长很快，转速降低时振幅可趋近于零。6、拆卸叶轮外壳，检查发现叶轮大量积灰，清理后试车，水平振动速度值降到3.8mm/s，垂直向振动速度达到2.7mm/s。 案例二：一台400KW离心风机（VR481V01CORK1500型全压10000Pa流量85000m3/h转速1460r/min）在正常运行一年半后，风机轴承箱处测得的振动速度值不断增加，水平向振动速度最高值达到 5.4mm/s，垂直向振动速度达到4.3mm/s。 处理方案：1、首先，检查风机轴承温度45度，声音正常，利用轴承脉冲检测仪测得DB值24，DC值8，初步判断轴承情况良好。2、检查地脚螺栓紧固完好，其他部件无异常响声。3、其次，拆卸联轴器防护罩，检查联轴器同心度，测量得高度偏差0.28mm，角度偏差0.43mm,同心度较差，调整电机端垫片，最终调得联轴器高度偏差0.10mm，角度偏差0.05mm,因为采用的是使用梅花型减震垫的八角形联轴器，偏差数值稍大，但在允许范围内。但是在调整时，电机前脚增加了1.25mm垫片，后脚增加了4.86mm垫片。4、开车试验，水平振动速
凌海风电场风机倒塔事 故快报 Modified by JACK on the afternoon of December 26, 2020
内部资料 注意保存新能源事业部工作通报 第四十二期 国电电力发展股份有限公司新能源事业部2015年10月9日 凌海风电场1A03风机倒塔事故快报 2015年10月1日7时38分，国电和风风电开发有限公司凌海（一期）风电场发生一起华锐风电机组倒塔事故，事故原因初步判断为超速导致飞车引起，目前具体原因正在核查。现将有关情况通报如下： 一、事件经过 2015年10月1日7时38分，凌海风电场风机监控系统报1A03、1A07号风机通讯消失，运行值班员刘盛尉通知检修班长杨希明，班长杨希明汇报风电场专责廉永超，并组织人员到现场进行检查。7时50分检修人员到达现场，发现1A03号风机倒塌，下段塔筒法兰与基础环法兰128颗连接螺栓全部断裂。 二、处理过程
1.启动应急预案。事件发生后，和风公司立即启动应急预案及现场处置方案，将1A03号风机箱变断电，拉开 1A03号风机35KV高压分接开关；封闭进场道路，现场加设围栏，并派人24小时保护现场，防止发生盗抢事件；强化舆情控制，防止造成不良社会影响;国电电力主要领导及新能源事业部、华锐公司技术人员、保险公司业务人员于当天赶赴现场。 2.查勘现场。经现场查勘，风机下段塔筒法兰与基础环法兰128颗连接螺栓全部断裂；倒塔方向（逆风向）向北偏东，塔筒倾倒过程中有约90度旋转，下段塔筒有局部弯曲变形，筒身圆形改变为椭圆形，基础环法兰有局部向上变形；机舱脱离塔顶距塔筒倒塔方向左侧10米左右，机舱本体外壳呈碎裂状态，机舱约三分之二陷入地下;叶片严重损坏，其中一支叶片距根部2-3米左右断裂飞出距塔基约187米，叶片断裂处呈撕裂状，另两只叶片虽未脱离轮毂但损坏严重；1A03至1A07风机35KV架空线A相断线。 3.提取风机运行数据。1A03风机在通讯消失前并未报故障，由于华锐风机数据信息上传服务器的方式是采取逐台读取风机PLC主站10分钟平均数据信息上传至风机服务器，每台风机信息读取时间约3分钟，93台风机数据信息全部读取存储周期约279分钟，因此1A03风机存储在服务器上的数据信息仅是6时29分48秒之前的10分钟
风机运行中常见故障原因分析及其处理方法
风机是一种将原动机的机械能转换为输送气体、给予气体能量的机械，是机 械热端最关键机械设备之一，虽然风机的故障类型繁多，原因也很复杂，但根据 经验实际运行中风机故障较多的是：轴承振动、轴承温度高、运行时异响等。 1 风机轴承振动超标 风机轴承振动是运行中常见的故障，风机的振动会引起轴承和叶片损坏、螺 栓松动、机壳和风道损坏等故障，严重危及风机的安全运行。风机轴承振动超标 的原因较多， 如能针对不同的现象分析原因采取恰当的处理办法，往往能起到事 半功倍的效果。 1．1 叶片非工作面积灰引起风机振动 这类缺陷常见现象主要表现为风机在运行中振动突然上升。 这是因为当气体 进入叶轮时，与旋转的叶片工作面存在一定的角度，根据流体力学原理，气体在 叶片的非工作面一定有旋涡产生， 于是气体中的灰粒由于旋涡作用会慢慢地沉积 在非工作面上。 机翼型的叶片最易积灰。当积灰达到一定的重量时由于叶轮旋转 离心力的作用将一部分大块的积灰甩出叶轮。 由于各叶片上的积灰不可能完全均 匀一致， 聚集或可甩走的灰块时间不一定同步，结果因为叶片的积灰不均匀导致 叶轮质量分布不平衡，从而使风机振动增大。 在这种情况下，通常只需把叶片上的积灰铲除，叶轮又将重新达到平衡，从 而减少风机的振动。 在实际工作中，通常的处理方法是临时停机后打开风机叶轮 外壳，检修人员进入机壳内清除叶轮上的积灰。 1．2 叶片磨损引起风机振动 磨损是风机中最常见的现象，风机在运行中振动缓慢上升，一般是由于叶片 磨损， 平衡破坏后造成的。 此时处理风机振动的问题一般是在停机后做动平衡校 正。 1．3 风道系统振动导致引风机的振动 烟、 风道的振动通常会引起风机的受迫振动。这是生产中容易出现而又容易 忽视的情况。风机出口扩散筒随负荷的增大，进、出风量增大，振动也会随之改 变，而一般扩散筒的下部只有 4 个支点，如图 2 所示，另一边的接头石棉帆布是 软接头，这样一来整个扩散筒的 60％重量是悬吊受力。从图中可以看出轴承座 的振动直接与扩散筒有关，故负荷越大，轴承产生振动越大。针对这种状况，在 扩散筒出口端下面增加一个活支点（如图 3），可升可降可移动。当机组负荷变 化时，只需微调该支点，即可消除振动。经过现场实践效果非常显著。该种情况 在风道较短的情况下更容易出现。
北京京能新能源有限公司企业标准 Q/XNY-216.10.01-16-2012 内蒙古分公司乌兰伊力更风电场 风机超速、倒塔事故现场处置方案 20××-××-××发布 20××-××-××实施北京京能新能源有限公司发布
安全管理 Q/XNY-216.10.01-16-2012 目次 前言............................................................................... III 1 总则.. (1) 1.1 编制目的 (1) 1.2 编制依据 (1) 1.3 适用范围 (1) 2 事件特征 (1) 2.1 事件可能发生的区域、地点 (1) 2.2 事件可能造成的危害程度 (1) 2.3 风机超速前可能出现的征兆 (1) 2.4 风机飞车前可能出现的征兆 (2) 2.5 倒塔前可能出现的征兆 (2) 3 应急组织及职责 (2) 3.1 应急救援指挥部 (2) 3.2 指挥部人员职责 (2) 4 应急处置 (2) 4.1 现场应急处置程序 (2) 4.2 现场应急处置措施 (2) 4.3 事件报告流程 (3) 5 注意事项 (3) 6 附则 (4) 6.1 应急部门、机构或人员的联系方式 (4) 6.2 应急设施、器材和物资清单 (4) 6.3 关键的路线、标识和图纸 .............................................. 错误！未定义书签。 6.4 应急救援指挥位置及救援队伍行动路线 .................................. 错误！未定义书签。 6.5 相关文件 (10) 6.6 其他附件 ............................................................ 错误！未定义书签。
基于振动分析的内燃机故障诊断分析示范文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
基于振动分析的内燃机故障诊断分析示 范文本 使用指引：此解决方案资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 鉴于内燃机在结构和工作原理上比较的复杂，而且激 励源和零部件也非常的多，因此，当内燃机出现了故障的 时候，一般症状都比较复杂，故障信号也比较难检测，在 进行诊断的时候便非常的困难。本文主要是从振动的角度 对内燃机的故障进行了分析，首先，分析了内燃机的振动 结构和振动特性，然后从振动分析的角度，探讨了如何对 内燃机发生的故障进行诊断的问题。 内燃机在工业、农业等所需的机械设备中，属于比较 重要的机械之一，尤其是在船舶、石油钻井、铁路、汽车 以及农业等方面得到了广泛的应用。从某种意义上来说， 内燃机运行状态的优劣，直接的关系着整个机组的运行状
态。所以，提高对内燃机运行状态的检测水平和故障诊断率，对于系统的安全、稳定运行来说，意义重大。下面就从振动分析的角度，对内燃机的结构和振动特性以及故障的诊断问题等进行分析。 内燃机的振动结构和振动特性 由于内燃机在运行的时候，在各种力的激励下，很容易产生振动的现象，再经过不同的传递路径传递到内燃机的表面。因此，当内燃机的零件产生变化的时候，内燃机的表面振动现象也会呈现出不同的振动特性。在此基础上，专家们研究出了在从内燃机的振动特性进行内燃机故障的诊断。 内燃机属于热能动力机械范畴，在人们长期的实践和创新中，内燃机的主运动系统已经形成了由连杆、活塞和曲轴组成的结构可靠、生命力强的曲柄连杆结构为主的系统。再加上其他的辅助系统，便组成了内燃机的结构。按
XX公司风电场风机倒塔情况的通报 XX公司分公司： 20XX年xx月xx日和xx日，xx省xxx四期风电场和xx省公司xxx风电场各自有一台风机发生倒塔事件，造成设备损坏，暴露了集团公司风电项目在并网发电至240小时试运行期间存在安全质量管理不到位、责任不落实、制度执行不严格等问题。集团公司各风电项目要认真组织学习，引以为戒，深刻反思，吸取教训，组织排查，制定措施，即查即改。下一步集团公司将对在建风电项目开展专项隐患排查治理，切实加强对风电建设安全质量监督检查力度，强化现场安全质量管理，提高管理水平，为机组安全稳定运行打下坚实基础。 现将两起事件情况通报如下： 一、事件经过 （一）xx省xxx四期项目 xxxx年xx月xx日09时38分，主控室事故警铃响，事故总报警信息发布，显示xxx风电场10号风机线322线路开关过流Ⅰ段动作及零序I段动作跳闸，当时风速11.3米/秒，后经现场检查发现322开关所带10号集电线路110#风机倒塔。现场检查发现110#风机T1塔筒第四层钢板处折断向东北方向倒塔，塔筒变形，叶片、机舱和轮毂等设备部分损坏，并将110#风机处A支路A4铁塔上引线及与下一水泥杆连接的光纤、电缆压断，致使10号集电线路跳闸。同时导致111#风机处60号终端水泥杆上部断裂，致使111#风机陪停。 （二）xx省xxxx项目 xxxx年xx月xx日13时34分，当值值班员发现集控室NCS监控后台告警，NCS画面显示35kV 集电Ⅱ线过流I段保护动作，312开关跳闸。当时14#风机功率为709KW，风速为7.1m/s。13时41分，值班长汇报中调312开关故障跳闸并随即组织人员查找故障点。16时左右现场检查发现14#风机倒塔，14#风机从底部法兰距底部塔筒焊口30mm处断裂，折断后向东北方向倒塔，塔筒变形，叶片、机舱和轮毂等设备部分损坏，并将相邻的箱式变压器和集电线路铁塔压损。为防止类似事件发生，17时10分将未进行检查的集电Ⅰ、Ⅲ线所有风机手动停机。 二、原因分析 （一）直接原因 1、xx省xxx项目 经检查分析，110#风机1号叶片由于质量原因在运行中开裂，气动不平衡，引起风机剧烈摇 －1－
浅析离心鼓风机喘振现象及处理方法 李保川 光大水务（德州）有限公司 摘要：以光大水务（德州）有限公司南运河污水处理厂鼓风机为研究对象，结合其实际运行情况，对鼓风机运行过程中产生喘振的原因进行分析研究并制定出应对对策以及验证其可行性。 关键词：污水处理厂；离心式鼓风机；喘振； 光大水务（德州）有限公司南运河污水处理厂处理规模15万m3/d，一期工程处理规模为7.5万m3/d，二期工程处理规模为7.5万m3/d，采用的污水处理工艺为A/A/O工艺。生物池为一座两池，设计流量：Q=0.868m3/s，平面尺寸：109.90m×60.30m，分厌氧区、缺氧区、好氧区。曝气方式采用盘式微孔曝气，鼓风机采用上海华鼓鼓风机有限公司生产的多级低速离心式鼓风机，三用一备。配套驱动电机为西门子电机（中国）有限公司贝德牌电机。 多级低速离心式鼓风机型号为C110-1.7，进口压力101kpa，进口流量110m3/min，出口压力0.07Mpa,额定功率200Kw,转速2970r/min。配套驱动电机型号为BM315L2-2，功率200KW，转速2975r/min。曝气系统是整个污水处理工艺流程最为核心的部分之一，而鼓风机又是曝气系统的核心设备，所以，鼓风机运行质量的好坏对污水处理后是否符合标准起着决定性的作用。因此，鼓风机一旦出现故障，对污水处理厂将会是致命的打击。多级离心式鼓风机常见的故障以喘振为代表现象。
1.什么是喘振以及危害 “喘振”是离心鼓风机性能反常的一种不稳定的运行状态，在运行过程中，当负荷减小，负载流量下降到某一定值时出现工作不稳定，管道中的气体压力大于出口的气体压力，这时管道中的气体就会倒流回鼓风机，直到管道中的压力下降至低于出口处的压力才会停止，鼓风机会产生剧烈震动，同时会伴有如喘息一般“呼啦”“呼啦”的强烈噪音。喘振现象出现时，鼓风机的强烈震动会使机壳、轴承也出现强烈振动，并发出强烈、周期性的气流声。轴承液体润滑条件会遭到破坏，轴瓦会烧坏，转子与定子会产生摩擦、碰撞，密封元件也将严重破坏，更甚至会发生轴扭断。同时，对A/A/O池中的DO量影响严重，关系到出水达标问题。 2.鼓风机产生喘振的原因 压力/Mpa Q/（m3/h） 图1 转速恒定状态下进口空气流量与出口压力的特性曲线图离心鼓风机在转速恒定的状态下，其进口空气流量Q与出口的压力的特性如图1所示。A点与B点是鼓风机正常稳定运行状态的两个临界点，也就是说只有在A点与B点这个稳定区间内鼓风机才是正常运行状态。当鼓风机的输出流量超过B点时则为不稳定区域，处于不
风机系统振动分析 云南曲靖双友钢铁机动部黄兆荣 摘要：本文讲述了电动机磁力中心窜动、风机系统的组成、振动原因和处理方法。 关键词：磁力中心振动电磁力风叶 Vibration analysis of fan system. Yunnan qujing xinchuang mobile department huang zhao rong. Abstract: this paper describes the composition, vibration cause and treatment of the motor magnetic center, the fan system. Key words: magnetic center vibrating electromagnetic wind blade. 一、慨述：风机系统的组成：本风机系统由高压电动机、润滑系统、轴承座和风机组成，照片如下： 高压电动机是交流异步电动机，型号是YKK450-6-W，功率315KW，电流24.6A，电压10KV，转速991r/m，绕组Y，绝缘等级F。鼓风机的型号是Y4-73-11NO19，风量175000m3/h，全压4.3KPa。 炼铁厂的助燃风机系统风机两边的振动大，靠近电动机一边的壳体振动达到34~ 61mm/s， 进气口一边外壳振动是0.3~8.0mm/s，说明两边壳体的所受力量是不一样，振动频率也不一样。 二、振动现象：电动机与风机的两个连轴器连接棒更换一周左右后，电动机，轴承座和风机的振动开始就大起来了，换了连轴器连接棒后，振动就会小一些，运行记录表如下：
从运行记录表可以看到：电动机、风机的轴向振动都大，水平和垂直方向的振动相对而言要小一些，那么，是不是就是轴向的原因引起的振动大呢？ 仔细检查后，发现轴承座的座子与水泥基座振动间隙有点大，运行中发现两个连轴器之间的间隙很小，而且连轴器之间的连接棒摩损大，噪音也大，安装调试间隙符合要求，运行一定时间间隙会减少。用听针听轴承的运行声音情况，没有大的异常，只是风机端振动有点大。 三、分析：风机端振动有点大的原因有， 1、风机振动大：风机振动大有 A、风叶沾上灰尘，使叶轮各处离心力大小不同，以风机轴为中心两端受力（力矩）不平衡，产生振动，不平衡力矩越大，振动就越大，噪音也就大。 B、风叶轮与介质摩擦，摩擦使电磁力变化增大，摩擦越剧烈，电磁力变化就越大，引力、斥力变化也就越大。引力使介质物质吸到叶轮上，使叶轮平衡破坏，斥力大，使叶轮本身的物质失去，就是摩损。物体没有摩擦时也有变化的电磁力，因为有热运动，运动都有摩擦，所以摩擦使电磁力变化增大，若介质与叶轮之间没有引力和斥力的作用，介质物质之间没有引力和斥力的作用，那么叶轮旋转时就不会有介质的流动，叶轮就不会做功了。叶轮摩擦后的情况如下照片： 一切物体、物质都是电磁体，电磁体之间互相作用是电磁力的作用。摩损后，动平衡被破坏，当然就会发生振动。 C、流体的流动状态发生改变，由于管道与介质有相对运动，也有摩擦，电磁力变化也会增大，引力、斥力变化也增大，引力增大，管道吸引介质就增多，堆积在管道壁上增多，管道壁内的阻力发生变化，斥力的作用与引力相反，斥力使堆积在管道壁上的物质减少，阻力相对减少。 气体（流体）在直管道流动时，速度达到一定数值时，流体的流动状态会发生改变，摩擦力发生大的改变，噪音、发热量、电磁力变化增大。 气体（流体）在一定直管道流动是层流状态，摩擦力是最小的，若遇到弯头，流动状态由层流到紊流的改变，摩擦力增大，弯头之间的直管道没有10倍以上管径，流动状态不会变成层流的，在原来的摩擦基础再加大，噪音继续加大，电磁力变化加大，引力和斥力变化也加大，导致管壁振动增大，形成喘振，若气体的振动频率与风机壳体的振动一致时，形成共振。继续摩擦，共振频率会变化，离开共振频率，共振消除。弯头越多，摩擦力越大，共振力量越大。流体（介质）不但与管道的管壁有摩擦力，流体物质之间同样有摩擦力。 气体（流体）与风机叶轮即有引力，也有斥力。风机刚启动，风机的声音与
关于风机喘振现象的原因和避免方法 1、喘振现象及原因 具有驼峰型特性的风机在运行过程中，当负荷减小，负载流量下降到某一定值时，出现工作不稳定现象。这时流量忽多忽少，一会儿向负载排气，一会儿又从负载吸气，发出如同哮喘病人“喘气”的噪声，同时伴随着强烈振动，这种现象称之为喘振。 发生喘振现象的根源是离心风机所具有的驼峰型特性。图一给出了具驼峰型特性的离心风机的工作特性曲线。 图中，曲线１是离心风机在某一转速下的特性曲线，代表出口绝压P2和入口绝压P1之比与风机流量之间的关系，是一个驼峰曲线，驼峰点M处的流量为Qm。曲线２是管路特性曲线，正常工作点为A。可以看出，在驼峰点右侧，工作是稳定的。因为任何偶然因素造成的工作点波动（例如流量增加），对于风机特性曲线１而言，压力会减小，而对于管路特性曲线２而言，压力会增加，这两个相互矛盾的结果最终会使工作点返回到原来的位置，在驼峰点M的左侧，这种情况正好相反，任何偶然因素造成的工作点波动将使沿风机特性曲线１上的压力变化趋势与沿管路特性曲线２上的压力变化趋势具有完全的一致性，其结果加剧了工作点的偏移，使之不能返回到原来的工作点上，风机的工作出现不稳定情况。 因此，驼峰点M右侧的区域为稳定工作区域，驼峰点M左侧的区域为不稳定工作区域。负荷下降使处于驼峰右侧的工作点向驼峰点靠近，工作点越靠近驼峰点M，越会出现工作不稳定的可能性，驼峰型特性是发生喘振现象的主要原因。 2、防喘振控制思路 图二给出了风机在不同转速下的特性曲线，可以看出。转速不同，相应的驼峰点和驼峰流量也不同。转速越低，驼峰点越向左移，驼峰流量越小。把不同转速下的驼峰点连接起来，就构成了一条曲线，曲线右侧为稳定工作区，曲线左侧为喘振区。我们称驼峰流量为极限流量，相应的驼峰点连接曲线被称为喘振极限线。 显然，只要在任何转速下，控制风机的流量，使其大于极限流量，则风机便不会发生喘振问题。这就是防喘振控制的基本思想。
输配电线路防止倒塔和断线应急预案 1、范围 本标准规定了×××防止倒塔和断线工作的基本要求和工作程序。 本标准适用于本部外线维修队防止倒塔和断线工作。 2、规范性引用文件 《安全生产工作规定》 《安全生产监督规定》 《安全生产工作奖惩规定》 《重特大生产安全事故预防与应急处理暂行规定》 《电业生产事故调查规程》 《国家电网公司大面积停电应急预案（试行）》 3、总则 3．1为确保电力安全生产，促进各项工作顺利进行，根据本公司管理体系管理标准的要求，制定本预案。 3．2 本部外线维修队要切实实行预防为主、维护稳定、保障安全的方针。 3．3本部外线维修队负责所管辖输电设施的防止倒塔和断线工作，积极配合。防止倒塔和断线，保证防止倒塔和断线抢险和灾后恢复生产的顺利进行。 4、组织领导机构 4．14．1 成立线路防止倒塔和断线应急预案指挥小组，由外线维修队担任组长，副队长担任副组长，具体机构如下：
组长：××× 副组长：××× 技术员：××× 4．2 防止倒塔和断线应急预案小组共分两队： 第一队队长：××× 成员：一队班全体成员 第二队队长：××× 成员：二队全体成员 防倒塔和断线应急小组司机：本部司机 以上成员经组长同意后方可变动，遇有紧急抢修事故等可两队合并。 5、倒塔和断线的应急响应 5．1 应急启动程序 5．1．1接到巡线员倒塔和断线通知后，本部外线维修队小组立即进入现场，与此同时汇报供电局应急指挥部。 5．1．2 在遇到本输电管理所无法独立完成应急处理工作时，按照集团公司的文件规定，与相关方签定的协议，×××供电局为本部的互助单位，协助本队进行抢险工作。 5．2应急响应程序 5．2．1当发生倒塔或断线事故，电力设施大范围受损时，在事故应急小组的领导下，各分队应按照职责分工，组织人员、物质、装备尽快赶赴现场，组织抢险，修复塔材或补接导线。 5．2．2 本部外线维修队应本着安全、快速、有效的方针展开事故抢险，尽快恢复电网，保障系统稳定。 5．2．3 在倒塔或断线抢险过程中，本部外线维修队配合指挥部视事故的情
轴流式吸风机喘振分析 轴流式吸风机在大型发电厂中应用比较普遍。轴流式风机在运行中调节不当会出现喘振现象。因此就大唐盘山电厂吸风机出现的喘振进行分析，得出结论：及早发现，正确处理。 主题词：轴流吸风机喘振现象处理 轴流式吸风机由于其本身的特性决定了它在运行中存在着发生 喘振的可能性，这一点从理论和实践中都可以得到证明。 大唐盘山电厂应用两台轴流式吸风机并联运行的方式。运行实际中轴流风机喘振发生在增加出力的过程中，并联运行的轴流风机只是发生在单台风机喘振，未发生过两台风机同时喘振。 下面就大唐盘山电厂发生的风机喘振现象加以叙述和分析： 第一次喘振现象：当时AGC投入，负荷500MW升至550MW。A、B、 C、D、E磨运行。炉膛压力异常报警。 处理： 运行人员切换画面到吸风机时，#1吸风机跳闸（原因：液压油压力低），联跳#1送风机。RB保护动作，E磨跳闸，10秒后，D磨跳闸，炉膛压力低保护动作，MFT动作，锅炉灭火. 经过现场检查发现液压油管断开，造成油位下降，油泵不打油。液压油压力低，#1吸风机跳闸。通过追忆，确认风机跳闸前两台风机动叶全开，#1吸 风机流量"0"，发生喘振。 第二次喘振现象：当时AGC投入，负荷500MW升至530MW。
A、B、C、D、E磨运行。炉膛压力异常报警，运行人员切换画面到吸风机时，#1吸风机流量"0"，电流83A，#2吸风机电流480A。（风机额定电流260A）两台风机动叶全开。确认#1吸风机喘振。 处理：关小#2吸风机动叶。处理过程中，#1吸风机跳闸（原因液压油压力低），当时#1吸风机#1运行中液压油站跳闸，#2字自启后跳闸。联跳#1送风机。RB保护动作，E磨跳闸，10秒后，D 磨跳闸，炉膛压力低保护动作，MFT动作，锅炉灭火。 第三次现象：当时AGC投入，负荷500MW升至520MW。A、B、C、D、E磨运行。炉膛压力异常报警，运行人员切换画面到吸风机时，炉膛负压正400pa，#1吸风机流量"0"，电流141A，#2吸风机电流285A。两台风机动叶开度75%。确认#1吸风机喘振。 处理： 两台吸风机解自动，手动关#1吸风机动叶至50%时，#1吸风机开始打风，炉膛负压至负700 pa，开始关#2吸风机动叶至65%，同时，开#1吸风机动叶至55%。当两台风机动叶开度62%/58%时，电流为160A/160A，负压稳定后，两台吸风机头自动。 分析： 1. 三次吸风机喘振均发生在升负荷过程中，且处于80%负荷以上。由于在高负荷时，烟气量较大，烟气侧阻力较大。#1吸风机在两台风机并联运行中流量偏小，且由于调节系统的原因，#1吸风机动叶先动作，造成#1吸风机进入喘振区，发生喘振。 针对这种现象，要求运行人员在负荷高于450MW，升负荷过程中，