1 摘要 关键词：低温空气预热器、结构计算、热力计算 电厂锅炉，火电厂三大主设备之一。由锅炉本体和辅助设备构成。它利用燃料（如煤、重油、天然气等）燃烧时产生的热量使水变成具有一定温度和压力的过热蒸汽，以驱动汽轮发电机发电。以燃煤锅炉为例，电厂锅炉本体由炉膛、燃烧器、水冷壁、过热器、省煤器、空气预热器以及钢架炉墙等组成。此外，还有重要的辅助设备，如制粉设备、除灰设备、除尘装置、自动控制装置与仪表、阀门等。 这次老师给分配的是低温空气预热器，这次设计分为低温空气预热器的结构计算和热力计算，计算量最大的是热力计算，我通过老师给的数据结合《锅炉课程设计指导书》完成了这次，在计算过程中我查找出了书中的公式，查表确定计算中所需要的数值来完成这次课程设计。
目录 摘要 (1) 1 绪论 (1) 1.1 锅炉课程设计的目的和意义 (1) 1.2 研究本课题的现状和发展趋势 (1) 2 低温空气预热器设计 (3) 2.1 低温空气预热器设计参数 (3) 2.2 锅炉结构示意图 (4) 2.3 低温空气预热器的结构计算 (5) 2.3.1 低温空气预热器作用 (5) 2.3.2 低温空气预热器的结构计算 (5) 2.3.3 低温空气预热器的热力计算 (6) 3低温空气预热器 (12) 3.1低温空气预热器基本尺寸汇总 (12) 3.2低温空气预热器热力计算汇总 (13) 4结束语 (16) 参考文献 (17)
1绪论 1.1锅炉课程设计的目的和意义 锅炉课程设计是锅炉原理课程的重要教学实践环节，通过课程设计，使我对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高，提高感性认识，增强动手能力，为以后的毕业设计打下夯实的基础。课程的重要教学实践环节。通过课程设计来达到以下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。 1.2研究本课题的现状和发展趋势 空气预热器一般简称为空预器。多用于燃煤电站锅炉。可分为管箱式、回转式两种，其中回转式又分为风罩回转式和受热面回转式两种。电站锅炉较常采用受热面回转式预热器。在锅炉中的应用一般为两分仓、三分仓、四分仓式，其中四分仓较常用于循环流化床锅炉中。空气预热器（air pre-heater）就是锅炉尾部烟道中的烟气通过内部的散热片将进入锅炉前的空气预热到一定温度的受热面。用于提高锅炉的热交换性能，降低能量消耗。 中国调研报告网发布的2016年中国空气预热器市场调查研究与发展趋势预测报告认为，空气预热器按空气预热器的传热方式可将空气预热器分为导热式和再生式两大类。在导热式空气预器中最常用的是管式空气预热器。随着锅炉参数的提高和容量的增加，管式空气预热器的受热面也增大，这给尾部受热面的布置带来了困难。因此，在大容量机组中多数采用结构紧凑、质量较轻的回转式空气预热器。 《2016年中国空气预热器市场调查研究与发展趋势预测报告》通过空气预热器项目研究团队多年对空气预热器行业的监测调研，结合中国空气预热器行业发展现状及前景趋势，依托国家权威数据资源和一手的调研资料数据，对空气预热器行业现状及趋势进行全面、细致的调研分析，采用定量及定性的科学研究方法撰写而成。 《2016年中国空气预热器市场调查研究与发展趋势预测报告》可以帮助投资者准确把握空气预热器行业的市场现状及发展趋势，为投资者进行投资作出空气预热器行业前景预判，
空气预热器堵灰及腐蚀的原因及预防措施 【摘要】回转式空气预热器在运行中常见的问题是堵灰及腐蚀，堵灰及腐蚀严重影响锅炉运行的安全性及经济性。本文针对我厂#4炉空气预热器在运行中存在的问题，并就其中原因作出简要的分析，提出几点预防建议措施，以供同行参考。【关键词】空气预热器、堵灰、腐蚀 一、概述 湛江电力有限公司#4机组装机容量为300MW，汽轮机为东方汽轮机厂制造的亚临界、中间再热、两缸两排汽、凝汽式汽轮机，型号为N300-16.7/537/537/-3（合缸），采用喷嘴调节。锅炉DG1025/18.2-Ⅱ（5）为东方锅炉厂制造的亚临界压力、中间再热、自然循环单炉膛；全悬吊露天布置、平衡通风、燃煤汽包炉。锅炉配备两台型号为LAP10320/3883的回转式三分仓容克式空气预热器。空气预热器还配有固定式碱液冲洗装置和蒸汽、强声波吹灰装置，在送风机的入口装有热风再循环装置。 二、空气预热器运行中存在的主要问题 1 空气预热器堵灰 运行中，首先发现一次、二次风压有摆动现象，随后摆幅逐渐加大，且呈现周期性变化。其摆动周期与空气预热器旋转一周的时间恰好吻合，这说明空气预热器有堵塞现象。这是因为当堵塞部分转到一次风口时，一次风压开始下降；当堵塞部分转到二次风口时，二次风压又开始下降，在堵塞部分转过之后，风量又开始增大。#4锅炉燃烧较不稳定，空气预热器堵灰时，由于风量的忽大忽小，炉膛负压上下大幅度波动，严重影响锅炉燃烧的稳定性。 2 空气预热器腐蚀 空气预热器堵灰及腐蚀是息息相关的。空气预热器堵灰时，空气预热器受热面由于长期积灰结垢，水蒸汽及SO3容易黏附在灰垢上，加重了空气预热器的腐蚀；而空气预热器腐蚀时，受热面光洁度严重恶化，加重了空气预热器的积灰。空气预热器堵灰及腐蚀时，运行中表现出空气预热器出口一、二次风温降低，排烟温度升高，锅炉效率降低。
前言 锅炉是火力发电厂的三大主要设备之一。现代的燃煤电站锅炉是使燃料在炉内充分燃烧并将热量传递给足够的炉内工质――水，使其成为高参数的过热蒸汽，以便在蒸汽进入汽轮机时拥有足够的作工能力。为了充分利用燃料的热量，降低排烟温度、减少能量的浪费并提高炉内的燃烧温度，可在尾部设置换热器将排烟的热量传递给将进入锅炉的空气。 空气预热器就是利用锅炉尾部烟气的热量来加热燃烧所需空气的热交换设备。空气预热器可吸收烟气热量，使排烟温度降低并减少排烟热损失，提高锅炉效率；同时提高了燃烧空气的温度，有利于燃料的着火、燃烧和燃尽，增强了燃烧稳定性并可提高锅炉燃烧效率；空气预热还能提高炉膛内烟气温度，强化炉内辐射换热，这相当于以廉价的空气预热器受热面，取代部分价格较高的蒸发受热面，降低锅炉制造成本。因此，空气预热器已成为现代锅炉的一个重要的、不可缺少的部件。 考查空气预热器的质量如何，主要有三个指标，第一是换热性能，第二是锅炉是火力发电厂的三大主要设备之一。现代的燃煤电站锅炉是使燃料在炉内充分燃烧并将热量传递给足够的炉内工质――水，使其成为高参数的过热蒸汽，以便在蒸汽进入汽轮机时拥有足够的作工能力。为了充分利用燃料的热量，降低排烟温度、减少能量的浪费并提高炉内的燃烧温度，可在尾部设置换热器将排烟的热量传递给将进入锅炉的空气。 漏风率，第三是烟风阻力。相对于管式空气预热器，容克式空气预热器具有结构紧凑，体积小，钢耗少，容易布置等优点，因而被广泛应用于大中型电站锅炉上，尤其是300 MW 以上锅炉，因布置不下庞大的管箱式预热器，只能使用回转式空气预热器。回转式空气预热器分为受热面回转(容克式)和风罩回转(诺特谬勒式)两种型式，受热面回转式空气预热器耗电稍大，但漏风不容易控制；风罩回转式预热器耗电少，但密封系统不易控制。自从1985年引进美国ABB公司预热器技术之后，国产机组几乎全部使用受热面回转式空气预热器，只有进口机组中，有使用风罩回转式预热器的。回转式空气预热器的常见问题有以下几点： ⑴漏风率大 空气预热器同时处于烟风系统的最上游和最下游，空气侧压力最高，烟气侧压力最低，空气就会通过动静部件之间的密封间隙泄漏到烟气侧，这就是漏风。 空气预热器漏风率很高，影响锅炉出力和燃烧，增加鼓风机和引风机电耗，降低电厂经济效益。国家对大型空气预热器漏风率设计值一般在8%以下，但在实际中，运行值一般
锅炉SCR烟气脱硝空气预热器堵塞原因及其解决措施 截至２０１２年４月，建成、在建及签订合同的火电机组锅炉烟气脱硝装置约６５０台装机容量共计3.8亿kW，其中投运ＳＣＲ装置的机组容量超过1.0亿kW。这些机组在安装ＳＣＲ装置时，对部分空气预热器（空预器）换热元件进行了改造，并配置了高效吹灰器。在已投运烟气脱硝装置的机组中，改造过的和尚未改造的空预器均出现过因硫酸氢氨堵塞而造成烟侧阻力增加的现象，部分空预器改造后还出现了排烟温度升高，炉效降低的情况。 １空预器硫酸氢氨堵塞 燃煤锅炉炉膛内烟气中的ＳＯ２约有0.5％～1.0％被氧化成ＳＯ３。加装ＳＣＲ系统后，催化剂在把NOx还原成Ｎ２的同时，将约1.0％的ＳＯ２氧化成ＳＯ３。在空预器中／低温段换热元件表面，ＳＣＲ反应器出口烟气中存在的未反应的逃逸氨（ＮＨ３）、ＳＯ３及水蒸气反应生成硫酸氢氨或硫酸氨：ＮＨ３＋ＳＯ３＋Ｈ２Ｏ→ ＮＨ４ＨＳＯ４ ２ＮＨ３＋ＳＯ３＋Ｈ２Ｏ→ （ＮＨ４）２ＳＯ４ 当烟气中的ＮＨ３含量远高于ＳＯ３浓度时，主要生成干燥的粉末状硫酸氨，不会对空预器产生粘附结垢。当烟气中的ＳＯ３浓度高于逃逸氨浓度（通常要求ＳＣＲ出口不大于３μＬ／Ｌ）时，主要生成硫酸氢氨（ＡＢＳ），生成规律见图１。 在１５０～２２０℃温度区间，ＡＢＳ是一种高粘性液态物质，易冷凝沉积在空预器换热元件表面，粘附烟气中的飞灰颗粒，堵塞换热元件通道，增加空预器阻力并影响换热效果。 硫酸氢氨造成的堵灰清除比较困难，严重时需停炉进行离线清洗。为降低硫酸氢氨的影响，目前主要从空预器本体改造或者脱硝系统氨逃逸控制两方面采取措施。
２空预器本体改造 ２．１改造措施 空预器烟侧进出口温度范围约110～400℃，涵盖了高粘性硫酸氢氨的生成温度区间。为了应对硫酸氢氨的影响，空预器采取了以下改造措施。 （１）传统空预器元件分为高、中、低温3段，冷段高度约300mm，主要为了防止硫酸低温腐蚀。当硫酸氢氨温度区间跨越２层换热元件时，接缝处的硫酸氢氨吸附飞灰结垢搭桥现象更加严重。为此，需合并传统的冷段和中温段，将换热元件改为２段，冷段高度加大到约800～1200mm，涵盖机组不同负荷下硫酸氢氨的生成温度范围，保证全部硫酸氢氨在冷段完成凝结和沉积。 （２）空预器冷段元件较高，元件下部烟气温度较低，易受到烟气中的酸结露低温腐蚀，造成元件表面锈蚀龟裂，加剧硫酸氢氨粘附挂灰。为提高冷段元件的表面光洁度和防腐蚀能力，通常采用高强度低合金考登钢材质、表面镀搪瓷或者表面使用硅作涂层。根据国外经验［２］，搪瓷镀层能显著降低硫酸氢氨的结垢速率，但如镀层因加工质量而损裂，将不利于防止硫酸氢氨的吸附。ＳＣＲ空预器冷段采用何种型号的换热元件，主要受到煤中硫含量、入口烟气中ＳＯ３浓度、入口烟气Ｏ２浓度、冷段综合温度水平等因素的综合影响。根据国外某公司的经验（图２），煤中硫含量小于1.75％且冷段综合温度大于138℃时，冷段可采用考登钢材质。 （３）加装ＳＣＲ系统后，空预器冷段换热元件通常采用局部封闭、高吹灰通透性的波形（如ＦＮＣ或ＤＮＦ）替代倾斜的双层皱纹形，使元件表面沉积的飞灰易于被吹灰器清扫。 （４）空预器冷段换热元件即使采用镀搪瓷元件，如果没有有效的吹灰清洗装置相配套，同样会发生严重的堵灰。目前，空预器冷段通常配置回转式双介质高能量射流吹灰器，正常运行过程中，采用高压蒸汽吹扫，当空预器烟侧阻力超过设计值的５０％时，投运高压水冲洗。冲洗主要有离线和在线２种方式，前者是在保持６０％左右机组负荷时，将单侧空预器解列隔离进行高压水冲洗，完成后采用同样方式冲洗另一台空预器；后者是在机组满负荷或部分负荷下，对任一台运行中的空预器进行高压水冲洗。高压水冲洗时，水压达１０MPa以上，水量小于７０kg/min，对烟气成分或烟气温度影响甚微。
利用空气预热器风量分切防止堵灰 摘要：针对于空预器现堵灰状况，应采取有效措施提高冷端温度，从机理上降 低低温结露和腐蚀，从而解决空预器堵灰问题，改善空预器运行现状。风量分切 防堵灰技术采用为针对性加热方式，在蓄热元件转至烟气侧之前，提高该点的温 度到B点，使冷端温度最低点高于酸结露点，避开酸结露区，降低低温结露。 关键词：堵灰；风量分切；温度；酸结露区；露点 1 本场概述 1.1 锅炉参数 大唐鲁北发电公司2×330MW机组锅炉是哈尔滨锅炉厂有限责任公司根据美 国ABB-CE燃烧工程公司技术设计制造的，配330MW汽轮发电机组的亚临界、一 次中间再热、燃煤自然循环汽包锅炉，型号为HG-1020/18.58-YM23。现有2台 330MW燃煤发电机组分别于2009年9月20日、2009年12月20日投产发电。 主蒸汽额定压力18.58Mpa，主汽温543℃。 1.2 2号炉空预器参数 表1-1 2号炉2A空预器 2 堵灰情况及堵灰原因 2.1 2号炉堵灰情况 鲁北公司自超低排放改造及配煤掺烧后，空预器压差高的问题成为威胁机组 安全经济运行的重要问题，随着煤质硫份及喷氨量的增加，空预器堵灰情况更加 严重，压差上升速率急剧加快，严重影响了机组运行。鲁北公司锅炉空预器烟气 侧差压实际运行时在3kPa左右，最高时达到4kPa以上，导致引、送、一次风机 耗电率上升，空预器换热效果下降，排烟温度升高，锅炉经常缺氧燃烧，飞灰含 碳量上升，锅炉效率严重下降，另外还因其原因出现了机组限出力和风机失速等 不安全事件[1]。 自2017年2月14日至3月20日，空预器进行了热解及水冲洗工作，效果如下： 2月23日，使用提高单侧空预器后部排烟温度的方法对硫酸氢铵进行热解， 2B侧空预器排烟温度160℃持续时间70分钟，压差较同负荷状态下降约0.35kpa。 2月27日，2B空预器进行热解硫酸氢铵[2]，2A/2B空预器烟气侧出入口差压 分别下降0.33kpa/1.03kpa（平均主汽流量752t/h，平均负荷248MW时）。 2月28日，2A空预器热解，2A/2B空预器烟气侧出入口差压分别下降 0.15kpa/0.06kpa（平均主汽流量728t/h，平均总风量938t/h，平均负荷240MW 时）。 3月2日，2B空预器热解，2A/2B空预器烟气侧出入口差压分别下降 0.32kpa/0.74kpa（平均主汽流量823t/h，平均总风量991t/h，平均负荷268MW 时）。 2017年4月28日至5月2日，2号炉进行停机检修，对2号炉空预器进行 了离线水冲洗工作，启动后2A/2B空预器烟气侧出入口差压分别为2.25/1.5 （330MW时数据）。 自此，每次停机对2号炉空预器进行离线水冲洗，并在机组运行过程中进行 间断性在线水冲洗，但烟气侧出入口差压均在2以上。 2.2 2号炉空预器堵灰原因分析
收稿日期：２０１４－０５－２８ 作者简介：惠润堂（1963—），男，陕西渭南人，高级工程师，主要从事火电厂环保工程设计、科技研发等工作。 过3×10-6（体积浓度）后，温度为150~200℃范围内，逃逸的氨与烟气中的SO 3将反应生成硫酸铵（（NH 4）2SO 4）和硫酸氢铵（NH 4HSO 4）[3]。这些副反应产物会牢固粘附在空气预热器（空预器）传热元件表面，使传热元件发生强烈腐蚀和积灰。通常，对于加装SCR 脱硝装置且燃煤硫分大于1%的机组，建议对空预器进行配套改造[4]，但由于部分机组空预器运行时间较短或刚大修完毕，同时出于工程投资考虑，部分燃煤电厂增设脱硝设施后暂未改造空预器[1]。下文以某电厂为例，对烟气采用 SCR 法脱硝后空预器堵塞的成因进行分析。 1 某电厂基本情况 1.1 脱硝设施概况 某电厂9、10号机组为660MW 超临界机组， 采用SCR 脱硝技术控制NO x 排放，还原剂制取采用尿素热解工艺。SCR 烟气脱硝装置设计反应器入口NO x 为600mg/m 3（标准状态，下同），目前机日开始，空预器一、二次风侧及烟气侧阻力出现较快速度的增长。由于烟风系统压差大，机组被迫限出力运行。同样的运行情况及煤质参数下9号机组空预器烟气侧阻力运行正常。 根据2012年11月14日10号机组DCS 烟风系统运行监测，运行负荷为450MW ，空预器烟气侧系统阻力约为3000Pa 。由空预器烟气侧阻力趋势图可知，2012年11月初以来，空预器烟气侧由于堵塞，烟气侧阻力最高接近4500Pa ，远远高于空预器技术协议中的保证值1220Pa ，空预器二次风侧阻力最高达到2000Pa 。空预器堵塞后机组只能够被迫限出力运行，降低机组负荷至450MW ，此时空预器烟气侧阻力降至3000 Pa ，二次风侧阻力降至1200Pa 。 2 运行状况 2.1 燃煤煤质变化 2012年11月入冬后电厂入炉燃煤煤质数据 发电
编号：AQ-JS-00092 ( 安全技术) 单位：_____________________ 审批：_____________________ 日期：_____________________ WORD文档/ A4打印/ 可编辑 空气预热器腐蚀积灰问题探讨Discussion on corrosion and ash deposition of air preheater
空气预热器腐蚀积灰问题探讨 使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科 学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。 摘要：空气预热器作为电站锅炉的重要设备，目前存在的主要问题是空预器易发生腐蚀和堵灰现象，这主要是由于传统的烟气低温腐蚀和氨逃逸带来的硫酸氢铵腐蚀的影响。针对2种不同的影响因素，需要采取不同的解决措施。在分析空预器堵塞原因的基础上，综述了近年来我国为解决空预器堵塞而采取的相关措施，如优化暖风器设计、采用碱性吸收剂控制SO3的技术、空气预热器的改造等。 关键词：暖风器；低温腐蚀；空气预热器；氨逃逸 当前燃煤发电作为我国最主要的发电形式，面临节能减排要求的日渐提升，煤价的不断上涨，锅炉空预器的出口烟温也越来越低，仅略高于酸露点的温度。 在低温烟气环境中，空气预热器容易发生低温腐蚀和堵灰现象，某300MW燃煤机组，采用电袋除尘器除尘，机组运行了半年的时间，空气预热器已经堵塞，在滤袋的表面附着着大量的黏附物，黏
附物为有较强的黏附能力的黑色硬质物质，黏附物很难通过人为手工去除。空气预热器堵塞造成电袋除尘器的运行阻力增大，烟尘排放超标；同时也导致风机的通道阻力增大，增加了风机的电耗。若堵灰严重时则必须采取停炉的措施，将增加机组非正常停机的次数，严重影响了电厂的经济效益。 对于北方的电站锅炉，在冬季的情况下，空气预热器由于入口处空气初始温度偏低，低温腐蚀积灰的问题也更加严重。空气预热器堵灰会影响机组高负荷运行，降低机组的经济性和稳定性，因此，解决空气预热器的腐蚀积灰问题对于保障机组的正常稳定运行有重要的意义。 空预器腐蚀积灰的主要原因有2种：烟气的低温腐蚀和氨逃逸造成的硫酸氢铵腐蚀。针对这2种不同的腐蚀积灰原因，必需要采取相应的不同措施，以增强机组的经济性和稳定性。 1烟气低温腐蚀 烟气低温腐蚀是指当锅炉的排烟温度低于烟气的酸露点时，在锅炉的低温受热面上会凝结烟气中的水蒸气和硫酸蒸气，凝结的水
龙源期刊网 https://www.doczj.com/doc/8f5184915.html, 浅析焦炉煤气电站锅炉空气预热器低温腐蚀的原因及对策张魏雄曹虎银 作者： 来源：《商品与质量·学术观察》2013年第05期 陕西神木洁能电厂两台蒸发量为240t/h燃气发电锅炉，2010年安装调试正式运行，半年 后锅炉小修时发现空气预热器低温段的管子腐蚀严重。本文就这种现象进行了分析，查找在很短时间内管子腐蚀的原因，并提出了预防治理建议。 1、锅炉参数及燃料特性： 1.1锅炉相关参数（见表1） 1.2锅炉设计燃料特性（见表2） 2、腐蚀情况 腐蚀发生在空气预热器低温段。1#、2#锅炉空气预热器四个管箱，每个管箱靠前段的几排管子严重腐蚀，有的管壁腐蚀开孔，内部有白色结晶体。空气预热器材质为考登钢（Corten），管子规格￠40x1.5mm，锅炉低负荷运行烟道温度低时，有凝结水流出，严重的 地方被腐蚀溶解。 根据运行经验将冷风温度提高到20度以上，两台引风机运行保持烟气均衡时腐蚀不是很严重，冷风温度低时腐蚀就比较严重，虽然烟道用高温环氧树脂漆防腐，但油漆全部成片脱落，不起作用。采用搪瓷内外封面的空预器管子，用烟道的凝结水浸泡几天，搪瓷管腐蚀严重。在夏季、由于环境温度比较高对管子腐蚀就比较小。由于时间短，腐蚀数量少，电厂将腐蚀透的管子上下封堵，暂时不影响锅炉运行。 3、腐蚀成因分析 对空气预热器内部白色结晶体进行化验为硫化物结晶体，对凝结水化验PH为2.0为酸性。经过分析认为属于低温腐蚀。 经化验煤气中硫化氢含量过高。在燃烧过程中，燃烧中的硫化氢在燃烧后生成二氧化硫，二氧化硫与火焰高温区域内的氧原子反应生成三氧化硫。烟气中的全部或一部分三氧化硫与烟气中的水蒸气化合生成硫酸蒸汽。 三氧化硫转化为硫酸蒸汽的转化率为：
600万吨/年清洁能源综合利用项目 空气预热器(共2台) 技术协议 买方： 签字： 卖方： 签字： 2020年 5月 5日 第1页共13 页
目录 1. 总则 2. 设计基础 3．设计、制造、验收所采用的标准、规范4．技术参数 5．制造技术要求 6．供货范围和工作范围 7．检验与验收 8．质量保证及售后服务 9．资料交付 10．防腐、包装及运输及标志 11．设备验收及储存 12．其他 附件： 数据表
1．总则 XXXXX有限公司（以下简称买方）、华陆工程科技有限责任公司（以下简称设计方）、xxxxx（以下简称卖方）就XXXXXX项目E1103/E1201空气预热器的设计、制造及检验试验等方面进行充分讨论及协商，达成如下技术协议： 卖方应遵守相关标准规范和相关数据表的要求，并保证其分包商也遵守上述要求，卖方对所供的设备负完全责任。 买方、设计方负责提供设备选型数据、材质及其它与设计有关的数据，并对其所提数据的准确性负责。 卖方按买方所提数据进行空气预热器设计、制造、检验及验收；买方、设计方负责对卖方所设计提供安装总图进行确认。 本技术协议作为订货合同的附件, 是该合同不可分割的一部分, 具有相同的律效力。 2.设计基础 2.1 大气条件 2.1.1大气温度 年平均 8.3 ℃ 极端最高温度38.6℃ 极端最低温度-30℃ 2.1.2相对湿度 平均56% 2.1. 3.大气压力 年平均89.69 KPa 2.1.4海拔高度:1146 m 2.2公用工程条件 2.2.1 电源 高压电 10000V三相50Hz 低压电 380V 三相50Hz 低压电 220V 单相50Hz 2.2.2.冷却水 (1)循环水 供水压力0.45MPa; 供水温度32℃ 回水压力0.25MPa; 回水温度42℃ (2) 新鲜水 供水压力0.4MPa
回转式空气预热器的结构 空气预热器结构（如图4－5－3）。
图4－5－3 回转式空气预热器结构部件外壳 回转式空气预热器壳体呈圆柱形，由两块主壳体板、一块侧座架体护板、两块转子外壳组件和一块一次风座架组成。（如图4－5－4） 主壳体板分别与下梁及上梁连接，通过主壳体板的四个立柱，将预热器的绝大部分重量传给锅炉构架。主壳体板内侧设有弧形的轴向密封装置，外侧有调节装置对轴向密封装置进行调整。侧座架体护板与上梁连接，并有两个立柱承受空气预热器部分重量。转子外壳组件沿圆周方向分成两部分。
图4－5－4空气预热器的壳体 转子 转子是装载传热元件（波纹板）并可旋转的圆筒形部件。为减轻重量便于运输及有利于提高制造、安装的工艺质量，采用转子组合式结构，主要有转轴、扇形模块框架及传热元件等组成。 轴承 空气预热器轴承有导向轴承和支撑轴承两种（如图4－5－5）。导向轴承采用双列向心滚子球面轴承，导向轴承固定在热端中心桁架上，导向轴承装置可随转子热胀和冷缩而上下滑动，并能带动扇形板内侧上下移动，从而保证扇形板内侧的密封间隙保持恒定。导向轴承结构简单，更换、检修方便，配有润滑油冷却水系统，并有温度传感器接口。空气予热器的支承轴承采用向心球面滚子推力轴承，支承轴承装在冷端中心桁架上，使用可靠，维护简单，更换容易，配有润滑油冷却水系统。支承轴承和导向轴承均采用油浴润滑。另外引起油温不正常升高的一般原因是：
1、导向轴承周围空气流动空间有限； 2、油位太低； 3、油装的太满； 4、油受到污染； 5、油的粘度不合适。 a、导向轴承 b、支撑轴承 图4－5－5 空预器支持与导向轴承 二期工程空气预热器是采用三分仓容克式回转空气预热器，其传热元件按烟气流动方向可以分为热端、中层、和冷端层。传热元件盒均制成较小的组件，检修时热端传热元件盒、中间层传热元件盒、冷端传热元件盒全部抽屉式从侧面检修门孔处抽出，安装、更换非常方便。 传动装置是驱动转子转动的部件，由电动机、液力耦合器、减速器、传动齿轮、传动装置支承。空气预热器的传动采用中心传动。中心传动装置包括主电机和备用电机各一
防止空气预热器低温腐蚀措施 某发电厂300 MW机组锅炉配备2台回转式空气预热器(以下简称空预器)。该空预器为三分仓容克式，是一种以逆流方式运行的再生热交换器。蓄热元件分热段和冷段，热段的波纹板用0.6 mm厚的钢板压制而成，冷段波纹板由1.2 mm厚的低合金耐腐蚀考登钢压制而成，全部蓄热元件分装在24个扇形仓格内，蓄热元件高度自上而下分别为400，800，300，300 mm，冷热段各两层。因为空预器的运行和维护对机组安全运行至关重要，因而有必要对防止空预器的低温腐蚀进行研究。 1.低温腐蚀的危害 回转式空预器安装在锅炉尾部，进入空预器的烟气与空气进行热交换后，温度降低，从冷段蓄热元件流出的烟温约在155℃左右。因此，在燃用高硫燃料时，可能引起空预器低温腐蚀，造成蓄热元件严重损坏。同时，由于壁温低而凝结出的液态硫酸会粘结烟气中的灰粒子，造成烟道堵灰，严重时将影响锅炉满负荷运行。空预器低温腐蚀增加了设备检修维护费用，严重影响锅炉的安全经济运行。 2.低温腐蚀的原因 当燃用含硫高的燃料时，燃烧后形成的SO2有一部分会进一步被氧化成SO3，且与烟气中的水蒸汽结合成硫酸蒸汽。烟气中硫酸蒸汽的凝结温度称为酸露点，它比水露点要高很多。烟气SO3(或者说硫酸蒸汽)含量愈多，酸露点就愈高，烟气中的酸露点可达140～160℃，甚至更高。 烟气的酸露点与燃料含硫量和单位时间送入炉内的总硫量有关，而后者是随燃料发热量降低而增加的。显然，燃料中的含硫量较高，发热量较低，燃烧生成的SO2就越多，进而SO3也将增加，致使烟气酸露点升高。烟气对受热面的低温腐蚀常用酸露点的高低来表示，露点愈高，腐蚀范围愈广，腐蚀也愈严重。广安发电公司的燃煤含硫量校核值最低为2.86%，实际含硫量最高可达4%左右，属高含硫煤种。因此，必须加强运行及维护管理，制定出相应的防范措施，保证设备的安全运行。
电厂锅炉空气预热器低温腐蚀及预防措施探讨刘磊 发表时间：2018-04-18T15:28:44.393Z 来源：《电力设备》2017年第31期作者：刘磊[导读] 摘要：近年来，电厂锅炉空气预热器低温腐蚀及预防问题得到了业内的广泛关注，研究其相关课题有着重要意义。 （中国能源建设集团天津电力建设有限公司天津 016000）摘要：近年来，电厂锅炉空气预热器低温腐蚀及预防问题得到了业内的广泛关注，研究其相关课题有着重要意义。本文首先对相关内容做了概述，分析了锅炉空气预热器低温腐蚀原因与危害，并结合相关实践经验，分别从多个角度与方面就其低温腐蚀的预防展开了研究，阐述了个人对此的几点看法与认识，望有助于相关工作的实践。 关键词：电厂锅炉；空气预热器；低温腐蚀；预防 1前言 作为一项实际要求较高的实践性工作，电厂锅炉空气预热器低温腐蚀的预防有着其自身的特殊性。该项课题的研究，将会更好地提升对电厂锅炉空气预热器低温腐蚀问题的分析与掌控力度，从而通过合理化的措施与途径，进一步优化其防腐工作的最终整体效果。 2锅炉空气预热器概述 空气预热器是电厂锅炉的重要辅机，主要是利用锅炉尾部烟道中的烟气通过其内部散热片，将进入锅炉前的空气预热到一定的温度，用于提高锅炉的热效率，降低能量消耗。由于锅炉长时间低负荷运行，空气预热器低温腐蚀现象严重，造炉空气预热器受热面的损坏和泄漏，导致引风机负荷增加，限制锅炉出力，严重影响锅炉运行的安全性和经济性。 锅炉中煤粉与助燃空气燃烧后产生的高温烟气依次流经不同的辐射对流受热面后进入空预器预热进口冷风，进入炉膛的空气被加热，有利于稳燃和燃尽。电站锅炉装设空预器的主要作用包括如下几点：首先，降低排烟温度，提高锅炉效率。在现代燃煤电站中，由于回热循环的存在，锅炉给水经各级加热器加热后温度参数大大提高，如中压锅炉的给水温度为172℃左右，高压锅炉的给水温度为215℃左右，超高压锅炉的给水温度为240℃左右，亚临界压力锅炉的给水温度达到了260℃左右。因此，烟气在省煤器处与给水换热后的温度仍然较高，要使省煤器后排烟温度降到100℃左右是不现实的，而如果直接排放必然造成相当大的排烟热损失。装设空气预热器后，20摄氏度左右的冷空气与省煤器出来的高温烟气进行换热，一方面显著地降低了排烟温度，另一方面回收了排烟的热量重新进入炉膛，达到了提高燃料利用率的目的。其次，入炉风温的提高改善了燃料的着火与燃烧条件，同时有利于降低燃料燃烧不完全的损失，这一点对着火困难的煤种尤其重要。由于提高了燃烧所需的空气温度，改善了燃料的着火环境和燃烧效率，同时也降低了不完全燃烧热损失q3、q4，锅炉效率得到提高。其三，可以允许辐射受热面设计数量的减少，降低钢材消耗。由于炉内理论燃烧温度得到提高，炉内的辐射换热得到强化，在给定蒸发量的前提下，炉内水冷壁可以布置得少一些，这将节约金属材料，降低锅炉造价。 3锅炉空气预热器低温腐蚀原因与危害 3.1锅炉空气预热器低温腐蚀原因 锅炉燃料在燃烧时，其中的氢元素和氧元素生成水蒸汽，且锅炉燃烧器采用蒸汽雾化，所以烟气中带有大量水蒸汽。同时燃料中的硫元素燃烧生成的SO2和SO3气体，与烟气中的水蒸气生成硫酸蒸汽。由于锅炉长时间低负荷运行，排烟温度达不到设计值。所以当空气换热器受热面温度低于烟气露点时，硫酸蒸汽便凝结在空气预热器受热面上形成酸性液体，对受热面造成严重腐蚀。况且酸液体还会粘结烟气中的灰分，增加了预热器的积灰。 3.2锅炉空气预热器低温腐蚀的危害 锅炉空气预热器低温腐蚀情况对锅炉安全、平稳以及经济运行带来较大影响：首先，根据更换空气预热器时对空气预热器换热管的观察，局部换热管由于腐蚀已经大面积穿孔。如果锅炉长时间运行，换热器管由于腐蚀断裂，脱落的部分可能会对风机叶轮造成破坏，甚至导致风机连锁停炉。一旦锅炉紧急停炉将对全厂蒸汽平衡带来较大影响。所以锅炉空气预热器的低温腐蚀不但是公用工程平稳运行的一个隐患，更是全厂平稳运行的一个隐患。 4电厂锅炉空气预热器低温腐蚀的预防措施 4.1加强掺烧工作的管理 掺烧不能只考虑机组负荷和锅炉结焦问题，但还需更深一步探讨掺烧煤中的硫燃烧所产生的SO2对催化剂和空气预热器安全运行的影响，以及掺烧后灰分对受热面的磨损、积灰堵塞及输灰的影响等问题。根据目前燃用的煤质，硫的质量分数在1%以下，灰分在28%以下，可基本满足运行要求。高负荷掺烧时一般是准煤消耗量较大，低负荷时尾煤掺入量较大。但尾煤的硫的质量分数平均在1.2%左右（甚至更高），而低负荷时烟温较低，接近硫酸蒸汽露点，因此有必要在低负荷时适当增加低硫煤的掺入量，控制入炉煤硫的质量分数在1%，减少SO2的生成，从而进一步控制空气预热器的低温腐蚀。此外，还可以采取降低过剩空气量的措施减少烟气中的剩余氧气，从而降低SO3的产生，当燃烧室过剩空气系数的临界量约为1.05的时候，有明显的抗低温腐蚀效果。 4.2改变受热面的布置方式 一般情况下，改变受热面的布置有两种方式：其一，将管式空气预热器卧置。卧置管式空气预热器与立置管式空气预热器相比较，在烟气和空气进口温度一样的情况下，卧置管式空气预热器可以将壁温提高10到30℃。将管式空气预热器进行卧置，可以使空气在管内流动，而烟气则在管外冲刷；其二，将传热方式进行改变。一般情况下，为了得到较高的预热空气温度而却尽量减少受热面积，通常会采用逆流布置空气预热管的方式，但是，为了保证空气预热器不被低温腐蚀，可以改变这种逆流传热方式，将这种方式改成先顺流后逆流传热方式，或者直接顺流的传热方式，这两种方式都可以提高空气预热器低温段的金属壁温。 4.3在锅炉方面的控制 除了以上采用方式提高受热面的温度外，还可以采用提高排烟的温度的方法，以及提高空气预热器进风温度的方法和提高省煤器入口水温的方法。一般情况下，当壁温达到105℃的时候，可避免或减轻腐蚀现象的发生。此外，要减少或避免锅炉低负荷或超负荷运行锅炉低负荷运行必然造成排烟温度降低到烟气露点以下，引起空气预热器管壁腐蚀。当锅炉超负荷运行时，给煤量及排烟量均相应加大，预热器难以适应烟尘排量骤增的要求，烟气阻力增大，就会发生管内积灰堵塞现象。 4.4运行中加强对空气预热器进、出口差压的监视
600MW机组锅炉空气预热器堵塞原因分析及治理 详细地分析了空气预热器堵塞理论和实际两个方面的原因，从而从控制氨逃逸率、控制空预器壁温、对沉积的NH4HSO4进行及时清理、对空预器进行在线清洗四个方面提出了预防600MW机组锅炉空气预热器堵塞的措施，从而保证空气预热器的安全正常运行。 标签：空气预热器；堵塞；原因；治理 doi：10.19311/https://www.doczj.com/doc/8f5184915.html,ki.1672-3198.2017.18.101 在烟气脱硝的同时，催化剂也可使部分烟气中SO2氧化产生SO3，SO3与SCR过程中未反应的氨（逸出氨）反应生成硫酸氢铵，硫酸氢铵具有的腐蚀性特征会对催化床层和空预器造成危害。空气预热器堵塞会直接造成锅炉废气温升，增加排气热损失，增加阻力，影响风机输出，从而影响整个锅炉输出，堵塞灰尘甚至造成严重的风扇振动，脱硫系统由于烟气温度太高，不能投入运行，这将会对锅炉的安全经济运行造成严重的影响。 1 600MW机组锅炉空气预热器 600MW机组锅炉空气预热器储热部件波纹板是根据烟气流动方向分为热端层、中间层和冷端层，储热部件自上而下分别为0.5mmHE4型碳钢、0.5mmHE4型碳钢和1.2mmHE2型搪瓷钢板，冷段HE2型搪瓷钢板储热部件为耐腐蚀的传热部件，剩余热段储热部件为碳钢。 2 空气预热器堵塞原因分析 对于具有SCR脱硝装置的单元，SCR系统脱硝反应锅炉在燃烧中产生SO3和水，当脱硝逸出的NH3与SO3、水在低温情况下将会生成硫酸氢氨NH4HSO4（公式如下），而在150 ～220℃温度范围，NH4HSO4是一种高粘性液态材料，易粘附装置内的灰尘，从而堵塞热交换器元件的通道；易冷凝在空气预热器金属表面，从而腐蚀金属表面，导致空气预排气横截面积降低，电阻增加，最终使其传热效率降低。 2NH3+SO3+H2O→（NH4）2SO4（NH3∶SO3 2∶1时） 另外，当NOx还原成N2时，SCR催化剂也产生以下反应： SO2 + O2 → SO3 反应产物中的NH 4HSO4在通常位于常规设计预热器的中间温度部分的下部和冷端的上部的150～230℃的温度（高灰尘布置SCR）下开始冷凝，以在传热元件的表面上形成附加的吸附层。通常2～3月，大量的灰分被吸附，导致传
电厂锅炉空气预热器的低温腐蚀研究 发表时间：2018-08-21T13:32:36.267Z 来源：《电力设备》2018年第15期作者：李辉 [导读] 摘要：空气预热器的出现，提高了电厂锅炉的热效率，最大限度降低了电厂锅炉作业对环境的污染。 (山东电力建设第三工程有限公司山东省 266100) 摘要：空气预热器的出现，提高了电厂锅炉的热效率，最大限度降低了电厂锅炉作业对环境的污染。因此，空气预热器被越来愈多的企业追捧。然而，对于电厂锅炉而言，空气预热器也是最容易发生低温腐蚀与堵灰问题的，一旦发生该问题就会严重影响电厂锅炉的整体作业。如何采取合理的措施，预防空气预热器的低温腐蚀与积灰问题是笔者阐述的重点。鉴于此，本文是对电厂锅炉空气预热器的低温腐蚀进行研究和分析，仅供参考。 关键词：电厂锅炉;空气预热器;低温腐蚀 引言：电厂锅炉的实际运行安全会受到空气预热器低温度腐蚀的影响，为进一步提高电厂锅炉的实际运行效益，必须采取科学合理的措施，解决空气预热器的低温腐蚀问题。结合个人实践工作经验与相关参考文献，就电厂锅炉空气预热器的低温腐蚀问题加以阐述，以期为广大同行提供参考借鉴。 一、空气预热器的低温防腐机理 水露点指的是烟气中蒸汽的露点温度，通常来说水露点较低，大约在40℃～50℃。硫酸蒸汽是由烟气之中的SO3与蒸汽相结合形成的，大大提升了烟气中的酸露点。通过图1烟气露点温度与硫酸蒸汽含量示意图，可以清楚看到随着烟气中SO3与H2O含量的进一步提高，烟气酸露点也进一步提高。一般情况下，烟气蒸汽含量维持在0.05～0.15。而当当烟气之中的SO3含量到达0.005%时，此时酸露点温度则高于150℃。 烟气中的SO3及蒸汽含量直接决定了烟气中硫酸蒸汽的酸露点，可以用以下公示对固体燃料工程进行估算: 图1烟气露点温度与烟气中硫酸蒸汽量的关系 公式中:tsld表示烟气酸露点/℃;tld表示烟气水露点/℃;β表示与炉膛出口空气系数有关联的常数;Syzs，Ayzs表示燃料折算硫分和折算灰分百分比;αfh表示飞灰占总灰分的实际份额。 如若空气预热器中的低温段壁温和酸露点相接近，或是已经低于酸露点，那么此时烟气中的硫酸蒸汽就开始凝结，造成腐蚀，其化学反应公式如下: SO2↑+H2O+Fe→FeSO3+H2↑ SO3↑+H2O+Fe→FeSO4+H2↑ 此外，金属表面还会形成许多的微电池，负极为铁，正极为焊渣，发生的腐蚀电化学反应示如下: 负极:Fe－2e→Fe2(氧化) 正极:2H+2e→H2↑(还原) 二、空气预热器低温腐蚀的预防措施 为进一步降低空气预热器的低温腐蚀问题，在实际工作过程中可以通过提高壁温，使硫酸蒸汽不会发生冷凝产生结露，或是低于腐蚀的浓度范围，这是两种方法。 对于管式空气预热器而言，如若将管内的灰尘及管壁热阻、管子内壁和外壁之间的面积都忽略不计，那么壁温Tw、烟稳θ、空气温度t，三者之间的关系可以用以下公式表达: 公式中:αy、αk表示烟气侧换热系数、空气侧换热系数。 上述公式也是人们用来提高壁温的重要理论依据所在。通常情况下，越是靠近进风口，其壁温也越低，容易受到低温腐蚀的影响。要想提高壁温、降低低温腐蚀，可以采取提高预热器进风温度的方法。 对于一些含有硫的燃料，特别是硫含量较高时，采取提高冷段壁温至酸露点的这种方法是十分不划算、不经济的。因为使用该种解决方式，不仅会大大提高排烟温度，还会大大降低锅炉的实际利用效率。当壁温过低且壁温和蒸汽间的露点差值并没有超过一定数值的时候，末级的预热器会遭到严重腐蚀。因此，在设计锅炉时，必须要做好预热器冷段壁温的选取工作。国内外的实际研究结果表明，当燃用的硫含量为Sy=2.5%～3.0%时，其相应的酸露点则为tsld=120℃～140℃燃煤的煤粉炉，此时的预热器其冷端壁温、蒸汽露点二者之间的tld差值最低应达到20℃，此时的冷端壁温不得低于70℃～75℃。如若此时的壁温低于此数值，那么壁面之上就会发生严重的积灰与腐蚀问题，积灰变硬无法清除干净;而当Tw的数值在90℃以上时，壁面的积灰和腐蚀情况也会大大下降，且积灰也更加容易清除。因此，壁温达到90℃以上，可以有效抑制低温腐蚀问题的发生。由此可知，对于使用多硫燃料的锅炉而言，预热器的冷端壁温必须要达到90℃以上。选择此数值不会使锅炉的排烟温度变得更高。
搪瓷管式空气预热器技术条件编号：J/GWX001－2011 编制：年月日 审核：年月日 批准：年月日 发布单位：山东万鑫热能科技有限公司
发布日期：年月日实施日期：年月日 1主题内容与适用范围 本标准规定了搪瓷钢管式空气预热器（内搪序3－序9、外搪序10－15）的制造要求、试验方法、检验规则、以及油漆、包装、标志、吊装、搬运、贮存、安装。 本标准适用于热风温度不大于400℃的搪瓷钢管式空气预热器。 2 引用标准 GB3274 普通碳素结构钢和低碳钢结构钢热轧厚钢板技术条件 GB/T13793-92《直缝电焊钢管》 JB/T1616-93 管式空气预热器技术条件 JB/T3375-2002 锅炉用材料入厂验收规则 JB/T1615 锅炉油漆和包装技术条件 Q/THT001－2006 搪瓷钢管式空气预热器 GB/T7989 搪玻璃釉耐沸腾盐酸腐蚀性能的测定 GB/T7987 搪玻璃层耐温差急变实验方法 GB/T7990 搪玻璃层耐机械冲击试验方法 GB/T7991 搪玻璃层的厚度测量电磁法 GB/T7993 用在腐蚀条件下的搪玻璃设备的高电压试验方法 GB/T8163-92《中低压流体用无缝钢管》 3外搪瓷管式空气预热器技术要求 3.1 适用范围 空气预热器烟风走向：烟气冲刷管外，空气冲刷管内 3.2材料 3.2.1制造外搪瓷管式空气预热器的材料应符合设计图样和相应材料标准的要求，材料代用应按规定的程序审批。 3.2.2 外搪瓷空气预热器搪瓷受热面管子应符合GB/T13793-92《直缝电焊钢管》
的要求，拉撑管应符合GB/T3091－1993《低压流体输送用焊接钢管》或GB/T13793-92《直缝电焊钢管》的要求，焊钢管表面严禁有层皮，焊缝不应有错缝、裂纹等缺陷。 3.2.3 制造搪瓷钢管式空气预热器所选用的板材应符合GB3274-88《碳素结构钢和低合金结构钢热扎厚钢板和钢带》的要求。 3.2.4釉料由定点厂商供应。每批釉料入厂使用前均作抽样试验,抽样合格率100%。 3.2.5 石墨密封圈应符合设计要求。 3.2.6防护角钢采用GB/T9787—1988《热轧等边角钢的尺寸规格》 3.3 拼接 3.3.1 搪瓷受热面管子应用整根管子制作，但当管子长度L≥4000时，允许拼接，拼接处用套管防护，套管固定在管板上。 3.3.2 管板应尽量用整块钢板制成，尺寸不够时允许拼接，但拼接数量不宜超过3快，拼接用钢板的最小宽度不小于300 mm。 3.4质量： 3.4.1 搪瓷钢管表面光滑、色泽均匀、平整，无气孔、无釉瘤、无鳞爆、无脱落等缺陷，边缘和工艺孔允许漏黑。 3.4.2搪瓷钢管弯曲度≤5mm/m，但整根管总弯曲度不准超过10mm。 3.4.3搪瓷耐电压试验为5000V，930cm2上击穿不超过2点。 3.4.4搪瓷厚度：0.34±0.06 mm。 3.4.5搪瓷钢管管口椭圆度：≤2mm。 3.4.6钢管下料长度偏差：±2 mm。 3.4.7管板拼接时，对接焊缝的表面不得有密集气孔和裂纹等缺陷。焊缝的咬边深度不大于1mm，两侧咬边总长度不大于该焊缝长度的25%。 3.4.8管板拼接后,应将焊缝的余高修平。在修磨过程中造成的凹陷深度不得大于板厚的15%，并且最大不超过2mm，超过2mm时应补焊并修磨。焊缝的表面不应有气孔和裂纹等缺陷。 3.4.9搪瓷钢管与管板焊接连接时，管端伸出管板的长度应为0-2mm，角焊缝的表面不应有气孔和裂纹等缺陷；管端与管板之间用耐热柔性填料密封时，管端伸出管板的长度应为10±1mm。