中 跨：0l =5400mm 主梁的计算简图如：
3、内力设计值及包络图 1）弯矩设计值
弯矩： M=0201Ql k Gl k +， 式中系数21k k 、可由附表6-2查得。
（i ）
=max ,1M 0.286×60.48×5.41+0.238×54.89×5.41=164.25KN ·m
=max
,3M
0.222×60.48×5.4+0.111×54.89×5.4=105.40KN ·m
（ii ）
=max
2，M
0.111×54.89×5.4+0.222×60.48×5.4=105.40KN ·m
（iii ）
=m a x
,B M
-0.286×54.89×5.41-0.321×60.48×5.41=--189.96KN ·m
（iv ）
=max
,C M
-0.286×60.48×5.4-0.191×5.4×54.89=-150.05KN ·m
2）剪力设计值
剪力： V=Q k G k 43+,式中系数均查附表6-2相应栏内可得。 由（i ），=?+?=486050895410.7.8.4.7max ，A V 91.02KN 由（iii ），=m a x
,Bl V 1.286×
54.89-1.321×60.48=‐9.3KN 由（iii ），=m a x ,Br V 1.095×54.89+1.274×60.48=137.16KN
由（iv ），=m
a x ,cl V -0.905×54.89-1.190×60.48=-121.65KN
=max ,c r V 0.905×54.89+1.190×60.48=121.65KN
3) 弯矩、剪力包络图 弯矩包络图：
①第1、3跨有可变荷载，第2、4跨没有可变荷载 由附表知，支座B 或C 的弯矩值为： =B
M
-0.143×
60.48×5.41-0.286×54.89×5.41=‐131.72KN·m M c =-0.095×60.48×5.4-0.191×54.89×5.4=-87.64 KN·m M D=-0.143 ×60.48×5.41-0.286×54.89×5.41=-131.72 KN·m
在第1跨内以支座弯矩721310.-==B
A
M
M
，KN·m 的连线为基线，作G=54.89KN ，
Q=60.48KN 的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：
31（G+Q ）0l +3
B
M =
3
1（54.89+60.48）×5.41-3
72131.=164.144KN·m
3
1（G+Q ）0l +
3
2B
M =3
1（54.89+60.48）×5.41-2×
3
72131.=120.244KN·m
在第2跨内以支座弯矩B
M
=-131.72KN ·m ，C M =-87.64KN ·m 的连线为基线，作
G=54.89.KN ，Q=0的简支弯矩图，得第一个和第二个集中荷载作用点处的弯矩值：
)(-G B
C
B
M
M M l -+31310=3
1× 54.89×5.4-117.03=‐18.228KN ·m
)(-
G B C
B
M
M
M
l -+3
23
10=
3
1× 54.89×5.4-（-131.72+44.08×2/3=117.03 KN ·m
在第3跨内以支座弯矩C M =-87.64KN ·m ，D
M
=-131.72KN.m 连线为基线，作
G=54.89KN ，Q=,60.48KN 的简支弯矩图，得第一个和第二个集中荷载作用点处的弯矩值：
)(D
C
C
M M M l Q G -+++313
1
0）（=105.33KN )(D C
C M
M
M l Q G -+
++3
23
1
0）（=90.64KN
在第4跨内以支座弯矩D M =-131.72KN.m ，E M =0连线为基线，作G=54.89KN ，Q=,0KN 的简支弯矩图，得第一个和第二个集中荷载作用点处的弯矩值：
D
M Gl 31310+=31× 54.89×5.41+2/3×(-131.72)=11.17KN D
M
Gl 32310+
=
3
1× 54.89×5.41+1/3×(-131.72)=55.08KN
② 第1、2、4跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载
M B =-0.321×5.41×60.48-0.286×54.89×5.41=-189.96KN ·m M C =-0.048×5.4×60.48-0.191×54.89×5.4=-72.29KN ·m M D =-0.155×5.41×60.48-0.286×54.89×5.41=-135.64KN ·m 各跨的集中荷载处的弯矩值的计算方式与情形①相同。因此： 第1跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
31（G+Q ）0l +
3B
M =
31（54.89+60.48）×5.41-
3
96189.=326.86KN ·m
第2个集中荷载作用点处的弯矩值为： 3
1（G+Q ）0l +
3
B
M =31（54.89+60.48）×5.41-
3
96
1892.?=81.41KN ·m
第2跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(-B
C
B
M
M
M l Q G -++3
13
1
0）（=56.93KN ·m
第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(-
B
C
B
M
M
M l Q G -++3
231
0）（=96.15KN ·
m 第3跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(D
C
C
M
M
M
Gl -++31310=5.40KN ·
m 第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(D
C
C
M
M
M
Gl -++3
23
10=-15.72KN ·
m 第4跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
3
1（G+Q ）0l +
3
2D
M =117.62KN ·m
第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：
3
1（G+Q ）0l +
3
D
M =162.84KN ·m
③ 第2、4跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载（与情形①相同，各弯矩值可参照情形①得到）
④第1、4跨没有可变荷载，第2、3跨有可变荷载
M B =-0.095×5.41×60.48-0.286×54.89×5.41=-116.01KN ·m M C =-0.286×5.4×60.48-0.191×54.89×5.4=-150.02KN ·m M D =-0.095×5.41×60.48-0.286×54.89×5.41=-116.01KN ·m 第1跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
31G 0l +
3B
M =31×54.89×5.41-3
01116.=60.31KN ·m
第2个集中荷载作用点处的弯矩值为： 3
1G 0l +
3
B
M =3
1×54.89×5.41-
3
01
1162.?=21.64KN ·m
第2跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(B
C
B
M
M
M l Q G -+
++313
1
0）（=80.32KN ·m
第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(B
C
B
M
M
M l Q G -+++323
1
0）（=60.89KN ·m
第3跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(-D
C
C
M
M
M l Q G -++313
1
0）（=60.98KN ·m
第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(-D
C
C
M
M
M l Q G -++3
23
1
0）（=80.32KN ·m
第4跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
3
1G 0l +
3
2D
M =21.64KN ·m
第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：
3
1G 0l +
3
D
M =60.31KN ·m
⑤第1、3、4跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载（与情形②相同，各弯矩值可参照情形①得到）
所得弯矩包络图见附图3 剪力包络图： ① 第1跨
i 由图（i ），m
a x ,A V =91.02KN 过第1个集中荷载后为91.02-54.89-60.48=-24.35KN 过第2个集中荷载后为-24.35-54.89-60.48=-139.72KN ii 由图（iii ）max ,Bl V =‐9.3KN
过第1个集中荷载后为-9.3+54.89+60.48=106.07KN 过第2个集中荷载后为106.07+54.89+60.48=221.44KN iii 由图（iv ）A V =-0.095×60.48+0.714×54.89=33.45 KN 过第1个集中荷载后为33.45-54.89=-21.44KN 过第2个集中荷载后为-21.44-54.89=-76.33KN ②第2跨
i 由图（iii ）max ,B r V =137.16KN
过第1个集中荷载后为137.16-54.89-60.48=21.79KN 过第2个集中荷载后为21.79-54.89-60.48=-93.58KN ii 由图（i ）Br V =0.048×60.48+1.095×54.89=63KN 过第1个集中荷载后为63-54.89=8.11KN 过第2个集中荷载后为8.11-54.89=-46.78KN iii 由图(iv) max Cl ，V -121.65KN 过第1个集中荷载后为-6.28KN
过第2个集中荷载后为109.09KN ③第3跨
i 由图（iv ）=max C ，r V =1.190×60.48+0.905×54.89=121.65KN 过第1个集中荷载后为121.65-54.89-60.48=6.28KN 过第2个集中荷载后为6.28-54.89-60.48=-109.09KN ii 由图（i ）r V C =0.952×60.48+0.905×54.89=107.25KN 过第1个集中荷载后为107.25-54.89-60.48=-8.12KN 过第2个集中荷载后为-8.12-54.89-60.48=-123.49KN iii 由图（iii ）r V C =-0.107×60.48+0.905×54.89=43.20KN 过第1个集中荷载后为43.2-54.89=-11.69KN 过第2个集中荷载后为-11.69-54.89=-66.58KN ④第4跨
i 由图（iv ）r V D =0.095×60.48+1.286×54.89=76.33KN 过第1个集中荷载后为76.33-54.89=21.44KN 过第2个集中荷载后为21.44-54.89=-33.45KN ii 由图（i ）r V D =0.143×60.48+1.286×54.89=79.24KN 过第1个集中荷载后为79.24-54.89=23.34KN 过第2个集中荷载后为23.34-54.89=-30.54KN
iii 由图（iii ）r V D =1.155×60.48+1.286×54.89=140.44KN 过第1个集中荷载后为140.44-54.89-60.48=25.07KN 过第2个集中荷载后为25.07-54.89-60.48=-90.3KN
第1,3,4跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载的情况下，剪力值可参照图（iii ）。
第2、4跨有可变荷载，1、3跨没有可变荷载，即图（ii ）的情况下，剪力值可参照图（i ）。 所得剪力包络图见附图4 4、承载力计算 1）正截面受弯承载力
跨内按T 形截面计算，因=0h f
/h
'60/465=0.13>0.1，翼缘计算宽度按
n s b m l +==和813453././=0.4+5.4-0.4=5.4m 中较小确定，取'
b f =1.8m 。经判别，跨内
截面均属于第一类T 形截面。
B 支座边的弯矩设计值B M =msx
B M -2/0b V =‐189.96+9.3×0.2=‐188.1KN·m 。
C 支座边
的弯矩设计值C
M
=Cmsx
M
-2/0b V =-150.02-43.20×0.2=-141.38KN·m 。
纵向受力钢筋除B 、D 支座截面为2排外，其余均为1排。 主梁正截面受弯承载力的计算如表：
截面
1 B C 2
弯矩设计值（KN·m） 164.25
-188.1
-141.38
105.4
-22.22
)/(2
01bh f M c s αα=
或
)/(2
0'1s h b f M f c αα= 2
6
465180014110
25164????.3.=0.030 2
6
43025014110????.3188.1-=0285 2
6
46525014110????.3141.38-=0.183 2
6
465180014110
????.3105.4=0.019 2
6
465
25014110
????.322.22-=0.029
2211/)(s s αγ-+
=
0.985 0.828 0.898 0.99 0.985 )/(0h f M A y s s γ=
996.12 1467.5 940.5 635.70 134.7 选配钢筋（2mm ）
2
22+122
（弯）
s A =1140
4
22（弯）+1
14
s A =1673.9
2
22（弯）+2
16
s A =1162
2
22
s A =760 1
14
s A =153.9
2）斜截面受剪承载力
验算截面尺寸：
w h ='
0f h h -=430-60=370mm ，因w h /b=370/250=1.48<4
截面尺寸按下式验算：
0.250bh f c c β=0.25×1×14.3×250×430=384.312×
3
10KN>max V =137.16KN ，截面尺寸符合要求。
计算所需腹筋：
采用φ8@200双肢箍筋， cs V =0.700h s
A f bh f sv yv
t +=0.7×1.43×250×430+210×
200
.6100×430=172.45KN ，
max ,max ,C max ,max ,,,,Cr l Bl Br V V V V 均小于cs V ，max ,A V 大于cs V ，需设弯起钢筋
a
f V V A y cs sb sin 8.0-=
=240.62mm 。
验算最小配箍率：
bs
A sv sv =
ρ=
200
250100?.6=0.2%>0.24
yv
t f f =0.24×
300
31.4=0.11%，满足要求。
次梁两侧附加横向钢筋的计算：
次梁传来的集中力l F =48.3+60.48=108.78KN ，1h =500-450=50mm ，附加箍筋布置范围s=b h 321+=2×50+3×200=700mm 。取附加箍筋8@200双肢箍，则在长度s 内可布置附加箍筋的排数，m=700/200+1≈4排，次梁两侧各布置2
排。此时：
1sv yv
A mnf
=4×2×300×50.3=120.72×3
10N>l f ，满足要求。
因主梁腹板高度大于450mm ，需在梁侧设置纵向构造钢筋，每侧纵向构造钢筋的截面
面积不小于腹板面积的0.1%，其间距不大于200mm 。现每侧配置212,226/（300×440）
=0.17%>0.1%,满足要求。
六、绘制施工图。（见图纸）
附图1：
附图2：
附图3：
附图4：
附图5（抵抗弯矩图）：
基坑设计计算书
宜兴中环领先工程管理有限公司 集成电路用大直径硅片厂房配套项目5#水泵房及柴发站基坑工程 基坑支护设计文件 项目负责：张春良 设计：吴志明 校对：李卫林 审核：钱俊清 江苏圣源岩土工程勘测设计有限公司 二〇一八年七月
第一部分设计、施工说明 一、设计依据及规范 (1)设计依据 1)本工程的岩土勘察报告， 2)本工程总平面图、主体结构图纸， 3)本基坑周边情况； (2)设计规范 1)《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 2)《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 3)《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497-2009 4)《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013 5)《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002 6)《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 7)其它相关的国家和地方现行的规范和规程 二、工程概况 拟建工程位于宜兴市经济开发区，荆邑北路与腾飞路交口处，腾飞路东北侧，勘察期间拟建场区南侧地段为闲置空地，北侧地段为国电建设时石料堆场，拟建场区北侧有一河道分布（现已基本回填，仅东端与小河河相连通，尚未回填），其余零星分布些小水塘（坑）。地面高程约3.60～4.20m，属长江流域冲积平原地貌单元。 本水泵房±0.00对应黄海高程为5.20m，场地经平整后标高约4.20m。地下室底板开挖面标高为-6.20~-7.20m（相对高程），对应开挖深度5.20~6.20m。基坑西北角设有一集水井，落低1.80m。 本基坑四周均为空地，基坑南侧为临时施工便道，便道宽约6m，距基坑上边线约0.9m。基坑开挖范围及开挖影响范围内无地下管线及现状建构筑物。 三、工程水文地质条件 (1)土层描述 ①层表土：灰褐色，松软状态，大部分地段为耕地，局部地段为已回填的水塘或鱼塘，上部含植物根茎等，下部以粘性土为主，河道底部位为浮泥，土质疏松，工程性质差。层厚为0.50～4.60m，层底标高为0.38～3.81m，全场分布。 ②层粉质粘土：灰黄色，可塑至硬塑状态，底部夹薄层粉土。层厚为0.00～4.10m，层底标高为-0.91～1.52m，全场大部分地段分布。 ③层粉质粘土夹粉土：灰黄、灰色，粉质粘土呈软塑至可塑状态，局部相变为粘土；粉土呈稍密状态，湿。层厚为4.10～11.40m，层底标高为-11.27～-4.00m，全场分布。 ④层粉土夹粉砂：灰色，中密至稍密状态，很湿，偶夹薄层粉质粘土。层厚为0.20～14.10m，层底标高为-19.91～-5.17m，全场分布。 ⑤-1层粉质粘土：灰色，流塑至软塑状态。层厚为0.00～13.40m，层底标高为-29.79～-13.88m，局部夹薄层粉土，部分地段分布。 ⑤层粉质粘土夹粉土：灰色、灰黄色，粉质粘土呈可塑（局部软塑）状态；粉土呈稍密状态，很湿，局部夹中密状态的粉砂薄层。层厚为0.60～21.60m，层底标高为-35.65～-14.48m，全场分布。 地下室基坑开挖深度范围内土层主要有（1）~（3）层土。场地内土层分布均匀。。 (2)水文地质情况 经本次勘察揭示，拟建场地勘察深度范围内，地下水类型主要为上层滞水及弱承压水，上层滞水赋存于①层土中, 弱承压水赋存于④层中，其余土层均为弱含水层或相对隔水层。 上层滞水主要受地表水及大气降水补给，以蒸发及侧向渗流排泄为主，无统一的地下水位，其埋深约为0.5～3.0m，受季节及气候影响有较大变化。 根据对钻孔内上部土层的隔水观测，④层土中的弱承压水稳定水位相应高程约为0.00m（1985年国家高程基准），该层承压水主要受上部越流补给，以侧向渗流排泄为主，其水位较为稳定，受季节变化较小。 (3)各土层工程地质计算参数 注：1、（）中为经验值;2、计算时第2层土的强度指标按表中数值的85%取用，其余指标不变。四、支护结构设计
多高层钢结构住宅楼毕业设计计算书
多 高 层 钢 结 构 住 宅 方案设计
1、工程概况 1.1工程名称：雅居乐多高层钢结构住宅； 1.2建设地点：东莞市区某地； 1.3工程概况：场地大小为30m×30m，8～12层，建筑总高度不超过40m，室内外高差为0.3m，设计使用年限为50年； 1.4基本风压：0ω=0.8kN/m2，地面粗糙程度为C类； 1.5抗震要求：抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地土，设计地震分组为第一组。 2、场地土层情况 表2-1 场地土层情况 3 3.1建筑布置 3.1.1首层建筑平面图 如下图3-1所示，首层平面设计为大空间的形式，可以用此空间做为店面，即商住两用住宅。中间设计为过道、楼梯和电梯。由过道和墙把首层建筑分开为四个大空间，作为四爿店。由于商业的要求，首层平面将进行比较豪华的装修，例如钢柱将外包为方柱，而墙也做成玻璃幕墙与装饰墙混合的形式。此外，门也将用比较好看的旋转门，以吸引顾客。
图 3-1 首层建筑平面图 3.1.2标准层平面图 如下图3-2所示，标准层平面设计为商品房，以中间两墙为分隔墙，分为四户。朝北两户面积较小，内设一个客厅，四个卧室，两个卫生间，一个厨房，一个阳台（左右侧阳台以一墙分开）。而朝南两户面积较大，内设一个客厅，五个卧室，一个书房，一个厨房，两个卫生间，一个杂物间，一个独立阳台。此外，左右两户为于中间墙对称。
图 3-2 标准层平面图 3.1.3顶层平面图 如下图3-3所示，顶层设计为空旷的天台，外围有1.2m的女儿墙，屋檐外挑500mm。
图3-3 顶层平面图
3.1.4剖面图 图3-4 剖面图1
结构梁板荷载计算书
梁板荷载计算 设计依据 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 一、楼面恒载 1、120mm 厚楼板 120 厚砼板： 25×0.12=3KN/m2 楼面地砖面层（详见建筑楼面做法） (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4KN/m2 取值 4.5KN/m2 2、130mm 厚楼板 130 厚砼板： 25×0.13=3.25KN/m2 楼面地砖面层（详见建筑楼面做法） (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4.25KN/m2 取值 4.5KN/m2 3、140mm 厚楼板 140 厚砼板： 25×0.14=3.5KN/m2 楼面地砖面层（详见建筑楼面做法） (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4.5KN/m2 取值 4.5KN/m2 4、楼梯间：恒活荷载：8 , 3.5 二、屋面恒载 1、120mm 厚楼板 反光涂料 0.04 KN/m2 50 厚 C20 细石混凝土及涂料 1.25 KN/m2 20 厚抗裂防渗砂浆 0.4 KN/m2 70 厚挤塑聚苯板 0.3 KN/m2 10 厚低标号砂浆隔离层 0.2 KN/m2 防水卷材及涂膜 0.2 KN/m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 找坡层 0.7 KN/m2 砼结构板 25×0.12=3.0KN/m2 恒载合计 6.49 KN/m2 取值 7KN/m2
2、140mm 厚楼板 反光涂料 0.04 KN/m2 50 厚 C20 细石混凝土及涂料 1.25 KN/m2 20 厚抗裂防渗砂浆 0.4 KN/m2 70 厚挤塑聚苯板 0.3 KN/m2 10 厚低标号砂浆隔离层 0.2 KN/m2 防水卷材及涂膜 0.2 KN/m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 找坡层 0.7 KN/m2 砼结构板 25×0.14=3.5KN/m2 恒载合计 6.99 KN/m2 取值 8KN/m2 活荷载：楼梯取值 3.5KN/m2 ;办公区 2.0KN/m2 ;不上人屋面 0.5KN/m2。 三、梁间荷载 1、楼层内墙（200 厚），使用加气砼砌块，容重 7.0 KN/m3 加气砼砌块0.2×7=1.4 KN/m2 两侧找平粉刷 0.04×20=0.8KN/m2 恒载合计 2.2KN/m2 1.1 、标准层框架梁上内隔墙线荷载（层高 3.6m，梁高 0.5m） 2.2× 3.1=6.82 KN/m 取值 7 KN/m 1.2 、标准层次梁上内隔墙线荷载（层高 3.6m，梁高 0.4m） 2.2× 3.2=7.04 KN/m 取值 7.5 KN/m 1.3 、四层梁上内隔墙线荷载（层高 3.4m，梁高 0.4m） 2.2×3=6.6 KN/m 取值 7 KN/m 2、外墙（200 厚），使用加气砼砌块，容重 7.0 KN/m3 内墙找平粉刷 0.02×20=0.4 KN/m2 加气砼砌块 0.2×7=1.4 KN/m2 20厚水泥砂浆 0.02×20=0.4 KN/m2 30厚挤塑聚苯板 0.1KN/m2 12 厚 1:3:1 中砂水泥抗裂砂浆 0.012×20=0.24KN/m2 8 厚 1:3 聚合物防水砂浆 0.008×20=0.16KN/m2 真石漆 0.04KN/m2 恒载合计 2.74 KN/m2 2.1 、标准层框架梁上墙线荷载（层高 3.6m，梁高 0.65m） 2.95×2.74=8.08KN/m 取值 8.5 KN/m
某高校教学楼计算书毕业设计_说明
华中科技大学土木工程2001级毕业设计 ——某高校教学楼 计算书 （下册） 设计： 指导教师 华中科技大学土木工程与力学学院
4 第⑨轴横向框架力组合及配筋计算 (86) 4.1 力组合....................................... 错误！未定义书签。 4.2 截面设计 (91) 5 部分板设计 (153) 5.1 七层板设计................................... 错误！未定义书签。 5.2 底层板设计................................... 错误！未定义书签。 6 1号楼梯设计 (160) 6.1 梯段板设计 (160) 6.2 平台板设计 (161) 6.3 平台梁设计 (162) 6.4 构造措施 (164) 7 主楼电算 (164) 7.1 PKPM电算 .................................... 错误！未定义书签。 7.2 电算、手算结果比较与分析..................... 错误！未定义书签。 7.3 基础设计荷载................................. 错误！未定义书签。 7.4 BIS隔震设计分析 ............................. 错误！未定义书签。 8 部分基础设计 (164) 8.1 基础隔震设计................................. 错误！未定义书签。 8.2 条形基础设计 (165) 9 全文总结 (176) 10 致 (178) 11 参考文献 (179)
钢板桩基坑支护计算书
钢板桩基坑支护计算书
一、结构计算依据 1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行 业强制性标准规范、规程。 2、提供的地质勘察报告。 3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。 4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。 5、管顶地面荷载取值为：城-A级。 6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。 7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。
（1）内支撑计算 内支撑采用25H 型钢 A=92.18cm 2 i x =10.8cm i y =6.29cm Ix=10800cm 4 Iy=3650cm 4 Wx=864cm 3 ][126.11529 .6725][13.678 .10725λλλλ=== <===y y x i l i l x 查得464 .0768.0==y x ?? 内支撑N=468.80kN ，考虑自重作用，M x =8.04N ·m MPa f A N fy y 215][6.1091018.92464.01080.4682 3 =<=???=?=? MPa f Wx Mx A N fx x 215][05.58107.1361004.810117768.01080.4684 6 23=<=??+???=+?=? （2）围檩计算 取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H 型钢 A=94.5cm 2 i x =13.1cm i y =7.49cm Ix=20500cm 4 Iy=6750cm 4 Wx=1370cm 3 [ 计算结果 ] 挡土侧支座负弯距为：M max =0.85×243.3kN ·m=206.8kN ·m ，跨中弯矩为M max =183.4kN ·m 支座处： MPa cm m kN Wx M 9.15013708.206max 13 =?==σ，考虑钢板桩结构自身的抗弯作用，可满足安全要求。 跨中：][87.13313704.183max 23 σσ<=?== MPa cm m kN Wx M
混凝土梁板结构设计计算书
混凝土梁板结构课程 设计计算书
姓名： 学号： 专业：
混凝土梁板结构设计课程设计计算书
目录
1 设计题目 ................................................................................................................. 1 1.1 基本条件 ....................................................................................................... 1 1.2 基本条件 ....................................................................................................... 1 2 结构布置及截面尺寸 ............................................................................................. 1 2.1 结构的布置 ................................................................................................... 1 2.2 板的截面尺寸确定 ....................................................................................... 2 2.3 次梁截面尺寸确定 ....................................................................................... 2 3 板的设计计算 ......................................................................................................... 3 4 次梁的设计计算 ..................................................................................................... 5 5 主梁的设计计算 ..................................................................................................... 7 6 施工图 ................................................................................................................... 15
I
四层办公楼教学楼宿舍楼毕业设计
办公楼、教学楼、宿舍楼、旅馆毕业设计 一、设计资料： 建设地点：南方某城市。 场地面积：长×宽=110×70m，建筑平面设计可不考虑场地周边影响。 总建筑面积：3000±10%平方米。 最高气温：41℃。 最低气温：-8℃。 主导风向：夏季东南风，冬季西北风。 基本风压：0.35KN/m2。 基本雪压：0.5 KN/m2。 最大降雨量：60mm/h。 场地地震效应：建筑物所在地区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05m/ s2,设计地震分组为第一组，拟建场地土类型中软场地土，Ⅱ类建筑场地。 地质水文情况：场地平坦，周围无相邻建筑物。自上而下土层分布情况为： 1、填土（Qm l）,褐黄色，松散，湿，以粘性土为主，局部含快石和植物根系，层厚1m，不宜作为拟建建筑物的基础持力层。 2、粉质黏土（Qa l+p l）, 褐黄色，可塑，湿，含褐色铁锰氧化物结核，层厚1m，f ak=200kPa，E S =7.7Mpa。 3、粉质黏土（Qa l+p l）, 褐黄色，硬塑，湿，含褐色铁锰氧化物结核，该层未穿透，f ak=200kPa， E S=7.7Mpa。场地土15m深度X围内无液化土层。 二、建筑设计功能要求： 设计题目（一）：某办公楼设计 （一）、层数为不超过4层，净高为3.6米。 （二）、建筑主要组成用房： 门厅：80平方米×１ 传达值班：36平方米×１ 展览室（含储藏室）：120平方米×1（可与门厅结合布置） 接待室：30平方米×2 保健室：20平方米×2 办公室：20平方米×40（可考虑部分为大开间办公室） 套间办公室（带接待室）：40平方米×5 小会议室：40平方米×2
(完整word版)深基坑支护设计计算书详解
苏州新港（扬州）置业有限公司 名泽园地下室 基坑支护设计计算书 （设计编号：勘2014-92） 批准： 审核： 校对： 设计： 扬州大学工程设计研究院 2014.12.18
东侧放坡(4.2m～5.1m) ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 规范与规程《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012支护结构安全等级三级 支护结构重要性系数γ00.90 基坑深度H(m) 5.100 放坡级数2 超载个数1 ---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数 10.500 2.5000.750 2 1.000 2.6000.750 ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m) 120.000---------------
某住宅楼设计土木工程毕业设计计算书经典例题
某住宅楼设计_土木工程毕业设计计算书经典例题 结构设计 2.1 结构设计说明 2.1.1 工程概况 1 工程名称：**住宅楼。 2 建设地点：本工程位于省市。 3 本设计采用市的地质、气象资料，结构考虑抗震，设防烈度为7度，近震，Ⅱ类场地。 4 工程概况：建筑面积4140㎡，6层框架结构，层高3m。室外高差-0.600m。设计使用年限50年。 2.1.2 设计资料 1 气象资料： (1) 基本风压：W=0.43 kN/m2。 =0.25kN/㎡。 (2) 基本雪压：基本雪压S 2 活荷载： 楼面活载均布活荷载标准值：2.0 kN/m2。 厨房楼面均布活荷载标准值：2.0 kN/m2。 浴室、卫生间楼面均布活荷载标准值：2.0 kN/m2 。 走廊、楼梯均布活荷载标准值：2.0 kN/m2 。 屋面均布活荷载标准值：非上人屋面：0.5 kN/m2 上人屋面：2.0 kN/m2 。 2.2 建筑做法说明 1 墙身做法：工程为框架结构，墙和外墙采用混凝土空心砌块，用M5混合砂浆砌筑。外墙作法为：刷涂料墙面，240厚水泥空心砖，20厚石灰粗沙料刷层。 2 屋面做法：找平层：15厚水泥砂浆；防水层：40厚C20细石混凝土防水（刚性防水），三毡四油防水层（柔性防水）；找平层：15厚水泥砂浆；找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆2%找平；保温层：80厚矿渣水泥；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；抹面
层：15厚水泥砂浆天棚抹灰，反光涂料保护。 3 标准层楼面：面层：10厚地砖，素水泥砂浆填缝；结合层：4厚水泥胶结合层；找平层：20厚1：3水泥砂浆找平层，素水泥砂浆一道；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；抹面层：15厚水泥砂浆天棚抹灰。 4 卫生间、厨房楼地面做法：面层，10厚300×300防滑瓷地面砖，稀水泥浆填缝；结合层： 1:2干硬性水泥砂浆结合层最薄处20厚，从门口向地漏找坡1%；素水泥砂浆一道；高分子聚合物水泥复合防水涂料１厚，四周沿墙刷起150高；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；板底抹面层：15厚水泥砂浆天棚抹灰。 5 底层楼面做法：20厚1:2水泥砂浆抹面压光；素水泥砂浆结合层一道；80厚C10混凝土；素土夯实。 6 水泥砂浆顶棚做法：钢筋混凝土板用水加10%火碱清洗油腻，1:1:4水泥石灰砂浆中层8厚；1:2.5水泥砂浆7厚；喷石灰浆两道，共厚15 mm。 7 门窗做法：户采用木门，户门采用防盗门，窗子采用铝合金窗。 8 女儿墙做法：刷涂料墙面，240厚水泥蒸气砖，100厚混凝土压顶，10厚水泥砂浆层。 2.3 结构布置及计算模型的确定 2.3.1 结构布置与选型 该工程采用现浇钢筋混凝土框架结构 1 屋面、楼面结构：现浇钢筋混凝土屋面板，按上人屋面的使用荷载取用； 2 楼梯结构：采用现浇钢筋混凝土楼梯； 3 基础：采用机械与人工开挖独立基础。 本建筑的材料选用如下： 混凝土：采用C30； 钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335，其余采用热轧钢筋HPB235； 墙体：外墙、分户墙采用灰砂砖，其尺寸为240mm×120mm×60mm，重量γ =18 kN/m2； 窗：钢塑门窗，γ =0.35 kN/m2； 门：木门，γ =0.2 kN/m2。 平面结构布置如图2-1所示。竖向结构布置图如图2-2所示。
毕业设计教学楼计算书1
3.5.1 柱截面尺寸的确定 柱截面高度可以取，H为层高；柱截面宽度可以取为。选定柱截面尺寸为500 mm×500mm 3.5.2 梁尺寸确定 框架梁截面高度取梁跨度的l/8~l/12。该工程框架为纵横向承重，根据梁跨度可初步确定框架梁300mm×600mm 3.5.3 楼板厚度 楼板为现浇双向板，根据经验板厚取130mm。 3.6 基本假定与计算简图 3.6.1 基本假定 第一：平面结构假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。 第二：由于结构体型规整，布置对称均匀，结构在水平荷载作用下不计扭转影响。 3.6.2 计算简图 在横向水平力作用下，连梁梁对墙产生约束弯矩，因此将结构简化为刚结计算体系，计算简图如后面所述。 3.7荷载计算 作用在框架结构上的荷载通常为恒载和活载。恒载包括结构自重、结构表面的粉灰重、土压力、预加应力等。活荷载包括楼面和屋面活荷载、风荷载、雪荷载、安装荷载等。 高层建筑水平力是起控制作用的荷载，包括地震作用和风力。地震作用计算方法按《建筑结构抗震设计规范》进行，对
高度不超过40m以剪切为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法。 竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载）。结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使用荷载（活荷载）按荷载规范取值，楼面活荷载折减系数按荷载规范取用。 3.8 侧移计算及控制 框架结构的侧移由梁柱杆件弯曲变形和柱的轴向变形产生的。在层数不多的框架中，柱轴向变形引起的侧移很小，可以忽略不计。在近似计算中，一般只需计算由杆件弯曲引起的变形。 当一般装修标准时，框架结构在地震作用下层间位移和层高之比、顶点位移与总高之比分别为1：650，1：700。 框架结构在正常使用条件下的变形验算要求各层的层间侧移值与该层的层高之比不宜超过1/550的限值。 3.9 内力计算及组合 3.9.1 竖向荷载下的内力计算 竖向荷载下内力计算首先根据楼盖的结构平面布置，将竖向荷载传递给每榀框架。框架结构在竖向荷载下的内力计算采用分层法计算各敞口单元的内力，然后在将各敞口单元的内力进行叠加；连梁考虑塑性内力重分布而进行调幅，按两端固定进行计算。 3.9.2 水平荷载下的计算 利用D值法计算出框架在水平荷载作用下的层间水平力，
2016基坑支护设计计算书模板(1)讲解
第一章工程概要 1.1 工程概况 工程概况，附上基坑周边环境平面图 1.2场区工程地质条件 附上典型的地质剖面图 1.3 水文地质条件 1.4 主要设计内容 分析评价了场地的岩土工程条件。 根据场地的工程地质条件、水文地质条件，充分考虑到周边地层条件，选择技术上可行,经济上合理,并且具有整体性好、水平位移小,同时便于基坑开挖及后续施工的可靠支护措施，通过分析论证选择合适的基坑支护方案。 对基坑支护结构进行了具体设计计算，其中包括土压力计算、钻孔灌注桩的设计计算及锚杆的设计计算、稳定性验算（根据具体选择的支护方式，按照规范的要求进行设计，计算，和验算）。当不能满足稳定性要求的时候，需要重新设计计算或者做必要的处理，直至达到稳定性的安全要求。 选择经济、实效、合理的基坑降水与止水方案。 基坑支护工程的施工组织设计与工程监测设计。 1.5 设计依据 (1)甲方提供资料，岩土工程勘察报告（列出详细的清单） (2)现行规范、标准、图集等（按照规定的格式列出详细的清单，必须是现行规范）
第二章基坑支护方案设计 2.1 设计原则（摘自规范） 2.1.1 基坑支护结构应采用以分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计 2.1.2 基坑支护结构极限状态可分为下列两类: a. 承载能力极限状态:对应于支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变形导致支护结构或基坑周边环境破坏； b.正常使用极限状态：对应于支护结构的变形已妨碍地下结构施工或影响基坑周边环境的正常使用功能。 2.1.3 基坑支护结构设计应根据表3选用相应的侧壁安全等级及重要性系数。 表2.1 基坑侧壁安全等级及重要性系数 安全等级破坏后果 1.10 一级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响很严重 1.00 二级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响一般 0.90 三级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响不严重 注：有特殊要求的建筑基坑侧壁安全等级可根据具体情况另行决定 2.1.4 支护结构设计应考虑其结构水平变形、地下水的变化对周边环境的水平与竖向变形的影响，对于安全等级为一级和对周边环境变形有限定要求的二级建筑基坑侧壁，应根据周边环境的重要性、对变形的适应能力及土的性质等因素确定支护结构的水平变形限值。 2.1.5 当场地内有地下水时，应根据场地及周边区域的工程地质条件、水文地质条件、周边环境情况和支护结构与基础型式等因素，确定地下水控制方法。当场地周围有地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，应对基坑采取保护措施。 2.1.6 根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的设计要求，基坑支护应按下列规定进行计算和验算：
某小区住宅楼设计 毕业设计说明
某小区住宅楼设计毕业设计说明 目录 第一章建筑设计....................................................................................2 1.1 工程概况..........................................................................................2 1.2 建筑设计的要求和依据........................................................................2 1.3 建筑平面设计....................................................................................2 1.4 建筑剖面设计 (4) 1.5 建筑体型和立面设计...........................................................................4 1.6 抗震设计..........................................................................................4 1.7 防火设计..........................................................................................4 1.8 屋面排水设计....................................................................................5 第二章结构设计....................................................................................5 2.1 结构设计说明 (5) 2.2 做法设计说明....................................................................................5 2.3 结构布置及设计模型的确定..................................................................6 2.4 地基基础..........................................................................................6 2.5 结构计算..........................................................................................6 2.6 其它要求..........................................................................................7 后记..........................................................................................8 参考文献 (9)
单向板肋梁楼盖设计计算书.
单向板肋梁楼盖设计 计算书 姓名： 学号： 班级： 宁波大学建筑工程与环境学院 2013年12 月12日
目录 一．某多层工业建筑楼盖设计任务书 1 （1）设计要求 1 （2）设计资料 1 二．某多层工业建筑楼盖设计计算书 1 （1）楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 1 （2）板的设计 1 （3）次梁的设计 3 （4）主梁的设计 6 附图1.厂房楼盖结构平面布置图 附图2.板的配筋示意图 附图3.次梁配筋示意图 附图4.主梁配筋示意图 附图5.板平法施工图示例 附图6.梁平法施工图示例
单向板肋梁楼盖设计任务书 （1）设计要求 ①板、次梁内力按塑性内力重力分布计算。 ②主梁内力按弹性理论计算。 ③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的施工图。 本设计主要解决的问题有：荷载计算、计算简图、内力分析、截面配筋计算。 构造要求、施工图绘制。 （2）设计资料 ①楼面均布活荷载标准值 q k =5.2KN/m 2 ②楼面做法 楼面面层用15mm 厚水磨石（3/25m KN =γ ），找平层用20mm 厚水泥砂浆（3/20m KN =γ ），板底、梁底及其两侧用15mm 厚混合砂浆顶棚 抹灰（3/17m KN =γ） 。 ③材料 混凝土强度等级采用30C ，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400， 箍筋采用HPB400级。 单向板肋梁楼盖设计计算书 1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 确定主梁（L 1）的跨度为6.0m ，次梁（L 2）的跨度为6.0m 主梁每跨内布置 两根次梁，板的跨度为2.0m 。楼盖结构的平面布置图见附图1。 按高跨比条件，要求板厚h ≥l/40=2000/30=67mm ，对于工业建筑的楼板， 按要求h ≥80mm ，所以板厚取h=80mm 。 次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm ，取h=500mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=200。 主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm ，取h=600mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=300mm 。 柱的截面尺寸b×h=400mm×400mm 。 2.板的设计——按考虑塑性内力重分布设计 ①．荷载计算 恒荷载标准值（自上而下） 15mm 水磨石面层 0.015×25=0.375KN/㎡ 20mm 水泥砂浆找平层 0.020×20=0.40KN/㎡ 80mm 钢筋混凝土板 0.080×25=2.00KN/㎡ 15mm 板底混合砂浆 0.015×17=0.255KN/㎡ 小计： 3.03KN/㎡ 活荷载标准值： 5.2KN/㎡
框架结构中学教学楼毕业设计计算书
框架结构中学教学楼毕业设计计算书 篇一：土木工程毕业设计五层教学楼框架结构计算书安徽建筑大学 摘要 本工程是费县晨光高中教学楼，为多层钢筋混凝土框架结构，共五层，层高为3.6米，建筑物总高度为19.100米。在遵循“适用、安全、经济、美观”的设计原则和国家有关现行建筑结构设计规范与标准的基础上，进行了教学楼的建筑与结构初步设计，获得了该建筑物初步设计阶段的建筑CAD设计图纸与技术指标，确定了结构布置方案与结构计算模型。 先进行了层间荷载代表值的计算，然后按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载、活荷载以及雪荷载）作用下的结构内力，找出最不利的一组或几组内力组合。选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计（完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算）、楼盖的设计（完成了板的配筋和梁的配筋）、基础的设计（完成了基础的配筋） 关键词：钢筋混凝土，框架，结构设计 安徽建筑大学
Abstract This is a teaching building of a Chenguang chool in Feixian. It is a multi-layer reinforced concrete frame. It has five stories, the height of the storey is 3.6 meters.The height of the whole building is 18.75 meters. In accordance with the design principle of “applicability、safety、economy、aesthetic”and the present codes and standards of the architectural and structural design, the primary architectural and structural design of building is carried out. After getting the architectural drawing from CAD design, the anthor decides the structural scheme and the structural calculation model of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the xxbination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be
基坑放坡计算
深基坑支护设计基坑放坡计算 设计单位：X X X 设计院 设计人：X X X 设计时间：2015-06-18 17:47:19 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ] ----------------------------------------------------------------------
毕业设计 星海国际花园住宅楼(B栋)结构设计
结构设计计算书 一.设计概况 1.建设项目名称：星海国际花园住宅楼（B 栋） 2.建设地点：深圳市某地 3.设计资料： 3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.5m 左右的杂填土，以下为1.0m 左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为80 kN/m 2 ，再下面为较厚的 垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m 2 ，可作为天然地基持力层。 地下水位距地表最低为-0.8m,对建筑物基础无影响。 3.2.气象资料： 全年主导风向：偏南风 夏季主导风向：东南风 冬季主导风向：北偏西风 常年降雨量为：1283.70mm 基本风压为：0.36kN/m 2 （B 类场地） 基本雪压为：0.20kN/m 2 3.3.抗震设防要求：七度二级设防 3.4.底层室内主要地坪标高为±0.000，相当于绝对标高31.45m 。 二.结构计算书 1.结构布置方案及结构选型 1.1.结构承重方案选择 根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。 1.2.主要构件选型及尺寸初步估算 1.2.1. 主要构件选型 （１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 （２）墙体采用：粉煤灰轻质砌块 （３）墙体厚度：外墙:250mm ，内墙:200mm （４）基础采用：柱下独立基础 1.2.2. 梁﹑柱截面尺寸估算 （１） 主要承重框架: 因为梁的跨度较接近（4500mm ﹑4200mm ）,可取跨度较大者进行计算. 取L=4500mm h=(1/8~1/12)L=562.5mm~375mm 取h=450mm. 447.94504260>==h l n ==h b )31~21(225mm~150mm 取b=250mm 满足b>200mm 且b / 500/2=250mm 故主要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×450mm （２） 次要承重框架： 取L=3900mm h=(1/12~1/15)L=325mm~260mm 取h=400mm 415.74003660>==h l n ==h b )3 1~21(200mm~133mm 取b=250mm 故次要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×400mm （３）楼面连续梁
