传动带设计手册-窄V带
计算功率Pca 其根据传递功率P，并考虑到载荷性质和每天工作时间等因素而确
定，即 P ca =K A P KW 传动功率P，即额定功率（如电动机的额定功率）kw 工
作情况系数K A ,由下表决定表8-7 工作情况系数K A 工况 K A 软起动负
载起动每天工作小时数(h) 〈10 10
计算功率Pca
其根据传递功率P，并考虑到载荷性质和每天工作时间等因素而确定，即
P ca=K A2P KW
传动功率P，即额定功率（如电动机的额定功率）kw
,由下表决定
工作情况系数K
A
注：1）软起动—电动机(交流起动、三角起动、支流并励)，四缸以上的内燃机，装有离心式离合器、液力联轴器的动力机。
负载起动—电动机（联机交流起动、直流复励或串励），四缸以下的内燃机。
2）反复起动、正反转频繁、工作条件恶劣等场合，KA应乘1.2。
3) 增速传动时KA应承下列系数:
增速比：1.25~1.74 1.75~2.49 2.5~3.49 ≥3.5
系数： 1.05 1.11 1.18 1.28
选择带型
根据计算功率Pca和小带轮转速n1，由图1或图2选定带型
基准直径D1
小带轮基准直径，根据V带截型，参看表1
表2选取，D
1≥D
min
带速V
Vmax:对普通V带 Vmax=25 30 m/s
对窄V带 Vmax=35 40 m/s
若V>Vmax 则离心力过大，应减小D1
若V过小，则D1选择过小
一般以V≈20m/s为宜
基准直径D2
， i--传动比，并需圆整从动轮基准直径D2=iD
1
带轮直径圆整：
按下表圆整
注：1） D
w
2）直径的极限偏差:基准直径按c11，外径按h12。3）没有外径值的基准直径不推荐采用。
4）①仅限于普通V带轮；②仅限于SP型窄V带轮中心距a
，取
1. 若中心距未给出，可初值中心距a
0.7（D1+D2）< a0<2(D1+D2)
取定后，按下式计算所需基准长度L'd
2. a
4. 再根据Ld计算实际中心距
考虑到安装调整和补偿预紧力需要，中心距变动范围为
d
主动轮包角α1
式中参数说明请直接点击
带根数Z
式中参数说明请直接点击
为使各根V带受力均匀，根数不宜太多（通常Z<10）否则应改带型。单根V带额定功率P0
(kw)
单根V带功率增量ΔP
其值查表1或表2
包角系数Kα：考虑包角不同时的影响系数，查下表
α
预紧力F0:
式中参数说明请直接点击
V
压轴力Q：为设计轴和轴承，需确定带传动作在轴上的力Q
式中参数说明请直接点击见图
带轮材料：
主要采用铸铁，牌号HT150或HT200
转速高时用铸钢
小功率时可用铸铝或塑料
带轮结构尺寸
当D≤(2.5 3)d(轴径)时，可用实心式
当D≤300mm时，可用腹板式、
当D≥300mm时，可用轮辐式
轮槽尺寸由表8-12确定，表8-12
其他结构尺寸由图8-11确定
V带轮的轮槽尺寸
图8－11 V带轮的结构
中心距a
基准长度L d
中心距a
1. 若中心距未给出，可初值中心距a
，取
0.7（D1+D2）< a0<2(D1+D2)
2. a
取定后，按下式计算所需基准长度L'd
3. 根据L'd选取与l'd相近的V带基准长度L d
4. 再根据Ld计算实际中心距
考虑到安装调整和补偿预紧力需要，中心距变动范围为
基准长度L d见下表
一、凝汽器的用途和特点： 汽轮机的凝汽设备是凝汽式汽轮机系统的重要组成部分。它的作用将凝汽式汽轮机的排汽凝结成水，形成并保持所要求的真空。其工作性能直接影响到整个系统的热经济性和运行可靠性。 凝汽设备是汽轮机组的重要辅机之一，是电力热力循环中的重要一环，对整个火电厂的建设和安全、经济运行都有着决定行影响。 1、凝汽设备的用途可归结为四个方面： 1)凝结作用——凝汽器通过冷却水与乏汽的热交换，带走乏汽的汽化潜热而使其凝结成水，凝结水经回收加热而作为锅炉给水重复使用。 2)建立并维持一定真空——这是降低机组终系数、提高电厂循环效率所必需的。 3)除氧作用——现代凝汽器，特别是不单设除氧器的燃气蒸汽联合循环装置中的凝汽器和沸水堆核电机组的凝汽器，都要求有除氧作用，以适应机组的防腐要求。 4)蓄水作用——凝汽器的蓄水作用即是汇集和贮存凝结水、热力系统中的各种疏水、排汽和化学补给水的需要，也是缓冲运行中机组流量急剧变化、增加系统调节稳定性的需要，同时还是确保凝结水泵必要的吸水压头的需要。 2、凝汽设备的特点： 1)优良的热力性能：凝汽器应具有较高的传热系数，以保证良好的传热效果，使汽轮机在一定条件下具有较低的运行背压，提高蒸汽动力装置的热效率。采用先进的流场计算软件和强度分析计算软件，根据不同工况下的工艺参数进行分析计算，保证产品在不同工况下均能满足设计要求。 在汽轮机进汽温度不变的条件下。排汽温度每降低10℃，装置效率提高3.5%；凝汽压力每改变1KPa，汽轮机功率将平均改变1%~~2%。 2)具有高度的密封性能：针对不同结构的密封，在结构和材料上进行优化设计，使设备具有良好的密封性能，提高真空系统的气密性，减少空气漏入量，保证凝汽器的传热性能。 3)凝汽设备要求有良好的回热性能，降低凝水的过冷度，以减少汽轮机回热抽汽，降低热耗。 4)良好的除氧性能：可根据系统的凝结水含氧要求，加设热并除洋装置，是凝汽器具有良好的除氧性能，防止凝结水管道和设备的腐蚀。 5)具有较小的流动阻力，也减少循环水泵的耗功。 通过热力计算、流场计算、强度计算分析，在满足性能的前提下，对结构进行优化设计，使设备性能得到优化，并通过结构及系统综合分析考虑，不仅要求设备性能满足要求，并且要求尽可能便于制造、安装和维修。 二、凝汽器与机组的配套情况 1、凝汽器的设计与机组特性密切相关，如机组的背压参数、冷却水品质及参数、冷却水流程数、凝汽器的背压要求等等。冷却水管的材料和形状选择也与凝汽器的设计关系甚密。因此凝汽器的设计，针对性强，在配套设计中需要详细的初始参数资料和改机组的配套要求。 2、列举部分凝汽器设计产品 1)25MW抽凝式汽轮机组配套N-2000型号凝汽器，背压8KPa，冷却水入口温度27℃，冷却管为锡黄铜管，凝汽器换热面积2000(平方米）。 2)100MW机组N-6815型号凝汽器，双壳体、双流程形式凝汽器，背压4.9KPa，冷却水进口温度20℃，冷却管为锡黄铜管，冷却面积6815（平方米）。 3)125MW机组N-7100型号凝汽器，单壳体、双流程形式凝汽器，背压4.9KPa，冷却水进口温度20℃，冷却管为锡黄铜管，冷却面积7100（平方米）。 4)200MW机组N-12586型号凝汽器，单壳体、双流程形式凝汽器，背压6.86KPa，冷却水进口温度20℃，冷却管为锡黄铜管，冷却面积12586（平方米）。 5)300MW机组N-16000型号凝汽器，单壳体、双流程形式凝汽器，背压5.4KPa，冷却水进口温度20℃，冷却管为锡黄铜管，冷却面积16000（平方米）。
毕业论文（设计） 题目：青岛港董家口港区防波堤设计 学院：海运与港航建筑工程学院 专业：港口航道与海岸工程 班级： 学号： 学生姓名： 指导教师： 二○一五年五月 青岛港董家口港区防波堤设计 摘要：青岛港董家口港区是散货运输等的重要中转基地，港区位于外海海域，波浪、潮流、风等都是影响港区内船舶泊稳的条件。所以需要修建防波堤，以抵御以上环境对港区正常运行的影响。防波堤的建造，需要考虑到自然条件和堤前水深的影响，合理的对防波堤进行布置。另外，对港区泥沙淤积分析和工程地质分析，使其在今后的运行更加有效和稳定。防波堤的平面布置，我们考虑到最高和最低潮位，通过防波堤施工设计规范，计算堤顶宽度和高度，确定横截面的情况。为了减少波浪力对防波堤冲击，布置人工护面块体消能。最后进行胸墙的稳定、地基稳定性和地基沉降的计算。董家口防波堤地处外海海域，是为了保护港区稳定，免受恶劣天气影响的斜坡式的防波堤。是沿海港口的重要组成部分。 关键词：防波堤；越浪量；胸墙；总体布置
Breakwater design in Dongjiakou district of Qingdao port Abstract: The port of Dongjiakou is an important transit base for bulk cargo transportation,the port is located in the open sea. wave, tide, wind and so on influent the berthing of ships conditions. So it is necessary to build the breakwater, impact against the above environment on the normal operation of the port. The construction of the breakwater, need to take into account the influence of natural conditions and water depth in front of the dike, the reasonable layout of the breakwater. In addition, the analysis of port sediment analysis and engineering geology, make it more effective and stable operation in the future. The plane layout of breakwater, we considered the highest and lowest tidal level, through the design specification of breakwater construction, calculation of crest width and height, determine the cross section of the. In order to reduce the impact of wave force on the breakwater, layout 6T Accropode energy dissipation. Finally, the stability calculation of parapet foundation stability and settlement. Dongjiakou breakwater is located in the sea waters, in order to protect the stability of the port, from the weather sloping breakwater. Is an important part of coastal ports. Keywords: breakwater; wave overtopping; crest wall; general layout 目录 第1章概述------------------------------------------------------ 1 第2章设计条件-------------------------------------------------- 2 地理位置及交通----------------------------------------------- 2 气象--------------------------------------------------------- 2 气温---------------------------------------------------- 2 降水---------------------------------------------------- 2 雾况---------------------------------------------------- 2 风况---------------------------------------------------- 2 工程水文---------------------------------------------------- 3
火力发电厂 烟风煤粉管道支吊架设计手册 北京国电华北电力工程有限公司 二○○七年三月
前言 本手册是在对华东电力设计院《火力发电厂烟风煤粉管道支吊架设计手册》（1977年版本）进行了重新组织和编排的基础上形成的。 本次重新组编的原则： 1.吊杆的最大使用荷载按照GB/T 17116《管道支吊架》的规定执行； 2.原手册中使用的A3（Q235-A）或A3F（Q235-A.F）的材料均按使用温度 改为Q235-B或Q345-B； 3.为了保持和《火力发电厂汽水管道支吊架设计手册》的一致性，本手册 保留了原版手册中烟风煤粉管道适用的支吊架管部、光拉杆及焊接耳子。 支吊架设计过程中所需其它根部、连接件、附件等均按《火力发电厂汽 水管道支吊架设计手册》选用。 声明：未经北京国电华北电力工程设计院有限公司书面许可不得复制、泄漏给第三方或用于其他目的。
目 录 说明 (Ⅰ) 索引 ............................................................ S1 管部 (1) 连接件 (30)
说 明 一、适用范围 本手册适用于600MW级及以下的机组，600MW级以上的机组可参照使用。 二、设计说明 1. 介质温度： 为适应目前锅炉热风温度有高达400℃的需要，将热风道管部按400℃介质温度进行强度计算；热风送粉管道管部按介质温度350℃进行强度计算；其余管道管部均按介质温度250℃进行强度计算。在相应结构型式的篇幅中的右上角均已注明适用的介质温度范围。当用于室外时应符合第2条的要求。 2. 支吊架材料的选用： 支吊架管部的材料按照不同的介质温度和使用地点，按下列原则选用： 对管部原则上当介质温度t≤350℃时,采用Q235-B；当介质温度350℃ 今天学习与凝汽器相关的专业术语。） 学习内容摘要： 1、冷却倍率 2、凝汽器的极限真空 3、凝汽器的最有利真空 4、凝汽器端差 4.1、凝汽器端差的定义 4。2、影响凝汽器端差的因素 4.3、循环冷却水量和凝汽器端差的关系 5、凝汽器的过冷度 5。1、过冷度的定义 5.2、产生过冷度的原因 5。3、过冷度增加的分析 5。4、为什么有时过冷度会出现负值 1冷却倍率 所谓冷却倍率，就是冷却介质的质量（冷源质量）与被冷却介质质量（热源质量）的商值。相当于冷却Ikg热源所需的冷源的质量。 比如，凝汽器的冷却倍率=循环水量/排汽量，一般取50?80。 2、凝汽器的极限真空 一般说来，需要采取各种手段，保证凝汽器有良好的真空。但是并不是说真空越高越好，二是有一个极限值的。这个极限值由汽轮机末级叶片出口截面的膨胀程度决定，当通过末级叶片的蒸汽已达到膨胀极限时， 如果继续提高真空，不可能得到经济上的效益，相反会降低经 济效益。 极限真空一般由生产厂家提供。 3、凝汽器的最有利真空 同一个凝汽器，在极限真空内，提高真空，可使蒸汽在汽轮机中的焓降增大，从而提高汽轮机的输出功率，但是,提高真空，需要增大循环水量，循泵的功耗率增大.因此，就需要选择一个最佳工作点，即所提高的汽轮机输出功率与循泵增加的功耗率之差为最大时，此状态所对应的真空值为最有利真空。 4、凝汽器端差（端差在汽轮机的相关学习资料中讲得比较简单,没 有详尽的资料,这里得出的结论是参考了几篇论文分析学习得出的）换管清洗请联系 188 038 18668 (1）凝汽器端差：凝汽器排汽压力所对应的饱和蒸汽温度与循环水出水温度的差值.端差则反映凝汽器传热性能、真空严密性和冷却水系统的工作状态况等,所以,在凝汽设备运行监测中，传热端差是一个非常重要的参数,是衡量凝汽器换热性能的一个重要参数。 （2）哪些因素影响凝汽器端差: 对一定的凝汽器，端差的大小与凝 汽器冷却水入口温度、凝汽器单位面积蒸汽负荷、凝汽器铜管的表面洁净度，凝汽器内的漏入空气量以及冷却水在管内的流速有关。凝汽器端差增加的原因有: A、凝器铜管水侧或汽侧结垢； B、凝汽器汽侧漏入空气； C冷却水管堵塞; 目录 前言 (1) 1设计背景 (3) 1.1工程概述 (3) 1.2设计原则 (3) 1.3设计依据 (3) 1.4设计任务 (4) 2设计资料 (5) 2.1地理位置 (5) 2.2自然条件 (5) 2.2.1气象 (5) 2.2.2水文 (6) 2.2.3地形及地貌 (7) 2.2.4地质构造 (7) 2.2.5工程地质条件 (8) 2.2.6水文地质条件 (9) 2.2.7主要工程地质问题 (10) 2.2.8工程地质评价 (13) 3 总平面布置 (14) 3.1防波堤的布置原则 (14) 3.2防波堤轴线的布置原则 (14) 3.3口门的布置原则 (14) 3.4防波堤的布置 (15) 4防波堤结构方案的比选 (16) 5防波堤设计条件 (17) 5.1设计水位 (17) 5.2设计波浪 (17) 5.3地质 (18) 5.4地震 (18) 5.5结构安全等级 (18) 6防波堤尺度拟定 (19) 6.1构造尺度要求 (19) 6.1.1堤顶高程 (19) 6.1.2堤顶宽度 (19) 6.1.3斜坡的坡度 (20) 6.1.4护面块体的支承棱体和肩台 (20) 6.1.5斜坡式防波堤的构造 (20) 6.2断面尺度的确定 (21) 6.2.1胸墙顶高程 (21) 6.2.2堤顶宽度 (23) 6.3护面块体稳定重量和护面层厚度 (23) 6.3.1护面块体稳定重量W (23) 6.3.2护面层厚度 (24) 1 6.3.3垫层块石的重量和厚度h (24) 6.4堤前护底块石的稳定重量和厚度 (24) 6.4.1堤前最大波浪底流速 (24) 6.4.2护底块石的稳定重量和厚度 (25) 6.4.3堤心石设计 (25) 7胸墙的强度和抗滑、抗倾稳定性 (26) 7.1胸墙的作用标准值计算及相应组合 (26) 7.1.1持久组合荷载效应计算 (26) 7.1.2短暂组合（施工期）荷载效应计算 (31) 7.2胸墙的抗滑、抗倾稳定性验算 (33) 7.2.1胸墙的抗滑验算 (33) 7.2.2沿墙底抗倾稳定性验算 (34) 8地基稳定性验算 (35) 8.1 计算原则 (35) 8.2计算方法 (35) 8.3地基稳定性验算 (36) 9地基沉降 (38) 9.1 计算原则 (38) 9.2 计算方法 (38) 结论 (41) 致谢 (43) 参考文献 (44) 附录 (44) 2 港梳式透空防波堤设计及施工组织设计毕业论文 目录 前言 (1) 1设计资料 (2) 1.1 地理位置 (2) 1.2 水文条件 (2) 1.2.1 水位 (2) 1.2.2 波浪 (2) 1.2.3 海流 (3) 1.2.4 冰凌 (3) 1.3 泥沙条件 (3) 1.4 地质条件 (4) 1.5 地震条件 (4) 2总平面布置 (5) 2.1防波堤的布置原则 (5) 2.1．1防波堤轴线布置原则 (5) 2.1.2口门的布置原则 (5) 2.2梳式防波堤的布置方案 (5) 2.2.1梳式防波堤的概况及设计条件 (5) 2.2.2梳式防波堤的具体设计 (5) 3防波堤的设计方案比选 (7) 3.1防波堤结构形式比选 (7) 3.2防波堤结构设计比较 (10) 3.3防波堤断面结构设计 (11) 3.3.1胸墙高程 (11) 3.3.2堤身主体宽度 (11) 3.3.3基床尺寸 (12) 4防波堤的力学特性 (13) 4.1水平波浪力折减系数 (13) 4.2波浪反射系数 (14) 4.3翼板的力学特性 (15) 4.4地基应力分析 (15) 4.5波浪与梳式防波堤相互作用的模拟 (16) 4.6波浪透射系数 (19) 5防波堤的力学验算 (21) 5.1防波堤各应力标准值计算 (21) 5.1.1堤身自重力标准值（永久作用） (21) 5.1.2波浪力标准值计算（可变作用） (22) 5.1.3地震惯性力（偶然作用） (28) 5．2防波堤稳定性验算 (31) 5．2．1结构断面沿堤底的抗滑稳定性验算 (31) 5．2.2结构断面沿堤底的抗倾稳定性验算 (33) 目录 第1章设计资料及参数 (1) 1.1设计题目 (1) 1.2工业槽的特性 (1) 1.3原始资料 (1) 第2章酸洗电镀车间得热量和失热量计算 (2) 2.1夏季得失热量计算 (2) 第3章排风形式与排风量 (3) 3.1 排气罩的选取 (3) 3.2 通风量的计算 (3) 第4章空气平衡和热平衡 (6) 4.1空气平衡 (6) 4.2热平衡 (6) 第5章通风管道的水力计算 (8) 5.1全面送风系统水力计算及风机选型 (8) 5.2局部排风系统水力计算及风机选型 (9) 参考文献 (10) 第1章设计概况 1.1设计题目 南京市黑玫化工厂酸洗电镀车间通风设计 1.2 工业槽的特性 工业槽的特性（表1.1）表1.1 1.3 原始资料 1.3.1建筑物所在地区 江苏省南京市 1.3.2气象资料 1.3.3土建资料 （1）建筑物平、剖面图另附图。 （2）窗；单层木窗尺寸1.5X2.5m 1.3.4动力资料 (1)蒸汽：由厂区热网供应 P=7kg/c㎡ 工业设备用汽 P=2 kg/c㎡ 0.6T/h 采暖通风设备用汽 P=3 kg/c㎡ 回水方式:开式.无压.自流回锅炉房 (2)电源：交流电 220／280伏 电镀用 6／12伏直流电 (3)水源：城市自来水 利用井水的厂区自来水 （4）冷源：12℃低温冷冻水 1.3.5车间主要设备表见附图 第2章酸洗电镀车间得热量和失热量计算 2.1夏季得失热量计算 夏季得热量： ①太阳辐射热 电镀区300KW；抛光去300KW ②槽子散热量 电镀区200KW；抛光区300KW ③发电机、电焊机、烘柜等散热量 电镀区200KW；抛光区200KW ④人体散热量（可以不算） 夏季失热量： ①水分蒸发吸热量 电镀区80KW；抛光区90KW ②围护结构传热量（由于温差很小，在夏季可以不算）。 东方汽轮机厂凝汽器介绍 2000年2月 东方汽轮机厂凝汽器介绍 一东方汽轮机厂凝汽器概况 东方汽轮机厂是国内生产大型电站汽轮机及其配套辅机的主要厂家之一，从建厂至今，共配套提供了各类凝汽器300多台套，功率范围1.5MW～600MW，凝汽器面积从140～36000m2，按冷却管材分有铜管、不锈钢管、钛管凝汽器，按背压分有单、双背压凝汽器，按冷却介质分有淡水、半海水、海水凝汽器。另外，还为300～600MW国外机组配套凝汽器共8套，产品不仅在国内使用，还出口到马来西亚等多个国家，运行实绩良好。 东方汽轮机厂获得国家颁发的一、二类压力容器制造许可证，获得美国机械工程师协会颁发的ASME压力容器设计制造授权证书和U法规钢印，通过了ISO9001质量体系认证；东方汽轮机厂凝汽器开发的发展与水平建立在试验和与高等院校及国外公司的技术交流与合作上；是国内唯一进行过大型凝汽器传热性能及水室流场工业性试验的凝汽器制造厂家；是国内唯一采用大型数值计算程序对壳侧汽相流场进行流场的速度、压力、温度、空气浓度、相对传热系数及热负荷进行计算的凝汽器制造厂家，通过该手段可以优化凝汽器排管；东方汽轮机厂与德国BALCKE-DüRR公司及日本日立公司就300MW及600MW具体工程凝汽器设计、制造进行过广泛技术合作。 二东方汽轮机厂凝汽器特点 东方汽轮机厂凝汽器设计、制造、安装执行的标准为：HEI标准（美国传热协会）、DB3.18.10-1998《凝汽器加工装配技术条件》及 其它相关标准。 凝汽器排管设计是影响凝汽器性能的决定性因素之一，东方汽轮机厂排管设计手段进程:早期手工绘图，经验设计；经过实物对比试验，以验证各排管的优劣；70年代为优化排管，东方汽轮机厂曾用二种排管实物进行了电站工业性试验，这也是国内的制造厂中唯一的一家；在取得电站实测数据的基础上开发了准三维凝汽器汽相流场及传热特性数值模拟计算程序。该程序是可得到凝汽器汽相流速、温度、压力、传热系数、热负荷等重要参数分布图，据此调整管束排列，达到最优化排管，实现设计和排管自动化。该方法目前世界上仅有几家大公司具备，国内仅东汽一家。东方汽轮机厂已广泛用于300～600MW 凝汽器排管设计中。 东方汽轮机厂采用的模块排管，经数值计算程序模拟完全符合优化管束排列的判别标准，经国外工业性试验证明总体传热系数比HEI 计算值提高15～30%。 东方汽轮机厂有二种风格的喉部结构型式：一种为衍架支撑，壳板无加强肋，便于电站布置；一种为喉部壳板采用足够强度和刚度的工字钢，内部支撑杆少，对降低蒸汽流阻有利。在尺寸较大的设备(如低压加热器)和管道(抽汽管等)采用消除下方旋涡的措施。东汽厂凝汽器喉部扩散角合理，曾在70年代作过吹风试验；按ASME标准制作和布置了四个网状探头测量排汽压力；喉部内的低压加热器和抽汽管均有不锈钢罩隔热、防冲罩。所有支撑板均采用使汽阻最小的结构。 东方汽轮机厂凝汽器空冷区采用了在抽空气通道区布置有冷却水管，适当放大孔与管间的间隙，蒸汽至抽汽口的流动是沿抽空气通道区的冷却管流动，并由此造成空气与水间的逆流换热，它既有助于 毕业设计论文 青岛港董家口港区防波堤设计 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作者签名：日期： 指导教师签名：日期： 使用授权说明 本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：日期： 学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名：日期：年月日 导师签名：日期：年月日 凝汽器冷却方式： 湿式冷却方式湿式冷却方式分直流冷却和冷却塔种. 湿式直流冷却一般是从江、河、湖、海等天然水体中汲取一定量地水作为冷却水，冷却工艺设备吸取废热使水温升高，再排入江、河、湖、海.文档收集自网络，仅用于个人学习 当不具备直流冷却条件时，则需要用冷却塔来冷却.冷却塔地作用是将挟带废热地冷却水在塔内与空气进行热交换，使废热传输给空气并散入大气.文档收集自网络，仅用于个人学习干式冷却方式在缺水地区，补充因在冷却过程中损失地水非常困难，采用空气冷却地方式能很好地解决这一问题.空气冷却过程中，空气与水(或排汽)地热交换，是通过由金属管组成地散热器表面传热，将管内地水(或排汽)地热量传输给散热器外流动地空气.文档收集自网络，仅用于个人学习 当前，用于发电厂地空冷系统主要有种，即直接空冷系统、带表面式凝汽器地间接空冷系统(哈蒙式空冷系统)和带喷射式(混合式)凝汽器地间接空冷系统(海勒式空冷系统).文档收集自网络，仅用于个人学习 直接空冷就是利用空气直接冷凝从汽轮机地排气，空气与排气通过散热器进行热交换. 海勒式间接空冷系统主要由喷射式凝汽器和装有福哥型散热器地空冷塔构成，系统中地高纯度中性水进入凝汽器直接与凝汽器排汽混合并将加热后地冷凝水绝大部分送至空冷散热器，经过换热后地冷却水再送至喷射式凝汽器进行下一个循环.极少一部分中性水经过精处理后送回锅炉与汽机地水循环系统.文档收集自网络，仅用于个人学习 哈蒙式间接空冷系统又称带表面式凝汽器地间接空冷系统，在该系统中冷却水与锅炉给水是分开，这样就保证了锅炉给水水质.哈蒙式空冷系统由表面式凝汽器与空冷塔组成，系统与常规地湿冷系统非常相似.文档收集自网络，仅用于个人学习 据统计目前世界上空冷系统地装机容量中，直接空冷系统约占，表面式凝汽器间接空冷系统约占，混合式凝汽器间接空冷系统约占.文档收集自网络，仅用于个人学习 直接空冷系统地工作原理 汽轮机排汽在空冷凝汽器中被空气冷却而凝结成水，排汽与空气之间地热交换是在表面式空冷凝汽器内完成.在直接空冷换热过程中，利用散热器翅片管外侧流过地冷空气，将凝汽器中从处于真空状态下地汽轮机排出地热介质饱和蒸汽冷凝，最后冷凝后地凝结水经处理后送回锅炉.文档收集自网络，仅用于个人学习 直接空冷凝汽器地发展现状 直接空冷凝汽器地作用直接空冷技术地发展主要是围绕直接空冷凝汽器管束进行地.空冷凝汽器是空冷机组冷端地主要部分，汽轮机排汽将几乎全部在凝汽器中冷凝成冷凝水.汽轮机排出地蒸汽在凝汽器翅片管束内流动，空气在凝汽器翅片管外流动对蒸汽直接冷却.从提高冷却效率角度出发，一般在管束下面装有风扇机组进行强制通风或将管束建在自然通风塔内，在现有运行地机组中，强制通风方式由于其可调控性能较好等优点而广泛应用.直接空冷凝汽器由于特点突出，已经逐渐在世界各国进行技术研究并逐步推广应用.由于间接空冷凝汽器系统相对于直接空冷凝汽器系统设备多、造价高、维修量大、运行难度大且可靠性较差，所以它将只是水冷凝汽器系统和直接空冷凝汽器系统之间地一个过渡，直接空冷凝汽器将是今后电厂冷却系统发展地重要方向.文档收集自网络，仅用于个人学习 直接空冷凝汽器地发展现状电厂空冷凝汽器技术地开发应用已有几十年地历史.德国早在年就建成了采用空气冷却地发电机组.年匈牙利地海勒教授首次提出电站间接空冷技术，电站空冷技术发展到现在已经经历了由不成熟到成熟地发展过程.空冷系统地翅片管散热器按材料分有：铝管铝翅、钢管铝翅以及钢管钢翅种.按结构分，现在空冷系统普遍采用地有种：圆形铝管镶铝翅片、热浸锌椭圆钢管套矩形翅片、大直径热浸锌椭圆钢管套矩形翅片、大直径扁管焊接蛇型铝翅片.直接空冷技术地发展主要是围绕直接空冷凝汽器管束进行地，目前 中华人民共和国行业标准 防波堤设计与施工规范 JTJ 298－98 主编单位：交通部第一航务工程勘察设计院 批准部门：中华人民共和国交通部 施行日期：1999年6月1日 人民交通出版社 1998·北京 关于发布《防波提设计与施工规范》的通知 交基发［1998］217号 由我部组织交通部第一航务工程勘察设计院等单位修订的《防波堤设计与施工规范》，业经审查，现批准为强制性行业标准，编号为JTJ298－98，自1999年6月1日起施行，《防波堤规范》（JTJ218－87）同时废止。 本规范的管理和出版组织工作由部基建管理司负责，具体解释工作由交通部第一航务工程勘察设计院负责。 中华人民共和国交通部 一九九八年四月二十日 前言 随着我国港口工程建设事业的发展和需要，1987年出版发行的《港口工程技术规范》，由于历时较长，需要进行补充和修订。 本次规范的修订是在原《防波提规范》（JTJ218－87）基础上，通过大量的调查研究，总结和吸收了近10多年来国内、外防波堤工程的设计、科研和施工经验，对原规范作了补充和修改。计算方法向以分项系数表达的极限状态设计法转轨的过程中，进行了可靠度分析和校准工作，使本规范不仅安全可靠且便于操作。修订后的新规范内容充实、覆盖面较广，较充分地反映出我国在该项领域的技术水平，能较好地适应港口工程发展的需要。 本规范的修订，主要依据国家标准《港口工程结构可靠度设计统一标准》（GB50158—92）和行业标准《水运工程建设标准编写规定》（JTJ200—95）等。 本规范的主要内容除包括常用的斜坡式和直立式防波堤的设计、施工有关规定外，还包括某些新型式的防波堤，并对其计算原则和计算方法作了规定。 修订后的规范和原规范相比，设计计算部分全部改为以分项系数表达的概率极限状态设计法。斜坡堤设计，增加了抛石潜堤、宽肩台斜坡堤、新型护面块体、斜坡堤前的海底冲刷与防护等。正砌方块和矩形沉箱直立堤设计增加了墙前有人工块体掩护的直立堤断面型式、直立堤堤前海底的冲刷与防护等；同时还增加了其它型式防波堤设计的有关内容。此外，规定了防波堤施工期波浪重现期标准的确定。施工部分增加了用土工布、爆炸排淤法加固软基、直立堤抛石基床采用爆夯等新工艺、新技术和新方法；针对不同情况，适当地调整了防波堤的施工精度和允许偏差。 本规范共分8章、9个附录及条文说明。 本规范由交通部第一航务工程勘察设计院负责解释，在执行过程中请将发现的问题和意见及时向解释单位反映，以便今后修订时参考。 本规范如有局部修订，其修订内容将在《水运工程标准与造价管理信息》上刊登。 第14章通风与空调 14.1 主要设计原则 1)通风空调系统的设计应考虑线网资源的共享利用。 2)高架站公共区不考虑设置空调，采用自然通风，设备管理用房区建议采用分体空调或变频多联空调系统。 3)通风空调系统应按远期（2039年）运营条件（预测的远期客流和最大通过能力）进行设计，在不影响使用功能的前提下，设备可考虑近远期分期实施的可能性或采用不同的运行模式。 4)工艺设备用房的通风空调系统应根据相关规范满足其工艺要求的运行环境。 5)通风空调系统应为乘客提供适宜的环境，为地铁工作人员和设备提供良好的工作环境和运行环境。发生事故时通风空调系统应能迅速切换到事故通风模式，排除烟气和进行事故通风，为乘客和消防人员提供新鲜空气，保障乘客安全疏散。 6)通风空调系统设计时应根据各区域运行时间的不同、运行性质的不同尽量分开设置。 7)车站通风空调房间尽量按照就近服务和相临布置原则，以尽量缩短空气的输送距离、减少运行费用。 8)风亭的设计应与城市环境条件相协调并充分考虑城市主导风向的影响，防止进、排风气流短路。风亭噪声应根据所处的环境保护区域及周边噪声控制敏感点的位置，控制在有关标准所规定的范围内。 9)通风空调系统应采用运行安全、技术先进、可靠性高、节省空间、便于安装和维护、高效节能且自动控制性能高的设备。 10)通风空调系统的设计和设备的配置应充分考虑采用节能调节措施，应参考《公共建筑节能设计标准》（GB50189－2005）的要求。 11)通风空调系统设计应满足《公共场所集中空调通风系统卫生规范》的要求。 12)通风空调系统设备应选用运行安全、技术先进、工艺成熟、高效节能、节省空间、便于安装和维护、且自身自动控制程度高的设备，并在满足功能需求的前提下立足于设备国产化。 14.2 主要设计规范 1)《地铁设计规范》（GB50157-2003） 2)《采暖通风与空气调节设计规范》（GB50347 2003） 3)《建筑设计防火规范》（GB 50016-2006） 4)《高层民用建筑设计防火规范》（GB 50045-95）（2005年版） 5)《公共建筑节能设计标准》（GB 50189-2005） 6)《工业企业设计卫生标准》（GBZ 1-2010） 7)《声环境质量标准》（GB3096-2008） 8)《公共场所集中空调通风系统卫生规范》(卫生部2006) 9)《人民防空地下室设计规范》（GB50038-2005） 10)《人民防空工程设计防火规范》（GB50098-98） 14.3 主要设计标准 14.3.1 室外计算参数 地下车站公共区： 夏季空调室外计算干球温度：32.4 ℃相对湿度: 66 % 夏季通风室外计算干球温度：28 ℃ 冬季通风室外计算干球温度：2 ℃ 车站设备及管理用房： 夏季空调室外计算干球温度：34.8 ℃ 夏季空调室外计算湿球温度：28.1 ℃ 夏季通风室外计算干球温度：30.6 ℃ 冬季通风室外计算干球温度：-1.1 ℃ 14.3.2 室内计算参数 1)地下车站（站台设置屏蔽门） 站厅夏季空调设计参数：干球温度：30℃ 相对湿度：40% ~ 65% 站台夏季空调设计参数：干球温度：29℃ 相对湿度：40% ~ 65% 目录 第一章概述 第二章自然条件 2.1气象条件-------------------------------------------------4 2.2海港水文-------------------------------------------------7 2.3泥沙-----------------------------------------------------10 2.4地质-----------------------------------------------------10 2.5地震-----------------------------------------------------10 第三章总平面布置 3.1防波堤的布置原则-----------------------------------------11 3.2防波堤轴线的布置原则-------------------------------------11 3.3口门的布置原则-------------------------------------------11 3.4防波堤布置方案及比选-------------------------------------12第四章防波堤结构型式比选 第五章防波堤断面设计 5.1断面D的设计---------------------------------------------17 4.2断面G的设计---------------------------------------------28 第六章地基稳定性验算 6.1计算方法-------------------------------------------------38 6.2断面D的地基稳定性验算-----------------------------------38 6.3断面G的地基稳定性验算-----------------------------------39 第七章地基沉降计算 7.1断面D处的沉降计算---------------------------------------40 7.2断面G处的沉降计算---------------------------------------41 第八章总结-------------------------------------------43参考文献 附图 凝汽器工作原理 凝汽器：使驱动汽轮机做功后排出的蒸汽变成凝结水的热交换设备。蒸汽在汽轮机内完成一个膨胀过程后，在凝结过程中，排汽体积急剧缩小，原来被 蒸汽充满的空间形成了高度真空。凝结水则通过凝结水泵经给水加热 器、给水泵等输送进锅炉，从而保证整个热力循环的连续进行。为防止 凝结水中含氧量增加而引起管道腐蚀，现代大容量汽轮机的凝汽器内还 设有真空除氧器。 凝汽器的主要作用： 1）在汽轮机排汽口造成较高真空，使蒸汽在汽轮机中膨胀到最低压力，增大蒸汽在汽轮机中的可用焓降，提高循环热效率； 2）将汽轮机的低压缸排出的蒸汽凝结成水，重新送回锅炉进行循环； 3）汇集各种疏水，减少汽水损失。 4）凝汽器也用于增加除盐水（正常补水） 表面式凝汽器的工作原理：凝汽器中装有大量的铜管，并通以循环冷却水。当汽轮机的排汽与凝汽器铜管外表面接触时，因受到铜管内水流的冷却，放出汽化潜热变成凝结水，所放潜热通过铜管管壁不断的传给循环冷却水并被带走。 这样排汽就通过凝汽器不断的被凝结下来。排汽被冷却时，其比容急剧缩小，因此，在汽轮机排汽口下凝汽器内部造成较高的真空。 凝汽器是火力发电厂的大型换热设备。图1为表面式凝汽器的结构示意图。 凝汽器运行时，冷却水从前水室的下半部分进来，通过冷却水管（换热管）进入后水室，向上折转，再经上半部分冷却水管流向前水室，最后排出。低温蒸汽则由进汽口进来，经过冷却水管之间的缝隙往下流动，向管壁放热后凝结为水。结构说明 凝汽器结构为单壳体、对分、单流程、表面式。 凝汽器为单壳体对分单流程表面式凝汽器，它在低压缸下部横向布置。凝汽器壳体置于弹簧支座上，其上部与汽机排汽缸采用刚性连接。循环水流经凝汽器管束使凝汽器壳体内汽机排汽凝聚，凝聚水聚集在热井内并由凝聚水泵排走。 凝汽器壳体内布置管束，热井置于壳体下方,正常水位时其水容积为不少于4分钟凝聚水泵运行时流量。 凝汽器由外壳和管束组成单流程,管子为铜合金管,用淡水冷却。 凝汽器管束布置为带状管束，又称“将军帽”式布置 凝汽器喉部和汽轮机低压缸排汽管连接，上接径口尺寸：7532×6352分两半制造，即7890×3355×1980，接颈壁板用厚16mm、20g钢板。内焊肋板（δ16）加强，侧板间用18号角钢，20a槽钢φ102--φ159的20号钢管加强，使之有足够的刚度。 接颈下部呈截锥四方形,分三段制造,左右两段尺寸是12100×2600×3841，中间段尺寸是12100×2300×3841，接颈下部侧板用厚20mm的20g钢板，内焊肋板，管斜支撑加强。接颈下部右侧（冷却水进水管侧）装有两个减温器。属低压旁路装置供货范围。 汽轮机六七八段抽汽管道，经由接颈右侧（冷却水出口管侧）向外引出。管道热补偿采用伸缩节。 凝汽器管板间距12330mm，中间设置不同标高隔板14块，冷却管板在管板间以5‰斜度倾斜。同时管板安装斜度也是5‰，以保证两者垂直，这样进出水室中心标高差62mm。管板与壳体通过一过渡段连在一起，过渡段长度为300mm。每块隔板下面用三根圆钢φ102×6支撑，隔板与管子间用220×110×7.5的工字钢及一对斜铁，用以调节隔板安装尺寸。隔板底部在同一平面上。 壳体与热井通过垫板直接相连，热井高度为2041，分左右两部分制造。在热井中有工字钢，支撑圆管，刚度很好。热井底板上开三个500×1000的方空与凝聚水出口装置相连。隔板间用三根φ89×5的钢管连结，隔板边与壳体侧板相焊。每一列隔板用三根φ70的圆钢拉焊住，圆钢两端还与管板过渡段相焊。凝聚水出口装置上部设网格板，防止杂物进入凝聚水管道，同时防止人进入热井后从此掉下。 汽车内饰结构设计流程分析 提纲： 1、造型设计数据输入、输出 2、安装结构初步分析 3、结构设计细化. 4、最终数模整体后期分析 5、模具件试装分析、调整! 国内汽车设计起步比较晚，真正的自主设计（也只是在逆向阶段）也是最近这几年的事，而内外饰的设计相对来说又更晚，原因可能是主要是因为以前设计大家主要是把精力集中在白车身的设计上，认为只要把白车身设计出来了，这车也就出来。另一个原因也可能是用户也不大注重车的外形要求吧。直到最近这几年，能买得起车的用户越来越多，而对车的要求也越来越高，不光是性能，对外形的要求也有较高的要求。这样一来，使得在设计汽车的过程中，对汽车内外饰在设计过程中所占的份量也越来越多。外饰是第一眼就看到的，其重要度自然不用说，而汽车内饰，对于用户来说，是要与自己亲密接触所占时间最长的，是可以直接影响到自己部分。它的外形美观与否、舒适的好与坏、各部件的操作方便与否等等，都直接影响了用户心情。而组成这些部分的完整，需要合理的安装结构来保证。以下是我个人对内饰设计的一些看法和观点，有些看法可能比较肤浅，甚至是错误的，我想这些应该是可以原谅的，毕竟个人的能力和经验都非常的有限。 接下来按几步来分析： 一、配合造型设计提供数据： 内饰设计从造型到A面，最后结构设计，看似是一个先后顺序关系，其实这几方面都是要相互配合、相互协调的。在内饰造型初始时，需要有一些以下内饰相关的输入条件： 1、主断面：在汽车设计之初，通常会在一些重要部位作一些主断面，作为以后要重点控制参数，不管是结构还是造型都需要考虑此参数。 2、硬点：硬点参数也是一个很重要的数据，硬点对控制整车布置有着很重要的作用，在造型之初就提供与内饰布置有关的硬点参数，使造型能正确表达整车的设计参数。比如侧围护板在设计时，就要考虑车身直口边及门框密封条的硬点参数，使侧围各护板内表面位置是正确的。 3、拔模方向：内饰的内表面一般都有皮纹，而皮纹也都有拔模角度，不同的皮纹拔模角度也是不一样的，因此，在内饰造型的同时确定拔模方向，使在此就能初步控制内表面拔模角度，减少给结构设计带来不方便，甚至是因错误而返工带来的损失。皮纹拔模角度一般是：细皮纹在3度拔模角左右，粗皮纹在5度拔模角左右，当然，这得因不同的皮纹来定。 内饰拔模方向确定原则：一般为整车坐标某坐标轴方向，或是此拔模方向在某坐标平面内（即与某坐标轴垂直）； 4、内饰整体外观参数确定：内饰整体外观参数主要是各护板间的间隙、段差、分型线等，这些参数的好坏直接影响到内饰整体外观的品质；而这些参数都是需要合理的安装结构、生产工艺水平来决定的，因此使在造型之初，需配合造型合理确定此参数，既能使整体外观协调，又能合理设计安装结构。 二、安装结构初步分析确定： 在内饰造型的同时,可也进行内饰安装结构的初步分析确定,也就是进行安装断面的设计.此过程大致有以下几个方面需要考虑、确定： 1、与车身的安装方式：对于内饰件与车身的安装方式，主要要求能达到安装简单、快捷、牢固、可靠等。一般安装都是选用卡扣连接安装，对每个部位工作环境、性能要求、安装要求等进行分析，以选择或设计合理的卡扣，达到最佳的性能。在安装方式设计过程中，有一点比较重要，就是要求各护板或总成在坐标Z方向有一硬安装方式，可以是金属卡片安装，也可以是护板上一些加强筋安装，或是某一零件支撑护板等，其作用主要使护板在Z轴方向有一支撑力，避免卡扣损坏，影响护板安装。 2、内饰件间的安装方式：内饰件外观品质有两个主要因素是间隙和段差，而这两因素主要是由内饰件间的安装方式来控制的，这除了合理安装方式（包括结构、位置等），还要有合理的定位方式（尽量用点、线定位，避免用面定位，特别是大面定位）。凝汽器端差和凝汽器过冷度详解
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