井下运输设备及选型

运

输

设

备

选

型

和

能

力

计

算

书

神木县店塔镇石岩沟煤矿

第一节提升设备

一、主斜井带式输送机

（一）设计基础资料

1、设计条件

该矿设计生产能力为1.20Mt/a，主井采用斜井开拓方式，带式输送机运输，倾角为16o 向上运输。本矿初期井筒掘至5-1煤层，本矿初期开采3-1煤层，原煤经3-1煤盘区主运大巷带式输送机转运至3-1煤主运输暗上山带式输送机，经4-3煤仓缓冲后，给入5-1煤主运输大巷带式输送机，再搭接至主斜井带式输送机，运输至地面。后期开采5-1煤层，采用长壁综采采煤法，工作面原煤经5-1煤主运输大巷带式输送机运至主斜井带式输送机上，运输至地面。

矿井年工作日为330天，日净提升时间16小时。

2、带式输送机设计原始数据

带式输送机设计原始数据见表7-1-1。

表7-1-1 带式输送机设计原始数据表

项目单位数量项目单位数量矿井井型Mt/a 1.20 堆积密度kg/m3900 工作制度班/d 3 粒度㎜0~300

输送机运距m 568 最大块度比例% —

总提升高度m 75.8 水分% 9.37 最大倾角°16 静堆积角°45 环境温度℃20 含矸率% 5

（二）主斜井原煤输送能力的选择

矿井设计生产能力1.20Mt/a，5-1煤大巷与主斜井皮带机直接搭接，无缓冲煤仓，主斜井带式输送机的运输能力按照井下采掘工作面设备生产能力的峰值叠加来确定。根据矿井的开拓部署和工作面装备情况，设计确定主斜井带式输送机运量为Q=1000t/h。

（三）带式输送机的配置选型和计算

1、输送机的运输能力与输送机的带宽和带速成正比，运输能力一定时，带宽与带速成反比。带式输送机越宽需要巷道断面越大，巷道工程量则越大，投资相应增高。提高带速相对有利，因带速越高，物料线密度越小，所需胶带强度越低，减速系统传动比减小，整机费用降低。但提高带速必须有以下条件保证：①高质量托辊；②输送机安全保障，

因速度越高，越易发生机械人身事故；③ 输送机安装质量，安装质量差时物料在胶带上跳动，使机架、托辊产生动应力，输送机带易跑偏；④ 通风要求：带速太高，容易在井巷内扬起煤尘，增加煤尘爆炸的危险，成为矿井的安全隐患。带速如果大于5m/s ，托辊直径相应地必须大于?159mm ，作为易损耗品的托辊配件供应成本很高；同时带速太高胶带磨损加剧，物料对托辊的冲击增大，从而降低了输送机托辊、胶带等部件的寿命，同时输送机产生共振危害的可能性增大。所以带速取值不仅在理论上要求合理可行，而且必须与国内制造安装水平及矿井通风安全要求相适应。目前国内长距离、大运量带式输送机随着各制造厂商相继引进国外托辊、驱动装置等先进技术，向高带速方向发展。综合以上因素，并结合本矿井的实际情况，确定该主斜井带式输送机速度不大于3.15m/s 。

主斜井带式输送机采用机头双传动滚筒驱动，头部卸载、尾部拉紧的方式。 2、带式输送机设计计算

带宽B=1000mm ，运输量Q=1000t/h ，带速V=3.15m/s ，斜长L=568m ，提升角度δ=0~16°，提升高度H=75.8m ，胶带强度选用钢丝绳芯ST1000，q B =23.1kg/m ，q G =

v Q

6.3=15

.36.31000 =88.18kg/m 。 传动滚筒直径为?1000mm ，双滚筒双电机驱动，托辊直径选用?133mm ，上托辊采用35°槽型托辊，下托辊采用平形托辊，q R0=01a G =2

.19

.18=15.75kg/m ；q Ru =

aU G 2=3

09.16=5.36kg/m 。 （1）圆周驱动力计算 ① 主要阻力FH

FH=fLg[q R0+ q Ru +（2 q B + q G ）cos δ] f ——模拟摩擦系数，取f=0.03； L ——输送机长度，L=568m ； g ——重力加速度，g=9.81kg/m ；

q R0——承载分支托辊组每米长度旋转部分重量，q R0=15.75kg/m ； q Ru ——回程分支托辊组每米长度旋转部分重量，q Ru =5.36kg/m ； q B ——每米长度输送带质量，q B =23.1kg/m ； q G ——每米长输送物料质量，q G =88.18kg/m ； δ——输送机倾角，δ=0~16°。

则F H =0.03×568×9.81×[15.75+5.36+（2×23.1+88.18）cos16]=25122N 。 ② 附加阻力FN

F N =（（L+100）÷L-1）×F H =4423N 。 ③ 主要特种阻力F S1 F S1=F ε+F gl

F ε——前倾托辊阻力，本输送机采用调心托辊，故F ε=0。

则F S1=F gl =2

1

222b v gl v I u ρ=22261.015.3681.99003086.07.0?????=956N 。 ④ 附加特种阻力F S2

F S2=A ×p ×μ3=（0.01+0.015）×105×0.7=1750N 。 ⑤ 倾斜阻力F St

F St = q

G ×g ×H=88.18×9.81×75.8=65570N 。 ⑥ 圆周驱动力F U

F U =F H + F N + F S1+ F S2+ F St =25122+4423+956+1750+65570=97821N 。 （2）驱动功率计算

传动滚筒轴功率P A =Fu ×v/1000=97821×3.15/1000=308.14kW 电动机功率PM=PA/（η ηˊη"）=1.4×308.14=431.4kW 。

设计选用双滚筒双电机+调速型液力偶合器驱动装置，取电动机功率为N=2×250kW ，型号为YB3-355M 2-4，电压等级U=660/1140V 。

（3）各点张力计算

带式输送机布置示意见图7-1-1。

图7-1-1 带式输送机布置示意图

第一传动滚筒围包角取α1=170°，第二传动滚筒围包角α2=200°，查表得e υ1φ1=2.82, e υ2φ2=3.4。

先设第二传动滚筒e υ2φ2使用足，则 P 1=P 2=97821÷2=48910.5N 。

S 1-2=P 2×1

222

2-?μ?μe e =48910.5×14.34.3-=69290N 。

S 2= S 1-2-P 2=69290-48910.5=20379.5N 。 S 1= S 1-2+P 1=69290+48910.5=118200.5N 。

2

-11S S =692905

.118200=1.706≤2.82（满足）。 221S S -=5

.2037969290=3.4≤3.4（满足）。 经计算，各点张力S 1=118200.5N ，S 2=20379.5N ，S 3=S 4=25137N 。 输送带下垂度校核：

F 承min ≥

adm

G B a

h g

q q a )(8)(0??+?=16375N

F 回min ≥adm

B U a

h g

q a )(8???=8498N

（4）带强及静安全系数

设计选用钢绳芯阻燃抗静电胶带输送机，带强为1000N/mm 。胶带最大张紧力Fmax=S 1=118200.5N ，静安全系数m=1000×1000÷118200.5=8.46，满足安全系数7~9的要求。

3、 减速器选型计算 n 2=D v π60=1

14.315

.360??=60.19。 i=

21n n =19

.601500=24.92，设计取减速器速比i=25。 设计选用的M3PSF70+2FAN 型减速器，速比i=25，安全系数F S =2.19>1.8满足。 4、逆止力计算和逆止器选择

逆止力M L = （F St - F H ）D/2=（65570-0.53×25122）×1÷2=26128Nm 。

设计选用DSN050逆止器，额定逆止力矩为50kN·m，数量两台，总额定逆止力矩10050kN·m，大于1.5 M L=1.5×26128=52256N·m，满足要求。

5、制动力计算和制动器选择

制动器安装于减速器的高速轴端，所需制动力距M Z=26128×1.5÷31.5=1244N·m。

设计选用BYWZ5-400/121电力液压块式制动器，数量两台。额定制动转距为1000~2000N·m，满足要求。

6、拉紧装置的选择

选用中国矿大自控液压拉紧装置，在皮带机机尾安装，型号为ZLY-01-80液压自动张紧，最大拉紧力为F=80kN，小车拉紧行程为S=6m。

7、液力偶合器的选择

设计选用YOT CS560型调速型液力偶合器，传递功率范围为155~360kW，数量两台。

（四）选型结果

1、输送机：DTL型钢绳芯带式输送机，带宽B=1000mm，带速V=3.15m/s，胶带机长L=568m，倾角β=16°，运量Q=1000t/h。采用双滚筒双电机驱动，尾部采用自控液压拉紧装置。

2、输送带：钢绳芯阻燃抗静电胶带，B=1000mm，St1000；

3、电动机：YB3-355M2-4（250kW, 660/1140V）2台；

4、减速器：M3PSF70+2FAN,i=25 2台；

5、液力偶合器：YOT CS560 2台；

5、逆止器：DSN050 2台；

6、制动器：BYWZ5-400/121 2台；

7、拉紧装置：ZLY-01-80 1套。

（五）带式输送机的保护

1、逆转保护装置：装在胶带上的摩擦轮反转时触动限位开关，使制动闸动作，输送机停车。

2、打滑保护装置：当胶带打滑时，装在胶带上的摩擦轮速度变化使继电器动作，输送机停车。

3、防跑偏保护装置：在胶带机的两侧、驱动轮、尾轮及中部安装。胶带跑偏时，继电器动作，输送机停车。

4、紧急停车拉绳开关：在输送机人行道一侧通长布置。

5、输送机采用运输机综合保护监控装置一套。

二、副斜井提升设备

石岩沟煤矿的副井筒为缓坡斜井，坡度仅为6°，矿井辅助运输均选用无轨胶轮车运输，采用无轨胶轮车从工作面→工作面辅助运输→3-1煤辅助运输大巷→3-1煤辅运暗上山→5-1煤辅助运输大巷→副斜井→地面运输。无轨胶轮车设备选型的主要技术参数详见第三章井下运输系统。

第二节煤炭运输方式及设备

一、大巷煤炭运输方式

一般井下煤炭运输有两种：带式输送机运输和轨道机车牵引底(侧)卸式矿车运输。

轨道机车牵引底(侧)卸式矿车运输具有投资省，设备简单等优点，但运输系统复杂，运输不连续，受坡度限制，适应性差，井底卸载站车场、撒煤清理及井底煤仓工程量大，用人多，效率低。

带式输送机运输在本矿井有以下特点：

1、运输能力大，机械化程度高；

2、运输系统简单、环节少、用人少，生产经营费用低，运输潜力大。

该矿的设计生产能力为1.20Mt/a，运输量较大，因此设计首选的煤炭运输方式为胶带输送机运输。

二、大巷煤炭运输设备选型

1、设计条件

本矿初期井筒掘至5-1煤层，本矿初期开采3-1煤层，原煤经3-1煤盘区主运大巷带式输送机转运至3-1煤主运输暗上山带式输送机，经4-3煤仓缓冲后，给入5-1煤主运输大巷带式输送机，再搭接至主斜井带式输送机，运输至地面。后期开采5-1煤层，采用长壁综采采煤法，工作面原煤经5-1煤主运输大巷带式输送机运至主斜井带式输送机上，运输至地面。

3-1煤原煤煤流方向：工作面→3-1煤盘区主运大巷带式输送机→3-1煤暗上山主运输大巷带式输送机→4-3煤仓→5-1煤主运输大巷带式输送机→主斜井。

5-1煤原煤煤流方向：工作面→5-1煤主运输大巷带式输送机→主斜井。

2、设计参数

根据采煤工作面生产能力，为了使大巷运输能力和工作面运输能力相匹配，5-1煤主运

输大巷带式输送机运输能力确定为Q=1000t/h ，3-1煤盘区主运大巷带式输送机及3-1煤暗上山主运输大巷带式输送机运输能力均确定为Q=1500t/h 。

根据5-1煤大巷运输能力确定5-1煤运输机带宽为B=1000mm ，带速V=3.15m/s ，根据3-1煤大巷运输能力确定3-1煤运输机带宽为B=1200mm ，带速V=3.15m/s ，上托辊选用三辊式槽型托辊，托辊槽角为35°，辊径为Ф133mm ；下托辊采用平形托辊，辊径为Ф133mm 。

5-1煤主运输大巷带式输送机长度1060m ，倾角α=0 ~-8~0°下运。 3-1煤盘区主运大巷带式输送机长度1720m ，倾角α= 0°水平运输。 3-1煤暗上山主运输大巷带式输送机长度720m ，倾角α=0 ~-8~0°下运。 三、带式输送机设计计算 1、5-1煤主运输大巷带式输送机

带宽B=1000mm ，运输量Q=1000t/h ，带速V=3.15m/s ，全长L=1060m ，提升角度α= 0~-8~0°下运，提升高度H=-22m ，胶带型号ST1000，q B =23.1kg/m ；q G =

v Q 6.3=15.36.31000

=88.18kg/m ；q R0=01a G =2.19.18=15.75kg/m ；q Ru =aU G 2=3

09.16=5.36kg/m 。 （1）圆周驱动力计算 ① 主要阻力F H

F H =fLg[q R0+ q Ru +（2 q B + q

G ）cos δ] f ——模拟摩擦系数，取f=0.03； L ——输送机长度，L=1060m ； g ——重力加速度，g=9.81kg/m ；

q R0——承载分支托辊组每米长度旋转部分重量，q R0=15.75kg/m ； q Ru ——回程分支托辊组每米长度旋转部分重量，q Ru =5.36kg/m ； q B ——每米长度输送带质量，q B =23.1kg/m ； q G ——每米长输送物料质量，q G =88.18kg/m ； δ——输送机倾角，δ=0~-8~0°下运。

则F H =0.03×1060×9.81×（15.75+5.36+2×23.1+88.18）=48506N 。 ② 附加阻力F N

F N = （（L+100）÷L-1）×F H =4576N 。 ③ 主要特种阻力F S1 F S1=F ε+F gl

F ε——前倾托辊阻力，本输送机采用调心托辊，故F ε=0。

则F S1=F gl =22222

22

10.70.30869009.816

3.150.61u I v gl v b ρ????=?=956N 。 ④ 附加特种阻力F S2

F S2=A ×p ×μ3=（0.01+0.015）×105×0.7=1750N 。

⑤ 倾斜阻力F St

F St = q

G ×g ×H=-88.18×9.81×22=-19031N 。 ⑥ 圆周驱动力F U

F U =F H + F N + F S1+ F S2+ F St =48506+4576+956+1750-19031=36657N 。 （2）驱动功率计算

传动滚筒轴功率P A =Fu ×v/1000=36657×3.15/1000=115.5kW 电动机功率P M =P A /（η ηˊη"）=1.4×115.5=161.7kW 。

电动机功率取N=2×160kW 。电动机选用YB3-355M2-4防爆电机，电压等级U=660/1140V ，数量两台。

（3） 张力计算

① 输送带不打滑条件校核 输送带不打滑条件为：

F 2（S1）min ≥F Umax 11-μ?

e

式中：F Umax =K A ×F U =1.5×36657=54986N 。

根据给定条件，取μ=0.35，ψ=200°，查表得μ?e =3.4。 则F 2（S1）min ≥22911N 。 ② 输送带下垂度校核

F 承min ≥

adm

G B a

h g

q q a )(8)(0??+?=16375N ≤31789N （满足）。

F 回min ≥adm

B U a

h g

q a )(8???=8498N

（4）带强及静安全系数

设计选用ST1000钢丝绳芯阻燃型输送带，带强为1000N/mm 。经计算皮带机最大张

力Smax=59568N ，静安全系数m=1000×1000÷59568=16.8大于安全系数6~9的范围，满足要求。

（5） 减速器选型计算 n2=D v π60=1

14.315

.360??=60.19。 i=

21n n =19

.601500=24.52，取i=25。 设计选用M3RSF60型减速器，速比i=25，数量两台。安全系数FS=2.3>1.8，满足要求。

（6） 液力耦合器

设计选用YOXV ⅡZ560型液力耦合器，数量两台，采用水为介质，传递功率范围为120~270kW 。

（7）制动器选型

制动器安装于高速轴端，经计算所需制动力矩M Z =1098Nm ，设计选用BYWZ5-400/121电力液压块式制动器，额定制动力矩为1000~2000Nm ，满足要求。

（8）拉紧装置的选择

该皮带机拉紧装置选用中国矿大自控液压拉紧，在皮带机机头传动部分安装，型号为ZYJ 系列，最大拉紧力为F=130kN ，小车拉紧行程为S=10m 。

2、3-1煤盘区主运大巷带式输送机

带宽B=1200mm ，运输量Q=1500t/h ，带速V=3.15m/s ，全长L=1000m(后期L=1720m ），提升角度α= 0°水平运输，胶带型号ST1000，q B =27.72kg/m ；q G =

v Q 6.3=15.36.31500?=132.28kg/m ；q R0=01a G =2.114.22=18.45kg/m ；q Ru =aU G 2=3

74.20=6.91kg/m 。 （1）圆周驱动力计算 ① 主要阻力F H

F H =fLg[q R0+ q Ru +（2 q B + q

G ）cos δ] f ——模拟摩擦系数，取f=0.03； L ——输送机长度，L=1720m ； g ——重力加速度，g=9.81kg/m ；

q R0——承载分支托辊组每米长度旋转部分重量，q R0=18.45kg/m ； q Ru ——回程分支托辊组每米长度旋转部分重量，q Ru =6.91kg/m ；

q B ——每米长度输送带质量，q B =27.72kg/m ； q G ——每米长输送物料质量，q G =132.28kg/m ； δ——输送机倾角，δ=0°水平运输。

则F H =0.03×1720×9.81×（18.45+6.91+2×27.72+132.28）=107860N 。 ② 附加阻力F N

F N = （（L+100）÷L-1）×F H =6271N 。 ③ 主要特种阻力F S1 F S1=F ε+F gl

F ε——前倾托辊阻力，本输送机采用调心托辊，故F ε=0。

则F S1=F gl =2

1

222b v gl v I u ρ=22273.015.3681.9900463.07.0?????=1503N 。 ④ 附加特种阻力F S2

F S2=A ×p ×μ3=（0.012+0.018）×105×0.7=2100N 。 ⑤ 倾斜阻力F St F St = q

G ×g ×H=0N 。 ⑥ 圆周驱动力F U

F U =F H + F N + F S1+ F S2+ F St =107860+6271+1503+2100=117734N 。 （2）驱动功率计算

传动滚筒轴功率P A =Fu ×v/1000=117734×3.15/1000=370.86kW 电动机功率P M =P A /（η ηˊη"）=1.4×370.86=519.2kW 。

电动机功率取N=2×315kW 。电动机选用YB3-355L2-4防爆电机，电压等级U=660/1140V ，数量两台，软启动。

（3）各点张力计算

取第一传动滚筒围包角取α1=170°，第二传动滚筒围包角α2=200°，查表得e υ1φ

1

=2.82, e υ2φ2=3.4。

先设第二传动滚筒e υ2φ2使用足，则 P 1=P 2=117734÷2=58867N 。

S 1-2=P 2×12222-?μ?μe e =58867×1

4.34

.3-=83395N 。

S 2= S 1-2-P 2=83395-58867=24528N 。 S 1= S 1-2+P 1=83395+58867=142262N 。

2-11S S =83395

142262=1.706≤2.82（满足）。 221S S -=24528

83395

=3.4≤3.4（满足）。 经计算，各点张力S 1=142262N ，S 2=24528N ，S 3=S 4=42058N 。 输送带下垂度校核：

F 承min ≥

adm

G B a

h g

q q a )(8)(0??+?=23544N

F 回min ≥adm

B U a

h g

q a )(8???=10197N

（4）带强及静安全系数

设计选用钢绳芯阻燃抗静电胶带输送机，带强为1000N/mm 。胶带最大张紧力Fmax=S 1=142262N ，静安全系数m=1200×1000÷142262=8.43.，满足安全系数7~9的要求。

（5） 减速器选型计算 n 2=D v π60=8

.014.315

.360??=75.24。 i=

21n n =24

.751500=19.94，设计取减速器速比i=20。 设计选用的H3SH11+FAN 型减速器，速比i=20，安全系数F S =2.19>1.8满足。 （6） 制动力计算和制动器选择

制动器安装于减速器的高速轴端，设计选用BYWZ5-500/121电力液压块式制动器，数量两台,额定制动转距为1120~2240N ·m 。

（7） 拉紧装置的选择

型号为ZYJ500液压自控张紧，在皮带机头部安装，最大拉紧力为F=100kN ，小车拉紧行程为S=10m 。

3、3-1煤主运暗上山大巷带式输送机

带宽B=1200mm ，运输量Q=1500t/h ，带速V=3.15m/s ，全长L=720m ，提升角度α= 0~-8~0°，胶带型号ST1000，q B =22.8kg/m ；q G =

v Q 6.3=15

.36.31500

?=132.28kg/m ；

q R0=

01a G =2.114.22=18.45kg/m ；q Ru =aU G 2=3

74.20=6.91kg/m 。 （1）圆周驱动力计算 ① 主要阻力F H

F H =fLg[q R0+ q Ru +（2 q B + q

G ）cos δ] f ——模拟摩擦系数，取f=0.03； L ——输送机长度，L=720m ； g ——重力加速度，g=9.81kg/m ；

q R0——承载分支托辊组每米长度旋转部分重量，q R0=18.45kg/m ； q Ru ——回程分支托辊组每米长度旋转部分重量，q Ru =6.91kg/m ； q B ——每米长度输送带质量，q B =22.8kg/m ； q G ——每米长输送物料质量，q G =132.28kg/m ； δ——输送机倾角，δ=0~-8~0°。

设计按最不利条件考虑，即水平段空载，倾斜段重载： 则F H 水平=0.03×338×9.81×（18.45+6.91+2×22.8）=7059N;

F H 倾斜=0.03×382×9.81×（18.45+6.91+（2×22.8+132.28）cos8°)=22654N ； F H =F H 水平+F H 倾斜=7059+22654=29713N 。 ② 附加阻力F N

F N = （（L+100）÷L-1）×F H =4127N 。 ③ 主要特种阻力F S1 F S1=F ε+F gl

F ε——前倾托辊阻力，本输送机采用调心托辊，故F ε=0。

则F S1=F gl =2

1

222b v gl v I u ρ=22273.015.3681.9900463.07.0?????=1503N 。 ④ 附加特种阻力F S2

F S2=A ×p ×μ3=（0.012+0.018）×105×0.7=2100N 。 ⑤ 倾斜阻力F St

F St = q

G ×g ×H=132.28×9.81×（-53）=-68776N 。 ⑥ 圆周驱动力F U

F U =F H + F N + F S1+ F S2+ F St =29713+4127+1503+2100-68776=-31333N 。

圆周驱动力为负值，说明电动机处于发电工况。 （2）驱动功率计算

传动滚筒轴功率P A =Fu ×v/1000=31333×3.15/1000=98.7kW 电动机功率P M =P A /（η ηˊη"）=1.4×98.7=138.18kW 。

电动机功率取N=2×132kW 。电动机选用YB3-315M-4防爆电机，电压等级U=660/1140V ，数量两台，软启动。

（3）各点张力计算

取第一传动滚筒围包角取α1=170°，第二传动滚筒围包角α2=200°，查表得e

υ1φ

1

=2.82, e υ2φ2=3.4。

先设第二传动滚筒e υ2φ2使用足，则 P 1=P 2=31333÷2=15666.5N 。

S 1-2=P 2×12222-?μ?μe e =15666.5×1

4.34

.3-=22194N 。

S 2= S 1-2-P 2=22194-15666.5=6527.5N 。 S 1= S 1-2+P 1=22194+15666.5=37860.5N 。

2

-11S S =221945.37860=1.706≤2.82（满足）。 221S S -=5.652722194=3.4≤3.4（满足）。 输送带下垂度校核：

F 承min ≥

adm

G B a

h g

q q a )(8)(0??+?=23544N 。

F 回min ≥adm

B U a

h g

q a )(8???=10197N 。

按垂度条件，应满足S 2≥F 回min ≥10197N ，取S 2=10197N 。 S 3=S 2-F H2-F St2=10197-6248-11854=-7905N 。 其中：

F H2=fLg （q RU +q B cos δ)=0.03×720×9.81×（6.91+22.8cos8°）=6248N 。 F St2=gq B H i =9.81×22.8×53=11854N 。

由上述计算，S 3不能满足输送带下垂度条件，故最小张力应由S 3来决定。 取S 3=23544N ，则

S 2=S 3+F H2+F St2=23544+6248+11854=41646N 。 S 1=S 2+F U =41646+31333=72979N 。 （4）带强及静安全系数

设计选用钢绳芯阻燃抗静电胶带输送机，带强为1000N/mm 。胶带最大张紧力Fmax=S 1=72979N ，静安全系数m=1200×1000÷72979=16.44，满足要求。

（5） 减速器选型计算 n 2=D v π60=8

.014.315

.360??=75.24。 i=

2

1n n =24.751500=19.94，设计取减速器速比i=20。 设计选用的H2SH8+FAN 型减速器，速比i=20，安全系数F S =2.3>1.8满足。 （6）制动力计算和制动器选择

制动器安装于减速器的低速轴端，经计算所需制动力距M Z =50714N ·m 。

设计选用KPZ1200/4x100型盘式制动器，数量一台，额定制动转距为110kN ·m ，满足要求。

（7） 拉紧装置的选择

型号为DYL-01-6/5液压自动张紧，最大拉紧力为F=60kN ，小车拉紧行程为S=4m ，安装于卸载滚筒处。

4、井下带式输送机技术特征汇总见表5-1-1。 四、带式输送机的保护

1、逆转保护装置：装在胶带上的摩擦轮反转时触动限位开关，使制动闸动作，输送机停车。

2、打滑保护装置：当胶带打滑时，装在胶带上的摩擦轮速度变化使继电器动作，输送机停车。

3、防跑偏保护装置：在胶带机的两侧、驱动轮、尾轮及中部安装。胶带跑偏时，继电器动作，输送机停车。

4、紧急停车拉绳开关：在输送机人行道一侧通长布置。

5、输送机采用运输机综合保护监控装置一套。

项目单位带式输送机

5-1煤主运输大巷

带式输送机

3-1煤主运暗上山胶

带输送机

3-1煤盘区主运大巷

带式输送机

输送量t/h 1000 1500 1500

带宽mm 1000 1200 1200

带速m/s 3.15 3.15 3.15

带式输送机长度m 1060 720 1000

提升高度m -22 -53 0

托辊槽角°35 35 35

托辊直径mm 133 133 133

带强N/mm 1000 630 1000

传动滚筒直径mm 1000 800 800

电机功率kW 2×160 2×132 2×315

输送带安全系数16.8 10.36 8.43

驱动装置规格/数量双电机驱动双电机驱动双电机驱动

第三节辅助运输方式及设备

一、辅助运输方式

矿井设计生产能力1.20Mt/a，移交生产时井下布置一个综采工作面、一个综掘工作面和一个炮掘工作面。井下辅助运输系统由副斜井、5-1煤辅助运输大巷、3-1煤辅运暗上山、3-1煤辅助运输大巷、3-1煤盘区辅运大巷和工作面辅助运输巷（顺槽）组成。

该井田开采煤层具有无轨运输的条件。无轨运输的优点：车辆适应性强，可以适应巷道的起伏变化；运输距离长，可实现从地面到井下所需地点的连续运输；机动灵活，可实现一车多用；运输速度快，效率高；占用人员少，搬家速度快。采用无轨胶轮车运输是我国大型矿井的主要辅助运输方式，尤其是神府矿区的矿井，顺应了我国煤炭行业高产、高效的发展趋势。只要条件适宜，辅助运输都优先选用无轨运输。无轨运输的缺点：车辆车体较宽（高），行驶中的安全间隙较大，考虑会车等硐室，故井巷工程投资大。

从经济上看，有轨运输在初期比无轨运输有明显优势，但是从运行角度以及长远来看，无轨运输系统简单，利于管理，可实现直达运输。

综上所述，设计确定该矿井井下辅助运输采用无轨胶轮车运输。

二、辅助运输设备

1、设计依据

矿井设计生产能力 1.20Mt/a，在井下布置一个综采工作面，一个综掘工作面和一个炮掘工作面。井下辅助运输采用防爆低污染柴油机无轨胶轮车从地面到工作面连续运输方式。辅助运输系统由副斜井、辅助运输大巷和工作面回风巷组成。无轨胶轮车在井下各巷道中双向行驶，为方便相向行驶的车辆错车，在巷道相应位置设置会车躲避硐室。

井下主要辅助运输工作内容为：运送人员、设备、矸石、锚杆、坑木、波纹钢带、水泥砂石、综采支架及其它材料等。综采工作面辅助运输工作量为：人员13人/班，坑木3m3/d，其它材料2t/d；综掘工作面辅助运输工作量为：人员6人/班，锚杆850kg/d，波纹钢带550kg/d，其它材料2t/d；炮掘工作面辅助运输工作量为：人员6人/班，水泥砂石20t/d，锚杆1250kg/d，其它材料2t/d。最大班下井工人数53人。最大部件（综采支架）重35t。

矿井投产时，地面至31101综采工作面运距约4.8km，至综掘工作面运距约3.5km，至炮掘工作面运距3.0km。

2、设备选型

根据该矿井辅助运输内容和运输距离等特点，无轨胶轮车主要按国产设备选型，依据国内主要生产厂家的产品性能经比较后，选用山西天地煤机装备有限公司以及常州科试中心有限公司生产的井下防爆无轨辅助运输胶轮车，液压支架以及大型设备的拖运、铲装车辆采用租赁的形式。

设计选用的无轨胶轮车均为防爆型柴油车，种类和台数如下：

1、WC20R(B ) 型（MCG110001）防爆无轨胶轮人车2台；

2、WC3J型（MCG130013）防爆无轨胶轮材料车2台；

3、WC5E(B)型（MCG090027）后翻自卸式无轨胶轮车2台；

4、WC40Y（B）型支架搬运车1台（租用）。

各种车型具体参数描述如下：

（1）井下上下班集中运送人员选用2台WC20R（B）型防爆运人无轨胶轮车，主要技

术参数如下：

外形尺寸6000×1950×2150mm；

额定承载人数 20人；

整车装备质量 4450kg；

最高行驶速度 29km/h；

最大爬坡能力纵向12°，横向7.5°；

最小转弯半径内5.5m，外7.5m；

最小离地间隙 200mm;

额定功率 45kW。

（2）运用各种材料和中小型设备选用2台WC3J型防爆无轨胶轮车，主要技术参数如下：

外形尺寸 5800×1950×2160mm；

额定载重量 3000kg；

整车装备质量 4200kg；

最高行驶速度 29km/h；

最大爬坡能力纵向12°，横向7.5°；

最小转弯半径内5.6m，外7.5m；

最小离地间隙 200mm；

额定功率 65kW。

（3）井下生产指挥、设备维护维修、抢险时运输小型物料、下排矸及喷浆物料等，选用2台WC5E(B)型防爆柴油机无轨胶轮材料车，主要技术参数如下：

车型：前后机架铰接式、后翻自卸式，4×4四轮驱动, 液压转向；

防爆柴油机功率TY6100FB ，65kW / 2200 rpm；

外形尺寸（l×w×h）7240×1980×1990mm；

额定载重量 5.0t；

整车整备质量9.0t；

最小转弯半径6400mm；

最小离地间隙220mm；

爬坡能力≤12°（干硬路面）；

满载速度（水平干硬路面）Ⅰ档7km/h，Ⅱ档9.6-17km/h，

Ⅲ档17-30km/h；

最大制动距离≤8m(车速为20km/h的水平干硬路面上)。

（4）运送液压支架及大型设备租用1台WC40Y（B）型防爆无轨胶轮支架搬运车，主要技术参数如下：

外形尺寸 9200×2950×1700mm；

额定载重量 40000kg；

整车装备质量 26000kg；

最高行驶速度 24km/h；

最大爬坡能力纵向12°，横向7°；

最小转弯半径内2.6m，外6.8m；

最小离地间隙 300mm；

额定功率 200kW。

3、无轨胶轮车作业时间

无轨胶轮车作业时间按运送人员平均车速14.4km/h（4m/s），运送材料平均车速15km/h（4.2m/s）计算。

矿井投产时，副斜井井底至各作业点运人每往返一次的循环时间：地面至31101综采工作面约20min；至炮掘工作面约15min。地面至各作业点运材料每往返一次的循环时间：地面至31101综采工作面约40min；至炮掘工作面约30min。

矿井投产时每天副斜井井底至各作业点运材料时间：由副斜井井底至31101综采工作面运送坑木2次，运送其它材料3次，共约3.5h；至31102综掘工作面运送锚杆2次，运波纹钢带2次，运其它材料3次，共约3.0h；至炮掘面运锚杆2次，运其它材料3次，运水泥砂石5次，共约5.0h。

绞车选型计算

十矿斜坡运输绞车选型计算 一、说明： 1.根据我矿实际情况,现所使用1.6米以下绞车型号一般为JD-11.4、JD-25、JD-40和JD-55四种。 2.根据提升能力一般提升矿车数量为： 根据实际情况，我矿所使用载重工具一般为1吨矿车，车轮直径Φ300mm，轨距600mm，轴距550mm,外型尺寸2050×880×1150mm,重量638kg，则根据公式计算绳端荷重为： Q0=Q车+Q载 可得各型号绞车绳端载重量 型号JD11.4 JD25 JD40 JD55 数量(辆) 1 1/2 2 2 二、相关参数： 使用地点相关参数： 使用地点： 使用地点斜巷最大倾角（α）度，斜巷长度（L）m； 绞车绳端载荷（矿车自身重量+载荷的质量）（G）kg； 三、选型计算 1、实际提升时最大静拉力 Q j =n·G·g（sinα+f1cosα）+P·L·g（sinα+f2cosα） 式中: n：串车的数量 G：绳端载荷（矿车自身重量+载荷的质量），kg

g ：重力加速度，9.8m/s 2 a ：斜巷最大倾角， f 1：提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，f 1=0.01~0.02； f 2：钢丝绳在运行中的实测阻力系数，f 2=0.15~0.2； P ：钢丝绳单位长度的质量，Kg/m ； L ：使用地点斜巷长度，m 。 2.选择斜井提升钢丝绳的型号为 012(sin cos )(sin cos ) b Q f P L f g m θθσθθρ +≥ -+ 式中 P: 钢丝绳每米重量（kg/m ）； Q 0: 绳端荷重； Θ: 坡度； f 1: 提升容器运动的阻力系数：（f1=0.01－0.02）； f 2: 钢丝绳与底板和托辊间的摩擦系数：（f2=0.15－0.2）； b σ: 钢丝绳钢丝的公称抗拉强度； g: 重力加速度：g=9.8m/s 2 ； m: 钢丝绳的安全系数； ρ: 钢丝绳的密度；（注：我矿一般使用的是6×19的钢丝绳，其密度为9450kg/m3） L: 钢丝绳的倾斜长度； 四、绞车选型验算： 1、绞车牵引力：

斜井绞车选型设计

斜井绞车选型设计方案 设备处 2012年9月28日

目录 目录 (1) 前言 (2) 1 设计要求及设计参数 (3) 2 钢丝绳选型设计 (4) 3 绞车选型设计 (9) 4 钢丝绳校核 (13) 5 绞车校核 (14) 6 结论 (22) 参考文献 (23) 参考规范性文件 (24)

前言 我矿的斜井带式制动绞车（型号为JT-0.8×0.6）安装于1991年，虽只用作提升矿车，但也肩负着东部出矿的提升重任，现设置两班制，每日工作时间也有16个小时，属于我矿的重要考核设备。绞车距今已投入使用20多年，设备陈旧，技术状况较差，且根据国家安全生产监督管理总局下发的文件，已将带式制动绞车列为淘汰产品，禁止在煤矿和金属非金属矿山使用，因此公司领导本着安全第一的原则，考虑到我矿目前的安全形势，决定对斜井绞车进行更换。 本设计在现有的技术参数下，严格参照《GB l6423—2006金属非金属矿山安全规程》和《煤矿安全规程》，并结合全国大部分金属非金属矿山中已通过国家安全生产监督管理总局审查并同意使用的斜井绞车型号，对我矿斜井绞车进行选型设计。

1 设计要求及设计参数 1.1 设计要求 我矿原斜井绞车型号为JT-0.8×0.6，钢丝绳采用的是6×19-NF-Φ15.5，斜井长度为125m ，轨道倾角为20°，提升一辆重车。此次更换斜井绞车，轨道倾角仍为20°，但要求绞车能够在200m 斜井长度上提升两辆重车。 根据现场实际尺寸画出斜井绞车提升示意图，如下： 图1 斜井绞车提升示意图 1.2 设计参数 根据已知参数和现场实际尺寸，则设计参数如下： （1）矿车类型：0.68 m 3 翻转式矿车，矿车自重：1710M kg =； （2）矿岩容重：3.1 t / m 3；矿岩松散系数：1.6；矿车装满系数：0.85； 矿车有效载重：2 3.10.680.8511201.6 M kg =??=； 则两辆重车重量：122()2(7101120)3660K M M M kg =+=?+=； （3）轨道倾角：20θ=?； （4）斜井长度：0200L m =；380挂钩点至380井底距离暂取10m ；420摘 钩点至420井口距离暂取20m ；'2001020230L m =++=； （5）380挂钩点到420第一个地滚筒间钢丝绳长度：L=210m ； （6）斜井已铺设15kg/m 的轨道，600mm 轨距，采用水泥轨枕。

煤矿井下电气管理规定

煤矿井下电气管理规定 第一章总则第一条为进一步加强井下电气管理，消灭电气失爆、失保，杜绝电气火灾和触电伤人事故，减少停电事故，确保供电安全，保障矿井安全生产，根据《煤矿安全规程》、《煤矿井下三大保护细则》及集团公司有关文件精神，结合矿井实际，特制定本规定。第二条井下电气管理工作由机电管理科负总责，具体负责井下供电的用电审批，电气设备、电缆及小型电器的管理，现场检查和电气事故追查，参与规程措施的编制、会审、贯彻及电气管理基础资料的收集保存。第三条各单位行政正职是本单位电气管理第一责任者，分管机电的副科长对本单位电气管理工作具体负责，未设机电副科长的单位必须指派一名副科长分管井下电气工作。第四条各单位机电区长要准时参加电管例会和机电例会。特殊原因不能到会的，必须向机电矿长请假。第五条各单位机电区长要带队按时参加矿每月组织的达标和安全检查。同时，定期组织自查，并认真记录备查。第六条采、掘、开工作面供电系统设计由机电管理科负责。工作面开工前，由技术部门提供巷道设计图及工作面地质资料，通风部门提供风流方向，局扇容量、安装位置、瓦斯电闭锁开关位置和控制范围，机电管理科提供供电系统图、电气设备平面布置示意图。供电系统设计方案须经机电副总组织相关单位会审批准后方可实施，安装单位必须按图施工，机电管理科负责监督检查，不符合设计要求的要立即整改。否则，不准送电。第七条各单位要严格按照有关规程及检修计划定期对电气设备进行逐台检修，并认真做好记录。其中移动变电站，“三专”线路的电缆、开关、局扇每月进行一次强制性检修。强化“双突”区域电气管理设备检修，确保检修质量。第八条修配工区、综机工区参与电气设备进矿后的验收，对出厂入井的电气设备进行检修调试，重点对过流、漏电保护及防爆性能进行整定、校验，机电管理科负责抽查。使用单位领用时要检查验收，不校验或校验不合格的禁止下井使用。第九条各单位要制定实施井下电工培训计划，提高职工业务素质。井下电工必须持证上岗。第十条机电管理科要加强“双突”区域现场检查，定期对在用机电设备进行完好检查，并做好检查记录。如发现失爆、失保等安全隐患，必须立即停止该区域供电，并及时汇报调度所及矿有关领导。

绞车选型计算

绞车选型计算 我矿常用的绞车为JD1.0、JD1.6型调度绞车，JH-14、JH20型回柱绞车。 一、绞车牵引力计算 绞车牵引力计算公式： H=9.8[ (Q+Q m)(sinα+f1cosα）+PL（sin α+f2cosα）] 式① H------绞车牵引力，JD1.0型调度绞车取10000N、JD1.6型调度绞车取16000N、JH-14回柱绞车取140000N、JH-20回柱绞车取200000N Q------物料重量，单Kg Q m------车辆重量，支架平板车辆取1030Kg，大轮平板车取1300Kg α-----巷道倾角，单位° P------钢丝绳每米重量，φ15.5mm钢丝绳取1.04Kg/m L------牵引长度，单位m f1------滚动轴承类车辆阻力系数,取0.015 f2------钢丝绳运动时阻力系数，取0.15 将上述参数代入式①，得： H=9.8[ (Q+1300)(sinα+0.015cosα）+1.04L（sinα+0.15cos α）] 式② 根据式②可以求得：坡度为α时，绞车最大牵引重量为： Q={[(H÷9.8)-1.04L（sinα+0.15cosα）]

÷(sinα+0.015cosα）}-1300 Kg 二、钢丝绳强度验算 钢丝绳安全系数m必须大于等于6.5，并正确选择使用钢丝绳夹。 钢丝绳实际安全系数 m=Q z/{9.8[ (Q+Q m)(sinα+f1cosα）+PL（sinα+f2cosα）]} 式③m------钢丝绳安全系数 Q z------钢丝绳最小破断力，调度绞车用φ15.5mm钢丝绳取141000N，回柱绞车用φ21.5mm钢丝绳取 将上述参数代入式③，得： m=Q z/{9.8[ (12500+1300)(sin5.5°+0.015cos5.5°）+1.04×100（sin5.5°+0.15cos5.5°）]} 简化后的公式如下：

液压绞车设计设计(1)

学士学位论文 液压绞车设计 摘要 本设计是通过对液压绞车工作原理、工作的环境和工作的特点进行分析，并结合实际，在进行细致观察后，对液压绞车的整体结构进行了设计，对组成的各元件进行了选型、计算和校核。本绞车由液压马达、平衡阀、制动器、卷筒、承轴和机架等部件组成，还可根据需要设计阀组直接集成于马达配油器上，如带平衡阀、高压梭阀、调速换向阀或其它性能的阀组。在结构上具有紧凑、体积小、重量轻、外型美观等特点，在性能上则具有安全性好、效率高、启动扭矩大、低速稳定性好、噪音低、操作可靠等特点，在提升和下放工作中运转相当平稳，带离合器的绞车可实现自由下放工况，广泛适用于铁道机车和汽车起重机、船舶、油田钻采、地质勘探、煤矿、港口等各种起重设备中。 关键词：液压绞车；计算；校核。

Abstract This design is to analyze the working principle，the working environment and the working characteristic of the hydraulic winch，and union reality，after the careful observation，I design the overall construction，and choose，compute and examine the various parts of the hydraulic winch. The winch is made up of the import hydraulic motor，import balancing valve，the brake of many pieces，coupling，reel，supporting axle and rack . Also we may design the valve group for the distributor of the motor，like with balancing valve，high-pressured shuttle valve，velocity modulation cross valve or other performance valve groups. The characteristic of the construction is compact ，small，light，beautiful and so on，the characteristic of the performance is safe，the high efficiency，the big start torque，the best low-speed stability characteristic，the low noise，the reliable operation. The winch is quite steadily in the work of promotion and relaxation ，The winch with the coupling also may release the things free ，It is popular to the railroad locomotive ，the auto hoist，the ships，the oil field of drills picks，the geological prospecting，the coal mine，the harbor and the each kind of hoisting equipment.

JD-40绞车选型计算

三：附：绞车选型计算 JD-40KW绞车选型计算 1、已知条件： A：开门矿车自身质量及载货量：G=6270kg B：斜坡长度：L=140m，坡度：α=19° C：钢丝绳规格：Φ18.5— 6×7 钢丝绳每米质量：m p=126kg/100m=1.26kg/m D：（1）f1：矿车运行阻力系数：0.015 （2）f2：钢丝绳运行阻力系数：0.2 则： F挂=g·G（sinα+f1sin19°）+g·m p·L（sin19°+f2cos19°） =10×6270（0.33+0.00495）+10×1.26×140（0.33+0.1891） =21001.365+915.6924 =21916.0574N =21.916KN 2、钢丝绳破断拉力校核： 已知：钢丝绳破断拉力F拉≈500×直径×直径 =500×18.5×18.5 =17112.5kg

换算系数λ=0.85 钢丝绳破断拉力总和为： F拉/λ= 85 .05. 17112=201323.5N=201.32KN 即：Φ18.5—6×7钢丝绳的破断拉力总合为：201.32KN。 实际钢丝绳提升安全系数为：201.32KN/21.916KN=9.2 经校核实际钢丝绳的安全系数为9.2，大于《煤矿安全规程》第四百零一条规定的6，故符合标准，可以使用。 3、JD-40绞车的牵引力为29.4KN，实际重物为21.916KN，经对比可选用JD-40型绞车。

调度绞车技术参数 型号牵引力钢丝绳直径容绳量绳速电机功率总重JD-25 18KN 15mm 400m 1.086m/s 25KW 1086Kg JD-40 30KN 20mm 650m 1.373m/s 40KW 2870Kg JD-55 40KN 21.5mm 760m 1.217m/s 55KW

煤矿井下电缆吊挂标准

井下电缆吊挂相关规定 1、电缆布置、走向、吊挂必须严格按照设计、图纸要求执行。 2、吊挂电缆必须采用布置镀锌6×19/9.3mm钢丝绳配合固定电缆钩方式进行吊挂电缆。钢丝绳首尾两端必须固定在有效锚杆或锚索上，选用钢丝绳卡时，应使其U形环的内侧净距比钢丝绳直径大1～3mm，太大了卡扣连接卡不紧。钢丝绳端头绳卡数目不少于3个，绳卡的间距应≥钢丝绳径的6倍，最后一个绳卡距绳头距离≥140mm。 3、钢丝绳、绳卡应配套使用，绳卡要一顺排列，应将U 形环部分卡在绳头的一面，压板放在主绳的一面。上钢丝绳卡时一定要将螺栓拧紧，直到绳被压扁1／3～1／4直径时为止，并在绳受力后，再将钢丝绳卡螺栓拧紧一次，以保证接头牢固可靠。 4、电缆钩必须用10号铁丝进行固定,固定时铁丝穿过电缆钩固定孔后，铁丝旋转拧固不得少于三圈；再将铁丝缠绕于已固定好的钢丝绳上，缠绕不得少于三圈，缠绕时要将每圈铁丝都吃紧，最后将铁丝的另一端固定于顶网或钢带上，且铁丝旋转拧固不得少于三圈，如可借钢带固定应优先选择钢带，如无钢带可借用时，穿顶网固定应至少穿过不同两根顶网铁丝，穿过顶网后铁丝应拉紧后再进行拧固。（注：电缆钩的固定严禁使用联网丝等材料代替，必须使用10号铁丝进行固定）。 5、已固定好的钢丝绳每间隔4-6米进行一次加固，加固采用双股10号铁丝并必须穿过钢带进行固定，且铁丝旋转拧固不得少于三圈，使用双股铁丝工作段长度应一致，以保证其两根受力均匀。若巷道顶板无钢带可利用时，钢丝绳的加固为每间隔10米进行一次加固，加固采用支护锚杆、锚索、短截钢丝绳、绳卡配合进行，短截钢丝绳必须可靠固定在支护锚杆、锚索上，大包围穿过已固定好的钢丝绳后再使用绳卡进行可靠固定。短截钢丝绳、绳卡安装遵循以上第2、3条规定执行。 6、电缆吊挂总钩数达8钩（截面均小于50mm2）或5钩（其中3根截面大于70mm2或其中4根截面大于50mm2）以上时，应每间隔10米进行一次加固，加固采用铁十钩、短截钢丝绳、绳卡配合进行，且铁十钩必须可靠固定在支护锚杆、锚索或钢带上，严禁固定在顶网上；铁十钩的吊挂必

煤矿主提升绞车选型设计

副斜井提升系统设计报告

目录

一、XXX煤矿概况 矿井设计生产能力15万吨，井田面积0.6488km2,剩余可采储量万吨，服务年限年；开采二1煤层，煤层平均厚度6.48m，煤层平均倾角7o；煤尘无爆炸危险性，煤层自燃发火等级Ⅲ级，为不易自燃煤层；瓦斯相对涌出量0.97m3/t，绝对涌出量为4.94 m3/min，属瓦斯矿井；矿井水文地质条件简单，矿井设计正常涌水量30～50m3/h，最大涌水量为150m3/h。采用主、副斜井提升。其中副斜井斜长220m、坡度22度、断面12m2，提升物料及提矸任务，主斜井皮带运输。 二、绞车选型设计 （一）、提升系统概况 XXX提升系统示意图 （二）、设计计算的依据 ＝15t/a,矸石率25%。 1、年生产量A N 2、斜井倾角：β=22° 3、副井斜长220m，根据绞车房的位置，实际提升斜长为L ＝250m。 t 4、工作制度：年工作日br=300天，二班作业，每天净提升时间t＝12小时。 5、提升不均衡系数：C= (有井底煤仓时C=～，无井底煤仓时C=；矿井有两

套提升设备时C=，只有一套提升设备时C=。 6、煤矿提煤与矸时，选用1.0m 3U 型侧翻式矿车。 矿车自身质量：k Q =600kg ； 矿车载煤量：zm Q =1000kg ； 矿车载矸石量：zg Q =1500kg 。 （三）、一次提升量和车组中矿车数的确定 初步确定最大提升速度m ax v ，根据《煤矿安全规程》规定：倾斜井巷内升降人员或用矿车升降货物时，m ax v ≤5m/s ，目前单绳缠绕式提升初步确定最大提升速度。本设计初步确定最大提升速度m ax v =s 。 1、每次提升的持续时间计算 正常加速时段取10s ，正常减速时段取10s ，爬行及抱闸停车时间取5s ，停车换车时间取100s, =?+='2)125263.0(t g L T (s) 2、一次提升量的确定 =?'+= 3600 %251t b T A Ca Q r g N f ）（ (t) 式中 f a ——提升富裕能力，取。 3、计算一次提升矿车数 ==zm Q Q n （辆） 则取矿车数为4辆。 （四）、提升钢丝绳的选择 1、选择计算方法 钢丝绳是矿井设备的重要组成部分，它关系到提升设备的安全可靠地运行；也是矿山钢材消耗量较大的项目之一。正确地选择钢丝绳，不仅有助于矿井的安全生产，而且将可以节约大量的优质钢材。生产矿井几十年来的实践以及国外的经验证明，必须根据不同的工作条件，相应选用不同结构的钢丝绳，才能去得较好的经济效果。斜井提升钢丝绳的磨损是影响钢丝绳寿命的主要因素，因此钢丝

煤矿主提升绞车选型设计

副斜井提升系统设计报告 目录 一、XXX煤矿概况 矿井设计生产能力15万吨，井田面积0.6488km2,剩余可采储量万吨，服务年限年；开采二1煤层，煤层平均厚度6.48m，煤层平均倾角7o；煤尘无爆炸危险性，煤层自燃发火等级Ⅲ级，为不易自燃煤层；瓦斯相对涌出量0.97m3/t，绝对涌出量为4.94 m3/min，属瓦斯矿井；矿井水文地质条件简单，矿井设计正常涌水量30～50m3/h，最大涌水量为150m3/h。采用主、副

斜井提升。其中副斜井斜长220m 、坡度22度、断面12m 2，提升物料及提矸任务，主斜井皮带运输。 二、绞车选型设计 （一）、提升系统概况 XXX 提升系统示意图 （二）、设计计算的依据 1、年生产量A N ＝15t/a,矸石率25%。 2、斜井倾角：β=22° 3、副井斜长220m ，根据绞车房的位置，实际提升斜长为L t ＝250m 。 4、工作制度：年工作日br =300天，二班作业，每天净提升时间t ＝12小时。 5、提升不均衡系数：C= (有井底煤仓时C=～，无井底煤仓时C=；矿井有两套提升设备时C=，只有一套提升设备时C=。 6、煤矿提煤与矸时，选用1.0m 3U 型侧翻式矿车。 矿车自身质量：k Q =600kg ； 矿车载煤量：zm Q =1000kg ； 矿车载矸石量：zg Q =1500kg 。 （三）、一次提升量和车组中矿车数的确定 初步确定最大提升速度m ax v ，根据《煤矿安全规程》规定：倾斜井巷内升降人员或用矿车升降货物时，m ax v ≤5m/s ，目前单绳缠绕式提升初步确定最大提升速度。本设计初步确定最大提升速度m ax v =s 。 1、每次提升的持续时间计算 正常加速时段取10s ，正常减速时段取10s ，爬行及抱闸停车时间取5s ，停车换车时间取100s, =?+='2)125263.0(t g L T (s) 2、一次提升量的确定

井下电缆吊挂标准及管理规定.

井下电缆吊挂标准及管理规定 根据《煤矿安全规程》及《煤矿安全质量标准化》的要求，结合我矿实际，制定井下巷道电缆敷设及吊挂标准。一、电缆敷设及吊挂原则： (一）电缆必须吊挂。 （二）、电缆水平敷设时必须巷道一致，垂直方向敷设时必须与地面成90o，即横平竖直。 （三）、电缆改变敷设方向时要求成90o转弯，转弯处应有适宜的圆弧。 （四）、电缆悬挂点的间距在水平巷道或倾斜巷道内应保持两米（允许悬挂点的间距在±50mm,上下10mm范围内变动）。 （五）、悬挂高度符合下列要求：（以下高度以挂电缆钩子埋件为准） 1、主要运输巷道不低于1.6米。 2、掘进与回采巷道不低于1.6米，机电硐室不低于1.6米。 3、掘进工作面喷浆巷道的电缆钩敷设，上端使用膨胀螺栓（M10×80mm）或射钉固定；锚网巷道电缆钩要使用12#铁丝穿电缆钩上端孔固定在拉直的铁丝或钢丝绳上，电缆钩下端要紧贴帮，保证每条巷道统一电缆钩标准，所有悬挂电缆

钩必须与巷道底板垂直。 （六）、悬挂应有适当的驰度，一般以电缆拉直后自然下垂为宜。 （七）、要求挂线打电缆吊挂眼，固定电缆钩的预埋件埋入后裸露长度不超过30mm。 （八）、电缆应每根分开吊挂（吊挂顺序：根据电缆截面由小到大吊挂，高压电缆悬挂在最下钩，顺序依次为监控电缆、通讯电缆、信号电缆、动力电缆）。 （九）接线盒吊挂 1、电缆接线盒处应留有余线，保证两端电缆各有200mm的余量。 2、高压电缆连接器采用四根M16×250mm的锚杆配合相应规格Ω卡固定在巷道壁上，并做到两侧平直，高低与电缆走向一致。 3、低压接线盒在原电缆吊挂高度上方300mm处，有淋水地点应固定两根间距为160mm的?18mm的帮锚杆，帮锚杆外露长度距巷帮260mm，用专用电缆接线盒装置吊挂固定 二、一般规定： 1、严禁用小电缆钩挂大电缆。（并且用统一类型规格的电缆钩） 2、同一地点或同一地段挂同一根电缆只允许用同一类型的电缆钩。

2米绞车选型计算

（一）设计依据 1、巷道斜长：L=635m 、倾角α=22°。 2、矸石年产量 An=10.5万t/a 。 3、日其他提升量：材料车26车 ，炸药4车。 4、上部车场、下部车场为平车场，均为24m 。 5、提升容器：1t 标准矿车: 自重Gz=610kg, 最大装载量1800kg 。 6、提升方式：单钩串车提升。 7、工作制度：年330天，日16小时。 （二）选型计算 1、确定串车数量 初选提升速度Vm ′= 3.7m/s ，车场运行速度V 0= 0.5m/s,休止时间θ=25s 。 提升长度 Lt=Ls+L+Lx=24+635+24=683m 式中：Ls —上车场长度，24m Lx —下车场长度，24m L —巷道斜长，635m 一次提升循环时间 Tx=（24/0.5+635/3.7+24/0.5+25）×2=585.2s 一次提升串车载荷 Q 3600 r ????= t B T An C 循3600163302 .58510500015.1????==3.7吨 一次提升串车数量，斜井串车提升，倾角α=22°装满系数取0.9。 一次提升矸石车数量 1800 9.03700 ?= g C =2.3 确定一次串车提升矸石车4辆。 2、选型计算 （1）绳端荷重 Q g =4(610+1800) (sin22°+0.015cos22°) =3745.3kg （小于矿车允许的最大牵引力6000 kg ） （2）钢丝绳悬长 Lc=L+L x +L 1=635+24+35=694m 式中：L 1—井口至钢丝绳与天轮接触点的斜长，一般取25～35m 。本设计取35 m

（3）钢丝绳的选择： 钢丝绳的单重： ) 22cos 15.022(sin 6945 .615700 1.13 .3745)cos (1.12 +?-?= +-= ααδf ain L m Q P c B g k =1.63kg/m 根据钢丝绳每米单位重量选择钢丝绳为 24 ZBB 6×7+FC-1570 ZS GB 8918－2006 dk=22mm δb=1570MPa Qq=34714kg(1.134×300=340.2kN) Pk=1.98Kg/m （4）钢丝绳安全系数校验 ) cos (sin p Lc Q 2k g ααf Q m q +?+= 大 ) 22cos 15.022(sin 98.16943.374534714 +??+= =7.8＞6.5符合《煤矿安全规程》规定 （三）选择提升机 （1）卷筒直径：D N ≥60d=60×22=1320mm 选用单绳缠绕式提升机：JKB-2×1.5P ，滚筒直径：2.0m ，滚筒宽度：1.5m ，钢丝绳最大静拉力60kN （6122.4kg ），最大速度：4.0m/s ，最大钢丝绳直径24mm,旋转部分变位质量5.87t 。 （2）校验钢丝绳最大静拉力 Fmax=Qg+Lc ×Pk ×（sin α+f 2cos α） =3745.3+694×1.66×（sin22°+0.15cos22°） =4337.1kg ＜6122kg (3)校验卷筒宽度： )(730εππ+++=d Dp B D Lt Kc )0025.0024.0(024 .25.12 730683+??++= ππ =1.8层＜3层

斜井提升绞车设计选型资料

第4章斜井提升 4.1斜井串车提升 本章主要介绍平车场双钩串车提升运动学分析与循环周期的计算。 4.1.1平车场双钩串车提升运动学分析 平车场双钩串车提升如图1-1，开始时，在井口平车场空车线上的空串车，由井口推车器以a0加速至 v=1.0m/s的低速，向下推进。同时，井底重串车上提， 全部重串车进入井筒后，绞车以a1加速到最大提升速度v ｍ 。并等速运行，行至 井口。空串车运行到井底时，绞车以a3进行减速运行，使之由v ｍ减至 v，空串 车进入井底车场时，减速、停车。与此同时，井口平车场内的重串车在重车，借助惯性继续前进。行至摘挂钩位置时，摘下重串车挂上空串车，此时，井下也摘挂钩完毕。打开井口空车线上的阻车器，再进行下一个循环。 图4-1 斜井平车场及其速度图

4.1.2斜井串车运动学计算 根据《煤矿安全规程》规定：用矿车升降物料时，最大允许速度v ｍ≤5ｍ/s ，倾斜井巷内升降人员时，其加速度a 1和减速度a 3≤0.5ｍ/s 2。本例初选最大速度 v ｍ=4.7ｍ/s ，初加速度a 0＝0.3ｍ/s 2，主加速度a 1＝0.5ｍ/s 2和主减速度a 3＝0.5ｍ /s 2，车场内速度v 0＝1.0ｍ/s ，各阶段运行速度计算图如图1-2所示 图4-2 各阶段运行速度计算图 4.1.3一次提升循环时间T (1) 速度图中各阶段运行时间及路程计算如下： 重车在井底车场运行阶段 初加速时间 t 01＝ 00a v ＝3 .00.1＝3.33 s 初加速行程 L 01＝02 02a v ＝3 .020.12 ＝1.67 ｍ 等速度行程 L 02＝L D －L 01＝30－1.67＝28.33ｍ 等速度时间 t 02＝ 002v L ＝0 .133 .28＝28.33s

煤矿小绞车管理规定

煤矿斜巷运输管理规定 第一章总则 第一条为了加强煤矿井下斜巷运输安全管理，从根本上消除斜巷运输安全隐患，达到消除各类斜巷运输事故的目的，特制定本规定。 第二条制定本规定的依据为《安全生产法》、《矿山安全法》、《煤矿安全监察条例》、《煤矿安全规程》和《煤矿安全质量标准化标准及考核评级办法》的相关条文。 第三条本规定适用于我矿斜巷运输系统。 第二章组织管理 第四条建立各级“运输安全管理工作责任制”，明确管理责任和工作范围。 第五条明确一名矿级领导负责全矿井运输管理工作，对运输安全负领导责任。 第六条成立运输职能管理机构，配备一定数量专业管理人员，机构负责人对本矿井运输安全负直接领导责任。 第七条各单位主管，对本单位管辖范围内的运输安全负直接领导责任。 第八条运输职能管理机构职责范围： （一）负责制定绞车司机、把勾工、信号工等要害工种的培训计划，会同培训部门做好窄轨运输各要害工种的培训、考试和年审工作，建立要害工种管理台帐。 （二）负责对运输系统各要害工种的持证上岗、遵章作业等情况的检查与考核工作。 （三）负责对全矿斜巷运输系统的全面检查及考核工作。 （四）参与斜巷运输安全设施的选型、设计、审查，负责其安装验收工作，并建立相应的管理台账。 （五）负责矿井窄轨运输年、季、月度工作计划的编制和总结。 第三章一般规定 第九条斜巷运输必须做到“三好、四有、二落实”。 “三好”：绞车设备完好、巷道支护质量好、轨道道岔质量好；“四有”：有可靠的防跑车和跑车防护装置、有地滚和轨道防滑装置、有信号及躲避硐室、有声光兼备报警装置； “二落实”：岗位责任制落实、检查维修制度落实。 第十条把勾工必须做到“六不挂”即： 1、安全设施不齐全可靠不挂； 2、联系不清不挂； 3、“四超”（超长、超宽、超高、超重）车辆无措施不挂； 4、物料装车不合格不挂； 5、连接装置不合格不挂； 6、斜巷内有行人不挂。 第十一条绞车司机必须做到“六不开”即： 1、绞车不完好不开； 2、钢丝绳不合格不开； 3、安全设施及信号设施不齐全不开； 4、超挂车不开； 5、信号不清不开； 6、“四超”车辆无措施不开。

井下电缆敷设管理规定(新版)

( 安全管理 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 井下电缆敷设管理规定(新版) Safety management is an important part of production management. Safety and production are in the implementation process

井下电缆敷设管理规定(新版) 1、井下所有掘进巷,回采巷的电缆均敷设在巷道上帮,所有斜巷的电缆均敷设在巷道水沟侧； 2、井下电缆敷设时必须使用电缆钩吊挂，电缆钩悬挂点间距为1m，同钩电缆驰度一致，电缆钩悬挂点必须保持在同一水平线上，且同一巷道内的电缆钩的规格尺寸必须保持一致；电缆吊挂高度,最下面一根电缆的钩头距轨道面的距离为1.8m；敷设的电缆距轨道水平距离不得低于600mm； 3、井下敷设的电缆、通讯信号电缆不得吊挂在风水管路上，电缆与风水管路敷设在巷道同一侧时，必须敷设在管路上方0.3m以上的位置，敷设的电缆必须与巷道内的瓦斯抽放管路分挂在巷道的两侧，井下带电电缆不得盘圈或盘“8”字形；电缆钩内电缆的排列:由上到下按照最上面的钩头为通信和信号等小电缆线,其次为高压电缆,低压电缆顺序,不得随意窜钩吊挂；

4、井下高、低压电缆敷设在巷道同一侧时，高、低压电缆之间的距离应大于0.1m，高压电缆之间、低压电缆之间的距离不得小于50mm； 5、井下巷道内敷设的电缆，沿线每隔200m、拐弯处、分岔处以及连接不同直径电缆的接线盒两端、穿墙电缆的墙的两边均应悬挂电缆标志牌，并注明电缆编号、电压等级、截面积、长度、用途等项目； 6、井下敷设的通讯和信号电缆必须使用吊皮吊挂统一刷白漆（吊皮白漆每季度重新刷一次），吊皮使用上下钢绞线固定，悬挂点间距为600mm，悬挂位置在巷道内电力电缆上方并保持0.1m以上距离，吊皮悬挂点必须保持在同一水平线上，且同一巷道内的吊皮的规格尺寸必须保持一致； 7、吊挂通讯信号电缆的吊皮吊挂眼孔数无法满足现场通讯信号电缆吊挂时，多余通讯信号电缆需统一捆扎，吊挂在固定吊皮的上钢绞线上； 8、井下各巷道电缆及通讯信号电缆必须保持表面清洁卫生，且

绞车选型计算验算全套

绞车提升能力计算 （1）已知条件： 巷道斜长：L=60m 巷道最大倾角：β=8° 矿车阻力系数：f1=0.015 钢丝绳阻力系数：f2=0.15 选用直径为15.5mm钢丝绳钢丝绳单位质量：P=0.94kg/m 破断拉力总和为：Qp=152000N 斜巷提升钢丝绳安全系数不小于6.5 JD-1.6型调度绞车最大牵引力为16kN。 G0—平板车自重1240Kg. G1—平板车载量，支架取17500Kg. （2）绞车提升最大牵引力 根据公式求得牵引力为： F=（G0+G1）（sinβ+f1cosβ）×g +p×L（sinβ+f2cosβ）×g =（1240+17500）（sin8°+0.015×cos8°）×9.8+0.94×60（sin8°+0.15cos8°）×9.8 =18740×0.154×9.8+56.4×0.29 =28282.4+158.9 =28441.3 n 所以绞车提放支架牵引力为28441.3n约28KN，则该绞车最大牵引力为16kn，所以无法保证支架的提升。 根据以上公式可求得调度绞车最大提升物件的重量 G=F-PL(sinβ+f2cosβ) g/（sinβ+f1cosβ）g ={16000-0.94×60×（sin8°+0.15×cos8°）×

9.8}/（sin8°+0.015×cos8°）×9.8 =（16000-160.3）/1.5 =10559.8kg （3）绞车提放车数计算： n =F/（G0+G1）（sinβ+f1cosβ）×g+p×L（sinβ+f2cosβ）×g =16000/（1240+17500）×（sin8°+0.015×cos8°）×9.8+ 0.94×60×（sin8°+0.15×cos8°）×9.8 =16000/28441.3 =0.56 n取整数n=0车 （4）钢丝绳安全系数验算： 提升最大牵引力为28.3kN，JD-25型调度绞车牵引力为16kN，绞车无法满足要求。 钢丝绳安全系数验算： M=Qp/F =152000/28441.3 =5.37＞6.5 所以钢丝绳选用不合格。吊装钢丝绳的选择和计算 1.主要计算参数： 吊点间水平距离：6150mm 吊装钢丝绳仰角：600

煤矿绞车钢丝绳钩头标准

煤矿绞车钢丝绳钩头标 准 文件编码（GHTU-UITID-GGBKT-POIU-WUUI-8968）

关于规范绞车钢丝绳钩头（保险绳）制作标准的 通知 各区域公司、矿井： 多年来，集团公司范围内的斜井、斜坡绞车提升钢丝绳钩头（含保险绳）没有统一的制作规范和标准，各矿各自为战，制作方式各不相同，制作的样式多种多样，钩头强度的安全系数得不到保证，给斜井运输的环境带来了不安全因素。为了消除以上隐患和不安全因素，统一绞车钢丝绳钩头的制作标准，现将霍煤集团公司绞车钢丝绳钩头（含保险绳）制作标准下发给各单位，望各单位接通知后按照该标准进行整改，二月底各区域公司、矿将具体整改情况报机电部。 附：绞车钢丝绳钩头的制作标准 霍州煤电机电部 2015年2月15日

绞车钢丝绳钩头的制作标准 一、采用绳卡固定的钩头制作标准 1、制作标准 （1）绳卡数目一般不少于3-7个，绳卡的间距应为钢丝绳径的6-7倍；卡子的数量根据钢丝绳直径而定，小于19mm不少于3个，19-32mm 不少于4个，32-38mm不少于5个，38-44mm不少于6个，44-60mm不少于7个。 （2）钢丝绳与绳卡应配套使用，绳卡方向应一致，应将U 形环尾部分卡在绳头的一面，压板放在主绳的一面。 （3）最后一个绳卡后面大约500mm处再安一个安全绳卡，安全绳卡与最后绳卡之间做一个30-50mm长的“弯”。 （3）尾绳绳头距安全绳卡的距离不能小于140-160mm。 （5）尾绳绳头切断前应用铁丝进行扎结，以保证钢丝绳头不松散。对于扎结铁丝的道数应为：用于麻芯钢丝绳时为3道，钢芯时为4道。 （6）采用绳卡固定钢丝绳钩头的制作示意图： 2、采用绳卡固定的钢丝绳钩头使用注意事项 （1）绳卡大小适合钢丝绳的粗细，U形环的的内侧净距， 要比钢丝绳直径大1～3mm，净距太大不易卡紧绳子。容易发生。

调度绞车选型设计计算书

丁家梁煤矿一煤运输顺槽绞车选型设计计算书 编制： 审核： 审批： 日期：

调度绞车选型设计 一、主要参数： 1、 使用地点相关参数： 使用地点：一煤运输顺槽 使用地点斜巷倾角（β） 分四段，第一段倾角按最大20°考虑，其余平均按10°考虑。 使用地点斜巷长度（L ） 900m ，分三段，第一段为250米，第二段为200米，第三段为200米，第四段为250米； 绞车绳端载荷（包括平板车自身重量和设备重量）（W ）11000 kg ； 二、钢丝绳的选取 1、钢丝绳重量的计算（第一段 长度L=250米，倾角按最大坡度20°） 由下列计算公式计算钢丝绳重量 126 W sin f cos )q (sin f cos )11000sin200.015cos 20)167010250(sin200.15cos 20)9.8 6.59450 b L g m ββσββρ +≥-+???+?=?-?+???o o o o （（ =1.47Kg/m 式中W ：绳端载荷（包括平板车自身重量和设备重量），kg g ：重力加速度，9.8m/s ; β：斜巷中产生最大拉力处的倾角，取20°; f1：平板在轨道上运行时的实测阻力系数，采用0.015； f2：钢丝绳在运行中的实测阻力系数，采用0.15； q ：钢丝绳单位长度的质量，Kg/m ；

L ：使用地点斜巷长度，250m; b σ：钢丝绳的公称抗拉强度，取1670×106N/㎡； ρ：钢丝绳的密度，取9450Kg/m 3 m:钢丝绳的安全系数，取6.5； 计算得钢丝绳每米重量为1.47Kg/m, 查GB8919-2006 重要用途钢丝绳，选取钢丝绳参数如下： 钢丝绳直径（φ）：20mm ； 钢丝绳每米重量（q ）：1.47Kg/m ； 钢丝绳公称公称抗拉强度：1670MPa 钢丝绳最小破断拉力总和（Q ）：267KN 。 由此可得，第一段选用钢丝绳型号为6×19S+FC-20 2、第二、三、四段（长度按250米计算，倾角按平均10度计算） 由下列计算公式计算钢丝绳重量 126 W sin f cos )q (sin f cos )11000sin100.015cos10)167010250(sin100.15cos10)9.8 6.59450 b L g m ββσββρ +≥-+???+?=?-?+???o o o o （（ =1.22Kg/m 查GB8919-2006 重要用途钢丝绳，选取钢丝绳参数如下： 钢丝绳直径（φ）：18mm ； 钢丝绳每米重量（q ）：1.19Kg/m ； 钢丝绳公称公称抗拉强度：1670MPa 钢丝绳最小破断拉力总和（Q ）：217KN 。

2018主提升绞车选型设计和能力计算

提升设备选型设计 一、主斜井提升设备 由于矿井采用平硐、暗斜井联合开拓，本次设计在+230m水平主斜井装备一套矿用双筒变频单绳缠绕式提升设备，担负+170m水平煤炭、矸石、设备、材料的提升任务。 1、设计依据 工作制度：330d/a，每天四班作业，三班提升，每天净提升时间16h； 提升标高：+170～+230m； 斜井长度：190m； 倾角：25°； 车场形式：上、下均为平车场。 提升量： 煤：90kt/a 矸石：22.5kt/a 材料：5次/班设备：4次/班 其它：3次/班最大件：5t 提升方式：双钩串车提升，下放空串车，提升重串车。 提升容器：煤和矸石运输采用MG1.1—6B型1.0t固定箱式矿车，材料运输采用MC1.5—6A型1.5t材料车，设备运输采用MP1.5—6A型1.5t平板车。 2、提升设备选型 （1）一次提升循环时间 T=（2 L+10）/ V m+4 V m+115 式中 T ——提升循环时间； V m——提升速度，m/s，取2.0m/s。

T=（2×190+10）/2.0+4×2.0+115＝3s 经计算，一次提升煤、矸、材料、设备及其它的时间为3s 。 （2）最大班提升时间 ① 小时提升量A x （t/h ） 16 3302.125.1???= A A x 式中 A ——矿井年提升量，112.5kt/a ； 1.25——提升不均衡系数； 1.2——提升能力富裕系数； 330——年工作日数； 16——日工作小时数。 h t A x /0.3216 330112500 2.125.1=???= ② 一次提升量 次/53600 3 0.323600t T A Q x =?=?= （3）一次提升矿车数 ①一次提升矿车数Z 1(辆)按下式计算： Vc Q Z ψγ= 1 式中 Ψ——装载系数，倾角为25°时，Ψ取0.85； γ——煤的散集密度取1.0t/m 3，矸石的散集密度取1.7t/m 3； Vc ——矿车容积，为1.1m 3； 煤：Z 1＝3.48/(0.85×1.0×1.1)=3.7(辆)，提升煤炭时一次提升7辆； 矸：Z 1＝3.48/(0.85×1.7×1.1)=2.2(辆)，提升矸石时一次提升6辆。 ②根据连接器强度计算矿车数

电缆吊挂标准及管理规定

编号：SY-AQ-08065 ( 安全管理) 单位：_____________________ 审批：_____________________ 日期：_____________________ WORD文档/ A4打印/ 可编辑 电缆吊挂标准及管理规定 Cable hanging standards and management regulations

电缆吊挂标准及管理规定 导语：进行安全管理的目的是预防、消灭事故，防止或消除事故伤害，保护劳动者的安全与健康。在安全管理的四项主要内容中，虽然都是为了达到安全管理的目的，但是对生产因素状态的控制，与安全管理目的关系更直接，显得更为突出。 根据《煤矿安全规程》及《煤矿安全生产标准化》的要求，结合我矿实际，制定井下巷道电缆敷设及吊挂标准，望有关单位认真执行。 一、电缆敷设及吊挂原则： 1、电缆必须吊挂。 2、电缆水平敷设时必须巷道整的一致，垂直方向敷设时必须与地面成90o，即横平竖直。在拱形、梯形巷道电缆组合钩下端紧贴巷道壁。 3、电缆改变敷设方向时要求成90o转弯，转弯处应有适宜的圆弧，半径符合下列要求: 1）、铠装电缆要求：弯曲半径≥20倍电缆外径 2）、橡套电缆要求：弯曲半径≥10倍电缆外径 4、电缆悬挂点的间距与固定方式符合以下要求;

1）、电缆悬挂点的间距在水平巷道或倾斜巷道内应保持1m（允许悬挂点的间距在±50mm,上下10mm范围内变动）。 2）、在立井井筒内不得超过6m。 3）、固定电缆钩在喷浆巷道，用M16膨胀螺丝,每组上下端头固定。 5、悬挂高度符合下列要求：（以下高度以挂电缆钩下端到地面距离为准） 1）、主要运输巷道高度不低于1.6米。 2）、掘进与回采巷道不低于1.6米，机电硐室不低于2米。 5、悬挂应有适当的驰度，一般以电缆拉直后自然下垂为宜。 7、电缆应每根分开吊挂（吊挂顺序：根据电缆截面由上而下吊挂，高压电缆悬挂在最上钩）。 8、电缆安设经过躲避硐室时，必须拐弯进硐室吊挂，硐室内拐弯处电缆钩底部靠帮固定。 二、一般规定： 1、严禁用小电缆钩挂大电缆。（并且用统一类型规格的电缆钩）。