梁模板(扣件钢管架支撑)计算书
计算依据：
《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）
《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）
《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
一、参数信息
梁段：L1。
1.模板构造及支撑参数
(一) 构造参数
梁截面宽度(m) 0.8 梁截面高度(m) 0.8 楼层高度(m) 5 结构表面要求 隐藏
立杆沿梁跨度方向
间距(m)
1 立杆步距(m) 1.2
混凝土楼板厚度
(mm)
220
板底承重立杆纵向
间距(m)
1.2 横向间距(m) 1.2
梁底承重立杆根数 2 梁底两侧立杆间距
(m)
0.4
梁底承重立杆间距(mm) 400
(二) 支撑参数
梁底支撑钢管(mm) Φ48×3.5
钢管钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)钢管弹性模量(N/mm2)206000
钢管屈服强度(N/mm2) 235
钢管抗拉/抗压/抗弯
强度设计值(N/mm2)
205
钢管抗剪强度设计值(N/mm2) 120
钢管端面承压强度设
计值(N/mm2)
325
2.荷载参数
新浇筑砼自重标准值(kN/m3) 24
钢筋自重标准值
(kN/m3)
1.5
砼对模板侧压力标准值(kN/m2) 19.2
梁侧模板自重标准值
(kN/m2)
0.3
梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.25 3.梁侧模板参数
加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；
(一) 面板参数
面板材料 克隆(平行方向)18mm
厚覆面木胶合板
面板厚度(mm) 18
抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 主楞参数
主楞材料 2根Ф48×3.5钢管 主楞间距(mm) 100,400 钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000
屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度
设计值(N/mm2)
205
抗剪强度设计值
(N/mm2) 120
端面承压强度设计值
(N/mm2)
325
(三) 次楞参数
次楞材料 1根60×90矩形木楞次楞间距(mm) 400
木材品种 太平洋海岸黄柏 弹性模量(N/mm2) 10000
抗压强度设计值
(N/mm2) 13
抗弯强度设计值
(N/mm2)
15
抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6
(四) 加固楞支拉参数
支拉方式 采用穿梁螺栓支拉
螺栓直径 M14 螺栓水平间距(mm) 800
螺栓竖向间距(mm) 100,400 4.梁底模板参数
搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；
(一) 面板参数
面板材料 克隆(平行方向)18mm
厚覆面木胶合板
厚度(mm) 18
抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 第一层支撑梁参数
材料 1根□60×40×2.5矩
形钢管
根数 4
钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000
屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度
设计值(N/mm2)
205
抗剪强度设计值
(N/mm2) 120
端面承压强度设计值
(N/mm2)
325
二、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为0.580m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 580×183/12= 2.819×105
mm 4； W = 580×182/6 = 3.132×104mm 3；
1.荷载计算及组合
(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G 4k
按下列公式计算，并取其中的较小值: F 1=0.28γc t 0βV 1/2 F 2=γc H
其中 γc -- 砼的重力密度，取24.000kN/m 3；
t 0 -- 新浇砼的初凝时间，采用t 0 =200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h； V -- 砼的浇筑速度，取1.5m/h；
H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.8m； β -- 砼坍落度影响修正系数，取0.9。 根据以上两个公式计算得到： F 1=42.221 kN/m 2
F
=19.200 kN/m2
2
=min（F1，F2）=19.200 kN/m2；
新浇砼作用于模板的最大侧压力G
4k
砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=19.200/24.000=0.800m；
(二) 砼下料产生的水平荷载标准值Q
2k
Q
=2kN/m2；
2k
(三) 确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合：
q=19.200×0.58=11.136kN/m；
计算弯矩采用基本组合：
q=0.9×1.1×(1.35×0.9×19.200+1.4×0.9×2)×0.58=14.842kN/m；
2.面板抗弯强度计算
σ ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =3.132×104mm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.1ql2=2.375×105N·mm；
计算弯矩采用基本组合: q=14.842kN/m；
面板计算跨度: l = 400.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.375×105 / 3.132×104=7.582N/mm2；
实际弯曲应力计算值 σ=7.582N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！
3.面板挠度计算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 11.136 kN/m；
l-面板计算跨度: l =400.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 2.819×105mm4；
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.600mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×11.136×400.0004/(100×11500×2.819×105) = 0.595 mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.595mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.600mm，满足要求！
三、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞采用1根60×90矩形木楞为一组，间距400mm。
次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×364.5×104= 3.645×106 mm4；
W=1×81×103= 8.100×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
(一) 荷载计算及组合
计算挠度采用标准组合：
q=19.200×0.400=7.680kN/m；
计算弯矩和剪力采用基本组合：
底部荷载：
q=0.9×1.1×(1.35×0.9×19.200+1.4×0.9×2)×0.400=10.236kN/m；
顶部荷载：
q=0.9×1.1×1.4×0.9×2×0.400=0.998kN/m；
(二) 内力计算
次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
10.236kN/m
998kN/m
10040080
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
10040080
7.
68kN /m
变形计算简图
变形图(mm) 经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.083kN ·m 最大剪力：V= 1.414kN 最大变形：ν= 0.024mm 最大支座反力：F= 2.358kN (三) 次楞计算 (1) 次楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.083×106
/8.100×104
=1.020N/mm
2
实际弯曲应力计算值 σ=1.020N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm 2，满足要求！ (2) 次楞抗剪强度计算
τ =VS 0/Ib=1.414×1000×60750/(3.645×106
×60)=0.393N/mm 2
；
实际剪应力计算值 0.393 N/mm 2 小于抗剪强度设计值 [f v ]=1.600 N/mm 2，满足要求！ (3) 次楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为0.320mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
2.主楞计算
主楞采用2根Ф48×3.5钢管为一组，共2组。
主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4；
W=2×5.08×103= 1.016×104 mm3；
E=206000 N/mm2；
主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.358kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.708kN。
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
2.
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
400
400
400
400
400
400
1.
变形计算简图
变形图(mm) 经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.330kN ·m 最大剪力：V= 1.533 kN 最大变形：ν= 0.201mm 最大支座反力：F= 5.069kN (1) 主楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.330×106/1.016×104
=32.489N/mm 2
实际弯曲应力计算值 σ=32.489N/mm 2
小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm 2
，满足要求！ (2) 主楞抗剪强度计算
τ =VS 0/It w =0.766×1000×6946/(2.438×105
×3.5)=6.238N/mm 2；
实际剪应力计算值 6.238 N/mm 2
小于抗剪强度设计值 [f v ]=120.000 N/mm 2
，满足要求！ (3) 主楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.201mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.201mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
3.穿梁螺栓计算
验算公式如下:
N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓型号: M14 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.850 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.069 kN。
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.069kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求！
四、梁底模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。取面板的计算宽度为1m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I = 1000×183/12= 4.860×105mm4；
W = 1000×182/6 = 5.400×104mm3；
1.荷载计算及组合
模板自重标准值G
1k
=0.25×1=0.250 kN/m；
新浇筑砼自重标准值G
2k
=24×1×0.8=19.200 kN/m；
钢筋自重标准值G
3k
=1.5×1×0.8=1.200 kN/m；
永久荷载标准值G
k = G
1k
+ G
2k
+ G
3k
=20.650 kN/m；
施工人员及设备产生的荷载标准值Q
1k
=2.5×1=2.500 kN/m；
(1) 计算挠度采用标准组合：
q=20.650kN/m；
(2) 计算弯矩采用基本组合：
q=0.9×1.1×(1.35×1×20.650+1.4×0.9×2.500)=30.717kN/m；
2.内力计算
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
（1）基本组合荷载作用下的内力计算
30.717kN/m
266266266 弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=3.268kN
N2=8.988kN
N3=8.988kN
N4=3.268kN
（2）标准组合荷载作用下的内力计算
20.65kN/m
266266266 弯矩和剪力计算简图
剪力图(kN)
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=2.197kN
N2=6.042kN
N3=6.042kN
N4=2.197kN
（3）面板计算采用的计算结果
最大弯矩 M= 0.217kN?m
最大变形 ν= 0.127mm
3.面板抗弯强度验算
σ ＝ M/W =0.217×106/5.400×104 =4.025N/mm2；
实际弯曲应力计算值 σ=4.025N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！
4.面板挠度验算
最大挠度：ν = 0.127mm；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.067mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.127mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.067mm，满足要求！
五、梁底支撑梁的计算
1.第一层支撑梁的计算
支撑梁采用1根□60×40×2.5矩形钢管，共4组，均匀布置在梁底。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×21.88×104= 2.188×105 mm4；
W=1×7.29×103= 7.290×103 mm3；
E=206000 N/mm2；
支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
支撑梁均布荷载计算：
(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：
q = 8.988+0.048=9.036 kN/m；
(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：
q = 6.042+0.036=6.078 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×9.036×12=0.904kN.m
最大剪力 V=0.6ql=0.6×9.036×1=5.422kN
最大支座力 N=1.1ql =1.1×9.036×1=9.940kN
最大变形 ν= 0.677ql4/100EI=0.677×6.078×10004/(100×206000.000×2.188×
105)=0.913mm
(一) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.904×106/7.290×103 =123.955N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=123.955N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(二) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/It w=5.422×1000×3578/(2.188×105×2.5)=35.465N/mm2；
]=120.000 N/mm2，满足要求！
实际剪应力计算值 35.465 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [f
v
(三) 支撑梁挠度计算
最大挠度：ν =0.913mm；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=4.000mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.913mm小于最大允许挠度值:[ν] =4.000mm，满足要求！
2.第二层支撑梁的计算
梁底支撑梁采用1根Φ48×3.5钢管，间距1000mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=12.19×104= 1.219×105 mm4；
W=5.08×103= 5.080×103 mm3；
E=206000 N/mm2；
(一) 荷载计算及组合：
(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力
按照第一层支撑梁的计算方法计算，这里给出计算结果。
计算弯矩和剪力时从左至右各集中力依次为：
N1=3.648kN
N2=9.940kN
N3=9.940kN
N4=3.648kN
计算挠度时从左至右各集中力依次为：
N1=2.456kN
N2=6.686kN
N3=6.686kN
N4=2.456kN
(2) 梁侧模板传递的自重荷载：
计算弯矩和剪力时N=1.35×0.3×0.58×1=0.235 kN；
计算挠度时N=0.3×0.58×1=0.174 kN。
(3) 第二层支撑梁自重均布荷载：
计算弯矩和剪力时取0.052kN/m；
计算挠度时取0.038 kN/m。
(二) 支撑梁验算
根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
100
267267
267
100
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN ·m)
剪力图(kN)
100
267267
267
100
变形计算简图
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=1.175kN N2=12.674kN N3=12.674kN N4=1.175kN
计算得到：
最大弯矩：M= 0.426kN.m
最大剪力：V= 9.950kN
最大变形：ν= 0.114mm
最大支座反力：F= 12.674kN
(1) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.426×106/5.080×103 =83.953N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=83.953N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/It w=9.950×1000×3473/(1.219×105×3.5)=80.997N/mm2；
]=120.000 N/mm2，满足要求！
实际剪应力计算值 80.997 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [f
v
(3) 支撑梁挠度计算
最大挠度：ν =0.114mm；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.114mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
3.扣件抗滑力的计算
n=R/Rc=1个
其中 n -- 立杆上设置用于承担水平横杆传递给立杆支座反力的扣件数；
R -- 水平杆传递给立杆的竖向作用力设计值，取1.175 kN；
Rc -- 1个扣件的抗滑承载力设计值，Rc=8×0.75=6 kN；
梁侧立杆上必须安装1个扣件用于承担水平横杆传递给立杆的支座反力，请检查实际搭设情况，如果扣件数不足，必须增加。
六、稳定性计算
1.基础数据计算
(1) 风荷载标准值
计算风荷载标准值W k =μz ?μs ?ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m 2)，按照荷载规范规定采用：ω0=0.2 kN/m 2； μs -- 风荷载体型系数：μs =0.162；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：μz =0.650；
经计算得到，风荷载标准值为:
W k =0.650×0.162×0.2=0.021 kN/m 2； (2) 验算立杆长细比λ，确定稳定系数φ 立杆计算长度按下式计算
l 0=βH βa μh
式中：μ——立杆计算长度系数，查表取值，得μ=1.615 βa ——扫地杆高度与悬臂长度修正系数，查表取值，得βa =1.088； βH ——高度修正系数，查表取值，得βH =1.000； h ——立杆步距（mm ）。
带入数值得，l 0=1.000×1.088×1.615×1.2=2.109m 立杆长细比
λ=l o /i=2.109/1.58×10-2=133.48
λ= 133.48，查稳定系数表得，φ=0.379
梁底立杆步距进行加密，得加密区立杆的稳定系数 φ’=1.2φ=1.2×0.379=0.454
立杆长细比验算： 实际长细比λ= 133.485 小于立杆允许长细比180，满足要求！ (3) 计算弯矩设计值 立杆的弯矩设计值M
M=γQ M LK =1.4×0.021×1×1.22/10=0.004k N ·m
2.立杆的轴向力计算
1.梁底立杆的轴向力设计值N
纵向钢管的最大支座反力：N 1 =12.674 kN ；
脚手架钢管的自重：N 2 = 1.2×0.148×3.994=0.707 kN； 不组合风荷载时，立杆的轴向力设计值
N =N 1+N 2=12.674+0.707=13.381 kN ；
组合风荷载时，立杆的轴向力设计值
N =N1+N2=12.674+0.707=13.381 kN；
2.梁侧立杆的轴向力设计值N
楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值N1
N1= F=max（F1，F2）=6.660kN；
可变荷载效应控制F1=0.9×(1.2×4.872+1.4×0.840)=6.320kN；
永久荷载效应控制F2=0.9×(1.35×4.872+1.4×0.7×0.840)=6.660kN；
永久荷载标准值G kb=(25×0.22+0.3) ×（0.1+1.2/2）×1.2=4.872kN；
活荷载标准值Q kb=1.0×（0.1+1.2/2）×1.2=0.840kN；
纵向钢管的最大支座反力：N2 =1.175kN ；
= 1.2×0.148×3.994=0.707 kN；
脚手架钢管的自重：N
1
不组合风荷载时，立杆的轴向力设计值
N =N1+N2+N3=0.707+1.175+6.660=8.543 kN；
组合风荷载时，立杆的轴向力设计值
N =N1+N2+N3=0.707+1.175+6.660+1.4×0.394=8.543 kN；
3.单元框架稳定性验算
不组合风荷载时：
σ = N/(φA)=13.381×103/(0.379×4.89×102) =72.28N/mm2；
不组合风荷载时，钢管立杆稳定性计算 σ = 72.28N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值
[f] = 205N/mm2，满足要求！
4.立杆局部稳定性计算
组合风荷载时：
N’E=3.142×2.06×105×4.89×102/133.482/1000=55.741kN
σ = N/(φA)+M/W（1-1.1φN/N’E）=13.381×103/(0.379×4.89×102) +0.004×106/5.08×103×（1-1.1×0.379×13.381/55.741）= 73.21N/mm2；
组合风荷载时，钢管立杆稳定性计算 σ= 73.21N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
七、支撑架抗倾覆验算
架体整体抗倾覆稳定性应按下式计算：
式中：g k ——支撑结构自重标准值与受风面积的比值（kN/m 2），g k =G 2K /LH ；
G 2K ——支撑结构自重标准值（kN ）； L ——支撑结构纵向长度（m ）； B ——支撑结构横向长度（m ）； H ——支撑结构高度（m ）； ωk ——风荷载标准值（kN/m 2）。
带入数值得 H/B=5/4=1.250
0.54g k /ωk =0.54×0.148×4×6×5/（7×5×0.021）=13.005 经比较，H/B ≤0.54g k /ωk ，支撑架抗倾覆验算满足要求！
八、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ f g
地基承载力设计值:
f g = f gk ×k c = 144.000 kPa；
其中，地基承载力标准值：f gk = 180 kPa； 模板支架地基承载力调整系数：k c = 0.8； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =53.526 kPa； 立杆的轴向力设计值 ：N =13.381 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m 2 。
p=53.526kPa ＜ f g =144.000kPa 。地基承载力满足要求！
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模板支撑脚手架搭设施工技术要求 一、必须做好施工准备工作。 1、扣件式钢管模板支架施工前必须编制专项施工方案。 2、模板支架专项施工方案应结合工程结构的不同高度、跨度、荷载和工艺制定。 3、模板支架专项施工方案编制时，宜采用相关专业软件进行计算。 4、模板支架专项施工方案应由施工企业技术负责人批准，并报总监理工程师批准。 5、模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。 二、钢管、扣件管理 1、采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。 2、搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。 3、钢管外观质量要求：
钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度 钢管应进行防锈处理。 4、扣件外观质量要求： 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用； 扣件应进行防锈处理。 5、经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 6、施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。 三、地基与基础 1、模板支架地基与基础的施工，必须根据支架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202）的有关规定进行。同时应满足承载力要求。 2、应清除搭设场地杂物平整搭设场地并使排水畅通。 四、立杆、水平杆、剪刀撑必须都按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中相关要求搭设。 纵向水平杆的构造应符合下列规定： （1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； （2）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。 横向水平杆的构造应符合下列规定：
扣件式钢管脚手架在模板支撑中的应用-----------------------作者：
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扣件式钢管脚手架在模板支撑中的应用 摘要：本文主要通过工程实例介绍扣件式钢管脚手架在高、重、大跨度梁板模板支撑中的应用，并根据有关规规定、现场实际情况及现有材料等，结合实践经验对其进行探讨和总结。 一、工程实例介绍 某商住小区工程为七层框架混凝土结构，首层层高4.5m，二层以上层高3.0m。在地下室车库斜道入口处，由于首、二层架空，三层梁板中C3、C5轴交C－J～C－M轴的梁为转换梁，梁上立柱，梁截面分别为800×1800和600×1800，是本工程的最大梁截面。梁板面标高为＋ 7.5m，根据“省建设工程高支模系统施工安全管理办法”中的规定，属于高支模。 二、模板支撑形式的选择 由于梁截面较大，支模高度较高，且混凝土浇筑采用泵送施工，考虑脉冲水平推力和输送混凝土速度快所引起过载及侧压力，若采用门式钢管脚手架的话，因其为标准构件，受其自身宽度和每组长度的约束，对平面布置有一定限制，很难满足施工要求。而扣件式钢管脚手架则具有平面布置灵活、架设效率高、可形成纵横通道等特点，为了确保模板系统有足够强度、刚度和稳定性，模板支撑系统采用 48 3.5扣件式钢管满堂红脚手架，立杆采用顶部带可调上托、底部套150×150×8定型钢板底座的Q235A（3号）钢
管，梁底（侧）模板采用18厚夹板，主、次龙骨均采用80×80木枋。通过调整上托来调节模板支撑的高度。 三、结构布置与计算 1.荷载计算：由于模板结构设计属于临时性结构设计，目前我国还没有这类规，而现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规》（GB50204—2002）中又没有关于模板设计的规定，因此，在进行模板结构计算时，根据原国家标准《混凝土结构工程施工及验收规》（GB50204—92）的规定进行荷载取值和组合。这些荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土重量、钢筋重量、施工荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。由于大梁配筋率较大，因此钢筋的自重标准值并没有按一般取1.5kN/m3，而是经估算后保守取3.0kN /m3。 2.计算步骤 荷载计算后，分别对模板、主次龙骨（木枋）进行力验算，其顺序如下：梁底模板的抗弯强度、挠度验算→次龙骨的抗弯强度、挠度验算→主龙骨的抗弯强度、挠度验算→支撑立杆的强度、稳定性验算。 在验算立杆的稳定性时应注意，立杆的计算长度应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ 130—2001）的公式：l o=h＋2a计算,其中h为立杆的步距，a为立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。根据“省建设工程高支模系统施工安全管理办法”中的规定，h≤1500。
扣件式钢管模板支撑架专项施工方案篇一：承重支撑架及模板施工专项方案内容 承重支撑架及模板施工专项方案 第一章 一、编制依据 1、大奇山郡湖西三期工程建筑、结构、安装等施工图纸和施工组织设计； 2、国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规和国家强制性标准、施工验收规范、规程：《建筑工程安全生产管理条例》； 《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204－XX)；《建筑结构荷载规范》(GB50009－XX)； 《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》浙江省工程建设标准 DB33/1035-XX；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-XX)；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-XX；《混凝土模板用胶合板》GB/T17658-1999；《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；浙江省及杭州市现行的有关安全生产和文明施工规定； 二、工程概况 1、大奇山郡湖西三期工程由桐庐大奇山郡置业有限公司投资兴建，由浙江南方建筑设计有限公司负责设计，由浙
江安泰勘测设计有限公司勘察，由杭州远锦建筑有限公司负责总承包施工。该工程位于浙江省杭州市桐庐县城剪溪坞，由32幢（香缇8#~10#，香缇23#~52#）单体组成，总建筑面积为，建筑层数为三层，建筑高度。本工程结构设计按小于6度抗震设防，基础采用人工挖孔桩及浅基，主体结构形式为框架结构。本工程模板均采用新九夹板。支撑钢管规格为φ48×（力学验算中按壁厚计算），木方规格为50×100。 2、香缇型房屋一层层高米、二层层高为米，三层层高米；楼板梁截面最大尺寸为240×600；楼板厚度取120mm。 三、模板构造要求及施工方法 模板制作安装是本工程结构创优的关键点，在此操作过程中，不但要考虑到模板安装系统有足够的强度、刚度和稳定性，且保证位置正确，而且还要考虑拆模后砼成型的外观质量。为了实现工程结构优质的目标，本工程决定采用木模板（九合板、方木制作）进行施工，其支撑体系采用满堂脚手架。整个结构每层楼的柱、梁、板一起现浇，各结构构件均采用木模进行施工。 1、砖胎模 砖胎模在制作前，现场技术人员及时做好胎模的放线及复核工作，确保其位置准确。 2、墙模、柱模 墙模、柱模采用大型组合木模板，利用对拉螺栓拉结，
扣件式钢管模板支撑架工程技术标准 标 准 第五册：脚手架部分 1.扣件式钢管模板支撑架工程技术标准 2012年4月 扣件式钢管模板支撑架施工工艺
1、适用范围本施工工艺适用于工业与民用建筑工程采用扣件式钢管模板支撑架的施工。 2 、材料性能要求 1）钢管：脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793—1992）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092—1993）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700—1988）中Q235—A级钢的规定。钢管上严禁打孔。 2）扣件：钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831—1995）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧的扭力矩达65N2m时，不得发生破坏。 3、主要机具与设备 1)垂直运输设备：塔吊、人货电梯、施工井架。 2)搭设工具：活扳手、力矩扳手。 3)检测工具：钢直尺、游标卡尺、水平尺、角尺、卷尺。 4 、作业条件 1)脚手架的地基必须处理好，且要符合施工组织设计的要求。 2)搭设脚手架的，场地应清理干净。 3)脚手架专项施工组织设计已审批，达到《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》要求的还应组织专家论证审查。 5 、工艺流程 脚手架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆→逐根竖立柱→安放横向扫地杆→安装第一步纵向水平杆和横向水平杆→安装第二步纵向水平杆和横向水 平杆→加设临时抛撑→安装第三步、四步纵向水平杆和横向水平杆。 6 、施工要点 1）地基处理必须加设底座和进行安放垫木（板）,并对地基做好夯实处理。地基承载力满足设计要求。 2）铺放垫木（板）和安放底座垫木（板）必须铺放平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺，按规定间距尺寸摆放后加以固定。 3）放置纵向扫地杆、竖立杆 （1）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件，固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件，固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨，与立杆固定高低差不应大于1m 。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm(图6-1) （2）脚手架底层步距不应大于2m(图6-1) （3）立杆必须与纵横水平杆可靠连接。
扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日
前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日
目录 CONTENTS 模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表
扣件式钢管模板支撑架工程技术标准 第五册：脚手架部分 1.扣件式钢管模板支撑架工程技术标准 2012年4月 扣件式钢管模板支撑架施工工艺 1、适用范围本施工工艺适用于工业与民用建筑工程采用扣件式钢管模板支撑架的施工
2、材料性能要求 1）钢管：脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》 （GB/T13793 —1992）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092-1993）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700-1988）中 Q235- A级钢的规定。钢管上严禁打孔。 2）扣件：钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB1583—1995）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧的扭力矩达65N?m时，不得发生破坏。 3、主要机具与设备 1）垂直运输设备：塔吊、人货电梯、施工井架。 2）搭设工具：活扳手、力矩扳手。 3）检测工具：钢直尺、游标卡尺、水平尺、角尺、卷尺。 4、作业条件 1）脚手架的地基必须处理好，且要符合施工组织设计的要求。 2）搭设脚手架的，场地应清理干净。 3）脚手架专项施工组织设计已审批，达到《危险性较大工程安全专项施 工方案编制及专家论证审查办法》要求的还应组织专家论证审查。 5、工艺流程 脚手架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆-逐根竖立柱-安放横向扫地杆 -安装第一步纵向水平杆和横向水平杆-安装第二步纵向水平杆和横向水平杆-加设临时抛撑-安装第三步、四步纵向水平杆和横向水平杆。 6、施工要点 1）地基处理必须加设底座和进行安放垫木（板），并对地基做好夯实处理。地基承载力满足设计要求。 2）铺放垫木（板）和安放底座垫木（板）必须铺放平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺，按规定间距尺寸摆放后加以固定。 3）放置纵向扫地杆、竖立杆 （1）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件，固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件，固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时， 必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨，与立杆固定高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm图6-1） （2）脚手架底层步距不应大于2m（图6-1） （3）立杆必须与纵横水平杆可靠连接。 （4）立杆接长必须采用对接扣件连接，对接搭接应符合下列规定： ①立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同
世纪星城（三期）3#、4#楼 地下室扣件式钢管模板高支撑架施工专项方案 一、工程概况 世纪星城三期位于咸阳市世纪大道与秦皇路十字东南角，地理条件优越，施工环境较为复杂。3、4#楼为地下二层，地上三十三层。总建筑面积71829.41㎡，其中地下为8464.8㎡，地上为63364.61㎡，建筑高度99.9ｍ，±0.000相当于绝对标高（黄海系）389.40m，笩板底标高为－9.3ｍ，框架－剪力墙结构。建筑 工程等级为二级，抗震设防烈度为8 二：编制依据 1、世纪星城三期3#、4#楼施工设计图纸 2、建筑施工技术手册 3、建筑工程施工质量验收统一标准 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 5、《建筑机械使用安全技术规范》 6、《木结构设计规范》 三：模板施工计划 根据本工程的质量和整体进度要求，结合工程主体结构的实 际情况及本项目部的生产计划，本工程模板全部采用多层板木模 施工，模板施工必须按照整体进度计划，根据整体进度安排，考虑 到资金周转，可以先安排地下室模板进场，等到主体施工时再根据现场进度安排模板进场，为了砼面感观质量，模板全部采用新模，考虑 到模板周转次数一般为5—8次，所以地下室、一、二层模板的数量
已经足够标准层周转，梁板必须配足三个楼层以上的模板材料以及 三个楼层的支架支撑体系和备足一层剪力墙墙体模板，标准层梁 底板和木楞成整体集中垂直运输和水平运输，加快施工进度，并 且把外侧墙模板采用模板一次性吊装安装加快外侧墙模板装拼及 运输。 四：模板的配制 集水井（坑），电梯坑的支模，采用18㎜的九合板为面板，60×80的方木为木楞间距@300,内用方木双方横撑，间距为@500。 后浇带的支模，采用14的钢筋电焊固定，然后用粗细2道铁丝网封闭，之间用14钢筋成“*”字形相互顶牢，后浇带的侧面筏板 上下用锯齿形的木胶板与60×80方木固定。 底板变厚度处的支模：采用扣件钢管加固。低跨筏板离交接点 800～1000处，用钢管与筏板钢筋电焊固定，作为支撑的支点，同时，设置三道螺杆，模板采用18㎜木胶板。 1．柱模板 柱模板采用高强度九合板，用松木料作排档固定，柱模板采用 18㎜厚的木胶板，制作整体模板，竖楞采用60×80㎜方木，方木均经压刨找平，净间距不大于150㎜，柱箍采用48×3.2钢管扣件，间距为450㎜一道，最低一道距操作面不大于200㎜。柱中每隔450mm 设置一道Φ14拉杆，以保证刚度。对于800×800、700×900柱箍采用双钢管加Φ14＠600拉杆。 1）支模前应检查墙柱拉结筋、埋件、孔洞等有否漏，柱脚墨线，
编号：AQ-JS-05757 ( 安全技术) 单位：_____________________ 审批：_____________________ 日期：_____________________ WORD文档/ A4打印/ 可编辑 扣件式钢管脚手架在模板支撑 中的应用 Application of fastener type steel pipe scaffold in formwork support
扣件式钢管脚手架在模板支撑中的 应用 使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科 学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。 一、工程实例介绍 某商住小区工程为七层框架混凝土结构，首层层高4.5m，二层以上层高3.0m。在地下室车库斜道入口处，由于首、二层架空，三层梁板中C3、C5轴交C－J～C－M轴的梁为转换梁，梁上立柱，梁截面分别为800×1800和600×1800，是本工程的最大梁截面。梁板面标高为＋7.5m，根据“广东省建设工程高支模系统施工安全管理办法”中的规定，属于高支模。 二、模板支撑形式的选择 由于梁截面较大，支模高度较高，且混凝土浇筑采用泵送施工，考虑脉冲水平推力和输送混凝土速度快所引起过载及侧压力，若采用门式钢管脚手架的话，因其为标准构件，受其自身宽度和每组长
度的约束，对平面布置有一定限制，很难满足施工要求。而扣件式钢管脚手架则具有平面布置灵活、架设效率高、可形成纵横通道等特点，为了确保模板系统有足够强度、刚度和稳定性，模板支撑系统采用483.5扣件式钢管满堂红脚手架，立杆采用顶部带可调上托、底部套150×150×8定型钢板底座的Q235A（3号）钢管，梁底（侧）模板采用18厚夹板，主、次龙骨均采用80×80木枋。通过调整上托来调节模板支撑的高度。 三、结构布置与计算 1.荷载计算：由于模板结构设计属于临时性结构设计，目前我国还没有这类规范，而现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）中又没有关于模板设计的规定，因此，在进行模板结构计算时，根据原国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204—92）的规定进行荷载取值和组合。这些荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土重量、钢筋重量、施工荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。由于大梁配筋率较大，因此钢筋的自重标准值并没有按一般取1.5kN/m3，而是经估算后保守取
关于进一步加强扣件式钢管模板支撑架安全管理的通知 温住建发〔2013〕195号 各县（市、区、市级功能区）住建局（规划建设局）、市政园林局（市政环保局、城管办），各有关单位： 近年来，我市发生了多起模板支撑架倒塌的安全事故，造成了重大的人员伤亡、财产损失和恶劣的社会影响。为深刻吸取事故教训，保证施工安全，现根据住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的规定（建质〔2009〕87号），住房和城乡建设部就进一步加强扣件式钢管模板支撑架安全管理有关事宜通知如下： 一、适用范围 本通知所称的扣件式钢管模板支撑架是指采用钢管扣件搭设的混凝土模板工程的支撑体系，分为普通模板支撑架和高大模板支撑架。 扣件式钢管高大模板支撑架（以下简称高支模）属于危险性较大的分部分项工程，应严格按照住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）和安全技术规范及专项方案的规定，严密组织，责任落实，确保施工过程的安全。我市高大支模工程的适用范围： 1、高度超过4m（含4 m）以上，或跨度超过12m(含12 m)以上，或施工总荷载大于10kN/㎡，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架； 2、高度1.2m（含1.2m）以上或截面大于0.45㎡（含0.45㎡）以上的的梁、厚度250mm以上（含250mm）的板、高度大于2m的斜面结构、支架支承面坡度大于12%的坡道、厚度大于500mm墙体等模板支架； 3、形体比较复杂混凝土结构的模板支架。 二、钢管扣件质量管理
钢管应使用Q235普通钢管，扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，进场时应有产品质量合格证及质量检验报告。钢管、扣件及可调托座（顶托）应严格执行维护保养及报废制度，应及时进行防锈、除锈、更换破损零部件等维护保养，对有严重锈蚀、变形、出现裂纹及其它不符合标准情况的构配件必须作废处理，严禁继续使用。 三、方案编制与论证管理 （一）模板支撑架施工前必须编制安全专项施工方案(以下简称专项方案)，专项方案应由施工企业项目技术负责人组织编制，并应按规定程序报施工企业技术负责人及监理单位项目总监审批。专项方案应结合工程实际情况编制，内容应齐全完整，计算准确，具有针对性和可操作性，不得盲目套用其他既有方案。（二）施工单位技术负责人、监理单位总监应加强对专项方案的审批把关，凡内容空洞，套用痕迹明显，严重缺乏针对性和可操作性的，一律不予审批通过。（三）高大支模工程，施工企业要组织本企业施工技术、安全、质量等部门的专业技术人员对专项方案进行审核，经施工企业技术负责人签字后，再按照相关规定程序组织专家论证，未经专家论证通过不得擅自组织施工。 四、搭设作业人员资格管理 模板支撑架搭设作业人员应持有建筑施工特种作业操作(架子工)资格证书，且特种作业人员数量应满足工程实际需要。施工、监理单位应加强对模板支撑架搭设作业人员资格的审查，凡不具备资格的，严禁进场作业。 五、搭设和拆除管理 （一）模板支撑架应采用钢管和扣件搭设，严禁使用木、竹等材料搭设; 优先选用技术成熟的定型化、工具式支撑体系，严禁钢管扣件和工具式脚手架混合搭设。 （二）模板支撑架搭设前，施工企业项目技术负责人、方案编制人员
1．前言 随着现代社会工业科技的发展，房屋建筑对于空间有了更高的要求，建造超层高的现浇砼框架结构的房屋建筑有一定的困难。我公司在多项现浇砼结构的房屋建筑施工过程中，发布了多项QC成果及论文，同时针对房屋建筑超层高的特点，对模板支架的施工总结了一套“扣件式钢管高支撑模板支架的施工工法”。 2．工法特点 2.1将最常用的模板支架材料钢管扣件，用于搭设超层高现浇结构的模板支架的施工，相对钢桁架等其他形式的支架体系减少了一次性材料的投入，降低了成本。 2.2对于超层高模板支架提供了一套完整的模板支架的设计计算及施工思路方法。 2.3对于模板支架杆件受力的稳定性、安全性按照相关规范及施工手册进行设计计算，并在其基础上有所完善和提高。 2.4在施工中对于模板支架体系按照相关规范制定了一系列完整的构造措施，并根据现场情况对于方案进行二次优化设计。 2.5施工操作简单，搭设质量易于控制，而且使用周材，节约工程措施费用； 2.6满足施工要求，确保施工安全。 3．适用范围 适用于超层高（≥8m）现浇砼结构的模板支架的设计与施工。 4．工艺原理 扣件式钢管超高模板支架的施工工法原理是应用钢管扣件这种常见的模板支架材料搭设成一个整体模板支架体系，用在超层高的现浇混凝土结构的施工中，将框架梁板的施工荷载及其自重垂直传递到地面或者下层楼面，以完成结构的施工，确保安全及质量。 5．工艺流程及操作要点 5.1工艺流程
方案的拟定及设计计算—→方案论证—→竖立杆—→安放横杆—→扣件的施工要求—→扫地杆和剪刀撑的构造措施—→模板支架体系验收—→工序交接—→下道工序施工。 5.2．操作要点 5.2.1方案的拟定及设计计算 根据模板支架发生坍塌三大主因：立杆失稳、梁底横杆下挠、扣件滑移，造成整个架体失稳坍塌。针对工程实际情况对模板支架的立杆间距、横杆步距、梁底小横杆间距、扣件的抗滑移进行设计，然后按照设计规范进行计算。 1、立杆的计算 1）荷载计算 立杆的轴心压力设计值，应该为横杆的最大支座反力和脚手架钢管的自重之和。 立杆轴心压力值： 4.2.1-1 ：底层钢管扣件自重； ：横杆支座反力最大值； 2）立杆的稳定性计算 立杆的抗压强度稳定性验算公式： 4.2.1-2 ：立杆的最大压应力值； ：立杆的轴心压力值； ：轴心受压立杆的稳定性系数； ：立杆的净截面面积； ：钢管立杆的抗压强度设计值； 其中值按照公式4.2.1-3、4.2.1-4进行计算。 立杆计算长度在超高模板支架体系的计算应该按照“非几何不可变杆系结构”支架稳定性的方法计算：
扣件式钢管模板支撑架立杆承载力的影响因素分析 随着科技的进步和工业文明的不断发展，扣件式钢管支撑架已经被广泛的运用于各类模板支架系统当中，它的使用与设计直接关系到施工的质量和安全。尽管行业内的规范性文件对扣件式钢管模板支撑架已经有了部分规定，但是许多学者依旧认为当前所使用的这些方法并不完善，仍然会对模版支撑架的使用安全造成隐患。 标签：扣件式钢管模版；支撑架；立杆；承载力 引言 扣件式钢管模板支撑体系是指，使用扣件将钢管固定在一起，从而形成一个空间结构，由此来承载多种荷载作用的临时性支撑体系。虽然只是一种临时性的支持系统，却在例如混凝土结构等诸多工程施工中有着极为重要的地位，该支持系统的稳定性和安全性同样也是保证工程质量的关键问题。 1 立杆排列平面形状对单立杆稳定承载力的影响 在扣件式钢管模版支撑架的搭建中，搭建质量（如搭设过程中横向没有垂直等）、杆件的初始缺陷（如断面偏差、钢管的初始弯曲以及锈蚀等）、把扣件与钢管的实际质量以及立杆与水平杆连接节点的扣件松紧程度等问题统称为广义上的初期缺陷，用假想的水平力替代支撑系统初期缺陷对于高支模架体的稳定承载力的影响[1]。伴随着初期缺陷的增多，支撑架稳定承载力了不断下降，而且降低趋势明显。所以，只有严格遵照有关规定进行施工，控制并调整好支撑体系的初期曲线，才能保证支架的稳定与安全。 另外，许多情况下，支架的初期缺陷难以量化准确，无法给出一个确定的数值作为计算依据，因此，只有采取严格控制搭设质量严格和搭设材料，加强管理等方法对此类问题加以解决。 1.1 无水平向及竖向剪刀撑时模板支架的稳定承载力 在立杆平面布置成正方形且将其纵横向跨数逐步递增的情况考虑进来，可以发现，随着纵横向跨数（平面边长）的增加，一根立杆的稳定承载力也逐步增加。其原因是因为随着纵横跨数增大，给予中间位置立杆的约束也同时增大。 但是，当立杆布置不为正方形时且跨数没有逐渐递增时，每根立杆其稳定承载能力取决于短边边长，而且它的稳定承载力与以短边边长为长度的正方形架体系统立杆的稳定承载能力相同。在上述两种情况下，支撑系统失稳时的弯曲方向垂直于长边方向。 1.2 水平向及竖向剪刀撑对支撑系统的影响
扣件式钢管高支撑模板支架的施工工法 4．工艺原理 扣件式钢管超高模板支架的施工工法原理是应用钢管扣件这种常见的模板支架材料搭设成一个整体模板支架体系，用在超层高的现浇混凝土结构的施工中，将框架梁板的施工荷载及其自重垂直传递到地面或者下层楼面，以完成结构的施工，确保安全及质量。 5．工艺流程及操作要点 5.1工艺流程 方案的拟定及设计计算—→方案论证—→竖立杆—→安放横杆—→扣件的施工要求—→扫地杆和剪刀撑的构造措施—→模板支架体系验收—→工序交接—→下道工序施工。 5.2．操作要点 5.2.1方案的拟定及设计计算 根据模板支架发生坍塌三大主因：立杆失稳、梁底横杆下挠、扣件滑移，造成整个架体失稳坍塌。针对工程实际情况对模板支架的立杆间距、横杆步距、梁底小横杆间距、扣件的抗滑移进行设计，然后按照设计规范进行计算。 5.2.2方案论证 模板支架搭设前对方案进行可行性分析，加强模板支架的方案设计与专家论证的制度，经专家组认可后方可实施。 5.2.3竖立杆
1、在施工前，按照方案设计在地面弹出墨线以控制立杆的排距、横距，确保立杆的搭设纵成行，横成排。 2、满堂脚手架进行搭设时，要对天然地基进行预压处理，每个立杆下铺设200mm×200mm×40mm木板，使基础满足承载力要求。砼楼板上部立杆超重满足不了冲切要求，必须通过计算采取加强措施。 3、在控制立杆的垂直度时，先立两头立杆，设置角点，吊线确保垂直，然后挂线立中间立杆，确保立杆纵横成面。 4、立杆的连接不得采用搭接，必须采用对接扣件进行对接，并确保立杆的对接端头平整。 5、立杆顶端设置可调支托，且立杆和水平杆的接头均应该错开在不同的框格中设置。 5.2.4安放横杆 1、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置。 2、当中部有加强层时或者支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，变化不宜过多。 3、高支撑模架步距以0.9～1.5m为宜，不宜超过1.5m。 4、当模板支架高度较高，超过20m或者横向高宽比≥6时，为了加强其构架的整体刚度，应该设置一至数道整体性水平加强层。 5、梁底小横杆要通过计算根据荷载加密设置。 5.2.5扣件的施工要求
天龙房地产有限公司扣件式钢管模板支撑架 工程 标 准 大 全
扣件式钢管模板支撑架施工工艺 1、适用范围本施工工艺适用于工业与民用建筑工程采用扣件式钢管模板支撑架的施工。 2 、材料性能要求 1）钢管：脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793—1992）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092—1993）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700—1988）中Q235—A级钢的规定。钢管上严禁打孔。 2）扣件：钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831—1995）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧的扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。 3、主要机具与设备 1)垂直运输设备：塔吊、人货电梯、施工井架。 2)搭设工具：活扳手、力矩扳手。 3)检测工具：钢直尺、游标卡尺、水平尺、角尺、卷尺。 4 、作业条件 1)脚手架的地基必须处理好，且要符合施工组织设计的要求。 2)搭设脚手架的，场地应清理干净。 3)脚手架专项施工组织设计已审批，达到《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》要求的还应组织专家论证审查。 5 、工艺流程 脚手架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆→逐根竖立柱→安放横向扫地杆→安装第一步纵向水平杆和横向水平杆→安装第二步纵向水平杆和横向水 平杆→加设临时抛撑→安装第三步、四步纵向水平杆和横向水平杆。 6 、施工要点 1）地基处理必须加设底座和进行安放垫木（板）,并对地基做好夯实处理。地基承载力满足设计要求。 2）铺放垫木（板）和安放底座垫木（板）必须铺放平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺，按规定间距尺寸摆放后加以固定。 3）放置纵向扫地杆、竖立杆 （1）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件，固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件，固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨，与立杆固定高低差不应大于1m 。
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 扣件式钢管脚手架用作高大模板支撑时应注意的事 项 Standardize The Management Mechanism To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-9415-37 扣件式钢管脚手架用作高大模板支 撑时应注意的事项 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对管理机制、管理原则、管理方法以及管 理机构进行设置固定的规范，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 根据建设部建质[2004]213号文件关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的规定，高大模板（支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10KN/m2，或集中线荷载大于15KN/m的模板支撑系统）的专项施工方案必须组织专家评审。目前，扣件式钢管脚手架作高大模板的支撑体系在建筑施工中的应用也比较普遍，然而，在使用过程中，如果没有充分认识到扣件式钢管脚手架的特点，就可能发生模板支撑坍塌的安全事故，造成严重的后果。笔者在参与高大模板的支撑设计、方案评审及实际的施工操作过程中也有所体会。所以，在用扣件式钢管脚手架作高大模板支撑时，从支撑系统的设计计算、搭设到混凝土的浇筑施工，都应做足安全
A型-扣件式钢管组合模板支撑架施工技术 发表时间：2019-11-19T15:23:41.547Z 来源：《基层建设》2019年第24期作者：李朋博 [导读] 摘要：本文以越南河静钢设备维修厂项目为背景，论述了以当地常用的 “A型”支撑架为基础，结合国内相关支撑架形式，从设计、分析验算到现场实际操作的过程，为海外工程的实施总结了一定经验。 中国二十冶集团有限公司上海 200000 摘要：本文以越南河静钢设备维修厂项目为背景，论述了以当地常用的 “A型”支撑架为基础，结合国内相关支撑架形式，从设计、分析验算到现场实际操作的过程，为海外工程的实施总结了一定经验。 关键词：A型支撑架组合 1工程概述 越南台塑河静钢设备维修厂项目，总建筑面积约十万平，功能类似于宝钢厂区的“中央机修”。其中办公楼及各厂房辅房为1~3层钢筋混凝土结构，楼屋面跨度9~11m，层高4~6m，主梁高800~1100mm，板厚100~120mm。 A型架与扣件式钢管脚手架的组合支撑架先后应用于办公楼，铜模厂、辊轮厂、电仪厂、车辆厂、机关车厂的辅房等。 2组合支撑架设计 2.1A型架 A型架是越南当地常用的一种支撑架，与国内的门架整体架构相似，是一种分层、分单元的架体。 （1）“A”形单元 A型架的主构件，其单片似“A”字形，高度（步距）有多种规格，从0.75 m~1.5m不等。本项目考虑到层高较高，主要采用1.5m、1.0m 两种。A形单元简图如下，其中虚线为另外一片A形单元。 A形单元简图（高度1.5m、1.0m） A形单元为工厂制成品，由主立杆、上水平杆、斜杆、连接L形钢板组成，1.5m高A形单元还有中间水平支撑杆。L形钢板顶面有一圆孔，以连接另一片A形单元。构件参数如下： 立杆：Φ48×3.2mm。 上水平杆：Φ36×2mm。 斜杆、水平支撑：Φ30×2mm。 连接钢板：L（120×150）×80×7mm。 （2）配套构件 ①调整支座 A.平头调整支座 即底托，由螺杆和底部支托板组成，支托板尺寸为120×120钢板，每套有一限位装置，可通过旋转上下移动，以调节其上A型架的高度。主要功能为分散荷载，并调整架体基底水平。底托高度有35cm、60cm两种，后者用于基底局部有高差的部位。 B.槽型调整支座 或称U型调整支座，主要用于顶托。 调整支座（以下称底托、顶托）直径不小于36mm，伸入A型架立杆的长度不少于15cm以保证安全，两种规格的底托最大调整高度分别为20cm、45cm，顶托最大调整高度为20cm。 ②内接杆（连接棒） 内接杆为A型架步与步之间上下连接的构件，为规格250×1.0mm的圆管，如右图。其外径稍小于A型架立杆，正中间有起到限位作用的圆环，以保证上下两步与内接杆等长度套接，伸入上下立杆各12.5cm。其功能与门式钢管脚手架的连接棒类似。 ③水平拉杆 水平拉杆可分为正拉杆及斜拉杆两种，分别用于井字形单元的四边及对角线（井字形单元的介绍见下页）。拉杆为两端各带有一个环 形圈的钢管，可套在A型架立杆上，以连接井字单元相邻或呈对角线的两根立杆。两种拉杆长度分别为1.2m及1.70m（即 ×1.2m）。
转发温州市住建委关于进一步加强扣件式钢管模板支撑架安全管理的通知 各有关单位： 现将温州市住房和城乡建设委员会《关于进一步加强扣件式钢管模板支撑架安全管理的通知》（温住建发〔2013〕195号）转发给你们，请各有关单位按照文件要求，认真贯彻执行。 二〇一三年七月三十一日关于进一步加强扣件式钢管模板支撑架安全管理的通知 温住建发〔2013〕195号 各县（市、区、市级功能区）住建局（规划建设局）、市政园林局（市政环保局、城管办），各有关单位： 近年来，我市发生了多起模板支撑架倒塌的安全事故，造成了重大的人员伤亡、财产损失和恶劣的社会影响。为深刻吸取事故教训，保证施工安全，现根据住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的规定（建质〔2009〕87号），住房和城乡建设部就进一步加强扣件式钢管模板支撑架安全管理有关事宜通知如下： 一、适用范围 本通知所称的扣件式钢管模板支撑架是指采用钢管扣件搭设的混凝土模板工程的支撑体系，分为普通模板支撑架和高大模板支撑架。 扣件式钢管高大模板支撑架（以下简称高支模）属于危险性较大的分部分项工程，应严格按照住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）和安全技术规范及专项方案的规定，严密组织，责任落实，确保施工过程的安全。我市高大支模工程的适用范围：
1、高度超过4m（含4 m）以上，或跨度超过12m(含12 m)以上，或施工总荷载大于10k N/㎡，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架； 2、高度1.2m（含1.2m）以上或截面大于0.45㎡（含0.45㎡）以上的的梁、厚度250m m以上（含250mm）的板、高度大于2m的斜面结构、支架支承面坡度大于12%的坡道、厚度大于500mm墙体等模板支架； 3、形体比较复杂混凝土结构的模板支架。 二、钢管扣件质量管理 钢管应使用Q235普通钢管，扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，进场时应有产品质量合格证及质量检验报告。钢管、扣件及可调托座（顶托）应严格执行维护保养及报废制度，应及时进行防锈、除锈、更换破损零部件等维护保养，对有严重锈蚀、变形、出现裂纹及其它不符合标准情况的构配件必须作废处理，严禁继续使用。 三、方案编制与论证管理 （一）模板支撑架施工前必须编制安全专项施工方案(以下简称专项方案)，专项方案应由施工企业项目技术负责人组织编制，并应按规定程序报施工企业技术负责人及监理单位项目总监审批。专项方案应结合工程实际情况编制，内容应齐全完整，计算准确，具有针对性和可操作性，不得盲目套用其他既有方案。 （二）施工单位技术负责人、监理单位总监应加强对专项方案的审批把关，凡内容空洞，套用痕迹明显，严重缺乏针对性和可操作性的，一律不予审批通过。 （三）高大支模工程，施工企业要组织本企业施工技术、安全、质量等部门的专业技术人员对专项方案进行审核，经施工企业技术负责人签字后，再按照相关规定程序组织专家论证，未经专家论证通过不得擅自组织施工。 四、搭设作业人员资格管理 模板支撑架搭设作业人员应持有建筑施工特种作业操作(架子工)资格证书，且特种作业人员数
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全 扣件式钢管模板支撑架施工工艺 1、适用范围本施工工艺适用于工业与民用建筑工程采用扣件式钢管模板支撑架的施工。 2 、材料性能要求 1钢管：脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）—1992）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092—1993）中规定 的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700—1988）中Q235—A级钢的规定。钢管上严禁打孔。 2）扣件：钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现 行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831—1995）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧的扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。 3、主要机具与设备 1)垂直运输设备：塔吊、人货电梯、施工井架。 2)搭设工具：活扳手、力矩扳手。 3)检测工具：钢直尺、游标卡尺、水平尺、角尺、卷尺。 4 、作业条件 1)脚手架的地基必须处理好，且要符合施工组织设计的要求。 2)搭设脚手架的，场地应清理干净。 3)脚手架专项施工组织设计已审批，达到《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》要求的还应组织专家论证审查。 5 、工艺流程 脚手架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆→逐根竖立柱→安放横向扫地杆→安装第一步纵向水平杆和横向水平杆→安装第二步纵向水平杆和横向水平杆→加设临时抛撑→安装第三步、四步纵向水平杆和横向水平杆。 6 、施工要点 1）地基处理必须加设底座和进行安放垫木（板）,并对地基做好夯实处理。地基承载力满足设计要求。 2）铺放垫木（板）和安放底座垫木（板）必须铺放平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺，按规定间距尺寸摆放后加以固定。 3）放置纵向扫地杆、竖立杆
地下室模板扣件式钢管架支撑方案 一、工程简况： 本工程地下为框架剪力墙结构，结构标高为－5.4６ｍ,柱子最大截面为５0０×５00,净高最大为５.46-1.16- ０.9=3．5m,剪力墙墙厚最大为5０0ｍm，最小为２00mm，模板均采用1820×92×18九合板，檩条和楞木采用80×150或50×100，墙体及梁侧设立加固钢筋采ф１0，并在加固钢筋指定范围内焊上50×５0垫片双螺帽将横档与穿墙螺栓锁紧，保证墙体及梁拆模时不出现孔洞。 二、模板工程: 地下室底板及梁侧模：模板厚规格九夹板18厚度，采用50×10 0@6００㎜立挡,立挡采用“立钉法”装钉。梁高超过500应设立ф1 0穿梁螺栓间应为7０－90㎝,且应采檀条和楞木及５0×５０垫片双螺帽将横档与穿墙螺栓锁紧。 地下室剪力墙模板；采用18㎜厚九层夹板装成大块模板,墙立挡采用50×1００@５00㎜，模挡采用双支50×100@90０Ｌ=4０00规格松中方,并设立Φ12穿墙螺栓，纵横两个方向间距为900㎜和7００㎜, 采用5０×50垫片双螺帽将横档与穿墙螺栓锁紧。 地下室柱模板; 采用18㎜厚九层夹板,在柱截面小于4０0×4０0时可直接用方木进行加固,间距4０- 50㎝超过时应采用70×150或50×100的木头及钢筋螺栓进行加固,间距为5０㎝。 地下室顶板梁板模:梁底采用18mm厚九合板，侧板及顶板底板模采用１8模胶结板,采用7０×150檀条,50×100楞木(间距为５０0mm)，侧模立档间距为200mm进行支模。承托主梁的底模及侧模、。同
时为了防止梁侧模发生胀模,在侧模中上部与支撑架设一斜度约为６０。的斜木支撑,间距为800mmm。 （一）模板设计与计算: 本工程模板设计计算取最大的构件的几何尺寸来计算,如此，有柱最大为5００×５00、地下室顶板最大梁为３50×900、地下室人防墙体厚度最大为５00最小为25０普通墙为200,地下室非人防顶板1５0厚及1８0厚、人防为250厚。 1、柱的断面几何尺寸是5０0×500，柱净高最大为5.46-１.１６- 门面0.９=3．5m，那么最大侧压力是 F1=０.22×2４×20０÷（25+15) ×１×11/2=２９.77kpa F２=ｒo H=2４×3．5=84kpa，故取２9．77kpa计算。 柱模采用的模板材料为18厚九夹板，５０×１0０松中方档木2Φ10箍筋为柱箍。间距为５0０ 2、柱模侧模板强度验算： q=F×b=29.７7×0．５=26.8ｋn/m Mｍaｘ＝1/8ｑL2=１／8×26.8×0.52＝0.８4ｋｎ-ｍ W=1／6bｈ2=1/６×９０×1.82=48.６ｃm3 δ=M/W=０.84×1000×100/48.6＝1728.39N/cm3<[δ]=3０00N/cm3满足要求。 3、板压置５0×10０的强度计算:计算强度L=0.５ Mmax=1/8ｑL2＝1／8×２6.8×0.５2＝0．84kn/ｍ W=１／６bh2=1/6×5×102=８3.3cm3 δ=Ｍ/W=0.84×100０×100÷83.３=1008．4N／ｃm2＜[δ]1７0０Ｎ/ｃm2满足要求。 4、箍筋的计算 箍筋采用,Ag=0.78５×2=1.57 其可承受的拉力是17000×１.５7=25.7 在每节中此承受的侧压力最大是ｑ=0．５×26.８=13.4kn