地下室设计的几个问题 摘要:地下室作为上部各主体塔楼的连结结构，而且与场地地基接触，设计的好坏直接影响到结构的可行性及工程造价。地下室结构应据条件采取合理经济的基础选型，采取合理安全的抗裂渗构造措施。 关键词:差异沉降；整板筏基；抗浮验算；沉降或施工后浇带；配筋率；裂缝 Abstract: as the main body in the basement of the tower link structure, and the contact with the foundation, the design of a direct influence on the structure of the feasibility and project cost. The basement structure should be according to the foundation of economic conditions to take reasonable selection, to take reasonable safe crack permeability structural measures. Keywords: differential settlement; The whole board makes; Checking the anti-uplift; Settlement or construction of the pouring belt; Reinforcement ratio; crack 中图分类号：TV543文献标识码：A 文章编号 地下室设计是一个涵盖面极广的设计内容，原因在于场
地下室抗浮设计及计算 Post time: 2010年5月20日 前一段时间做了几个项目，都涉及到地下室抗浮设计的问题，整理了一个大个地下室的计算思路。 先说一下规范的一些要求，规范对抗浮设计一直没有特别明确的计算建议，很多的设计建议都是编者自己的理解，所以大家的计算结果就会有很大差异。 1）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006年版)第3.2.5条第3款规定：“对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用”。 2）《砌体结构设计规范》GB 50003-2001第4.1.6条当砌体结构作为一个刚体，需验算整体稳定性时，例如倾覆、滑移、漂浮等，应按下式验算：γ0(1.2SG2k+1.4SQ1k+SQik) ≤ 0.8SG1k 式中SG1k----起有利作用的永久荷载标准值的效应； SG2k----起不利作用的永久荷载标准值的效应； 3）北京市标准《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》DBJ 11-501-2009第8.8.2条，抗浮公式为： Nwk ≤γGk 式中Nwk——地下水浮力标准值； Gk——建筑物自重及压重之和； γ——永久荷载的影响系数，取0.9～1.0； 结合上述原则，计算目前在做的南方某大剧院舞台下台仓的抗浮情况，由于整个台仓位于城市河道边，且上部恒荷载的不确定性，因此永久荷载的影响系数取的是0.8，比北京规范还要低一些：
台仓深度较大，台仓底板顶标高为-14.8米，存在抗浮设计要求，根据 地质勘察报告数据，设计最高抗浮水位绝对标高为2.36米相对标高-1.54米， 经计算，上部结构传至台仓底板顶面处0.8倍恒荷载值为65200kN，台仓底板面积约为663平米，考虑台仓底板厚度为1.6米重力效应，尚有水浮力约为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×663-65200=12106 kN。根据地质勘察报告提供的勘探点平面布置图，台仓位于18、19、25、26号孔附近，抗拔桩长为9.5米，直径0.4米，计算抗拔承载力特征值为220 kN，考虑结构重要性系数1.1，需要不少于60根抗拔桩。 考虑台仓底板承担水压情况，设置11X20=220根抗拔桩，抗拔桩间距为1.45X1.45米，则相应面积底板承担水压标准值为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×1.45×1.45=245.2kN，减去抗拔桩抗拔值＝245.2-220＝25.2 kN，对应台仓底板承担水压标准值为1.1×60.6/(1.3×1.9)=27.5 kN/m2，其中1.1为结构重要性系数。 考虑群桩效应，群桩平面尺寸为16.8×28.5米，整个周边抗拔极限承载力为0.5Tgk =0.5×(0.70×55×1.2+0.75×50×7.1+0.65×85×0.7)× (16.8+28.5)×2=15900 kN，整个桩土浮容重为11×16.8×28.5×9=47400 kN，合计抗浮力为63300 kN，满足抗浮要求。 基础底板配筋计算：其中结构重要性系数为1.1，水浮力分项系数为1.20，抗拔桩安全系数取0.80，则台仓底板抗浮力设计值为1.1×(1.2× (14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25-0.8×220/1.45/1.45)=68.88kN/m2，台仓底板按四边简支弹性楼板配筋设计结果如下： 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称：台仓底板配筋 1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支 / 铰支 / 铰支 / 铰支 1.1.3 荷载标准值 1.1.3.1 永久荷载标准值： gk ＝ 0 1.1.3.2 可变荷载标准值 均布荷载： qk1 ＝ 68.88kN/m ，γQ ＝ 1，ψc ＝ 0.7，ψq ＝ 0.7 1.1.4 荷载的基本组合值 1.1.4.1 板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{68.88, 48.22} ＝ 68.88kN/m 1.1.5 计算跨度 Lx ＝ 19950mm，计算跨度 Ly ＝ 31900mm， 板的厚度 h ＝ 1600mm （h ＝ Lx / 12） 1.1.6 混凝土强度等级为 C35， fc ＝ 16.72N/mm ， ft ＝ 1.575N/mm ， ftk ＝ 2.204N/mm 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 360N/mm ， Es ＝ 200000N/mm 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离：板底 as ＝ 25mm、板面 as' ＝ 25mm 1.2 配筋计算 1.2.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxk ＝ 2291.29kN?m，Mxq ＝ 1603.90kN?m； Mx ＝ Max{Mx(L), Mx(D)} ＝ Max{2291.29, 1603.9} ＝ 2291.29kN?m Asx ＝ 4159mm ，as ＝ 25mm，ξ＝ 0.057，ρ＝ 0.26%； 实配纵筋： 32@100 （As ＝ 8042）；ωmax ＝ 0.265mm 1.2.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
目录 一、地下室设计 1、地下室范围控制 2、地下室构造埋置深度 3、地下室各层功能分配 4、地下室层高的确定 5、地下室防火分区、防烟分区划分的原则 6、地下室防水设计 二、地下室汽车库设计 1、汽车库的建筑分类、防火分类、耐火等级 2、地下汽车库的防火分区及防烟分区 3、安全疏散 4、地下汽车库车位的经济排放 5、设计要点 三、地下室设备用房设计 1、一般原则 2、设备用房防火门等级 3、安全出口数量 4、层高控制 5、规范有关条文规定 6、建筑构造
地下室设计 就高层建筑设计而言，地下室设计是其不可分割的一部分，也是较为复杂而重要的一部分。地下室设计是否合理，直接影响工程造价乃至正常使用。 地下室按性质分为：半地下室、地下室及多层地下室； 按其使用功能分为：平战结合地下室，即人防工程和汽车库；商业用房，如地下商场、 歌舞厅等，还有附建设备用房。 我们重点讲三部分内容： 1、地下室设计 2、地下室车库设计 3、附建于地下室的设备用房设计 一、地下室设计 （一）地下室范围控制：（总体设计条件） 0.7H（地下室埋深）≥5.0m。深圳市个别工程最小退占地红线2～3.0m，地下室 范围必须在占地红线内，但可出建筑红线。 （二）地下室构造埋置深度： 地下室构造埋置深度其目的是满足建筑物稳定要求，根据新结构高规规定： a)H/18 桩基础 b)H/15 天然地基筏基 （三）地下室各层功能划分： 多层地下室，当为平战结合的功能时，设计者应根据功能不同合理划分地下室各层功能。 例如：人防工程应放在最底层，这样只有顶板按抗核爆设计；设备用房，除规范4.1.2.2条及4.1.3条规定，锅炉房、变压器室及柴油发电机室放在地下一层外，其余 均应考虑放在地下室最底层。 （四）地下室层高的确定： 确定地下室层高： 地下室层高确定需要考虑众多的因素，设计中应具体分析，今天我们具体讲两种情况的地下室，即人防地下室，无人防地下室。 1、人防地下室 人防地下室除需考虑与普通地下室功能相同的条件外，还应考虑人防的荷载，人防主出入口的位置，以及重力管线的走向等。对于平时是汽车库，战时为人防的地下室空间分配基本尺度见下图。
绿城地下室设计的39个极致细节 绿城集团 2015－０3-３1 ２2:11：１4 人物：企业: 导读：优秀的房产品不仅要求地上空间的高品质，也要求地下停车空间的高品质，要在保证功能不安全的前提下，为使用者带来舒适、愉悦的生理及心理感受，形成人性化的场景。本文分享了绿城地下车库的人性化设计细节,非常震撼。 一、便捷性设计：标识及无障碍设计 通过交通标识、导向标识、其他标识等来提供业主快速准确的场所信息。 (一)交通标识 1.交通标识的设置应进行总体布尿,防止出现信息不足或过载的现象。 ２.交通标识的设置应以道路交通标线为主导，交通标志为辅，两者配合使用。尽量避免使用或少用禁止标、警示类标线、标志。 3.同一地点需要设置两种以上标志时，可以安装在一根标志柱上,但最多不应超过四种。标志牌在一根支柱上并设时,应按警告、禁令、指示的顺序,先上后下,先左后右的排列。 4.路侧式标志装设应与道路中线成60°夹角。有角度的路侧式标志标志板可避免对驾驶员产生眩光。 5.车库内重要交叉路口处,应结合人行横道线设置停止线。停止线为白色实线,双向行 驶的路口,停止线应不车行道中心线连接。单向行驶的路口,其长度应横跨整个路面。停止线的线宽150mm,距人行横道线600mm。 停止线示意图:
6.双向通行车道应设置车道中心线。车道中心线为白色虚线,用于分隔对向行驶的交通流。其线宽１５０mm，长６00ｍm，间隔900mm。（示意图如下:） 人行横道线示意图:
7．车库内主要车行通道分岔处及地下门厅前,应设置人行横道线。人行横道线为白色平行粗实线。 车行道边缘线（地坪分隔线)示意图: 8.人行横道线的设置位置,应根据行人横穿道路的实际需要确定。且同一路段上人行横道线的设置间距应大于２０m。 ９.人行横道线需与道路中心线保持垂直,一般长1800mm,宽3０0mm，间距300mm。 10．车行道边缘线为白色实线,线宽15０mm。通常与人行道边线合一，用以划分车行区域不人行区域的分界。 车行道边缘线(地坪分隔线）示意图: 11.交岔路口驶入段的车道内，应有导向箭头标明各车道的行驶方向:包括直行箭头、向左(或向右）转弯箭头、允许掉头箭头等。导向箭头的颜色为白色,应设置在所指示路口前至少３０00mm位置。 12.地下车库空间内应根据库内行车流线指示出口方向，位置位于在Ｔ、Ｌ行车道的转交处墙面以及车行道两侧柱面。设置间隔距离为2个柱网间距,下缘至地面的高度应为1300ｍｍ。 线形诱导标设置图例：（单位:mm)
建筑结构设计地下室抗浮怎么计算 首先要知道抗浮水位是多少，算出水浮力然后乘以1.05的系数。 算出地下室总得恒荷载（包括基础重和基础上的填土）如果恒荷载大于水浮力的1.05倍，可视为抗浮满足要求。如不能满足要求，可以降低基础底板，然后填土或素混凝土以增加基础的恒荷载。或者将筏板外挑，然后压上土以增加恒荷载。关于地下建筑抗浮设计的几点意见= ^NTH c^* 湖北省勘察设计协会袁内镇A3su !I2S 内容摘要 y'{*B( 本文根据作者的工作经验结合湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003以及相关标准的有关规定，对地下建筑物抗浮设计原则及一些具体问题进行了探讨，可供抗浮设计中参考。j o + - 关键词：抗浮设计、抗浮水位、抗浮稳定、水的浮力、抗拔构件] .( l^ W ①地下建筑物抗浮设计是一个复杂的技术问题，由于对抗浮设计的一些重要问题有不同看法，因此相关规范未对抗浮设计作出明确的具体规定，导致设计工作的困难。②抗浮水位不易确定。③抗浮现状——施工阶段浮起，使用阶段浮起，特殊情况浮起。④浮起底板未见开裂，柱上下端横向裂缝浮起时常发生倾斜，水位下到四周，等高，受力不均匀，形成与重心不重合。M t w7aK 为解决抗浮设计的操作问题，湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003[1]对抗浮设计作了原则的规定，但具体问题尚有一些歧意，地下建筑浮起破坏的现象仍时有发生。作者认为有必要对以下问题进行探讨，以求抗浮设计的合理完善。
地下室设计中常见问题及对策措施 简介：目前城市建设中建造了大量的地下室及地下车库，由于涉及到工期和投入的建设费用，设计中与地下室相关的不少问题也逐渐变得突出起来。地下室按其使用功能可分为普通、人防和平战三类，这里仅对普通地下室设计中遇到的常见问题进行分析，并给出对策措施，以供工程设计参考。 关键字：地下室结构设计 1抗震要求 地下室如果设计不当，对整体抗震性能会产生较大影响，根据南京市施工图审查要点，对于半地下室的埋深要求应大于地下室外地面以上的高度，才能不计其层数，总高度才能从室外地面算起。地下室的墙柱与上部结构的墙柱要协调统一。地下室顶板室内外板面标高变化处，当标高变化超过梁高范围时则形成错层，未采取措施不应作为上部结构的嵌固部位，规范明确规定作为上部结构嵌固部位的地下室楼层的顶楼盖应采用梁板结构，地下室顶板为无梁楼盖时不应作为上部结构嵌固部位。结构计算应往下算至满足嵌固端要求的地下室楼层或底板，但剪力墙底部加强区层数应从地面往上算，并应包括地下层。 存在的常见问题如：半地下室埋深不够，房屋层数包括半地下室层已达8层，层数和总高度超过要求，违反GB50011-2001第7.1.2条。地下室抗震等级为三级，而上部结构为二级，按GB50011-2001第6.1.3条地下室也应为二级等问题。 2荷载取值与组合 地下室外墙受弯及受剪计算时，土压力引起的效应为永久荷载效应，可变荷载效应控制的组合时，土压力的荷载分项系数取1.2；永久荷载效应控制的组合时，其荷载分项系数取1.35。对于地面活荷载，同样应乘侧压力系数，许多设计中计算不对。地下室底板的强度计算时，根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)第3.2.5条板、覆土的自重的荷载分项系数取1.0。抗浮计算时，板、覆土的自重的荷载分项系数应取为0.9。地下室外墙的土压力应为静止土压力，根据土性的不同分别采用不同的计算方法，粘性土采用水土合算，砂性土采用水土分算。 如果地下室顶部没有房屋，是空旷场地，其荷载是否要考虑平时消防车荷载或大于消防车的可能荷载，实际中比较取起控制作用的荷载作为设计依据。另如某工程设计在-1.55m标高处一层平面是地下室顶板，活载只考虑4.5KN/m2，未计覆土荷载，消防车荷载。地下车库活载取值6.0KN/m2，不满足GB50009-2001第4.1.1条，未考虑消防车荷载，或者施工过程中和使用过程中可能出现的载重车荷载,与消防车荷载比较取大值。 3外墙计算模型 地下室外墙配筋计算：有的工程外墙配筋计算中，凡外墙带扶壁柱的，不区别扶壁柱尺寸大小，一律按双向板计算配筋，而扶壁柱按地下室结构整体电算分析结果配筋，又未按外墙双向板传递荷载验算扶壁柱配筋。按外墙与扶壁柱变形协调的原理，其外墙竖向受力筋配筋不足、扶壁柱配筋偏少、外墙的水平分布筋有富余量。建议：除了垂直于外墙方向有钢筋混凝土内隔墙相连的外墙板块或外墙扶壁柱截面尺寸较大(如高层建筑外框架柱之间) 外墙板块按双向板计算配筋外，其余的外墙宜按竖向单向板计算配筋为妥。竖向荷载(轴力)较小的外墙扶壁桩，其内外侧主筋也应予以适当加强。外墙的水平分布筋要根据扶壁柱截面尺寸大小，可适当另配外侧附加短水平负筋予以加强，外墙转角处也同此予以适当加强。 地下室外墙计算时底部为固定支座(即底板作为外墙的嵌固端)，侧壁底部弯矩与相邻的底板弯矩大小一样，底板的抗弯能力不应小于侧壁，其厚度和配筋量应匹配，这方面问题在地下车道中最为典型，车道侧壁为悬臂构件，底板的抗弯能力不应小于侧壁底部。地下室底板标高变化处也经常发现类似问题：标高变化处仅设一梁，梁宽甚至小于底板厚度，梁内仅靠两侧箍筋传递板的支座弯矩难以满足要求。地面层开洞位置(如楼梯间)外墙顶部无楼板支撑，
绿城集团 2015-03-3122:11:14 人物：企业： 导读：优秀的房产品不仅要求地上空间的高品质，也要求地下停车空间的高品质，要在保证功能不安全的前提下，为使用者带来舒适、愉悦的生理及心理感受，形成人性化的场景。本文分享了绿城地下车库的人性化设计细节，非常震撼。 一、便捷性设计：标识及无障碍设计 通过交通标识、导向标识、其他标识等来提供业主快速准确的场所信息。 （一）交通标识 1.交通标识的设置应进行总体布尿，防止出现信息不足或过载的现象。 2.交通标识的设置应以道路交通标线为主导，交通标志为辅，两者配合使用。尽量避免使用或少用禁止标、警示类标线、标志。 3.同一地点需要设置两种以上标志时，可以安装在一根标志柱上，但最多不应超过四种。标志牌在一根支柱上并设时，应按警告、禁令、指示的顺序，先上后下，先左后右的排列。 4.路侧式标志装设应与道路中线成60°夹角。有角度的路侧式标志标志板可避免对驾驶员产生眩光。 5.车库内重要交叉路口处，应结合人行横道线设置停止线。停止线为白色实线，双向行驶的路口，停止线应不车行道中心线连接。单向行驶的路口，其长度应横跨整个路面。停止线的线宽150mm，距人行横道线600mm。 停止线示意图： 6.双向通行车道应设置车道中心线。车道中心线为白色虚线，用于分隔对向行驶的交通流。其线宽150mm，长600mm，间隔900mm。（示意图如下：）人行横道线示意图：
7.车库内主要车行通道分岔处及地下门厅前，应设置人行横道线。人行横道线为白色平行粗实线。 车行道边缘线（地坪分隔线）示意图： 8.人行横道线的设置位置，应根据行人横穿道路的实际需要确定。且同一路段上人行横道线的设置间距应大于20m。 9.人行横道线需与道路中心线保持垂直，一般长1800mm，宽300mm，间距300mm。 10.车行道边缘线为白色实线，线宽150mm。通常与人行道边线合一，用以划分车行区域不人行区域的分界。 车行道边缘线（地坪分隔线）示意图： 11.交岔路口驶入段的车道内，应有导向箭头标明各车道的行驶方向：包括直行箭头、向左（或向右）转弯箭头、允许掉头箭头等。导向箭头的颜色为白色，应设置在所指示路口前至少3000mm位置。 12.地下车库空间内应根据库内行车流线指示出口方向，位置位于在T、L行车道的转交处墙面以及车行道两侧柱面。设置间隔距离为2个柱网间距，下缘至地面的高度应为1300mm。 线形诱导标设置图例：(单位:mm) 13.地下车库出入口处必项设置：停车标志、禁止非机动车通行标志、禁止行人通行标志、限制高度标志、限制速度标志、禁止鸣喇叭标志，其中禁止非机动车通行标志、禁止行人通行标志可合并设置。出口处则应设置禁止驶入标志。 地下车库出入口处标志设置图例： 14.车库内交通应以使用指示标识为主，包括直行标识、向左（或向右）转弯标志、直行和向左转弯（或直行和向右转弯）标志、向左和向右转弯标志等、允许掉头标志、单行路标志等。应标识在所指示路口前至少3000mm位置。 地下车库内部交通标志设置图例：
浅谈地下室结构抗浮设计问题分析 发表时间：2019-08-28T14:01:27.280Z 来源：《基层建设》2019年第16期作者：李坚 [导读] 摘要：近几年来，有不少地下室由于各种原因而造成工程事故，如某医院两层独立地下车库，在施工过程中，出现整体上浮；又如，某体育中心游泳馆，地下室上浮造成上部结构梁、板、柱产生大量裂缝；再如，某高层建筑地下室底板局部隆起高达350mm，柱间板出现45°破坏性裂缝等等问题经常性的发生，造成了严重的财产损失和经济损失。 广东建筑艺术设计院有限公司 510655 摘要：近几年来，有不少地下室由于各种原因而造成工程事故，如某医院两层独立地下车库，在施工过程中，出现整体上浮；又如，某体育中心游泳馆，地下室上浮造成上部结构梁、板、柱产生大量裂缝；再如，某高层建筑地下室底板局部隆起高达350mm，柱间板出现45°破坏性裂缝等等问题经常性的发生，造成了严重的财产损失和经济损失。本文就是针对这些事故的原因进行归纳和分析。 关键词：地下室；抗浮设计；抗水板 一、概述 随着国民经济的发展，城市建设的也得到迅速的发展。而城市土地资源的日益紧缺，建筑及城市交通逐步向地下发展。大商业建筑、高层及超高层建筑由于其功能和结构本身的需要，大多设置了地下室。随着建筑层数的日益增高，地下结构已向多层发展，其基坑支护、地下结构设计、地下室的施工及防水等日益成为建筑工程界关注的热点。由于地下室工程的施工环境特殊、隐蔽性大、涉及的工种多、施工复杂，也容易出现质量问题，因而对设计有一定的特殊要求。 二、地下室抗浮水位的合理选取 设防水位的确定对建筑物的安全和业主的投资有较大的影响。较多文献已指出岩土地基中的地下水浮力的确定，不能简单按静水压力公式计算，即地下水的水压力在垂直方向上并非随深度增加而线性增加。从《铁路桥涵设计规范》和《岩土工程手册》的规定中可以看出建筑物基础位于不同持力层时，浮力计算有差别。当位于粉土、粘土、砂土、碎石土和节理裂缝发育的岩石地基时，由于地层的透水性好，水浮力不应折减，而位于节理裂隙不发育的岩石地基时，甚至工程底板与岩石密贴时，可考虑水浮力的折减，甚至不考虑水浮力的作用。当建筑物位于黏土地基时，其浮力较难准确确定，应结合地区的实际经验考虑。 根据勘察单位提供的岩土工程勘察报告，确定地下室抗浮设防水位时，应根据设计规范中确定的原则：防水要求严格的地下室，其设防水位可按历年最高地下水位；对防水要求不严格的地下室其设防水位可参照近3～5年最高水位及勘查时的实测静止地下水位。 由此，如何合理确定抗浮水位的取值，应根据工程的特点、地理环境、地质情况及场地条件等因素，还有工程勘察报告中提供场区历年最高水位和近年的最高地下水位，并结合当地的工程经验综合考虑，确定建筑物的设防水位和抗浮设计水位，使设计做到经济、安全。 在建筑允许的情况下，尽可能提高基坑坑底的设计标高，间接降低抗浮设防水位。具体措施可采用平板式筏板，一般而言，平板式筏板基础的重量与“低板位”梁板式筏板基础上填覆土的重量基本相当，但后者的基础高度一般要比前者高。地下室楼盖提倡使用宽扁梁或无梁楼盖。宽扁梁的截面高度一般为跨度的1/16～1/22，宽扁梁的使用将有效地降低地下结构的层高，从而相对降低了抗浮设防水位。 三、地下室抗浮方案 目前针对地下室抗浮问题主要有增加自重法和设置抗拔桩这两种方案。 1、增加自重法方案 增加自重法包括地下室顶板压载、地下室底板加载及边墙加载等方法，增加地下结构物自身重量（即恒载），使其自身的重力始终大于地下水对结构物所产生的托浮力，确保结构物不上浮。这种方法的优点是：施工及设计较简单；缺点是：当结构物需要抵抗浮力较大时，由于需大量增加混凝土或相关配重材料用量，故费用增加较多。还可能影响对地下结构物室内使用净高。 1）顶部压载措施 顶部压载措施是将地下结构物顶板的混凝土加厚或增加其他压载材料，使自身重量（即恒载）增加以抵抗地下水的上浮力，但增加的混凝土却占去原有覆土的位置，所以增加的重量仅为混凝土与覆土重量之差。因为混凝土与覆土重量的差距不大，所以此法的效益不大，并且使地下结构与地表的距离拉近，由此减少了地下结构上方覆土厚度。此法一般用于埋深较浅、不需增加太厚压载物且其顶部有条件压载的地下结构物的抗浮，否则，其顶部有条件压载也会增加结构自身造价和基础造价，对规模较大、埋深较深的地下结构物的抗浮不宜采用此法作抗浮措施。 另外，当采用此法作抗浮措施时，施工时应避开雨季；因为刚封顶后地下室，还来不及做其他项目时，雨季使地下室处于其最不安全的时期。 2）底板加载措施 基板加载措施是将地下结构物底板的混凝土加厚，使自身重量增加以抵抗地下水的上浮力，但在增加混凝土的同时也增加了水的上浮力，所以它增加的重量是混凝土与水的重量之差。因为混凝土与水的重量差距远比混凝土与覆土的重量差距大，所以每增加单位体积的基底板混凝土，其抗浮效益比顶板压载法要大，但会提高工程造价，采用基板加载抗浮措施，不仅在地下室底板需浇筑大量的压载混凝土，在材料上造成极大的浪费，厚板给施工也带来非常大的困难和不便。因压载增加了地下室底板的厚度，造成地下室净空变小，给以后的使用带来不便。此方案造价很高既费钱又费工，此法一般用于埋深较浅、不需增加太厚混凝土的地下结构物的抗浮。 3）侧墙加载措施 侧墙加载措施是将地下结构物侧墙的混凝土加厚，这种做法虽然增加了水的上浮力，但也由此加宽了地下结构物上方覆土的范围。这种做法虽然也可得到较大的抗浮力，并且不需要加深基坑开挖，但开挖的范围却因此增宽，在地价昂贵的地区，经济效益也将因此折减。此法一般适用于不受场地限制、地价不贵地区的规模较小地下结构物的抗浮。 2、设置抗浮桩 目前，设置抗拔桩是在地下室抗浮设计中使用较为广泛的一种方法。但仔细分析，这种方法也有一定的局限性。因为地下室的抗浮设防水位是根据拟建场地历年最高水位，并结合近几年的水位变化情况提出来的，即使经过重新评估后确定的抗浮设防水位，也是按一定的统计规律得出的结论。显然，该方法确定的地下水位在一般的情况下是很难达到的；加之设计计算的不精确性，也使得抗拔桩都具有一定的安全储备，因此，“抗拔桩”实际上长期起着“抗压桩”的作用，这种“反作用”将阻碍有抗浮要求的地下室的合理沉降，而这种变化将会使不
浅谈高层建筑地下室设计及处理方法 摘要：近年来，随着社会经济的快速发展和城市化建设进程的不断加快，建筑行业也取得了很大的进步，各种高层建筑如雨后春笋般出现，有限的建筑面积难以满足现实发展之需求，因此开始将注意力转移到地下室的设计与建设上。本文将对高层建筑地下室设计及相关问题的处理方法进行研究，以供参考。 关键词：高层建筑；地下室；设计；处理方法；研究 近年来，由于种种原因而导致的房价上涨，土地紧缺等现象，使人们的居住空间变得越来越拥挤。为了充分利用空间，大多的单位通过采用半地下室或全封闭地下室作为工作或停车场地，达到房屋面积使用最大化。然而，对于半地下室和全封闭地下室而言，采光率差，通风效果不理想等诸多现实问题限制了地下室空间最大化合理利用。本文针对上述现象提出改善设计方案，对地下室自然通风和采光的进行研究。 1、地下室自然通风设计 通常情况下，地下室自然通风主要依靠风压与热压方法予以实现，风压作用下的自然通风与热压基础上的自然通风形成过程，分别如下图所示。在地下室进深较小位置多利用风压通风，进深较大位置则多利用热压通风。地下室就属于进深较大的空间，可将风压与热压有机地结合在一起。 本文主要研究在风压通风的基础上利用热压通风，实现自然通风。在试验中，利用艾草燃烧产生的高温，达到模拟环境效果，使室内外有一定的温差，来实现热压通风；利用内置幕墙装置，增大室内外与室内压力差。通过艾草燃烧产生的烟，能很直观的看到通风效果。 2、自然采光设计 为增强地下建筑室内中的采光效果，可适当地增加采光窗口的面积，不仅将直射光引入地下室，而且还应利用光自身的反射原理，将光线引入到地下室中，从而增加采光的进深；同时，还可以利用光纤的漫反射原理，使光线得以有效的发散，扩大采光之面积。通过增加采光窗面积，可增加地下建筑室内开敞感，降低封闭感、压抑感。在高层建筑地下室采光设计过程中，应当有意识地利用建筑立面造型、室内的空间布局等，在结合现代化技术手段的基础上，有效解决地下室采光问题。因此，在地下室建筑设计过程中，应当有意识地利用建筑立面造型和室内空间布局，结合技术手段来解决地下室自然采光问题。 地下室的天光照明和天然采光均匀度随着窗地比的增加而上升，达到最高点后下降；内部反射效果变化不大，随着窗地比的增加而略有微弱增加。因此，在进行基本条件相同的矩形房间自然采光设计中，应结合功能要求，找出合适的
一、地下室整体抗浮设计的基本原理 1.地下室最主要破坏形态即为抗浮破坏，因此抗浮设计显得尤为重要。 2.水对地下建筑物的浮力大小遵循阿基米德原理，水对物体的浮力等于物体排开同体积水 的重量{即基底单位面积所受的水浮力为γh的（γ为水的重度，h为建筑物基底以上的水深）}。当水浮力强度大于地下建筑物单位面积的重量时，建筑物即可浮起，当水不断补充时，建筑物将不断上浮，所以，建筑物浮起是一个渐进过程。水量的大小只是控制着建筑物上浮速度和上浮量，而水位高低则是控制建筑物上浮的基本要素。 3.地下室与潜水艇的根本区别： 地下室底板除受水浮力外还受土反力，而潜水艇底板只有水浮力。(注意此时的地下室基础形式，若为独基+防水板，防水板是不允许受土反力的,而只受水浮力作用；基础范围均受土反力与水浮力。) 潜水艇完全沉没在海里面时，其所受总的浮力是个定值，因为此时排开水的体积不再变化,即为：顶板向下水的压力+自重=潜水艇底板向上水的压力。 地下室抗浮设计中，力的平衡公式： F顶板表面（定值）+G地下室自重(定值)=P基底土反力(不允许为0)+水浮力。从中得出：即随着地下水位的上升，水浮力逐渐增大，土反力逐渐减小,若基底土反力小于或等于0时，地下室出现整体抗浮破坏。当水位在地下室顶板或者超过顶板面时，地下室整体所受的水浮力是个定值。注意：地下室顶板所受的荷载大小是个定值，跟有没有水不相干；而地下室底板所受的水浮力（γh）大小只与水头高度相干，随着水头高度变化而变化。
4.在抗浮中起有利作用的及一些自身安全储备有: a. 地下室的自重和覆土重对抗浮有利; b. 地下室底板与土（存在水的情况）存在张力作用；侧壁的回填土（质量要有保证）， 对侧壁有个摩擦力。 5.地下室抗浮验算： 《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012的3.2.4条的第1.2款规定：“当永久荷载效应对结构有利时，组合分项系数不应大于1.0”。 在地下室整体抗浮验算中，永久荷载对结构有利，荷载分项系数一般应取1.0。 广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003第5.2.1条规定，地下室抗浮稳定性验算应满足式6.1.6的要求： W/F≥1.05 （6.1.6）(我院要求最少1.1倍) 式中 W——地下室自重及其上作用的永久荷载标准值的总和； F——地下水浮力。 【注意】：此处F应为地下水浮力的标准值。 二、抗浮水位的确定 《高层建筑岩土工程勘察规程》第8．6．2 场地地下水抗浮设防水位的综合确定宜符合下列规定： 1. 当有长期水位观测资料时，场地抗浮设防水位可采用实测最高水位；无长期水位观测资料或资料缺乏时，按勘察期间实测最高稳定水位并结合场地地形地貌、地下水补给、排泄条件等因素综合确定； 2. 场地有承压水且与潜水有水力联系时，应实测承压水水位并考虑其对抗浮设防水位的影响； 3. 只考虑施工期间的抗浮设防时，抗浮设防水位可按一个水文年的最高水位确定。 注：目前地质勘查单位提供的岩土工程勘查报告中一般会提出建议抗浮水位标高。 三、抗浮设计的措施 1.压重抗浮 抗浮失效（建筑物倾斜或出现裂缝）是由于建筑物自重小于地下水浮力造成的，因此解决此问题最简便的办法就是增加建筑物自重，比如在地下室顶板部位覆盖一定厚度的土层。对于土体的选择，不同地区可结合当地地质条件，就近选择可利用覆土材料。 2.工程桩抗浮 工程桩，就是在工程中使用的，最终在建构筑物中受力起作用的桩。按承载性状可分为摩擦型桩和端承型桩，工程桩基础大多是现浇大直径柱，整体性好，工程桩周围与土层间摩擦力大。但同时也应当注意工程桩在使用过程中经常会出现的裂缝及耐久性较差的问题，因此在地下室结构抗浮设计中使用工程桩抗浮应当对于使用过程中可能涉及到的桩体变形问题进行有效预估。 3.锚杆抗浮 锚杆抗浮是建筑工程地下结构抗浮措施的一种，在建筑物采用天然地基且基岩情况下，锚杆抗浮是地下室抗浮设计很好的选择，锚杆抗浮为抗拔桩体承受拉力，普通抗浮桩受力也是自桩顶向桩底传递，桩体受力大小随着地下水位的变化而变化，因此当地下水压力较大，松散砂层太厚，锚杆受到的拉力也随之发生变化，不宜采用锚杆抗浮，这种情况下如果采用锚杆，就会产生较大的变形，不利于结构稳定，造成抗浮失效此外，当软
浅谈地下车库照明设计 摘要：本文主要讨论地下车库照明设计中出现灯具选取不当、照明功率密度值不满足要求、控制方式不合理、疏散路线不正确等问题及地下车库照明设计要点及技巧。 关键词：地下车库；照明；布线；控制；照度；照明功率密度值；应急照明 概述 在民用建筑电气设计中，地下车库的照明设计是不可或缺的一部分，虽然其设计相对简单，但其工作量较大，加上工程设计周期短，导致地下车库照明设计中出现一些设计不规范现象，如配电间位置的选择不合理、供电半径不满足要求、灯具选取不合理、照度及照明功率密度值不满足要求、控制不方便、布线不合理等。民用建筑施工图的设计不仅要求图纸设计正确、美观大方，而且要节约资源，满足绿色节能建筑的要求。 1.相关照明设计常用规范有： JGJ 16 - 2008 《民用建筑电气设计规范》、 GB 50034 - 2013 《建筑照明设计标准》、 GB 50045 - 95 《高层民用建筑设计防火规范》（ 2005 年版，以下简称《高规》）、 GB 50016 - 2006《建筑设计防火规范》（以下简称《建规》）。注：本工程设计于2014年5月。按当时各现行规范设计。 2.地下车库内各场所： 地下车库内场所一般由车位、车道、变配电所、配电间、弱电机房、消防风机房、换热站、水箱间、柴油发电机房、水泵房、值班室、楼梯间、楼梯间前室、电梯厅等各种功能房间组成。由于各区域功能差异，故有相应的照度及照明功率密度值要求，照度及照明功率密度值要求详见GB 50034 - 2013 《建筑照明设计标准》，设计时应满足照度及照明功率密度值的要求。 3.灯具的选择中易出现的问题： 在设计过程中，常会出现灯具选择不合理的现象。如排风兼排烟机房应设置应急照明灯具，水箱间灯具应选择密闭防水型灯具及密闭插座，燃气锅炉房、热水机房灯具及插座应选择防爆型。但由于种种原因，设计时未合理设置相应的照明设备，这种不符合规范的设计将会带来一定的安全隐患。 本工程灯具选材： a.直管荧光灯（低压气体放电光源），多选用 T5三基色直管荧光灯，长度1200 mm ，功率为 36 W ，用于车道、车位、走道、机房等场所。 b.密闭型防水防尘灯，用于水泵房、水箱间等位置。柴油发电机房宜选用密闭 型应急照明灯具。 c.应急吸顶灯，18 W / 个，用于照度要求较低的楼梯间及其前室。 d.防爆灯，用于柴油发电机房及储油间。 4.地下车库配电间位置的选择： 多数防火分区为不规则形状，如果遇到面积大且呈条状分布的防火分区，配电间宜选在防火分区的中心位置且需要满足供电半径的要求。 5.供电方式及布线要求： 照明供电不宜倒供，宜在离电源最近点分支连线。倒供电不仅造成管线浪费，而且线路越长阻抗越大，会增加电压降及线路损耗，甚至可能导致末端设备因
地下室抗浮验算 一、整体抗浮 裙房部分的整体抗浮（图一所示）图示标高均为绝对标高。底板板底标高为-6.400，地坪标高为：3.600，抗浮设防水位标高为2.5m，即抗浮设计水位高度为：8.9m。 裙房部分抗浮荷载： ①地上五层裙房板自重： 25×0.60＝15.0kN/m2 ②地上五层梁柱折算自重： 25×0.60＝15.0kN/m2 ③地下一顶板自重： 25×0.18＝4.5 kN/m2 ④地下二顶板自重： 25×0.12＝3.0 kN/m2 ⑤地下室梁柱折算自重： 25×0.3 ＝7.5 kN/m2 ⑥底板覆土自重： 20×0.4 ＝8.0 kN/m2 ⑦底板自重： 25×0.6 ＝15.0kN/m2 合计： 68.0kN/m2水浮荷载：8.9×10=89 kN/m2 68/89=0.764<1.05不满足抗浮要求。 需采取抗浮措施，因本工程为桩基础，固采用桩抗浮。 需要桩提供的抗拉承载力：89×1.05-68=25.45 kN/m2 单桩抗拔承载力特征值：450kN 取8.4m×8.4m的柱网，柱下4根桩验算： (4×450)/（8.4×8.4）=25.5 kN/m2＞25.45 kN/m2 满足抗浮要求。
二、局部抗浮 无裙房处地下室的局部抗浮（图二所示）图示标高均为绝对标高。覆土厚度为：0.6m。 底板板底标高为-6.400，地坪标高为：3.600，抗浮设防水位标高为2.5m，即抗浮设计水位高度为：8.9m。 地下室部分抗浮荷载： ①顶板覆土自重 ： 20×0.60＝12.0kN/m2 ②地下一顶板自重： 25×0.25＝6.25kN/m2 ③地下二顶板自重： 25×0.12＝3.0kN/m2 ④梁柱折算自重： 25×0.3 ＝7.5kN/m2 ⑤底板覆土自重： 20×0.4 ＝8.0kN/m2 ⑥底板自重： 25×0.6 ＝15.0kN/m2 合计： 51.8kN/m2 水浮荷载：8.9×10=89kN/m2 51.8/89=0.58<1.05 不满足抗浮要求。 需采取抗浮措施，因本工程为桩基础，固采用桩抗浮。 需要桩提供的抗拉承载力：89×1.05-51.8=41.65 kN/m2 单桩抗拔承载力特征值：450kN ①内柱验算：取8.4m×6m的柱网，柱下5根桩验算 (5×450)/（8.4×6）=52.5 kN/m2＞41.65 kN/m2 满足抗浮要求。 ②外墙验算：取墙下1根桩的负载面积验算 墙体自重 ： 4.2×25×0.30×8.8＝277.2kN 墙趾覆土自重： 4.2×18×0.40×9.4＝284.3kN 水浮力： 4.2× 4 × 41.65 ＝700.0kN 700-（277.2+284.3）=138.5kN＜450kN 满足抗浮要求。
天水家园以北地段Ⅰ-2a地块 地 下 室 抗 浮 降 排 水 专 项 方 案 宁波建工股份有限公司 二零一四年三月
1、工程概况 、总体概况 本工程位于宁波市江北区，西至康庄南路，南至规划路，北临北环北路。天水家园以北1-2a地块总建筑面积136588平米，包括10幢14~18层高层、1幢3层幼儿园，2层商业用房，地下室32944平米。 、结构概况 1#～10#楼各设单层地下室，桩筏基础，地下室底板厚1000㎜，墙板厚300㎜，层高米，框剪结构；地下车库为桩筏基础，未设计抗拔桩，筏板厚400㎜，墙板厚300㎜，顶板厚400㎜，层高米，框剪结构-无梁楼盖体系，采用C35P6抗渗混凝土。 、基坑概况 1#～10#高层建筑地下室底标高为，基坑挖深为～。 地下车库基础底板面标高为，筏板底（包括垫层厚度，下同）标高为，基坑开挖深度为。 1#～10#楼及地下车库基坑支护由浙江华展工程研究设计院有限公司提供，基坑最长约207m，最宽约201m，地下室面积约32944㎡，周长约为816m,为不规则形状。 2、编制目的及依据 、编制目的
本工程1#～10#楼及地下室，针对工程特点，编制施工期间抗浮降排水专项方案。 、编制依据 （1）、天水家园以北地段1-2a项目地下室、地下车库基坑围护工程施工图纸、图纸会审、设计交底记录、技术核定单、工程联系单、基坑支护及降水专项施工方案、专家论证意见。 （2）、天水家园以北地段1-2a项目施工图纸、图纸会审及设计交底记录（3）、各项国家及地方规范、标准 （4）、天水家园以北地段1-2a项目工程施工组织设计 3、抗浮措施 根据《基坑支护总说明》中地三条：本项目场地地下水较浅，赋存于人工填土和土层中。人工填土结构松散，性质不均，易形成地下水流入基坑的通道，因此地下室基坑只需设置排水体系、做好防渗措施及地下室顶板标高处排水措施。、基坑支护设计抗浮措施（基坑排水体系，防渗措施） 、排水体系 1.坑外排水地表及边坡采用70~100mm厚C15素混凝土硬化封闭。在边坡顶四周做好300×300 mm的方形砖砌排水沟（沟侧边用M5水泥砂浆砌砖120mm厚，内侧与顶面批1：3水泥砂浆，纵向坡度%）；每隔20m-25m设400×400×600mm 的砖砌集水井（240厚灰砂砖墙，M5水泥砂浆砌砖，内侧批25mm厚1：水泥砂
地下室抗浮计算 整体抗浮计算： 抗浮设计水头：7.4m，底板厚0.5m，底板上覆土1.9m，地下室顶板厚0.16m（梁板柱折算厚度0.4m），地下室顶板覆土1.5m。 单位面积水浮力：6.5x10=65KN 单位面积抗力：0.4x25+0.9x18+0.2x25+1.6x18+0.4x25=70KN>67 整体抗浮满足要求， 底板局部抗浮计算： 抗浮设计水头：6.5m，底板厚0.4m，底板上覆土1.1m。 单位面积水浮力：6.5x10=65KN 单位面积抗力：[0.4x25+0.9x18+0.2x25]x0.9=31.2KN 局部抗浮不满足。防水底板需计算配筋。 单位面积净浮力q为：65x1.2-31.2x1.2=40.56KN 按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8 =40.56*8.4*（8.1-2*5/3）*（8.1-2*5/3）/8 =967.6KNm 柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*Mx=483.8KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*Mx=212.9KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.9） =483.8/（0.9*360*1150*3.9） =332.9mm <Ф16@200 As1’=M1/（0.9*fy*h1’*3.9） =483.8/（0.9*360*350* 3.9） =1039mm 基本等于Ф16@200 上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.9） =212.9/（0.9*360*350* 3.9） =481.4mm <Ф16@200 上式配筋计算中分母3.9为柱下板带宽度。 原设计防水底板配筋满足要求。 独立基础计算 阶梯基础计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)② 二、示意图