10万浮顶储油罐环墙基础抗震实验模型设计
一、10万立方米浮顶储油罐设计依据
本实验模型的设计主要参看中国石化工程建设公司提供的以下资料：
1、中石化燕山石化公司《10万立方米储油罐设计参数》
2、中石化管道输运公司仪征集输站《大型储油罐设计参数》
3、中国石化北京设计院《100000m3浮顶储油罐抗风圈设计图》
4、曹妃甸原油码头《10万立方米原油储罐总装配图》
同时，浮顶储油罐原型尺寸的验证与模型设计过程，参考以下规范和设计标准：
1、《GB50341-2003 立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》
2、《SH3046-1992石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范》
3、《API650 WELDED STEEL TANKS FOR OIL STORAGE》
二、10万立方米浮顶储油罐设计参数
1、罐体直径：80米
2、外浮顶直径：79.5米
3、罐体总高：21.8米
4、储罐各圈罐壁厚度（自下向上）：
32mm, 27mm, 21.5mm, 18.5mm, 15mm, 12mm, 12mm, 12mm, 12mm
各圈罐壁厚度均为：
自底端1-7层厚度：2420毫米罐壁钢板材料采用SPV490Q
8-9层厚度：2380毫米罐壁钢板材料采用Q-235A.F
三、浮顶储油罐实验模型参数
储油罐模型相似比例：
1
20
M
L
p
S
S
S
==（
M
S代表模型尺寸
p
S代表原型尺寸）
即储罐模型：原型=1:20
模型罐体直径
1
804
20
M
D=?=米
模型外浮顶直径
1
79.5 3.975
20
M
d=?=≈
米 3.9米
模型罐体总高度
1
21.8 1.09
20
M
H=?=≈
米 1.1米
四、浮顶储油罐罐壁厚度的计算
对于10万立方米浮顶储油罐罐壁厚度的确定，主要参照《API650钢制焊接储油罐设计标准》，考虑采用Q235AF 钢材进行罐壁的设计： 1、由于10万立方米浮顶储罐的直径大于60米；
其中，储罐直径为'80D m =；储罐底圈罐壁厚度 '32t mm = 最大设计液位高度20.2H m = 并按照以下公式验算：
0.50.5(500)(5008032)1131.37100020.220.220.26
L Dt H ??===< 故油罐的罐壁应按照变点法进行设计
2、通过10万浮顶储油罐设计图与参数可知，储油罐自下1-7层采用屈服强度为490MPa 的SPV490Q 钢材，而8-9层采用屈服强度为235MPa 的Q235AF 钢材。为便于实验模型设计，将储罐各层罐壁各层均设计为Q235AF 钢材，并按照美国储油罐设计规范API650中的变点法，重新计算各层罐壁的尺寸。 设计条件：
储罐直径 80D m = 底圈壁板高度12420h mm = 储液相对密度10.89ρ=（原油） 2 1.0ρ=（水） 腐蚀裕量 1.0C A m m = 储罐总高度21.8H m = 设计温度下罐壁钢板的许用应力 150d S MPa = 水压试验下罐壁钢板的许用应力 137t S MPa = 储罐公称半径 40000r mm = 计算过程如下： 1）第一层厚度1t 操作厚度00.001[(0.3)]20.9pd d p g H D
t CA S ρ+-=+?
0.001[100008909.8
(21.80.3)]80
159.5321500.9
pd t mm ?+??-?=
+=??
试水操作厚度 4.9(0.3) 4.9(21.80.3)80
68.350.91370.9
pt t H D t mm S -?-?=
==??
1 4.90.069680 4.921.880(1.06)()(1.06()59.7621.8137
t t HD t mm
S ???==-?=取11t t t = 故第一层厚度为159.76t mm = 2）第二层厚度2t
10.50.512420
1.5652()(4000059.76)h rt ==? 由10.5
11.375 2.625()
h rt <<知
2212()(2.151.6(59.7651.6)(2.158.52a a t t t t mm
=+-?=+-?=第二层 19.38H m = 第一次试算
4.9(0.3) 4.9(19.380.3)80
54.59137tx t H D t mm S -?-?=
== 59.76L t m m
= 59.76
1.09554.59
L u t K t =
== 0.51.046
K = 0.5 1.5 1.5
(1) 1.046(1.0951)0.046311(1.095)
K K C K -?-===++ 0.50.5
()(4000054.59)1477.7
u rt =?= 0.510.61()3200.611477.73200.046319.381188.53u x rt CH =+=?+??= 2100010000.046319.38897.29x CH ==??=
0.53 1.22() 1.221477.71802.79
u x rt ==?=123min(,,)897.29
x x x x ==
/1000
0.89
x = 则 4.9(/1000) 4.9(19.380.897)80
52.89137
tx t H x D t mm S -?-?=
==
第二次试算：
52.89u tx t t mm == （第一次试算结果） 59.76L t m m
= 0.5 1.5 1.5
(1) 1.063(1.131)0.062811(1.13)
K K C K -?-===++ 0.50.5
()(4000052.89)1454.5
u rt =?= 0.510.61()3200.611454.53200.062819.381276.7u x rt CH =+=?+??= 2100010000.062819.381217.1x CH ==??=
0.53 1.22() 1.221454.51774.5u x rt ==?= 1
23m i n (,,)1276.7
x x x x == /1000 1.276x =
则 4.9(/1000) 4.9(19.38 1.276)80
51.8137
tx t H x D t mm S -?-?=
==
第三次试算：
51.8u tx t t mm == （第二次试算结果） 59.76L t m m
= 0.5 1.5 1.5
(1) 1.074(1.1541)0.073811(1.154)
K K C K -?-===++ 0.50.5
()(4000051.8)1439.4
u rt =?= 0.510.61()3200.611439.43200.073819.381335.7u x rt CH =+=?+??= 2100010000.073819.381430.2x CH ==??=
0.53 1.22() 1.221439.41756.1u x rt ==?= 1
23m i n (,,)1335.7
x x x x == /1000 1.336x =
则 4.9(/1000) 4.9(19.38 1.336)80
51.6137
tx t H x D t mm S -?-?=
==
则第二层罐壁板厚度258.52t mm = 3）第三层厚度3t 16.96H m = 第一次试算
4.9(0.3) 4.9(16.960.3)80
47.67137tx t H D t mm S -?-?=
== 58.52L t m m
= 58.52
1.22847.67
L u t K t =
== 0.51.108
K = 0.5 1.5 1.5
(1) 1.108(1.2281)0.10711(1.228)
K K C K -?-===++ 0.50.5
()(4000047.67)1380.9
u rt =?= 0.510.61()3200.611380.93200.10716.961423.06u x rt CH =+=?+??= 2100010000.10716.961814.72x CH ==??=
0.53 1.22() 1.221380.91684.7
u x rt ==?=123min(,,)1423.06
x x x x ==
/1000
1.42
x = 则 4.9(/1000) 4.9(16.96 1.423)80
44.46137
tx t H x D t mm S -?-?=
==
第二次试算：
44.46u tx t t mm == （第一次试算结果） 58.52L t m m
= 0.5 1.5 1.5
(1) 1.147(1.3161)0.144411(1.316)
K K C K -?-===++ 0.50.5
()(4000044.46)1333.6
u rt =?=
0.510.61()3200.611333.63200.144416.961597.2u x rt CH =+=?+??= 2100010000.144416.962449x CH ==??=
0.53 1.22() 1.221333.61627u x rt ==?= 1
23m i n (,,)1597.2
x x x x == /1000 1.597x =
则 4.9(/1000) 4.9(16.96 1.597)80
43.96137
tx t H x D t mm S -?-?=
==
第三次试算：
43.96u tx t t mm == （第二次试算结果） 58.52L t m m
= 0.5 1.5 1.5
(1) 1.154(1.3311)0.150611(1.331)
K K C K -?-===++ 0.50.5
()(4000043.96)1326
u rt =?= 0.510.61()3200.6113263200.150616.961626.2u x rt CH =+=?+??= 2100010000.150616.962554.176x CH ==??=
0.53 1.22() 1.2213261617.7u x rt ==?= 1
23m i n (,,)1617.7
x x x x == /1000 1.618x =
则 4.9(/1000) 4.9(16.96 1.618)80
43.89137
tx t H x D t mm S -?-?=
==
则第三层罐壁板厚度343.89t mm = 4）第四层厚度4t 14.54H m = 第一次试算
4.9(0.3) 4.9(14.540.3)80
40.75137tx t H D t mm S -?-?=
== 43.89L t m m
= 43.89 1.07740.75
L u t K t =
== 0.51.038K = 0.5 1.5 1.5
(1) 1.038(1.0771)0.037711(1.077)
K K C K -?-===++ 0.50.5
()(4000040.75)1276.7
u rt =?= 0.510.61()3200.611276.73200.037714.54954.2u x rt CH =+=?+??= 2100010000.037714.54548.16x CH ==??=
0.53 1.22() 1.221276.71557.57
u x rt ==?=123min(,,)548.16
x x x x ==
/1000
0.54
x = 则 4.9(/1000) 4.9(14.540.548)80
40.04137
tx t H x D t mm S -?-?=
==
第二次试算：
40.04u tx t t mm == （第一次试算结果） 43.89L t m m
= 0.5 1.5 1.5
(1) 1.047(1.0961)0.046811(1.096)
K K C K -?-===++ 0.50.5
()(4000040.04)1265.5
u rt =?= 0.510.61()3200.611265.53200.046814.54989.71u x rt CH =+=?+??= 2100010000.046814.54680.47x CH ==??=
0.53 1.22() 1.221265.51543.91u x rt ==?= 1
23m i n (,,)680.47
x x x x == /10000.6805x =
则 4.9(/1000) 4.9(14.540.6805)80
39.66137
tx t H x D t mm S -?-?=
==
第三次试算：
39.66u tx t t mm == （第二次试算结果） 43.89L t m m
= 0.5 1.5 1.5
(1) 1.05197(1.106651)
0.0518
11(1.10665)K K C K -?-===++
0.50.5
()(4000039.66)
1259.52
u rt =?= 0.510.61()3200.611259.523200.051814.541009.32u x rt CH =+=?+??= 2100010000.051814.54753.17x CH ==??=
0.53 1.22() 1.221259.521536.61u x rt ==?= 1
23m i n (,,)753.17
x x x x == /10000.7532x =
则 4.9(/1000) 4.9(14.540.7532)80
39.45137
tx t H x D t mm S -?-?=
==
则第四层罐壁板厚度439.45t mm =
五、浮顶储油罐实验模型罐壁厚度的计算与验算
10万立方米浮顶储油罐模型罐壁的设计，按照实际储油罐自底向上的前四层罐壁壁板厚度考虑，可得到前四层罐壁壁板的平均厚度为
123450.414
t t t t
t mm +++==
则储油罐实验模型的厚度为
1
50.41 2.52 2.520
M t mm =?=≈
对于实验模型罐壁板的厚度，在试水条件下进行验证
' 4.9(0.3) 4.9(1.10.3)4
0.1271370.9
M M M t H D t mm S φ-?-?=
==?
由于'
M M t t >
故储油罐实验模型罐壁厚度采用Q235A 型钢材设计，其罐壁厚度为2.5毫米
五、储油罐实验模型罐底板厚度的确定
按照国家标准GB50341-2003和行业标准SH3046-1992中对于油罐底板尺寸进行如下规定：
1）、对于罐底中幅板钢板，在直径20D >米 钢板厚度不小于6毫米 2）、对于罐底边缘板钢板，在直径25D >米 钢板厚度不小于12毫米 依据10万立方米浮顶储罐底板的实际尺寸，设计实验模型底板的厚度为1.5毫米。这里边考虑到了焊接过程的施工问题，钢板过薄易被焊透，导致损坏，太薄也导致施工难度加大，不利于处理。 同时，考虑到模型加工的可行性，罐底板采用单块钢板焊接或2~3快钢板进行搭接、对接制作。
六、储油罐实验模型抗风圈与加强圈的设计
依据中国石化北京设计院设计的《某100000m 3浮顶油罐抗风圈与加强圈设计图》，与GB50341-2003和SH3046-1992设计规范的规定，实验模型中抗风圈与加强圈按照以下方式设计：
直接缩尺采用边长为50mm 的等肢角钢，即角钢为50503mm mm mm ??，共设置两道抗风圈和两道加强圈， 抗风圈与加强圈模型位置，具体设计见浮顶储油罐实验模型设计图。由于本实验的研究重点在于油罐体和地基的交互作用，故而抗风圈和加强圈直接按照比例缩尺得来即可，并不需要过多的处理。 1号抗风圈：
距离沿口（顶端）11
10005020
d mm =?= 2号抗风圈
距离沿口（顶端）21
280014020
d mm =?= 1号加强圈位置：
距离沿口（顶端）31
604030230020
d mm mm =?=≈
2号加强圈位置：
距离沿口（顶端）
4500
d mm
注明：由于用角钢焊接一圈难度很大，并且经过分析已知加强圈和抗风圈并没有如同实体结构中所起到的作用，所以拟采用罐壁材料切割一个条焊接一圈，在采买罐壁材的时候，可以适宜的将罐壁材料的高度预留一部分，切割成几条，作为抗风圈和加强圈材料。
七、模型浮顶的设计
本实验还有一个问题是关于双盘浮顶的处理，按照比例缩尺完成双盘浮顶就没办法保持双浮顶状态了，那么模型就要按照单浮顶处理。那么有以下2中处理方式：1.制作若干块采光板（厚度为5mm），彼此用铁丝勾连住，然后在苯板浮放于液体表面，充当浮顶的作用。2.取一个按照比例缩尺的钢片，在其下部置上浮标（空罐子）等充气部件，使得其能浮于液体之上。当然，按照第二种考虑的方式无疑在浮顶与液体耦联，受到地震动作用与实体结构相似度高，但是本实验的重点在于分析罐体和地基的相互作用，浮顶和液体的耦联分析并不是重点，采用缩尺后的浮顶厚度为1mm，但是纯钢板的重量还是很大，这对于实验的模型搭建，还有实验中的吊装等都提出了一定的难题，采用采光板，材料轻质，易于处理，况且一定程度上还是可以模拟浮顶与液体的交互作用，对于实验来说无疑属于一个比较好的选择，所以建议采用采光板来代替钢结构的浮顶，这对于模型实验来讲是必要的选择。
八、关于油罐焊接作业的一些建议
实验模型的制作中，底板不会如同实体结果一样分为中幅板和边缘板，但是应该会采用2片或者更多的钢板拼接，放置垫板，采用单面连续角焊缝，焊接中特别注意材料，避免焊透。要对焊缝进行渗水检验。
50000m3外浮顶罐密封系统改造分析摘要：介绍了50000m3外浮顶储罐的一二次密封以及刮蜡装置的工作原理，分析对比了新型囊式密封与原有机械式密封的优缺点；依据设计规范GB50341-2014《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》对一次、二次密封结构进行了详细设计计算；依据设计规范SY/T0511.7-2010《石油储罐附件：重锤式刮蜡装置》重新校核了刮蜡装置的力学性能。 关键词：外浮顶储罐一二次密封刮蜡装置机械式囊式 1 背景 近年来，我国发生多次大型浮顶储罐因为雷击造成起火事故，其主要原因是浮顶和罐壁之间的密封连接处存有大量易燃油气，当浮顶处于低液位时，空气流通较差，遇到高温、雷电等恶劣天气极易引发火灾。因此，为了减少储液的蒸发损失、保证储液质量和安全、防止大气污染，就必须合理设计浮顶与罐壁之间200mm环形空间的密封结构。 2 两种密封结构的简介 外浮顶罐浮顶与罐壁之间环形空间的密封系统包括一次密封、二次密封和刮蜡装置三部分。最为常见的一次密封形式主要有机械式密封和囊式密封[1]，这两种常用的密封形式都是依靠密封材料填塞在浮顶和罐壁之间的环形间隙而形成密封。主要区别在于所采用的密封材料和密封结构不同。 2.1 机械式密封 由镀锌钢板制作的密封环板，依靠机械力紧紧压在罐壁上，使之能够在罐壁上自由滑动，而又不产生间隙。机械臂可以自动将浮盘维系在储罐中心，当浮盘出现偏离中心倾向时，环形空间变窄方向的机械臂会增加对罐壁的压力，从而调整浮盘中心位置。其优点是密封性能良好，可以减少大约60%-70%的油气损失，密封结构采用金属材质，使用寿命长，其缺点是非浸液式设计，环形空间大，容易造成油气积聚，一旦泄漏，危害巨大。
【储油库油罐及附件防腐】外防腐工程 施 工 方 案
会签栏 编制： 审核： 批准：
1 工程概况 本工程名称为储油库油罐及附件防腐外防腐工程，工程地点为机场储油库内，针对施工对储油库工作运行的影响，为了确保安全，又有利于施工缩短建设工期，减小施工难度，为确保本防腐工程质量，尽量减少影响，特制定此方案。 所用材料为: 丙烯酸聚氨酯漆，底漆选用“关西”牌环氧富锌底漆，中间漆采用特种环氧漆EX-500（灰色）,面漆选用“关西”牌聚氨酯面漆RETAN 6000（根据业主方要求选用白色等）。 2 腐蚀介质及环境状况 2.1位置:室外露天 2.2腐蚀环境:大气、日晒、雨露、紫外线 2.3压力:常压 3 编制依据 3.1 业主方提供的资料及要求 3.2 SH3022-99 《石油化工设备和管道涂料防腐蚀技术规范》； 3.3 GB8923—88 《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》； 3.4 HGJ229—91 《工业设备、管道防腐蚀施工验收规范》； 3.5 GB50205-2001 《钢结构工程施工质量验收规范》 根据国家相关标准和业主方要求，根据不同设备采用不同的工艺方案。 4 丙烯酸聚氨酯漆防腐工程施工方案 4.1 材料选择 4.1.1采用中远关西涂料化工（）有限公司生产的“关西”牌聚氨酯面漆RETAN 6000（白色）(颜色由业主方指定)，涂刷环氧富锌底漆两遍、环氧漆EX-500两遍、聚氨酯面漆RETAN 6000两遍。 4.1.2管线形象标识、颜色按成都分公司储油库要求执行。 4.2 主材主要技术指标
聚氨酯面漆RETAN 6000 产品特性：良好的光泽、耐候性； 良好的耐海水性、耐油性； 极好的耐腐性； 适用于各种涂装配套； 干燥迅速； 不含氯。 聚氨酯面漆RETAN 6000是用新型隔热材料，采用薄涂膜层的形式，达到隔热降温的效果。尤其在夏季高温环境中的液化气罐、油罐车、贮油罐、各类化工原料罐等，可减少原降温措施所需要的能源消耗(如用喷淋装置使油罐在夏季高温环境下保持一定的较低温度)，并改善了环境。该产品主要是利用漆膜中的特种成份，如隔热陶瓷、微珠等材料、增白剂、高分子树脂等，将日光等热量隔绝、反射，以达到隔热效果，使物体表面和内部有明显温差，降低温度，隔热效果好，同时对设备表面具有很好的防腐作用。 聚氨酯面漆RETAN 6000技术指标 4.3 防腐层设计 油罐及管线外表面: “关西”牌聚氨酯面漆RETAN 6000:环氧富锌底漆两遍-环氧漆EX-500两道-聚氨酯面漆两道 4.4 施工工艺 基层处理→环氧富锌底漆两遍→涂环氧漆EX-500两遍→涂聚氨酯面漆RETAN
氮气密封技术 氮气密封技术就是用氮气补充罐内气体空间。由于氮气比油蒸气轻，所以氮气浮在油蒸气上面。当呼气时，呼出罐外的是氮气而不是油蒸气。当罐内压力降低时，氮气自动进罐补充气体空间，减少蒸发损耗，避免油品接触空气氧化。 上图氮气密封系统工艺流程图 氮气密封系统的流程如图所示。它主要由氮封阀、信号阀（又称控制阀）、减压阀和针形阀等部分组成。氮封阀是自力式调节阀，它能根据信号阀发出的气信号，快速作出相应动作。当信号阀打开时，氮封阀下膜室的压力下降，利用弹簧的反作用力使阀芯向下移动，阀芯处于与阀座全开位置；当信号阀关小或完全关闭时，氮封阀下膜室的压力增加，压缩弹簧，阀芯向上移动，阀芯与阀座逐渐关小或全关。通过减压阀将氮气压力由0. 7MPa 降至0.15MPa 氮封系统的工作原理是：当储罐内压力低于设定值时，信号阀打开，降低氮封阀薄膜下侧压力，氮封阀也相应打开，将氮气输入罐内，使储罐压力逐渐回升到设定值。当达到设定值时，信号阀关闭，此时氮封阀薄膜下侧压力上升，氮封阀也相应关闭。
如罐内压力高于设定值时，储罐呼吸阀将打开，呼出罐内气体，罐内压力下降至设定值。 在我国储罐呼吸阀的正负压力设定值一般为正压180mmH2O、负压-30m mH2O则氮封阀压力可设定为正压150mmH2O、负压-20mmH2O，然后根据此压力通过观测水柱表来调整信号阀、氮封阀上部的弹簧，设定回讯控制压力。 自力式氮封阀 自力式氮封阀 自力式氮封阀无需外加能源，利用被调介质自身能量为动力源，引入压力阀的指挥器以控制压力阀芯位置，改变流经阀门介质流量，使阀门后端压力保持恒定。公称压力有1.0、1.6Mpa;压力分段
储罐防腐施工方案
目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (3) 三、施工部署 (4) 四、施工准备 (4) 五、施工技术方案 (5) 5.1作业流程图 (5) 5.2脚手架搭设方案 (5) 5.3表面处理 (7) 5.4储罐防腐涂漆施工 (9) 5.5补漆施工 (11) 5.6涂刷质量检验 (11) 5.7喷锌施工 (11) 5.8 CTPU防腐施工 (13) 六、质量保证技术措施 (14) 七、施工HSE管理措施 (15) 八、文明施工措施 (16)
一、工程概况 中海油乐金化工有限公司是由中海石油炼化有限责任公司和韩国LG化学公司建立的合资公司，项目位于广东省惠州市澳头镇。公司建设一套年产30万吨ABS装置及其相应配套设施，项目采用LG化学公司成熟的ABS技术。产品方案以生产高档通用料及特殊专用料为主，适合国际尤其是中国ABS业务发展的方向。我公司承担C10标段工程的施工，包括SAN聚合及造粒工序、SAN料仓、NP共混（普通掺配）、导热油系统、丁二烯球罐区(BD罐区)、AN/SM罐区及SAN中间罐区、DCS中心控制系统的建筑、安装工程施工。本标段为年产30万吨ABS项目工艺生产装置的主要组成部分,施工技术、质量要求高。 建设单位：中海乐金化工有限公司 工程内容：30万吨/年ABS项目AN-SM罐区及SAN中间罐区现场制作储罐防腐工程地点：中海乐金化工有限公司厂内 设计单位：中国成达工程有限公司 监理单位：青岛越洋工程咨询有限公司 施工单位：中国化学工程第十四建设有限公司
储罐防腐主要技术要求及参数 立式储罐底板边缘上表面防腐施工？ 二、编制依据 中国成达工程有限公司《防腐涂层及衬里设备壳体表面处理施工技术要求》-E10016-01-00-0000-32-001 中国成达工程有限公司《碳钢储罐内壁喷锌施工技术要求》 - E10016-01-00-0000-32-002 中国成达工程有限公司《立式储罐罐底边缘板防腐施工技术要求》 -E10016-01-00-0000-32-003 中国成达工程有限公司《涂漆规定》-00-46-0000-01-004 《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》（GB/T8923-2008） 《石油化工设备和管道涂料防腐蚀技术规范》（SH3022-99） 《石油化工设备管道钢结构表面色和标志规定》（SH3043-2003）
罐体喷砂除锈防腐施工方案 河南长兴建设集团有限公司2016年11月29日
目录 一、工程概况 (3) 二、编制依据 (3) 三、项目组织机构 (4) 四、施工总体部署 (5) 五、施工程序 (9) 六、主要施工方案 (9) 七、施工进度控制 (13) 八、施工质量控制 (13) 九、质量保证体系 (17) 十、HSE管理 (21)
一、工程概况 本工程系山东成泰化工有限公司1000立方储油罐喷砂除锈刷漆工程，编制罐体喷砂除锈防腐施工方案以指导现场作业人员按规范要求保质保量的完成该单项工程。 储罐共有1台，罐体外做防腐，除锈等级要求Sa2.5级， 即喷砂除锈后，钢材表面无可见的油脂、污垢，氧化皮、铁锈和油漆涂层等附着物，任何残留的痕迹应仅是点状或条纹状的轻微色斑。 二、编制依据 1、《钢质石油储罐防腐蚀工程技术规范》GB50393-2008 2、《石油化工设备和管道涂料防腐蚀设计规范》SH/T3022-2011 3、《高处作业吊篮》GB19155-2003 4、《建筑工程冬期施工规程》JGJ104-2011 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、《建筑施工高空作业安全技术规范》JGJ80-2005 7、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005 8、施工现场条件
三、项目组织机构 针对于储罐除锈刷油的施工，项目部成立专项施工小组，以确保安全文明施工及施工质量为目的，进行整体计划及安排工作，使施工作业全过程按照计划工期顺利完成。 1、 2、主要人员职责 2.1项目经理：对施工全过程的总体运行进行协调控制，提供资源保证，对施工全过程负责。 2.2现场负责人：负责组织施工技术方案的执行，负责落实安
董家口港-潍坊-鲁中、鲁北输油管道工程 配套潍坊罐区工程 100000m 3 原油罐 50000m 3 原油罐 一次密封技术条件 编 制 姜惠娟 校 对 王 斌 审 核 李林江 4 3 2 1 修改 编 制 校 对 审 核 审 定 日 期
目录 1总则 (3) 2现场自然条件 (3) 3储罐主要规格尺寸及设计参数 (3) 4 主要技术要求 (4) 5报价与供货范围 (5) 6现场安装与验收 (6) 7技术资料交付 (6) 8售后服务 (6)
1总则 本技术条件适用董家口港-潍坊-鲁中、鲁北输油管道工程配套潍坊罐区工程外浮顶油罐的一次密封装置。供货商应根据本技术条件的要求进行技术与商务报价响应。 2现场自然条件 年平均气温 12.2 ℃ 历年平均最高气温 19.2 ℃ 历年平均最低气温 7.7 ℃ 极端最高气温 40.7 ℃ 极端最低气温 -21.4℃ 基本风压： 450 Pa 地震烈度： 7 度（0.15g,第一组） 地面粗糙度类别： A 类 场地土类型： III 类 雪压值 250 Pa 历年年平均降雨量 646～667mm 年最大降雨量 1215.7mm 年最小降雨量 372.3mm 日最大降水量 292mm 3储罐主要规格尺寸及设计参数 3.1油罐尺寸规格 3.1.1 100000m3储罐(14座) 直径φ=80m；罐壁高度H=21.8m。双盘浮顶；浮盘边缘板高度850mm。操作时浮盘 的浸没深度约110 mm。 3.1.2 50000m3储罐（8座） 直径φ=60m；罐壁高度H=19.44m。双盘浮顶；浮盘边缘板高度850mm。操作时浮盘 的浸没深度约118 mm。 3.2操作条件和设计参数: 3.2.1 100000m3储罐
储罐防腐 1. 一般要求 1.1应涂漆的表面：储罐内外表面，罐底板上下表面及附属钢结构表面。 1.2不应涂漆的表面： 1）除了焊缝外的镀锌碳钢件的表面 2）铭牌、标志板和标签 1.3防腐蚀材料应有产品质量证明文件和质量检验报告，其性能应符合产品技术文件的规定。涂漆材料应按厂商要求密闭运至施工现场，原装的容器上应有产品标识、批号、保存期、厂商数据和色码等，不得使用过期的涂漆材料。 1.4储罐及其附属钢结构涂装防腐施工环境应符合GB50393-2008及 涂漆材料的规定。 1.5储罐及其附属钢结构涂装防腐施工技术要求，应符合 GB50393-2008及SH/T3548-2011 中的规定。 1.6现场所有被涂表面处理后未涂底漆前、每道涂层施工后均需经业主或业主指定的监理方检查方可继续进行涂装防腐施工。每道涂层施工后需测量漆膜厚度，以确保符合总干膜厚度要求。 1.7各类防腐涂料的设计寿命不应低于7年。 2. 表面处理 2.1所有被涂表面在涂漆前应进行清理和必要的表面处理。 2.2被涂表面的处理方法按SH/T3022-2011、GB50393-2008及涂料的 相关规定执行。罐底边缘伸出罐壁部分除锈等级为Sa2.5或St3，其
余部位金属表面除锈等级均为Sa2.5。施工现场出现的各类预埋件、固定件、安装后的焊接口可采用手工机械除锈，除锈等级为St3。 2.3除锈前，均应铲除钢材表面的厚锈层，清除可见的油脂和污垢，应清除钢材表面的浮灰及碎屑，并应采取措施防止重新锈蚀现象的发生。 2.4表面喷砂处理用的磨料和压缩空气应清洁、干燥，没有油脂和污染物，磨料不得使用硅石砂。 3. 表面色及标志色按照业主相关文件要求执行。 4. 涂层结构要求及施工技术条件 4.1罐底板下表面 要求钢板焊缝周围50mm内涂刷可焊性涂料，其余部位涂刷环氧煤沥 青涂料或厚浆型环氧漆。具体要求如下： A1:焊缝周围50mm内涂刷可焊性无机富锌漆，干膜厚度》20卩m A2:其余部位涂刷环氧煤沥青防腐涂料或厚浆型环氧漆，干膜厚度》 320 卩m 4.2内防腐 内防腐部位包括罐底板上表面、罐壁和罐顶内表面及内件等。 具体要求如下： B1:内表面涂刷耐油、耐水环氧导静电防腐蚀涂料，涂层干膜》200卩 4.3外防腐 外防腐部位包括罐壁、罐顶及钢结构外表面。要求耐紫外线、耐盐雾、
【储油库油罐及附件防腐】外防腐工程
会签栏
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1工程概况 本工程名称为储油库油罐及附件防腐外防腐工程，工程地点为机场储油库，针对施工对储油库工作运行的影响，为了确保安全，又有利于施工缩短建设工期，减小施工难度，为确保本防腐工程质量，尽量减少影响，特制定此方案。 所用材料为： 丙烯酸聚氨酯漆，底漆选用“关西”牌环氧富锌底漆，中间漆采用特种环氧漆EX-500 （灰色），面漆选用“关西”牌聚氨酯面漆RETAN 6000 （根据业主方要求选用白色等）。 2腐蚀介质及环境状况 2.1位置:室外露天 2.2腐蚀环境:大气、日晒、雨露、紫外线 2.3压力:常压 3编制依据 3.1业主方提供的资料及要求 3.2 SH3022-99《石油化工设备和管道涂料防腐蚀技术规》； 3.3 GB8923 —88《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》； 3.4 HGJ229 —91《工业设备、管道防腐蚀施工验收规》； 3.5 GB50205-2001 《钢结构工程施工质量验收规》 根据相关标准和业主方要求，根据不同设备采用不同的工艺方案
4丙烯酸聚氨酯漆防腐工程施工方案 4.1材料选择 4.1.1采用中远关西涂料化工（上海）有限公司生产的“关西”牌聚氨酯面漆RETAN 6000 （白色）（颜色由业主方指定），涂刷环氧富锌底漆两遍、环氧漆EX-500 两遍、聚氨酯面漆RETAN 6000两遍。 4.1.2管线形象标识、颜色按分公司储油库要求执行。 4.2主材主要技术指标 聚氨酯面漆RETAN 6000 产品特性：良好的光泽、耐候性； 良好的耐海水性、耐油性； 极好的耐腐性； 适用于各种涂装配套； 干燥迅速； 不含氯。 聚氨酯面漆RETAN 6000是用新型隔热材料，采用薄涂膜层的形式，达到隔热降温的效果。尤其在夏季高温环境中的液化气罐、油罐车、贮油罐、各类化工原料罐等，可减少原降温措施所需要的能源消耗（如用喷淋装置使油罐在夏季高温环境下保持一定的较低温度），并改善了环境。该产品主要是利用漆膜中的特种成份，如隔热陶瓷、微珠等材料、增白剂、高分子树脂等，将日光等热量隔绝、反射，以达到隔热效果，使物体表面和部有明显温差，降低温度，隔热效果好，同时对设备表面具有很好的防腐作用。
提高大型外浮顶油罐密封效果 提高大型外浮顶油罐密封效果 【摘要】：由于外浮顶油罐密封装置在生产运行过程中密封不严或密封压缩过紧的问题较为严重，本文对密封泄漏的问题进行深入剖析，找出造成泄漏的主要原因，从而在外浮顶油罐密封方式上来控制并提高密封的效果，达到有效的控制。 【关键词】：大型外浮顶油罐；密封件性能；控制 中图分类号：C35文献标识码： A 0.引言 为保证大型外浮顶油罐在生产过程中能正常运行，针对外浮顶油罐密封装置的密封效果进行研究，从而提出了怎么提高大型外浮顶油罐密封效果的方法，并在实际应用当中得到了证明。在外浮顶油罐密封的形式上作出改进，更好的保持浮顶与油罐壁的紧密接触，减少储液蒸发损耗，储液质量不受影响，对大气不会造成污染。浮顶储罐的浮顶就是指在储液表面上漂浮的浮动顶盖，它会随着储液的输入多少而上下浮动，从而使储液在顶盖上下浮动时形成了大气了隔绝，减少了储液在生产运行过程中的蒸发损耗。罐内油品质量取决于密封是否良好，浮顶油罐的密封装置就是为减少油气损耗，降低油气泄漏而设计形成的。怎么提高浮顶油罐的密封效果就要在密封效果上进行研究考虑，从而更好达到密封的效果。 1.影响密封效果的因素 1.1导向管、量油管偏差 浮顶会随着导向管和量油管上下运行，导向管、量油管对浮顶横向、纵向移动时有一定的限制作用，但在油罐运行中，浮顶还是会出现一定幅度的自由漂移。如果导向管、量油管垂直度偏差会加剧这种现象的发生，使得浮船与罐壁之间间距出现不均匀的现象，从而影响油罐的密封效果。 1.2浮顶漂移
储油罐经过长期运行后，由于罐基础承压不均匀造成的储油罐基础不均匀沉降。罐体产生一定的倾斜，外罐主体承压不均匀的罐壁凹凸变形也会造成浮船与罐壁之间的环向空间间隙大小不均匀。上述情况都会导致浮顶向一侧漂移影响油罐的密封效果。 1.3油罐基础沉降 油罐建造和焊接工艺落后，油罐壁板在加工和安装过程时不能完全按照标准去完成，使壁板的垂直度和椭圆度发生偏差，形成密封托板宽度不一致，浮顶侧面托板变形，罐壁椭圆度变大，与浮顶圆心不一致等问题，影响油罐的密封效果。 1.4现场安装不到位 厂家批量生产密封包带、密封海绵条、I型压板等密封部件，尺寸规格都是一致的，但是现场实际间隙尺寸不一样，现场实际安装时不能调整密封部件尺寸，造成部分安装不到位，影响油罐的密封效果。还有密封包带长期受阳光照射或风蚀造成的老化开裂现象，引起密封失效。 1.5外界环境的影响 储油罐在运行过程中罐顶空气和温度的变化也有可能造成密封 泄漏。流动的空气形成的涡流会造成罐体的油气不均匀，油气不断蒸发流失。阳光照射和昼夜温差引起的罐顶液面温差，会增加环形气象空间与大气压的压差，从而造成油气泄漏。 2.提高密封效果措施 针对上述几种影响密封效果的原因进行改进措施，从而提高大型浮顶油罐的密封效果。 2.1减少现场误差 从第二圈以上壁板的垂直度进行逐圈控制，尽量使总体垂直度的控制误差平分到各圈壁板上。从而加强油罐壁板质量控制，提高底圈壁板的安装质量。通过管托、支架来使导向管、量油管的上下端固定；通过垂直掉线重新校正，使之满足sy/t5921-2000规定的15mm的要求来调整导向管、量油管的倾度。 通过调整滚轴，使浮顶与罐壁之间局部的环向间隙适当，控制间隙数值。在大型储罐施工中，还应加强质量安全要求和提高技术水平，
浮顶储罐是由漂浮在介质表面上的浮顶和立式圆柱形罐壁所构成。浮顶随罐内介质储量的增加或减少而升降，浮顶外缘与罐壁之间有环形密封装置，罐内介质始终被内浮顶直接覆盖，减少介质挥发。 罐底：浮顶罐的容积一般都比较大，其底板均采用弓形边缘板。 罐壁：采用直线式罐壁，对接焊缝宜打磨光滑，保证内表面平整。浮顶储罐上部为敞口，为增加壁板刚度，应根据所在地区的风载大小，罐壁顶部需设置抗风圈梁和加强圈。 浮顶：浮顶分为单盘式浮顶、双盘式浮顶和浮子式浮顶等形式。 单盘式浮顶：由若干个独立舱室组成环形浮船，其环形内侧为单盘顶板。单盘顶板底部设有多道环形钢圈加固。其优点是造价低、好维修。 双盘式浮顶：由上盘板、下盘板和船舱边缘板所组成，由径向隔板和环向隔板隔成若干独立的环形舱。其优点是浮力大、排水效果好。
内浮顶储罐是在拱顶储罐内部增设浮顶而成，罐内增设浮顶可减少介质的挥发损耗，外部的拱顶又可以防止雨水、积雪及灰尘等进入罐内，保证罐内介质清洁。这种储罐主要用于储存轻质油，例如汽油、航空煤油等。内浮顶储罐采用直线式罐壁，壁板对接焊制，拱顶按拱顶储罐的要求制作。目前国内的内浮顶有两种结构：一种是与浮顶储罐相同的钢制浮顶；另一种是拼装成型的铝合金浮顶。 一般情况不会发生浮盘塌陷现象的，因为浮盘正常一直会浮在油面上面，只有下面情况才会发生塌陷。 1、浮盘在落底情况下，罐进油速度过快，造成对浮盘冲击后，造成浮盘升起速度不均，导致倾斜，油会从密封处升到浮盘上面，在由于对浮盘检查不到位，造成浮盘落底运行，使浮盘塌陷。 2、浮盘导向柱发生倾斜，或油罐的椭圆度发生较大变化，造成卡盘现象，油面上升至浮盘上面，造成浮盘塌陷。
内浮顶油罐浮盘沉没原因及防范措施探索沉没 的原因 文件管理序列号：[K8UY-K9IO69-O6M243-OL889-F88688]
内浮顶油罐浮盘沉没原因及防范措施探索——沉没的原因（2）1、设计问题。有的内浮顶罐壁上未开透气孔，而在顶盖上增加呼吸阀数量，致使浮盘上部受压，制约了浮盘的浮动。内浮盘结构设计不合理，浮盘为敞开式，上面无遮盖，容易造成油料进入浮盘内；浮盘上中能积存油液，而不能排掉油液；浮盘上无隔舱，抗沉性差，只要有一处漏，就容易造成浮盘上沉没。使用经验证明，对于这种盘式结构的浮顶，虽然具有钢材耗量少、自然排散油气、失火危险性小、修理方便等优点，但容易造成浮盘沉没，安全性差。 2、施工质量问题。个别浮盘支架焊死在罐低板上，进油时浮盘根本不浮不起来。由于焊接不良，金属出现裂纹和腐蚀，导致油罐浮顶破裂、渗漏，主柱歪斜等造成内浮盘沉没。 3、操作问题。进油高度超高，浮盘被固定顶盖上的梯子顶柱，油料进入浮盘上部而造成浮盘沉没。在倒罐时利用量油孔导向管作为罐内管线，使介质从量油导向管上的开孔处流到浮盘上，导致浮盘沉没。 4、液泛。所谓液泛，就是指油气夹带液沫喷溅到内浮盘上的过程。一方面油料输送到罐内压力降低，使得原来的相平衡破坏，在常压下达到新的平衡，同时产生大量的油气。另一方面，对炼油厂油库，由于油料进罐温度可能较高，或油料未经稳定脱气，致使一部分轻组分气化、产生
大量气体，这些气体，在罐内形成气泡，聚积在内浮顶下和密封装置处，而且输油作业时油料在罐内剧烈湍动，使得内浮顶倾斜、旋转，罐壁与密封装置若在某处有一微小缝隙，气体便会在这种微小缝隙中产生极大的流速，并携带着液沫从密封缝隙中喷溅而出，所夹带的大部分液体，落在内浮顶上，并在内浮顶上积聚。如果油料产生的气体越多，喷溅的高度也就越大，所夹带的液沫也就越多，液泛也就越严重。加上内浮盘又易于积存液体，抗液泛能力差，本身没有浮力，抗沉性差。在进油过程中，不断地产生气体，也就不断是产生液泛。随着油罐进出油周转次数的增加，产生液泛的次数也增加，使浮顶上积存的液体也越来越多，当积液的重量与内浮顶自重之和大于浮顶所排开的液体的重量之时，内浮顶就会沉没。 （陈伟）
原油罐浮顶密封改造及应用 发表时间：2018-03-14T15:16:12.587Z 来源：《基层建设》2017年第34期作者：唐百富胡峰腾月 [导读] 摘要：本文针对原油储罐浮顶在运行过程中存在的问题进行分析，基于现场多次储罐壁与浮船间距测量和数据分析，提出一种分段式一次密封装置的改造方案，有效解决了储油罐使用过程中存在卡阻和胶带损坏问题，在原油浮顶储罐大修中有一定的帮助。 南京港集团有限公司江苏南京 210011 摘要：本文针对原油储罐浮顶在运行过程中存在的问题进行分析，基于现场多次储罐壁与浮船间距测量和数据分析，提出一种分段式一次密封装置的改造方案，有效解决了储油罐使用过程中存在卡阻和胶带损坏问题，在原油浮顶储罐大修中有一定的帮助。 关键词：原油储罐；浮顶；一次密封 1 概述 某公司F522原油储罐投入使用超过十年，为解决在运行中存在很多的问题对该罐进行了大修改造——对储罐加强圈进行了加固处理、部分底板进行防腐和更换储罐浮顶密封胶带。投用后不久发现该罐出现储罐浮顶喷油的现象，在储罐例行检查中发现在储罐罐壁加强圈部分区域出现许多竖条状刮痕，深入检查发现该罐一次密封胶带出现破损，造成原油在进罐过程中喷油泄露，存在较大的安全隐患，严重影响了储罐的正常使用，故决定停产对该罐进行修复。 2 密封胶带失效原因分析及数据测量 2.1 现场检查 发现储罐密封破损后，经进一步的检查过程中发现储罐加强圈处壁板上发现许多竖条状刮痕，并在该圈壁板局部向内凸起30-50mm。在出罐过程中测量发现浮盘与壁板的间距，罐壁与浮盘间的环形间距最小值只有30mm，最大值在380mm左右，超过了密封胶带正常使用的间隙范围150mm-300mm，这样在间隙尺寸较小处，由于一次密封局部受到严重挤压，致使密封胶带受到密封托板与罐壁的剪切，出现胶带破损、进油现象。 为此，股份公司有针对性的制定了测量方案，并根据实际需要和测量的准确性，在储罐顶部角钢圈制定了45个固定测量点，同时对变形量较大、浮船间距较小刮痕密集处进行了加密布置，以便测量数据的准确及测量结果分析，测量点的分布图如右图： 2.2 数据分析 1）加强圈附近环形空间：通过分析加强圈附近环形空间数据进行统计分析，发现储罐在5-10和31-40的测量点间间距较小，最小处在38测量点处（储罐东北角），约50mm； 2）垂线数据分析：通过分析每个测量点的重锤线与罐壁板间距，发现储罐壁板南北方向向外倾斜约15cm，东西方向向内倾斜约 10cm，判断为基础南北方向沉降较大（基础上表面标高与东西方向低约10cm）； 3）加强圈所在壁板变形分析：通过重锤线测量，该处向凸起约20至50mm与左右。 通过分析得知，浮船与储罐壁环形间距过小的主要原因是因为储罐基础沉降不均匀，引起储罐上沿呈马鞍状变形导致，若不对基础进行改造，不能从根本上解决问题，而基础改造涉及面广投资额较大，短期内无法决策实施。 3.方案选择及实施过程 为保证浮盘上下顺利通过和密封效果，必须保证在环形间距最小处不卡阻过。在此基础上，初步选定三种施工方案，即更换加强圈所在壁板、浮盘整形以及分段式的密封胶带安装。方案一更换壁板需拆除储罐外保温、满搭脚手架，对该圈壁板进行整体更换，施工难度大，费用高；且解决的是局部壁板突起问题，但不能矫正储罐壁板向内外倾斜。方案二浮盘整形是通过对浮盘外边缘进行局部割除后，使浮盘能正常通过环形间距最小处，但因切除部分浮舱，浮盘的平衡性等无法通过定量计算进行核算，可能产生其他未知的影响。方案三是更换密封形式，该方案具有成本低、改动小的特点，但存在部分区域密封效果相对较差的问题。 3.1密封胶带方案设计 一次密封胶带囊整体式设计，采用整条1450mm宽胶带，长度约190m的密封包带，以保证不同间距圆滑过渡和密封效果； 3.2 方案试验 由于储罐环形间距分布大小不均匀，且位置不固定，给一次密封带来了较大的问题，根据现场测量的情况，通过绘制模拟图，将不同间距的环形空间采用不同颜色进行区分，分别为绿色（超宽）、蓝色（正常）、红色（偏窄）、黄色（过窄）进行标识，通过与厂家协调进行多次模拟实验，确定了四种类型的密封结构. 3.2.1环形间距小于70mm处，采用橡胶密封带包覆片状海绵的密封形式 此形式密封由宽片状海绵（宽1400mm）包覆窄片状海绵（宽1000mm），不安装固定板，再由橡胶密封带包覆后压入在环形间距内部。此形式密封具有良好的环形间距适应性。当环形间距小于70mm时，此片状海绵密封能挤压紧贴罐壁，保证密封。此形式密封没有固定板，极大的降低了卡阻情况的发生。当环形间距增大时，折叠的片状海绵会自行展开，以适应较大的环形间距。但位于较大环形间距处时，其密封的效果可能没有方形海绵优秀，因其对罐壁的挤压力较小，仅仅只能靠折叠应力展开抵在罐壁上；如果环形间距过大时可能会存在失效，不能抵到罐壁的现象。此段有两段，每段长度约为8米，此处与两侧密封衔接处可能存在油气泄漏的情况。 3.2.2环形间距在70-120mm之间处，采用方形海绵密封形式 对固定板进行改进，海绵采用软海绵。此处密封形式为常规囊式海绵密封形式，考虑到该处环形间距偏小，故对固定板进行的改进，
. 【储油库油罐及附件防腐】外防腐工程 施 工 方 案
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编制：审核：批准： 专业资料word . 1 工程概况 本工程名称为储油库油罐及附件防腐外防腐工程，工程地点为机场储油库，针对施工对储油库工作运行的影响，为了确保安全，又有利于施工缩短建设工期，减小施工难度，为确保本防腐工程质量，尽量减少影响，特制定此方案。 所用材料为: 丙烯酸聚氨酯漆，底漆选用“关西”牌环氧富锌底漆，中间漆采用特种环氧漆EX-500（灰色）,面漆选用“关西”牌聚氨酯面漆RETAN 6000（根据业主方要求选用白色等）。
2 腐蚀介质及环境状况 2.1位置:室外露天 2.2腐蚀环境:大气、日晒、雨露、紫外线 2.3压力:常压 3 编制依据 3.1 业主方提供的资料及要求 3.2 SH3022-99 《石油化工设备和管道涂料防腐蚀技术规》； 3.3 GB8923—88 《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》； 3.4 HGJ229—91 《工业设备、管道防腐蚀施工验收规》； 3.5 GB50205-2001 《钢结构工程施工质量验收规》 根据相关标准和业主方要求，根据不同设备采用不同的工艺方案。 专业资料word . 4 丙烯酸聚氨酯漆防腐工程施工方案 4.1 材料选择 4.1.1采用中远关西涂料化工（上海）有限公司生产的“关西”牌聚氨酯面漆RETAN 6000（白色）(颜色由业主方指定)，涂刷环氧富锌底漆两遍、环氧漆EX-500两遍、聚氨酯面漆RETAN 6000两遍。 4.1.2管线形象标识、颜色按分公司储油库要求执行。
4.2 主材主要技术指标 聚氨酯面漆RETAN 6000 产品特性：良好的光泽、耐候性； 良好的耐海水性、耐油性； 极好的耐腐性； 适用于各种涂装配套； 干燥迅速； 不含氯。 聚氨酯面漆RETAN 6000是用新型隔热材料，采用薄涂膜层的形式，达到隔热降温的效果。尤其在夏季高温环境中的液化气罐、油罐车、贮油罐、各类化工原料罐等，可减少原降温措施所需要的能源消耗(如用喷淋装置使油罐在夏季高温环境下保持一定的较低温度)，并改善了环境。该产品主要是利用漆膜中的特种成份，如隔热陶瓷、微珠等材料、增白剂、高分子树脂等，将日光等热量隔绝、反射，以达到隔热效果，使物体表面和部有明显温差，降低温度，隔热效果好，同时对设备表面具有很好的防腐作用。 聚氨酯面漆RETAN 6000技术指标 专业资料word .
第21卷第3期2011年3月中国安全科学学报 China Safety Science Journal Vol．21No．3 Mar．2011 浮顶储罐二次密封油气空间放电分析*胡海燕工程师刘宝全高级工程师刘全桢教授级高工张婷婷高鑫(中国石油化工股份有限公司青岛安全工程研究院化学品安全控制国家重点实验室，山东青岛266071) 学科分类与代码:6203099(安全工程技术科学其他学科)中图分类号:X933.4;TM862文献标志码:A 【摘要】为避免浮顶储罐在遭受雷击时由于导电片设施在二次密封油气空间中放电引起密封圈火灾，在实验室建立了2m直径油罐模型，开展导电片火花放电起始电流试验、导电片与罐壁形成空气间隙击穿放电初始电压试验，系统研究导电片在二次密封油气空间中的放电危险性。试验结果表明:导电片靠自身弹性与罐壁贴合时，雷电流大约在400A时导电片开始产生点燃性火花放电;如导电片与罐壁贴合不良形成空气间隙，雷击情况下雷电流泄放瞬时浮顶与罐壁之间的电位差足以使一定大小的间隙击穿放电，当间隙大小为20 30mm时，放电电压为26 40kV。因此，储罐在遭受雷击时，导电片火花放电现象不可避免。结合储罐的实际运行情况，提出取消二次密封导电片、液下刮蜡器与浮顶进行可靠电气连接的改进措施，避免导电片在二次密封油气空间中放电发生，大大降低浮顶储罐雷击火灾事故。 【关键词】浮顶储罐;二次密封;导电片;油气空间放电;放电间隙;刮蜡器Analysis on Second Sealing Oil and Gas Space Discharge in Floating Roof Tank HU Hai-yan LIU Bao-quan LIU Quan-zhen ZHANG Ting-ting GAO Xin (State Key Laboratory of Chemicals Safety，China Petroleum＆Chemical Corporation， Qingdao Safety Engineering Institute，Qingdao Shandong266071，China) Abstract:In order to avoid floating roof tank sealing ring fire caused by shunts discharge in the second sealing oil and gas space due to lightning，this paper established a2m diameter tank model and carried out a shunts spark discharge experiment and an air gap breakdown discharge experiment，so as to systemat-ically research shunts discharge risk in the second sealing oil and gas space．Experimental results show that Shunts attached to the shell by its own flexibility can generate sparks when the lighting current flow reaches a peak of about400Amperes;If there are gaps between shunts and the shell during lightning high voltage stock，potential difference between the roof and shell may break down the gaps and cause sparks，when the gap between20－30mm，discharging voltage is about26－40kV．Therefore，shunts spark dis-charge is inevitable as tank suffering from lightning．Finally，combined with the actual operation of the storage tanks，improvement measures were put forward，such as canceling shunts on the second seal and submerged paraffin scraper device reliable electrical connection with floating roof and avoiding shunts dis-charge in the second sealing oil and gas space，so as to greatly reduce floating roof tank lightning fire acci-dent． Key words:floating roof tank;second seal;shunts;spark discharge in the oil and gas space; discharge gap;paraffin scraper device *文章编号:1003－3033(2011)03－0106－04;收稿日期:2010－12－22;修稿日期:2011－02－26
原油贮罐内外壁防腐涂装方案一、前言 随着中国国民经济的快速发展, 石油及石油制品日益成为主要的能源和化工原料。石油从原油开采、运输、贮存、加工都需要大量的贮罐。中国石化总公司制定的《加工高含硫原油贮罐防护技术管理规定》对原油贮罐内外壁防腐提出了整套防护方案, 本防腐涂装方案正是参照这一规定, 结合本公司生产的相关防腐涂料的性能特点而编写。二、原油罐内、外壁腐蚀环境和防腐蚀要求1、内壁区域腐蚀环境防腐蚀要求 罐底区(1.8米以下部位) 底部滞留析出水, 不同的油质析出水可能呈酸性可碱性, 由于析出水的作用, 钢材腐蚀严重, 主要为溃疡状坑点腐蚀, 有可能形成穿孔, 是油罐腐蚀最严重的区域。1．按中石化《规定》方案, 无导静电涂料强制要求。2．涂层屏蔽抗渗透性要好, 避免介质渗透造成膜下腐蚀。3．避免采用电位大于铁的导电材料造成铁作为阳极而造成电化学腐蚀。 罐壁区直接与油品接触, 油品中可能含有水及各种酸、碱、盐等电解质, 引起电化学腐蚀, 特别是油水及油气交界面, 为均匀点蚀, 罐壁区的腐蚀较轻。1．涂膜表面电阻率应在105-108Ω之间, 以防止静电积集, 保证油品安全。2、防止钢材的腐蚀。3．涂料对油质无损害。 2、外壁区域腐蚀环境防腐
蚀要求 地上部分( 罐壁及罐顶外壁) 近海, 处于海洋大气腐蚀环境和化工大气腐蚀环境下, 日照较强。1．应有较长的防护寿命( 以上) 。2．面漆应具有良好的耐油性、耐沾污性, 外观漂亮、醒目, 有较好的装饰和标志效果, 保光保色性佳。 50- 《石油罐导静电涂料技术指标》要求按标准GB/T16906-1997《石油罐导静电涂料电阻率测定法》检测, 石油贮罐导静电涂料的表面电阻率应为105Ω8Ω。 当前用于贮油罐内壁涂装的导静电涂料按导电介质来分类, 计有以下几种: 导电介质金属粉体导电碳黑及石墨粉导电复合云母粉( 金属氧化物包覆处理) 性能特点 1．颜色受金属粉体色限制。2．由于金属粉末易氧化导致涂膜导电性能下降, 而惰性金属价贵。1．颜色受限, 只能制成深色漆。2．由于其电极电位高于钢材, 与钢材直接接触时, 形成电化学腐蚀, 1．颜色浅, 可制成多种颜色( 灰、红、黄、绿、蓝等有限颜色) 的导静电漆。 3．如采用电极电位高于钢材的金属粉末作为导电介质, 与钢铁基材直接接触时, 形成电化学腐蚀, 使钢铁作为阳极而加速腐蚀。4．采用电位低于钢材的金属粉末( 如锌粉) 作为导电介质, 对钢材有阴极保护防锈作用。 使钢铁作为阳极而加速腐蚀。3．由于其吸油量高, 当导电性
浮筒、密封拆除专项方案 储运车间 二〇一八年六月
浮筒、密封拆除专项方案审批会签单 编写： 储运车间： 审核： 生产技术部： 会签： 设备工程部： 健康安全环保部： 审批： 日期：年月日
浮筒、密封拆除专项方案 概述 2018年储运车间计划对内浮顶储罐XXXXX进行清罐检修，针对浮筒、密封由于破损进油情况，特编制本方案。 一、风险识别及应对措施 1、油品泄露导致罐内可燃气体浓度逐渐升高，存在爆炸风险。 应对措施： （1）严格按照公司《进入受限空间作业管理细则》、《动火作业管理细则》落实各项安全措施，进罐前进行取样分析（取样器深入 罐内2m），在罐内作业时使用可燃气体检测仪对罐内可燃气体 浓度变化情况进行实时监测，发现浓度升高及时通知罐内作业 人员撤离。 （2）进入储罐内部人员必须穿戴防静电工作服，进罐前通过人体静电消除器释放人体静电；严禁携带手机、照相机等非防爆通讯、 拍摄设备。 （3）进罐检查、拆除浮筒、密封时使用的所有工器具必须满足防爆要求；罐内照明等电气设备必须由专业工程师确认满足防爆要 求；罐内禁止使用手电钻等，须人工使用防爆扳手拆除。 二、浮筒、密封检查 1、浮筒检查 检查人员对浮筒逐个进行检查： （1）通过对外观进行检查确认有无裂口，特别关注浮筒两端封口焊
缝位置、连接件与本体焊缝位置等易发生泄漏位置。 （2）使用防爆扳手对浮筒底部进行轻微的敲击，通过声音判断浮筒内是否存液。 （3）检查人员对存在破损、存油问题的浮筒进行标记。 2、密封检查 （1）通过对外观进行检查确认有无裂口，特别关注与罐壁板接触摩擦位置，以及罐壁板存在焊缝凸起、毛刺的位置。 （2）通过挤压、触摸等手段检查密封内是否存在积液。 （3）检查人员对存在破损、存油问题的密封分段进行标记。 二、浮筒、密封拆除 1、浮筒拆除 （1）确认作业人员防静电劳保服穿戴合格，人体静电已导出，使用工具、照明设备符合防爆要求，罐内气体检测合格后方可进罐。（2）作业人员进罐后使用防爆扳手逐个拆除标记的破损、渗漏浮筒。 拆除的浮筒及时运出罐外至安全区域。 （3）拆除过程中使用可燃气体检测仪实时监测。 2、密封拆除 （1）有密封破损需要将罐内密封全部破拆后更换新密封。 （2）确认作业人员防静电劳保服穿戴合格，人体静电已导出，使用工具、照明设备符合防爆要求，罐内气体检测合格后方可进罐。（3）作业人员进罐后由人孔远端开始向人孔附近的方向对密封下部进行破划，拆除带油密封泡沫，将带油密封泡沫装袋后运送
50 詹昌利：石化行业浮顶罐密封不严的原因及密封方式分析 石化行业浮顶罐密封不严的原因及密封方式分析 詹昌利 （安庆实华工程设计有限责任公司，安徽 安庆 246002） 摘 要：外浮顶油罐在原油储存和转运过程中，常出现的密封不严或密封压缩过紧的现象，从调查结果来 看，油罐密封装置存在着一定的缺陷，油罐基础沉降、罐壁的垂直度、罐壁局部凹凸度以及导向管、量油 管等附件垂直度是造成密封不严或密封压缩过紧的主要原因，所以在油罐的建造安装的质量上要求更高更 精确；针对罐壁与浮顶间的环形空间会造成浮顶储罐油气损耗、污染和引发火灾的问题，系统介绍了机械 密封、囊式密封、舌形密封、二次密封四种密封形式及优劣分析。 关键词：外浮顶油罐；密封装置；原因分析；密封方式 密封装置是外浮顶油罐的重要附件，它对油罐浮船的灵活升降、隔绝油品与大气的接触，防止油气挥发起着重要作用。安庆石化储运部原油罐区多座浮顶原油罐的密封，均采用的是橡胶密封带包着软质聚氨酯泡沫塞于浮船外侧板与油罐内壁之间，通过螺栓与浮船外侧板连接，随浮船共同升降，称为一次密封。一次密封随浮船在运行中平面尺寸是没有变化的，密封在受力下有一定量的弹性变形，在运行过程中，密封出现了局部脱落、裂损和不严现象。近年来为了提高油罐密封效果，减少油气损耗，防止环境污染，引进二次密封技术，二次密封是由橡胶滑动片施压并压向罐壁，形成密封。二次密封取代传统的挡雨板，比挡雨板更有效地阻挡雨水向罐内浸入，与一次密封构成双重密封。另外也对油罐的建造质量提出了更高要求，罐壁的垂直度，局部的凹凸度，导向准确度，要求更高更精确。 1 密封不严的原因分析 1.1 油罐基础沉降的影响 油罐在充水试验和长期装油运行中，基础一定会不同程度的产生沉降，一定数值内的均匀沉降是正常的，但罐基础的面积较大，地基土的承载能力不均匀，会引起基础产生平面倾斜和非平面倾斜。浮顶罐是柔性结构，产生一定量的平面倾斜，必然使浮船向一侧飘移，浮船的周向密封间距发生变化，密封出现不严或过紧现象，非平面倾斜会导致油罐顶部不圆，密封也会出现不严或过紧的现象。 1.2 施工过程中的超差 浮顶罐施工大多采用正装法，油罐壁板在预制、切割、搬运、摆放、吊装、焊接过程中如没按程序操作，没有很好按标准执行，都有可能使壁板的垂直度及椭圆度发生超差。在预制切割中，坡口角度和板的直线不规范，焊接填充量不同，一定会引起局部变形，在环焊缝内外侧的变形量不同，会出现垂直度的超差。壁板滚弧后，摆放、吊点的位子、措施不当，堆放、运输、吊装中极易变形，不使用专用弧形胎具，组装不进行校正，会出现局部椭圆度超差。下圈壁板焊接后，垂直度、椭圆度误差处理不及时，多圈板组装后，会造成积累误差形成误差超差。加强圈、抗风圈焊接后会产生应力，而加固圈、抗风圈形成整体，应力释放后罐壁会向内凹。盘梯一侧的盘梯在穿过抗风圈处的重量较大，壁板较薄，因局部重量过大而向外倾斜。 1.3 其它 导向管、量油管不直度和垂直度偏差不得大于15mm，偏差偏大会使浮船在升降过程中产生导向偏移，使得浮船与罐壁之间间距出现一侧过大，另一侧过小的现象。 软质聚氨酯泡沫伸缩量不足，橡胶密封带宽度不够，软泡沫补偿罐壁变形量不够，较小的变形也会出现密封不严的现象。 在充水试验或大修前油罐运行时没有及时跟踪测量浮船与罐壁间距，在安装聚氨酯泡沫量、橡胶密封带松紧度不调整，会造成密封不严或过紧现象。 密封过紧，橡胶密封带安装不牢，会使密封脱落。 密封过紧，罐壁板焊接缺陷过锐会使密封破损。 浮顶加热盘管在运行时过热，使密封老化过快变形，造成密封不严。 2 浮顶罐的密封方式 浮顶油罐设置了漂浮在液面的浮顶，使得油气的挥发损耗减少到最低程度，因而被广泛应用。但由于制造浮顶以及 2012年第4期 2012年4月 化学工程与装备 Chemical Engineering & Equipment