第一章概述
总体概述
上部箱梁构造为 5×35连续小箱梁, 桥宽 12.25米, 由 4榀小箱梁联结构成, 布置图如下图所示。设计荷载公路Ⅰ级。本计算只对边梁单榀箱梁进行分析, 模
的主要规范有:
1. 《公路桥涵设计通用规范》 (JTGD60-2004
2. 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 (JTGD62-2004
3. 《公路工程技术标准》 (JTGB01-2003 (一技术指标
设计荷载:公路Ⅰ级。
桥面宽度:0.5+11.25+0.5=12.25米,单幅桥。
标准桥面横坡:2%
跨径:35米
斜度:0°, 10°,20°,30°,40°
主梁片数:4片梁。
预制梁长:34.3米。
预制梁高:1.8米。
桥面铺装:9cm 沥青混凝土。
混凝土调平层 : 8cm50号混凝土。
(二相关参数
相对温度 75%
桥面板与其它部分的温差为±5°
预应力管道成形为钢波纹管
管道摩擦系数 u=0.25
管道偏差系数λ=0.0025l/米
钢筋回缩和锚具变形为 6mm
(三主要材料
1.混凝土材料
预制箱梁、横隔板 50号混凝土
现浇连续段、封锚端、湿接缝 50号混凝土
现浇桥面层 50号混凝土
主梁采用 50号混凝土,力学性能见表 1.1
混凝土力学性能表表 1.1
2
预应力筋均采用符合 ASTM A416-96a标准的高强低松弛 270级钢绞线,公称直径φj15.24mm ,公称面积为 140mm 2,标准强度为
MPa
R b
y
1860
=
, ,控制张
拉应力为 1395MPa 。弹性模量为
MPa E
y
5
10
95
. 1?
=
。
(四预应力布置
预应力构造分为两种类型:顶板索和腹板连续索。预制小箱梁采用 OVM 型
锚具及配套的设备。箱梁顶板负矩钢束采用 BM15型锚具及配套的设备, 管道成孔采用波纹扁管,且要求钢波纹扁管的钢带厚度不小于 0.35mm 。预应力张拉采用引伸量和张拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过 -5%~10%。 (五施工工序
⑴预制主梁,张拉预应力钢束。
⑵用天线吊装逐孔架设箱梁,要求现浇箱梁横隔板湿接缝。
⑶现浇连续墩顶混凝土。
⑷待连续段混凝土达强度 95%后, 先两端张拉墩顶负弯矩钢束形成连续刚构体系,再现浇桥面混凝土。
⑸待桥面板混凝土达到强度形成全截面后,安装伸缩缝及施工桥面系。 (六活荷载分布影响系数
在计算活荷载横向分配系数时, 运用的软件为桥梁博士。采用的方法为刚接板梁法。结果如下:
中跨横向分配系数表格表 1.2
第二章 35米箱梁简支变刚构连续计算
一、结构计算模型
主梁高为 1.8米,宽为 2.4米,具体见图 2.1。在计算分析时,将 8㎝厚的现浇防水混凝土及 9cm 厚的沥青混凝土简化为梁单元荷载作用在主梁之上,不考虑其对刚度的贡献。选择了一跨 5联进行计算,将整个桥梁离散为 190个单元, 191个节点。单元划分示意图见图 2.2、图 2.3(图中只示出了半跨结构。
1.混凝土容重为
2.6吨 /米。
2.桥面铺装按 17厘米厚计算 (8cm调平层, 9cm 沥青混凝土。
3. 护拦单侧重 0.8吨 /米。
5.温度荷载
顶板升温变化为0― (+5.5― (+14度。顶板降温变化为0― (-2.75― (-7度。
四、主要荷载组合
使用阶段计算了八种组合:
(1恒载 +公路Ⅰ级 (最大
(2恒载 +公路Ⅰ级 (最小
(3恒载 +公路Ⅰ级(最大 +升温
(4恒载 +公路Ⅰ级(最小 +升温
(5恒载 +公路Ⅰ级(最大 +降温
(6恒载 +公路Ⅰ级(最小 +降温
五、施工阶段
在用 MIDAS 运行计算分析时,将结构模拟为 3个施工阶段,施工步骤如下所示:
①阶段:预制梁:张拉底板钢束。
②阶段:浇注墩顶湿结缝,结构连续形成,张拉顶板预应力。
③阶段:浇注桥面板,桥面铺装完成。
施工阶段表格表 2.1
六、应力计算结果
在上图中,其中 25,26,51单元为湿结缝单元, 1-37,40-75单元为预制梁单元,表格中只列出 1-76单元的沿梁长法向应力的结果, 116-151与 154 -190关于中心对称,故未列出。本文只取半对称跨 , 具体结果见表格 2.1~2.6:
施工阶段各截面的压应力 (MPa 表 2.1
6 7
使用阶段各截面的压应力 (MPa 表 2.2
8
9
公路Ⅰ级使用阶段各截面的压应力 (MPa 表 2.3
10
宝天高速公路 35m 箱梁计算书单元 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 杆端 I端 I端I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端恒载＋汽车(MAX＋升温上缘 -1.97 -4.19 -4.55 -4.69 -5.03 -5.46 -5.94 -2.97 -3.56 -4.18 -4.67 -5.14 -5.63 -6.07 -0.99 -1.38 -1.71 -1.97 -2.15 -2.27 -2.16 -1.99 -1.74 -1.43 -6.58 -6.21 -5.80 -5.41 -5.00 -4.45 -3.93 -6.95 -6.53 -6.17 -5.89 -5.79 -5.45 -3.18 下缘 -3.20 -8.55 -8.53 -8.47 -8.82 -9.12 -9.40 -10.80 -11.00 -11.20 -10.50 -9.80 -8.92 -8.11 -9.01 -8.32 -7.75 -7.29 -6.95 -6.84 -7.07 -7.41 -7.87 -8.45 -7.44 -8.14 -8.91 -9.54 -10.10 -9.85 -9.59 -8.15 -7.81 -7.45 -7.06 -7.06 -7.02 -1.70 恒载＋汽车(MIN＋升温上缘 -3.53 -5.76 -6.02 -6.07 -6.38 -6.80 -7.30 -4.38 -5.03 -5.74 -6.31 -6.88 -7.45 -7.97 -2.98 -3.43 -3.79 -4.06 -4.25 -4.34 -4.24 -4.05 -3.77 -3.41 -8.47 -8.03 -7.54 -7.06 -6.56 -5.92 -5.32 -8.28 -7.84 -7.47 -7.20 -7.19 -6.97 -4.70 下缘 -5.16 -10.50 -10.40 -10.20 -10.50 -10.80 -11.20 -12.70 -13.00
-13.40 -12.80 -12.20 -11.50 -10.70 -11.70 -11.10 -10.60 -10.20 -9.83 -9.68 -9.91 -10.20 -10.70 -11.20 -10.10 -10.70 -11.30 -11.80 -12.30 -11.80 -11.40 -9.87 -9.47 -9.08 -8.69 -8.80 -8.93 -3.61 11
宝天高速公路 35m 箱梁计算书公路Ⅰ级使用阶段各截面的压应力(MPa 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 表 2.4 下缘 -5.69 -5.71 -5.88 -6.07 -6.64 -7.21 -7.76 -8.27 -8.78 -9.34 -
9.16 -8.88 -8.48 -8.13 -7.81 -7.58 -7.45 -7.41 -7.51 -8.03 -8.47 -9.05 -9.77 -10.60 -9.87 -
10.80 -11.80 -12.60 -13.40 -13.20 -13.10 -11.80 -11.60 -11.50 -11.50 -11.80 -12.20 -6.93 杆端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端恒载＋汽车(MAX＋降温上缘 -2.46 -2.46 -2.38 -2.29 -2.27 -2.30 -2.41 -2.60 -2.87 -3.18 -3.41 -3.64 -3.88 -4.09 -4.25 -4.34 -4.37 -4.33 -4.21 -3.74 -3.40 -2.98 -2.48 -1.90 -6.78 -6.16 -5.50 -4.85 -4.19 -3.41 -2.66 -5.48 -4.85 -4.24 -3.67 -3.37 -2.86 -0.56 12 下缘 -5.69 -5.66 -5.63 -5.64 -5.90 -6.17 -6.43 -6.64 -6.83 -7.07 -6.70 -6.24 -5.70 -5.23 -4.82 -4.52 -4.33 -4.27 -4.36 -4.93 -5.42 -6.07 -6.88 -7.83 -7.22 -8.30 -9.44 -10.40 -11.40 -11.40 -11.40 -10.20 -10.10 -9.99 -9.83 -10.10 -10.20 -4.97 恒载＋汽车(MIN＋降温上缘 -2.47 -2.50 -2.58 -2.65 -2.87 -3.14 -3.46 -3.87 -4.34 -4.83 -5.21 -5.57 -5.91 -6.20 -6.43 -6.58 -6.65 -6.62 -6.51 -6.01 -5.63 -5.15 -4.59 -3.93 -8.68 -7.96 -7.20 -6.43 -5.66 -4.77 -3.94 -6.69 -6.03 -5.45 -4.98 -4.78 -4.40 -2.12
宝天高速公路 35m 箱梁计算书单元 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 杆端 I端 I端I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端恒载＋汽车(MAX＋降温上缘 -0.56 -2.81 -3.17 -3.32 -3.65 -4.06 -4.53 -1.52 -2.10 -2.70 -3.20 -3.69 -4.18 -4.64 0.47 0.06 -0.28 -0.55 -0.75 -0.88 -0.79 -0.62 -0.39 -0.08 -5.27 -4.91 -4.51 -4.13 -3.73 -3.22 -2.73 -5.79 -5.40 -5.07 -4.81 -4.72 -4.38 -2.10 下缘 -4.97 -10.30 -10.20 -10.20 -10.50 -10.90 -11.20 -12.70 -12.90 -13.30 -12.60 -11.80 -10.90 -10.10 -11.00 -
10.30 -9.68 -9.21 -8.86 -8.72 -8.93 -9.26 -9.70 -10.30 -9.24 -9.93 -10.70 -11.30 -11.90 -
11.50 -11.10 -9.63 -9.22 -8.81 -8.38 -8.37 -8.33 -3.04 恒载＋汽车(MIN＋降温上缘 -2.12 -4.37 -4.64 -4.70 -4.99 -5.40 -5.89 -2.94 -3.57 -4.26 -4.84 -5.43 -6.01 -6.54 -1.53 -1.99 -2.36 -2.64 -2.85 -2.95 -2.86 -2.68 -2.42 -2.07 -7.16 -6.73 -6.26 -5.78 -5.29 -4.69 -4.12 -7.12 -6.71 -6.37 -6.13 -6.12 -5.91 -3.62 下缘 -6.93 -12.20 -12.10 -11.90 -12.20 -12.60 -13.00 -14.50 -14.90 -15.40 -14.80 -14.20 -13.40 -12.70 -13.70 -13.10 -12.50 -
12.10 -11.70 -11.60 -11.80 -12.10 -12.50 -13.00 -11.90 -12.50 -13.10 -13.60 -14.00 -
13.50 -13.00 -11.40 -10.90 -10.40 -10.00 -10.10 -10.20 -4.94 13
宝天高速公路 35m 箱梁计算书结论：由上面的计算结果可看出(压应力为负，拉应力为正，在施工阶段过程中，压应力最大值为 12.9MPa<21MPa；成桥后，最大压应力，13.7MPa<20 MPa 能够满足要求。在正常使用荷载作用下，压应力最大值为 15.4MPa<16.2 MPa；最大拉应力 0.47MPa<1.85MPa，能够满足要求。
14
工业大学本科毕业设计 1 初步设计 1.1 设计基本资料 1.1.1 设计标准 1）设计荷载：公路 I 级 2）桥面宽：净 2×(12.5+2×0.5)m 防撞墙 3）桥面横坡：1.5% 4）桥面纵坡：1.0% 5）竖曲线半径：桥梁围无竖曲线 6）平曲线半径：桥梁围无平曲线 7）温度：季节温差的计算值为-15℃和+20℃ 1.1.2 主要材料 1、混凝土 1）桥面沥青混凝土铺装 2）连续梁：C50 3）桩基、承台、桥墩、桥台、搭板：C50 2、钢筋 1）主筋：HRB335 2）辅助钢筋：II 级钢筋 3）预应力筋：箱梁纵向预应力束采用φj15.24 高强度低松弛预应力270K级钢绞线 ，ASTMA416-90a270 级标准，标准强度 Ry =1860MPa ，Ey=1.95×10 MPa。 3、预应力管道 预应力管道均采用镀锌金属波纹管。 4、伸缩缝 采用S SF80A 大变位伸缩缝。 5、支座 采用盆式橡胶支座。 1.1.3 相关参数 1. 相对温度75% 2. 管道摩擦系数u=0.25 3. 管道偏差系数λ=0.0025l/米 4. 钢筋回缩和锚具变形为4mm 1.1.4 预应力布置
箱梁采用O VM 型锚具及配套的设备。管道成孔采用波纹圆管，且要求钢波纹管的钢带厚度不小于 0.35mm。预应力拉采用引伸量和拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过-5%~10%。 1.1.5 施工方式 满堂支架 1.1.6 主要参考文献 1．公路桥涵设计通用规（JTG D60-2004） 2．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规（JTG D62—2004） 3．公路桥涵地基与基础设计规（JTG D63-2007） 4．公路桥涵施工技术规（JTJ041—2000） 5．公路工程水文勘测设计规（JTG C30-2002） 6.桥涵水文 7.桥梁工程 8.预应力混凝土连续梁桥设计 9.结构设计原理 10.基础工程 11.桥隧施工技术 12.公路桥涵现行标准图 第三章上部结构设计 3.1 横截面和纵断面尺寸拟定： 1、纵截面 桥梁分孔关系到桥梁的造价。跨径和孔数不同时，上部结构和墩台的总造价是不同的。跨径愈大，孔数愈小，上部结构的孔数就愈大，而墩台的造价就愈小。最经济的跨径就是要使上部结构和墩台的总造价最低。因此当桥墩较高或地质不良，基础工程较复杂而造价较高时，桥梁跨径就可选的大一些。反之，当桥墩较矮或地基较好时，跨径就可以选的小一些。 由于桥位处地质情况为素填土或杂填土、圆砾、黏土、强风化岩，部分桥位处岩石裸露，海堤上地质情况为淤泥、黏土、中风化岩。地质状况不良，本桥位处桥长150米，拟采用预应力混凝土连续梁桥，所以设置为六跨连续梁较好。基础拟采用钻孔灌筑桩。 当桥梁总长度很大，当采用顶推或先简支后连续的施工方法时，则等跨结构受力性能较差所带来的欠缺完全可以从施工经济效益的提高而得到补偿。本桥桥长150米，对于连续体系，拟取30m。
专新建南宁至广州铁路站前工程 NGZQ-7标段 *****桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书 编制： 复核： 审核： 中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ-7项目部 二零一零年五月
预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP R b y , 低松驰。跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φ s 15.24mm 钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长 值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm 。 梁体预应力材料： 纵横向预应力束：公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆：27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa 。 竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具：纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P ）、OVMBM15-4（BM15-4P ）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。 第二章 设计伸长量复核
前言 一、选题依据 （一）设计目的及设计的主要内容： 本设计通过自行拟定桥梁形式及断面尺寸，设计下部结构——墩台与基础并编制施工方案，使我们全面地掌 握桥梁的设计及施工理论，并学会将其应用于实践。桥梁的设计是系统性十分强的工作，有了本次设计我们可以对 四年来所学的专业知识有一个综合系统的回顾和学习，并为今后的实际工作打下良好的基础。 本桥位在考虑它的使用、经济、美观的同时，我们还要着重解决其在工程实际中的问题。在建桥实践中，该桥 采用20m跨径，采用预应力混凝土结构。为减少施工中的麻烦，特采用装配式结构。使桥梁构件的尺寸和形式趋于 标准化，便于预制和施工，并节省大量支架模板和劳动力，缩短工期。 （二）设计拟应用的现场资料综述 桥位地质情况，从上到下的土层均为砂土、黏性土、砂砾。 （三）设计拟应用的文献综述： 本设计涉及内容广泛，需应用到材料力学、结构力学、桥梁学、结构设计学及基础工程学等方面的知识。采用 是2004年颁布的新规范《公路桥涵通用设计规范》，严格执行其规定。根据设计荷载等确定桥长、跨径及孔数。根 据《桥梁工程》《公路桥涵设计手册》中的简支梁桥的计算进行行车道板的计算；荷载横向分布计算；主梁内力计算； 横隔梁内力计算及挠度、预拱度的计算。根据《结构设计原理》进行主梁、横隔梁、行车道板及墩台与基础的截面 尺寸设计及配筋计算。根据《基础工程》及《公路桥涵设计手册》进行墩台与基础的设计。并根据《桥梁工程》《基 础工程》拟订施工方案。根据《有关桥涵标准图》进行施工图纸设计。知识涉及相对全面，能为以后的工作和学习 打下比较扎实的基础。 （四）设计相关技术的国内外现状： 预应力混凝土梁式桥在我国获得了很大的发展。早在70年代，我国就建成了跨径达五十多米的预应力混凝土简支梁桥。除了简支梁桥以外，近年来我国还修建了多座现代化大跨径预应力混凝土箱型刚架桥、连续梁桥和悬臂两梁桥。目前，我国在预应力混凝土箱型梁桥的施工技术方面达到了世界先进水平。在国外，预应力混凝土梁式桥的研究起步较早，法国著名工程师弗莱西奈经过20年研究使预应力混凝土技术付诸实践后，新颖的预应力混凝土梁式桥首先在法国和德国以异乎寻常的速度发展起来。西德最早用全悬臂法建造预应力混凝土桥梁，特别是在1952年成功地建成了莱茵河上的沃伦姆斯桥后，这种方法就传播到全世界。近年来，国外对大跨径预应力混凝土桥的结构体系有这样的见解，倾向于采用悬臂浇筑工艺来修建连续梁桥。这种方法在世界发展甚快。 二、研究（设计）思路 跨径大于20米的简支梁桥，均采用预应力混凝土梁桥。它比普通钢筋混凝土梁桥一般可节省钢材30%，跨径越大节省越多。其刚度比普通钢筋混凝土桥要大，因此建筑高度可显著减少，使大跨径桥梁轻柔美观。由于能消除裂缝，扩大了对多种桥型的适应性，并提高了结构的耐久性。 本设计采用装配式梁桥，其优点是：桥梁构件的尺寸和形式趋于标准化，便于预制和施工，并节省大量支架模板和劳动力，缩短工期。 三、研究（设计）内容
30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式
图1.2 横梁边截面形式 图1.3 结构支承示意图 （二）设计荷载 结构重要性系数：1.0 设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。 人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。 设计风载：按平均风压1000pa计， 地震荷载：按基本地震烈度7度设防， 温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。 其他荷载： （三）主要计算参数 材料：C50砼； 预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。
用新规范计算预应力混凝土连续梁 谢宝来 【摘要】本文为用新规范进行桥梁结构设计的一个算例，其重点讨论了预应力混凝土构件纵向受力性能的计算方法和计算过程，以及对新规范的一些理解，其中包括汽车冲击系数、上下缘正负温差、翼缘有效宽度、极限承载能力(塑性)和应力(弹性)计算等，同时也说明了一些构造方面的要求。 【关键词】规范预应力混凝土冲击系数有效宽度 一、设计概况 该桥为京津高速公路跨越永定新河的一座特大桥，单幅桥宽16.5米，特大桥是因为长度超过了1000米，以永定新河的交角为45度，跨越河流时采用三联3x55米，用PZ造桥机施工的预应力混凝土连续箱梁，此处平曲线半径为5000米，当然小半径也可以采用此施工工艺。第一阶段施工为简支单悬臂，施工长度为55米简支加11米(悬臂为跨径的五分之一，此处弯矩最小，为施工缝的最加位置)悬臂，平移模板，第二阶段施工长度为44米加11米悬臂，最后施工剩下的44米。主要预应力钢束均为单向张拉，最大单向张拉长度为66米。按预应力砼A 类构件设计。 二、设计参数 (一)桥宽：16.5m(1+0.75+3x3.75+3+0.5)； (二)跨径：3x55m； (三)梁高：3.0m； (四)荷载标准：公路－I级；计算车道数：3；横向折减系数：0.78； (五)二期荷载：100mm厚沥青混凝土；80mmC40防水混凝土；两侧栏杆20kN/m。 (六)采用的主要规范: 《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）； (七)选用材料： ①混凝土C50：f cd =22.4MPa,f td =1.83MPa,E c =3.45x104MPa；
天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。 注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。
现浇箱梁施工方案 一、工程概况 K135+199.445分离立交桥位于郓城互通区内，横跨338省道，交角为90°，跨径为22-28-22m，全长72m。该桥基础形式为钻孔灌注桩，共30颗，桥台钻孔桩直径1.2m，长38m，桥墩钻孔桩直径1.5m，右幅钻孔桩桩长47m，左幅钻孔桩桩长48m。桥墩、桥台桩顶皆设有承台，桥台为肋式台，桥墩为立柱，立柱直径1.3m。上部构造为现浇连续箱梁，左幅箱梁宽13.5m，为三室结构，右幅箱梁宽17.0m，为4室结构。箱梁高1.4m，梁室高0.98m，底板厚0.2m，顶板厚0.22m，腹板宽0.45m。箱梁采用C50混凝土，共1381.56m3。 二、现浇箱梁施工方案 现浇箱梁支架采用满堂式碗扣支架，搭设满堂支架时，封闭338省道交通，从3#台路基进行改道，确保满堂支架施工的安全。碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁砼强度达到100%时进行预应力张拉。 Ⅰ、地基处理 1、地基处理 1、338省道两侧排水沟回填处理 将排水沟内松散浮土和淤泥挖除干净，然后按照50cm一层分层回填山皮石，回填高度略低于省道路面高度，用压路机分层碾压至无沉降为止。然后填筑40cm 厚6%灰土，分两层回填，压实度达到93%以上，回填土顶面与省道路面齐平，并做出2%—4%的横坡，以利于排水。 2、桥梁范围内路基地表处理 用平地机及推土机清除地表，并将地表整平。然后用铧犁翻松30cm厚表面土层，掺入10%生石灰粉，用旋耕犁拌和均匀，待含水量合适实，压路机碾压密
大跨度预应力混凝土连续梁桥（70m＋112m＋70m） 初步设计
第一章设计任务书 1.1 设计任务说明 一、设计的目的及意义 学生应通过本次毕业设计，综合运用所学过的基础理论知识，深入了解公路预应力混凝土桥梁在桥式方案比选、结构计算及施工架设等方面的设计规范、计算方法及设计思想等内容。为学生在毕业后从事桥梁技术工作打好基础。 二、设计的主要内容 1、根据已有的水文地质资料，确定不同的桥式方案并绘图。 2、进行桥式方案的比选和工程量的计算。 3、对基本尺寸的选择进行探讨（包括梁高、边跨与中跨长度及比 值等参数）。 4、对已确定的桥式方案进行结构设计及施工方案的确定。 5、运用常规的超静定混凝土桥梁分析程序计算结构内力及变形， 布置预应力钢筋，进行正常使用极限状态的截面设计与检核。 6、通过自己编制程序，计算结构在承载能力极限状态下的配筋， 并对结果进行校核。 7、梁的一般构造图及配筋图。 三、主要设计技术标准 1、设计荷载 ⑴汽车荷载：汽—超20，挂—120；
⑵特种荷载：特—300； ⑶人群荷载：3.5KN/㎡。 2、桥梁净空：总宽25m，双向6车道6×3.5m，人行道宽2×1.5m，栏杆2×0.5m。 3、坡度：纵坡1％，横坡2％ 4、截面形式：变截面箱梁 5、材料： ⑴砼：上部结构采用 C50 下部结构采用 C25 ⑵钢筋：预应力钢筋采用9－7Φ5钢绞线（极限抗拉强度 1860Mpa） 普通钢筋采用Ⅱ级钢筋 6、设计规范： ·《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-89） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023-85） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路桥位勘测设计规程》（JTJ 062-82） 中华人民共和国交通部，1982
梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k， 1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝ 28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m 1、强度验算 M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.22＝0.149kN·m σ＝M max/W＝0.149×106/24000＝6.202N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×23.05×2004/(100×10000×144000)＝0.133mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×28.006×0.2+0.437×1.764×0.2＝2.255kN R2=1.25q1l=1.25×29.77×0.2＝7.442kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×23.05×0.2＝1.729kN R2'=1.25q2l=1.25×23.05×0.2＝5.763kN 五、小梁验算
宜河高速公路第四合同段预应力张拉计算书 计算： 监理： 日期： 中铁二十五局集团柳州铁路工程有限公司 宜河四标项目经理部 二O一二年二月
一．工程概况 K37+655天桥桥长为85米，分为5跨16米预应力箱梁，共计15片预应力混凝土预制箱梁。其中边跨边梁为4片，边跨中梁为2片，中跨边梁为6片，中跨中梁为3片。 二．预应力张拉 箱梁预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的高强度低松弛钢绞线，公称直径Φs=15.24mm，公称截面面积Ap=140mm2，其标准抗拉强度为f pk=1860Mpa。 本设计参考OVM锚固体系设计，预应力张拉采用张拉力与引伸量双控，张拉控制应力δcon=0.75×f pk=0.75×1860=1395Mpa，预应力弹性模量（N/mm2）Ep=1.95×105Mpa。 三．箱梁张拉计算 计算依据：根据《公路桥涵通用图》及《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）进行验算。 1.钢绞线理论伸长值计算 N1、N2钢束的计算： 根据《公路桥涵施工技术规范》P129页伸长值计算公式为： △L=P p×L/（A P×E p） 式中：P p为预应力的平均张拉力（N）;L为预应力筋的实际长度（mm）； A P为预应力筋的截面积（mm2）;取140 .00mm2；E p为预应力筋的弹性模量（N/ mm2）取1.95×105N/ mm2。
其中P p=P(1-e-(kx+μθ))/ kx+μθ 式中：P为预应力筋张拉端的张拉力（N）;x从张拉段至计算截面的孔道长度（m）;θ从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；根据《公路桥涵施工技术规范》P339页k取0.0015；μ预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25。 2.伸长量计算（详见下表） 张拉方式为两端对称张拉。按照《公路桥涵施工技术规范》P134后张法张拉程序如下：0→10%初应力→20%初应力→100%δcon（锚固）。
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
目录 第一章概述 (4) 1.1 地质条件 (4) 1.2 主要技术指标 (4) 1.3 设计规范及标准 (4) 第二章方案比选 (5) 2.1 概述 (5) 2.2 比选原则 (5) 2.3 比选方案 (5) 2.3.1 预应力混凝土连续梁桥 (5) 2.3.2 预应力混凝土连续刚桥桥 (7) 2.3.3 普通上承式拱桥 (8) 2.4 方案比较 (9) 第三章预应力混凝土连续梁桥总体布置 (12) 3.1 桥型布置 (12) 3.2 桥孔布置 (12) 3.3 桥梁上部结构尺寸拟定 (12) 3.4 桥梁下部结构尺寸拟定 (13) 3.5 本桥使用材料 (14) 3.6 毛界面几何特性计算 (14) 第四章荷载内力计算 (16) 4.1 模型简介 (16) 4.2 全桥结构单元的划分 (16) 4.2.1 划分单元原则 (16) 4.2.2 桥梁具体单元划分 (17) 4.3 全桥施工节段的划分 (17) 4.3.1 桥梁划分施工分段原则 (17) 4.3.2 施工分段划分 (17) 4.4 恒载、活载内力计算 (17) 4.4.1 恒载内力计算 (17) 4.4.2 悬臂浇筑阶段内力 (18) 4.4.3 边跨合龙阶段内力 (19)
4.4.4 中跨合龙阶段内力 (20) 4.4.5 活载内力计算 (21) 4.5 其他因素引起的内力计算 (23) 4.5.1 温度引起的内力计算 (23) 4.5.2 支座沉降引起的内力计算 (25) 4.5.3 收缩、徐变引起的内力计算 (26) 4.6 内力组合 (28) 4.6.1 正常使用极限状态的内力组合 (28) 4.6.2 承载能力极限状态的内力组合 (29) 第五章预应力钢束的估算与布置 (32) 5.1 钢束估算 (32) 5.1.1 按承载能力极限计算时满足正截面强度要求 (32) 5.1.2 按正常使用极限状态的应力要求计算 (33) 5.2 预应力钢束布置 (39) 5.3 预应力损失计算 (40) 5.3.1 预应力与管道壁间摩擦引起的应力损失 (40) 5.3.2 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失 (41) 5.3.3 混凝土的弹性压缩引起的应力损失 (41) 5.3.4 钢筋松弛引起的应力损失 (42) 5.3.5 混凝土收缩徐变引起的应力损失 (42) 5.3.6 有效预应力计算 (44) 5.4 预应力计算 (45) 第六章强度验算 (48) 6.1 正截面承载能力验算 (48) 6.2 斜截面承载能力验算 (51) 第七章应力验算 (55) 7.1 短暂状况预应力混凝土受弯构件应力验算 (55) 7.1.1 压应力验算 (55) 7.1.2 拉应力验算 (55) 7.2 持久状况正常使用极限状态应力验算 (60) 7.2.1 持久状况(使用阶段)预应力混凝土受压区混凝土最大压应力验算 60 7.2.2 持久状况(使用阶段)混凝土的主压应力验算 (62) 7.2.3 持久状况(使用阶段)预应力钢筋拉应力验算 (65) 第八章抗裂验算 (68) 8.1 正截面抗裂验算 (68)
梁侧模板计算书计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 4k c0c min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.9}＝min{34.213，21.6}＝21.6kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝ 1×[1.35×0.9×21.6+1.4×0.9×2]＝28.764kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6 kN/m2 三、支撑体系设计
左右两侧小梁道数5,4 主梁间距(mm) 950 主梁合并根数 2 小梁最大悬挑长度(mm) 50 结构表面的要求结构表面外露 对拉螺栓水平向间距(mm) 950 梁左侧支撑距梁底距离依次为200，700 梁右侧支撑距梁底距离依次为200，700 模板设计剖面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。左、右两侧面板计算简图如下： 左侧面板计算简图 右侧面板计算简图 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×28.764＝28.764kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×21.6×1＝26.244kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝max[0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.1q1静L右2+0.117q1活L右2=]=max[0.107×26.244×0.2252+0.121×2.52×0.2252， 0.1×26.244×0.262+0.117×2.52×0.262]＝0.197kN·m σ＝M max/W＝0.197×106/24000＝8.223N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！
箱梁预应力拉计算书 武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是市西南绕城高速公路向北延伸与（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。 引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。每孔左右幅共12榀小箱梁。 一、拉计算所用常量： 预应力钢材弹性模量Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2 预应力单数钢材截面面积Ag=139mm2 预应力钢材标准强度f pk=1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015 预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17 设计图纸要求：锚下拉控制应力σ 1 =0.75 f pk =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P的计算： P=σ k ×Ag×n× 1000 1 ×b (KN) (1) 式中：σ k￣￣￣￣￣￣￣￣ 预应力钢材的拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2); n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时拉预应力筋的根数(mm2);
b ￣￣￣￣￣￣￣￣超拉系数，不超拉取1.0。 2、p 的计算： p = μθ μθ+-+-kl e p kl (1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从拉端至计算截面的孔道长（m ）; θ ￣￣￣￣￣￣ 从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）; k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。 3、预应力钢材拉时理论伸长值的计算： ΔL= Eg Ay L p ?? (3) 其中：p ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的平均拉力（N ）; L ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材长度（cm ）; Ay ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材截面面积（mm 2）; Eg ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材弹性模量（N/mm 2）。 三、计算过程 1、P 的计算： 本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢材，依据通用图及施工图纸，刚束的组成形式一共有三种：φj 15.2-5、φj 15.2-4、φj 15.2-3。 实际拉力控制 控制拉力为在锚固点下的力，在确定千斤顶的拉力时，应考虑锚固口摩阻损失，此摩阻损失以1%计算，故拉时千斤顶实际拉力为：
预制箱梁张拉计算书 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk Mpa。 1.2 根据施工方法确定计算参数： 注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa） 1.3 材料检测： 金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测； 锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测； 钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算： 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式： 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）： ΔL＝Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）；
**公路二期工程*大桥 3×30m连续梁下部结构计算书 1.工程概况 桥梁上部为3×30m跨预应力混凝土连续梁，主梁总宽度为12m，梁高为1.6m。主梁采用单箱双室断面，其中主梁悬臂长 2.0m，标准断面箱室顶板厚0.22m，底板厚0.2m，腹板厚0.45m，中支点及边支点断面箱室顶板厚0.37m，底板厚0.32m，腹板厚0.65m，两断面间设长2.5m的渐变段。混凝土主梁采用C50混凝土现场浇注，封端采用C45混凝土。主梁中墩采用两根直径1.6m圆柱，下接直径1.8m桩基，左侧中墩高7m，右侧墩柱高8.5m。主梁边墩采用盖梁+直径1.6m双柱中墩，下接直径1.8m桩基形式；中、边墩横桥向中心距均为5.6m。 主梁边支点采用普通板式橡胶支座，中墩与主梁固结。 2.设计规范 《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）； 《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77—98）； 《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）； 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004））； 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）； 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）； 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）； 3.静力计算 3.1 计算模型 由于主梁支撑中心与其中心线斜正交，且主梁平面基本为直线，因此建立平面杆系模型计算结构的内力及变形。桥梁内力及位移的计算均采用桥梁博士3.0有限元程序进行，其中边支点仅采用竖向支撑，中墩底部采用弹性支撑，其支撑刚度根据m法计算（m0＝1.2×105kN/m4，K水平＝2.4×106kN/m，K弯曲＝1.1×107kN.m/rad）。 根据桥梁结构受力特点，其计算模型见下图。
预应力框架梁(YKL2)的计算书 1.设计资料 1. 混凝土强度等级:40C 219.1/c f N mm = 2 2.39/tk f N mm = 21.71/t f N mm = 240/cu f N mm = 42 3.2510/c E N mm =? 2. 钢筋 1).预应力筋采用低松弛(15.2)s φ钢绞线，每根钢筋截面面积为1 2139p A mm = 21860/ptk f N mm = 21320/py f N mm = 521.9510/p E N mm =? 2).非预应力纵向钢筋采用HRB335级钢筋: 2300/y f N mm = 52210/s E N mm =? 3).箍筋采用HPB235级钢筋: 2 210/y f N mm = 3. 锚具采用：柳州欧维姆机械股份有限公司的OVM.M15-14锚具 4. 预应力梁的计算跨度取两端柱子的中心线距离: 26200mm 2预应力框架梁的计算 2.1设计资料 图1：框架梁(YKL2)内力布置图 2.1.1梁的几何特性： 图2
框架梁为T 形截面， 111900262001871,1900,600, 3.1741515600 h h l mm h mm b mm b = =?=====<取120,12600121202040()f f f h mm b b h mm '''==+=+?= 几何特征值为： 522112040120 2.44810(),1900601840()A mm y mm =?=?=-= 52222600178010.6810(),1780/2890()A mm y mm =?=?== 555212 2.4481010.681013.12810()A A A mm =+=?+?=? 551122055 12 2.44810184010.68108901067()2.4481010.6810A y A y y mm A A +??+??===+?+? 111222I I A a I A a =+++ 332 2 114204012060017802040120(18401067)6001780(1067890)12124.6210() mm ??=+??-++??-=?2.1.2内力组合： 支座处： 弯矩设计值：38630.93476.7()M kN m =?=?（考虑次弯矩有利的影响） 短期效应组合：77430153789()s M kN m =+=? 长期效应组合：30157740.73556.8()l M kN m =+?=? 跨中： 弯矩设计值：8788 1.210653.6()M kN m =?=?（考虑次弯矩不利的影响） 短期效应组合：496011636123()s M kN m =+=? 长期效应组合：496011630.75774.1()l M kN m =+?=? 2.2预应力筋的估算： 混凝土强度等级:40C ，钢绞线(1X7)：15.2s φ 222119.1/,1860/,1320/c ptk py f N mm f N mm f N mm α===
25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。全桥分4联，桥长381m。本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。 各梁的预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f pk=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，
弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。试验检测的钢绞线弹性模量Ep=1.95*105 MPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔，所配锚具为M15-3及M15-4，顶板为长圆孔，所配锚具为BM15-4及BM15-5。 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力。导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量：Ep=1.91*105 MPa ※标准强度：f pk =1860MPa ※张拉控制应力：σcon=0.75f pk =1395MPa ※钢绞线松驰系数：0.3 ※孔道偏差系数：κ=0.0015 ※孔道摩阻系数：μ=0.15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 2.2、理论伸长值的计算 根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行：
目录 1 计算依据与基础资料 (1) 1.1 标准及规范 (1) 1.1.1 标准 (1) 1.1.2 规范 (1) 1.1.3 参考资料 (1) 1.2 主要材料 (1) 1.3 设计要点 (2) 2 横断面布置 (2) 2.1 横断面布置图 (2) 2.2跨中计算截面尺寸 (3) 3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 (3) 3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (3) 3.1.1 刚性横梁法 (3) 3.1.2 刚接梁法 (7) 3.1.3 铰接梁法 (10) 3.1.4 比拟正交异性板法（G-M法） (14) 3.1.5 荷载横向分布系数汇总 (17) 3.2 剪力横向分布系数 (18) 3.3 汽车荷载冲击系数μ值计算 (18) 3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (18) 3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (18)
4 主梁纵桥向结构计算 (18) 4.1箱梁施工流程 (18) 4.2 有关计算参数的选取 (19) 4.3 计算程序 (20) 4.4 持久状况承载能力极限状态计算 (20) 4.4.1 正截面抗弯承载能力计算 (20) 4.4.2 斜截面抗剪承载能力计算 (21) 4.5 持久状况正常使用极限状态计算 (21) 4.5.1 抗裂验算 (22) 4.5.2 挠度验算 (23) 4.6 持久状况和短暂状况构件应力计算 (25) 4.6.1 使用阶段正截面法向应力计算 (25) 4.6.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (26) 4.6.3 施工阶段应力验算 (27) 4.7 中支点下缘配筋计算 (29) 4.8 支点反力计算 (29) 4.9 其他 (30) 5 桥面板配筋计算 (30) 5.1 荷载标准值计算（弯矩） (30) 5.1.1 预制箱内桥面板弯矩计算 (31) 5.1.2 现浇段桥面板弯矩计算 (33) 5.1.3 悬臂段桥面板弯矩计算 (35)