玫瑰油国际标准 and玫瑰精油提取工艺研究 (2005-05-09 19:40)
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法规·标准
玫瑰油国际标准( ISO 9842 :2003)
1 目的
本标准规定了种植在土耳其、摩洛哥和保加
利亚的蔷薇科玫瑰(Rosa ×damascena Miller) 油的
某些特性,以便对其质量进行评估。
2 引用标准
下列标准所包含的条款,通过在本标准中的
引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文
件,其随后所有的修改单(不包括勘误的内容) 或
修订版均不适用于本标准,然而鼓励根据本标准
达成协议的各方研究是否可使用这些标准的最新
版本。凡是不注日期的引用文件,其最新版本适
用于标准。ISO 和IEC 成员应维护其版本的现行
有效性。
ISO/ TR 210 ,精油—包装和贮存通用要求
ISO/ TR 211 ,精油—容器的标签和标记通用
要求
ISO 212 ,精油—取样方法
ISO 279 ,精油—20 ℃时相对密度的测定(参
比法)
ISO 280 ,精油—折光指数的测定
ISO 592 ,精油—旋光度的测定
ISO 709 ,精油—酯值的测定
ISO 1041 ,精油—冻点的测定
ISO 1102421 ,精油—色谱图像通用要求—第
1 部分:标准中色谱图像的建立
ISO 1102422 ,精油—色谱图像通用要求—第
2 部分:精油色谱图像的利用
3 术语和定义
本标准使用下列术语和定义。
3 . 1 玫瑰油
用水蒸汽蒸馏法从种植在土耳其、摩洛哥和
保加利亚的蔷薇科的Roas ×damascena Miller 的
花中获得的精油。
注:有关CAS 号的信息, 请参考ISO/ TR
21092 。
4 技术要求
4. 1 外观:液体或有少量结晶。
4. 2 色泽:浅黄色。
4. 3 香气:玫瑰花香。
4. 4 相对密度(20/ 20 ℃) :0. 848～0. 880 。
4. 5 折光指数(20 ℃) :1. 4520～1. 4700 。
4. 6 旋光度(20 ℃) : - 5～ - 1 . 8 。
4. 7 冻点( ℃) : + 16～23. 5 。
4. 8 酯值:7～24 。
4. 9 色谱图像:
精油的分析应使用气相色谱法。在所获得的
色谱图中,应鉴定出列在表1 中有代表性的和特
征性的组分。表1 给出了用积分仪得到这些组分
的比例。这就构成了精油的色谱图像。
4. 10 闪点:见附录B。
5 取样方法
见ISO 212 。试样的最小量为25mL 。
6 试验方法
6. 1 20 ℃时的相对密度:见ISO 279 。
6. 2 20 ℃时的折光指数:见ISO 280 。
6. 3 20 ℃时的旋光度:见ISO 592 。
6. 4 冻点:见ISO 1041 。
6. 5 酯值:见ISO 709 。皂化时间:1h 。
6. 6 色谱图像: 见ISO 1102421 和ISO
1102422 。
7 包装、标签、标记和贮存
见ISO/ TR 210 和ISO/ TR 211 。
表1 色谱图像
组分
保加利亚土耳其摩洛哥土耳其(栽培)
最低% 最高% 最低% 最高% 最低% 最高% 最低% 最高%
乙醇- 2. 0 - 7 - 3 - 2. 0
香茅醇20 . 0 34. 0 34. 0 49 . 0 30. 0 47 . 0 26 40. 0
橙花醇5. 0 12. 0 3. 0 11 . 0 3.
0 11 . 0 6. 0 12. 0
香叶醇15 . 0 22. 0 8. 0 20 . 0 6. 0 23 . 0 12. 0 29. 0
β2苯乙醇- 3. 5 - 3. 0 - 3. 0 - 3. 0
十七烷烃1. 0 2. 5 0. 8 3. 0 0. 6 4. 0 0. 7 3. 0
十九烷烃8. 0 15. 0 6. 0 13 . 0 7. 0 16 . 0 6. 0 8. 5
二十一烷烃3. 0 5. 5 2. 0 4. 0 2. 0 5. 5 1. 5 4. 0
附录A( 资料性附录) :
玫瑰油典型气相色谱图
A. 1 土耳其玫瑰油操作条件: 1. 乙醇
柱:毛细管柱,长60m ,内径0. 32mm 2. 十七烷烃
— 6 3 —
No. 6 FLAVOUR FRAGRANCE CO***ETICS December , 2003
www. ffc2journal. com
? 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
固定相:聚乙二醇( INNOWAX) 3. 香茅醇
膜厚:0. 5μm 4. 橙花醇
色谱炉温度:80 ℃恒温5min ,然后线性程序升温从80 ℃至220 ℃, 5. 香叶醇
速率2 ℃/ min 6. 十九烷烃
进样口温度:250 ℃ 7. (Z)292十九烷烃
检测器温度:250 ℃ 8. β2苯乙醇
检测器:火焰离子化检测器9. 二十烷烃
载气:氮气10 . 甲基丁香酚
进样量:0. 2μL 11 . 二十一烷烃
载气流速:0 . 5mL/ min
分流比:1/ 30
A. 2 保加利亚玫瑰油操作条件: 1. 乙醇14 . 直链二十烯烃
柱:毛细管柱,长50m ,内径0. 2mm 2. 顺式玫瑰氧化物15 . 二十一烷烃
固定相:聚乙二醇(Carbowax20M) 3. 反式玫瑰氧化物16 . 直链二十一烷烃
膜厚:约0. 5μm 4. 芳樟醇17 . 丁香酚
色谱炉温度:线性程序升温从65 ℃至230 ℃, 5. 十七烷烃18 . 直链二十三烷烃
速率2 ℃/ min 6. 香茅醇19 . ( E ,E)2金合欢醇
进样口温度:230 ℃ 7. 橙花醇
检测器温度:230 ℃ 8. 香叶醇
检测器:火焰离子化检测器9. β2苯乙醇
载气:氢气10. 十九烷烃
进样量:0. 2μL 11. 直链十九烷烃
载气流速:1 . 1mL/ min 12. 甲基丁香酚
分流比:100/ 1 13. 二十烷烃
附录B(资料性附录)
闪点: + 37～ + 67 ℃。(徐易)
— 7 3 —
第六期香料香精化妆品二○○三年十二月
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另一篇
~！！！！
玫瑰精油提取工艺研究
X
MA X H
马希汉, 王永红, 尉 芹, 张广军
(西北农林科技大学生命科学学院, 陕西杨陵712100)
摘 要: 采用正交试验和单因素试验相结合的方法对保加利亚玫瑰精油提取工艺进行了研究,得出的最佳工
艺参数为:液料比4∶1 、蒸馏时间4 h、蒸馏速度200 mL/ h(为每小时蒸出蒸馏器容积10 %的馏出液) 、装料量
为蒸馏器的75 %。蒸馏时间为最主要影响因素,其次是蒸馏速度,最后是液料比;玫瑰花的粉碎状况和蒸馏
时馏出液是否回流对出油率无显著影响;玫瑰花的部位不同,其精油含量亦不相同,应采用全花蒸馏的方法生
产精油;盐水质量分数2. 5 %可显著提高出油率。
关键词: 玫瑰;精油;玫瑰水;提取工艺
中图分类号: TQ654. 2 ;Q949. 751. 8 文献标识码:A
文章编号:0253 - 2417 (2004) S0 - 0080 - 05
STUDY ON PROCESSIN G TECHNOLOGY OF ROSE
ESSENTIAL OIL
MA Xi2han , WAN G Yong2hong ,WEI Qin , ZHAN G Guang2jun
( College of L if e Sciences , Northwest Sci2Tech. University of A gricul t ure and
Forest ry , Yangling 712100 , China)
Abstract : Factors influencing the yield of essential oil from the rose flowers are studied both by orthogonal and single factor’
s analysis experiments. The processing technology for the production of essential oil is put forward. It has been found that
the optimized technological parameters are : proportion of water to flowers 4∶1 ; distilling time 4 h ; distilling rate 10 % of
the volume of distilling vessel per hour ;amount of flowers loaded 75 %of the volume of distilling vessel ;brine concentration
2. 5 % to which significantly increased the yield of rose oil. The order of the influencing significance of the parameters
tested is : distilling time > distilling rate > ratio of flowers to water. To produce rose water , the ratio of distillate to water
added is 2∶1 , distilling time 1 h.
Key words : rose ; essential oil ; rose water ; processing technology
玫瑰( Rosa rugosa Thunb. ) ,蔷薇科蔷薇属落叶丛生灌木,其花、色、香、形俱美,有极高的经济价
值,被誉为“金花”。玫瑰精油为鲜花油之冠,具有优雅、柔和、细腻、甜香如蜜、芬芳四溢的玫瑰花香,香
味很浓,两滴即可制成1 L 上好的香水,其价格昂贵,有“液体黄金”之美誉[1 ] ,是香料调香中最重要、最
常用的名贵花香原料,被广泛地应用于食品、高档化妆品及烟草中[2 ] 。玫瑰水是玫瑰精油生产过程中
X 收稿日期:2003 - 10 - 27
基金项目:国家林业局重大科技资助项目(97 - 4 - 09)
作者简介:马希汉(1958 - ) ,男,陕西乾县人,教授,博士生,主要从事资源化学教学与研究工作。
第24 卷增刊
2004 年8 月
林 产 化 学 与 工 业
Chemist ry and Indust ry of Forest Products
Vol. 24 Supplement
Aug. 2004
? 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
表1 正交试验表1)
Table 1 Results of orthogonal experiment
试验号
test No.
A
液料比
liquid :material
B
蒸馏时间/ h
time of dist .
C
蒸馏速度/ (mL·h
21)
rate of dist .
出油率/ ×10
24
yield
1 3∶1 0. 5 120 1. 696
2 3∶1 1. 0 160 2. 759
3 3∶1 2. 0 200 3. 392
4 3∶1 3. 0 240 4. 240
5 4∶1 0. 5 160 1. 908
6 4∶1 1. 0 120 2. 544
7 4∶1 2. 0 240 4. 028
8 4∶1 3. 0 200 5. 088
9 5∶1 0. 5 200 2. 332
10 5∶1 1. 0 240 2. 968
11 5∶1 2. 0 120 2. 968
12 5∶1 3. 0 160 4. 070
13 6∶1 0. 5 240 2. 459
14 6∶1 2. 0 200 3. 180
15 6∶1 2. 0 160 3. 604
16 6∶1 3. 0 120 3. 392
K1 12. 084 8. 359 10. 600
K2 13. 144 11. 448 12. 338
K3 12. 338 13. 992 13. 992
K4 12. 635 16. 366 13. 695
k1 3. 021 2. 099 2. 650
k2 3. 286 2. 862 3. 085
k3 3. 085 3. 498 3. 498
k4 3. 159 4. 092 3
. 424
R 0. 265 1. 993 0. 848
较优水平
optimum level
A2 B4 C3
1) K 为出油率总和; k 为出油率的平均值。
的另一产品,香气馥郁,富含多种有效成分,现已开发成化妆产品,可消除皱纹、去黑眼圈和眼袋,并用于
面膜护理。玫瑰花精油含量低,如何采用合理的工艺流程,取得较高的出油率,一直是工业生产亟待解
决的问题。长期以来,由于技术保密等原因,迄今未有系统研究报道。作者利用引种保加利亚玫瑰,系
统全面地研究了影响玫瑰出油率的各种因素,采用正交试验和单因素试验相结合的方法筛选出了玫瑰
精油提取的最佳工艺参数,并对所得精油进行了理化常数分析,以期为较大规模玫瑰精油工业化生产提
供科学依据。
1 玫瑰苗圃概况
保加利亚玫瑰( R . damascena Mill) 于1998 年引种定植在陕西杨陵,杨陵属大陆性暖温带季风气
候,年均温度10. 7～13. 7 ℃,有效生长期152～191 d ,土壤为沙质壤土,土层深厚,土壤结构良好。
2 材料与方法
2. 1 材料与仪器
2. 1. 1 植物材料 玫瑰花采自西北农林科技大学苗圃玫瑰园。
2. 1. 2 主要仪器 可调式电热套;芳香油测定仪(自制) ; TMP - 2 上皿式电子天平;J Y- 501B 型超级恒
温水浴;WZS- I 822617 型阿贝折射仪。
2. 2 方法
将新采摘的鲜花或经一定
方法处理的花用水蒸气蒸馏法
提取精油,芳香油测定仪精确
读取体积[3 ] 。
3 结果与分析
3. 1 影响玫瑰精油出油率的
工艺参数
3. 1. 1 正交试验 对液料比、
蒸馏时间、蒸馏速度3 因素采
用L 16 (45) 设计表安排正交试
验[4～6 ] ,以考察各因素对玫瑰
花出油率影响的大致变化趋
势、各因素对出油率影响的主
次顺序,并筛选出最佳提取工
艺组合条件。蒸馏烧瓶容积
2 000 mL 。
3. 1. 1. 1 直观比较分析 表
1 给出了液料比、蒸馏时间、蒸
馏速度3 个影响因素的不同组
合对玫瑰花出油率的影响。从
结果可看出,第8 号处理组合
的出油率最高, 为5. 088 ×
10
24 , 其试验条件是液料比
4∶1 ,蒸馏速度200 mL/ h ,蒸馏
时间3 h 。图1 (各因素的影响
增刊马希汉,等:玫瑰精油提取工艺研究81
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图1 各因素的影响趋势
Fig. 1 Influence of different factors on the yield of essential oil
趋势) 也给出了相同的结果。
3. 1. 1. 2 因素主次顺序分析 各处理组合的
极差分别为: 液料比( RA ) 0. 265 , 蒸馏时间
( RB) 1. 993 ,蒸馏速度( RC) 0. 848 。它们之间
的关系为RB > RC > RA 。即蒸馏时间对玫瑰
花出油率的影响最大,其次为蒸馏速度,是时
间因素的42. 551 % ,液料比的影响最小,只有
时间因素的13. 30 %。
3. 1. 2 单因素试验 正交试验设计是利
用正
交表来寻找多因素最佳搭配的一种方法,并不
是一种完全试验设计方案。由于试验条件限
制,正交试验中设置的水平不够多,试验中出现的最佳因素组合并不一定是实际中的最佳条件,因此,作
者通过单因素试验对各因素的影响作进一步深入探讨。
图2 不同液料比出油率
Fig. 2 Yields of essential oil from
the flowers distilled with
different water2flower
ratios
3. 1. 2. 1 液料比对出油率的影响 分别设液料比为3∶1、4∶1、5∶1、6 ∶
1 、7∶1 、8∶1 ,在其他条件相同的情况下提取精油,比较它们之间出油率
的差异,筛选出玫瑰精油提取的最佳液料比。
图2 给出了不同液料比出油率的差异对比,可以看出,除3∶1 、8∶1
出油率较低外,其他的差异不甚显著,但液料比4∶1 出油率最高,且用水
量较小。液料比是精油提取过程中一个比较重要的影响因素。液料比
例过小,水散作用进行得不彻底,必将影响出油率;比例过大,精油在水
中的溶解量也随之增大,势必降低出油率,同时,能耗也随之增加,造成
能源的浪费。从节约能源和原料的观点出发,4∶1 的液料比最好。
3. 1. 2. 2 蒸馏时间对出油率的影响 图3 显示了在其他条件相同情况
下不同蒸馏时间的出油率,从图3 可以看出,随着蒸馏时间的延长,出油
图3 不同蒸馏时间出油率
Fig. 3 Yields of essential oil from
the flowers distilled with
different time durations
率不断提高,在蒸馏3 h 以内出油率增加速度快,3 h 以后增加缓慢。
表2 蒸馏时间因素方差分析表
Table 2 Variance analysis of distillation time
来源
variance source
平方和
sum of square
自由度
freedom degree
均方
mean square
F 值
Fvalue
显著性
significance
组间interclass 10. 467 6 1. 745 31. 718 3 3
误差error 0. 388 7 0. 055
总和sum 10. 855 13
F0. 05 (6 ,7) = 3. 87 F0. 01 (6 ,7) = 7. 19
由表2 可看出,蒸馏时间不同,玫瑰花出油率有显著差异, F 值
31. 718远大于F0. 01 (6 ,7) = 7. 19 ,因此,蒸馏时间因素对玫瑰花出油率
有极显著的影响。
从表3 可以看出,蒸馏时间3～6 h 出油率无显著差异,而蒸馏2 h 与4 、5 、6 h 却存在着明显差异。
理论上的蒸馏终点,是指所得总精油不再随时间的延长而增加的这一刻时间。以蒸馏6 h 的出油
率作为理论得率,可以发现:49. 672 %的精油是在蒸馏0. 5 h 时获得的,1 h时的精油相当于理论得率的
58. 690 % ,2 h 时为73. 913 % ,3 h 时为84. 783 % ,4 h 时为91. 304 % ,5 h 时则为95. 652 % (仅比4 h
时增加4. 348 %) 。蒸馏过程中,出油率的增加并不是均匀进行的,存在着先大后小的趋势,特别是从
1 h到2 h ,出油率激增15. 217 % ,随后出现越来越慢的趋势。在工业生产中,是以理论得率的90 %～
95 %作为蒸馏结
束时间[7 ] 。因此,建议玫瑰花水蒸气蒸馏的时间为4 h ,如果原料量大,时间紧张,蒸馏
3 h 也可,因为蒸馏3 h 时出油率虽未达到理论得率的90 %以上,但多重比较表明,蒸馏3 h 与蒸馏4～
82 林 产 化 学 与 工 业第24 卷
? 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
6 h 相比,出油率无显著差异。
表3 蒸馏时间因素多重比较1)
Table 3 Multiple comparison
?Y
i
?Y
7 = 4. 876 ?Y 6 = 4. 664 ?Y 5 = 4. 452 ?Y 4 = 4. 134 ?Y 3 = 3. 604 ?Y 2 = 2. 862
?Y
1 = 2. 422 2. 454
3
2. 242
3
2. 010
3
1. 712
3
1. 182
3 0. 440
?Y
2 = 2. 862 2. 014
3
1. 802
3
1. 590
3
1. 272
3 0. 742
?Y
3 = 3. 604 1. 272
3
1. 060
3
0. 848
3 0. 530
?Y
4 = 4. 134 0. 742
?Y
5 = 4. 452
?Y
6 = 4. 664
1) 最小显著差数LSD = 0. 822 ; ?Y 1 为因变量平均值。
3. 1. 2. 3 蒸馏速度对出油率的
影响 蒸馏速度是影响出油率
的一个重要因素,它与蒸馏锅大
小、原料组织情况以及原料破碎
处理程度有关。在其他条件相
同的情况下用整花进行蒸馏,分
别设置蒸馏速度为烧瓶容积的
4 %、6 %、8 %、10 %和12 %等
5 个水平进行试验,其出油率分别为3. 074 ×10
24 、3. 286 ×10
24 、3. 710 ×10
24 、4. 876 ×10
24和4. 134 ×
10
24 。可以看出,随着蒸馏速度的增大,出油率先呈现增大的趋势,蒸馏速度为蒸锅容积的10 %时,出
油率达到最大,为4. 876 ×10
24 ,但至蒸馏速度为12 %时,出油率又降低了。
以上试验,分别在蒸馏瓶容积为1 000 和2 000 mL 两种条件下进行,得到了相同的试验结果。因
此每小时馏出量为蒸馏器容积的10 %时,蒸馏效果最好。
3. 1. 3 装料比对出油率的影响 在文献中,装料量一般用被蒸原料占蒸馏容器的有效体积或有效高度
的比例来表示,由于玫瑰花在自然放置和受压状态下的体积变化很大,仅凭体积或高度难以得出正确结
论。因此,本研究将装料比确定为按一定比例添加的水、花质量之和与蒸馏容器盛满水时的质量之比。
分别设25 %、50 %和75 % 3 个水平,考察其对出油率的影响。
表4 给出了不同装料比达到蒸馏终点的时间和与此相对应的出油率,发现75 %的装料比无论从出
油率,还是从装料量来说都是最佳的。另外,装料越多,蒸馏所需时间越长,随着装料比的增加,达到实
际生产蒸馏终点时,出油率也随之增大。实际生产中,情况允许,蒸馏4 h 较好。
表4 装料比对出油率的影响
Table 4 Effects of different loading ratios on the yield of essential oil
装料比/ %
loading ratio
出油率oil yield/ ×10
24
0. 5 h 1. 0 h 1. 5 h 2. 0 h 2. 5 h 3. 0 h 3. 5 h 4. h
25 2. 374 2. 841 3. 222
50 2. 180 3. 816 4. 092 4. 452 4. 664 4. 876
75 2. 474 3. 392 4. 047 4. 282 4. 664 4. 848 5. 018 5. 046
为什么装料量增大,出
油率会增大,对其中的原因,目前尚不清楚。陈连官[8 ]在对鹤 籽的投料量
与蒸馏时间的研究中也发现,投料量多少,出油率差异极其显著。每锅投料15 kg 比每锅投料10 kg 出
油率高。
3. 1. 4 玫瑰花不同部位的出油率 为了探讨玫瑰精油在花中存在的有效部位,对花瓣、花萼和全花的
出油率进行了测定,其出油率分别为5. 300 ×10
24 、1. 611 ×10
24和4. 134 ×10
24 。花瓣中含油量高,而花
萼(包括花蕊) 含油量低,仅相当于整花的38. 970 % ,相当于花瓣的30. 396 %。因此,全花蒸馏的方法
是正确的。
3. 1. 5 玫瑰花粉碎蒸馏与整花蒸馏的对比 为了比较物料粉碎度对蒸馏的影响,将整花用打浆机粉碎
后进行蒸馏,其平均出油率整花为3. 392 ×10
24 。学生氏t 检验发现, T = 1. 342 < t0. 05 (2) = 4. 303 ,所
以粉碎对玫瑰出油率无显著影响,生产中宜采用整花蒸馏。这一结果,与玫瑰精油由表皮分泌细胞分泌
并贮于表皮细胞中,而表皮分泌细胞体积较小,细胞壁薄,所以精油容易扩散的这种组织特点相一致。
3. 1. 6 水蒸气蒸馏回流与不回流的对比 玫瑰花水蒸气蒸馏过程中,一种方法是将经油水分离后的馏
出水连续回流到蒸馏器中,这时馏出水所溶解的精油即得到重蒸,较为简便,可以得到完全成分的精油;
另一种方法是将馏出水收集后再次进行蒸馏,并收集精油,得到两种含不同成分的精油———蒸花所得精
油和蒸水所得精油,然后将两种精油混合,得完全成分的精油。为了比较这两种方法,作者进行了对比
试验,用回流方法的平均出油率为3. 816 ×10
24 ,用不回流方法的平均出油率为4. 134 ×10
24 ,通过学生
增刊马希汉,等:玫瑰精油提取工艺研究83
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氏t 检验发现: T = 3 < t0. 05 (2) = 4. 303 ,表明回流与不回流蒸馏相比,出油率无明显区别。
3. 1. 7 氯化钠处理对出油率的影响 用氯化钠水溶液蒸馏玫瑰花,可使出油率显著提高,且随着氯化
钠水溶液浓度的增大,出油率不断提高,但出油率的增加不是均匀的,当氯化钠质量分数为2. 5 %、
5 %、10 %和15 %时,其出油率为5. 596 ×10
24 、5. 724 ×10
24 、5. 851 ×10
24和6. 020 ×10
24 ,比未作任何处
理的鲜花分别提高19. 98 %、22. 73 %、25. 45 %和29. 07 % ,由此看出,2. 5 %氯化钠溶液蒸馏玫瑰花
可使出油率大幅度提高,此后,随着氯化钠浓度增大,出油率虽增加,但增幅减小。从经济角度考虑,2. 5
%浓度氯化钠最合适。氯化钠水溶液蒸馏玫瑰花使出油率提高,其原因是氯化钠能使精油在水中的溶
解度降低,原来会溶解在水中的那部分精油被蒸出,故出油率明显提高。
3. 2 玫瑰精油的质量评定
所得玫瑰精油的理
化常数与保加利亚玫瑰精油相符合(结果见表5) ,表明生长在中国的保加利亚
玫瑰所产的玫瑰精油与原产地的相同。有关精油中所含化合物的种类、含量以及精油的感官评定,还有
待于进一步研究。
表5 玫瑰精油的理化常数
Table 5 Physical and chemical constants of rose essential oil
项目items 测定值measured 保加利亚玫瑰精油文献值ref . product from Bulgaria
外观appearance 流动透明液transparent liquid 流动透明体transparent liquid
颜色colour 浅黄色pale yellow 黄到黄绿色green yellow
气味odor 典型玫瑰香unique rose aroma 典型玫瑰香unique rose aroma
密度density/ (g·mL
21) 0. 8506 30 ℃ 0. 848～0. 861
25 ℃时的折光率refraction 1. 4563 1. 4530～1. 4640
凝点solidifying point/ ℃ 17. 8～22. 0 16～23. 5
酸值acid number 1. 917 0. 92～3. 75
酯值ester number 10. 151 7. 3～17. 1
皂化值saponification number 12. 068 8. 0～21. 0
乙酰化值acetylation number 204. 813 202. 6～244. 8
游离醇(香叶醇计) free alcohol/ % 67. 007 62. 9～75. 5
结合醇(香叶醇计) combined alcohols/ % 2. 787 2. 0～4. 7
总醇(香叶醇计) total alcohols/ % 69. 794 64. 9～78. 2
4 结 论
4. 1 将正交试验和单因素试验相结合,运用方差分析、多重比较等统计方法,对影响水蒸气蒸馏玫瑰花
出油率的主要因素进行分析。结果表明,水蒸气蒸馏提取玫瑰精油的最佳工艺参数为:蒸馏时间4 h ;液
料比4∶1 ;蒸馏速度120 mL/ h (蒸馏器有效容积的10 %) ;装料比为75 %。
4. 2 蒸馏时间为最主要影响因素,其次是蒸馏速度,最后是液料比;玫瑰花的粉碎状况对出油率无显著
影响;蒸馏时馏出液是否回流对出油率无显著影响;玫瑰花的部位不同,其精油含量亦不相同,应采用全
花蒸馏的方法生产精油;一定浓度的氯化钠水溶液蒸馏玫瑰花可以显著提高出油率,2. 5 %的浓度较为
合适。
4. 3 对所得精油进行理化常数分析,结果与保加利亚玫瑰精油一致,为优质玫瑰精油。
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84 林 产 化 学 与 工 业第24 卷
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