《混凝土结构设计原理》
课程设计计算书
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2013年12月
一、 预应力砼简支梁设计
一多层房屋的预应力混凝土屋面梁，构件及截面尺寸如图二所示。先张法施工时在工地临时台座上进行，在梁的受拉、受压区采用直径9mm 的中强度预应力钢丝。分别在梁的受拉、受压区采用锥形锚具一端同时超张拉钢筋。养护时预应力钢筋与张拉台座温差为25℃，砼达到设计强度以后放松预应力钢筋，混凝土采用C45，非预应力钢筋采用HRB335钢筋。现已知该梁为一般不允许出现裂缝构件，承受均布恒栽标准值为k g =16KN/m(含自重)，均布活载标准值k q =12KN/m ，活载准永久值系数=0.5，q ψ按《砼结构设计规范（GB50010-2010）》设计该梁。要求：
（１） 进行正截面承载力计算，估算纵向预应力钢筋，并根据构造要求估算非预应力钢筋。 （２） 计算总预应力损失。
（３） 进行梁的正截面承载力计算，确定梁的纵向预应力钢筋和非预应力钢筋。 （４） 进行梁的斜截面承载力计算，确定梁的箍筋。 （５） 验算梁的使用阶段正截面抗裂能力是否满足要求。 （６） 验算梁的使用阶段斜截面抗裂能力是否满足要求。 （７） 验算梁的使用阶段挠度是否满足要求。
（８） 验算梁在施工阶段强度及抗裂能力是否满足要求。
解：1.设计计算条件 (1)钢筋
在梁的受拉、受压区均采用φ9的中强度预应力钢丝，选择其强度设计值为：
ptk f =1570N/mm 2 py f =1110N/mm 2 py f '=410N/mm 2 p E =2.05×105 N/mm 2 p A =63.62 mm 2
非预应力钢筋采用HRB335级钢筋，y f = y f ' =300 N/mm 2 s E =2.0×105 N/mm 2
(2)C45混凝土
cu f =45N/mm 2 c f =21.1N/mm 2 1α=1.0 t f =1.80N/mm 2 ck f =29.6N/mm 2 tk f =2.51N/mm 2 c E =3.35×104 N/mm 2
(3)施工及其他条件
构件为“一般不允许出现裂缝构件”，允许挠度为L/250,当'
cu cu f f =，张拉预应力筋。 2.内力计算
计算跨度: 0l =9.35 跨中最大弯矩：
M=81(1.2g k +1.4q k )2
0l =81×(1.2×16+1.4×12) ×9.352 =393.4kN ·m M k =81(g k +q k )2
0l =81×(16+12) ×9.352 =306.0kN ·m
M q =81(g k +ψq q k )2
0l =8
1×(16+0.5×12) ×9.352 =240.4kN ·m
支座截面处最大剪力：
V =
21(1.2g k +1.4q k )l n =21
×(1.2×16+1.4×12) ×9.1=163.8kN V k =21(g k +q k )l n =2
1
×(16+12) ×9.1=127.4 kN
3.根据正截面承载力计算，
(1)选配预应力钢筋：估算纵向预应力钢筋，并根据构造要求估计非预应力钢筋，先令
0A ='p , 0='=s
s A A ,计算p A 先假定中和轴位于翼缘内，则可按宽度为b ′f =360mm 的矩形截面梁计算，由于弯矩较大，故考虑预应力筋做两排布置，根据构造要求取mm a s 702/30101035=+++=, 则 mm a h h s 730708000=-=-=
ξ=0'
2
6201/1024.0/
733601.215.0104.393115.011h b h b f M f f c <=????--='--α 与假定相符合。∴ 20
15121110
730
3601.210.11024.0mm f h b f A py
f c p =????=
'=
ξα
考虑到抗裂等要求，选配）（9124.7632
Φ=mm A p ，并选)92(2.1272
Φ='mm A p 。
根据构造要求，并选用2
)159~5.94(25.0~15.0mm A A p p ==
'）（，选用2Ф9
（2
'
2.127mm A p =） （2）选配非预应力钢筋：
213120010020025)200120(52012025)120360(80360mm A =?+?++?+?++?=
根据构造要求，预拉区纵向钢筋配筋率应满足
(p s A A '+')/%2.0≥A
即 2
4.262131200%2.0mm A A p s =?≥'+' 22.1352.127-4.262mm A s
=≥'， 可取)102(1572
Φ='mm A s
， )102(1572Φ='=mm A A s
s 。 4.截面几何特征:
截面几何特征编号及列表计算如下：
编号
)
(2mm A i
)(mm a
)
(3mm a A S i = )(mm y i
)
(42mm y A i i
)(4mm I i
① 28800 760 218883
10? 329 311734410? 15364
10? ② 6000 703 42183
10? 272 443904
10? 834
10? ③ 74400 410 30504310? 21 3281410? 238328410? ④ 2000 117 234310? 314 19719410? 284
10? ⑤ 20000 50 1000310? 381 290322410? 1667410?
⑥ 650 765 497310? 334 7251410? ⑦
1954
74
145310?
357
24904410?
a ：为各截面i A 的重心至底边的距离
i y ： 为各截面的重心至换算截面重心的距离 i I ： 为各截面对其自身重心的惯性矩
12.61035.31005.2/45
=??==c P EP
E E α
97.510
35.3100.2/4
5
=??==c S ES
E E α 换算截面面积：
21039094.763)112.6()(mm A A P EP P =?-==-α
2'1'06502.127)112.6()(mm A A P EP P =?-==-α
210780157)197.5()(mm A A S ES S =?-==-α
2'1'0780157)197.5()(mm A A S ES S =?-==-α
20m 13731814603908650131200m A A i =+++=∑=
换算截面重心至底边的距离：mm A S y 431137318/1059240/3
00=?=∑= 换算截面惯性矩：
444420109042491024164210487827mm I y A I i i i ?=?+?=∑+∑=
5.预应力损失
2
/109915707.07.0mm N f ptk con =?==σ
251/1071005.29600
5mm N E l a p l =??==
σ 2553/502522100.2100.1mm N t t t E s s l =?=?=????=?=-ασ
⑧ 1954 35 683
10? 396 306424
10? ⑨ 780 765 597310? 334 87014
10? ⑩
780
114
89310?
317
78384
10?
24/791099)5.01570/1099(9.04.05.04.0mm N f con ptk
con
l =?-??=-=σσ?σ）（
第一批预应力损失：2
/2367950107mm N l l =++='=I I σσ 扣除第一批预应力损失后：
p l con p l con p A A N ''-'+-=I I I )()(σσσσ
N 7684152.127)2361099(4.763)2361099(=?-+?-=
p l con
p p l con p p y A y A e N '''-'--=I I I )()(0σσσσ 3342.127)2361099(3724.763)2361099(??--??-= m m N 208472148?=
受拉区、受压区预应力钢筋合力点处的混凝土法向应力
2
4
00
2
4
000/43.133410990424208472148137318768415/43.3137210
990424208472148
137318768415mm
N y I e N A N mm N y I e N A N p p p p pc p p p p pc -=??-=
'-
=
'=??+=+=I
I I I I
I I I σσ
配筋率：
％
0.207137318
157
2.127％
0.67137318
157
4.7630
=+=
'+'=
'=+=+=
A A A A A A s
p s p ρρ
∵ 2
/45mm N f cu
=' ∴
2
'52
5/7.7400207
.015145)
43.1(34060151340
60/7.4610067
.01514543
.1334060151340
60mm N f mm N f cu pc
l cu pc
l =?+-?
+=
'+'+=
'=?+?
+=
+'+=
ρσσρσσ
∴ 第二批预应力损失
2
525/7.47/7.146mm
N mm N l l l l ='='==σσσσ
总预应力损失为
2
2
/100/8337.146236mm N mm N l l l >=+=+=I σσσ
22/100/2847.47236mm N mm N l l l >=+='+'='I σσσ
第二批预应力损失后的po σ，0p σ'，po N 和po e
?
?=+-'''-==?+-?+?=--''+==-='-='=-=-=mm N 163908185197426157)7.477.146(2.1278154.763716/1582841099/1673831099'
''55''552
'2
s s l s s l p p p p p p p p s l s l p p p p p l con p l con p y A y A y A y A e N N A A A A N mm N mm N σσσσσσσσσσσσσσ
6.使用阶段正截面及斜截面承载力计算
①消压状态时：20/7163831099mm N l con p =-=-=σσσ
2''
'0/8152841099mm N l con
p =-=-=σσσ '
'''
00
55p p p p p l s l
s
N A A A A σ
σσσ=+-- =157)7.477.146(2.1278154.763716?+-?+? =619742N ②鉴别中和轴位置
当受压区混凝土破坏时，受压区预应力筋应力为：
2'
''/405410815mm N f py p p =-=-=∏σσ
在受压区有：
N
A f A h b f s y p p f f c 793245157300127405)2/5080(3601.210.1'
'''''1=?+?-+???=+-σα
在受拉区有：p py s y A f A f +
=300×157+1110×763.4=894474N>793245N 所以得属于第 类截面 ③计算承载力
由0=∑X ，得：''']')'([1s y s y p p p py f f c A f A f A A f h b b bx f -++=-+σα X=b
f h b b f A f A A f A f c f f c s y p p s y p py 11'
)'(''''αασ---++
=
120
1.210.1105
)120360(1.210.11573001274051573004.7631110???-??-?-?+?+?
=145mm>'2a =2×35=70mm
计算相对受压区高度： 363.0100.20033.0716********.0002.018
.0002
.015
1
=??-+
+=
-+
+
=
cu s po py cu
b E f εσεβξ
mm A A a A a A a p
s p
p s s 654
.76315735747.381114157=++?+?=
++=
）
（
mm a h h 735658000=-=-=
mm x mm h b 145267735363.00=>=?=ξ 即：0'2h x a b ξ<<
)
()()2
()()2(0'
''0'''0''101a h A a h A f h h h b b f x h bx f M p p s s r e f f c c ---+--+-=σααμ则： =1.0?21.1×120?145×（735-2
145
）+1.0×21.1×(360-120) ×105× (735-2105
)+300×157×(735-35)-405×127×(735-65)
=604.6KNm>M=393.4K N m 故正截面承载力满足要求。
（3）斜截面承载力计算并配置箍筋
复核截面尺寸：
625.5120
2/5080-735<=+=）（b h w
N V N bh f b
h c c w
163800407098735
1201.210.1)25.514(025.0)14(025.00=>=????-?=-
β ∴ 截面尺寸满足要求。
计算箍筋
N V N bh f t 16380011113273512080.17.07.00=<=???=
N N A f p c 619742N 6922381373181.213.03.000=>=??= 故要按照计算配置箍筋，采用双肢箍筋ф8的钢筋，2
101mm A sv =，则
N
h S
A f bh f V sv
yv
t cs 220442735200
101
30073512080.17.07.000=??+???=+= ∴N N V po p 0987361974205.005.0=?==
∴N V N V V V p cs u 16380053031230987222044=>=+=+=
故斜截面承载力满足要求。
（4） 正截面抗裂验算
截面下边缘混凝土的预应力为
2
40
m ax
/11.610990424431
639081851137318619742mm N I y e N A N p p p pc =??+
=
+
=
∏ σ
在荷载效应的标准组合下,截面下边缘混凝土的拉应力为
24
600/13.310904249431
10306mm N y I M k ck
=???==σ 抗裂验算
24
600
/5.0110
904249431104.240mm N y I M q cq =???==
σ
/1.16.115.10/51.2/7.16.113.132
22<-=-=-=<=-=-mm N mm N f mm N pc cq tk pc ck σσσσ
满足一般不开裂要求。
(4) 斜截面抗裂验算
沿构件长度方向，均布荷载作用下简支梁支座边缘处剪力为最大，其主应力在截面1-1，2-2，3-3处最大，因此必须对以上3处做主应力验算。 计算剪力：
S 1-1=28800×329+6000×272+50×120×264+650×334+780 ×334
=13168820mm 3
S 2-2=28800×329+6000×272+650×334+780×334+120×289×289/2
=16596080mm 3
S 3-3=20000×381+2000×314+50×120×306+1954×357+1954×396+780×317
=11802622mm 3
由材料力学中剪应力计算公式b
I S
V k 0=
τ得 2
4332
4
222
4
11/1.27120
1099042411802622127400/1.781201099042416596080127400/1.411201099042413168820
127400mm
N mm N mm N =???==???==???=
---τττ 在支座截面处，荷载引起的弯矩为零，所以其正应力也应为零，而由预应力引起的正应力 pc σ按下式计算：
y I e N A N p p p pc 0
00
±
=
σ
则 2
4
11,/0.5623910
990424163908185137318619742mm N pc =??-=
- σ 同理可得
2
4
3
3,2
4
22,/9.2028110
990424163908185137318619742/4.51010
990424163908185
137318619742mm N mm N pc pc =??+==??-=-- σσ
因此可由公式22
22τσσσσ+???
?
??±-= pc pc cp tp 计算斜截面主拉应力为 222
233,33,2
22
222,22,222
2
11,11,/9.4/0.227.122.922.9/5.4/3.078.1251.4251.4/1.7/1.241.1256.0256.0mm N mm N mm N mm N mm N mm N cp tp cp tp cp tp -=+??
? ??-±-=-=+??? ??-±-=-=+??? ??-±-=------σσσσσσ ∴
2
2
m ax .,22m ax .,/76.176.296.06.0/4.9/38.251.295.095.0/2.1mm
N f mm N mm N f mm N ck cp tk tp =?=<==?=<=σσ
因此，斜截面抗裂满足要求。
7.变形验算
由前述抗裂验算结果表明，tk pc ck f <- σσ，即该梁在使用阶段一般不出现裂缝，其短期刚度为
414440102.736109904241025.385.085.0mm I E B c s ?=????==
受弯构件的刚度
4
141410532.110736.2306
)12(4.2400
.306)1(mm M M M B k q k ?=??+-?=+-=
θ
由荷载产生的挠度
mm B ql f l 2.1810532.11035.9283845384514
12
441=????=?=
由预应力引起的反拱
mm I E l e N f c p p l 7.10109904241035.3493501639081858224
42
2
02=?????=?
= 总的长期挠度为
mm l mm f f f l l l 37250
93502505.77.102.18221==<=-=-= 故变形满足要求。
8.施工阶段验算
施加预应力时，截面上边缘混凝土应力
00
y I e N A N p p p ct '-
=
I
I I σ （拉应力） 36910990424208472148
1373187684154
??-=
2/2.17mm N -=（拉应力）
因为 2
/02.551.222mm N f tk =?= 则 tk ct f 2<σ（可以）
截面下边缘混凝土应力 00
00
y I e N A N p p p cc I
I I +
=
σ
43110
990424208472148
1373187684154
??+=
2/67.41mm N =
2/68.236.298.08.0mm N f ck =?=<(可以)
二、
铁路桥梁钢筋混凝土简支梁设计
一钢筋混凝土工字形截面简支梁，承受均布恒载为g=52kN/m （含自重），均布活载q=70kN/m ，计算跨度12m ，截面尺寸如图三所示。混凝土采用C30，受力纵筋HRB335级，箍筋Q235级，按《铁路桥涵设计规范（TB10002.3-2005）》设计该梁。要求： （1） 按抗弯强度确定所需的纵筋数量。
（2） 设计腹筋，并绘制抵抗弯矩图和弯矩包络图，
并给出各根弯起钢筋的弯起位置。
（3） 验算裂缝是否满足要求。 （4） 验算挠度是否满足要求。 （5） 绘梁概图：以半立面、剖面表示出梁各部尺寸。
（6） 绘主梁钢筋图：以半跨纵剖面、横剖面表示出梁内主筋、箍筋、斜筋、架立筋、纵
向水平及联系筋和主筋大图样。
解：
1. 相关计算数据
混凝土C30，[σb ]=10.0MPa ，n=10（其他构件） 2
4/102.3mm N E c ?= HRB335级钢筋，[σs ]=180MPa ，μmin
=0.15%
2. 内力弯矩计算
m
kN ql M ?=?+?==219612)7052(8
1
812
2 3. 选用钢筋
假设两排布置，直径d=40mm ，则 估算 a=100mm,则
;
1802
120
12018001001900'0mm h mm a h h i
=+==-=-=
mm h h z i 17109018002
'
0=-=-=
则 []2671341710
180102196mm z M
A s s =??==
σ 7.56
.12567134
==
n ，取n=10
采用10Ф40，A 实=12566mm 2
，布置两排，则
mm a 902/404030=++=；mm a h h 181********=-=-=
4.
正截面承载力验算
先假定中性轴在翼板中，按h b i ?'
的矩形计算
()mm
h mm h n n n x n bh A i s 1805331810)0365.00365.020365.0(20365
.000365.010%15.000365.01810
190012566'202
min 0=>=?-?+=??? ??-+==?==>=?==
μμμμμμ
中性轴位于腹板内，与假定不符，应重新计算x 值。 由Sa=Si 得
有
)())((212102''
2'x h nA h x b b x b s i i i -=--- 即)1810(1256610)180)(5001900(2
11900212
2x x x -??=--?-? 整理得02501246003776602502
=-+x x 解得 x=498mm
mm
h x b b x b h x b b x b y i i i i i i 558)180498)(5001900(21498190021)180498)(5001900(31
498190031))((2121))((313
1223
32''
2'3
''
3'=---??---??=------=
[][][]2
202
201max 2
26
0/0.10/55.34981810498105.93/180/35.96498
181050
49819005.93/180/5.931870
1256610219618705584981810mm N mm N x h x n mm N mm N x h a x h mm N mm N z A M mm
y x h z b s
c s s
s s s s =<=-?=-?
=
=<=---?
=---==<=??===+-=+-=σσσσσσσσ
应力满足要求，截面安全，所需10Ф40的受拉钢筋满足要求。
5. 斜截面承载力计算 （1）剪应力计算 支座出最大剪应力为
kN l q g V 73212)7052(2
1
)(21=?+?=+=
假定Z 沿梁长不变，取最大弯矩即跨中截面的内力臂Z=1870mm 。
23
0/783.01870
50010732mm N bz V =??==τ
（2）绘剪应力图，确定计算配腹筋的区段
当用C30的混凝土时，查得[]
MPa tp 98.11=-σ，[]
MPa tp 73.02=-σ，
[]MPa tp 37.03
=-σ最大主拉应力[]
10m ax
783.0-<==tp ec MPa στσ
，故不必加大梁
截面或提高混凝土强度等级，但[]
2m ax 783.0->=tp ec σσ，则必须计算腹筋。在
[]3tp 0-<στ区段内，则可由混凝土承受主拉应力。
由下图可知，需按计算设置腹筋的区段长度为
m 16.3783
.0)
37.0783.0(0.6=-?
（3）箍筋的设计
箍筋按构造要求选用，由于梁肋较宽，一成层内主筋多于5根，故箍筋采用4肢，选用Q235级钢筋，[σs ]=180MPa ，直径mm d k 8=，间距mm S k 350=，沿梁长等间距布置。箍筋所受主拉应力为 [][]k
s k k k s k k s b a n s b A ?=?=
σστ MPa 149.0350
300130
8442=???
?=π
（4）斜筋设计
由图可知，剪应力图中需由斜筋承受的面积Ω0为
()mm N /7.10013160149.0863.02
1
0=?-?=Ω
所需的斜筋总面积为
[]206.1965180
2500
7.10012mm b A s w =??=Ω=
σ
所需纵筋的数量
6.16
.12566
.1965===
w w w a A n ，可取w n =4根。 用作图法确定斜筋位置
4根斜筋分批弯起，共4批，每批弯起1根（N 1，N 2，N 3， N 4），作图如下：
抵抗弯矩图和弯矩包络图，及各根弯起钢筋的弯起位置 在弯矩包络图中，M=2196kN·m
而[][]50
5981900498
181018701801256610---???=---=a x h x h z
A M s s σ
m kN M mm N ?=>??=2196104.29646
腹筋设计满足要求。
6. 验算裂缝 活载作用下弯矩m kN ql M ?=??==
126012708
1
81221
恒载作用下弯矩m kN gl M ?=??==
93612528
1
81222 钢筋为HRB335级钢筋，K 1=0.8，α=0.3；
09973
.090
70026
.1256100.1385
.12196936
5.021*******.015.011
1
11212=????=
=
=?
+?+=++=c s z A A n M M
M M K βμα
∴裂缝计算宽度为：
[]
mm
mm d E K K f z s s f 20.0064.009973.0104.0880101.25.931.1385.18.04.08805
21=<=??? ??
?++?????=???
?
??++
=?μσγ? 裂缝宽度满足要求。
7. 验算挠度
截面几何特征
编号 A i (mm 2) а (mm) S=A i a
(mm 3) 1 1900?120=228000 1840 419520×103
2 700?120÷2=84000 1740 14616×10
3 3 1630?500=815000 965 786475×103
4 100?200=20000 217 4340×103
5 700?150=105000 75 7875×103 6
(6.56-1) ?12566=69898
90
6291×103
表中：a ——各截面A i 的重心至底边的距离； y i *——各截面的重心至换算截面重心的距离；
аES ——钢筋与混凝土的模量比，本表中，56.610
20.3101.24
5=??==c S ES
E E α 换算截面面积：∑==
2
01321898mm
A A i
换算截面重心轴至底边的距离：mm A S y 9371321898
1012391173
=?==∑
静定结构不考虑受拉区混凝土，
∴截面几何特征为 编号 )
(2mm A i )(mm a
)(mm y i
)(42mm y A i i
)(4mm I i
1 228000 1840 903 18591325.2×104
27360×104
2 84000 1740 80
3 5416395.6×104
20160×104
3 815000 965 92 699866×104
18044779.2×104
4 20000 217 720 1036800×104 4444.4×104
5 105000 75 862 7801962×104 19687.5×104
6
69898
90
847
5014545.4×104
换算截面惯性矩：
∑∑?=?+?=+=4
44420103.56677275101.181********.38560844mm I y A I i i i
梁的最大挠度为
mm l f mm EI Ml f 15800
12000800][27.2103.566772751020.38.012000102196485442
602===
<=???????
==β
挠度验算满足要求。
\ 丽水学院 课程设计设计题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计 | 课程名称：钢筋混凝土结构 院系：机电建工学院 班级：土木082班 组别：第8组 . 成员及学号： 1.郑小林-34 2.林王健-13 3.金世学-35 4.黄琪波-43 设计时间：2011年05月23日至06月10日共计2周 二0一一年六月八日
目录 一、设计任务书 (2) 】 二、按弹性理论计算 (3) 1.荷载计算 (3) 2.内力计算 (3) 3.配筋计算 (6) 三、按塑性理论计算 (10) 1.中央区格板 A (11) 2.边区格板B (12) 3.边区格板C (14) — 4.角区格板D (15) 四、双向板支承梁设计 (17) 1.弯矩计算 (18) 2.配筋计算： (18) 五、课程设计总结 (22) 【参考文献】： (22) 六、成绩评定表 (23) \
《双向板肋梁楼盖设计》计算书 二、按弹性理论计算 1.荷载计算 （1）活载 取活载分项系数为，则 q=（2）恒载 20mm厚水泥砂浆面层=m2 · 100mm厚钢筋混凝土板=m2 15mm厚石灰砂浆抹底=m2 g==m2 因此 g+q=+=m2 g+q/2=+2=m2 q/2=2=m2 2.内力计算 （1）计算跨度 , ①内跨=，此处为轴线间的距离； ②边跨=，此处为板净跨，b为梁宽。 （2）弯矩计算 跨中最大正弯矩发生在活载为“棋盘式布置”时，即跨中弯矩为当内支座固支时g+q/2作用下的跨中弯矩与当内支座铰支时±q/2作用下的跨中弯矩值两者
之和。支座最大负弯矩可以近似按活载满布时求得，即为内支座固支时g+q作用 下的支座弯矩。 在上述各种情况中，周边梁对板的作用视为铰支座，如下图所示。计算弯矩时考虑泊松比的影响，在计算中近似取。 A 区格板： " =（g+）+ m x = = m =（g+）+ y = = =（g+）=（g+）=区格板： m =（g+）+ x
微机课程设计报告
目录 一、需求分析 1、系统设计的意义 (3) 2、设计内容 (3) 3、设计目的 (3) 4、设计要求 (3) 5、系统功能 (4) 二、总体设计 1、交通灯工作过程 (4) 三、设计仿真图、设计流程图 1、系统仿真图 (5) 2、流程图 (6) 3、8253、8255A结构及功能 (8) 四、系统程序分析 (10) 五、总结与体会 (13) 六、参考文献 (13)
一、需求分析 1系统设计的意义： 随着社会经济的发展，城市问题越来越引起人们的关注。人、车、路三者关系的协调，已成为交通管理部门需要解决的重要问题之一。城市交通控制系统是用于城市交通数据检测、交通信号灯控制与交通疏通的计算机综合管理系统，它是现代城市交通监控指挥系统中最重要的组成部分。 随着城市机动车量的不断增加，组多大城市如北京、上海、南京等出现了交通超负荷运行的情况，因此，自80年代后期，这些城市纷纷修建城市高速通道，在高速道路建设完成的初期，它们也曾有效地改善了交通状况。然而，随着交通量的快速增长和缺乏对高速道路的系统研究和控制，高速道路没有充分发挥出预期的作用。而城市高速道路在构造上的特点，也决定了城市高速道路的交通状况必然受高速道路与普通道路耦合处交通状况的制约。所以，如何采用合适的控制方法，最大限度利用好耗费巨资修建的城市高速通道，缓解主干道与匝道、城市同周边地区的交通拥堵状况，越来越成为交通运输管理和城市规划部门亟待解决的主要问题。 十字路口车辆穿梭，行人熙攘，车行车道，人行人道，有条不紊。那么靠什么来实现这井然秩序呢？靠的就是交通信号灯的自动指挥系统。交通灯的控制方式很多，本系统采用可编程并行I/O接口芯片8255A为中心器件来设计交通灯控制器，实现本系统的各种功能。同时，本系统实用性强，操作简单。 2、设计内容 采用8255A设计交通灯控制的接口方案，根据设计的方案搭建电路，画出程序流程图，并编写程序进行调试 3、设计目的 综合运用《微机原理与应用》课程知识，利用集成电路设计实现一些中小规模电子电路或者完成一定功能的程序，以复习巩固课堂所学的理论知识，提高程序设计能力及实现系统、绘制系统电路图的能力，为实际应用奠定一定的基础。针对此次课程设计主要是运用本课程的理论知识进行交通灯控制分析及设计，掌握8255A方式0的使用与编程方法，通从而复习巩固了课堂所学的理论知识，提高了对所学知识的综合应用能力。 4、设计要求： （1）、分别用C语言和汇编语言编程完成硬件接口功能设计； （2）、硬件电路基于80x86微机接口；
第二章 1．柱下独立基础如题37图所示。基础顶面作用的轴向压力Nk=700kN ，弯矩Mk=200kN·m ，剪力Vk=25kN ，修正后的地基承载力特征值f a=200kN ／m2，已知基础底面尺寸b=3m ，l =2m ，基础埋置深度d=1.5m ，基础高度h=1.0m ，基础及以上土的重力密度平均值γm=20kN ／m3。试验算地基承载力是否满足要求。（2008.10） 2．某轴心受压柱，采用柱下独立基础，剖面如题37图所示。基础顶面轴向压力标准值 N k =720kN ，修正后的地基承载力特征值f a =200kN/m 2，基础埋置深度d=1.5m ，设基础及其以上土的重力密度平均值3m 20kN/m γ=。试推导基础底面面积A 的计算公式并确定基础底面尺寸（提示：设底面为正方形）。 3．某单层厂房柱下独立基础如图示，作用在基础顶面的轴向压力标准值N k =870kN ，弯矩 标准值M k =310kN·m ，剪力标准值V k =21kN ；地基承载力特征值(已修正)f a =200kN ／m 2；基础埋置深度d=1.5m ；设基础及其上土的重力密度的平均值为γm =20kN ／m 3；基础底面尺寸为b×l =3.0×2.0m 。试校核地基承载力是否足够? (2006.10)
4.某单层厂房现浇柱下独立锥形扩展基础，已知由柱传来基础顶面的轴向压力设计值N=3900kN ，弯矩设计值M=1700kNm ，剪力设计值V=60kN 。基础的高度 h=1500mm ， 基础埋深 2.0m ，地基土承载力设计值f=420kN/m 2，基础及其上回填土的平均容重 γm =20kN/m 3。试求基础底面积。(2005.1) 5.如图1所示的某一单跨等高排架，左柱A 与右柱B 是相同的，柱子总高度为H 2=13.2m,上柱高度H 1=4m 。左柱A 和右柱B 在牛腿面上分别作用有M 1=103kNm,M 2=60kNm 的力矩。已知当柱子下端是固定端，上端是水平不动铰支座，在牛腿面上作用有M 时，水平 不动铰支座的水平反力R=C 3·2H M ，C 3=1.26。请画出柱子A 和柱子B 的弯矩图，并标 明柱底截面的弯矩值。(2005.1) 6．两跨等高排架结构的计算简图如题39图所示。已知排架柱总高度为11m ，上柱高为 3.3m ；W=2.5kN ，ql=2kN ／m ，q2=1.2kN ／m ，A 、B 、C 柱抗侧刚度之比为1∶1.2∶1。试用剪力分配法求B 柱在图示荷载作用下的柱底弯矩。(提示：柱顶不动铰支座反力R=C11qH ，C11=0.35)
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书
主梁：跨度13 = 6000mm ,截面高度h ?二怯15L 怯10即h ? =400L 600mm , 取 h^ 600 mm 。 截面宽度 b 3 = h 3 3L h 3 2 即 b 3 = 200] 300mm ，取 d = 300 mm 。 单向板肋梁楼盖结构平面布置如下图所示： 3. 板的设计(按考虑塑性内力重分布的方法计算) (1) .荷载计算 20mm 厚水泥砂浆地面 0.02 20 =0.40kN m 2 20mm 厚混合砂浆抹底 0.0乞1=7 0!<34吊 80mm 厚钢筋混凝土现浇板 0.08 25 2k. 100吊 则板的恒荷载标准值g ki =0.40 0.34 2.00=2.74 kN m 2 楼面传来的活荷载标准值q ki =7kN m 2 恒荷载分项系数取为1.2，活荷载分项系数取为1.3 。 rL P nilTbl 1= r l 厂 I L 一 二 二- ■一 -- 二 !0 Q Q O Q G o 0 ? ? ?
则板的恒荷载设计值g i =2.74 1.2=3.29kN m 2 楼面传来的活荷载设计值q i =7 1.3=9.1kN m 2 荷载总设计值g i 71 =12.39kN m 2，近似取为12.4kN m 2 (2) .计算简图 次梁截面尺寸为 200mm 400mm ，板在砖墙上的搁置长度 印=120mm , 取1m 宽 板带作为计算单元，按塑性理论计算，各跨计算跨度为： 边跨：l 01 =l n h 2 =2000 -100 -130 40=1810mm ：： l n y 2 = 1835mm 中间跨：|01 =|n =2000 -200 = 1800mm 因跨度相差(1810-1800) 1800=0.5%<10%，故可按等跨连续板计算内 力，计算简图如下： (3) .相关数据代入公式后计算结果列入下表中: (4) .正截面受弯承载力计算 环境类别一类，C25混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm ，取板的有 效厚度 h 01 =80 -20 =60mm ，板宽 b^ 1000mm (板带宽)。C25 混凝土， f c -11.9 N mm 2，=1.0。板内 钢筋采用 HRB335级，贝U f^300N mm 2。 承载力及配筋计算列入下表中：
中南大学课程设计报告 课程：计算机网络课程设计 题目：基于Winpcap的网络流量统计分析 指导教师：张伟 目录 第一章总体设计 一、实体类设计 --------P3 二、功能类设计 --------P3 三、界面设计 --------P3
第二章详细设计 一、实体类实现 --------P4 二、功能类实现 --------P4 三、界面实现 --------P5 第三章源代码清单及说明 一、CaptureUtil.java --------P7 二、MyPcapPacketHandler.java --------P9 三、PacketMatch.java --------P9 四、Windows.java --------P13 第四章运行结果 --------P19 第五章心得体会 --------P21 第一章总体设计 一、实体类设计 TCP、UPD、ICMP、ARP、广播数据包五个包的数据结构设计 二、功能类设计 （1）网卡获取 （2）包的抓捕
（3）包的处理 三、界面设计 （1）布局 （2）按钮功能连接 第二章第二章详细设计 一、实体类实现 TCP、UPD、ICMP、ARP、广播数据包五个包的数据结构设计。 本程序采用Java编写，基于win10pcap。Win10pcap是winpcap在win10系统上的适用版本。Java对于winpcap使用jnetpcap进行支持。对于TCP、UPD、ICMP、ARP、广播数据包五种类型的包，在jnetpcap的jar包中大部分已经封装好了相关的实体类型。对应如下：ARP 实体类：https://www.doczj.com/doc/7d10330372.html,work.Arp; UPD 实体类：https://www.doczj.com/doc/7d10330372.html,work.Icmp;
轨道工程课程设计 直线尖轨直线辙叉 60kg钢轨12号单开道岔平面布置设计 班级： 姓名：
学号： 指导老师： 完成时间： 第一部分 设计任务与要求 1. 确定转辙器主要尺寸 2. 确定辙叉和护轨几何尺寸 3. 选择导曲线半径 4. 计算道岔主要几何尺寸 5. 导曲线支距计算 6. 配轨计算 7. 配置岔枕 8. 绘制道岔总平面布置图 第二部分 设计资料 一、轨道条件 钢轨60kg/m ，标准长度12.5m ，区间线路轨枕根数：1760根/公里，道岔类型：钢筋混凝土Ⅱ。 二、道岔型式 （1）转辙器 直线尖轨，跟端支距mm y 1440 ，跟端结构为间隔铁夹板连接， 夹板l =820mm
（2）辙叉及护轨 直线辙叉，N =12，辙叉角'''49454o =α，辙叉趾距mm n 2127=，辙叉跟距 mm m 3800=。 （3）导曲线 圆曲线形，不设超高。 三、物理参数： 动能损失允许值：220/65.0h km =ω 未被平衡的离心加速度容许值20/65.0s m =α 未被平衡的离心加速度时变率容许值30/5.0s m =ψ 四、过岔速度 侧向过岔速度要求：h km V s /45= 五、道岔中的轨缝值 尖轨跟端及辙叉趾端轨缝为6mm ，其余为8mm 。 第三部分 提交资料 1.计算说明书； 2.图纸； 3.如果计算说明书和图纸有电子版，需提交一份电子版。 第四部分 设计计算 一、确定转辙器的几何尺寸 1、计算尖轨长度
尖轨转折角''66.35'114565.0arcsin arcsin 0?==???? ??=s V ωβ 根据设计资料：跟端支距：mm y 1440= 则尖轨长度为：()mm y l 46.8037' '66.35'11sin 144 sin 00=?== β 根据尖轨长度的取值原则，采用接近于计算长度的整数长度，所以取 mm l 80500= 则对应的尖轨转折角''9.29'118050144 arcsin ?=?? ? ??=β 2、计算基本轨尖端前部长度 由设计资料可知mm q 2646= 3、计算基本轨后端长度'q 整个基本轨取为一个标准轨长即L=12.5m ，则： ()mm l q L q 29.1805''9.29'11cos 8050264612500cos 0'=??--=--=β 二、确定辙叉及护轨的几何尺寸 1、确定趾距n P 和跟距m P 根据设计资料知辙叉角''49'454?=α 前端长度n =2127mm 所以：趾距mm n P n 79.1762''49'454sin 212722sin 2=???=?? ? ??=α 后端长度m =3800mm 跟距mm m P m 84.3152sin 2=?? ? ??=α 2、计算护轨工作边延展长度 护轨工作边延展长度示意图如图1所示。
《混凝土结构设计》课程设计 整体式单向板肋梁楼盖 适用专业：土木工程专业（本科） 使用班级：2014级土木4、5班 设计时间：2016年12月 设计任务书
建筑工程教研室 《混凝土结构设计》课程设计 整体式单向板肋梁楼盖设计任务书 一、设计任务： 设计某三层轻工厂房车间的楼盖，拟采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。要求进行第二层楼面梁格布置，确定梁、板、柱截面尺寸，计算梁板配筋，并绘制结构施工图。 二、设计目的 《混凝土结构》课程设计是教育计划中一个重要的实践性教学环节，对培养和提高学生的基本技能，启发学生对实际结构工作情况的认识和巩固所学的理论知识具有重要作用。 1.了解钢筋混凝土结构设计的一般程序和内容，为毕业设计以及今后从事实际设计、管理工作奠定初步基础。 2.复习巩固加深所学的基本构件中受弯构件和钢筋混凝土梁板结构等章节的理论知识。 3.掌握钢筋混凝土肋梁楼盖的一般设计方法，诸如： (1)进一步理解单向板肋梁楼盖的结构布置、荷载传递途径和计算简图； (2)掌握弹性理论和塑性理论的设计方法； (3)掌握内力包络图和抵抗弯矩图的绘制方法； (4)了解构造设计的重要性，掌握现浇梁板的有关构造要求； (5)掌握现浇钢筋混凝土结构施工图的表示方法和制图规定； (6)学习书写结构计算书； (7)学习运用规范。 三、设计资料 1、结构平面及柱网布置如图所示(楼梯间在此平面外)，按不同用途的车间工业楼面活荷载标准值见表1,车间内无侵蚀性介质，柱网尺寸见表二。每位学生按学号顺序根据表3选取一组数据进行设计。 活荷载标准值 表1
表3 度序号 ^组 活载序号 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ① 1 2 P 3 4 5 31 43 56 ② 6 7 r 8 9 10 32 44 55 ③ 11 12 13 14 15 33 45 54 ④ 16 17 18 19 20 34 46 53 ⑤ 21 22 23 24 25 35 47 52 ⑥ 26 27 28 29 30 36 48 51 ⑦ 37 38 39 40 41 42 49 50 2、楼面构造 楼面面层为水磨石（底层20mm 厚水泥砂浆，10mm 面层），自重 为 0.65kN/m 2 ;顶棚为15mm 厚混合砂浆抹灰；梁用15mm 厚混合砂浆 抹灰。 3、材料 ① 混凝土：自定。 ② 钢 筋：自定。 四、设计内容及要求 1 ．结构布置 柱网尺寸给定，要求了解确定的原则。 梁格布置，要求确定主、次梁 布置方向及次梁间距。 2．按塑性理论方法设计楼板和次梁，按弹性理论方法设计主梁。 3．提交结构计算书一份。要求：步骤清楚、计算正确、书写工整。 4．绘制结构施工图。内容包括 （ 1 ）结构平面布置； （ 2）板、次梁配筋图； 序号 L x L y ① 6600 5400 ② 6600 6600 ③ 6900 5700 ④ 6900 6000 ⑤ 6900 6300 ⑥ 6900 6600 ⑦ 7200 6000 ⑧ 7200 6300 柱网跨度尺寸 分组编号 表2 结构平面及柱网布置图
钢筋混凝土结构课程设计 题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计 课程：混凝土结构设计 院（系）：土木建筑工程学院 班级： 学生姓名：刘宁 目录 一、设计资料 (3) 二、平面结构布置及尺寸： (3)
1、平面结构布置 (3) 2、构件截面尺寸 (4) 三、板的设计（按塑性理论） (4) 1、荷载计算 (4) 2、计算简图 (5) 3、计算弯矩设计值 (6) 4、正截面受弯承载力计算 (6) 四、次梁的设计（按塑性理论） (7) 1、荷载设计值 (7) 2、计算简图 (8) 3、内力计算 (9) 4、各截面承载力计算 (10) 五、主梁的设计（按弹性理论） (11) 1、荷载设计值 (11) 2、确定计算跨度及计算简图 (12) 3、内力计算 (13) 4、主梁正截面和斜截面承载力计算 (15) 5、主梁吊筋计算： (17) 六、绘制图纸（A2图纸） (17)
钢筋混凝土现浇楼盖课程设计计算书 一、设计资料 1、某多层工业建筑楼盖平面图，环境类别为一类,楼盖拟采用现浇钢筋混凝土梁板结构。 2、生产车间的四周外墙均为承重砖墙，其中墙厚370mm ，采用MU10烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑。内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为400mm ×400mm 。 3、恒载：20mm 厚水泥砂浆:220/kN m 楼盖自重：板厚自己确定，钢筋混凝土自重标准值：225/kN m 20mm 厚石灰砂浆天棚抹灰：217/kN m 4、活载：楼面活荷载标准值27.0/kN m 5、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3 6、材料：混凝土强度等级采用C20（f c =9.6N /mm 2，f t =1.10N /mm 2） 钢筋 梁中受力主筋采用HRB335级（2300/y f N mm = ） 其余采用HPB300级（2270/y f N mm =） 二、平面结构布置及尺寸： 1、平面结构布置 确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为6.3m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.2m 。楼盖结构布置图见图1。
中南大学 《C语言程序设计》 课程设计报告课题名称：学生成绩管理系统 专业电气信息 学生姓名舒畅 班级0914 学号0909091424 指导教师穆帅 完成日期2010年7月10日 信息科学与工程学院
目录 1 课程设计的目的 (1) 2 设计内容与要求 (1) 3 主要技术指标及特点 (2) 3.1 登录界面显示 (2) 3.2登记学生资料 (4) 3.3保存学生资料 (5) 3.4 删除学生资料 (6) 3.5修改学生资料 (7) 3.6 查询学生资料 (8) 3.6统计学生资料（自加功能） (8) 3.8对学生资料进行排序 (9) 3.9程序主要代码 (9) 4 设计小结 (31)
成绩管理系统 1 课程设计的目的 1．加深对《C语言程序设计》课程知识的理解，掌握C语言应用程序的开发方法和步骤； 2．进一步掌握和利用C语言进行程设计的能力； 3．进一步理解和运用结构化程序设计的思想和方法； 4．初步掌握开发一个小型实用系统的基本方法； 5．学会调试一个较长程序的基本方法； 6．学会利用流程图或N-S图表示算法； 7．掌握书写程设计开发文档的能力（书写课程设计报告）。 2 设计内容与要求 设计内容：成绩管理系统 现有学生成绩信息，内容如下： 姓名学号 C 数学英语 shuchang 12 99 98 99 jiutian 32 87 68 87 changzi 33 98 89 99 jiutia 13 7 43 45 设计要求： ?封面（参见任务书最后一页） ?系统描述：分析和描述系统的基本要求和内容； ?功能模块结构：包括如何划分功能模块，各功能模块之间的结构图，以及各模块 的功能描述； ?数据结构设计：设计数据结构以满足系统的功能要求，并加以注释说明； ?主要模块的算法说明：即实现该模块的思路； ?运行结果：包括典型的界面、输入和输出数据等； ?总结：包括C语言程序设计实践中遇到的问题，解决问题的过程及体会、收获、
操作系统课程设计题目名称：银行家算法 姓名 学号 专业 班级 指导教师 编写日期
目录 第一章问题描述 (3) 1.1 课设题目重述 (3) 1.2 问题分析 (3) 1.3 实验环境 (3) 第二章系统设计 (4) 3.1 主要数据结构 (4) 3.2 银行家算法 (4) 3.3 安全性检查算法 (6) 3.4 银行家算法安全性序列分析之例 (7) 第三章源代码清单 (10) 3.1 函数清单 (10) 3.2 各函数的调用关系图 (12) 第四章运行结果测试与分析 (13) 4.1 程序的正常输出结果 (13) 4.2 程序的差错控制 (15) 第五章结论与心得 (18) [参考文献] (18)
第一章问题描述 1.1课设题目重述 设计目的：了解多道程序系统中，多个进程并发执行的资源分配。 设计要求：管理员可以把一定数量的作业供多个用户周转使用，为保证作业的安全，管理员规定：当一个用户对作业的最大需求量不超过管理员现有的资金就要接纳该用户；用户可以分期贷款，但贷款的总数不能超过最大需求量；当管理员现有的作业不能满足用户的所需数时，对用户的请求可以推迟支付，但总能使用户在有限的时间里得到请求。当用户得到所需的全部作业后，一定能在有限的时间里归还所有的作业。 1.2问题分析 银行家算法是最具有代表性的避免死锁的算法。我们可以把操作系统看作是银行家，操作系统管理的资源相当于银行家管理的资金，进程向操作系统请求分配资源相当于用户向银行家贷款。在死锁的避免中，银行家算法把系统状态分为安全状态和不安全状态，只要能使系统始终处于安全状态，便可以避免发生死锁。所谓安全状态，是指系统能按某种顺序为每个进程分配所需资源，直到最大需求，使每一个进程都可以顺利完成，即可找到一个安全资源分配序列。 所以我们需要解决问题有： 1)熟悉银行家算法的工作原理，明白如何判断系统处于安全状态，避 免死锁。 2)在Windows操作系统上，如何利用Win32 API编写多线程应用程序 实现银行家算法。 3)创建n个线程来申请或释放资源，如何保证系统安全，批准资源申 请。 4)通过Win32 API提供的信号量机制，实现共享数据的并发访问。1.3实验环境 操作系统：windows 8.1 实验语言：c++
混凝土结构设计毕业设 计计算书 This model paper was revised by LINDA on December 15, 2012.
本科毕业设计 河南省郑州市企业办公楼的设计 学院:城市建设学院 专业:土木工程 学号:1162 学生姓名:郑健 指导教师:唐红 日期:二○一七年六月 摘要 本设计的题目是：河南省郑州市企业办公楼的设计，结构建筑规模为6层框架结构，各层层高（底层层高）,建筑物总高度为 ,总建筑面积为。 对本课题的研究将分为毕业实习、建筑设计、结构设计、毕业设计整理四个方面。毕业实习阶段，收集必要的设计原始资料，做好设计前的调查研究工作，参考同类型设计的文字及图纸资料。学习有关的国家法规及规范。建筑设计分为初步设计及施工图设计两个阶段，在此阶段将拟定建筑方案，确定建筑使用的材料及做法，确定建筑的总体形状及各种尺寸，绘出平、立、剖、总平面图、详图、写出施工说明并列出门窗明细表。结构设计
阶段主要是进行结构计算简图的确定、荷载计算、内力分析、内力组合、梁、柱截面配筋、板的设计、楼梯的设计、基础的设计以及结构施工图的绘制等；毕业设计整理阶段则是对毕业设计所需资料的装订，按学校毕业设计条例及教研室实施细则整理毕业设计成果，做好毕业答辩准备工作。 关键词：结构设计；框架结构；荷载；配筋
Abstract This design topic is the design of Zhengzhou city enterprise office building, construction scale of 6 storey frame structure, each layer of (bottom height , the building’s height is , and the total construction area are . The study on this subject will be divided into graduation practice, architectural design, structural design, from four aspects of the design of finishing. The graduation practice stage, collecting the original design information necessary to do research work, before the design, drawings and documents with reference to the text type design. Learn about the national regulations and architectural design specifications. The design of the two stages of preliminary design and construction drawing, this stage will draw the construction plan, determine the use of materials and construction practices, to determine the overall shape and size, building paint Ping, Li, section, general layout, construction details, write instructions and lists the windows list. The structure design stage is mainly determined. The structure calculation diagram load calculation, internal force analysis, the combination of internal forces, beam, column reinforcement, plate design, stair design, foundation design and construction drawing design; finishing The stage is the information needed in the graduation design of binding rules for the
目录 1、设计任务书-------------------------------------------------（1） 2、设计计算书-------------------------------------------------（2） 3、平面结构布置----------------------------------------------（2） 4、板的设计----------------------------------------------------（3） 5、次梁的设计-------------------------------------------------（6） 6、主梁的设计-------------------------------------------------（10） 7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16） 附图1、平面结构布置图------------------------------------（18） 附图2、板的配筋图------------------------------------------（19） 附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20） 附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50） （3）、次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为m2 2、楼面面层水磨石自重为m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用： （1）、混凝土： C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、平面结构布置： １、确定主梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板 6.6,次梁的跨度为m 的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下：
中南大学 本科生课程设计(实践)任务书、设计报告 (C++程序设计) 题目学生成绩管理系统 学生姓名 指导教师 学院 专业班级 学生学号 计算机基础教学实验中心 年月日
学生成绩管理系统 关键字：学生成绩 MFC 编写系统 内容：定义一个结构体，存放下列信息： 学号、姓名、性别、系名、班级名、成绩等 1.学生成绩管理系统开发设计思想 要求： 一：数据输入：输入学生的相关信息，若用户输入数据或信息不正确，给出“错误”信息显示，重复刚才的操作；至少要输入10个学生的数据；可以随时插入学生信息记录； 二：每个学生数据能够进行修改并进行保存； 三：可以根据学号或者姓名删除某学生数据； 四：查询模块要求能按学号，按姓名，按班级等条件进行查询； 五：界面要求美观，提示信息准确，所有功能可以反复使用。 学生成绩管理程序从总体设计方面来看，基本的功能包括主控模块，数据输入模块，数据修改模块，数据查询模块等。 设计模块图：
2.系统功能及系统设计介绍 详细设计： 对于总体设计说明的软件模块，进一步细化，要说明各个模块的逻辑实现方法。下面逐个说明。 主控模块：主要完成初始化工作，包括屏幕的初始化，显示初始操作界面。初始界面中主要包括功能的菜单选择项。 输入处理：利用链表技术输入多名学生的数据，直到输入学生的学号以“@”开头，则结束数据的输入。程序运行流程图如下：删除处理：利用链表技术删除某学号的学生成绩信息，如果找到该学号则进行删除，否则输出“未找到”的信息。程序运行流程图略。 查找处理：利用链表技术根据学生学号或姓名等方式查找某学号
的学生成绩信息，其程序流程图略。 排序处理：利用链表技术根据学生学号对学生数据进行排序，其 部分源代码如下：/***********xuesheng.c***********/ /******头文件（.h）***********/ #include "stdio.h" /*I/O函数*/ #include "stdlib.h" /*其它说明*/ #include "string.h" /*字符串函数*/ #include "conio.h" /*屏幕操作函数*/ #include "mem.h" /*内存操作函数*/ #include "ctype.h" /*字符操作函数*/ #include "alloc.h" /*动态地址分配函数*/ #define N 3 /*定义常数*/ typedef struct z1 /*定义数据结构*/ { char no[11]; char name[15]; char sex[5]; char major[15]; char class[15];
目录 1设计任务及指标 (1) 2交通灯控制电路分析 (2) 2.1交通灯运行状态分析 (2) 2.2电路工作总体框图 (3) 2.3方案比较 (3) 3交通灯控制电路设计 (4) 3.1 电源电路 (4) 3.2 脉冲电路 (4) 3.3 分频电路 (6) 3.4 倒计时电路 (6) 3.5 状态控制电路 (8) 3.6 灯显示电路 (9) 3.7 总体电路图 (11) 4实验数据和误差分析 (12) 5课程设计的收获、体会和建议 (13) 6致谢 (16) 7参考文献 (17) 8附录 (18)
1 设计任务及指标 设计一个东西方向和南北方向十字路口的交通灯控制电路。 要求如下： （1）南北方向（主干道）车道和东西方向（支干道）车道两条交叉道路上的车辆交替运行，主干道每次通行时间都设为30s、支干道每次通行间为20s； （2）东西方向、南北方向车道除了有红、黄、绿灯指示外，每一种灯亮的时间都用显示器进行显示（采用倒计时的方法）； （3）在绿灯转为红灯时，要求黄灯先亮5s钟，才能变换运行车道； （4）黄灯亮时，要求每秒闪亮一次； （5）同步设置人行横道红、绿灯指示。 （6）设计相关提示：所设计的交通路口为一十字路口，不涉及左右转弯问题。
2 交通灯控制电路分析 2.1 交通灯运行状态分析 交通灯控制电路，要求每个方向有三盏灯，分别为红、黄、绿，配以红、黄、绿三组时间到计时显示。一个方向绿灯、黄灯亮时，另一个方向红灯亮。每盏灯顺序点亮，循环往复，每个方向顺序为绿灯、黄灯、红灯。交通灯的运行状态共有四种，分别为：状态0：东西方向车道的绿灯亮，车道，人行道通行；南北方向车道的红灯亮，车道，人行道禁止通行。 状态1：东西方向车道的黄灯亮，车道，人行道缓行；南北方向车道的红灯亮，车道，人行道禁止通行； 状态2：东西方向车道的红灯亮，车道，人行道禁止通行；南北方向车道的绿灯亮，车道，人行道通行； 状态3：东西方向车道的红灯亮，车道，人行道禁止通行；南北方向车道的黄灯亮，车道，人行道缓行； 4种状态循环往复，并且红灯的倒计初始值为绿灯的倒计初始值和黄灯的倒计初始值之和。交通灯电路的具体运行状态框图如图2.1(人行道交通灯未标明)所示： 北 图2.1交通灯运行状态分析图
四、计算题(本大题共5小题，每小题6分，共30分) 39.某两层三跨框架的计算简图如题39图所示。各柱线刚度均为1.0×104·m，边柱侧移刚度修正系数为α=0.6，中柱侧移刚度修正系数为α=0.7。试用D值法计算柱的B端弯矩。(提示：底层反弯点高度比为0.65) 题39图 39.两跨等高排架结构计算简图如题39图所示。排架总高13.1m，上柱高3.9m，q1=1.5／m， q2=0.75／m，A、B、C三柱抗侧刚度之比为1∶1.7∶1。试用剪力分配法求A柱的上柱下端截面的弯矩值。 (提示：柱顶不动铰支座反力11，C11=0.34) 40.三层两跨框架的计算简图如题40图所示。各柱线刚度均为 1.0×104·m，边柱侧移刚度修正系数为0.6，中柱侧移 刚度修正系数为0.7。试计算该框架由梁柱弯曲变形引起的 顶点侧移值。 (未注明单位：) 四、计算题（本大题共5小题，每小题6分，共30分） 36.单层厂房排架结构如图a所示。已知15.0，q1=0.8／m，q2=0.4／m。试用剪力分配法计算各柱的柱顶剪力。 （提示：支反力系数C11=0.3，见图b（1）；图b（2）、b（3）中的△u1=2△u2）
题36图 37.某两层三跨框架如图所示，括号内数字为各杆相对线刚度。试用反弯点法求杆的杆端弯矩，并画出该杆的弯矩图。 题37图 38.某单层厂房排架结构及风荷载体型系数如图所示。基本风压w 0=0.35／m 2，柱顶标高+12.00m ，室外天然地坪标高-0.30m ，排架间距6.0m 。求作用在排架柱A 及柱B 上的均布风荷载设计值及。 （提示：距离地面10m 处，z μ=1.0；距离地面15m 处，z μ=1.14；其他高度z μ按内插法取值。） 题38图 四、计算题(本大题共5小题，每小题6分，共30分) 36.排架计算简图如题36图所示，A 柱与B 柱的形状和 尺寸相同。 =84·m ， =40·m ，8。 试用剪力分配法求B 柱的弯矩图。 (提示：柱顶不动铰支座反力37.1C ,C H M 33=)
广西科技大学土木工程专业2014级混凝土结构设计课程设计计算书 设计题目：柳州市某厂金工车间 设计时间：2017年12月 班级： 姓名： 学号： 教研室主任：（副教授，土木工程教研室） 二O一七年十二月
整体式肋梁楼盖结构设计任务书 一、设计目的： 复习总结《混凝土结构设计I》课程的学习内容，培养学生应用知识、解决实际问题的能力，增强学生逻辑思维能力。要求学生逻辑掌握结构设计的基本原理和方法，掌握结构施工图的表达技能，为今后进一步学习及工作打下基础。 二、设计资料： 1.某单位拟建工业厂房，采用多层砖混结构，砌体施工质量等级为B级。建筑平面简图见 附图，砖墙为240mm厚，壁柱490×490mm,钢筋混凝土柱截面为400×400mm，楼盖为现浇混凝土结构。 2.楼面做法：陶瓷地砖楼面（包括找平层，共30厚,m2）,板底抹灰15厚，m2.梯间做法同 楼面。 屋面做法：屋面为结构找坡，采用SBS改性沥青防水，膨胀珍珠岩架空隔热（包含结合层及找平层，共300高，3. 30kN/m2），板底抹灰15厚，m2。 3.楼面均布活荷载标准值见附表1。 4.材料：混凝土采用C20~C35均可，板及梁箍筋用HPB300级钢筋，梁受力钢筋采用 HRB335~HRB500级钢筋均可。 三、设计内容： 1.结构布置 确定楼面各梁的位置（包括各主梁、次梁、挑梁）及梁板编号，选定各种构件截面民主尺寸。 绘制楼盖结构平面布置图。 2.板的设计 单向板设计：按考虑塑性内力重分布的方法计算连续板内力，包括荷载计算，内力计算、配筋计算，根据计算结果配筋并应满足构造要求。 双向板设计：按弹性或塑性方法计算连续板及单块板的内力，其余要求同上。 绘制板的配筋图。（可采用分离式或弯起式配筋） 3.次梁设计： 按考虑塑性内力重分布的方法计算次梁内力，包括荷载计算、内力计算，然后进行正截面和斜截面承载力配筋计算，并应满足构造要求。 绘制次梁的配筋图。 4.主梁设计： 按弹性理论计算主梁的内力，做出主梁的弯矩和剪力包络图，根据包络图计算正截面及斜截面承载力，确定主梁的抗弯纵筋及抗剪箍筋并满足构造要求。 绘制主梁的抵抗弯矩图（应按比例做出）和配筋图。 5.要求：
CENTRAL SOUTH UNIVERSITY 课程设计说明书 现代铝电解槽新型阳极结构设计 题目（单槽日产量2.4t,电流密度0.76A·cm-2） 学生姓名刘冬 专业班级冶金 00906 班 学生学号0503090706 指导教师伍上元 学院冶金科学与工程学院 完成时间2012年9月11日
目录 第一章概述 1.1现代铝电解槽结构发展趋势 (3) 1.2所设计电解槽阳极结构的特点 (4) 第二章铝电解槽结构简介 2.1 上部结构 (5) 2.1.1 阳极炭块组 (6) 2.1.2 阳极升降装臵 (6) 2.1.3 承重结构 (7) 2.1.4 加料装臵 (7) 2.1.5 集气装臵 (8) 2.2 阴极结构 (9) 2.2.1 槽壳与摇篮架 (10) 2.2.2 槽内衬 (11) 2.3 母线结构 (13) 2.3.1 阳极母线 (13) 2.3.2 阴极母线 (14) 2.4 绝缘设施 (15) 第三章铝电解结构计算 3.1 阳极电流密度 (15) 3.2 阳极炭块尺寸 (15) 3.3 阳极炭块数目 (17) 3.4 槽膛尺寸 (17) 3.5 槽壳尺寸 (17) 3.6 阴极碳块尺寸 (17) 第四章阳极结构设计 4.1 阳极炭块组 (18) 4.2 换极周期与顺序 (19) 4.3 阳极炭块质量要求与组装 (20) 4.3.1 阳极炭块质量要求 (20) 4.3.2 阳极组装 (21) 第五章参考文献 (22) 2
第一章概述 1.1现代铝电解槽结构发展趋势 20世纪80年代以前，工业铝电解的发展经历了几个重要阶段，其标志的变化有：电解槽电流由24kA、60kA增加至100-150kA；槽型主要由侧插棒式（及上插棒式）自焙阳极电解槽改变为预焙阳极电解槽；电能消耗由吨铝22000kW·h降低至15000kW·h；电流效率由70%-80%逐步提高到85-90%。 1980年开始，电解槽技术突破了175kA的壁垒，采用了磁场补偿技术，配合点式下料及电阻跟踪的过程控制技术，使电解槽能在氧化铝浓度变化范围很窄的条件下工作，为此逐渐改进了电解质，降低了温度，为最终获得高电流效率和低电耗创造了条件。在以后的年份中，吨铝最低电耗曾降低到12900-13200 kW·h，阳极效应频率比以前降低了一个数量级。 80年代中叶，电解槽更加大型化，点式下料量降低到每次2kg氧化铝，采用了单个或多个废气捕集系统，采用了微机过程控制系统，对电解槽能量参数每5s进行采样，还采用了自动供料系统，减少了灰尘对环境的影响。进入90年代，进一步增大电解槽容量，吨铝投资较以前更节省，然而大型槽（特别是超过300kA）能耗并不低于80年代初期较小的电解槽，这是由于大型槽采取较高的阳极电流密度，槽内由于混合效率不高而存在氧化铝的浓度梯度；槽寿命也有所降低，因为炉帮状况不理想，并且随着电流密度增大，增加了阴极的腐蚀，以及槽底沉淀增多，后者是下料的频率比较高，而电解质的混合程度不足造成的。尽管如此，总的经济状况还是良好的。 90年代以来，电解槽的技术发展有如下特点： （1）电流效率达到96%； （2）电解过程的能量效率接近50%，其余的能量成为电解槽的热损而耗散； （3）阳极的消耗方面，炭阳极净耗降低到0.397kg/kg（Al）； （4）尽管设计和材料方面都有很大的进步，然而电解槽侧部仍需要保护性的炉帮存在，否则金属质量和槽寿命都会受负面影响； （5）维护电解槽的热平衡（和能量平衡）更显出重要性，既需要确保极距以产生足够的热能保持生产的稳定，又需要适当增大热损失以形成完好的炉帮，提高槽 寿命。 我国的电解铝工业可自1954年第一家铝电解厂（抚顺铝厂）投产算起，至2010年已有56年历史，在电解槽设计中，已掌握“三场”仿真技术，在模拟与优化方面采用了ANSYS 3