西站
设
计
计
算
书
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幕墙公司名称
二〇一五年九月二日
目录
第一部分、计算书......................................................................................... 错误！未定义书签。
第一部分、[强度计算信息]东立面玻璃幕墙
一、计算依据及说明
1、工程概况说明
工程名称:西站
工程所在城市:
工程所属建筑物地区类别:B类
工程所在地区抗震设防烈度:六度
工程基本风压:0.45kN/m2
工程强度校核处标高:26.75m
2、设计依据
3、基本计算公式
(1).场地类别划分:
根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:
A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;
B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;
C类指有密集建筑群的城市市区;
D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;
重庆西站按B类地区计算风压
(2).风荷载计算:
幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8.1.1-2 采用
风荷载计算公式: w
k =β
gz
×μ
sl
×μ
z
×w
其中: w
k
---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)
β
gz
---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 条文说明8.6.1取定
根据不同场地类型,按以下公式计算:β
gz =1+2gI
10
(
z
10
)(-α)
其中g为峰值因子取为2.5，I10为10米高名义湍流度,α为地面粗糙度指数 A类场地: I
10
=0.12 ,α=0.12
B类场地: I
10
=0.14 ,α=0.15
C类场地: I
10
=0.23 ,α=0.22
D 类场地: I
10=0.39 ,α=0.30
μ
z ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算: A 类场地: μ
z =1.284×(Z 10)0.24
B 类场地: μ
z =1.000×(Z 10)0.30
C 类场地: μ
z =0.544×(Z 10)0.44
D 类场地: μ
z =0.262×(Z 10)0.60
本工程属于B 类地区
μ
sl ---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定 w
0---基本风压,按全国基本风压图,重庆市地区取为0.45kN/m 2
(3).地震作用计算: q EAk =β E ×α max ×G
Ak
其中: q
EAk ---水平地震作用标准值 β E ---动力放大系数,按 5.0 取定
α
max ---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度(0.05g): α
max =0.04 7度(0.1g): α
max =0.08 7度(0.15g): α
max =0.12 8度(0.2g): α max =0.16 8度(0.3g): α max =0.24 9度(0.4g): α
max =0.32
重庆市地区设防烈度为六度,根据本地区的情况,故取α
max =0.04 G
Ak ---幕墙构件的自重(N/m 2
) (4).荷载组合:
结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： γ G S
G +γ
w ψ w S
w +γ
E ψ E S
E +γ
T ψ T S
T
各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震 水平荷载标准值: q
k =W
k +0.5×q
EAk ，维护结构荷载标准值不考虑地震组合 水平荷载设计值: q=1.4×W
k +0.5×1.3×q
EAk
荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:
①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：
a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35
b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；
②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4
二、单坡采光顶荷载计算
1、风荷载标准值计算
W
k : 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2
) z : 计算高度26.75m
μ z : 26.75m 高处风压高度变化系数(按B 类区计算): (GB50009-2012 条文说明8.2.1)
μ
z =1×(z 10
)0.3=1.34337
I 10: 10米高名义湍流度,对应A 、B 、C 、D 类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。 (GB50009-2012 条文说明8.4.6)
β gz : 阵风系数 : (GB50009-2012 8.1.1-2) β gz = 1 + 2×g ×I 10×(z 10)(-α) (GB50009-2012 条文说明8.6.1)
= 1 + 2×2.5×0.14×(26.7510)(-0.15)
= 1.60395
A: 单坡采光顶屋面坡面角度为55度 当前坡面为普通封闭式单坡屋面
μ s : 风荷载体型系数,按照(GB50009-2012 8.3.3),按照风向不同分为2种情况,迎风面体型系数按照坡面角度查表8.3.3-2取0.7,背风面体型系数取-1.2 正负向风荷载标准值计算如下
W
k1
: 迎风风荷载标准值
W
k1=β
gz
×μ
s1
×μ
z
×W
(GB50009-2012 8.1.1-2)
=1.60395×0.7×1.34337×0.45 =0.678731 kN/m2
W
k2
: 背风风荷载标准值
W
k2=β
gz
×μ
s2
×μ
z
×W
(GB50009-2012 8.1.1-2)
=1.60395×(-1.2)×1.34337×0.45
=-1.16354 kN/m2
2、风荷载设计值计算
W: 风荷载设计值: kN/m2
γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4
按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用
W1=γw×Wk1=1.4×0.678731=0.950224kN/m2
W2=γw×Wk2=1.4×(-1.16354)=-1.62896kN/m2
3、雪荷载标准值计算
Sk: 雪荷载标准值(kN/m2)
S0: 基本雪压,重庆市50年一遇最大积雪的自重: 0kN/m2
根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012取值
μr: 屋面积雪分布系数,根据GB50009-2012屋面积雪分布系数表7.2.1,按照坡面角度55度,取0.1
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012公式7.1.1屋面雪载荷按下式计算
Sk=μr×S0
=0.1×0
=0kN/m2
4、雪荷载设计值计算
S: 雪载荷设计值(kN/m2)
γs: 雪载荷分项系数为 1.4
S=γs×Sk
=1.4×0
=0kN/m2
5、自重荷载设计值
G:构件自重荷载设计值(kN/m2)
WGT:幕墙面板和构件平均平米重量取2.55 kN/m2
GAK:构件自重荷载标准值(kN/m2)
rg: 恒载荷分项系数为 1.2
GAK=WGT=2.55kN/m2
G=rg×GAK
=1.2×2.55
=3.06kN/m2
6、竖向均布地震作用计算
GK:重力荷载代表值取结构自重值(kN/m2)
GK=GAK
=2.55kN/m2
αvmax: 竖向地震影响系数最大值:0.026
qEVk: 分布竖向地震作用标准值(kN/m2)
qEVk=βE×αvmax×GK (JGJ102-2003 5.3.4)
=5×0.026×2.55
=0.3315kN/m2
rE: 地震作用分项系数: 1.3
qEAV: 分布竖向地震作用设计值(kN/m2)
qEAV=rE×qEVk
=1.3×0.3315
=0.43095kN/m2
7、荷载组合计算
考虑三种工况
1.风荷载为主要荷载,组合为(考虑正风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):
分为两个方向进行组合:
(1).重力方向
Szkg=GAK=2.55kN/m2
Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE
=2.55×1.2+0×1.4×0.7+0.3315×1.3×0.5
=3.27547kN/m2
(2).垂直于坡面方向
正风荷载计算
Szkp1=Wkp1=0.678731kN/m2
Szp1 =Wkp1×γw
=0.678731×1.4
=0.950224kN/m2
2.风荷载为主要荷载,组合为(考虑负风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):
分为两个方向进行组合:
(1).重力方向
Szkg=GAK=2.55kN/m2
Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE
=2.55×1.2+0×1.4×0.7+0.3315×1.3×0.5
=3.27547kN/m2
(2).垂直于坡面方向
负风荷载计算
Szkp2=Wkp2=-1.16354kN/m2
Szp2 =Wkp2×γw
=-1.16354×1.4
=-1.62896kN/m2
3.雪荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、雪荷载、重力荷载):
由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:
Szsk=GAK + Sk
=2.55+0
=2.55kN/m2
Szs =GAK×γG+Sk×γs+qEVk×γE×ψE
=2.55×1.2+0×1.4+0.3315×1.3×0.5
=3.27547kN/m2
4.活荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、活荷载、重力荷载):
由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:
Szlk=GAK + Lk
=2.55+0.5
=3.05kN/m2
Szl =GAK×γG+Lk×γl+qEVk×γE×ψE
=2.55×1.2+0.5×1.4+0.3315×1.3×0.5
=3.97547kN/m2
5.综合上面情况,计算最大面板荷载情况
(1).在正风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为
标准值Swka = Szkg×cos(A)+ Szkp1 =2.14135kN/m2
设计值Swa = Szg×cos(A)+ Szp1 =2.82896kN/m2
(2).在负风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为
标准值Swkb = Szkg×cos(A)+ Szkp2 =0.29908kN/m2
设计值Swb = Szg×cos(A)+ Szp2 =0.24978kN/m2
(3).在雪荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为
标准值:Ssk = Szsk×cos(A)=1.46262kN/m2
设计值:Ss = Szs×cos(A)=1.87874kN/m2
(4).在活荷载为主要荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为
标准值:Slk = Szlk×cos(A)=1.74941kN/m2
设计值:Sl = Szl×cos(A)=2.28024kN/m2
综合上面计算可知,面板强度验算如下:
采用荷载组合标准值为2.14135kN/m2
荷载组合设计值为2.82896kN/m2
三、玻璃计算
1、玻璃面积
B: 该处玻璃幕墙分格宽: 2.4m
H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.82m
A: 该处玻璃板块面积: A=B ×H =2.4×1.82
=4.368m 2
2、玻璃板块自重
G
SAk :中空夹胶玻璃板块平均自重(不包括铝框):
玻璃的体积密度为: 25.6(kN/m 3
) (JGJ102-2003 5.3.1) t 1: 外层玻璃厚度 8mm t 2: 中间层玻璃厚度 8mm t
3: 内层玻璃厚度 8mm G
SAk =25.6×t 1+ t 2+ t
3
1000
=25.6×8 + 8 + 8
1000
=0.6144kN/m 2
3、玻璃强度计算
选定面板材料为:8(TP)+12+8(TP)+1.52+8(TP)中空夹胶玻璃 校核依据: σ≤ｆ
g q: 玻璃所受组合荷载: 2.82896kN/m 2
a: 玻璃短边边长: 1.82m b: 玻璃长边边长: 2.4m
t 1:中空夹胶玻璃外侧玻璃板块厚度: 8mm t 2:中空夹胶玻璃中间玻璃板块厚度: 8mm t
3:中空夹胶玻璃内侧玻璃板块厚度: 8mm
E:玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2
m:玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b 查表6.1.2-1得: 0.0673833 η:折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 σ
w :玻璃所受应力:
采用风荷载与地震荷载组合:
q=2.82896kN/m 2
荷载分配系数计算:按照玻璃弯曲刚度进行荷载分配,玻璃弯曲刚度与厚度的立方成正比,
故可以按下面方法计算
当前玻璃结构为8(TP)+12+8(TP)+1.52+8(TP)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 t
en :内层夹胶组合等效厚度
t en =3t 23+t 33
r
en :内层夹胶组合分配系数
r
en =t
en
3
t en 3
+t 1
3 =t 23
+t 3
3
t 23+t 33+t 1
3
r
1,r
2,r
3:外层、中间层、内层玻璃荷载分配系数
r 1 =1.1×t 1
3
t 13+t en
3
=1.1×t 1
3
t 13+t 23+t 33
=1.1×8
3
8+8+8
=0.366667
r
2 =r
en ×t 2
3
t 23+t 3
3
=t 23
+t 3
3
t 23+t 33+t 13×t 2
3
t 23+t 33
=8
3
83+83+83
=0.333333
r 3 =r
en ×t 3
3
t 23+t 33
=t3
3
t 13+t 23+t33
=8
3
83+83+8
3
=0.333333
面荷载设计值组合作用下各层玻璃所受的面荷载分别为: q 1 = r 1 × q = 1.03729kN/m 2
q 2 = r 2 × q = 0.942986kN/m 2
q
3 = r
3 × q = 0.942986kN/m 2
面荷载标准值作用下各层玻璃所受的荷载分别为: q k1 = r 1 × q k = 0.785162kN/m 2
q
k2 = r
2 × q
k = 0.713784kN/m 2
q
k3 = r
3 × q
k = 0.713784kN/m 2
参数θ计算:
面荷载标准值作用下
θ 1=
q
k1×a 4×10
9
E ×t 1
4 (JGJ102-2003 6.1.2-3)
=0.785162×1.824×10
9
72000×84
=29.2114
查表6.1.2-2 得η
1 = 0.883154
θ
2=
q
k2×a 4
×10
9
E ×t 24 (JGJ102-2003 6.1.2-3)
=0.713784×1.824×10
9
72000×84
=26.5558
查表6.1.2-2 得η
2 = 0.893777
θ
3=
q
k3×a 4×10
9
E ×t 3
4 (JGJ102-2003 6.1.2-3)
=0.713784×1.824×10
9
72000×84
=26.5558
查表6.1.2-2 得η
3 = 0.893777 各层玻璃应力计算:
σ w1=6×m ×q
1×a 2
×1000
t 12×η 1
(JGJ102-2003 6.1.2-1) =6×0.0673833×1.03729×1.822
×1000
82
×0.883154 =19.1691N/mm 2
σ w2=6×m ×q
2×a 2
×1000t 22×η 2
(JGJ102-2003 6.1.2-1) =17.636N/mm 2
σ w3=6×m ×q
3×a 2
×1000t 32×η 3
(JGJ102-2003 6.1.2-1) =17.636N/mm 2 19.1691N/mm 2
≤ｆ
g =84N/mm 2
17.636N/mm 2≤ｆ g =84N/mm 2
17.636N/mm 2≤ｆ
g =84N/mm 2
玻璃的强度满足
4、玻璃跨中挠度计算
校核依据: d
f ≤d
flim =
1.82
60
×1000=dflimmm ν: 玻璃泊松比: 0.2
E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2
t
e :中空夹胶玻璃的等效厚度
当前玻璃结构为8(TP)+12+8(TP)+1.52+8(TP)中空夹胶玻璃,
由于有空气层存在,故需要按照规范JGJ102-2003 6.1.5进行折减
t
e =0.95×3t 13+t 23+t 33
=0.95×383+83+83
=10.9611mm
根据美国材料与试验协会(ASTM)确认的方法计算如下: d
f = t ×Exp(r
0 + r
1×x + r
2×x 2
) (X2.1) 上式中
d f : 玻璃中心的挠度
t: 玻璃厚度或等效厚度(mm)
r 0 = 0.553 - 3.83×a b + 1.11×? ????a b 2 - 0.969×? ????a b 3 (X2.2) r 1 = -2.29 + 5.83×a b - 2.17×? ????a b 2 + 0.2067×? ????a b 3 (X2.3) r 2 = 1.485 - 1.908×a b + 0.815×? ????a b 2 - 0.0822×? ??
??a b 3 (X2.4) x = ln ? ??
??ln ? ????qk(ab)2
Et 4 (X2.5)
上面式中
q
k : 玻璃所受组合荷载标准值:2.14135kN/m 2
a: 玻璃长边尺寸
b: 玻璃短边尺寸 E: 玻璃弹性模量
按照上面的计算公式,我们得到
x = ln ? ??
??ln ? ????qk(ab)2
Et = ln ? ??
??ln ? ????2.14135×(1.82×2.4)2
×109
72000×10.96114 = 1.3006 a b = 2.4
1.82 = 1.31868
r 0= 0.553 - 3.83×a b + 1.11×? ????a b 2 - 0.969×? ??
??a b 3 = 0.553 - 3.83×1.31868 + 1.11×1.318682
- 0.969×1.318683
= -2.78955
r 1= -2.29 + 5.83×a b - 2.17×? ????a b 2 + 0.2067×? ??
??a b 3 = -2.29 + 5.83×1.31868 - 2.17×1.318682
+ 0.2067×1.318683
= 2.09843
r
2= 1.485 - 1.908×
a
b
+ 0.815×
?
?
??
?a
b
2 - 0.0822×
?
?
??
?a
b
3
= 1.485 - 1.908×1.31868 + 0.815×1.318682 - 0.0822×1.318683 = 0.197685
d
f = t×Exp(r
+ r
1
×x + r
2
×x2)
= 10.9611×Exp(-2.78955+2.09843×1.3006+0.197685×1.30062) = 14.4171mm ≤dflim=30.3333mm
玻璃的挠度满足
四、单坡面计算
1、单坡面计算基本信息
1)基本信息
单坡面底部长度为12m,顶高17.1378m
单坡杆件长度为20.9214m
采用有限元进行分析计算
单坡面计算距离:左边2.4m,右边2.4m
2)杆件断面特性
拱杆件截面材料特性如下:
选定杆件材料类别: 钢-Q235
选用杆件型材名称: 550*200*16
型材强度设计值: 215N/mm2
型材弹性模量: E=206000N/mm2
X轴惯性矩: Ix=82703.1cm4
Y轴惯性矩: Iy=16198.6cm4
X轴上部抵抗矩: Wx1=3007.39cm3
X轴下部抵抗矩: Wx2=3007.39cm3
Y轴左部抵抗矩: Wy1=1619.86cm3
Y轴右部抵抗矩: Wy2=1619.86cm3
型材截面积: A=229.76cm2
型材计算校核处抗剪壁厚: t=16mm
型材截面面积矩: Ss=1927.7cm3
塑性发展系数: γ=1.05
550*200*16
3)计算说明
根据荷载规范,由于单坡面特性,计算可以考虑三种工况:
工况一:迎风风荷载为主要活荷载;
工况二:背风风荷载为主要活荷载;
工况三:雪荷载为主要活荷载.
以下则按照这三种工况分别进行计算.
4)节点编号图
n1
n2节点编号图
5)单元编号图
b
1
单元编号图
2、单坡面工况一计算
1)单坡面的荷载作用简图如下:
-2
.28054k N /
m -7.86114k N /
m
受力简图(工况一)
2)经过有限元分析,得到相关信息如下:
3)相关受力信息表格如下:
4)拱杆件的应力图如下:
6)最大应力为117.733N/mm 2≤215N/mm 2
,满足要求 7)最大位移校核 Dfmax=Leng/250×1000 =20.9214/250×1000 =83.6854mm
最大位移为75.2504mm ≤83.6854mm,满足要求
3、单坡面工况二计算
1)单坡面的荷载作用简图如下:
3.90949k
N /
m
-7.86
114k N /m
受力简图(工况二)
2)经过有限元分析,得到相关信息如下:
目录 摘要................................................................................................................. I Abstract ........................................................................................................ II 第一章系统概述 . (1) 1.1 工程概况 (1) 1.2 设计概述 (1) 第二章供配电系统初步方案设计 (2) 第三章低压配电系统施工图设计 3.1 1AP-1照明配电箱 3 3.29 一层照明总配电箱3 3.45 生活水泵控制箱. . . . 第四章变压器负荷计算电容补偿及设备选型4 4.1 一号变压器负荷计算、电容补偿计算 (4) 4.2 二号变压器负荷计算、电容补偿计算 (5) 4.3 高低压侧短路电流计算 第五章低压一次设备选型、保护整定及各种校验 (9) 5.1对109 出线柜 (12) 5.2 对104电容补偿柜 (13) 5.3对101进线柜 (13) 5.4 对107联络柜 (14)
第六章高压一次设备选型、保护整定及各种校验 6.1 对AH01 进线柜 (9) 6.2 对AH02 进线柜 (9) 第七章电压损失校验 (33) 4.1 电气设备的基本阻抗参数 (33) 4.1.1 变压器的阻抗 (33) 4.1.2 自动开关过电流线圈的阻抗 (33) 4.1.3 空气断路器的阻抗 (34) 4.1.4 电流互感器的阻抗 (34) 4.1.5 其它有些电气设备阻抗 (34) 4.2 各回路校验 (34) 第八章建筑物防雷设计 (58) 6.1 防雷接地设计 (58) 6.2 建筑物防雷措施 (58) 6.3 确定防雷等级 (58) 6.3.1 建筑物年预计雷击次数计算 (58) 6.3.2 本建筑防雷等级 (59) 参考文献 (61) 致 (62)
1、编制依据 1、《博物馆网架工程设计图纸》 2、《博物馆网架工程施工组织设计》 3、国家有关规范 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《碳素结构钢》GB/T 700 《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2001） 2、工程概况 博物馆网架工程采用正放四角锥球面网壳，节点采用螺栓球节点（局部为焊接球），网壳跨度为28.14m，直径为98m，网架高度为3.7m（从支座到网架顶），投影覆盖面积为531.8㎡，四周采用周边支座支承，共16个焊接球支座，支座预埋件顶面底部标高为14.1m。 3、搭设脚手架的区域 根据施工组织设计，钢结构的安装拟采用“满堂红脚手架高空散拼”的方法。故脚手架为满堂红脚手架。脚手架的平面尺寸约为28.14米×18.9米，高度大约为16米。长度方向的尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。脚手架用于钢结构构件的拼接、吊装和校正。 4、脚手架的计算 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。 脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN／M2，支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN／M2。 模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 图－1 落地平台支撑架立面简图 图－2 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月
桩基础设计计算书 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V=1765, M=169KN·m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：800×600mm； 承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表一： 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二：
学士学位论文（设计说明书）是学生在教师的指导下经过调查研究、科学实验或工程设计，对所取得成果的科学表述，是学生毕业及学位资格认定的重要依据。其撰写在参照国家、各专业部门制定的有关标准及语法规范的同时，应遵照如下规范： 1 论文结构及写作要求 论文（设计）应包括封面、目录、题目、中文摘要与关键词、英文题目、英文摘要与关键词、正文、参考文献、致谢和附录等部分。 1.1 封面 见参考格式。 1.2 目录 目录独立成页，包括论文中全部章、节的标题及页码（或一级标题、二级标题、三级标题）。 1.3 题目 题目应该简短、明确、有概括性。论文题目一般中文字数不超过25个字，外文题目不超过15个实词，不使用标点符号，中外文题名应一致。标题中尽量不用英文缩写词，必须采用时，应使用本行业通用缩写词。 1.4 摘要与关键词 1.4.1 摘要 摘要是对论文（设计说明书）内容不加注释和评论的简短陈述，要求扼要说明研究工作的目的、主要材料和方法、研究结果、结论、科学意义或应用价值等，是一篇具有独立性和完整性的短文。摘要中不宜使用公式、图表以及非公知公用的符号和术语，不标注引用文献编号。中文摘要一般为300字左右。 1.4.2 关键词 关键词是供检索用的主题词条，应采用能覆盖论文主要内容的通用技术词条（参照相应的技术术语标准），一般列3～8个，按词条的外延层次从大到小排列，应在摘要中出现。中英文关键词应一一对应。 中文题目、中文摘要、中文关键词和英文题目、英文摘要、英文关键词单独成页。1.5 正文 论文正文包括绪论、论文主体及结论等部分。 1.5.1 绪论 绪论应综合评述前人工作，说明论文工作的选题目的、背景和意义、国内外文献综述以及论文所要研究的主要内容。对所研究问题的认识，以及提出问题。绪论只是文章的开头，不必写章号。 1.5.2 论文主体 论文主体是论文的主要部分，应该结构合理，层次清楚，重点突出，文字简练、通顺。1.5.3 结论（结果与分析） 结论是对整个论文主要成果的归纳，应突出论文（设计）的创新点，以简练的文字对论文的主要工作进行评价。若不可能导出应有的结论，则进行必要的讨论。可以在结论或讨论中提出建议、研究设想及尚待解决的问题等等。结论作为单独一章排列，不加章号。1.6 参考文献 参考文献反映论文的取材来源、材料的广博程度。论文中引用的文献应以近期发表的与论文工作直接有关的学术期刊类文献为主。应是作者亲自阅读或引用过的，不应转录他人文后的文献。 所有参考文献均要在正文中标注（采用上标方式）。
目录 1、设计任务书-------------------------------------------------（1） 2、设计计算书-------------------------------------------------（2） 3、平面结构布置----------------------------------------------（2） 4、板的设计----------------------------------------------------（3） 5、次梁的设计-------------------------------------------------（6） 6、主梁的设计-------------------------------------------------（10） 7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16） 附图1、平面结构布置图------------------------------------（18） 附图2、板的配筋图------------------------------------------（19） 附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20） 附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50） （3）、次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为m2 2、楼面面层水磨石自重为m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用： （1）、混凝土： C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、平面结构布置： １、确定主梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板 6.6,次梁的跨度为m 的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下：
平顶山工学院市政工程系0214081-2班 《水泵及水泵站》课程设计任务书 一、课程设计的目的 1、通过课程设计，使学生所获得的专业理论知识加以系统化，整体化，以 便于巩固和扩大所学的专业知识； 2、培养学生独立分析，解决实际问题的能力； 3、提高设计计算技巧和编写说明书及绘图能力； 4、为适应工作需要打一下的基础。考虑美观以及便于施工等要求，根据可 能和合理方案进行技术经济比较选定工程枢纽的布局，建筑物的结构型式，材 料和施工方法等。 二、设计题目：海口城市净水厂送水泵站 三、设计原始资料 1、任务书 某城市所需用水量22.8×104 m3/d，用水最不利点地面标高66.60 m、服务水头24m，泵站处的地面标高65.3 m、水池最高水位64.60m、水池最低水位标 61.60m，经计算管网水头损失19.93m。试进行泵站工艺设计。 2、地区气象资料： 最低气温：-5~15℃，最高气温：35~41℃，最大冰冻深度15㎝。 3、泵站地址1∕100~1∕500地形图（暂缺） 4、站址处要求抗震设计烈度为7°。 5、电源资料：采用双回路供电，电压等级为：220V、380 V、10KV。 四、课程设计内容 城镇给水厂送水泵站扩初设计。 五、设计成果： 1. 说明书：概述：包括设计依据、机组选择、台数、泵站形式和建筑面积、 启动方式等。 2.计算书：按教材中所要求步骤计算，写明计算过程并附必要草图。 图纸：泵站平、剖面图各一张（比例1∕50~1∕200）。 六、设计依据
1、《水泵与水泵站》教材 2、《给排水设计手册》第一、十、十一册 3、《快速给排水设计手册》第四、第五册 七、设计时间安排 给水排水工程泵站课程设计时间18周一周（2010年12月27日—31日），要求学生集中时间完成全部内容，时间安排如下： 1、基础资料收集0.5d 2、泵站规模计算及运行方式确定1d 3、水泵选型及泵房布置0.5d 4、泵房平面图、剖面图绘制2d 5、整理设计计算书和说明书1d 八、设计纪律要求 １、设计中要自主完成，杜绝抄袭现象。 ２、正常上课期间所有设计学生必须到教室进行设计，上午8：00 ~ 12：00，下午2：00 ~ 3：45，不得迟到和早退。 ３、设计期间指导教师实行不定期点名制度，两次无故不到者设计成绩降级。四次无故不到者设计成绩为不及格。 ４、由于设计时间较紧，希望同学们克服困难，按时、认真完成本次设 计任务。 九、成绩评定 学生的课程设计成绩由指导老师根据学生在设计期间的设计图纸、设计计算说明书、答辩、出勤等情况综合评定。成绩分：优、良、中、及格、不及格五个等级。 其中，设计图纸占50%，设计说明书占30%，答辩占10%，出勤占10%。成绩评定标准如下： 优：能认真完成设计指导书中的要求，设计过程中，严格要求自己，独立完成设计任务，图纸整洁、绘制标注规范，设计方案合理，思路清晰，设计说明书内容充实工整，应用理论正确，有创新性。答辩正确，设计期间出满勤。 良：能较好的完成设计指导书中的要求，能独立完成设计任务，设计思路
34子午线网壳计算书 直径34米子午线结构钢网壳 强度稳定计算书 编制:李群 校对:吴永浩 审核:赵家荣 一、设计规范 1(GB50341-2003 《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》 2(API650-2005 《焊接钢制油罐》 3(JGJ61-2003 《网壳结构技术规程》 4(GB50017-2003 《钢结构设计规范》 5(GB50009-2001 《建筑结构荷载规范》二、设计参数 1(静载:网壳自重300Pa 5mm 厚钢顶板自重450Pa 2(附加荷载(活载):1200 Pa 3(基本风压:600 Pa 4(基本雪压:600 Pa 5(操作压力:正压1960 Pa、负压490 Pa 6(试验压力:正压2200 Pa、负压1320 Pa 7(罐顶温度:50 ? 8(地震烈度:7 度0.12g 9(场地土类别:II 类 10(地面粗糙度:B 类 三、考虑的荷载工况如下: 1(静载+ 活载 2(静载+ 活载+ 风载
3(静载+ 风载+ 正压 4(静载+ 风载+ 负压 5(静载+ 雪载+ 正压 6(静载+ 雪载+ 负压 7(静载+ 风载+ 正压+ 温度 8(静载+ 风载+ 负压+ 温度 9(静载+ 雪载+ 正压+ 温度 10(静载+ 雪载+ 负压+ 温度 11(静载+ 半跨活载 12(静载+ 半跨活载+ 风载 13(静载+ 地震 14(静载+ 地震+ 正压 15(静载+ 地震+ 负压 四、罐顶钢网壳的网格划分及其几何数据油罐内径:D = 34m 钢网壳的曲率半径:Sr = 1.0D = 34m 子午线网格的划分频数为:28 Q235-B不等边角钢杆件:L 140x90x8 L140x90x8 截面特性:外形尺寸:140x90x8 mm; 截面积:17.6cm2; 惯性矩: Ix,669cm4; Iy,205cm4; 惯性半径:Rx,5.14cm; Ry,2.85cm; Rmin,2.19cm; 钢网壳网格的最大长度为:1272mm 壳体曲面外的长细比:λ= 1.6x1272/51.4 = 39.6 < [150] 外 壳体曲面内的长细比:λ= 1272/28.5 = 44.6 < [150] 内 杆件的最薄弱弯曲面:λ= 1272/21.9 = 58.1 < [150] 最弱 钢网壳的网格划分如下:
悬臂支护结构设计计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《土力学与地基基础》 一、参数信息 1、基本参数
条形局部荷载 3.5 4 4 / 0 矩形局部荷载 4 5 5 6 2 结构重要性系数γ0 1 综合分项系数γF 1.25 嵌固稳定安全系数K e 1.2 圆弧滑动稳定安全系数K s 1.3 突涌稳定安全系数K h 1.1 土压力分布示意图
附加荷载布置图 1、主动土压力计算 1）主动土压力系数 K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-12/2)=0.656； K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-12/2)=0.656； K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a5=tan2(45°- φ5/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a6=tan2(45°- φ6/2）= tan2(45-18/2)=0.528； 2）土压力、地下水产生的水平荷载 第1层土：0-0.8m H1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+3]/19=0.158m P ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=19×0.158×0.656-2×10×0.6560.5=-14.229kN/m2 P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=19×(0.8+0.158)×0.656-2×10×0.6560.5=-4.258kN/m2 第2层土：0.8-2m H2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[15.2+3]/20=0.91m P ak2上=γsat2H2'K a2-2c2K a20.5=20×0.91×0.656-2×10×0.6560.5=-4.26kN/m2 P ak2下=γsat2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=20×(1.2+0.91)×0.656-2×10×0.6560.5=11.484kN/m2 第3层土：2-4m
C-C剖面双排桩调整方案专家审批人(签字):
C-C剖面双排桩调整方案 一、调整说明 中科院自动化所智能化信息系统研究平台基坑支护形式东、北侧(A-A、A-1剖面)采用摘帽土钉墙及下部采用桩锚支护的复合支护形式,西、南侧(B-B、C-C 剖面)采用地面成桩的形式,其中局部(C-C剖面)采用双排桩的支护体系. 由于南侧场地限制,在双排桩施工中又遇相邻单位锅炉房以前施工的土钉的阻碍和地下-1.70米有一市政水管通过,按原支护设计中,双排桩的桩间距及排距,在施工不能按设计施工,所以此部位双排桩需做调整后施工. 二、双排桩理论分析 双排桩支护是基坑工程中常用的一种支护形式,它是由前排、后排平行的钢筋混凝土桩及桩顶连梁组成的框架式空间结构.双排桩支护结构由于不需要架设内支撑,因此有更大的施工空间,挖土方便,具有更大的侧向抗弯刚度,从而能有效的限制侧向变形. 三、调整方案确定 按原方案排距为1.80米,桩间距为2.40米,在此部位施工时由于有市政水管限制了此设计参数,所以满足不了施工.经重新计算排距、桩间距(排距为1.60米,桩间距为2.20米)本部位双排桩可做相应调整,具体调整如下: 1、双排桩按矩形排桩,排桩间距为1.60米,前后排桩间距为2.20米,桩径及桩 配筋按原方案执行. 2、由于场地限制,预留结构施工工作面为200米米. 3、在布放桩位时需反复定位此部位结构外墙线并放出打桩时的桩外皮控制 线. 4、保证钻机平行支立,钻杆的垂直度. 5、双排桩部位的道路恢复:由于市政水管影响,影响长度30米,南侧双排桩 部位在施工双排桩时由于施工工作面小 ,为了保证不破坏市政水管,所以在施工时挖至市政水管埋深部位(-1.70米),因此在恢复道路时,此部位需作挡土墙回填土压实后,浇筑20厘米厚C15混凝土.具体做法日下: 1)砖砌挡土墙:墙高:1.70米,厚度370米米,米5.0水泥砂浆砌筑.每500米米高通长铺设3φ6.5拉结钢筋,墙与柱连接处预留马牙槎,先退后进,每步槎高不得大
照度计算书 工程名: 计算者: 计算时间: 参考标准：《建筑照明设计标准》/ GB50034-2004 参考手册：《照明设计手册》第二版: 计算方法：利用系数平均照度法 1.房间参数 房间类别：普通办公室, 照度要求值:300.00LX, 功率密度不超过11.00W/m2 房间名称：工具间 房间长度L: 2.46 m, 房间宽度B: 1.86 m, 计算高度H: 3.00 m 顶棚反射比(%)：80, 墙反射比(%)：60, 地面反射比(%)：20 室形系数RI: 0.35 2.灯具参数: 型号: 飞利浦TLD18W/827 , 单灯具光源数:2个 灯具光通量: 1350lm, 灯具光源功率:32.00W 镇流器类型:TLD标准型, 镇流器功率:5.00 3.其它参数: 利用系数: 0.79, 维护系数: 0.80, 照度要求: 300.00LX, 功率密度要求: 11.00W/m2 4.计算结果: E = NΦUK / A N = EA / (ΦUK) 其中： Φ-- 光通量lm, N -- 光源数量, U -- 利用系数, A -- 工作面面积m2, K -- 灯具维护系数 计算结果: 建议灯具数: 1, 计算照度: 372.58LX 实际安装功率 = 灯具数× (总光源功率 + 镇流器功率) = 37.00W 实际功率密度: 8.08W/m2, 折算功率密度: 6.50W/m2 5.校验结果: 要求平均照度:300.00LX, 实际计算平均照度:372.58LX 符合规范照度要求! 要求功率密度:11.00W/m2, 实际功率密度:8.08W/m2 符合规范节能要求!
保管期限：长期 计算书 CALCULATION DOCUMENT 工程编号： 工程名称：烟台冀东润泰建材有限公司 矿渣堆棚 项目名称： 设计阶段：施工图 设计专业：屋盖网架结构 计算人： 校对人： 审核人： 审定人： 日期：
目录 第一部分工程概况2 第二部分结构设计参数3 2.1主要设计依据3 2.2材料3 2.3主要结构构件4 第三部分荷载参数（标准值）7 3.1恒荷载7 3.2活荷载（满布）7 3.3风荷载7 3.4温度8 3.5地震9 第四部分工况组合10 第五部分结构分析和验算错误！未定义书签 5.1计算模型错误！未定义书签 5.2计算结果错误！未定义书签 5.2.1 支座反力错误！未定义书签 5.2.2 杆件内力结果错误！未定义书签 5.2.3 杆件应力错误！未定义书签 5.2.4 节点位移结果（正常使用极限状态）错误！未定义书签 5.2.5 螺栓和焊接球节点验算错误！未定义书签 5.3支座（橡胶支座）验算错误！未定义书签 5.3.1 ZZ1支座验算错误！未定义书签 5.3.2 ZZ2支座验算错误！未定义书签 5.3.3 ZZ5支座验算错误！未定义书签 5.3.4 ZZ6支座验算错误！未定义书签
第一部分工程概况 1．建设单位： 2．工程地点： ·本工程建筑结构安全等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级·设计使用年限 [ ]5年[ ]25年[ √ ]50年[ ]100年·抗震设防烈度 []非抗震[ ]6度（0.05g） [ ]7度（0.10g）[√ ]7度（0.15g） [ ]8度（0.20g）[ ]8度（0.30g） [ ]9度（0.40g） ·耐火等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级[ ]四级注：用“√”表示选中
1、A－A剖面排桩（-10.15m）设计计算书 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案 模板计算书 1.计算依据 1．参考资料 《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《木结构设计规范》 GB 50005—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 2.侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一 临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值 的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3 t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用 t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5 V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总 高度（m ）;取9m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具 有缓凝作用的外加剂时取1.2。 β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 大模板侧压力计算 2/121022.0V t F c ββγ=
《城市水资源与取水工程》课程设计任务书 一．任务书 本课程设计的任务是根据所给定的原始资料设计某城市新建水源工程的取水泵房。 一、设计目的 本课程设计的主要目的是把《泵与泵站》、《城市水资源与取水工程》中所获得的 理论知识加以系统化，并应用于设计工作中，使所学知识得到巩固和提高，同时培养 同学们有条理地创造性地处理设计资料的独立工作能力。 二、设计基本资料 1、近期设计水量6,8,10万米3/日，要求远期9,12,15万米3/日（不包括水厂自用水）。 2、原水水质符合饮用水规定。河边无冰冻现象，根据河岸地质地形以决定采用固定式泵房由吸水井中抽水，吸水井采用自流管从取水头部取水，取水头部采用箱式。 取水头部到吸水井的距离为100 米。 3、水源洪水位标高为73.2米（1%频率）；估水位标高为65.5米（97%频率）； 常年平均水位标高为68.2 米。地面标高70.00。 4、净水厂混合井水面标高为95.20米，取水泵房到净水厂管道长380(1000)米。 5、地区气象资料可根据设计需要由当地气象部门提供。 6、水厂为双电源进行。 三、工作内容及要求 本设计的工作内容由两部分组成： 1、说明说 2、设计图纸 其具体要求如下： 1、说明书 （1）设计任务书 （2）总述 （3）取水头部设计计算 （4）自流管设计计算 （5）水泵设计流量及扬程
（6）水泵机组选择 （7）吸、压水管的设计 （8）机组及管路布置 （9）泵站内管路的水力计算 （10）辅助设备的选择和布置 （11）泵站各部分标高的确定 （11）泵房平面尺寸确定 （12）取水构筑物总体布置草图（包括取水头部和取水泵站） 2、设计图纸 根据设计计算成果及取水构筑物的布置草图，按工艺初步设计要求绘制取水头部 平面图、剖面图；取水泵房平面图、剖面图及机组大样图，图中应绘出各主要设备、 管道、配件及辅助设备的位置、尺寸、标高。绘制取水工程枢纽图。 泵站建筑部分可示意性表示或省略，在图纸上应列出泵站和取水头部主要设备及 管材配件的等材料表。 二、总述 本次设计为一级泵站，给水泵站采用圆形钢筋混凝土结构，泵房设计外径为16m，泵房上设操作平台。自流管采用DN800的钢管，吸水管采用DN600的钢管，压水管为DN450的钢管，输水干管采用DN600的钢管。筒体为钢筋混凝土结构，所有管路配件均为钢制零件。水泵机组采用14sh—13A型水泵，JS—116—4型异步电动机，近期二用一备，远期三用一备。起重机选用DL型电动单梁桥式，，排水设备选用WQ20-15型潜水泵，通风设备选用T35-11型轴流风机两台。 三、取水头部设计计算 1.设计流量Q的确定： 考虑到输水干管漏损和净化场本身用水，取水用水系数α=1.05，所以 近期设计流量为： 近 2.取水头部的设计和计算 本设计中取水头部选用箱式取水头部 格栅面积公式：（），（m2） 式中：Q——设计流量，1.09375（m3/s） V——过栅流速，取0.4m/s k1——栅条的堵塞系数，取0.75
新建杭州至长沙铁路客运专线工程浙江段支护桩计算书 编制：王仁淑 复核： 审核： 中铁四局集团公司 二〇一一年五月
1.工程概况 汤溪特大桥于DK192+718处上跨既有沪昆线，新建铁路与既有铁路夹角19°,跨越处铁路宽13m ，对应既有沪昆里程为K395+338，新线铁路采用门式墩＋24简支跨越，通行净空按7.96m 考虑。 承台开挖施工时，因承台边线距离既有铁路距离较近，按1：1.5放坡开挖，开挖边坡线在安全线外，承台施工时必须对既有铁路做防护桩才能进行承台开挖。 2.支护桩的布置 根据营业线路基横断面结构尺寸、与基坑的位置关系、承台设计尺寸以及底设计标高，计划营业线安全放坡边线范围以内的基坑开挖采用支护桩进行防护，根据现场实测，汤溪特大桥邻近营业线基坑开挖深度均在5m 范围以内。取离营业线最近，开挖深度为4.9米的371#墩K3桩作为设计计算依据。 3.支护桩的设计 支护桩采用φ1.00m 挖孔桩，混凝土等级C30，桩身配筋根据开挖完成时工况设计。支护桩采用人工挖孔，每开挖1m 浇筑1m 钢筋混凝土护壁，护壁混凝土等级C30，厚度20cm 。护壁等强后进行下一层开挖，直至设计桩底。 4.工况计算 4.1.工况一 开挖深度4.9m 以内的基坑支护采用直径1.00m 挖孔桩，设计桩长10m ，其中基底以下锚固长度5.1m ，查阅《高速铁路设计规范（试行）》TB10621-2009,列车竖向荷载、铁路线路结构可换算成土柱，分布宽度3.3m ，分布高度3.1m ，距坑边距3.6m, 桩板墙所受的主动土压力采用公式：ai ik ai ajk ajk K c K e 2-=σ计算。 ai K ：主动土压力系数：)2 45(2ik ai tg K ?- ?= rk σ：计算点深度zj 处自重竖向应力。 k 0σ：基坑外侧任意深度附加竖向应力标准值。 k 1σ：基坑外侧深度CD 范围内附加竖向应力标准值。
盖板涵计算书（参考版） 一、盖板计算 1、设计资料
盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力。 ×盖板涵洞整体布置图 2、外力计算 1）永久作用 （1）竖向土压力
q=K×γ 2 ×H =×20×= kN/m （2）盖板自重 g=γ 1 ×d=25×= kN/m 2）有车辆荷载引起的垂直压力（可变作用） 计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。 车辆荷载顺板跨长： La=c 轮 +2×H×tan30°=+23/3= m 车辆荷载垂直板跨长： Lb=d 轮 +2×H×tan30°=+23/3= 单个车轮重： P=70*=91 kN 车轮重压强： p= a b = P L L 91/（×）= kN/m2
3、内力计算及荷载组合1）由永久作用引起的内力 跨中弯矩： M1=（q+g ）×L 2/8=（+）× /8= kN??m 边墙内侧边缘处剪力： V1=（q+g ）×L 0/2=（+）× /2= kN 2）由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩： a a 2p -b 2= 4 L L L M ?? ???=**（）*4= kN 边墙内侧边缘处剪力： a a 00 p b -2= L L L V L ? ? ? ??= ***（2）/5= kN a a p - b 2= 4 L L L M ?? ???a a 0 p b -2=L L L V L ? ? ??? 3）作用效应组合 跨中弯矩： γ0Md=（+）=×（×+×）= kN??m 边墙内侧边缘处剪力： γ0Vd=（+）=（×+×）= kN??m 4、持久状况承载能力极限状态计算
将台花园整体结构计算报告
目录 第一部分结构计算说明 (1) 1.工程概况 (1) 2.复核依据 (1) 3.计算说明 (2) 4.复核内容 (3) 第二部分结构的静力性能 (4) 1.计算工况 (4) 2.壳体结构变形分析 (5) 3.柱顶变形结果校核 (19) 4.静力性能强度分析 (20) 第三部分结构的整体稳定分析 (24) 1.计算工况 (24) 2.特征值屈曲 (25) 3.全过程分析 (27) 4.稳定分析结论 (31) 第四部分结论 (32)
第一部分结构计算说明 1.工程概况 北京将台商务中心主要包括酒店、办公楼、商场及冬季花园。如图1.1.1所示。冬季花园屋面投影面积约六千平米，由冬季花园单层网壳玻璃屋面和东立面竖向单索玻璃幕墙两部分组合而成。北立面及西立面为普通框式幕墙和铝板包饰带。冬季花园屋面钢结构为单层网壳结构，大致呈三角形。 冬季花园 图1.1.1 冬季花园效果图 受晶艺玻璃工程有限公司委托，我研究室复核了冬季花园整体结构在各种荷载工况作用下的变形及承载能力，包括屋面网壳变形、立面幕墙变形、柱顶侧移以及杆件应力、拉索和拉杆强度等，并复核了结构的整体稳定性能。 2.复核依据 2.1 业主提供的资料 1）将台商务中心冬季花园SAP2000计算模型及计算书（11月15日） 2）将台商务中心冬季花园钢结构施工图（7月7日） 2.2 国家现行规范 1）建筑抗震设计规范GB50011——2001 2）钢结构设计规范GB50017——2003 3）网壳结构技术规程JGJ61——2003 4）玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003
DN50 PN20 （A2″150Lb） 旋启式止回阀 设计计算书 计算朱德兴 校核 审定 天津市卡尔斯阀门有限公司 2010年06月
目录 一、阀体最小壁厚计算 (3) 二、密封面比压计算 (3) 三、中法兰螺栓抗拉强度 (4) 四、阀门流量系数计算 (5) 五、设计计算参考文献目录 (5)
㈠、阀体最小壁厚计算 依据美国国家标准ASME B16.34—2004《法兰、螺纹和焊接端连接的阀门》强制性附录Ⅵ最小壁厚的基本公式： 150磅级直径50＜d≤100t m(150)=0.02d+4.50 (1.1) 式中：t m—最小厚度(mm) d—阀门公称通径(mm) 将d=300代入公式(1.2)，经计算得出： t m (150)=0.02×50+4.5=5.5 (mm) 附加考虑因素： 考虑铸、锻造偏差、工艺性和流体腐蚀的附加裕量： 根据经验取C =2mm 因此确定阀体的壁厚值t t=t m+c =+2 =7.5mm 设计采用值：设计实际壁厚取t=8.5mm， 评定准则：t＞t m 结论：设计实际壁厚t大于标准规定最小壁厚t m，阀体壁厚值安全，满足要求。 ㈡、密封面上总作用力Q MZ： 依据《2006版实用阀门设计手册》第四篇《设计与计算》表4-82 密封面上总作用力Q MZ=密封面处介质作用力Q MJ Q MJ =P（d M+b M）2π/4=2（90+10.5）2π/4=15857.39 q= Q MJ/π（d M+b M）b M=15857.39/π（90+10.5）10.5=4.79 MPa ［q］=5 Mpa q MF= 1.8+0.9P/√b M/10=3.51 MPa q MF＜q＜［q］ 符合设计要求
岳屏明珠苑排桩(地下连续墙)规范计算书 一、计算基本数据本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。 1.地质勘探数据如下: 序号h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4) 计算方法土类型 1 8.00 19.00 10.00 15.00 35000 水土合 算填土 2 , 16.00 17.00 27.30 23.70 3500 粉土 表中：h为土层厚度(m), 为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa), 为内摩擦角(°)。 基坑外侧水标高-1.10m，基坑内侧水标高-12.30m。 2.基本计算参数：地面标高0.00m，基坑坑底标高-12.30m，支撑分别设置在标高-2.00m、-5.00m处，计算标高分别为-2.50m、-5.50m、-12.30m处。侧壁重要性系数0.90。桩墙顶标高0.00m，桩墙嵌入深度5.70m，桩墙计算宽度1.18m。桩墙顶标高以上放坡级数为0级坡。序号坡高m 坡宽m 坡角°平台宽m 3.地面超载：————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 均布荷载基坑外侧 0.00 10.00 -- -- ——— 二、计算结果——————————————————————计算方法 最大正弯矩kN.m位置(m) 最大负弯矩kN.m位置(m) 剪力(kN) 位置(m) 经典法458.36 -8.11 423.04 -15.15 243.67 -12.30 支撑道号标高(m) 支撑内力(kN) 第1道-2.00 81.42 第2道-5.00 261.01 —————————————————————————————————— ———RichTextBox1_
设计标准 SEPD 0202-2001 实施日期2001年12月28日中国石化工程建设公司 止回阀配管设计规定 第 1 页共 5 页 目 次 1 总则 1.1 目的 1.2 范围 2 设计规定 2.1 一般要求 2.2 异径止回阀的选用与安装 附录A异径止回阀型号及结构尺寸 1 总则 1.1 目的 为指导止回阀的配管设计，特编制本标准。 1.2 范围 1.2.1 本标准规定了止回阀配管设计的一般要求和异径止回阀的选用与安装等要求。 1.2.2 本标准适用于石油化工装置泵出口的管道设计中止回阀和底阀的选用及安装。 2 设计规定 2.1 一般要求 2.1.1 升降式止回阀应装在水平管道上，立式升降式止回阀可安装在管内介质自下而上流动的垂直管道上。
2.1.2 旋启式止回阀应优先安装在水平管道上，也可安装在管内介质自下而上流动的垂直管道上。 2.1.3 底阀应安装在离心泵吸入管的立管端。 2.1.4 为降低泵出口切断阀的安装高度，泵出口与所连接管道直径不一致时，可选用RCV -I 型、RCV -Ⅱ型或RCV -Ⅲ型异径止回阀。异径止回阀可直接与泵出口管口相连接。压力表，放净阀可安装在异径止回阀阀体的管口上。2.2 异径止回阀的选用及安装 2.2.1 异径止回阀分为RCV -I 型、RCV -Ⅱ型和RCV -Ⅲ型。RCV -Ⅱ型带有一个连接DN20 mm （φ27×4）管口，RCV -Ⅲ型带有两个连接DN20 mm （φ27×4）管口可分别连接压力表及排液口，见图2.2.1。 RCV -Ⅰ RCV -Ⅱ a) b) RCV -Ⅲ c) 图2.2.1 异径止回阀类型及接管示意 2.2.2 泵出口和工艺主管连接需要两个异径管变径时，应选用RCV 型异径止回阀，用其取代一个异径管。RCV -I 型异径止回阀不宜直接与泵出口连接。 2.2.3 异径止回阀直接与泵出口连接时，应选用RCV -II 型、RCV - Ⅲ型异径止回阀。 单头螺纹短节 开口方位图
无锡惠山万达广场大商业采光顶工程 35t 汽车吊上结构楼板计算书 1、概况 圆形采光顶钢结构为跨度31.6m 单层网壳结构，网壳顶标高25.6m ，主要由GC-1、GC-2、GC-3、GC-4构件组成，其中GC-1、GC-3为主龙骨，其余为连系件（如下图所示）。 GC-1GC-3GC-4GC-2 圆形采光顶钢结构平面图 15.900(4F) 25.600 圆形采光顶钢结构剖面图
2、吊车荷载及尺寸 根据施工方案，35t汽车吊吊装穹顶钢结构最不利工况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10t2m。 3、吊车支腿压力计算 （1）计算简图 计算简图 （2）计算工况 工况一、起重臂沿车身方向（α=0°） 工况二、起重臂垂直车身方向（α=90°） 工况三、起重臂沿支腿对角线方向（α=48°） （3）支腿荷载计算公式： N=ΣP/4±[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] 式中：ΣP——吊车自重及吊重； M——起重力矩； α——起重臂与车身夹角；
a——支腿纵向距离； b——支腿横向距离。 （4）计算结果 A、工况一、起重臂沿车身方向（α=0°） N1=N2=ΣP/4+[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4+103（1/10.7）=9.26t N3=N4=ΣP/4-[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4-103（1/10.7）=7.39t B、工况一、起重臂垂直车身方向（α=90°） N1=N3=ΣP/4+[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4+103（1/12）=9.16t N2=N4=ΣP/4-[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4-103（1/12）=7.49t C、工况一、起重臂沿支腿对角线方向（α=52°） N1=ΣP/4+[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4+103（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=9.57t N4=ΣP/4-[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4-103（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=7.09t N2=ΣP/4-[M3（Cosα/2a-Sinα/2b）] =（32.3+1）/4-103（Cos52°/10.7-Sin52°/12）=8.41tt N3=ΣP/4+[M3（-Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4+103（-Cos52°/10.7+Sin52°/12）=8.41t 35t汽车吊开行于地下室顶板上，每个支腿下设置0.2m*0.2m*2m道木三根垫实，道木扩散面积为1.2m2。 汽车吊作业时要求吊车的四个支腿不同时位于一个楼板板块内，即一个楼板板块内只有一个支腿支撑。按支腿位于单个板块中间时为最不利工况计算，柱网间距为8.4m，楼板跨度按8.4m计算，则Mmax=1.3*9.57*8.4/4=26.13t2m，1.3为活载动力系数。 根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中附录B——楼面等效均布活荷载的