梁模板支撑计算书
工程名称:a
工程单位:
1．计算参数
结构楼板厚150mm，梁宽b=800mm，梁高h=700mm，层高10.60m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m。
800×700楼板厚度(mm)150
梁截面尺寸
b×h(mm)
层高(m)10.60结构表面要求隐蔽
梁边至板支撑距离0.80
(m)
2．梁底模验算
模板材料夹板模板厚度(mm)18
弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度
f m(N/mm2)
13.00
抗剪强度f v(N/mm2)1.40第一层龙骨(次
楞)间距L(mm)
300
模板自重标准值(kN/m2)0.30砼自重标准值
(kN/m2)
24.00
钢筋自重标准值(kN/m3)1.50振捣砼荷载
(kN/m2)
2.00
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数
设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.80 + 1.10 ) ×1.2 = 0.68 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.80 × 0.70 × 1.2 = 16.13 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.80 × 0.70 × 1.2 = 1.01 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.80 × 1.4 = 2.24 kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 20.06kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 14.85kN/m （2）底模板验算
第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=800mm。
W=bh2/6=800×182/6=43200mm3， I=bh3/12=800×183/12=388800mm4。1）抗弯强度验算
弯矩系数K M=-0.105,M max=K M q1L2
=-0.105×20.06×3002=-189567N·mm=-0.19kN·m
σ=M max/W=189567/43200=4.39N/mm2
梁底模抗弯强度σ=4.39N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数K V=0.606,V max=K V q1L=0.606×20.06×300=3647N
τ=3V max/(2bh)=3×3647/(2×800×18)=0.38N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.38N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.644,q2=14.85kN/m
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×14.85×3004/(100×6000×388800)=0.33 [υ]=L/250=300/250=1.20mm
梁底模挠度υmax=0.33mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
内力图如下图
（3）第一层龙骨(次楞)验算
第一层龙骨(次
楞)材料
木枋截面积A(mm2)6400
弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度
f m(N/mm2)
13.00
抗剪强度f v(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩
W(mm3)
85333
次楞惯性矩I（mm4）3413333施工均布活荷载
(kN/m2)
2.5
第二层龙骨(主楞)间距L(mm)600梁边至板支撑距
离(m)
0.80
钢管横向间距L=600mm ，C=800mm、γ=800/600=1.33。
第一层龙骨(次楞)采用木枋
b=80mm,h=80mm,W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，
I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1）抗弯强度验算
a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=20.06×300/800=7.52kN/m
M q=qcL(2-γ)/8=7.52×800/1000×600/1000×(2-1.33)/8=0.30kN·m b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×8.36=1.00kN
a =0.5×(L-c)=0.5×(600-800)=-100mm，M p=P×a=1.00×-0.10=-0.10kN·m
M max=M q＋M p=(0.30+-0.10)×106=200000N·mm
σ=M max/W=200000/85333=2.34N/mm2
第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=2.34N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算
V max=0.5×q×梁宽＋P=0.5×7.52×800/1000+1.00=4.01kN
τ=3V max/(2bh)=3×4.01×1000/(2×80×80)=0.94N/mm2
第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.94N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算
q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=14.85×300/800=5.57N/mm
υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=5.57×800×6003×(8 - 4 ×
1.332+1.333)/(384×9000×3413333)=0.27mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=1.00×1000×-100×6002×(3 -
4×-0.172)/(24×9000×3413333)=-0.14mm
υmax=υq＋υp=0.27+-0.14=0.13mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.13mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
内力图如下图
（4）第二层龙骨(主楞)验算
第二层龙骨(主楞)材料单枋木枋截面尺寸
b×h(mm)
80×80
枋材弹性模量9000抗弯强度13.00
E(N/mm2)f m(N/mm2)
抗剪强度f v(N/mm2)1.40主楞截面抵抗矩
W(mm3)
85333
主楞截面惯性矩I（mm4）3413333支撑纵向间距
(mm)
600
主楞计算跨数3
1）抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×7.52×800/1000+1.00=4008N=4.01kN
弯矩系数K M=0.175,M max=K m PL=0.175×4.01×1000×600=421050N·mm
σ=M max/W=421050/85333=4.93N/mm2
第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=4.93N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算
剪力系数K V=0.650,V max=K V P=0.650×4.01=2.61kN
τ=3V max/(2bh)=3×2.61×1000 /(2×80×80)=0.61N/mm2
第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.61N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要
求。
3）挠度强度验算
挠度系数Kυ=1.146，P'=V=1/2×q×梁宽＋P板
传
=0.5×5.57×800/1000+1.00=3.23kN
υmax=
KυP’L3/(100EI)=1.146×3.23×1000×6003/(100×9000×3413333)=0.26 [υ]=L/250=600/250=2.40mm
第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.26mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
内力图如下图
3.支撑强度验算
(1)荷载计算
传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.156,
每根钢管承载N QK1=2.156×4010=8646N
每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):N QK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N 每根钢管承载荷载N QK=N QK1＋N QK1=8646+504=9150N
钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×9.9×1000=323N
水平拉杆7层,拉杆重量=7×1.20×0.0326=274N
扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×7=102N
支架重量N Gk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=323+274+102=699N
钢管轴向力N=1.2N GK+N QK=1.2×699+9150=9989N
(2)钢管立杆长细比验算
L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34
钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算
=0.634,P=N/(A)=9989/(0.634×424.00)=37.16N/mm2
钢管立杆稳定性计算37.16N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。
4.支撑支承面验算
钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=9.99kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,f t=0.91N/mm2,h O=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh=1.00 (0.7βh f t＋0.25σpc,m)ηU m h O=
[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×820×105]/1000=54.85kN
钢管支承面受冲切承载力54.85kN＞9.99kN,满足要求。
(2) 支承面局部受压承载力验算
A b=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,A l=0.10×0.10=0.01m2βl=(A b/A l)0.5=3.00,f cc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75
ωβl f cc A l=0.75×3×6120×0.01=137.70kN
支承面局部受压承载力F=137.70kN＞9.99kN,满足要求。
5.侧模板验算
侧模板材料夹板侧模厚度(mm)18
板材弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度
f m(N/mm2)
13.00
抗剪强度
f v(N/mm2)
1.40竖肋间距L(mm)300
侧模板计算跨数5
（1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F2=γH=24×梁高=24×0.70=16.80kN/m2
F1、F2两者取小值F=16.80kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.70m。
2)荷载计算
荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位
①新浇混凝土的侧压力F 16.80 kN/m2 γG=1.2
20.16 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4
5.60 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②
25.76 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 16.80 kN/m2
（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm
W=bh2/6=550×182/6=29700mm3，I=bh3/12=550×183/12=267300mm4。1）抗弯强度验算
弯矩系数K M=-0.105,q=25.76×(700-150)/1000=14.17kN/m=14.17N/mm M max=K M qL2=-0.105×14.17×3002=-133907N·mm
σ=M max/W=133907/29700=4.51N/mm2
侧模抗弯强度σ=4.51N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数K V=0.606,V max=K V qL=0.606×14.17×300/1000=2.58kN
τ=3V max/(2bh)=3×2.58×1000/(2×18×550)=0.39N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.39N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.644,q，=16.80×(700-150)/1000=9.24kN/m=9.24N/mm
挠度
υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×9.24×3004/(100×6000×267300)=0.30mm [υ]=L/250=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.30mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
内力图如下图
（3）对拉螺栓计算
F s=0.95×(γ
G F+γQ Q2k）=0.95×25.76=24.47kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(700-
150)/2=275mm=0.28m，N=abF s=0.60×0.28×24.47=4.11kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[N t b]=12.90kN
对拉螺栓受力4.11kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
侧肋材料木枋木枋截面尺寸
b×h(mm)
80×80
侧肋计算跨度
(mm)
275侧肋计算跨数5
枋材弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度
f m(N/mm2)
13.00
抗剪强度f v(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩
W(mm3)
85333
次楞弹性模量
I（mm4）
3413333
计算跨度275mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm
W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算
弯矩系数K M=0.125,q=25.76×300/1000=7.73N/mm
M max=K M qL2=0.125×7.73×2752=73073N·mm
σ=M max/W=73073/85333=0.86N/mm2
侧肋抗弯强度σ=0.86N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数K V=0.625，V max=K V qL=0.625×7.73×275/1000=1.33kN
τ=3V max/(2A)=3×1.33×1000/(2×80×80)=0.31N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.31N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.521,q，=16.80×300/1000=5.04N/mm
υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×5.04×2754/(100×9000×3413333)=0mm [υ]=L/250=275/250=1.10mm
侧肋挠度υmax=0mm＜[υ]=1.10mm,满足要求。
内力图如下图
6.梁侧檩梁验算
檩梁材
料 双钢
管
截面类
型
Φ48×3.0
对拉螺杆横向间距
(mm)
600侧肋间距(mm)300
计算跨数5跨截面积A（mm2）424
截面抵抗矩W(mm3)4490弹性模量I（mm4）107800侧肋最大支座力
（kN）
2.66
对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；
1）抗弯强度验算
弯矩系数K M=0.171,P=1.25qL=1.25×7.73×0.28=2.66kN;
M max=K m PL=0.171×2.66×0.60×106=272916N·mm
σ=M max/W=272916/(2×4490)=30.39N/mm2
檩梁抗弯强度σ=30.39N/mm2＜f m=205.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数K V=0.658,V max=K V P=0.658×2.66=1.75kN
τ=3V max/(2A)=3×1748/(2×2×424)=3.09N/mm2
檩梁抗剪强度τ=3.09N/mm2＜f v=120.00N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×5.04×0.28=1.73kN;
υmax=KυP,L3/（100EI）
=1.097×1733×6003/(100×206000×2×107800)=0.09mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
檩梁挠度υmax=0.09mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
7.计算结果
底模材料夹板底模厚度(mm)18第一层龙骨(次
楞)材料
木枋截面积A(mm2)6400
第一层龙骨(次
楞)间距L(mm)
300
第二层龙骨(主楞)材料单枋木枋截面尺寸
b×h(mm)
80×80
第二层龙骨(主
楞)间距L(mm)
600
支撑材料Φ48×3.0支撑横向间距
（mm）
600
支撑纵向间距
（mm）
600
侧模板材料夹板侧模厚度(mm)18
侧肋材料木枋截面尺寸80×80
b×h(mm)
侧肋间距(mm)300
檩梁材料双钢管截面类型Φ48×3.0檩梁间距(mm)275
对拉螺杆排数1排对拉螺杆横向间
600
距(mm)
( 操作规程 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 扣件式钢管脚手架操作规程(最 新版) Safety operating procedures refer to documents describing all aspects of work steps and operating procedures that comply with production safety laws and regulations.
扣件式钢管脚手架操作规程(最新版) 扣件式钢管脚手架：按其搭设位置分为外脚手架、里脚手架；按立杆排数分为单排、双排脚手架；按高度分为一般、高层脚手架，以及分为结构、装修脚手架，具体搭设的操作规定，其基本要求如下： 1．脚手架应由立杆(冲天)、纵向水平杆(大横杆、顺水杆)、横向水平杆(小横杆)、剪刀撑(十字盖)、抛撑(压栏子)、纵、横扫地杆和拉接点等组成，脚手架必须有足够的强度、刚度和稳定性，在允许施工荷载作用下，确保不变形、不倾斜、不摇晃。 2．脚手架搭设前应清除障碍物、平整场地、夯实基土、作好排水，根据脚手架专项安全施工组织设计和安全技术措施交底的要求，基础验收合格后，放线定位。 3．垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于5cm的木板，也可
采用槽钢，底座应准确放在定位位置上。 3．3．2结构承重的单、双排脚手架： 1．搭设高度不超过20m的脚手架，构造主要参数见表。 2．立杆应纵成线、横成方，垂直偏差不得大于架高l／200。立杆接长应使用对接扣件连接，相邻的两根立杆接头应错开500mm，不得在同一步架内。立杆下脚应设纵、横向扫地杆。 3．纵向水平杆在同一步架内纵向水平高差不得超过全长的l／300，局部高差不得超过50mm。纵向水平杆应使用对接扣件连接，相邻的两根纵向水平杆接头错开500mm，不得在同一跨内。 4．横向水平杆应设在纵向水平杆与立杆的交点处，与纵向水平杆垂直。横向水平杆端头伸出外立杆应大于lOOmm，伸出里立杆为450mm。 表3．3．2扣件式钢管脚手架构造参数 5．架高20m以上时，从两端每7根立杆(一组)从下到上设连续式的剪刀撑，架高20m以下可设间断式剪刀撑(斜支撑)，即从架子网端转角处开始（每7根立杆为一组）从下到上连续设置。剪刀撑
一、总则 1、以《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）为编制依据，通过图文注解的形式，来解释扣件式脚手架关于质量、安全的搭设与拆除。 2、适应于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式双排扣件式钢管脚手架的施工。 二、术语 1、扣件式脚手架：为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架。 2、单排扣件式钢管脚手架：只有一排立杆、横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架 3、双排扣件式钢管脚手架：由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架。 4、开口型脚手架：沿建筑周边非交圈设置的脚手架为开口型脚手架；其中直线型的脚手架为一字形脚手架。 5、扣件：采用螺栓紧固的扣接连接件扣件。 6、防滑扣件：根据抗滑要求增设的非连接用途扣件。 7、水平杆：沿脚手架纵向设置的水平杆为纵向水平杆（长度6.5m）；沿脚手架横向设置的水平杆为横向水平杆（长度1.5-2m）。 8、扫地杆：贴近楼（地）面，连接立杆根部的纵、横向水平杆件；包括纵向扫地杆、横向扫地杆。 9、连墙件：将脚手架架体与建筑物主体构件连接，能够传递拉力和压力的构件。 10、横向斜撑：与双排脚手架内、外立杆或水平杆斜交呈之字形的斜杆。 11、剪刀撑：在脚手架竖向或水平方向成对设置的交叉斜杆。 12、抛撑：用于脚手架侧面支撑，与脚手架外侧面斜交的杆件。 13、步距：上下水平杆轴线间的距离。
14、跨距：脚手架纵向相邻立杆之间的轴线距离。 15、主节点：立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。 16、满堂扣件式钢管脚手架：在纵、横方向，由不少于三排立杆并水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部施工荷载通过水平杆传递给立杆，立杆呈偏心受压状态，简称满堂脚手架。 17、满堂扣件式钢管支撑架：在纵、横方向，由不少与三排立杆并于水平杆，水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部钢结构安装等（同类工程）施工荷载通过可调托轴心传力给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态，简称满堂支撑架。 三、构配件要求 1、钢管宜采用直径48.3ｍｍ，壁厚3.6mm.每根最大质量应≦25.8kg，并且附有材质证明、产品合格证和检验报告。钢管应进行防锈处理，表面禁止有锈蚀、弯曲、压扁、裂纹和孔洞现象。 2、扣件采用可锻铸铁或铸钢。扣件分为直角扣件、旋转扣件和对接扣件。当扭力矩达到65N·m时，不能够发生破坏。扣件进入施工现场应进行抽样复试，使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓滑丝的严禁使用。
扣件式钢管脚手架搭设方案 一．特点及适用范围 特点：承载力大，装拆方便，搭设灵活。可适用各种平面.立面的建筑物。方便施工操做，安全性能好，有 利于现场文明施工。 适用范围：所有工业与民用建筑的施工用脚手架。编写依据：国家行业标准《扣件式钢管脚手架技术规程》，《建 筑结构荷载规范》，《冷弯簿壁型钢结构技术规范》《钢管脚手架扣件》等。 二．脚手架组成的基本要求和构配件质量标准（一）脚手架组成的基本要求1．脚手架是由立柱，纵向和横向水平杆共同组成的空间架构。在脚手架的中心节点处必须同时设置立柱，纵向与横向水平杆。 2．扣件螺栓拧紧扭力矩应在40NM ---------- 60NM 之间。以保证脚手架的节点具有足够刚 度和传递荷载的能力。 3．在脚手架和建筑物之间，必须设置足够数量，分布均匀的连墙件。以便在脚手架的侧向（垂直于建筑物墙面方向）提供约束。防止脚手架横向失稳或倾覆。并可以传递风荷载。 4．脚手架均应设置纵向支撑（剪刀撑）和横向支撑以使脚手架具有足够的纵向和横向整体刚度。 5．脚手架立柱的地基与基础必须坚实，应具有足够的承载力，并防止不均匀沉降或过大的沉降。 （二）构配件质量标准 1钢管：采用力学性能适中的Q235 （3号）钢，截面尺寸采用外径D = 48mm,壁厚 3.5mm 的焊接钢管。必须具备产品合格证，钢管材质检验报告。表面不应有裂纹，分层， 压痕和硬弯等缺陷，两端面平齐，做防锈处理。表面腐蚀深度小于0.5m m,严禁在钢管上 打孔。 2．扣件：采用可锻铸造扣件，机械性能不低于KTH300--08。铸件不得有裂纹、气孔。扣件号钢管的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。扣件必须具备：产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测 试报告，螺栓不得滑丝。 1 ?底座：采用焊接底座，Q235A钢。焊条采用E43型。(见下图) V /r \r 仝一
扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日
前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日
目录 CONTENTS 模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表
编订：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 扣件式钢管脚手架设计计 算实例 Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-4233-16 扣件式钢管脚手架设计计算实例 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）对外脚手架的规定；提出应该逐步淘汰竹脚手架，推广扣件式钢管脚手架。《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）对扣件式钢管脚手架的设计原则和计算方法都作出了规定。笔者以该规范为依据，系统地对扣件式钢管脚手架的设计计算作如下阐述。 一、横向、纵向水平杆计算 1．横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算： σ=M/W≤f 式中M—弯矩设计值，按M=1.2MGK+1.4MQK计算，
MGK为脚手板自重标准值产生的弯矩，MQK为施工荷载标准值产生的弯矩。 W—截面模量，查表φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3 f—钢材的抗弯强度计算值，f=205N/mm2 （1）横向水平杆的抗弯强度 计算横向水平杆的内力时按简支梁计算如图1，计算跨度取立杆的横距l?=80mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a?=300mm，a?=100mm。 图1 横向水平杆计算简图 ①永久荷载标准值gk包括每米立杆承受的结构自重标准值0.136kN/m（纵距1.5m，步距1.8m），脚手板自重标准值0.35kN/m2和栏杆与挡脚板自重标
扣件式钢管脚手架规范详解 2020.2.2 扣件式钢管脚手架是我们日常施工中常用的工具，而在建筑施工安全管理中，脚手架工程的安全管理也占有很大的比重，保证脚手架体系的施工安全是施工现场安全管理的重要工作之一。 1、构配件 1.钢管: 脚手架钢管宜采用Φ48.3×3.6钢管（方案据实计算）。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。 2.脚手板：脚手板可采用钢、木、竹材料制作，单块脚手板的质量不宜大于30kg，木脚手板厚度不应小于50mm，两端应采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍。 3.扣件：分为旋转、直角、对接扣件，扣件在螺栓拧紧扭力达到65N·m时，不得发生破环。 4.悬挑脚手架用型钢：型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢，
钢梁截面高度不应小于不应小于160mm。 2、纵向水平杆 1.纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨（如下图 2.1）； 2.纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定： （1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3（如下图2.2）。
（2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。3.当使用钢芭网片脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上（纵向水平杆在上，横向水平杆在下），并应等间距设置填心芯杆，间距不应大于400mm（如图2.3）。
当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上（纵向水平杆在下，横向水平杆在上）（如图2.4）。 3、横向水平杆 1.作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2； 2.当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上（纵向水平杆在下，横向水平杆在上）； 3.当使用钢芭网片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上（纵向水平杆在上，横向水平杆在下）； 4.主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。横向水平杆伸出扣件盖板不应小于100mm，且不宜大
扣件式钢管脚手架规详解 2020.2.2 扣件式钢管脚手架是我们日常施工中常用的工具，而在建筑施工安全管理中，脚手架工程的安全管理也占有很大的比重，保证脚手架体系的施工安全是施工现场安全管理的重要工作之一。 1、构配件 1.钢管: 脚手架钢管宜采用Φ48.3×3.6钢管（方案据实计算）。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。 2.脚手板：脚手板可采用钢、木、竹材料制作，单块脚手板的质量不宜大于30kg，木脚手板厚度不应小于50mm，两端应采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍。 3.扣件：分为旋转、直角、对接扣件，扣件在螺栓拧紧扭力达到65N· m时，不得发生破环。 4.悬挑脚手架用型钢：型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢，
钢梁截面高度不应小于不应小于160mm。 2、纵向水平杆 1.纵向水平杆应设置在立杆侧，单根杆长度不应小于3跨（如下图 2.1）； 2.纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定： （1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3（如下图2.2）。
（2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。3.当使用钢芭网片脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上（纵向水平杆在上，横向水平杆在下），并应等间距设置填心芯杆，间距不应大于400mm（如图2.3）。
当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上（纵向水平杆在下，横向水平杆在上）（如图2.4）。 3、横向水平杆 1.作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2； 2.当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上（纵向水平杆在下，横向水平杆在上）； 3.当使用钢芭网片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上（纵向水平杆在上，横向水平杆在下）； 4.主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。横向水平杆伸出扣件盖板不应小于100mm，且不宜大于
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 图文详解 扣件式钢管脚手架是我们日常施工中常用的工具，而在建筑施 工安全管理中，脚手架工程的安全管理也占有很大的比重，保证脚 手架体系的施工安全是施工现场安全管理的重要工作之一。 1、构配件 1. 钢管: 脚手架钢管宜采用Φ 48.3 ×3.6 钢管（方案据实计算）每根钢
管的最大质量不应大于25.8kg 。 2. 脚手板：脚手板可采用钢、木、竹材料制作，单块脚手板的质量 不宜大于30kg ，木脚手板厚度不应小于50mm ，两端应采用直径为4mm 的镀锌钢丝各设两道箍。 3. 扣件：分为旋转、直角、对接扣件，扣件在螺栓拧紧扭力达到 65N ·m 时，不得发生破环。 4. 悬挑脚手架用型钢：型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢，钢梁截面高度不应小于不应小于160mm 。 2、纵向水平杆
1. 纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于 3 跨（如下图 2.1 ）；
2. 纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭 接，并应符合下列规定： 1 ）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内； 不同 步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm ； 各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的 1/3（如下图 2.2 ）
2 ）搭接长度不应小于1m ，应等间距设置 3 个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm 。 3. 当使用钢芭网片脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上（纵向水平杆在上，横向水平杆在下），并应等间距设置填心芯杆，间距不应大于400mm （如图 2.3 ）。 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上（纵向水平杆在下，横向水平杆在上）（如图 2.4 ）。
扣件式钢管脚手架设计计算实例 根据《建筑施工安全检查标准》对外脚手架的规定；提出应该逐步淘汰竹脚手架，推广扣件式钢管脚手架。《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》对扣件式钢管脚手架的设计原则和计算方法都作出了规定。笔者以该规范为依据，系统地对扣件式钢管脚手架的设计计算作如下阐述。一、横向、纵向水平杆计算1．横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：σ=M/W≤f 式中M—弯矩设计值，按M=1.2MGK+1.4MQK计算，MGK为脚手板自重标准值产生的弯矩，MQK为施工荷载标准值产生的弯矩。W—截面模量，查表φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3 f—钢材的抗弯强度计算值，f=205N/mm2 横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆的内力时按简支梁计算如图1，计算跨度取立杆的横距l0=80mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a1=300mm，a2=100mm。图1 横向水平杆计算简图①永久荷载标准值gk 包括每米立杆承受的结构自重标准值0.136kN/m，脚手板自重标准值0.35kN/m2和栏杆与挡脚板自重标准值0.14kN/m gk=0.136+0.35×1.2+0.14 =0.696kN/m =696N/m 其中，图2a）等效于图2b）图2 结构自重计算简图②施工均匀活荷载标准值qk=3kN/m2×0.75m =2.25kN/m=2250N/m 图 3 施工荷载计算简图M=1.2MGK+1.4MQK =1.2×11.31+1.4×180 =265.57Nm 所以横向水平杆的抗弯强度满足安全要求。纵向水平杆的抗弯强度按图4三跨连续梁计算，计算跨度取纵距la=1500mm。F为纵向水平杆跨中及支座处的最大荷载，分别按静载P和活载Q进行计算，图4中作用支座上的F力在弯距计算时可以不用考虑。图4 纵向水平杆计算简图①考虑静载情况：按图5静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩。图 5 静载状况下计算简图M1=0.175Pla MB=MC=-0.15Pla ②考虑活载情况：Q=1/2qkl0=1/2×2250×0.8=900N 按图6、7两种活载最不利位置考试跨中最大弯矩。图6 活载最不利状况计算简图之图7 活载最不利状况计算简图之M1=0.213Qla 按图8、9两种活载是最不利位置考虑支座最大弯矩。图8 活载最不利状况计算支座弯矩之图9 活载最不利状况计算支座弯矩之MB=MC=-0.175Qla 根据以上情