o
25.145(MN)
计算载荷的的方法可按如下考虑:
按简支梁计算L=2.2m,力作用于梁L/2处。 最大弯矩：
1518.64
2.2
2761.14L F M 1Xmax =?=?=
(Nm)
(mm)
当对重装置处于完全压缩缓冲器位置时：
1 板式楼梯： TB1 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称： 工程一 1.1.2 楼梯类型： 板式 A 型 （ ╱ ），支座条件： 两端弹性 1.1.3 踏步段水平净长 L sn ＝ 2520mm ，梯板净跨度 L n ＝ L sn ＝ 2520mm ， 梯板净宽度 B ＝ 2350mm 1.1.4 低端支座宽度 d l ＝ 200mm ，高端支座宽度 d h ＝ 200mm 计算跨度 L 0 ＝ Min{L n + (d l + d h ) / 2, 1.05L n } ＝ Min{2720, 2646} ＝ 2646mm 1.1.5 梯板厚度 h 1 ＝ 120mm 1.1.6 踏步段总高度 H s ＝ 1500mm ，楼梯踏步级数 n ＝ 10 1.1.7 线性恒荷标准值 P k ＝ 1kN/m ； 均布活荷标准值 q k ＝ 3.5kN/m ψc ＝ 0.7， ψq ＝ 0.4 1.1.8 面层厚度 c 1 ＝ 25mm ，面层容重 γc2 ＝ 20kN/m 顶棚厚度 c 2 ＝ 20mm ， 顶棚容重 γc2 ＝ 18kN/m 楼梯自重容重 γb ＝ 25kN/m 1.1.9 混凝土强度等级为 C30， f c ＝ 14.331N/mm f t ＝ 1.433N/mm f tk ＝ 2.006N/mm E c ＝ 29791N/mm 1.1.10 钢筋抗拉强度设计值 f y ＝ 360N/mm E s ＝ 200000N/mm 纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝ 15mm 1.2 楼梯几何参数 1.2.1 踏步高度 h s ＝ H s / n ＝ 1500/10 ＝ 150mm 踏步宽度 b s ＝ L sn / (n - 1) ＝ 2520/(10-1) ＝ 280mm 踏步段斜板的倾角 α ＝ ArcTan(h s / b s ) ＝ ArcTan(150/280) ＝ 28.2° 踏步段斜板的长度 L x ＝ L sn / Cos α ＝ 2520/Cos28.2° ＝ 2859mm 1.2.2 踏步段梯板厚的垂直高度 h 1' ＝ h 1 / Cos α ＝ 120/Cos28.2° ＝ 136mm 踏步段梯板平均厚度 T ＝ (h s + 2h 1') / 2 ＝ (150+2*136)/2 ＝ 211mm 1.2.3 梯板有效高度 h 10 ＝ h 1 - a s ＝ 120-20 ＝ 100mm 1.3 均布永久荷载标准值 1.3.1 梯板上的线载换算为均布恒荷 g k1 ＝ P k / B ＝ 1/ 2.35 ＝ 0.43kN/m 1. 3.2 梯板自重 g k2 ＝ γb ·T ＝ 25*0.211 ＝ 5.28kN/m 1.3.3 踏步段梯板面层自重 g k3 ＝ γc1·c 1·(n - 1)(h s + b s ) / L n ＝ 20*0.025*(10-1)*(0.15+0.28)/2.52 ＝ 0.77kN/m 1.3.4 梯板顶棚自重 g k4' ＝ γc2·c 2 ＝ 18*0.02 ＝ 0.36kN/m g k4 ＝ g k4'·L x / L n ＝ 0.36*2.859/2.52 ＝ 0.41kN/m 1.3.5 均布荷载标准值汇总 g k ＝ g k1 + g k2 + g k3 + g k4 ＝ 6.88kN/m 1.4 均布荷载的基本组合值 由可变荷载控制的 Q(L) ＝ γG ·g k + γQ ·q k ＝ 1.2*6.88+1.4*3.5 ＝ 13.16kN/m 由永久荷载控制的 Q(D) ＝ γG1·g k + γQ ·ψc · q k ＝ 1.35*6.88+1.4*0.7*3.5 ＝ 12.72kN/m 最不利的荷载基本组合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{13.16, 12.72} ＝ 13.16kN/m 1.5 梯板的支座反力 永久荷载作用下均布反力标准值 R k (D) ＝ 8.67kN/m 可变荷载作用下均布反力标准值 R k (L) ＝ 4.41kN/m 最不利的均布反力基本组合值 R ＝ 16.58kN/m 1.6 梯板斜截面受剪承载力计算 V ≤ 0.7·βh ·f t ·b ·h 0 V ＝ 0.5·Q ·L n ·Cos α ＝ 0.5*13.16*2.52*Cos28.2° ＝ 14.6kN R ＝ 0.7·βh ·f t ·b ·h 0 ＝ 0.7*1*1433*1*0.1 ＝ 100.3kN ≥ V ＝ 14.6kN ，满足要求。 1.7 正截面受弯承载力计算 1.7.1 跨中 M max ＝ Q ·L 02 / 10 ＝ 13.16* 2.6462 /10 ＝ 9.21kN ·m A s ＝ 262mm a s ＝ 19mm ，ξ ＝ 0.065，ρ ＝ 0.26%； 实配纵筋： 10@200 （A s ＝ 393）； 最大裂缝宽度 ωmax ＝ 0.209mm 1.7.2 支座 M min ＝ -Q ·L 02 / 20 ＝ -13.16* 2.6462 /20 ＝ -4.61kN ·m A s ＝ 129mm a s ＝ 19mm ，ξ ＝ 0.032，ρ ＝ 0.13%； ρmin ＝ 0.20%， A s,min ＝ 240mm 实配纵筋： 10@200 （A s ＝ 393）； 最大裂缝宽度 ωmax ＝ 0.054mm 1.8 跨中挠度验算 1.8.1 挠度验算参数 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k ＝ 7.27kN ·m 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q ＝ 5.80kN ·m 1.8.2 荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s 1.8.2.1 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ σsk ＝ M k / (0.87h 0·A s ) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 7267478/(0.87*101*279) ＝ 296N/mm 矩形截面，A te ＝ 0.5·b ·h ＝ 0.5*1000*120 ＝ 60000mm ρte ＝ A s / A tk （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 279/60000 ＝ 0.00465 ＜0.01，取 ρte ＝ 0.01 ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte ·σsk ) （混凝土规范式 8.1.2－2） ψ ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01*296) ＝ 0.66 1.8. 2.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值： αE ＝ E s / E c ＝ 200000/29791 ＝ 6.71 1.8.2.3 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf ' 矩形截面，γf ' ＝ 0 1.8. 2.4 纵向受拉钢筋配筋率 ρ ＝ A s / (b ·h 0) ＝ 279/(1000*101) ＝ 0.00276 1.8.2.5 钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 B s 按混凝土规范式 8.2.3－1 计算： B s ＝ E s ·A s ·h 02 / [1.15ψ + 0.2 + 6·αE ·ρ / (1 + 3.5γf ')] ＝ 200000*279*1012 /[1.15*0.66+0.2+6*6.71*0.00276/(1+3.5*0)] ＝ 532.42kN · m 1.8.3 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θ
目录 一、编制依据 二、工程概况 三、施工电梯基础及相关参数 四、施工电梯安装及拆除要点 五、施工电梯安装及拆除技术措施 六、施工电梯安装及拆除安全措施 七、5#/6#施工电梯基础验算（基础为地下室顶板） 八、1#/2#施工电梯基础验算（基础落在原土上）附图： 图一：人货梯平面布置图 图二：A-A剖面图 图三：2#楼人货梯基础平面图 图四：B-B剖面图 图五：5#楼人货梯基础平面图
一、编制依据 1、《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33—2012) 2、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—2011) 3﹑机械设备制造厂《施工升降机使用说明书》 4﹑本工程《施工组织设计》 5、《结构荷载规范》(GB50009—2012) 6、《钢结构设计规范》(GB50019—2011) 7、《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2011) 7、东郊第十一街区一标段1#、2#、5#、6#楼施工图纸 8、《东郊第十一街区岩土工程勘查报告》（报告编号2012755-2） 二、工程概况 本工程为东郊小镇第十一街区一标段项目，位于南京市江宁区麒麟镇，和尚山东北侧，沪蓉高速立交西南侧，东面为本工程办公区和生活区。包括2-1、2-2、2-5、2-6#及B地下车库，其中：高层约49763平米，地下室B约12181平米，变电站约180平米。B库地下室地下一层，无人防地下室，1#楼为地下两层，层高均为 2.9m，地上为两个单元，左单元25层，屋面檐口高度72.45m，右单元18层，屋面檐口高度52.15m； 2#两层地下室，层高均为 2.9m，地上28层剪力墙结构，屋面檐口高度81.15m；5# 6#为两层地下室，层高为 2.9m，地上18层剪力墙结构，屋面檐口高度52.15m。±0.00相当于绝对标高34.45m，自然地坪标高暂取29.4m。本工程为剪力墙结构，筏板基础，建筑结构安全等级为二级， 建筑防火等级为一级，使用50年，桩基为钻孔灌注桩。 主体及装修施工阶段垂直运输机械采用SC200/200A型施工升降机5台，根据施工现场的场地情况及建筑物的平面位置，确定2#、5#、6#楼每栋各1台施工升降机，1#楼布置2台施工升降机（两个单元），其中5#、6#楼施工电梯落在地下室顶板上，安装高度为63m，1#、2#楼施工电梯落在回填土上，2#楼施工电梯安装高度为92m，1#楼左单元安装高度72m，右单元安装高度63m，各栋施工电梯安装位置详见附图。取最不利验算，本工程选取2#楼（28层）施工电梯、5#楼施工电梯作为验算依据，其他栋参考本方案。
塔式起重机方形独立基础的设计计算 余世章余婷媛 《内容提要》文章通过对天然基础的塔吊基础设计，详细论述整个基础的设计过程，经济适用，安全可靠、结构合理，思路清晰，论述精辟有据；在现场施工中，有着十分重要的指导意义。 关键词：塔机、偏心距、工况、一元三次方程、核心区、基底压力。 一、序言 随着建筑业迅猛发展，塔式起重机（简称塔机）在建筑市场中是必不可少的一项重要垂直运输机械设备；塔机基础设计，在建筑行业中是属于重大危险源的范畴，正因为如此，塔机基础设计得到各使用单位的高度重视；本人通过网络查阅过许多塔机基础设计方案，除采用桩基外，塔基按独立基础所设计的方形基础，绝大部分都按厂家说明书所提供的基础尺寸进行配筋，按规范设计计算的为数不多，厂家所提供基础大小数据有些是不满足规范要求，而塔机基础配筋绝大多数情况是配筋过大，浪费较为严重；厂家说明书所提供数据表明，地基承载力特征值小的基础外形尺寸就较大，承载力特征值较大，基础尺寸就相应的小点，似乎看起来这种做法是正确的，其实并非如此。 塔机基础型式方形等截面最为普遍，下面通过一些规范限定的条件，对方形截面独立基础规范化的设计，很有参考和实用价值。下面举例采用中联重科的塔吊类型进行论述和阐明。 二、塔吊基础设计步骤 2.1、确定塔吊型号
首先根据施工总平面图，根据建筑物外形尺寸（长、宽、高）、及材料堆放场地和钢筋加工场地，根据塔机覆盖率情况，按塔机说明书中的主要参数确定塔机型号。 2.2、根据塔机型号确定荷载 厂家说明书中都有荷载说明，按塔吊自由独立高度条件提供两组数据（中联重科），一组为工作状态（工况）荷载，另一组为非工作状态（非工况）荷载，确定出一组最不利的工况荷载。 2.3、确定塔吊基础厚度h 根据说明书中塔机安装说明，基础固定塔基及有两种形式，一种是地脚螺栓，另一种是埋入固定支腿式；因此根据塔机地脚螺栓锚固长度和支腿的埋深，可以确定塔机基础厚度h。 2.4、基础外形尺寸的确定 根据荷载大小和基础厚度h，确定独立方形基础的边长尺寸。 2.5、基础配筋计算 求出内力进行基础配筋计算，并根据《规范》的构造要求进行配筋和验算。 2.6、基础冲切、螺杆（支腿）受拉或局部受压的验算 三、方形独立基础尺寸的确定 3.1方形基础宽度B的上限值 根据上面塔机基础计算步骤可以看出，塔机基础尺寸的确定是方形基础的计算关键。利用偏心距限定条件，可求出基础最小截面尺寸。根据偏心距e（荷载按标准组合）：
多 高 层 钢 结 构 住 宅 方案设计
1、工程概况 1.1工程名称：雅居乐多高层钢结构住宅； 1.2建设地点：东莞市区某地； 1.3工程概况：场地大小为30m×30m，8～12层，建筑总高度不超过40m，室内外高差为0.3m，设计使用年限为50年； 1.4基本风压：0ω=0.8kN/m2，地面粗糙程度为C类； 1.5抗震要求：抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地土，设计地震分组为第一组。 2、场地土层情况 表2-1 场地土层情况 3 3.1建筑布置 3.1.1首层建筑平面图 如下图3-1所示，首层平面设计为大空间的形式，可以用此空间做为店面，即商住两用住宅。中间设计为过道、楼梯和电梯。由过道和墙把首层建筑分开为四个大空间，作为四爿店。由于商业的要求，首层平面将进行比较豪华的装修，例如钢柱将外包为方柱，而墙也做成玻璃幕墙与装饰墙混合的形式。此外，门也将用比较好看的旋转门，以吸引顾客。
图 3-1 首层建筑平面图 3.1.2标准层平面图 如下图3-2所示，标准层平面设计为商品房，以中间两墙为分隔墙，分为四户。朝北两户面积较小，内设一个客厅，四个卧室，两个卫生间，一个厨房，一个阳台（左右侧阳台以一墙分开）。而朝南两户面积较大，内设一个客厅，五个卧室，一个书房，一个厨房，两个卫生间，一个杂物间，一个独立阳台。此外，左右两户为于中间墙对称。
图 3-2 标准层平面图 3.1.3顶层平面图 如下图3-3所示，顶层设计为空旷的天台，外围有1.2m的女儿墙，屋檐外挑500mm。
图3-3 顶层平面图
3.1.4剖面图 图3-4 剖面图1
5 楼梯的计算 取一部楼梯进行计算，本建筑采用现浇整体板式楼梯，如下图所示。楼梯踏步尺寸为150270mm mm ?，楼梯采用25C 混凝土，板采用235HPB 级钢筋，梁采用 335HRB 级钢筋，楼梯上均布活荷载标准值为22.5/k q KN m =。 5.1 梯段板的设计： 板式楼梯由梯段板，平台板和平台梁三种构件组成，设计时按以下次序进行。 5.1.1 梯段板数据 板倾斜角 270 cos 0.87308.8 α= = ＝，取1m 宽板带进行计算。 5.1.2 确定板厚 板厚要求36003600 14412025 3025 30 n n l l h mm = ==，取板厚 120h mm =。 5.1.3 荷载计算 恒荷载： 水磨石面层： (0.3 0.15)0.00817.8 0.214/0.3 K N m +??= 水泥砂浆找平层： (0.270.15)0.0220 0.62/0.27 K N m +??= 踏步自重： 0.270.1525 1.88/20.27KN m ??=? 混凝土斜板： 0.1225 3.43/0.874K N m ?= 板底抹灰： 0.0217 0.39/0.874 K N m ?= 栏杆自重： 0.4/K N m 合计： 6.93/K N m 活荷载 活荷载标准值：2.5/KN m 荷载总计 基本组合的总荷载设计值：p+q 6.93 1.2+2.5 1.411.82/KN m =??=
5.1.4 内力计算 跨中弯矩： 2211 ()11.82 2.9710.431010 n M g q l KN m = +=??=? 5.1.5 配筋计算 板保护层厚度20h mm =，有效高度012020100h mm =-=。 6 221010.43100.1081.09.61000100s c M f bh αα?===??? 11080.11 ξ=== 210 1.09.610001000.108 493.71210 c S y f bh A mm f αξ ????= = = 选配8@100φ，2503S A mm =。 分布钢筋8φ，每级踏步下配一根。 5.2 平台板设计 5.2.1确定板厚 板厚取100h mm =，板跨度01500150200501200l mm =--+=，取1m 宽板带进行计算。 5.2.2 荷载计算 恒荷载： 水磨石面层： 0.00817.80.142K N m ?= 20mm 水泥砂浆找平层 0.02200.40K N m ?= 平台板 0.125 2.5/K N m ?= 板底抹灰 0.02170.34K N m ?= 合计： 3.38/K N m 活荷载： 活荷载标准值： 2.5/K N m 荷载总计：
目录 一、工程概况： (1) 二、参数信息 (1) 三、基础设计： (1) 四、人货梯基础承载力计算( 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2) (2) 五、地基基础承载力验算 (3) 六、受冲功承载力验算 (4) 七、扣件钢管楼板模板支架计算书 (5) 八、模板面板计算 (6) 九、模板支撑木方的计算 (7) 十、托梁的计算 (8) 十一、扣件抗滑移的计算 (10) 十二、模板支架荷载标准值( 立杆轴力) (10) 十三、立杆的稳定性计算 (11) 十四、楼板强度的计算 (11)
施工升降机基础方案 一、工程概况： 工程名称： 建设地点： 建设单位： 勘察单位： 设计单位： 总包单位： 监理单位： 工期目标： 总用地面积： 建设方拟在。。。。。。。，该工程东侧为。。。，南侧东段为施工中的。。，北侧为。。。。。和。。。交汇处。规划用地面积为64034.7m2，总建筑面积为149507.38m2，其中地上建筑面积为117068.88m2，地下一层建筑面积为32438.5m2。在整个规划用地的地下室上分别兴建11 幢11~15 层高层建筑，工程分两期建设。1#~11#楼的具体工程信息如下表 1 所示。原地 面高程约为 3.70m，工程±0.00平面标高为85 高程3.85m。 本工程为钢筋混凝土框架－剪力墙结构，建筑抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为 7 度；建筑结构的安全等级为二级。 现为了满足工程需要，根据现场实际情况安装11 台型号为GJJ-SC 型、产品型号 SC200/200TD人货梯提升机分别每栋楼各装一台(1#、2#、3# 、4#、5#、6#、7#、8#、9#、 10#、11#)。为了安全使用，本方案编制的基础设计统一按GJJ-SC型的要求进行设计计算， 按统一安装要求进行。 二、参数信息 升降机型号：SC200/200TD，额定载重量=2*2000.0kg ，吊笼重量=2*2000.0kg ，标准 节重量=150.000kg，外笼重量=1480.000kg，底层及护栏自重=1209kg，附墙架自重=146kg， 混凝土强度等级:C35 。 三、基础设计： 1、1#、2#人货梯基础设在天然土，3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#人货梯 1
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=1274.21kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN 3) 起重荷载标准值 F qk=58.8kN 2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2 =1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2 =1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m 三. 地基承载力计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
楼梯计算书 Prepared on 22 November 2020
一、示意图 ： 二、基本资料： 1．依据规范： 《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001） 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002） 2．几何参数： 楼梯净跨: 16000L mm = 楼梯高度: mm H 1600= 梯板厚: 250t mm = 踏步数: 15n =(阶) 上平台楼梯梁宽度: 1 300 b mm = 下平台楼梯梁宽度: 2 300 b mm = 3．荷载标准值： 可变荷载：2 3.50/q kN m = 面层荷载：2 1.70/m q kN m = 栏杆荷载： 1.00/f q kN m = 4．材料信息： 混凝土强度等级: C35 2 16.7c f N mm = 钢筋强度等级: 400HRB 2 360.00 /y f N mm = 抹灰厚度：20.0 c mm = 320 /s R kN m = 梯段板纵筋合力点至近边距离： 25s a mm = 支座负筋系数： 0.25α= 三、计算过程： 1．楼梯几何参数： 踏步高度：h = 踏步宽度：b = 计算跨度：L 0 = L 1＋(b 1＋b 2)/2 = 6＋＋/2 =
梯段板与水平方向夹角余弦值：cos 0.97α= 2．荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)： (1) 梯段板： 面层： 3.453 /km g kN m = 自重： 7.19 /kt g kN m = 抹灰： /2010.02/0.970.412/ks S g R Bc cos kN m α==??= 恒荷标准值： 3.4537.190.412112.055/k km kt ks f g g g q k g N m ==+++=＋＋＋ 恒荷控制： ()() 1.35 1.40.7 1.3512.055 1.40.71 3.50 19.7 /n n k P G P G g Bq kN m =??=????==＋ ＋活荷控制： ()() 1.2 1.4 1.212.055 1.41 3.50 19.366/n n k P G P L g Bq kN m ===???=＋ ＋ 荷载设计值： 准永久组合：12.0550.3 3.513.105/q kN m =+?= 3．斜截面受剪承载力计算： 满足要求 4．正截面受弯承载力计算： 1 1.0α=, 0 250 25225h mm =-=,则有
一、工程概况 本工程为天河软件孵化中心广州信息港工程，位于广州市天 河区。整个工程由地下室、A B C、D E、F共六栋组成，总 建筑面积为132896 〃，其中A栋层数为21层(高78.6m),建筑面积为30481 m2；B栋层数为15层(高58.1m),建筑面积为24586 m?。由于C、D、E、F栋为十层以下，考虑经济因素，采用钢井架垂直运输。A、B栋为高楼，建筑面积每栋均为30000 m,为了能达到高效、安全运行的目的，采用人货两用梯比较合理。 二、编制依据 1、现行的国家、行业、广东省及广州市安全生产、文明施工 的规范； 2、公司ISO9002企业职业安全卫生管理体系手册、质量体系手册；《工程测量规范》(GB50026-93) 《建筑地基处理规范》(GBJ79-2002) 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）
《建筑机械使用安全技术规范》（JGJ33-2001） 《脚手架计算书（垂直运输）》文本 三、施工部署 （一）设备概况 使用单位：浙江省东阳市建筑总公司 设备名称：广州市京龙工程机械有限公司的SC200/200TD 设备性能：主要技术参数见表 安装位置：参附图 使用高度：90米使用时间：2005年4月10日?2005年11月20日（二）设备工作 1、作业场地的准备
a、构件堆放场地：堆放在D E栋北侧C栋南侧，临时机修房边 b、拼装场地：满足施工的需要 2、工具及材料的准备 a、辅助钢丝绳、麻绳及塔吊 b、工具；锤子、撬棍、扳手、老虎钳 c、安全帽及安全带，凡参与人员每人一套 所有的工具及材料必须经过安全检查，发现有不合格的料具 坚决更换，禁止使用不合格的产品。 （三）人员的组成 1、现场负责人：韦旭杭、楼振良 负责提供人员、场地及料具，提供安全保证及措施，控制工 程进度。 2、安装作业技术指导：杜国有 提供安装作业指导书，处理安装过程中出现的技术问题，监 督安全作业，禁止违章行为。 3、现场安装作业负责人：徐君、蔡晓永 负责人员安排，料具准备，安装作业前进行安全与技术交底，具体为工作安 排和安全监督。 4、安装作业指挥人员：蔡晓永 熟悉施工电梯结构，对安装的程序要做到心中有数，不违章指挥，对安装工作中出现问题要及时提出并会同处理。 5、作业班组人员：专业人货梯安装技术人员（后附证书）
QTZ80塔吊天然基础的计算书 一）计算依据 1. 《建筑桩基技术规范》 JGJ94-2008； 2. 《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2010）； 3. 《建筑结构荷载规范》（ GB 50009-2012）； 4. 《xxxxxX 技术学院北区实训楼工程勘察报告》； 5. 《QTZ80塔式起重机使用说明书》； 6. 建筑、结构设计图纸； 7. 《简明钢筋混凝土结构计算手册》。 （二）参数数据信息 塔吊型号： QTZ80（ TC6012A-6A ） 塔身宽度 B ：1665mm 自重G: 596kN （包括平衡重） 最大起重荷载 Q ：60kN 混凝土强度等级： C35 基础底面配筋直径： 25mm 公称定起重力矩Me 800kN ? m 标准节长度 b ：2.80m 主弦杆材料：角 钢 / 方钢 所处城市：xx 省 xxx 基 地面粗糙度类D 类密集建筑群，房屋较咼，风荷载咼度变化系数 问 1.27 。 地基承载力特征值 f ak ： 2000kPa 基础宽度修正系数n ： 0.3 基础埋深修正系数n : 1.5 基础底面以下土重度Y 20kN/nf 基础底面以上土加权平均重度丫血 20kN/m 3 （三）塔吊基础承载力作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊起升高度 H ：40.00m 基础节埋深 d ：0.00m 基础承台厚度 hc ：1.00m 基础承台宽度 Bc ：5.30m 钢筋级别： Q235A/HRB335 基础所受的水平力 P ：80kN 宽度/直径c ： 120mm 风压 30: 0.3kN/m 2
塔吊自重：G=596kN(整机重量422+平衡重174); 塔吊最大起重荷载： Q=60kN； 作用于塔吊的竖向力：F k= G+ Q= 596+ 60 = 656kN; 2、塔吊风荷载计算 依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001中风荷载体型系数：地处贵州省 贵阳市，基本风压为w0=0.3kN/m2; 查表得：风荷载高度变化系数便=1.27; 挡风系数计算： 冋3B+2b+(4$+b2)1/2]c/(Bb)=[(3 X 1.665+2 X 5+(42拓0665< 0.12]/(1.665 X 5) =0.302 因为是角钢/方钢，体型系数临=2.402; 高度z处的风振系数取：皆1.0；所以风荷载设计值为： 3 =0.7 XX^s X zX(0=0.7 X 1.00 X 2.402 X 1.27 X 0.3=0%4kN/m 3、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M L=oX?X B X H X H X4).X=0.302 X 1.665 X 100X 100X 0.5=1609kN ? M max= Me^ M0+ P X h c= 800+ 1609+ 80 X 1.4 = 2521kN ? m (四)塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e= M/ ( F k+G)w Bc/3 式中e ----- 偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k—作用在基础上的弯矩； F k——作用在基础上的垂直载荷； G k——混凝土基础重力，25 X 6.3 X 6.5 X 1.4=1479kN; Bc ------- 为基础的底面宽度； 计算得：e=2521/(656+1479)=1.18m < 6.3/3=2.2m ；基础抗倾覆稳定性满 足要求！ (五)塔吊基础地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算计算简 图： W-——
某住宅楼设计_土木工程毕业设计计算书经典例题 结构设计 2.1 结构设计说明 2.1.1 工程概况 1 工程名称：**住宅楼。 2 建设地点：本工程位于省市。 3 本设计采用市的地质、气象资料，结构考虑抗震，设防烈度为7度，近震，Ⅱ类场地。 4 工程概况：建筑面积4140㎡，6层框架结构，层高3m。室外高差-0.600m。设计使用年限50年。 2.1.2 设计资料 1 气象资料： (1) 基本风压：W=0.43 kN/m2。 =0.25kN/㎡。 (2) 基本雪压：基本雪压S 2 活荷载： 楼面活载均布活荷载标准值：2.0 kN/m2。 厨房楼面均布活荷载标准值：2.0 kN/m2。 浴室、卫生间楼面均布活荷载标准值：2.0 kN/m2 。 走廊、楼梯均布活荷载标准值：2.0 kN/m2 。 屋面均布活荷载标准值：非上人屋面：0.5 kN/m2 上人屋面：2.0 kN/m2 。 2.2 建筑做法说明 1 墙身做法：工程为框架结构，墙和外墙采用混凝土空心砌块，用M5混合砂浆砌筑。外墙作法为：刷涂料墙面，240厚水泥空心砖，20厚石灰粗沙料刷层。 2 屋面做法：找平层：15厚水泥砂浆；防水层：40厚C20细石混凝土防水（刚性防水），三毡四油防水层（柔性防水）；找平层：15厚水泥砂浆；找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆2%找平；保温层：80厚矿渣水泥；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；抹面
层：15厚水泥砂浆天棚抹灰，反光涂料保护。 3 标准层楼面：面层：10厚地砖，素水泥砂浆填缝；结合层：4厚水泥胶结合层；找平层：20厚1：3水泥砂浆找平层，素水泥砂浆一道；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；抹面层：15厚水泥砂浆天棚抹灰。 4 卫生间、厨房楼地面做法：面层，10厚300×300防滑瓷地面砖，稀水泥浆填缝；结合层： 1:2干硬性水泥砂浆结合层最薄处20厚，从门口向地漏找坡1%；素水泥砂浆一道；高分子聚合物水泥复合防水涂料１厚，四周沿墙刷起150高；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；板底抹面层：15厚水泥砂浆天棚抹灰。 5 底层楼面做法：20厚1:2水泥砂浆抹面压光；素水泥砂浆结合层一道；80厚C10混凝土；素土夯实。 6 水泥砂浆顶棚做法：钢筋混凝土板用水加10%火碱清洗油腻，1:1:4水泥石灰砂浆中层8厚；1:2.5水泥砂浆7厚；喷石灰浆两道，共厚15 mm。 7 门窗做法：户采用木门，户门采用防盗门，窗子采用铝合金窗。 8 女儿墙做法：刷涂料墙面，240厚水泥蒸气砖，100厚混凝土压顶，10厚水泥砂浆层。 2.3 结构布置及计算模型的确定 2.3.1 结构布置与选型 该工程采用现浇钢筋混凝土框架结构 1 屋面、楼面结构：现浇钢筋混凝土屋面板，按上人屋面的使用荷载取用； 2 楼梯结构：采用现浇钢筋混凝土楼梯； 3 基础：采用机械与人工开挖独立基础。 本建筑的材料选用如下： 混凝土：采用C30； 钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335，其余采用热轧钢筋HPB235； 墙体：外墙、分户墙采用灰砂砖，其尺寸为240mm×120mm×60mm，重量γ =18 kN/m2； 窗：钢塑门窗，γ =0.35 kN/m2； 门：木门，γ =0.2 kN/m2。 平面结构布置如图2-1所示。竖向结构布置图如图2-2所示。
第五部分：承台配筋 5.1单桩及二桩以上承台配筋说明 本工程涉及到的单桩及二桩以上（四桩）承台厚度以及配筋均以构造要求为准，混凝土强度等级为C30，保护层厚度取到30mm，其他具体信息详见结施-04 5.2二桩承台——深受弯构件配筋 本工程涉及到的二桩承台的混凝土强度等级为C30，保护层厚度取到30mm，配筋信息参照《2004浙G24_图集_钢筋混凝土圆桩承台》→CTn2G-XX选用表（C30混凝土，φ600圆桩）→CTn2G-19和CTn2G-20两者之间的信息进行折中选取。 有关于二桩承台的具体配筋信息详见结施-04。
第六部分：楼梯设计 6.1楼梯梯段斜板设计 斜板跨度可按净跨计算。对斜板取1m 宽作为其计算单元。 6.1.1确定斜板厚度t 斜板的水平投影净长12700n l mm = 斜板的斜板向净长： 1227002700 3020()300cos 0.894n n l l mm a = == = 斜板的厚度： 21111 ( ~)(~)3020100~120()25302530 n t l x mm ===取t=100mm 6.1.2荷载计算（楼梯梯段斜板） 6.1.3荷载效应组合 由可变荷载效应控制的组合 1 1.27.0 1.4 2.011.20(/)p x x kN m =+= 由永久荷载效应控制的组合 2 1.357.0 1.40.7 2.011.41(/)p x x x kN m =+=>1p 所以选由永久荷载效应控制的组合进行计算，取 11.41(/)p kN m =
斜板的内力一般只需计算跨中最大的弯距即可，考虑到斜板两端均与梁整浇，对板的约束作用，取跨中最大的弯距 2 11.412.78.32(.)10 x M kN m = = 6.1.5 配筋计算 06 22 106 201002080() 8.32100.1091.011.9100080 0.5(10.5(10.9428.3210368() 3000.94280 s c s S y s h mm M x a a f bh x x x r M x A mm f r h x x =-=====+=+==== 选用受力钢筋 10@180（2435S A mm =） 分布钢筋8@200φ 其它楼梯的算法同上，具体配筋结构详见结施-13。 6.2 平台板设计 6.2.1平台板的计算简图 平台板为四边支承板，长宽比 为 3000 2.21380 =>1，宜按双向板计算。取1m 宽作为计算单元。TL -1截面尺寸是250x500。 平台板计算简图： 由于平台板两端均与梁整浇，所以，计算跨度取净跨为L3N=1480MM. 平台板厚度1100t mm =
一. 参数信息 QTZ-315塔吊天然基础的计算书 塔吊型号:QTZ315，自重(包括压重)F1=250.00kN，最大起重荷载F2=30.00kN， 塔吊倾覆力距M=315.40kN.m，塔吊起重高度H=28.00m，塔身宽度B=1.40m， 混凝土强度等级:C35，基础埋深D=1.30m，基础最小厚度h=1.30m， 基础最小宽度Bc=5.00m， 二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.30m 基础的最小宽度取:Bc=5.00m 三. 塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×280=336.00kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1275.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×315.40=441.56kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-441.56/(336.00+1275.00)=2.23m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(336.00+1275.00)/5.002+441.56/20.83=85.63kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(336.00+1275.00)/5.002-441.56/20.83=43.25kPa 有附着的压力设计值 P=(336.00+1275.00)/5.002=64.44kPa 偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(336.00+1275.00)/(3×5.00×2.23)=96.50kPa 四. 地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: 其中fa──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak──地基承载力特征值，取85.00kN/m2； b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.30； d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.60； ──基础底面以下土的重度，取19.00kN/m3； γm──基础底面以上土的重度，取19.00kN/m3； b──基础底面宽度，取5.00m； d──基础埋深度，取0.50m。 解得地基承载力设计值 fa=96.40kPa 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=96.40kPa
某小区住宅楼设计毕业设计说明 目录 第一章建筑设计....................................................................................2 1.1 工程概况..........................................................................................2 1.2 建筑设计的要求和依据........................................................................2 1.3 建筑平面设计....................................................................................2 1.4 建筑剖面设计 (4) 1.5 建筑体型和立面设计...........................................................................4 1.6 抗震设计..........................................................................................4 1.7 防火设计..........................................................................................4 1.8 屋面排水设计....................................................................................5 第二章结构设计....................................................................................5 2.1 结构设计说明 (5) 2.2 做法设计说明....................................................................................5 2.3 结构布置及设计模型的确定..................................................................6 2.4 地基基础..........................................................................................6 2.5 结构计算..........................................................................................6 2.6 其它要求..........................................................................................7 后记..........................................................................................8 参考文献 (9)
单跑钢楼梯设计计算书 一.设计资料 1设计规范 《建筑结构荷载规范GB 50009-2012》 《钢结构设计规范GB 50017-2003》 2计算参数 2.2上平台梁 上平台跨(mm) 1200
3荷载组合 基本组合 1.2D+1.4L 1.35D+0.98L 标准组合 1.0D+1.0L 1.0L 二.验算结果 1楼梯内力简图 1.1轴力图
1.2剪力图 9.地3 1.3弯矩图
&756*7562S 2 2.1受弯强度 控制工况：1.2D+1.4L 弯矩计算结果：Mmax = 11.538 kN*m（有限元计算结果） b = Mmax / （丫x * W） =1.1538e+007 / （1.05 * 2.338e+005） =47 N/mm2 < 215 N/mm 2 结果判断：满足 2.2受剪强度 控制工况：1.2D+1.4L 剪力计算结果：Vmax = 3.709 kN（有限元计算结果） T = 1.5 * Vmax / A = 1.5 * 3709 / 3624 = 1.535 N/mm 2 < 125 N/mm 结果判断：满足 2.3挠度 控制工况：D+L 3 = 4.715 mm < 4243 / 250 = 16.97 mm有限元计算结果） 结果判断：满足 控制工况:L 3 = 4.249 mm < 4243 / 300 = 14.1 4 mm（有限元计算结果） 结果判断：满足 3
控制工况：1.2D+1.4L 弯矩计算结果：Mmax = 8.756 kN*m（有限元计算结果） b = Mmax / （丫x * W） =8.756e+006 / （1.05 * 2.338e+005） =35.67 N/mm2 < 215 N/mm 2 结果判断：满足 3.2受剪强度 控制工况：1.2D+1.4L 剪力计算结果：Vmax = 9.348 kN（有限元计算结果） T = 1.5 * Vmax / A = 1.5 * 9348 / 3624 = 3.869 N/mm 2 < 125 N/mm 结果判断：满足 3.3挠度 控制工况：D+L 3 = 0.1229 mm < 4243 / 250 = 16.97 mm 结果判断：满足 控制工况:L 3 = 0.1113 mm < 4243 / 300 = 14.1 4 mm（有限元计算结果）结果判断：满足 4 4.1受弯强度 控制工况：1.2D+1.4L 弯矩计算结果：Mmax = 8.756 kN*m（有限元计算结果） b = Mmax / （丫x * W） =8.756e+006 / （1.05 * 2.338e+005） =35.67 N/mm2 < 215 N/mm 2 结果判断：满足 4.2受剪强度 控制工况：1.2D+1.4L 剪力计算结果：Vmax = 9.348 kN（有限元计算结果） T = 1.5 * Vmax / A = 1.5 * 9348 / 3624 = 3.869 N/mm 2 < 125 N/mm 2 结果判断：满足4.3挠度 控制工况：D+L 3 = 0.1229mm < 4243 / 250 = 16.97 mm（有限元计算结果） 结果判断：满足 控制工况:L 3 = 0.1113 mm < 4243 / 300 = 14.1 4 mm（有限元计算结果） 结果判断：满足 5