7.2 废气污染环境影响评价
7.2.1 整改后项目大气污染源情况
本项目锅炉整改后，使用生物质颗粒燃料为锅炉燃料，燃料技术参数见表7.2-1，生物质颗粒燃料年用量为800吨。
根据《第一次全国污染源普查工业污染源产排污系数手册》（第十册），生物质锅炉废气产生量为6240.28Nm3/吨原料，SO2为17S kg/吨原料，烟尘为37.6 kg/吨原料，氮氧化物为1.02 kg/吨原料。
参考燃同种燃料的数据可知，生物质成型燃料的锅炉烟气排放系数以及SO2、NO2的产物系数如下：
①烟气排放系数：V＝6240.28 Nm3/t-燃料。
②SO2产污系数：GSO2=17S=1.7 kg/t-燃料（S含硫率，取0.05%）
③NOx产污系数：GNOx=1.02 kg/t-燃料
④烟尘产污系数：Gd= 37.6 kg/t-燃料。
根据污染物浓度的计算公式：
C= G / W烟气
式中：C—污染物的产生浓度（mg/Nm3）；
W烟气—锅炉烟气量（Nm3/t）
G—污染源的产生量（mg/t）
可以计算出锅炉烟气产生量约为499.22万m3，SO2、NOx、烟尘的产生浓度分别为27.5mg/Nm3、163mg/Nm3、6025mg/Nm3；SO2、NOx、烟尘年产生量分别为1.36吨、0.816吨、30.08吨。锅炉烟气处理措施采用水膜除尘方式，处理后烟尘排放系数为4.89 kg/t-燃料，则烟尘排放量为 3.91t/a。因此，采用处理措施后SO2、NOx、烟尘的排放浓度分别为27.5mg/Nm3、163mg/Nm3、783.22mg/Nm3，SO2、NOx、烟尘排放量分别为1.36吨、0.816吨、3.91吨。
由上表可知，项目燃气锅炉烟气中NOx和烟尘浓度满足《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271-2001）二类区第Ⅱ时段的燃气锅炉标准限值。因此无需采取处理措施便可能实现达标排放。
7.2.2 整改后废气污染环境影响评价
项目整改后，改换使用燃气锅炉，采用天然气作为燃料。烟气经原有的12m高烟囱排入大气。采用天然气作为燃料，其NOx、SO2和烟尘排放浓度符合《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271-2001）第Ⅱ时段的标准限值，烟气可将不采用任何治理措施。
1吨的燃煤锅炉的烟尘排放量和二氧化硫排放量怎么算 一、烟气量的计算： －理论空气需求量（Nm3/Kg或Nm3/Nm3（气体燃料））； －收到基低位发热量（kJ/kg或kJ/Nm3（气体燃料））； －干燥无灰基挥发分（％）； VY－烟气量（Nm3/Kg或Nm3/Nm3（气体燃料））； －过剩空气系数, = 。 1、理论空气需求量 >15％的烟煤： <15％的贫煤及无烟煤： 劣质煤 <12560kJ/kg： 液体燃料： 气体燃料， <10468kJ/Nm3： 气体燃料， >14655kJ/Nm3： 2、实际烟气量的计算 （1）固体燃料 无烟煤、烟煤及贫煤：
<12560kJ/kg的劣质煤： （2）液体燃料： （3）气体燃料： <10468kJ/Nm3时： >14655kJ/Nm3时： 炉膛过剩空气系数表 燃烧方式烟煤无烟煤重油煤气链条炉～～ 煤粉炉～～ 沸腾炉～ 漏风系数表 漏风 部位炉膛对流 管束过热器省煤器空气 预热器除尘器钢烟道 （每10m）钢烟道 （每10m）
烟气总量： V－烟气总量，m3/h或m3/a； B－燃料耗量，kg/h、m3/h、kg/a、m3/a。 3、SO2的计算： 式中： －二氧化硫的产生量（t/h）； B－燃料消耗量（t/h）； C－含硫燃料燃烧后生产的SO2份额，一般取；－燃料收到基含硫量（％）； 64－SO2相对分子质量； 32－S相对分子质量。 SO2的产生浓度（mg/m3）： 4、烟尘的计算 式中： －烟尘的产生量（t/h）； －燃料收到基含灰分（％）； －机械未完全燃烧热损失（％）； －排烟带出的飞灰份额。 机械不完全燃烧热损失值参考表
六、焓温表 V RO2 = 0.720691185 V0N2 = 2.809849761 V0H2O = 0.669867 A ar=，a f.a= I0g V0= 3.55245793 I=I0g+(α-1)*I0a (с?)co2 kJ/m3( 标） V RO2(с?)CO2(с?)N2 kJ/m3 （标） V0N2(с?)N2 (с?)H2 O kJ/m3 （标） V0H2O(с?)H2 (с?) kJ/kg ∑(3)+(5)+( 7) (с?)a kJ/m3 （标） I0a I I I I I V0(с?)a 1.3 1.3 1.335 1.39 1.42 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 温度CO2 N2 H2O O2 100 170 122.5175015 130 365.2804689 151 101.15 80 588.9479 132 468.924446 729.6253 729.6253 746.0376331 771.8285 785.8962 200 358 258.0074442 260 730.5609378 305 204.3095 168 1192.878 267 948.506266 1477.43 1477.43 1510.62753 1562.795 1591.251 300 559 402.8663724 392 1101.461106 463 310.1486 260 1814.476 407 1445.85038 2248.231 2248.231 2298.835948 2378.358 2421.733
§2 锅炉基本特性的表示 为了区别各类锅炉构造、燃用燃料、燃烧方式、容量大小、参数高低以及运行经济性等特点，经常用到如下参数： 一、锅炉额定出力 锅炉额定出力是指锅炉在额定参数（压力、温度）和保证一定效率下的最大连续出力。对于蒸汽锅炉，叫额定蒸发量，单位为吨/小时；对于热水锅炉，叫额定产热量。单位为MW（老单位为万大卡/小时）。 产热量与蒸发量之间的关系： Q=D（iq-igs）×1000 千焦/小时 式中：D----锅炉蒸发量，吨/小时 iq----蒸汽焓，千焦/公斤 igs----锅炉给水焓，千焦/公斤 对于热水锅炉： Q=G（irs “-irs…）×1000 千焦/小时 式中：G----热水锅炉循环水量，吨/小时 irs “---锅炉出水焓，千焦/公斤 irs …---锅炉进水焓，千焦/公斤 注：1千卡（kcal）=4.1868千焦(KJ) 二、蒸汽（或热水）参数 锅炉产生蒸汽的参数，是指锅炉出口处蒸汽的额定压力（表压）和温度。对生产饱和蒸汽的锅炉来说，一般只标明蒸汽压力；对生产过热蒸汽的锅炉，则需标明压力和过热蒸汽温度；对热水锅炉来说，则需标明出水压力和温度。 工业锅炉的容量、参数，既要满足生产工艺上对蒸汽的要求，又要便于锅炉房的设计，
锅炉配套设备的供应以及锅炉本身的标准化，因而要求有一定的锅炉参数系列。见 GB1921-88《工业蒸汽锅炉参数系列》及GB3166-88《热水锅炉参数系列》GB1921-88《工业蒸汽锅炉参数系列》 额定蒸发量 t/h 额定出口蒸汽压力MPa （表压） 0.4 0.7 1.0 1.25 1.6 2.5 额定出口蒸汽温度℃ 饱和饱和饱和饱和250 350 饱和350 饱和350 400 0.1 ★ 0.2 ★ 0.5 ★★ 1 ★★★ 2 ★★★★ 4 ★★★★★ 6 ★★★★★★★ 8 ★★★★★★★ 10 ★★★★★★★★★ 15 ★★★★★★★★ 20 ★★★★★★★ 35 ★★★★★★ 65 ★★ 本表中的额定蒸发量,对于<6t/h的饱和蒸汽锅炉是20℃给水温度下锅炉额定蒸发量，对
生物质能发电项目 袋式除尘器成套设备采购技术方案 奥科除尘设备
1、综述 本公司生产的LCMD系列脉冲布袋除尘器是我公司借鉴国外先进除尘技术，研制成功的新型高效长布袋除尘器，广泛应用于电力、冶金、建材、化工等行业的锅炉、烟气除尘及物料回收、粉尘治理。是一种处理风量大、清灰效果好、除尘效率高，占地面积小，运行稳定、性能可靠，维修方便的大型除尘设备，该产品采用模块式生产、质量稳定。 针对国外锅炉烟气的除尘技术和除尘器配套设备现状，经过广泛分析，在已有LCMD脉冲布袋除尘器成熟技术的基础上，我们增加了一系列的保护和检测系统，完整地设计出锅炉用布袋除尘器，并且已经在众多项目上得到了运用和检验。 我公司推出的LCMD脉冲袋式除尘器应用许多专有技术,这些专有技术得到了各、专家的认同并获得了实践的考证。主要特点有： 1.高效脉冲喷吹技术：进口新型低阻、高效、长寿命膜片电磁脉冲阀的合理选用，加上喷吹管的独到设计和加工手段，使布袋除尘器的清灰方式得到了彻底的改变。 2. 耐高温滤料应用技术：结合锅炉烟气的特性，建议采用性价比高的PPS滤料加PTFE浸渍，具有拒水防油功能，抗氧化，并强化了纤维的各种性能，适用于生物质发电烟气性质。 3.除尘器保护技术：旁路系统、测温等在线检测设备的运用，解决了锅炉投油助燃及锅炉故障时对除尘器的保护问题。同时在布袋除尘器前增加一级旋风分离器，能有效阻止带火星飞灰进入布袋而造成烧袋。 4.固定管喷吹清灰技术：固定管喷吹清灰技术是当今袋除尘行业普遍采用的一种清灰技术，它避免了旋转喷吹轴承容易损坏、润滑难以解决导致故障率高的不良现象发生，避免了反吹风清灰不够彻底导致设备阻力居高不下问题的出现。它借助经过处理后的压缩空气诱导上箱体的净空气瞬间向滤袋筒喷吹，形成脉冲抖动，粘附在滤袋外表面的粉尘在此突然强烈的抖动下，脱离滤袋落入到灰斗中。 5.PLC可编程控制器技术：采用进口PLC可编程控制器进行控制, 具备与系统DCS的通讯接口，可以实现对布袋除尘器进行手/自动控制。 6.设备的阻力控制：通过在设备设计上的一系列独到考虑，从设备结构和滤料两方面保证设备整体阻力的安全和可靠。
1燃煤锅炉废气污染源强 ①过渡期燃煤锅炉废气污染源强 燃煤锅炉额定煤用量可根据下式计算： B = (D XL)/(Q dw X ” 式中：B——锅炉额定煤用量，t/h; D――锅炉每小时产汽量(根据型号为4t/h); L――锅炉锅炉工作压力下饱和蒸气焓(查有关锅炉手册为 659.9kcal/kg)； Qdw ——燃煤的低位发热值，(取5800kcal/kg); ni——锅炉热效率(取80%)。 根据项目拟采用的龙岩无烟煤的煤质分析报告相关参数，含硫量0.72%，灰份21.8%，挥发份4.12%，低位发热值5487?6007kcal/kg。再由上式计算出一台 4t/h蒸汽锅炉额定耗煤量为569kg/h。 a. 锅炉烟气排放量计算 燃煤锅炉的烟气量与锅炉型号、燃料的热值、燃烧方式以及配置的引风机型号均有密切关系。根据国家环境保护局科技标准司编写的《工业污染物产生和排放系数手册》计算公式对该项目燃煤烟气量、烟尘和SO2的产生量进行估算。 锅炉烟气量计算公式： 3 VO=1.01 (QyL/1000) +0.5 ( Nm3/ kg) Vy=0.89 (QyL/1000) +1.65+ ( a1) Vo ( Nm3/ kg) 式中：Vo――燃料燃烧所需理论空气量，Nm3/kg; Vy -----实际烟气量，Nm3/kg; QyL――燃煤的低位发热值，(取5800kcal/kg);
a膛过剩空气系数，a =a 0+厶ao取1.3，Ao取0.5。 由上式可计算出Vo为6.358Nm3/kg，Vy为11.898Nm3/kg，4t/h蒸汽锅炉额定耗煤量为569kg/h，烟气排放量理论值为6770Nm3/h，即2.11 X07 Nm3/a。 b. 烟尘产生量计算
生物锅炉设计说明 一、锅炉简介 本锅炉是采用丹麦BWE公司先进的生物燃料燃烧技术的130t/h振动炉排高温高压蒸汽锅炉。锅炉为高温、高压参数自然循环炉，单锅筒、单炉膛、平衡通风、室内布置、固态排渣、全钢构架、底部支撑结构型锅炉。 本锅炉设计燃料为棉花秸秆，可掺烧碎木片、树枝等。这种生物质燃料含有包括氯化物在内的多种盐，燃烧产生的烟气具有很强的腐蚀性。另外它们燃烧产生的灰分熔点较低，容易粘结在受热面管子外表面，形成渣层，会降低受热而的传热系数。因此：在高温受热段的管系采用特殊的材料与结构，以及有效的除灰措施，防止腐蚀和大量渣层产生。 本锅炉采用振动炉排的燃烧方式。锅炉汽水系统采用自然循环，炉膛外集中下降管结构。该锅炉采用"M"型布置，炉膛和过热器通道采用全封闭的膜式壁结构，很好的保证了锅炉的密封性能。过热蒸汽采用四级加热，两级喷水减温方式，使过热蒸汽温度有很大的调节裕量，以保证锅炉蒸汽参数。尾部竖井内布置有两级省煤器、一级高压烟气冷却器和两级低压烟气冷却器。空气预热器布置在烟道以外，采用水冷加热的方式，有效的避免了尾部烟道的低温腐蚀。 锅炉采用轻柴油点火启动，在炉膛右侧墙装有启动燃烧器。 锅炉室内布置，购价全部为金属结构，按7级地震烈度设计。 二、设计规范及技术依据 —1996版《蒸汽锅炉安全技术监察规程》 —JB/T6696—1993《电站锅炉技术条件》 —DL/5047—1989《电力建设施工及验收规范》（锅炉机组篇） —GB12145—1989《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量标准》 —GB10184—1988《电站锅炉性能试验规程》 —GB13223—1996《火电厂大气污染排放标准》 —GB12348—1999《工业企业厂界噪声标准》 等有关国家标准。 其中设计技术依据： —锅炉热力计算按《锅炉机组热力计算标准方法》 —强度计算按GB9222—2008《水管锅炉受压元件强度计算》 —烟风阻力计算按《锅炉设备空气动力计算标准方法》 等锅炉专业标准 三、供用户资料 根据《蒸汽锅炉安全技术监察规程》要求，并且保证用户进行锅炉安装、运行、维护和检 修有必要的技术依据和资料，锅炉随机提供详尽的技术资料，供用户资料详见： W1305100TM《供客户图纸清单》 W1305100JM《供客户技术文件清单》 四、锅炉主要技术经济指标和有个数据 1、锅炉参数 额定蒸发量：130t/h 额定蒸汽压力：9.2MPa 额定蒸汽温度：540℃ 额定给水温度：210℃
生物质颗粒燃料锅炉的结构特性分析 我国能源生产结构中煤炭比例始终在67％及以上．煤炭是我国能源的主体。我国年消耗燃煤约12亿。15亿吨。其中大多数直接作为燃料被消耗掉．以煤为主的能源结构直接导致能源活动对环境质量和公众健康造成了极大危害。生物质固体成型燃料(简称生物质燃料)是利用新技术及专用设备将农作物秸秆、木屑、锯末、花生壳、树枝叶、干草等压缩成型的现代化清洁燃料。无任何添加剂和粘结剂，既可以解决农村的基本生活能源，也可以代替煤炭直接用于城市传统的燃煤锅炉设备上。生物质成型燃料破碎率小于1.5％一2.0％。干基含水量小于15％。灰分含量小于1.5％，特别是硫和氯含量一般均小于0.07％．氮含量小于 0.5％，生物质燃料是我国大力提倡的可再生能源资源， 1、生物质成型燃料的特点 我们将要分析的是以松木为主要原料压制成型的生物质燃料，与传统的矿物能源燃料比，生物质成型燃料的成份及燃烧特点都有很大的不同。松木生物质颗粒燃料如下所示： 1.1生物质成型燃料的成份特点生物质燃料的化学组成是十分复杂的高分子物质．在作为燃料的工程技术应用中。大致可将其分为二部分，有机物(可燃部分)和无机物(可燃部分)。有机物中主要是挥发分(由C、H、O、N、S等元素组成的气态物质)和固定碳(由C元素组成的固态物质)，燃料中的挥发分及其热值对生物质的着火和燃烧情况都有较大影响，燃料中挥发分越多，易着火。燃烧越稳定。生物质和煤的挥发分范围及热值见表1。 另一个与着火和燃烧情况关系密切的参数是燃料的热值。不同的生物质种类，其主要组成元素也不同，热值也有差异。几种主要生物质的元素组成及热值见表2。由表1和表2可以看出．生物质成型燃料的挥发分高于煤炭，而灰分、氮和硫含量远小于煤炭，其热值也小于煤炭。 1.2生物质成型燃料的燃烧特性 生物质成型颗粒燃料是经过高压而形成的．其密度远远大于原生物质。成型燃料的结构与组织特征决定了挥发分的析出速度与传热速度都很低。生物质成型燃料的燃烧过程可分为干燥脱水、挥发分析出、挥发分燃烧、焦炭燃烧和燃烬几个阶段。加热初始阶段．生物质颗粒燃料中的水分蒸发，燃料干燥脱水；随着颗粒燃料温度的不断升高，挥发分开始析出，这一过程可认为是气化过程；随着燃料继续被加热，挥发分的温度也随之提高。当挥发分中可燃物达到一定温度和浓度，挥发分开始着火；同时挥发分没有燃烬时．木炭只能被加热而不能燃烧。只有当挥发分烧完后。氧气才能扩散到木炭表面。木炭才开始着火。
生物质锅炉SZL4-1.25-M設計規範書 A. 技術要求 1.鍋爐設計製造安裝檢驗應按照( 蒸汽鍋爐安全技術監察規程) , JB/T10094 ( 工業鍋爐通用技術條件) , GB9222 ( 水管鍋爐受壓元件 強度計算) , GB50273 ( 工業鍋爐安裝工程施工及驗收規範) , 除符合 規程外, 還應符合專業技術條件, JB/T1609, JBT1610 , JB/T1611 , JB/T1613 , JB/T1619, 等有關標準 . 2.鍋爐給水應符合GB1576 (工業鍋爐水質) 規定要求 . 3.水壓試驗按JB/T1612 規定執行 . 4.鍋爐焊接, 按JB/T1613-93鍋爐受壓元件焊接技術條件進行,手弧焊 選用E4303型焊條, 埋弧焊選用H08A型焊條, 焊劑採用431. 5.前管板上的所有煙管要求, 先預脹, 消除管端與管板的間隙, 然後焊 接, 管端與焊縫齊平, 后管板管端伸出焊縫高度≦5.0mm . 6.水壓試驗按JB/T1612-94條件規定進行, 施水壓試驗壓力為1.65 Mpa , 合格后, 本体外表面均塗一層防銹漆 .
B.锅炉主体 型號: SZL4-1.25-BMF ( 雙鍋筒) 產地: 國產衡陽市大成鍋爐 額定蒸發量: 4 t/h 工作壓力: 1.25 Mpa 水壓試驗壓力: 1.65 Mpa 鍋爐總耗電力: 43.5 KW 飽和蒸汽溫度: 193 ℃給水溫度: 20 ℃ 受熱面積: 本體113.0 M2 省煤器52.3 M2 爐排有效面積: 5.6 M2 適應燃料: 生物質顆粒 燃料消耗量: 768 Kg / h 熱效率: 89 % 燃燒室容積: 8.78 M3 本體外形尺寸: 2760 mmW x 8100 mmL x3530 mmH 汽水鼓尺寸: 900 mmΦx 6325 mmL x 14 mmt 水鼓尺寸: 900 mmΦx 1775 mmL x14 mmt
燃煤锅炉的二氧化硫排放量，目前环保局按以下方式计算： 1.二氧化硫产量（Kg）＝1600×耗煤量（吨）×含硫率（％） 2.二氧化硫脱出量（Kg）＝1000×石膏量（吨）×（1－水分％）×石膏纯度％×64÷172 3.二氧化硫排出量（Kg）＝二氧化硫产量（Kg）－二氧化硫脱出量（Kg） 二氧化硫脱出量是按石灰石/石膏脱硫工艺计算。 一、烟气量的计算： －理论空气需求量（Nm3/Kg或Nm3/Nm3（气体燃料））； －收到基低位发热量（kJ/kg或kJ/Nm3（气体燃料））； －干燥无灰基挥发分（％）； VY－烟气量（Nm3/Kg或Nm3/Nm3（气体燃料））； －过剩空气系数, = 。 1、理论空气需求量 >15％的烟煤： <15％的贫煤及无烟煤： 劣质煤<12560kJ/kg： 液体燃料： 气体燃料，<10468kJ/Nm3： 气体燃料，>14655kJ/Nm3： 2、实际烟气量的计算 （1）固体燃料 无烟煤、烟煤及贫煤： <12560kJ/kg的劣质煤： （2）液体燃料： （3）气体燃料： <10468kJ/Nm3时：
>14655kJ/Nm3时： 炉膛过剩空气系数表 燃烧方式烟煤无烟煤重油煤气 链条炉 1.3～1.4 1.3～1.5 煤粉炉 1.2 1.25 1.15～1.2 1.05～1.10 沸腾炉 1.25～1.3 漏风系数表 漏风 部位炉膛对流 管束过热器省煤器空气 预热器除尘器钢烟道 （每10m）钢烟道 （每10m） 0.1 0.15 0.05 0.1 0.1 0.05 0.01 0.05 烟气总量： V－烟气总量，m3/h或m3/a； B－燃料耗量，kg/h、m3/h、kg/a、m3/a。 3、SO2的计算： 式中： －二氧化硫的产生量（t/h）； B－燃料消耗量（t/h）； C－含硫燃料燃烧后生产的SO2份额，一般取0.8； －燃料收到基含硫量（％）； 64－SO2相对分子质量； 32－S相对分子质量。 SO2的产生浓度（mg/m3）： 4、烟尘的计算 式中： －烟尘的产生量（t/h）； －燃料收到基含灰分（％）；
生物质直燃发电机组效率计算方法和说明国能生物发电集团有限公司生产技术部本文依据现有燃煤电厂效率计算的基本方法，结合生物质直燃发电厂性能试验取得的经验数据，编制了生物质直燃发电机组效率计算方法和说明。 一、生物质锅炉效率计算 （一）基本原则 （1）采用反平衡法（热损失法）测定锅炉热效率，正平衡法（输入-输出热量法）计算作为参考。 （2）将送风机入口的空气温度作为锅炉热效率计算的基准温度，也即送风机附近的大气温度。 （3）因本文主要目的是计算实际工况下的锅炉热效率，故未进行修正。 （二）正平衡计算 1、正平衡热效率计算（η1） (1-1) 式中：——锅炉热效率，%; ——输入热量，kJ; ——输出热量，kJ。 2、输入热量（Qr）
因目前大部分生物质发电厂无外来热源加热空气和燃料雾化蒸汽，为简化计算，忽略入炉燃料显热，将燃料收到 基低位发热量作为输入热量。即（1-2）式中：——燃料收到基低位发热量，kJ/kg。 3、输出热量（Q1） (1-3) 式中： ——燃料消耗量，kg; ——锅炉主汽流量，kg/h； ——锅炉主蒸汽出口焓值，kJ/kg； ——锅炉给水焓值，kJ/kg； ——锅炉排污水量，％； ——锅炉排污水的焓值，kJ/kg。 因连续排污和定期排污水量很少，一般约为主蒸汽流量2%左右，为简化计算，不考虑锅炉排污水量。 蒸汽和给水焓值通过水和水蒸气热力性质通用计算模型IAPWS—IF97编程实现。 （三）反平衡计算 1、入炉燃料元素成分的确定 由于现场不具备开展入炉燃料的元素分析工作，且影响燃料低位发热量的主要成分是水分和灰分，所以通过折算实
际入炉燃料与典型燃料水分和灰分的差异，拟合实际入炉燃料元素分析的方法来解决。 （1）典型燃料元素分析成分 因入炉燃料种类多，所以选择国能高唐电厂性能试验时入炉燃料作为典型燃料。具体如下： （2）入炉燃料元素成分的拟合方法 根据现场工业分析所得的水分（Mar）和灰分(Aar)数值，按照公式（1-4）进行拟合计算入炉燃料的元素成分： (1-4) 式中：——拟合的入炉燃料收到基下含碳量； 、——入炉燃料工业分析收到基下水分和灰分； 、、——典型燃料收到基下含碳量、水分和灰分。 含氢量、含氧量、含氮量和含硫量计算同含碳量。 2、反平衡热效率计算（η2） (1-5) 式中：——锅炉热效率，%；
锅炉计算简介 锅炉热力计算结果是由锅炉制造厂家设计计算完成的。厂家为用户提供热力计算说明书或热力计算汇总表，其结果往往和实际运行的参数有差别。为便于电厂锅炉技术人员对锅炉技术问题进行分析，需要了解锅炉热力计算的基本思路。对受热面改造要依据《锅炉热力计算标准》进行设计。 第一节 燃烧计算 一、化学燃烧方程式 单位数量的燃料[固体及液体用千克（kg ）计，气体燃料用标准立方米（Nm 3）计]完全燃烧时所需要的空气量称为理论空气量。单位为标准立方米每千克（Nm 3/kg ），在此情况下空气中的氧全部与燃料中的可燃元素化合，烟气中没有自由氧存在，即1kg 燃料中的可燃成分100ar C kg ，100 ar H kg ，100ar S kg ，完全燃烧时所需空气量之和。 1.碳（C ） 碳完全燃烧时，化学反应式为 C +O 2 → CO 2 12kgC + 22.4 Nm 3 O 2 → 22.4 Nm 3CO 2 或 1kgC + 1.866 Nm 3 O 2 → 1.866Nm 3CO 2 1kg 收到基燃料中含有100 ar C kg 碳，因而1kg 燃料中的碳完全燃烧时所需要的氧量为1.866100 ar C Nm 3。 2.氢（H ） 氢完全燃烧时，化学反应式为 2H 2 + O 2 → 2H 2O 4.032kgH 2 + 22.4Nm 3O 2 → 44．8 Nm 3H 2O 或 1kgH 2 +5.56Nm 3O 2 →11.1Nm 3H 2O 1kg 收到基燃料中含有100 ar H kg 氢，因而1kg 燃料中的氢完全燃烧时所需要的氧量为
5.56100 ar H Nm 3。 3.硫（S ） 硫完全燃烧时，化学反应式为 S + O 2 → SO 2 32kgS + 22.4Nm 3O 2 → 22．4Nm 3SO 2 或 1kgS + 0.7Nm 3O 2 →0．7Nm 3SO 2 1kg 收到基燃料中含有100 ar S kg 硫，因而1kg 燃料中的硫完全燃烧时所需要的氧量为0．7100 ar S Nm 3。 二、空气量的计算 (一)理论空气需要量用0 V 表示―单位燃料中的可燃质完全燃烧，而且空气中没有剩余氧时所需要空气的体积。 由于1kg 燃料本身含有的氧量为100ar O kg ，相当于100 7.0100324.22ar ar O O =?Nm 3。 所以，1kg 收到基燃料燃烧所需的理论氧量02O V 为式（2-1） 20ar ar ar ar O C S H O V 1.8660.7 5.560.7100100100100=++- Nm 3/kg （2—1） 在干空气中氧的容积含量为21%，所以，1kg 收到基固体或液体燃料燃烧时所需的理论空气量V 0 为 0ar ar ar ar ar ar ar ar C S H O 1V (1.8660.7 5.560.7)0.21100100100100 0.0889C 0.0333S 0.265H 0.0333O =++-=++- Nm 3/kg （2—2） 或写成式（2-3）的形式 0ar ar ar ar V 0.0889C 0.265H 0.0333(S O )=++- Nm 3/kg （2—3） 式中 C AR ——碳的收到基百分含量，%； ar S ——硫的收到基百分含量，%； ar H ——氢的收到基百分含量，%； ar 0——氧的收到基百分含量，%。
1吨的燃煤锅炉的烟尘排放量和二氧化硫排放量怎么算一、烟气量的计算： －理论空气需求量（Nm3/Kg或Nm3/Nm3（气体燃料））； －收到基低位发热量（kJ/kg或kJ/Nm3（气体燃料））； －干燥无灰基挥发分（％）； VY－烟气量（Nm3/Kg或Nm3/Nm3（气体燃料））； －过剩空气系数, = 。 1、理论空气需求量 >15％的烟煤： <15％的贫煤及无烟煤： 劣质煤<12560kJ/kg： 液体燃料： 气体燃料，<10468kJ/Nm3： 气体燃料，>14655kJ/Nm3： 2、实际烟气量的计算 （1）固体燃料 无烟煤、烟煤及贫煤：
<12560kJ/kg的劣质煤： （2）液体燃料： （3）气体燃料： <10468kJ/Nm3时： >14655kJ/Nm3时： 炉膛过剩空气系数表 燃烧方式烟煤无烟煤重油煤气 链条炉 1.3～1.4 1.3～1.5 煤粉炉 1.2 1.25 1.15～1.2 1.05～1.10 沸腾炉 1.25～1.3 漏风系数表 漏风 部位炉膛对流 管束过热器省煤器空气 预热器除尘器钢烟道 （每10m）钢烟道 （每10m） 0.1 0.15 0.05 0.1 0.1 0.05 0.01 0.05
烟气总量： V－烟气总量，m3/h或m3/a； B－燃料耗量，kg/h、m3/h、kg/a、m3/a。 3、SO2的计算： 式中： －二氧化硫的产生量（t/h）； B－燃料消耗量（t/h）； C－含硫燃料燃烧后生产的SO2份额，一般取0.8；－燃料收到基含硫量（％）； 64－SO2相对分子质量； 32－S相对分子质量。 SO2的产生浓度（mg/m3）： 4、烟尘的计算 式中： －烟尘的产生量（t/h）； －燃料收到基含灰分（％）； －机械未完全燃烧热损失（％）； －排烟带出的飞灰份额。 机械不完全燃烧热损失值参考表 炉型（％）
1、燃煤锅炉废气污染源强 ①过渡期燃煤锅炉废气污染源强 燃煤锅炉额定煤用量可根据下式计算： B＝(D×L)/(Q dw×η1) 式中：B——锅炉额定煤用量，t/h； D——锅炉每小时产汽量(根据型号为4t/h)； L——锅炉锅炉工作压力下饱和蒸气焓(查有关锅炉手册为659.9kcal/kg)； Q dw——燃煤的低位发热值，(取5800kcal/kg)； η 1——锅炉热效率(取80％)。 根据项目拟采用的龙岩无烟煤的煤质分析报告相关参数，含硫量0.72%，灰份21.8%，挥发份4.12%，低位发热值5487～6007kcal/kg。再由上式计算出一台4t/h蒸汽锅炉额定耗煤量为569kg/h。 a. 锅炉烟气排放量计算 燃煤锅炉的烟气量与锅炉型号、燃料的热值、燃烧方式以及配置的引风机型号均有密切关系。根据国家环境保护局科技标准司编写的《工业污染物产生和排 的产生量进行估算。放系数手册》计算公式对该项目燃煤烟气量、烟尘和SO 2 锅炉烟气量计算公式： Vo=1.01（QyL/1000）+0.5 （Nm3/ kg） Vy=0.89（QyL/1000）+1.65+（α-1）Vo （Nm3/ kg）式中：Vo——燃料燃烧所需理论空气量，Nm3/kg； Vy——实际烟气量，Nm3/kg； QyL——燃煤的低位发热值，(取5800kcal/kg)； α——炉膛过剩空气系数，α=αo+Δα，αo取1.3，Δα取0.5。
由上式可计算出Vo 为6.358Nm 3/kg ，Vy 为11.898Nm 3/kg ，4t/h 蒸汽锅炉额定耗煤量为569kg/h ，烟气排放量理论值为6770Nm 3/h ，即2.11×107 Nm 3/a 。 b. 烟尘产生量计算 G d ＝1000×A y ×a fh ×K C 11fh ?-）（ 式中：G d ——烟尘产污系数，kg/t-煤； A y ——煤中含灰量，%； a fh ——烟尘中飞灰占灰分总量的百分比； C fh ——烟尘中含碳量； K ——锅炉出力影响系数。 公式中各项参数，按调查资料和实测数据确定如下：A y =21.8%，a fh =10%， C fh =30%，K=1，计算出烟尘产污系数G d 为31.1 kg/t 。项目燃煤蒸汽锅炉每天运行12小时，每年运行260日，预计煤用量为1775t/a （569kg/h ），则烟尘产生量为55.2 t/a ，产生浓度为2616mg/Nm 3。 c. SO 2产生量计算 G SO 2 ＝1.6×B×S 式中：G SO 2 ——SO 2产生量，kg/h ； B ——耗煤量，kg/h ； S ——煤中全硫份。 经计算项目燃煤的SO 2产生量为20.45t/a ，产生浓度为969mg/Nm 3。 对照《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271-2001）可知，燃煤烟气中SO 2和烟尘排放浓度均超过相应标准（900mg/Nm 3、200mg/Nm 3），项目拟采用文丘里—水膜（添加碱液）除尘设施对燃煤烟气进行净化，脱硫率按60%、除尘率按94%计，则SO 2和烟尘实际排放量分别为8.18t/a 和3.32t/a ，实际排放浓度分别为388mg/Nm 3和157mg/Nm 3。 ② 过渡期之后的运营期燃气锅炉废气污染源强
( 安全管理 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 生物质锅炉的设计与开发(标准 版) Safety management is an important part of production management. Safety and production are in the implementation process
生物质锅炉的设计与开发(标准版) 通过对生物质颗粒燃烧机理以及燃煤锅炉燃生物质颗粒存在问题的技术分析，在原燃煤链条工业锅炉基础上，对锅炉结构进行技术改造，满足安全与节能的需要。 生物质能作为煤、石油、天然气以外的第四大能源，是一种既环保又可再生循环利用的洁净能源。生物质是一种洁净的低碳燃料，其含硫和含氮量均较低，同时灰分含量份额也较小，所以燃烧后SO2、NOx和灰尘排放量比化石燃料都要小的多。由于生物质的燃烧特性与燃煤相似，因此大部分生物质锅炉结构都与燃煤锅炉类似，层燃链条炉排依然是最主要的生物质燃烧装置。 1、生物质成型燃料及生物质颗粒的固化 生物质燃料中较为经济的是生物质成型燃料，生物质成型颗粒就是利用秸秆、薪柴、植物果壳等农林废弃物，经粉碎—混合—挤压—烘干等工艺压制而成，可以制成粒状、棒状、块状等各种形状。
原料经挤压成型后，密度为0.8-1.4t/m3,能量密度与中质煤相当，燃烧特性显著改善、火力持久黑烟小，炉膛温度高，而且便于运输与储存。 用于生物质成型的方式主要有螺旋挤压式、活塞冲压式、环模滚压式等几种。目前，国内生产的生物质成型机一般为螺旋挤压式，生产能力多为0.2-0.4t/h，电机功率7.5kw-18kw，电加热功率2-4kw，生产的成型燃料为棒状，直径为50-70mm，单位电耗70-100kw/h。曲柄活塞冲压机通常不加热，成型密度偏低，容易松散。 2、生物质工业锅炉 从燃烧机理分析，生物质固体燃料与煤的燃烧机理十分相似，但生物质的挥发分由于析出温度低而易着火。实践表明，直接采用燃煤锅炉改烧生物质效果不好，会产生炉前热量聚集且不稳定、炉前料斗易着火、锅炉停炉和启动时冒黑烟、热效率低等问题。 生物质燃料的燃烧特性 国内直燃式生物质工业锅炉常见的燃烧方式主要有层燃式（包括固定式炉排、下伺式燃烧、链条炉排、往复炉排燃烧等）、室燃式
1.工业废水排放量＝工业新鲜用水量×80％ 2.燃煤废气量计算公式∶ Ｖ＝（α＋ｂ）×Ｋ×Ｑ低×Ｂ÷10000 式中：Ｖ—燃煤废气量（万标立方米） α—炉膛空气过剩系数（见表１） ｂ—燃料系数（见表２） Ｋ＝1.1 Ｑ低—煤的低位发热值，取Ｑ低＝5200大卡 Ｂ—锅炉耗煤量（吨） 3.燃煤二氧化硫排放量计算公式∶ Ｇ＝2×0.8×Ｂ×Ｓ×（1－η） 式中：Ｇ—燃煤二氧化硫排放量（吨） Ｂ—锅炉耗煤量（吨） Ｓ—煤中全硫分含量。 η—二氧化硫脱除率。 4.煤粉炉、沸腾炉和抛煤机炉燃煤烟尘产生量计算公式∶ Ｇ＝ ( Ｂ×Ａ×ｄfh ) / ( １－Ｃfh ) ×1000 其他炉型燃煤烟尘产生量计算公式∶ Ｇ＝Ｂ×Ａ×ｄfh×1000 燃煤烟尘排放量＝Ｇ×（1－η） 燃煤烟尘排放量＝Ｇ×η 式中：Ｇ—燃煤烟尘产生量（千克）
Ｂ—锅炉耗煤量（吨） Ａ—煤的灰份，有化验的取实测值、无化验的取Ａ＝26.99％ ｄfh—烟气中烟尘占灰份量的百分数（见表3），取中间值 Ｃfh—烟尘中可燃物的百分含量，煤粉炉取4～8％、沸腾炉取15～25％ η—除尘器的除尘效率。 5.燃煤氮氧化物产生量计算公式∶ ＧＮＯＸ＝1630×Ｂ（β×ｎ＋10-6×Ｖy×ＣＮＯＸ） 式中：ＧＮＯＸ—燃煤氮氧化物产生量（千克） Ｂ—锅炉耗煤量（吨） β—燃料氮向燃料型NO的转变率（％）；与燃料含氮量n有关。普通燃烧条件下，燃煤层燃炉为25～50％，燃油锅炉32～40％，煤粉炉20～25％。 ｎ—燃料中氮的含量（％），见表4 Ｖy—1千克燃料生成的烟气量（标米3／千克），取7.8936标米3／千克。 ＣＮＯＸ—燃烧时生成的温度温度型NO的浓度（毫克／标米3），通常可取70ppm， 即93.8毫克／标米3。 6.燃煤炉渣产生量≈耗煤量÷3 7.对于一般锅炉燃烧一吨煤，约产生下列污染物： Ⅰ产生0.78936万标立方米燃料燃烧废气； Ⅱ产生32.00千克二氧化硫； Ⅲ产生0.33333吨炉渣； Ⅳ产生53.98千克烟尘； Ⅴ产生9.08千克氮氧化物。
各种能源折算的原则 1.应符合G B3100-82/G B3101-82的规定 2.计算综合能耗时，各能源分别折算成一次能源的规定的同一单位即吨标煤3任一规定的体系实际消耗的燃料能源都应用基低位发热量为计算基础，折算为标煤4应用基低位发热量等于29.3076M J的燃料称为1k g标准煤5任一规定的体系实际消耗的二次能源以及耗能工质均按相应的能源等价值折算为一次能源:本企业自产时，他的能源等价值按投入产出的原则自行规定；外购外销时其能源等价值必须相同。当未提供能源等价值，可按国家统计局公布的折算系数进行折算。比如说蒸汽作为一个整体来计算只是计算用去多少燃料和产出多少蒸汽，不会来计算具体产出多少高压蒸汽多少中压蒸汽，所以在折标系数上高低压蒸汽是没有区别的。当然根据规定你也可以企业自己的计量结果来规定不同工质的折标系数，但是在报能源管理部门和统计局的时候都应该统一折标系数，否则不同企业就无法比较。 公用工程比如冷冻水、工艺水、锅炉水、氮气、压缩空气等等均属于二次能源，等价热值的概念是加工转换一个度量单位的某种二次能源与相应投入的一次能源的当量。因此等价热值是一个变动值，随着能源加工转换的效率而改变。我们目前所用国家统计局所颁布的折标系数是一个平均的水平。 1公斤重的标准煤的热值为29.308MJ/kg 即生产一度电不少于约0.12KG的标准煤. 各类能源折算标准煤的参考系数 能源名称平均低位发热量折标准煤系数
原煤 20934千焦／公斤 0．7143公斤标煤／公斤 洗精煤 26377千焦／公斤 0．9000公斤标煤／公斤 其他洗煤 8374 千焦／公斤 0．2850公斤标煤／公斤 焦炭 28470千焦／公斤 0．9714公斤标煤／公斤 原油 41868千焦／公斤 1．4286公斤标煤／公斤 燃料油 41868千焦／公斤 1．4286公斤标煤／公斤 汽油 43124千焦／公斤 1．4714公斤标煤／公斤 煤油 43124千焦／公斤 1．4714公斤标煤／公斤 柴油 42705千焦／公斤 1．4571公斤标煤／公斤 液化石油气 47472千焦／公斤 1．7143公斤标煤／公斤 炼厂干气 46055千焦/ 公斤 1．5714公斤标煤／公斤 天然气 35588千焦/立方米 12．143吨/万立方米 焦炉煤气 16746千焦/立方米 5．714吨/万立方米 其他煤气 3．5701吨/万立方米 单位GDP能耗（吨标煤/万元）计算方法 ?万元增加值综合能耗是指企业每万元工业增加值所消耗的能源量(吨标准煤)。万元产值综合能耗是指企业每万元工业产值所消耗的能源量(吨标准煤)。万元增
秸秆生物质燃料锅炉的设计实践 刘惠宁 (黑龙江省能源研究所,黑龙江哈尔滨150001) 摘 要:通过对秸秆生物质燃料特性的简要阐述,结合一台生物质热分解燃料锅炉的设计实践,介绍秸秆生物质燃料锅炉的设计方法和特点,为此类产品的开发设计提供有益的借鉴经验。 关键词:生物质燃料;锅炉;秸秆 中图分类号:TK6 文献标识码:B 文章编号:1009-3230(2008)02-0023-03 The Design and Practice of Stra w&Stalk Biom ass Fuel Boiler LI U Hui-ning (energy research insttute of H eilongjiang province,H eilogjiang H arbin150001) Abstract:The paper expatiate on the character of biomass fuel briefly,combining with one boiler’s de2 sign practice,introducing the design character of the biomass fuel boiler,offering a available experience for similarity boiler design. K ey w ords:biomass fuel;boiler;straw&stalk 0 前言 秸秆生物质燃料是指将农业生产中产生的稻秆、油菜秆、玉米秆、麦秆、林业废弃物等生物质在特制的设备中,通过热化学反应方法,产生可燃物质,主要是可燃气体和油类物质。产生的燃料可供锅炉设备进行能量的转换。一台50T秸秆发电锅炉燃烧设备采用热分解反应系统,系国外专利技术,炉膛与燃烧设备连接形成整体,热分解产生的可燃气体在炉膛内完全氧化燃烧,将热量传递给工质,实现能量的转换。以下结合其他一些应用研究和锅炉设计特点,对秸秆生物质燃料锅炉的设计进行阐述。 1 秸秆生物质燃料的特点 秸秆生物质燃料的应用主要是通过特制设备将秸秆高温分解和气化,以及垃圾焚烧和热分解, 收稿日期:2007-01-10 修订稿日期:2007-01-10 作者简介:刘惠宁(1967～),男,1989年毕业于大连理工大学, 热能工程专业,高级工程师,现从事能源领域技术 开发,项目咨询,工程设计和能源监测等工作。是一种相对比较清洁的燃烧方式。通过生物质获得燃料过程比较复杂,对于制取燃料设备类型、工艺流程、反应条件、催化剂的种类、原料的性质和粉碎等条件的不同,其反应过程和可燃产物也不尽相同。综合有关方面的研究资料,我们知道秸秆生物质燃料主要有以下特点: 表1 未经处理的杨木和玉米秸秆热解产品组成(%干基)种 类 成 分 杨木、枫木、松木 热解温度500-510℃ 玉米热解温度 480-500℃热解气9-1323-24 半焦12-1518-19 水9-12>5 热解油63-6842-52 热解油组成 乙酸 5.4-6.313.0 总酸8.4-11.415.8 醇和酮 1.5-4.011.7 羟基乙醛 6.5-10- 热解木素16-25- 32 2008年第2期(总第122期) 应用能源技术
锅炉知识 1、锅炉负压和烟囱负压：加热炉炉膛，烟道都是负压，并且炉膛负压值更低，而外界大气压为正值！为什么烟气还能通过烟囱向外界排气，而不是空气从烟囱反串如炉子呢？ 烟囱内外气体温度不同而引起气体密度差异，这种密度差异产生压力差，即烟 囱抽力，它克服阻力推动烟气流动。烟囱底部处于负压状态是烟囱底部产生抽 力的原因。根据抽力公式 h抽=H( γ空—γ气)，可以知道，影响烟囱抽力 的因素主要是三个，即H,γ空,γ气。(1)高度H的影响：由公式可知，H 愈大，也即烟囱愈高，抽力愈大；H愈小，也即烟囱愈低，抽力愈小。(2)空气重度的影响：由公式可知，在H、γ气不变的情况下，γ空愈大，亦即外界 空气温度愈低，抽力愈大。同是一个烟囱，在闸板开度一样的情况下，冬天的 抽力比夏天大，晚上的抽力比白天大，这就是因为冬天、晚上外界空气的温度 比夏天、白天低，γ空比较大。(3)烟气温度的影响：由公式可知，在H、γ空不变的情况下，γ气愈大，亦即烟气温度愈低，抽力愈小；γ气愈小，亦即 烟气温度愈高，抽力愈大。新窑投产时，烟囱抽力很小，工人师傅常常在烟囱 底部烧一把火，以提高烟囱内气体的温度，借以加大抽力，就是这个道理。 在烟囱设计时，要全面考虑上述因素对抽力的影响，不能只抓一点，不及其余。例如，烟囱愈高，抽力固然愈大，但也不能过高。因为烟囱愈高，基础愈要求 坚固，砌筑质量也要随之提高，造价也就因而增大。再如，烟气温度愈高，抽 力固然愈大，但随着烟气带走的热量也就愈多，增加了热能的耗损，使窑炉热 效率降低。周围空气的温度是不以人的意志为转移的，但在烟囱设计时，应该 考虑该地区的气候，按该地区夏天最高气温来确定空。所以，在烟囱设计时， 应该综合考虑各方面的因素，权衡利弊，合理设计。确定烟囱抽力时，为 保证最小抽力达到要求，要以夏季最高温度和当地最大空气湿度进行计算。 炉膛的负压值不能太低，否则会造成燃料未充分燃烧，浪费能源。我们炉腔内的负压 是利用引风机外引风产生的，负压值根据燃烧的煤或燃气不同也设置不同。形象的说：1、由于地球上，空气密度远离地面的小，近地面的大。而烟囱可认为连通器，烟囱越长，空气密度差就越大，即差压越大，也就抽离越大。 2、而没有烟囱时的空气密度差，由于是大面积的流体空气，要考虑各地区地势、温度等等。例子也就我们见到的风。这一块与气象有关，咱不专业也不多做解释。因为有
生物质直燃发电机组效率计算方法和说明 生物质直燃发电机组效率计算方法和说明 本文依据现有燃煤电厂效率计算的基本方法，结合生物质直燃发电厂性能试验取得的经验数据，编制了生物质直燃发电机组效率计算方法和说明。 一、生物质锅炉效率计算 （一）基本原则 （1）采用反平衡法（热损失法）测定锅炉热效率，正平衡法（输入-输出热量法）计算作为参考。 （2）将送风机入口的空气温度作为锅炉热效率计算的基准温度，也即送风机附近的大气温度。 （3）因本文主要目的是计算实际工况下的锅炉热效率，故未进行修正。 （二）正平衡计算 1、正平衡热效率计算（η1） %1001 1?= r Q Q η (1-1) 式中：1η——锅炉热效率，%; r Q ——输入热量，kJ; 1Q ——输出热量，kJ 。 2、输入热量（Qr ） 因目前大部分生物质发电厂无外来热源加热空气和燃料雾化蒸汽，为简化计算，忽略入炉燃料显热，将燃料收到基低位
发热量作为输入热量。即ar net Q ,r Q = （1-2） 式中：ar net Q ,——燃料收到基低位发热量，kJ/kg 。 3、输出热量（Q1） )]()([1 1gs ps ps gs gr gr h h D h h D B Q -?+-??= (1-3) 式中： B ——燃料消耗量，kg; gr D ——锅炉主汽流量，kg/h ； gr h ——锅炉主蒸汽出口焓值，kJ/kg ； gs h ——锅炉给水焓值，kJ/kg ； ps D ——锅炉排污水量，％； ps h ——锅炉排污水的焓值，kJ/kg 。 因连续排污和定期排污水量很少，一般约为主蒸汽流量2%左右，为简化计算，不考虑锅炉排污水量。 蒸汽和给水焓值通过水和水蒸气热力性质通用计算模型IAPWS —IF97编程实现。 （三）反平衡计算 1、入炉燃料元素成分的确定 由于现场不具备开展入炉燃料的元素分析工作，且影响燃料低位发热量的主要成分是水分和灰分，所以通过折算实际入炉燃料与典型燃料水分和灰分的差异，拟合实际入炉燃料元素分析的方法来解决。 （1）典型燃料元素分析成分 因入炉燃料种类多，所以选择国能高唐电厂性能试验时入